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8/2/2019 Bombas Electro Sumergibles
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EXPERIENCIA CON BOMBAS ELECTRO-SUMERGIBLES DE BAJO
CAUDAL
Luis Francisco Baieli, Daniel Daparo, Marcos PereyraWood Group ESP
Sinopsis
El siguiente trabajo tiene como objetivo describir la experiencia del uso de Bombas ElectroSumergibles de bajo caudal ( 45 m3/d a 90 m3/d) en Yacimientos de la Argentina.Se mostrar la evolucin del sistema desde Julio del ao 2000 a la fecha y los resultados obtenidosdurante ese periodo.Se describirn lascaractersticas de los equipos de bajo caudal ylas diferentes configuraciones de losequipos instalados.Se mostrarn grficos de funcionamiento, grficos distributivos de caudales producidos y duracionesdel sistema.
INTRODUCCION
Tradicionalmente la utilizacin de Bombas Electro-Sumergibles como Mtodo Artificial de Extraccinestaba dirigida a pozos cuya produccin bruta era superior a los 100-120 m3/da.Debido al buen rendimiento obtenido por este sistema a lo largo de los aos, en el Mundo y laArgentina en particular, es que se incursion para expandir la banda operativa de estos equipos en lorelativo a bajos caudales.Uno de los motivos por los cuales no se tena muy en cuenta este mtodo de extraccin era el riesgoque supona la posibilidad de falla de los motores por mala refrigeracin debido a los bajos caudales.El objetivo de este trabajo es describir la experiencia acumulada en los ltimos 5 aos de aplicacin deBombas Electro-Sumergibles de bajo caudal (45 m3/d a 90 m3/d) en Yacimientos de la Argentinadescribiendo las condiciones de los pozos en los cuales se realiz la experiencia,, la caracterstica delequipamiento instalado y especialmente los resultados obtenidos en lo referente a la vida til de losmismos.Estas experiencias fueron llevadas a cabo en las Cuencas Cuyana y Golfo San Jorge.
Los tpicos a tratar sonContexto Regional de Produccin
Distribucin de sistemas de extraccin artificial.Informacin de los yacimientos.
Descripcin de equipos de bajo caudal.Configuraciones de los Equipos analizados
Refrigeracin del MotorDesarrollo de la aplicacinEstadsticas.Conclusiones
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CONTEXTO REGIONAL
Distribucin de Pozos Productores por Cuenca
Los pozos en produccin a Abril del 2006 son aproximadamente 17.800 y estn distribuidos porCuenca segn se muestra en Grfico 1
DISTRIBUCION POZOS PRODUCTORES
Golfo San Jorge
63,9%
Neuquina
28,7%
Austral
1,6%Noroeste
0,3%Cuyana
5,4%
Fuente: Secretara de Energa
GRAFICO 1
La distribucin (por cuenca) en funcin de los caudales extrados se encuentra en Tabla 1:
Caudal (M3/D) Pozos Caudal Prom(m3/D)
Austral 5.900 298 19,8Cuyana 6.200 975 6,4
Golfo San Jorge 46.000 11.580 4Neuquina 43.200 5.205 8,3Noroeste 2.359 60 39,3
TABLA 1
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La distribucin en funcin de los caudales promedios se muestra en Grfico 2:
CAUDALES PROMEDIO (M3/d)
Austral; 19,8
Cuyana; 6,4 Neuquina; 8,3
Noroeste ; 39,3
Golfo San Jorge ; 4
Fuente: Secretara de Energa
GRAFICO 2
En el segmento que nos interesa, la distribucin por mtodo de extraccin artificial est en Tabla 2 y
Grfico 3:
BM PCP BES Otros
Austral 154 0 47 42
Cuyana 496 0 451 23
Golfo San Jorge 9010 1362 1166 23
Neuquina 3055 527 1172 233
Noroeste 14 0 0 16
TABLA 2
DISTRIBUCION METODOS EXTRACCION
ARTIFICIAL
BM71%
PCP
11%
BES
16%
Otros
2%
Fuente: Secretara de Energa
GRAFICO 3
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Informacin de los Yacimientos
Los equipos fueron instalados en yacimientos que corresponden a las caractersticas siguientes:
Profundidad 1.950 a 2.650 mts. Intervalo productivos 1.750 a 2.700 mts. Casing 5 17 lb/ft
Tubing. 2 7/8 EUE Grado API del Petrleo. 26 a 28 Temperatura de fondo de pozo. 100 C a 120 C Temperatura de cabeza de pozo en Produccin. 65 C a 80 C
Caudal de petrleo. 45 90 m3/d Porcentaje de agua. 85 % a 97 % Relacin gas Liquido (GLR) 20 a 40 M3/M3 Presin de fondo de pozo en fluencia. 20 Kgr/cm2 a 40 Kgr/cm2 Presin esttica de fondo. 120 Kgr/cm2 a 200 Kgr/cm2
Resumiendo la produccin media de los pozos considerados es de 62 m3/d con un corte de agua de91% ,la profundidad promedio de instalacin es de 2126 mts, y las temperaturas promedio de fondo seubican en el orden de los 110 C todos los pozos con Casing de 5 1/5 17 lf/ft y Tubing de 2 7/8.
DESCRIPCION DE EQUIPOS DE BAJO CAUDAL
Se describe a continuacin todo lo concerniente a los modelos de bombas de bajo caudal provistos porlas diferentes compaas, especficamente nos remitiremos a:
IDENTIFICACION MATERIALES ETAPAS CURVA CARACTERISTICA-RANGO DE OPERACIN CONFIGURACION
Identificacin
La nomenclatura utilizada por todos los fabricantes de Bombas Electrosumergibles para Petrleo a finde identificar a una bomba es la Serie y el Caudal ptimo:
Serie:Es el dimetro exterior del Housing de la Bomba y determina el dimetro mnimo del Casing donde sepuede instalar o bajar esa bomba.Caudal:Caudal que la bomba puede manejar en su punto de mayor eficiencia a 60 Hz expresado en BBls/da.
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Por ejemplo:
TD-460 Serie D (4,00 DE) Caudal optimo a 60 Hz 58,0 m3/d (460 bbl/da)TD-650 Serie D (4,00 DE) Caudal optimo a 60 Hz 84,8 m3/d (650 bbl/dia)FC-450 Serie D (4,00 DE) Caudal optimo a 60 Hz 56,4 m3/d (450 bbl/da)FC-650 Serie D (4,00 DE) Caudal optimo a 60 Hz 84,8 m3/d (650 bbl/dia)DN-440 Serie D (4,00 DE) Caudal optimo a 60 Hz 54,8 m3/d (440 bbl/da)DN-675 Serie D (4,00 DE) Caudal optimo a 60 Hz 88,8 m3/d (675 bbl/dia)
MaterialesLa base y la cabeza de las bombas estndar se fabrican de acero al carbono. Aunque, para condicionesagresivas hay opciones especiales: Con recubrimiento de: Boro o Cromo, Nitrurado o de aceroinoxidable resistentes a la corrosin.Los impulsores y difusores son fundiciones de hierro con alto contenido de nquel resistentes a lacorrosin.Los ejes estndar son de Nitronic 50, o de otros aceros inoxidables resistentes a la corrosin y a altosesfuerzos. Para mayores requerimientos de esfuerzos se fabrican de INCONEL de alta resistencia.La potencia requerida por la bomba determinar si se tiene que seleccionar un eje Standard o de altaresistencia.-
A modo de ejemplo, se detallan las caractersticas de ambos materiales de aplicacin:
NITRONICS 50 INCONEL 718
Caractersticas
Aleacin de Nquel,Cromo y Manganeso.
Buena resistencia ydureza
Resistente a lacorrosin.-
Es una aleacin de Nquel ,Crom,Hierro
Posee muy alta resistencia ydureza.
Resistente a la corrosin.-
ComposicinQumica
Nquel: 11,5 -13,5 % Manganeso: 4-6% Cromo: 20,5-23,5% Molibdeno: 1,5 -3 %
Nquel. 53% Cromo: 19% Molibdeno: 3% Titanio y Aluminio: 4% .- Hierro: balanceado al resto
PropiedadesMecnicas
Resistencia a la traccin:135 KSI
Lmite elstico: 105 KSI Dureza: Rockwell C 29-
35 MAX
Resistencia a la traccin: 175-210KSI
Lmite elstico: 160-205 KSI Dureza: Rockwell C 35-48 MAX
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EtapasLas bombas electrosumergibles son bombas centrfugas multietapas. Debido a las limitaciones dedimetro de la caera de entubacin, la elevacin desarrollada por cada etapa es relativamente bajaPor esto se acoplan etapas y cuerpos de bombas para ofrecer la elevacin necesaria para cadaaplicacin particular.
El largo total de un cuerpo de bomba se limita, para facilitar el montaje y manejo correctos. La longitudmxima de un cuerpo es de aproximadamente 5,36 mts, siendo posible acoplar en serie varias unidadespara conseguir el nmero requerido de etapas y as poder desarrollar la elevacin necesaria.El tamao (nmero de etapas) de una bomba est limitado por una o ms de las siguientes variables:
Potencia mxima permitida del eje. Presin interna del alojamiento. Capacidad de carga del cojinete de empuje del Sello. Nivel dinmico. Profundidad de Succin.
Una etapa de bomba consiste en un impulsor, un difusor y arandelas de empuje.El impulsor esta vinculado al eje y rota a la velocidad del motor .Las fuerzas centrifugas provocan queel fluido se mueva desde el centro del impulsor hacia la parte exterior del mismo.El difusor es estacionario y dirige el caudal de fluido de un impulsor al siguiente.El impulsor le brinda al fluido Energia Cintica (Velocidad) y el difusor transforma esta energacintica en Potencial (Altura de Elevacin).La compresin otorgada a los difusores en el momento en que el cabezal y la base son roscados en elalojamiento de la bomba impide que ellos rolen junto a los impulsores.
Eje
Cubo
luido
Direccin deRotacin
Faldn
Alabe
Pasaje de F
Figura 1
Cada etapa desplaza el mismo volumen otorgando una altura diferencial, multiples etapas suman alturapero no incrementan el caudal producido.
La cantidad de etapas necesarias es funcin de la Altura Neta de Elevacin, la cual depende de laProfundidad, Nivel Dinmico, Presin Boca de Pozo, Perdidas por Friccin, etc.
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Para caudales menores a 90 m3/d, profundidades entre los 1.950 y 2.650 mts y presiones de boca depozo aprox de 12 kgr/cm2 obtenemos lo siguiente:
Bombas Elevacin x Etapa Profundidad Etapas450 650 4,5 a 4,8 m3/d 1.950 a 2.650 mts 400 a 500
Las etapas pueden ser del tipo Radial o Mixto. Las etapas para el caudal considerado son del tipoRadial. Figura 2 y Figura 3
Figura 2
Figura 3
Los fabricantes de BES desarrollaron bombas radialmente estabilizadas, para aplicaciones agresivas
como por ejemplo fluidos abrasivos, y cuando se desea extender la vida til.
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Curvas Caractersticas - Rango de Operacin - Interpretacin
Las curvas caractersticas de cada bomba estn descriptas por un conjunto de coeficientes deecuaciones polinmicas. Estos coeficientes pueden ser utilizados para determinar altura, potencia oeficiencia a cualquier caudal de cada tipo de bomba.La curva de una bomba, en los catlogos est trazada para una etapa a 50hz o 60 Hz, utilizando agua(Sp.Gr=1) como fluido de ensayo.
El eje Y, lado izquierdo representa la altura de elevacin (Head), mientras que el lado derechorepresenta la potencia consumida y la eficiencia del sistema.El eje X representa en m3/d el caudal de cada etapa.Tres son las curvas caractersticas: Altura de Elevacin, Potencia Consumida y Eficiencia del Sistema.La curva de Altura de Elevacin (Head), es la capacidad de elevacin de cada etapa en funcin delcaudal, correspondiendo el valor mximo para caudal cero (vlvula cerrada).La curva de Consumo (HP), nos indica los HP que requiere cada etapa en funcin del caudalproducido.La curva de eficiencia (eff) nos da un porcentaje de cun eficiente es la transformacin de la energamecnica en energa hidrulica, en funcin del caudal, para cada etapa.
Tambin se encuentran las curvas de bombas a velocidad variable, es decir frecuencia variable. En ellaest representada la performance de una etapa a distintas frecuencias de funcionamiento.
A continuacin se muestra las curvas caractersticas de algunos modelos de bombas utilizados para laproduccin de bajos caudales:
Figura 4
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Figura 5
Figura 6
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Figura 7Estas curvas caractersticas que figuran en catalogo admiten un rango de variacin recomendado por elAPI segn norma API RP 11S2 la cual acepta una variacin de +/- 5% en altura y +/- 8% en potencia.Segn se muestra en Figura 8.
Rango Operativo RecomendadoAPI RP 11S2
Figura 8
Curva Altura Vs.Caudal
A l t u r a
RangoMx i mo
Recomendado
Lmite deEficiencia
90 %EficienciaEf ic ienc ia
Curva Eficiencia Vs. Caudal
Caudal Mnimo de operacin
Caudal de
diseo
+ . 0 5 H
+ . 0 5 H
+ . 0 5 Q
+ . 0 5 Q
Banda Permitida Altura Vs.Caudal
Banda permitida BHP Vs.Caudal
Potenc ia
+ .08 BHP
+ .08 BHP
Caudal Mximo de operacin
Curva BHP Vs.Caudal
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CONFIGURACIONES DE LOS EQUIPOS ANALIZADOS
Se describen las distintas configuraciones de los equipos utilizados. Se indican brevemente lascaractersticas principales de cada grupo y su rango de aplicacin.
Configuracin ICasing 5 17 lb/ftTubing 2 7/8 EUEProfundidad: 2.000 a 2500 mtsCaudal: 48 a 60 M3/dEquipo de Fondo
Motor: Serie 400 41,5 HP 563 V 46 AProtectores: Serie 400 TR4 HL RS Labernticos (2)Admisin: Serie 400 70% Separador de Gas y 30% IntakeBombas: Serie 400 TD-450/60 (400-500 et) 2 o 3 cuerposCamisa Refrigerante No
Configuracin IICasing 5 17 lb/ftTubing 2 7/8 EUEProfundidad: 2000 a 2350 mts.Caudal: 50 a 65 M3/dEquipo de Fondo
Motor: Serie 400 41,5 HP 563 V 46 AProtectores: Serie 400 TR4 HL RS Labernticos (2)Admisin: Serie 400 100% Separador de GasBombas: Serie 400 TD-650 (Como booster 18/36 et) 1 cuerpo
TD-450/60 (450-550 et) 2 cuerposCamisa Refrigerante No
Configuracin IIICasing 5 17 lb/ftTubing 2 7/8 EUEProfundidad: 2.100 a 2.350 mtsCaudal: 50 a 65 M3/dEquipo de Fondo
Motor: Serie 400 41,5 HP 563 V 46 AProtectores: Serie 400 TR4 HL RS Labernticos (2)
Admisin: Serie 400 70% Separador de Gas y 30% IntakeBombas: Serie 400 TD-650 (350-450 et) 2 o 3 cuerposCamisa Refrigerante No
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Configuracin IVCasing 5 17 lb/ftTubing 2 7/8 EUEProfundidad: 2100 mtsCaudal: 60 M3/dEquipo de Fondo
Motor: Serie 400 58,5 HP 788 V 46 AProtectores: Serie 400 Labernticos Tipo RS (2)Admisin: Serie 400 100% Separador de GasBombas: Serie 400 TD-850 (Como booster 16/52 et) 1 cuerpo
TD-650 (260-300 et) 2 cuerposCamisa Refrigerante No
Configuracin VCasing 5 17 lb/ftTubing 2 7/8 EUEProfundidad: 2.420 mts.Caudal: 70 m3/dEquipo de Fondo
Motor: Serie 375 21,3 HP 308 V 46 A (3)Protectores: Serie 375 TR3 HL STD Labernticos
Serie 381 TR4 HL RS HT 3.81 LBLAdmisin: Serie 400 TR3 a TR4Bombas: Serie 400 TD-650 (Como booster 37 et) 1 cuerpo
TD-460 (422 et) 2 cuerpos.Camisa Refrigerante Si 4 1/2 OD
La utilizacin de bombas booster, Configuraciones II, III y IV, radica en el hecho de utilizar esasetapas de tamao superior en el fondo del conjunto de bombas para que acten como etapas decompresin, reduciendo el volumen ocupado por el gas libre y forzando la solucin del gas en elpetrleo.
La distribucin de las diferentes configuraciones utilizadas estn representadas en el Grfico 4:
Configuraciones
Conf. I
47%
Conf. II
24%
Conf. III
20%
Conf. IV
7%
Conf. V
2%
Conf. I Conf. II Conf. III Conf. IV Conf. V
GRAFICO 4
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REFRIGERACIN EN MOTORES DE BES.
La vida operativa de los motores depende de dos factores primordiales: (1) la resistencia dielctrica deaislamiento y (2) su durabilidad mecnica. Ambo factores dependen de la temperatura defuncionamiento.Es comn decir, como regla mnemotcnica, que el tiempo para que falle el aislamiento es reducido a lamitad por cada 10 C (18 F) que se incremente la temperatura (Standard NEMA para Motores y
Generadores).Las compaas fabricantes de Equipos Electrosumergibles usan solo materiales tipo H o superioresson los que poseen buena estabilidad y resistencia cuando operan a temperaturas de 180 C (356 F).La energa elctrica que es provista al motor, se convierte en potencia (HP) y en calor, en funcin de laeficiencia del motor, por lo tanto, cuando ms eficiente sea un motor generar menor cantidad de calor.La temperatura a la cual est expuesto el aislamiento de un motor es la resultante de dos elementos: la temperatura del ambiente en el cual est inmerso (BHT) el incremento de temperatura resultante del calor residual.
Temperatura de Operacin del Motor = BHT + Incremento de Temperatura
Solo es posible transferir el calor producido por el Motor al fluido de produccin y la eficiencia de estatransferencia depende de la velocidad del mismo, el fluido se mueve en el dimetro anular formado porla superficie exterior del motor y la caera de entubacin o camisa de refrigeracin. Cualquier calorgenerado que no sea removido por el fluido se convertir en un incremento de temperatura en einterior del Motor.Llamamos refrigeracin al proceso de transferencia de calor entre el motor y el medio que lo rodea.
Temperatura Residual es funcin de (Calor Generado Calor Transferido)
Dos de los factores que inciden principalmente en la transferencia de calor del motor son:
Velocidad de Fluido.Esta se puede calcular con la siguiente frmula:
( )22012.0
dD
QluidoVelocidadF
= (ft/seg)
Donde Q = Caudal de produccin en BPDD = Dimetro Interno del Casingd = Dimetro Externo del Motor
Segn puede observarse en la Figura 9 (Incremento de temperatura interior vs Velocidad de Fluido)aproximadamente para valores de velocidad de 1 ft/seg el incremento de temperatura permanececonstante. De aqu surge el buscar que la velocidad de fluido sea >1 ft/sec. Obviamente si por cuestinde diseo no se consigue estos valores, se recurre (si el pozo lo permite) a usar camisas derefrigeracin. Estas, simulan como si fueran casings de dimetro menor, dirigiendo el flujo alrededordel motor a una velocidad mayor. Los problemas surgen cuando no se puede usar una camisa de
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refrigeracin y la velocidad de fluido es menor de 1 ft/sec. A velocidades menores de 0.2 ft/sec elrecalentamiento del motor es extremo.
El Calor Especfico.
Es una propiedad que mide el incremento de temperatura de un material mientras absorbe calorCuando mayor es el calor especfico de un fluido, mayor es su capacidad de transferencia de calor. Amanera de referencia el calor especfico del agua es 1 y el del petrleo es de alrededor de 0,4.
E
l clculo del calor especfico del fluido del pozo es:
Calor Especfico Fluido = Corte Agua x 1 + (1-Corte Agua) x Calor Especifico Petrleo
Con los valores de velocidad y calor especficos se puede acudir al Grfico 9 para calcular el aumentode temperatura del motor (solo teniendo en cuenta el fluido en el pozo y la velocidad a la cual va acircular.)
Figura 8
Water (Specific Heat 1.0)
Temperature Rise Degrees F Over Ambient
20
Oil (Specific Heat 0.4)
FluidVelocityFeet/Second
Heat Rise vs Fluid Velocity
40 60 80 100 120 1400
0.2
0.6
0.4
0.8
1.0
1.2
1.4
1.6
1.8
0
Ejemplo de clculo:Tomaremos las condiciones extremas a las que estn sometidos los equipos del presente trabajo,esdecir mnimo caudal, menor porcentaje de agua y mayor temperatura de pozo.
Caudal 45 m3/dPorcentaje de Agua 85 %Temperatura 120 CEquipo Serie 400Casing 5 17 lb/ft
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Calcularemos la Velocidad Anular y Calor Especifico
Velocidad Anular = (0,012 x 282,6 bbld) / (4,892 - 4,562 ) = 1,09 ft/seg
Este valor nos indica que la velocidad de refrigeracin se encuentra dentro de los limites recomendadospara proteger al motor de recalentamiento
Calor especifico = 0,85 x 1 + ( 1,00 0,85 ) * 0,4 = 0,91
Entrando en el grfico con la velocidad de 1,09 ft/seg vemos que el incremento de temperatura es para100% de Agua de 48 F y para 100% de Petrleo de 90 FExtrapolando, en funcin del Calor especifico del Fluido, obtenemos que para el fluido Cesp=0,91corresponde un incremento de temperatura de 55 F.Por lo tanto la temperatura del motor ser:Temperatura del Motor = Temperatura del Fluido + Incremento de Temperatura Interna
Temperatura del Motor = 250 F + 55 F = 305 F
Tener en cuenta que debajo de 1,00 ft/seg cada vez que disminuye 0.1 ft/sec la velocidad del fluido seincrementa la temperatura del motor en un 5%.
DESARROLLO DE LA APLICACIN
La experiencia agrupa la informacin recogida de todos los pozos de la Argentina en los que opera laCia, y cuyos caudales brutos varan entre los 45 m3/d y 90 m3/d y de estos, los que las profundidadesde admisin se encuentren entre los 1.950 mts y 2.650 mts.Los que cumplen con el rango de caudales anteriormente citados son 55 equipos y los cumplen ambascondiciones (Caudal y Profundidad) son 44 equipos, instalados en 20 pozos durante el tiempo de
estudio (Julio 2000 Mayo 2006).Se adjunta el Grfico 5 con la distribucin del universo de los pozos considerados en el estudio en loreferente al caudal de produccin y la profundidad de admisin.
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Caudal vs Profundidad
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Caudal (m3/d)
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
Profun
didad(mts) 22112200
LLmmiittee IInnffeerriioorr ddee AAnnlliissiiss11995500 mmttss
6611 mm33//dd
Grfico 5
Historia
En Julio del ao 2000 se inicia la instalacin de Equipos Electro Sumergibles de bajo caudal enreemplazo del anterior mtodo de extraccin en un Yacimiento de Mendoza Norte operado en esemomento por Astra-Capsa y en la actualidad por Repsol YPF.
Los primeros equipos instalados fueron del tipo TD-450 y TD-650/460 (booster)La evolucin en el tiempo de los equipos de bajo caudal en funcionamiento entre Julio 2000 y Mayo2006 se puede observar en el Grfico 5.A partir del Ao 2003 se comenz a instalar equipos TD-450,TD-650/460 y TD-850/650 enyacimientos del Golfo San Jorge.En este grfico se puede apreciar que entre mediados del 2003 y mediados del 2005 hubo una tendenciacreciente en la cantidad de equipos en funcionamiento avalada por el resultado de 3 aos deexperiencia y de all en adelante esa tendencia se ve revertida bsicamente motivada por adecuacionescon el propsito de extraer mayores caudales debido al aporte de recuperacin secundaria.
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Pozos en Funcionamiento
Evolucin (2000-2006)
0
5
10
15
20
25
Cantidad
Grfico 6
En la actualidad hay 13 equipos en funcionamiento, con una duracin promedio actual de 550 das ydistribuidos segn el Grfico 7:
Pozos en Funcionamiento
550
- 200 400 600 800 1.000 1.200
H2
F2
Q2
K3
R3
B1
Prom
N2
G3
T4
E1
I2
D2
O4
Pozos
Das
Grfico 7
17
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ESTADSTICAS
Indicadores de Duracin de Equipos
Varios son los indicadores de duracin que son utilizados en la industria. Veremos algunos de ellos
Run Time EquiposEn el Grfico 8 se muestra este indicador y la cantidad de equipos involucrados, donde se puedeapreciar que, de la totalidad de equipos (44) que se instalaron desde el inicio de la experiencia, losequipos en funcionamiento tienen un tiempo promedio de duracin (550 das), mientras que losextrados solo por fallas, sean estas debida al equipo o al pozo, tienen un tiempo de duracin mayor(706 das) hecho que nos muestra una tendencia a una mayor durabilidad.
Run Time Equipos
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
En Funcionamiento Extrados por No Falla Extrados por Falla Equipos totales
Das
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
Equipos
Duracin Promedio Cantidad Equipos
Grfico 8
Frecuencia de Intervenciones
Los equipos extrados por fallas o por no fallas se pueden graficar agrupados en funcin de segmentos
de tiempos de duracin definidos Ver Grfico 9En el mismo se observa que las intervenciones por no falla (adecuaciones, workover, etc.) ocurren
predominantemente con das de funcionamiento menores al ao. En cambio la mayora de la
extracciones por Fallas ocurren entre los 365 y los 1500 das.En decir que de no haber ocurrido las intervenciones prematuras por no falla, la probabilidad de
continuar funcionando los equipos seran mayores.
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FRECUENCIA DE INTERVENCIONES
De Julio 2000 a Mayo 2006
0
2
4
6
8
10
12
< 90 >90 y < 365 >365 y < 730 >730 y < 1500 > 1500DIAS
CANTIDAD
Por No Fallas Por Fallas
Grfico 9
Distribucin de FallasEl Grfico 10 muestra la distribucin en el tiempo de la vida til previa a la intervencin por todomotivo de todos los pozos, donde se visualiza en promedio una duracin de 553 das.
RUN TIME PREVIO INTERVENCION TODO
MOTIVO
553,2
0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000
I1
G2
K2
O3
F1
R1
T2
H1
Prom
L1
M3
P1
P3
P2
A2
A1
Equipos
Das
Grfico 10
Se visualiza en el Grfico 11 la distribucin en el tiempo de la vida til previa a la intervencin porFalla de todos los pozos.
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Run Time Previa Intervencin
Falla
706
0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000
I1
G2
K2
O3
F1
R1
Prom
S1
G1
O2
P1
T3
Equipos
Das
Grfico 11
Se muestra en el Grfico 12 la distribucin en el tiempo de la vida til previa a la intervencin por NoFalla de todos los pozos.
Run Time Previa Intervencin
No Falla
0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000
A3
M3
M2
Promedio
P3
P2
A2
C3
A1
C1
Equipos
Das
180
Grfico 12
20
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MTBF (Segn Lastra-Rueda)
Tomando el grupo compuesto por los 44 Equipos de bajo caudal se calcul el MTBF (Mean TimeBefore Failure), el cual arroja los resultados que podemos ver en el Grfico 13 y en Tabla 4.
MTBF. Abril 2006Equipos Instalados
ESP Equipment Reliability Function
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000
Time (Days)
Su
rvivalProbability
Calculated R(ti) Theoretical R(ti)
Grfico 13
Tiempo Promedio previa Falla 895,7 dasMuestra 44
Pozos en Funcionamiento 13
Lmites de Control 812,7 ~ 978,7
PROYECCION FALLAS(ANUAL) 4MENSUAL 0,4
Tabla 4
Comparando diferentes ndices para expresar el comportamiento de un equipo obtenemos:
Promedio de Intervenciones por Falla 706 DasPromedio de Equipos en Funcionamiento 550 DasMTBF 896 Das
Esto indica la tendencia a la intervencin de los equipos en el futuro.
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Variacin de tiempo de FallasEn el Grfico 14 se visualiza varias curvas, una con el promedio acumulado de tiempos de fallas y lasotras tres con el promedio de las ltimas 5,10 y 20 Fallas entre (Julio 2000 a Mayo 2006)
A Mayo 2.006 se ve que los valores correspondientes son:
Promedio Acumulado de Fallas 701 Das20 ltimas Fallas 715 Das10 ltimas Fallas 752 Das
5 ltimas Fallas 778 Das
El crecimiento de las ltimas 5 Fallas respecto a las dems nos est indicando una mejora en el tiempode los equipos de bajo caudal.
Grfico 14
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Falla x Pozo x Ao,Este es otro ndice de rendimiento utilizado por varias compaas productoras, se puede observar en elGrafico 15 en el ultimo perodo una tendencia a la disminucin del ndice, quedando en evidencia elaumento de la expectativa de vida del parque
Intervencin por Falla (Pozo/Ao)
Evolucin (2000-2006)
0
5
10
15
20
25
Meses
Pozos
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
FallaxPozoxAo
Falla - Pozo - Ao Pozos en Funcionamiento
Grfico 15
CONCLUSIN1- Los equipos electro sumergibles de bajo caudal ( rango 45 m3/d a 90 m3/d) instalados en
profundidades de van desde 1.950 mts a 2650 mts tienen una vida til aceptable.2- Es posible bombear bajos caudales de fluidos y obtener una refrigeracin de los motores
suficiente.3- Con el agregado de bombas booster es posible operar con sumergencias bajas.4- Los ndices de performance nos indican una mejora constante de la vida til de los equipos.
Promedio de Equipos en Funcionamiento 550 DasPromedio de Intervenciones por Falla 706 DasPromedio 10 ltimas Fallas 752 DasPromedio 5 ltimas Fallas 778 DasMTBF 896 Das
5- Queda pendiente un anlisis puntual en particular de las diferentes condiciones operativas afin de realizar un estudio de factibilidad tcnico-econmica respecto a la utilizacin deEquipos Electro Sumergible en reemplazo de otros mtodos de explotacin artificial.
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Currculum de los Autores
BAIELI, LUIS FRANCISCO
Ingeniero Industrial y en Petrleo (UNBA)
Carrera Profesional1969 Asistente de produccin YPF (MZA) ( Yac.Barrancas)1972 Jefatura de Area YPF (MZA) (Yac. Vizcacheras)1977 Gerente Operativo Vial del Sur, (Yac. Medianera)1982 Gerente Operativo Petroquimica Comodoro Rivadavia (Yac. Km8)1989 Gerente Regional San Eloy (Bombas PCP)1992 Gerente Operativo Petrominera Chubut (Yac. Mata Magallanes)1997 Gerente Operativo de WGESP.
Actualmente se desempea como Gerente Tcnico a cargo de capacitacin y Sistemade Gestin Integrado (Calidad, Seguridad y Medio Ambiente) de WGESP.
DAPARO, WALTER DANIEL ALEJANDRO
Ingeniero de Petrleos (UNC)
Inicia su carrera en Febrero 2004 como Asistente de Ingeniera. Unidad de NegocioMza- Norte (Alianza Repsol YPF Wood Group)Actualmente Ingeniero de Aplicacin Unidad de Gestin Golfo San Jorge (Alianza PAE
Wood Group).Su tarea principal es la Supervisin y monitoreo de pozos productores e inyectores.-Evaluacin de comportamientos de equipos de Bombeo Mecnico y ElectroSumergibles.-Supervisin de campaas de mediciones fsicas.-Miembro becado de la Society of Petroleum Engineering 2006 (SPE)
PEREYRA, MARCOS GASTN
Ingeniero Industrial. (UTN FRC)
Inicia su carrera en Noviembre 2003 como Asistente de Soporte Tcnico y Estadsticasen Base CDR WGESP
Actualmente Ingeniero de Aplicacin Unidad de Gestin Golfo San Jorge (Alianza PAE Wood Group).Integrando el staff de ingeniera de aplicacin, sector en el cual sedesarrollan diseo, estudio y seguimiento de equipos electrosumergibles deextraccin de fluido. Gestin realizada en conjunto con Ingeniera de ProduccinWaterflooding y Reservorios de Pan American Energy.