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Informe COES/DP-01-2012 “Propuesta Definitiva de la Actualización del Plan
de Transmisión 2013 - 2022”
12/09/2012
Propuesta Definitiva
Informe DP–01–2012 Propuesta Definitiva de Actualización del Plan de Transmisión
Dirección de Planificación de Transmisión Período 2013-2022 Setiembre-2012
COES
VOLUMEN III
CAPÍTULO 8 : ANTEPROYECTO PLAN VINCULANTE
“REPOTENCIACIÓN DE LA LÍNEA DE
TRANSMISIÓN 220 kV VIZCARRA -
PARAGSHA”
1910
COMITÉ DE OPERACIÓN ECONOMICA DEL SISTEMA INTERCONECTADO NACIONAL
ANTEPROYECTO: REPOTENCIACIÓN DE LÍNEA DE TRANSMISIÓN 220 KV VIZCARRA – PARAGSHA II
INFORME FINAL
N° 9-552-5-001-0
PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. - PEPSA
Rev. Fecha Realizado Revisado Aprobado Descripción
A 27-08-2012 J.R. S.P. C.R. Revisión Interna
B 29-08-2012 J.R. S.P. C.R. Emitido para revisión del Cliente
0 10-09-2012 J.R. S.P. C.R. Informe Final
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ANTEPROYECTO: REPOTENCIACIÓN DE LÍNEA DE TRANSMISIÓN 220 KV VIZCARRA – PARAGSHA II (L-2254)
9-552-5-001-0
INFORME FINAL
ÍNDICE
PAG. CONTENIDO
1. OBJETIVO ..................................................................................................... 1
2. ACTIVIDADES PARA EL DESARROLLO DEL ANTEPROYECTO ............... 2
3. CÓDIGOS Y NORMAS APLICABLES ........................................................... 3
4. CARACTERISTICAS DE LA LINEA DE TRANSMISION A REPOTENCIAR . 4
5. PARÁMETROS DE DISEÑO ORIGINALES DE LA LINEA DE
TRANSMISION .............................................................................................. 5
6. DISTANCIAS DE SEGURIDAD...................................................................... 9
7. VERIFICACIÓN DE LOS EQUIPOS DE LAS SUBESTACIONES ............... 10
8. SELECCIÓN INICIAL DE VANOS CRÍTICOS.............................................. 12
9. TRABAJOS REALIZADOS EN VANOS MUESTREADOS........................... 12
10. DISEÑOS DE INGENIERÍA ......................................................................... 15
11. CONCLUSIONES......................................................................................... 22
12. PLAN DE INTERVENCIONES…………………………………………………..23
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INDICE - ANEXOS
ANEXO N° 1 : PERFIL GENERAL
ANEXO N° 2 : CARACTERÍSTICAS DE MATERIALES INSTALADOS
ANEXO N° 3 : RELACIÓN DE VANOS CRÍTICOS SELECCIONADOS
ANEXO N° 4 : RESULTADOS DE TRABAJOS DE CAMPO
ANEXO N° 5 : CÁLCULO DE TEMPERATURA DEL CONDUCTOR PARA
POTENCIA PROYECTADA DE 250 MVA
ANEXO N° 6 : CÁLCULO DE TEMPERATURA DEL CONDUCTOR DURANTE
MEDICIONES DE CAMPO
ANEXO N° 7 : REPORTES DE DISTANCIAS DE SEGURIDAD DE VANOS
CRITICOS CON MEDICIONES DE CAMPO
ANEXO N° 8 : PLANOS DE VANOS CON MEDICIONES DE CAMPO
ANEXO N° 9 : CUADRO DE DISTANCIAS DE SEGURIDAD DE VANOS
CRÍTICOS SIN MEDICIONES DE CAMPO
ANEXO N° 10 : PRESUPUESTO REFERENCIAL
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ANTEPROYECTO REPOTENCIACION DE LA LINEA DE TRANSMISION 220 kV
VIZCARRA -PARAGSHA II (L-2254)
INFORME FINAL
1. OBJETIVO
EL COES como parte de sus funciones en el Marco del Reglamento de Transmisión
requiere actualizar el Plan de Transmisión para el periodo (2013-2022) a fin de
determinar los Anteproyectos del Plan Vinculante para el año 2018, cuyo inicio de
ejecución se realiza dentro de la Vigencia del Plan y los correspondientes al Plan 2022.
El 25.02.2010, mediante el concurso COES N° 01/2010 “Selección de Consultores para el
Desarrollo de Anteproyectos del Primer Plan de Transmisión”, se seleccionó desde el
punto de vista técnico a consultoras para la elaboración de Anteproyectos propuestos en
el Plan de Transmisión.
Por esta razón el COES ha contratado a PEPSA TECSULT para realizar el Anteproyecto
Repotenciación de la Línea de Transmisión 220kV Vizcarra - Paragsha II.
El informe tiene como objetivo presentar las soluciones requeridas para compensar el
incremento de flechas debido al incremento de la potencia de transporte de la línea, de tal
manera que permita mantener las distancias de seguridad del conductor al suelo, u otros
obstáculos que se presentan a lo largo del trazo, dentro de márgenes adecuados.
En presente documento constituye el Informe Preliminar del Anteproyecto de
Repotenciación. Se describen los trabajos realizados de campo y de gabinete, los
criterios y la metodología adoptada que determinan las propuestas de las acciones y
obras necesarias para que la línea alcance la capacidad de transmisión de 250 MVA en
régimen continuo.
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2. ACTIVIDADES PARA EL DESARROLLO DEL ANTEPROYECTO
Las principales actividades que se realizan para el desarrollo del anteproyecto de
repotenciación de las líneas de transmisión son las siguientes:
• Recolección de toda la información posible de la línea a repotenciar, con la finalidad
de establecer, las características de los materiales, los parámetros de diseño, los
planos de ubicación de las estructuras, las distancias de seguridad al suelo u otros
cruces, entre otros.
• Pre selección en gabinete del grupo de posibles vanos críticos utilizando los planos
de distribución de estructuras; y de este grupo escoger los más críticos para su
verificación en campo.
• Trabajos de campo de medición y levantamiento topográfico. De acuerdo a los
Términos de Referencia del Cliente , el Consultor debe efectuar la visita en puntos
muestrales (representativos) equivalente al 30% de los puntos identificados hasta
un tope del 5% de vanos de la longitud total de la línea, para efectuar los trabajos
de levantamiento topográfico y los registros de ubicación y evidencias fotográficas.
• Después de las mediciones de campo, con las fechas y horas de medición se
solicita al COES las corrientes en el conductor para los momentos de la medición de
distancias al suelo de cada vano crítico.
• Con la corriente de los conductores de fase, utilizando la temperatura ambiente, las
características del conductor y las condiciones ambientales de la zona del proyecto,
se obtiene la temperatura en los conductores de fase, para los vanos críticos
medidos en campo.
• Con las condiciones de tensado de los conductores y sus hipótesis de carga de
acuerdo con la información disponible; se verifica la catenaria de los vanos críticos
medidos, a partir del cual se pueden obtener la catenaria de flecha máxima, con la
cuál se verifica el cumplimiento de la distancia de seguridad establecida para la
potencia nominal actual. Los cambios de estado del conductor y su representación
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como catenarias se efectúan mediante el programa de diseño de líneas de Power
Line Systems - Computer Aided Design and Drafting (PLS-CADD).
• Luego se procede a incrementar la corriente en el conductor para la potencia
proyectada de 250 MVA, en donde se verifican las distancias de seguridad al suelo
y se obtienen las diferentes condiciones de cambio de estado del conductor entre la
operación actual y la operación proyectada.
• Las diferentes condiciones de cambio de estado del conductor así obtenidas se
resumen en condiciones estándares para el recálculo a 250 MVA que se aplican a
los vanos críticos preseleccionados no trabajados en campo donde se verifican las
distancias de seguridad proyectadas al suelo u otros obstáculos.
• Se presentan las soluciones que garanticen distancia de seguridad adecuadas para
la la capacidad de transmisión de 250 MVA en régimen continuo.
3. CÓDIGOS Y NORMAS APLICABLES
Los parámetros a utilizar en el desarrollo del Anteproyecto deben estar de acuerdo
principalmente con los siguientes códigos y normas utilizados en el diseño original:
• Código Eléctrico del Perú 1955 (CEP)
• IEEE Standard for Calculating the Current-Temperature of Bare Overhead
Conductors. IEEE Std 738 – 20006
• Normas internacionales complementarias (indicadas en acápite 6.0).
Para los casos que no puedan ser cubiertos por las normas mencionadas se aplicará el
Código Nacional de Electricidad - Suministro 2011(CNE)
Así mismo, se aplicará información basada en la experiencia de operación y materiales
comerciales actualmente empleados en la construcción de líneas de 220 kV.
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4. CARACTERISTICAS DE LA LINEA DE TRANSMISION A REPOTENCIAR
4.1 Características Generales
Se indican en el siguiente cuadro:
Cuadro N° 1
Características Generales de LT Paragsha II- Vizcarra
Código L-2254
Tensión Nominal 220 kV
Empresa Propietaria ISA-PERU
Número de ternas Una (01)
Longitud total 123,9 km
Tipo de estructuras Torres A°G°. en celosía
Conductor 1 x ACSR Finch 635,5 mm² /
fase
Cable de Guarda 2 x EHS 50 mm²
Disposición de conductores Triangular
Año de puesta en servicio 2002
Potencia de diseño referencial 150 MVA
Aisladores Polimérico tipo composite
Número de estructuras 287
Número de vértices 32
La línea de transmisión se ubica entre los departamentos de Cerro de Pasco y Huánuco.
El perfil general del trazo de la línea se muestra en el Anexo N° 1, se aprecia que la
altitud del mismo varía entre 3 260 y 4 570 msnm correspondiendo el 76% de las
estructuras con alturas mayores de 4 000 msnm.
La numeración de las estructuras se inicia en la ubicación de la primera torre a la salida
de la S.E. Paragsha, y avanza en forma creciente y correlativa hasta la torre de llegada
frente a la S.E. Vizcarra.
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4.2 Características de Materiales
Las principales características de los materiales de la línea de transmisión; tales como
conductores, cables de guarda, estructuras soporte, aislamiento, puesta a tierra, etc. se
presentan en el Anexo N° 2.
5. PARÁMETROS DE DISEÑO ORIGINALES DE LA LINEA DE TRANSMISION
5.1 Criterios de Diseño Mecánico
A continuación se presentan los parámetros e hipótesis de carga utilizados para el diseño
mecánico de la línea de transmisión, definidos a partir de la información recibida del
COES.
Para el diseño mecánico se adoptaron las siguientes condiciones meteorológicas:
• Temperatura mínima : -15ºC
• Temperatura media : 10ºC
• Temperatura máxima : 30ºC
• Presion de viento : 39 kg/m2
La temperatura máxima del conductor de 50 °C, para transmitir 150 MVA a 30°C de
temperatura ambiente, se obtuvo por aplicación del método IEEE-738.
Para la distribución de estructuras se aplicaron los siguientes criterios
• Límites para tensiones máximas en los cables expresados como porcentajes de los
tiros de rotura para la condición inicial del conductor.
• Vanos peso o gravante de los conductores, tomados para conductores en condición
inicial.
• Separación vertical, es decir, distancias de seguridad al terreno. Para temperatura
máxima, condicion final despues de creep.
• Separación horizontal a objetos. Para condiciones finales despues de creep .
• Separación entre fases. Para condiciones finales despues de creep .
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• Oscilación de aisladores tomados para conductores en condición inicial.
5.2 Hipótesis de Carga
Las hipótesis de carga para el cálculo mecánico consideraron los siguientes límtes de
tensiones respecto al tiro de rotura:
Del Conductor de fase:
EDS inicial : 20%
Tiro máximo : 40%
Del cable de guarda:
EDS inicial : 12%
Tiro máximo : 40%
A partir de estos datos de orígen meteorológico se establecieron seis (6) diferentes
combinaciones de temperaturas, velocidades de viento y espesores de hielo, más
conocidas como hipótesis de estado del conductor o casos climáticos (Weather cases en
el Anexo 1).
HIPOTESIS N° 1 : TENSION DE CADA DIA (E.D.S.)
• Temperatura media : 10°C
• Presión del viento : 0 kg/m²
HIPOTESIS N° 2 : VIENTO MAXIMO
• Temperatura mínima : -10°C
• Presión del viento : 40 kg/m²
HIPOTESIS N° 3 : TEMPERATURA MAXIMA
• Temperatura máxima : 50°C
• Presión del viento : 0 kg/m²
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HIPOTESIS N° 4 : TEMPERATURA MINIMA
• Temperatura mínima : -15°C
• Presión del viento : 10 kg/m²
• Espesor de hielo : 12,7 mm
HIPOTESIS N° 5 : OSCILACION DE CADENA
• Temperatura mínima : 15°C
• Presión del viento : 20 kg/m²
HIPOTESIS N° 6 : FLECHA VERTICAL MINIMA
• Temperatura mínima : -15°C
• Presión del viento : 0 kg/m²
Las hipótesis de estado del cable de guarda son similares a las del conductor, excepto
que el esfuerzo en E.D.S. será del 12% y la temperatura de 45° en la condición de
máxima temperatura, de tal manera que la flecha del cable siempre sea inferior a la del
conductor.
5.4 Características de Torres Metálicas
Las estructuras metálicas son para simple terna en configuración alterna con doble cable
de guarda, de los siguientes tipos, utilización y prestaciones:
Los tipos de estructura utilizados son de acero galvanizado en celosía con
extensiones de cuerpo desmontables de –3, +0, +3 , +6 m.
Los tipos utilizados y sus prestaciones se muestran en la tabla siguiente:
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Cuadro N° 2 Tipos de Torres
Tipo Utilización Vano Viento (m)
Vano Peso
Máximo, m
Vano Peso
Mínimo, m
Vano Lateral Máximo
(*), m
Angulo máximo de línea, °sexag
S1 Suspensión
Tangente 450 (0º) 350 (2º) 800 0 700 2º
S2 Suspensión
Angular 850 (0º)
350
(10º) 1000 0 980 10º
A Anclaje
Angular
1600
(0º)
350
(30º) 1200 -400 1200 30º
T Anclaje
Angular
1400
(0º)
350
(60º) 1000 -400 1500 60º
Anclaje
Terminal 800 (0º) - 1000 -400 1500 30º (**)
(*) El vano lateral máximo esta calculado para el ángulo de 0º
(**) Angulo de entrada al pórtico
Para las estructuras de suspensión se consideró la longitud de los aisladores (3.6 m) que
fue utilizada para calcular internamente la altura de los puntos de amarre del conductor y
los ángulos de oscilación permisibles para los casos de EDS (22°), oscilacion media de
cadena ( 34°) y de viento máximo (48°).
5.5 Cálculo Mecánico de Estructuras
Las estructuras utilizadas fueron adaptadas de los diseños desarrollados por
INGENDESA (Chile)
El factor de seguridad, es decir la relación entre el esfuerzo límite de cada elemento de la
estructura y el esfuerzo máximo en el mismo elemento calculado para la condición de
carga más desfavorable, no será menor que:
• Para cargas normales : 1,50
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• Para cargas excepcionales : 1,10
• Para cargas de montaje : 1,50
Cuando una estructura es sometida a una carga correspondiente a cualquiera de las
condiciones de carga y multiplicada por el factor de seguridad correspondiente, no debe
ocurrir ninguna deformación permanente ni avería en los perfiles, placas ó pernos.
6. DISTANCIAS DE SEGURIDAD
A continuación se presenta el resumen de las distancias de seguridad de la línea de 220
kV a repotenciar que han sido consideradas en el diseño de las mismas y que serán
utilizadas en el presente estudio. En caso que se presente una condición que no se haya
considerado en los diseños, se recurrirá al actual Código Nacional de Electricidad
Suministro 2011
Cuadro N° 3
Distancias de Seguridad del Conductor en Cruces
Distancia Descripción de Seguridad, Código
m
CONDUCTOR SOBRE :
Terreno libre no transitado por vehículos 7,15 CEP
Trocha o terreno transitado por vehículos 9,15 CEP
Carretera 9,15 CEP
Ferrocarril 11,20 CEP
Campos de deporte 12,00 ISA
Terreno de difícil acceso 6,35 RELE
Ríos o canales de navegación 11,15 CEP
CONDUCTOR A :
Masa de arbolado o arbustos 3,25 VDE
Puentes 5,65 CEP
Construcciones 5,15 CEP
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CRUCES DE LINEAS
Con línea de comunicaciones 3,95 CEP
Con línea de distribución 3,95 CEP
Con línea de transmisión 3,35 CEP
Temperatura de conductores igual a 50 ° C
Códigos o Normas:
CEP (Perú)
ISA (Colombia)
RELE (España)
VDE (Alemania)
Las distancias de seguridad para la distribución de estructuras cumplen con lo estipulado
en el Código Eléctrico del Perú de 1955 (CEP) en vigencia durante el diseño original de la
línea. Los casos no contemplados en el CEP se tomaron de las otras normas indicadas.
Es de mencionar que en la fase de diseño las alturas reales del conductor sobre el
terreno exceden las distancias mencionadas en 0,40 m al tomar en cuenta el punto de
conexión de las patas al stub de la torre por encima del pedestal de la fundación de
concreto. Es decir, la altura mínima real del conductor sobre el suelo es de 7,15 + 0,40 =
7,55 m. ISA indicó que se adoptara 7,35 m y aceptó que fueron cubiertos
satisfactoriamente de esta manera.
7. VERIFICACIÓN DE LOS EQUIPOS DE LAS SUBESTACIONES
En base a la información proporcionada por el COES de las características de los
equipos existentes en cada una de las subestaciones, se ha verificado la capacidad de
los equipos de las celdas de salidas de líneas para cada subestación.
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Cuadro N° 4 Equipamiento de Celdas de Salida en Subestaciones
SE Paragsha II Celda L-2254: - Seccionador de línea, con cuchilla de puesta a tierra, 2000 A, 31,5 kA - Seccionador de barra, 2000 A, 31,5 kA - Interruptor 220 kV, 2000 A, 31,5 kA - Transformador de corriente 400-800/1/1/1/1 A - Trampa de onda, sin datos Celda de Barra: - Seccionador de barra 2000 A, 31,5 kA - Interruptor 220 kV, 2000 A, 31,5 kA SE Vizcarra (*) Celda L-2254: - Seccionador de línea, con cuchilla de puesta a tierra, 2000 A, 31,5 kA - Seccionador de barra, 2000 A, 31,5 kA - Interruptor 220 kV, 2000 A, 31,5 kA - Transformador de corriente 400-800/1/1/1/1 A - Trampa de onda, sin datos (*) Datos con valores: por confirmar
Considerando que las líneas 220 kV en la evaluación transmitirán o 250 MVA (aprox. 657
A), se comprueba que los equipos soportarán dicha cargas.
Para el caso de los transformadores de corriente, se comprueba que en ambas celdas,
dichos transformadores cuentan con dos grupos de conexión en el lado primario. Por lo
que sólo se requerirá que los transformadores de corriente trabajen con el grupo de
conexión más elevado en el lado primario, de acuerdo al aumento de potencia tenga la
línea.
No se dispone de datos de las corrientes nominales de las bobinas de bloqueo de las
trampas de onda. Las corrientes usuales en subestaciones con equipamientos de 31,5 kA
es de 1200 A, por lo cuál es de esperar que no se presentarán problemas.
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8. SELECCIÓN INICIAL DE VANOS CRÍTICOS
Tomando como referencia la información suministrada por el COES, en particular los
planos de ubicación de estructuras; se seleccionan inicialmente los vanos críticos,
considerando a estos como el conjunto de vanos cuyas catenarias se encuentran al
borde de la línea de señalización de la distancia de seguridad al suelo.
En la selección de vanos críticos de las líneas de 220 kV se encontró una gran cantidad
de vanos (58) con características de posibles vanos críticos; sin embargo, se debe tener
en cuenta que los planos mencionado muestran los conductores representados en la
condición de flecha máxima, es decir con la máxima temperatura del conductor y cuando
ya se produjo totalmente el creep.
El programa de diseño de líneas PLS CADD aplica un modelo de creep que se produce
durante diez (10) años desde la puesta en servicio de la línea; por lo que se puede
considerar que la línea de 220 kV a repotenciar ya se encuentra en la condición final,
debido a que su tiempo de servicio supera el período mencionado. Bajo esta
consideración se ha seleccionado una cantidad de posibles vanos críticos, con la
finalidad de reemplazar en caso el vano seleccionado mantenga una distancia de
seguridad al suelo inadecuada.
En el Anexo N° 3 se presenta la relación de posibles vanos críticos encontrados en los
planos de ubicación de estructuras y también se indican los vanos que serán trabajados
en campo. Conforme a lo requerido en los Términos de Referencia del Anteproyecto, es
necesario efectuar la verificación de distancias de seguridad del conductor inferior al
suelo como máximo al 5% del total de vanos de la línea. Dado que la línea tiene un total
de 288 vanos, se realizaron mediciones a 15 de los 58 vanos previamente seleccionados.
9. TRABAJOS REALIZADOS EN VANOS MUESTREADOS
9.1 Trabajos de Campo
Se realizaron mediciones y registros en campo de los vanos muestreados utilizando el
siguiente procedimiento:
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a) Ubicación en campo del vano seleccionado en gabinete, al cual se realiza un
recorrido preliminar a lo largo del vano con la finalidad de identificar los posibles
puntos críticos, también puede presentarse la posibilidad de que el vano presente
los conductores muy elevados y no es necesario evaluarlo;
b) Verificación de los números y tipos de estructuras a los extremos del vano
seleccionado;
c) Ubicación del punto crítico en el vano seleccionado y medición de la distancia
conductor inferior – suelo;
d) En el momento de la medición, se registra la fecha, hora, temperatura del medio
ambiente al pie del conductor y velocidad promedio del viento.
e) La medición de la distancia desde el punto crítico hasta la estructura más cercana
se efectúa mediante equipamiento topográfico;
f) Se procede de igual forma para el siguiente punto crítico a considerarse en el
mismo vano;
g) Se efectúa en otros puntos del vano la medición de la distancia conductor inferior –
suelo, que permita identificar en gabinete la catenaria del conductor en el momento
de la medición;
h) Se miden las distancias de alturas efectivas (conductor inferior – suelo en el punto
de sujeción de conductor a torre);
i) Se efectúa el levantamiento topográfico de puntos representativos del perfil del
terreno del vano crítico seleccionado;
j) Se anotan las características del terreno, en especial del que se encuentra debajo
del punto crítico;
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k) Se anotan los obstáculos que puedan presentar distacias críticas al conductor
inferior a lo largo del vano seleccionado, tales como líneas eléctricas, carreteras,
caminos rurales u otros.
En el Anexo N° 4 se presentan los resultados de los trabajos de campo; así como
referencias fotográficas de cada uno de los vanos críticos trabajados.
9.2 Trabajos de Gabinete
Una vez obtenida toda la información de campo, se desarrollan los trabajos de gabinete
con la finalidad de representar en planos de autocad, los perfiles longitudinales y
contraperfiles del vano crítico asi como puntos representativos de los conductores
medidas en campo.
Además se debe identificar la posición a lo largo del vano de la ubicación del punto crítico
y de otros puntos complementarios que permitan modelar la catenaria del conductor para
el momento de la medición.
En los planos del perfil topográfico de los vanos críticos se incluyen las distancias entre
conductor inferior tomados en el momento de la medición; en este caso se registran
varias distancias de conductor inferior al suelo, las cuales permiten ajustar la catenaria
con la información obtenida en gabinete.
Toda la información registrada en campo se ingresa en el programa PLS CADD para su
comparación y ajuste con los datos entregados por el COES sobre las corrientes para el
mismo momento en que se efectuaron las mediciones de campo.
Los resultados de la topografía y de reporte del programa PLSCADD se muestran en el
Anexo Nº 8 Planos de Vanos Medidos en Campo, para las siguientes condiciones de
potencia de transmisión:
a) Durante mediciones.
b) Diseño original de 150 MVA
c) Diseño proyectado a 250 MVA.
1927
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10. DISEÑOS DE INGENIERÍA
10.1 Cálculo de Distancia Crítica
En la práctica las mediciones de las distancias de seguridad de los conductores a los
cruces de terrenos u otros obstáculos se han realizado para temperaturas del conductor
inferiores a la temperatura máxima del diseño original.
Con las distancias obtenidas en la medición de campo referente a la posición del
conductor en el vano crítico y con la catenaria obtenida en base a las características de
los conductores y la información suministrada por el COES sobre las corrientes
transmitidas para el mismo momento de la medición de campo; se valida la posición del
conductor y el parámetro de la catenaria en el momento de las mediciones de las
distancias de seguridad..
A partir de la catenaria ajustada a las mediciones se realizan los cambios de estado del
conductor para las condiciones de flecha máxima a las potencias de transmisión del
diseño original de 150 MVA y a la proyectada de 250 MVA.
Con la catenaria en la condición de flecha máxima proyectada, se mide la distancia de
seguridad conductor inferior al suelo, en el punto crítico y se establece, de ser el caso, la
distancia crítica que es la distancia que se debe elevar el conductor en dicho punto para
satisfacer las distancias de seguridad requeridas del acápite 6.0. En el Anexo N° 7 se
presentan los reportes de distancias del conductor al suelo u obstáculos obtenidos del
PLS-CADD para los vanos donde se efectuaron mediciones.
A partir de las condiciones de cambio de estado de los vanos donde se efectuaron las
mediciones, se establece la condición estándar para el recálculo del conductor operando
con 250 MVA. Esta condición estándar consiste en una hipótesis adicional para el
conductor, la cuál se aplicará a los otros vanos críticos donde no se realizaron
mediciones. En el Anexo N° 9 se presentan los reportes de distancias del conductor al
suelo u obstáculos obtenidos del PLS-CADD para estos vanos.
Debido a que la línea de transmisión tiene más de diez (10) años de servicio, en los
cambios de estado se considera que el conductor se halla en condición final.
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10.2 Temperatura del Conductor durante las Mediciones
El cálculo de la temperatura del conductor para la condición de transmisión actual (en el
momento de la medición) de las líneas de transmisión en 220 kV, se efectúa con la
información de potencia aparente y tensiones en salida de línea entregadas por el COES
y con la información de campo referida a la fecha, hora, altitud del terreno, condiciones
ambientales, etc.; y se realiza utilizando el modelo matemático de la IEEE Std 738-2006.
El modelo matemático de la IEEE esta incluido en las versiones más recientes del
programa PLS-CADD.
Los parámetros para el cálculo de la temperatura en el conductor mediante aplicación del
programa de la IEEE Std 738 – 2005 son los siguientes:
Cuadro N° 5
Parámetros para el Cálculo de Temperatura del Conductor
PARAMETRO DATO
Latitud Dato de gabinete
Tipo de atmósfera Dato de campo
Hora del día Dato de campo
Temperatura del aire Dato de campo
Velocidad del viento Dato de campo
Angulo entre el viento y
conductor 90°
Altitud sobre el nivel del mar Dato de campo
CONDUCTOR ACSR Finch
- Diámetro 32,85 mm
- Resistencia AC a 25°C 0,0529 Ohm/km
- Resistencia AC a 75°C 0,0646 Ohm/km
- Emisividad 0,5
- Absorción solar 0,5
Para los diferentes vanos críticos muestreados la temperatura en el conductor durante la
medición de las distancias de seguridad en los puntos críticos fueron los siguientes:
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Cuadro N° 6 Resumen de Cálculo de Temperaturas del Conductor Durante
Mediciones de Campo
Item Vano Temperatura
Ambiente, ° C
Tipo de Atmósfera
Altitud, msnm
Corriente, A (*)
Temperatura de
Conductor, °C
1 T74 - T75 15,5 despejado 3 746,06 170.0 28.4
2 T79 - T80 19,2 nublado parcial 3 387,97 172.5 25.0
3 T80 - T81 21,0 despejado 3 482,04 213.7 31.2 4 T81 - T82 18,5 despejado 3 563,64 221.8 31.9 5 T84 - T85 10,4 nublado 3 757,86 139.7 17.6
6 T85 - T86 13,3 nublado parcial 3 840,10 135.2 21.5
7 T87 - T88 14,3 despejado 3 630,46 190.2 30.4 8 T102 - T103 14,0 despejado 4 307,91 146.9 18.1
9 T114 - T115 17,2 nublado parcial 4 399,20 152.7 25.7
10 T118 - T119 14,5 nublado parcial 4 319,71 147.1 21.8
11 T119 - T120 14,6 nublado parcial 4 399,19 141.7 26.3
12 T120 - T121 18,0 nublado parcial 4 400,04 129.4 24.3
13 T208 - T209 13,6 despejado 3 552,60 216.1 23.1 14 T210 - T211 16,1 despejado 3 615,20 209.3 24.3 15 T213 - T214 18,3 despejado 3 778,64 181.8 24.7
(*) Registros del COES – Agosto 2012.
Las salidas del programa IEEE Std 738 - 2006 con los cálculos de temperatura del
conductor de cada vano se muestran en el Anexo N° 5.
10.3 Temperatura del Conductor para las Potencias de Diseño Actual y Proyectada
Con la finalidad de obtener las catenarias de flecha máxima se procede a obtener las
temperaturas en los conductores para las potencias de diseño actual de 150 MVA y
proyectada de 250 MVA.
La temperatura en el conductor para la potencia de diseño actual de 150 MVA, se obtiene
utilizando la temperatura ambiente máxima prevista en el proyecto original, con la
corriente correspondiente a dicha potencia, con las características de los conductores, así
como las condiciones climatológicas y ambientales de cada zona, aplicando el método de
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cálculo del IEEE Std. 738 – 2 006. Se verificó que corresponde aproximadamente a 50°C
tal como fue aplicada en el diseño original.
Para el cálculo de la temperatura del conductor se ha considerado atmósfera clara para
todos los vanos críticos, con la cual se presenta una mayor intensidad de radiación solar
sobre el conductor.
La temperatura en el conductor para la potencia de diseño proyectada de 250 MVA, se
obtiene a partir de la corriente correspondiente a dicha potencia (aprox. 660 A), con las
características de los conductores, así como la máxima temperatura ambiente, las
condiciones climatológicas y ambientales registradas actualmente, aplicando el método
de cálculo del IEEE Std. 738 – 2 006.
A continuación se presentan los resultados
Cuadro N° 7
Resumen de Cálculo de Temperaturas del Conductor a 250 MVA
Item Vano Temperatura
Ambiente, ° C
Tipo de Atmósfera
Altitud, msnm
Corriente, A (*)
Temperatura de
Conductor, °C
1 T74 - T75 23.0 despejado 3746.06 660.0 54.0 2 T79 - T80 23.0 despejado 3387.97 660.0 53.8 3 T80 - T81 23.0 despejado 3482.04 660.0 53.9 4 T81 - T82 23.0 despejado 3563.64 660.0 54.1 5 T84 - T85 23.0 despejado 3757.86 660.0 54.5 6 T85 - T86 23.0 despejado 3840.10 660.0 54.5 7 T87 - T88 23.0 despejado 3630.46 660.0 54.1 8 T102 - T103 20.0 despejado 4307.91 660.0 52.4 9 T114 - T115 20.0 despejado 4399.20 660.0 52.6
10 T118 - T119 20.0 despejado 4319.71 660.0 52.6 11 T119 - T120 20.0 despejado 4399.19 660.0 52.6 12 T120 - T121 20.0 despejado 4400.04 660.0 52.6 13 T208 - T209 23.0 despejado 3552.60 660.0 54.1 14 T210 - T211 23.0 despejado 3615.20 660.0 54.2 15 T213 - T214 23.0 despejado 3778.64 660.0 54.6
Para el cálculo de las temperaturas del conductor a 250 MVA, la temperatura ambiente
máxima se ha zonificado en función de la altitud del terreno como sigue:
• Altitud entre 3200 msnm y 4 000 msnm: 23°C
• Altitud entre 4000 msnm y 4 500 msnm: 20°C
1931
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Las temperaturas ambientes máximas adoptadas están basadas en publicaciones de
datos de la estaciones del SENAHMI en:
• Chiquián, 3 382 msnm, Dic. 2006 - Dic. 2011.
• Huallanca, 3 796 msnm, Jul. 1972-Jul. 1977.
• Cerro de Pasco, 4 260 msnm, Feb. 2007 – Ene. 2012.
• Yanahuanca, 3 190 msnm, Feb. 2007 – Ene. 2012.
• La Unión, 3 201 msnm, Nov. 1963 – Mar. 1965.
Las salidas del programa de la IEEE Std 738 – 2006 con los cálculos de las temperaturas
en conductores de líneas para la potencia proyectada (250 MVA) se presentan en el
Anexo N° 6.
10.4 Distancia Crítica para Potencia de 250 MVA
La temperatura en conductores de las líneas para las potencias nominales actuales y
futura, se consideran como dato de entrada en las hipótesis de carga.
Siendo el punto de inicio para los cambios de estado de los conductores, los obtenidos
mediante mediciones en campo y verificados en gabinete en base a las corrientes
registradas en el COES; se efectúa el cambio de estado hacia las condiciones de las
potencias de diseño original y proyectada, en donde se utiliza las temperaturas en el
conductor para la potencia nominal a calcular, considerando la máxima temperatura
ambiente.
Con la catenaria en la condición de máxima temperatura y corriente para 250 MVA, se
establece la distancia conductor más bajo al suelo en el punto crítico de cada vano
crítico; este procedimiento se realiza para todos los vanos críticos medidos en campo y
se obtienen las distancias conductor - suelo en los puntos críticos de cada vano.
Para cada vano crítico, se compara la distancia al suelo obtenida para la potencia de 250
MVA con la distancia de seguridad, conductor – suelo o cruces, establecida en el acápite
6.0, y se obtiene por diferencia la distancia necesaria que debe de elevarse el conductor,
de ser el caso, para conservar la distancia de seguridad indicada.
1932
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En el Anexo N° 7 se muestran los Reportes de Distancias de Seguridad de Vanos
Críticos con Mediciones de Campo para el conductor en las condiciones de medición,
flecha máxima de diseño original (50°C) y transmisión proyectada de 250 MVA.
En el Anexo N° 8 se muestran las curvas del conductor en las condiciones de medición,
flecha máxima de diseño original (50°C) y transmisión proyectada de 250 MVA.
10.5 Aplicación de Resultados de la Muestra de Campo a Todos los Vanos Críticos
Seleccionados
En base a los resultados de los vanos críticos verificados en campo se determinó que es
posible simular la flecha máxima del conductor de la línea transmitiendo 250 MVA
estableciendo para el mismo la temperatura de 55°C. Esta hipótesis de cálculo se aplica
a los vanos críticos no trabajados en campo para calcular las distancias del conductor al
terreno u otros obstáculos.
En el Anexo N° 9 se muestran los Reportes de Distancias de Seguridad de Vanos
Críticos Sin Mediciones de Campo para el conductor en la condición de transmisión
proyectada de 250 MVA.
Para el conjunto de vanos críticos seleccionados que no cumplen con las distancias de
seguridad establecidas se plantean alternativas de solución, de tal forma que después de
elevada la potencia nominal de las líneas a 250 MVA, los conductores inferiores puedan
mantener las distancias de seguridad previstas en el diseño original.
En el cuadro siguiente, para los vanos críticos a ser intervenidos, se muestran las
diferencias entre las distancias de seguridad y las del conductor al terreno, u otros
cruces, así como propuestas de solución cuando estas diferencias no sean aceptables.
1933
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1934
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11. CONCLUSIONES
La línea de transmisión existente es de simple terna, conductor ACSR Finch, con dos
cables de guarda ehs 50mm2. Las torres son de disposición alternada y de 4 tipos
(suspensión normal S1, suspensión reforzada S2, anclaje angular A1 y anclaje terminal
T1). Los aisladores son poliméricos, tipo composite de 3.16 m de longitud.
Debido a las dimensiones y disposición alternada de las torres, solamente el conductor
inferior es el que se halla más cerca al terreno u otros obstáculos debajo de la línea.
La línea fue diseñada bajo el Código Eléctrico del Perú de 1955 y complementado con
normas de otros países. Las distancias de seguridad más relevantes son las del
conductor: a carreteras (8,15m), a terreno no transitable por vehículos (7,15 m) y a
terreno de difícil acceso (6,35m).
La línea consta en total de 288 vanos, 58 vanos fueron identificados como posibles vanos
críticos y 15 de los mismos fueron tomados como muestra para las mediciones de
campo.
Para el repotenciamiento de la línea a 250MVA, se determinaron las cantidades de vanos
críticos a ser intervenidos, clasificados por forma propuesta de solución, que se muestra
en el cuadro siguiente:
Cuadro N° 9
Cantidad de Vanos Críticos y Soluciones Propuestas
Solución Propuesta Cantidad Banqueo de terreno 3
Total…………………………………………… 3
Tal como se aprecia en el cuadro, el banqueo del terreno permitiría solucionar la mayor
parte de los problemas de distancias de seguridad para el repotenciamiento.
En esta línea en particular no se recomienda la instalación de aisladores en V horizontal
en las torres de suspensión debido a que por la poca distancia vertical entre las fases
1935
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
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superior e inferior sería necesario instalarlas en ambas, sin embargo la fase superior
presenta una distancia reducida con el cable de guarda que impide su ejecución.
12. PLAN DE INTERVANCIONES
A continuación se detalle el plan de intervenciones para la línea a repotenciar:
12.1 Descripción de los Alcances del Proyecto
Actividades previstas para incrementar la potencia de la línea a 250 MVA:
Debido a que las distancias que se debe incrementar en los vanos críticos como producto
del incremento de la potencia nominal a 250 MVA son relativamente pequeñas será
suficiente en este caso particular plantear sólo un tipo de solución que no interrumpa la
operación normal de la línea.
Remoción (banqueo) de terreno: Si producto del incremento de la flecha del conductor, este provoque remover
profundidades menores a 1,7 m en el terreno tipo Normal, se deberá efectuar la remoción
del terreno; pero en terrenos con suelo del tipo rocoso esta profundidad limite se reducirá
a 0,85 m. En este aspecto es importante verificar la longitud de la zona que presenta
problemas de distancia de seguridad con respecto a la exigida en el proyecto original y
además se toma en cuenta que el ancho de la faja de servidumbre es de 25,00 m.
Para establecer el costo de la alternativa de remoción del terreno, se determina
previamente el volumen de excavación según el tipo de terreno. La remoción del terreno
tipo rocoso es preferible efectuarla manualmente no siendo recomendable utilizar
explosivos, salvo que se haga en pequeños volúmenes y con mallas de seguridad
apropiadas.
Los volúmenes de remoción de terreno se presentan en el Cuadro Nº 8.
12.2 Esfuerzos sobre las Torres
1936
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No se efectuarán retensados en los conductores de la línea del Anteproyecto.
Se debe de tener presente que debido al tiempo de vida útil de la línea no se recomienda
efectuar retensados de conductores de fase, debido también a que se han encontrado en
la línea con conductor ACSR se han encontrado tensados que supera el 23% del tiro de
rotura del conductor.
El no considerar retensados permite garantizar que las estructuras instaladas no sufrirán
daños por esfuerzos superiores a los previstos en su diseño original.
12.3 Planos de Vanos con Levantamientos Topográficos
En el Anexo Nº 8 se presentan planos de todos los vanos críticos en donde se han
efectuado las mediciones de distancia al suelo en el punto crítico y otras distancias
complementarias.
Estos planos se obtuvieron mediante la información del trabajo de campo y procesadas
mediante el programa PLS-CADD, en ellos se presenta las distintas condiciones del
conductor en el vano, es decir:
• Condición actual: Al momento de la medición de la catenaria.
• Condición a máxima temperatura: A partir de la condición actual llevada a máxima
Temperatura (50 ºC).
• Condición futura: Catenaria proyectada a la potencia de 250MVA.
La caracterización de la catenaria en la condición actual se realizó de acuerdo a la
temperatura de las zonas, topografía y Data proporcionada por el COES de corriente
circulante en la línea de transmisión.
12.4 Tiempo Estimado de Parada por los Trabajos de Repotenciación
El tipo de trabajo a realizar no requeriría parada de línea.
Esta consideraración esta asociada al nivel de anteproyecto del presente estudio, basado
en mediciones muestrales. No se descarta que a nivel de estudio definitivo, con mayor
1937
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cantidad de mediciones, se pueda presentar algún caso de vano crítico que requiera una
solución que involucre una parada de línea, sin embargo estos casos son de baja
probabilidad.
CRONOGRAMA DE EJECUCIÓN
Se presenta a continuación el cronograma de ejecución:
1938
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12.5 PRESUPUESTO ESTIMADO DE INVERSIÓN
De acuerdo a lo señalado en el capítulo 8 se han determinado las cantidades de vanos
críticos y metrados para el repotenciamiento de la línea de transmisión a 250MVA.
EL total del presupuesto asciende a la suma de US$ 76.536,48
El desagregado del monto señalado se presenta en el Anexo Nº 10.
1939
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ANEXO N° 1
PERFIL GENERAL
1940
LT Paragsha II - Vizcarra 220 kV
PERFIL GENERAL DEL TRAZO
3000.00
3500.00
4000.00
4500.00
5000.00
0 20 40 60 80 100 120 140
DISTANCIA ACUMULADA, km
ALT
ITU
D, m
snm
SE PARAGSHA II
SE VIZCARRA
1941
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ANEXO N° 2
CARACTERÍSTICAS DE MATERIALES INSTALADOS
1942
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Línea de Transmisión 220 kV Paragsha II - Vizcarra
CARACTERÍSTICAS DE MATERIALES INSTALADOS 1. Conductor Activo
Es de aluminio con alma de acero de las siguientes características:
Item Descripción Unid. Valor
1 Referencia Finch
2 Tipo ACSR
3 Calibre kCM 1 113
4 Sección Transversal mm2 636,60
5 Número alambres Aluminio 1350 – H19 54,00
6 Número alambres Acero Galvanizado 19,00
7 Diámetro de los alambres de aluminio 1350-H19 mm 3,90
8 Diámetro de los alambres de acero galvanizado mm 2,19
9 Diámetro exterior del conductor mm 32,85
10 Peso unitario kg/m 2,128
11 Resistencia mínima a la Rotura kg 17 737
12 Resistencia eléctrica máxima cc a 20 ºC ohm / km 0,05152
13 14 15 16
Modulo de elasticidad final para el aluminio Modulo de elasticidad final para el acero galvanizado Coeficiente de dilatación para el aluminio Coeficiente de dilatación para el acero galvanizado
kg/mm2
kg/mm2
1/°C 1/°C
5 004 2 141
0,000023 0,000012
2. Cable de Guarda
Se han instalado 2 cables de guarda en toda la longitud de la línea.
Las características de los cables son las siguientes:
1943
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 2-2 955250010.doc
Item Descripción Unid. Valor
1 Referencia Acero
GalvanizadoEHS
4 Sección Transversal mm2 51,08
6 Número alambres Acero Galvanizado 7
8 Diámetro de los alambres de acero galvanizado mm 3,05
9 Diámetro exterior mm 9,53
10 Peso unitario kg/m 0,407
11 Resistencia mínima a la Rotura kg 6 937
12 Resistencia eléctrica máxima cc a 20 ºC ohm / km 4,52 14 16
Modulo de elasticidad final Coeficiente de dilatación
kg/mm2
1/°C
1 877 0,000012
3. Aisladores
Se utilizan aisladores Poliméricos en posición de suspensión o anclaje de
las siguientes características:
Item Descripción Unid. Valor
1 Fabricante LAPP
2 Modelo 01K9821
3 Tipo Composite
4 Norma IEC -1109
5 Material
6 Núcleo Fibra de vidrio
7 Recubrimiento Jebe de silicona
8 Campanas Jebe de silicona
9 Conexiones Ojo - bola ANSI 52-8
10 Longitud total 3100
11 Longitud de arco seco mm 2775
12 Línea de fuga mm 6000
13 Carga mecánica garantizada kN 160
14 Tensión disruptiva de prueba
14.1 A frecuencia industrial
- Seco kV 690
- Húmedo (bajo lluvia) kV 640
1944
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14.2 Impulso
- Positivo kV 1595
- Negativo kV 1680
15 Peso neto aprox. kg 11.4
Los tipos de cadenas utilizadas son las siguientes:
• Suspensión normal tipo SN, longitud total 3,43 m
• Suspensión de cuello muerto tipo SJ, longitud total 3,49 m.
• Anclaje normal tipo AN, longitud total 3,50 m
• Anclaje con extensor tipo AE, longitud total 4,15/4,50 m
La composición de las cadenas de suspensión se indica en el siguiente cuadro:
La composición de las cadenas de anclaje se indica en el siguiente cuadro:
1945
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Adicionalmente se usan los siguientes accesorios del conductor:
Manguito de empalme
Manguito de reparación
Amortiguadores tipo stockbridge
4. Estructuras Se utiliza estructuras de celosía metálicas de sección cuadrada en perfiles angulares de
acero galvanizado en caliente, de cuatro patas, disposición alternada, simple terna, con 2
cables de guarda, con extensiones y patas variables, con características definidas por los
planos de fabricación.
Las alturas de amarre del conductor inferior para las extensiones de cuerpo utilizadas en
los diferentes tipos de estructuras son:
S1- 3 = 16,80 m
S1+0 = 19,80 m
S1+3 = 19,80 m
S1+6 = 19,80 m
S1+9 = 19,80 m
S1- 6 = 13,00 m
S1- 3 = 16,00 m
S1+0 = 19,00 m
S1+3 = 22,00 m
A- 6 = 13,50 m
A- 3 = 16,50 m
A+0 = 19,50 m
A+3 = 22,50 m
T- 6 = 13,50 m
T- 3 = 16,50 m
T+0 = 19,50 m
T+3 = 22,50 m
Además para adaptarse a las secciones asimétricas del perfil del terreno, la altura de
cada pata de cualquier tipo de estructura y extensión, es fácilmente variada,
1946
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independientemente de las otras, por tramos fijos de 1 metro, desde la pata -1 hasta la
pata +3.
Las estructuras metálicas son fabricadas por la empresa Kalpataru de India.
5. Puesta a Tierra
El sistema de puesta a tierra esta conformado por distintas configuraciones y
disposiciones típicas mediante electrodos (varillas) y cables contrapesos de copperweld.
La descripción de los materiales y los tipos de puesta a tierra utilizados son los
siguientes:
La configuración y aplicación de cada tipo de puesta a tierra se muestra en el siguiente
cuadro:
Rmax = Resistencia máxima de puesta a tierra.
1947
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ANEXO N° 3
RELACIÓN DE VANOS CRÍTICOS SELECCIONADOS
1948
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1949
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1950
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ANEXO N° 4
RESULTADOS DE TRABAJOS DE CAMPO
1951
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Longitud Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
1 T.74 T.75 242,73 8,7 Terreno 6,3 Accesible No transitable 02/08/2012 12:05 15,5 0,8 Despejado
15
Punto critico en zona de dificil acceso. El terreno debajo de los conductores esta desquinchado.
RESULTADO DE TRABAJOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
Anexo 4-Resultados_trabajos_campo 1-T.74-T.75
1952
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Distancia Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
2 T.79 T.80 282,99 164,95 Terreno 7,05 Accesible No transitable 01/07/2012 13:58 19,2 2,5 nublado parcial
15
DATOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
1953
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Distancia Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
3 T.80 T.81 303,17 187,17 linea MT 6,27 Accesible No transitable 01/07/2012 12:05 21,0 1,5 despejado
15
DATOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
1954
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Distancia Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
4 T.81 T.82 520,54 374,46 Carretera 9,92 Accesible Transitable 01/07/2012 10:52 18,5 0,9 despejado
15
DATOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
1955
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Distancia Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
5 T.84 T.85 562,67 447,6 linea MT 0,63 Accesible No transitable 31/07/2012 12.22 10,4 2,6 nublado
15
Terreno de cultivo
DATOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
1956
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Distancia Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
6 T.85 T.86 128,3 73,47 linea MT 1,87 Accesible No transitable 31/07/2012 10:32 13,3 2,0 nublado parcial
15
DATOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
1957
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Distancia Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
7 T.87 T.88 369,76 94,64 terreno 7,49 Accesible No transitable 04/08/2012 8:30 14,3 0,2 despejado
15
Terreno inclinado en bosque ralo.Terreno de cultivo
DATOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
1958
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Distancia Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
8 T.102 T.103 213 44,55 Terreno 5,85 Accesible No transitable 03/08/2012 16:10 14 1,2 despejado
15
DATOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
1959
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Distancia Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
9 T.114 T.115 333,58 206,26 Terreno 8,15 Accesible Transitable 03/08/2012 14:57 17,2 0,8 nublado parcial
15
DATOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
1960
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Distancia Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
10 T.118 T.119 675,21 595,14 Terreno 6,27 Accesible No transitable 03/08/2012 10:38 14,5 3 nublado parcial
15
DATOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
1961
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Distancia Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
11 T.119 T.120 194,75 89,13 Terreno 7,95 Accesible No transitable 03/08/2012 12:20 14,6 1 nublado parcial
15
DATOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
1962
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Distancia Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
12 T.120 T.121 683,96 61,35 Terreno 8,05 Accesible No transitable 03/08/2012 1:05 18 3 nublado parcial
15
DATOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
1963
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Distancia Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
13 T.208 T.209 700,26 642,7 Terreno 7,93 Accesible No transitable 06/08/2012 10:24 13,6 1,8 despejado
15
Terreno de cultivo
DATOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
1964
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Distancia Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
14 T.210 T.211 761,54 99,55 Terreno 6,79 Accesible Transitable 06/08/2012 11:05 16,1 2,4 despejado
15
DATOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
1965
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14MEDICION FECHA HORA TEMPERATURA VELOCIDAD CLIMA
N° Torre Anterior Torre Posterior Distancia Distancia a Tipo Altura Cond.50°C Peatonal Vehicular AMBIENTE VIENTO (Tant) (Tpos) m Tant, m de cruce sobre cruce, m °C m/s
15 T.213 T.214 377,64 147,68 Terreno 8,16 Accesible No transitable 06/08/2012 13:50 18,3 3,6 despejado
15
Terreno de cultivo
DATOS DE CAMPO
COMENTARIOS Y OBSERVACIONES
PUNTO CRITICO TRANSITOVANO
1966
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-0 955250010.doc
ANEXO N° 5
CÁLCULO DE TEMPERATURA DEL CONDUCTOR DURANTE MEDICIONES DE CAMPO
1967
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-1 955250010.doc
VANO T74-T75 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 15.50 (deg C) Wind speed is 0.80 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3622 (m) Conductor bearing is 133 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12.08 hours (solar altitude is 62 deg. and solar azimuth is -2 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 215 (corresponds to August 2 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 19.802 (Watt/m) Radiation cooling is 3.867 (Watt/m) Convective cooling is 17.484 (Watt/m) Given a constant current of 170.0 amperes, The conductor temperature is 28.4 (deg C)
1968
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-2 955250010.doc
VANO T79-T80 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 19.20 (deg C) Wind speed is 2.50 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3482 (m) Conductor bearing is 127 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 13.9667 hours (solar altitude is 50 deg. and solar azimuth is -46 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 214 (corresponds to August 1 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 15.311 (Watt/m) Radiation cooling is 1.750 (Watt/m) Convective cooling is 15.142 (Watt/m) Given a constant current of 172.5 amperes, The conductor temperature is 25.0 (deg C)
1969
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-3 955250010.doc
VANO T80-T81 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 21.00 (deg C) Wind speed is 1.50 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3564 (m) Conductor bearing is 127 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12.08 hours (solar altitude is 62 deg. and solar azimuth is -2 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 214 (corresponds to August 1 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 19.994 (Watt/m) Radiation cooling is 3.181 (Watt/m) Convective cooling is 19.287 (Watt/m) Given a constant current of 213.7 amperes, The conductor temperature is 31.2 (deg C)
1970
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-4 955250010.doc
VANO T81-T82 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 18.50 (deg C) Wind speed is 0.90 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3668 (m) Conductor bearing is 127 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 10.8667 hours (solar altitude is 57 deg. and solar azimuth is 31 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 214 (corresponds to August 1 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 20.713 (Watt/m) Radiation cooling is 4.156 (Watt/m) Convective cooling is 19.238 (Watt/m) Given a constant current of 221.8 amperes, The conductor temperature is 31.9 (deg C)
1971
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-5 955250010.doc
VANO T84-T85 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 10.40 (deg C) Wind speed is 2.60 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3840 (m) Conductor bearing is 127 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12.3667 hours (solar altitude is 61 deg. and solar azimuth is -11 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 213 (corresponds to July 31 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 19.666 (Watt/m) Radiation cooling is 1.981 (Watt/m) Convective cooling is 18.680 (Watt/m) Given a constant current of 139.7 amperes, The conductor temperature is 17.6 (deg C)
1972
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-6 955250010.doc
VANO T85-T86 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 13.30 (deg C) Wind speed is 2.00 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3840 (m) Conductor bearing is 106 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 10.32 hours (solar altitude is 52 deg. and solar azimuth is 41 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 213 (corresponds to July 31 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 19.751 (Watt/m) Radiation cooling is 2.366 (Watt/m) Convective cooling is 18.335 (Watt/m) Given a constant current of 135.2 amperes, The conductor temperature is 21.5 (deg C)
1973
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-7 955250010.doc
VANO T87-T88 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 14.30 (deg C) Wind speed is 0.20 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3630 (m) Conductor bearing is 106 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 8.5 hours (solar altitude is 31 deg. and solar azimuth is 63 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 218 (corresponds to August 4 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 13.794 (Watt/m) Radiation cooling is 4.875 (Watt/m) Convective cooling is 10.879 (Watt/m) Given a constant current of 190.2 amperes, The conductor temperature is 30.4 (deg C)
1974
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-8 955250010.doc
VANO T102-T103 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 14.00 (deg C) Wind speed is 1.20 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 4308 (m) Conductor bearing is 102 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 16.166 hours (solar altitude is 22 deg. and solar azimuth is -66 deg.) Conductor latitude is -10.4 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 216 (corresponds to August 3 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 6.577 (Watt/m) Radiation cooling is 1.156 (Watt/m) Convective cooling is 6.537 (Watt/m) Given a constant current of 146.9 amperes, The conductor temperature is 18.1 (deg C)
1975
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-9 955250010.doc
VANO T114-T115 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 17.20 (deg C) Wind speed is 0.80 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 4399 (m) Conductor bearing is 135 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 14.97 hours (solar altitude is 38 deg. and solar azimuth is -58 deg.) Conductor latitude is -10.4 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 216 (corresponds to August 3 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 12.256 (Watt/m) Radiation cooling is 2.538 (Watt/m) Convective cooling is 10.961 (Watt/m) Given a constant current of 152.7 amperes, The conductor temperature is 25.7 (deg C)
1976
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-10 955250010.doc
VANO T118-T119 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 14.50 (deg C) Wind speed is 3.00 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 4399 (m) Conductor bearing is 142 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 10.633 hours (solar altitude is 56 deg. and solar azimuth is 37 deg.) Conductor latitude is -10.4 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 216 (corresponds to August 3 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 20.703 (Watt/m) Radiation cooling is 2.102 (Watt/m) Convective cooling is 19.741 (Watt/m) Given a constant current of 147.1 amperes, The conductor temperature is 21.8 (deg C)
1977
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-11 955250010.doc
VANO T119-T120 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 14.60 (deg C) Wind speed is 1.00 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 4400 (m) Conductor bearing is 142 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12.3333 hours (solar altitude is 62 deg. and solar azimuth is -10 deg.) Conductor latitude is -10.4 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 216 (corresponds to August 3 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 19.395 (Watt/m) Radiation cooling is 3.475 (Watt/m) Convective cooling is 16.983 (Watt/m) Given a constant current of 141.7 amperes, The conductor temperature is 26.3 (deg C)
1978
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-12 955250010.doc
VANO T120-T121
IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 18.00 (deg C) Wind speed is 3.00 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 4400 (m) Conductor bearing is 142 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 13.0833 hours (solar altitude is 58 deg. and solar azimuth is -30 deg.) Conductor latitude is -10.4 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 216 (corresponds to August 3 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 17.982 (Watt/m) Radiation cooling is 1.870 (Watt/m) Convective cooling is 16.996 (Watt/m) Given a constant current of 129.4 amperes, The conductor temperature is 24.3 (deg C)
1979
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-13 955250010.doc
VANO T208-T209
IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 13.60 (deg C) Wind speed is 1.80 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3553 (m) Conductor bearing is 132 (deg) (perpendicular to solar azimuth for maximum solar heating) Sun time is 10.4 hours (solar altitude is 54 deg. and solar azimuth is 42 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 220 (corresponds to Agosto 6 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 20.484 (Watt/m) Radiation cooling is 2.743 (Watt/m) Convective cooling is 20.202 (Watt/m) Given a constant current of 216.1 amperes, The conductor temperature is 23.1 (deg C)
1980
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-14 955250010.doc
VANO T210-T211 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 16.10 (deg C) Wind speed is 2.40 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3615 (m) Conductor bearing is 117 (deg) (perpendicular to solar azimuth for maximum solar heating) Sun time is 11.08 hours (solar altitude is 60 deg. and solar azimuth is 27 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 219 (corresponds to Agosto 6 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 20.883 (Watt/m) Radiation cooling is 2.435 (Watt/m) Convective cooling is 20.772 (Watt/m) Given a constant current of 209.3 amperes, The conductor temperature is 24.3 (deg C)
1981
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 5-15 955250010.doc
VANO T213-T214 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 18.30 (deg C) Wind speed is 3.60 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3796 (m) Conductor bearing is 44 (deg) (perpendicular to solar azimuth for maximum solar heating) Sun time is 13.83 hours (solar altitude is 52 deg. and solar azimuth is -46 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 219 (corresponds to Agosto 6 in year 2012) (user specified day, may not be day producing maximum solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 20.412 (Watt/m) Radiation cooling is 1.913 (Watt/m) Convective cooling is 20.238 (Watt/m) Given a constant current of 181.8 amperes, The conductor temperature is 24.7 (deg C)
1982
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-0 955250010.doc
ANEXO N° 6
CÁLCULO DE TEMPERATURA DEL CONDUCTOR PARA POTENCIA PROYECTADA DE 250MVA
1983
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-1 955250010.doc
VANO T74-T75 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 23.00 (deg C) Wind speed is 0.61 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3622 (m) Conductor bearing is 133 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 54 (corresponds to February 23 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.654 (Watt/m) Radiation cooling is 11.011 (Watt/m) Convective cooling is 36.635 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 54.0 (deg C)
1984
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-2 955250010.doc
VANO T79-T80 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 23.00 (deg C) Wind speed is 0.61 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3482 (m) Conductor bearing is 127 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 54 (corresponds to February 23 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.568 (Watt/m) Radiation cooling is 10.899 (Watt/m) Convective cooling is 36.647 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 53.8 (deg C)
1985
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-3 955250010.doc
VANO T80-T81 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 23.00 (deg C) Wind speed is 0.61 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3564 (m) Conductor bearing is 127 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 54 (corresponds to February 23 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.619 (Watt/m) Radiation cooling is 10.962 (Watt/m) Convective cooling is 36.635 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 53.9 (deg C)
1986
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-4 955250010.doc
VANO T81-T82 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 23.00 (deg C) Wind speed is 0.61 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3668 (m) Conductor bearing is 127 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 54 (corresponds to February 23 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.680 (Watt/m) Radiation cooling is 11.050 (Watt/m) Convective cooling is 36.639 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 54.1 (deg C)
1987
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-5 955250010.doc
VANO T84-T85 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 23.00 (deg C) Wind speed is 0.61 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3840 (m) Conductor bearing is 127 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 54 (corresponds to February 23 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.773 (Watt/m) Radiation cooling is 11.192 (Watt/m) Convective cooling is 36.629 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 54.5 (deg C)
1988
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-6 955250010.doc
VANO T85-T86
IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 23.00 (deg C) Wind speed is 0.61 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3840 (m) Conductor bearing is 106 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 54 (corresponds to February 23 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.773 (Watt/m) Radiation cooling is 11.192 (Watt/m) Convective cooling is 36.629 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 54.5 (deg C)
1989
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-7 955250010.doc
VANO T87-T88 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 23.00 (deg C) Wind speed is 0.61 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3630 (m) Conductor bearing is 106 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 54 (corresponds to February 22 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.659 (Watt/m) Radiation cooling is 11.021 (Watt/m) Convective cooling is 36.644 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 54.1 (deg C)
1990
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-8 955250010.doc
VANO T102-T103 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 20.00 (deg C) Wind speed is 0.61 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 4308 (m) Conductor bearing is 102 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.4 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 54 (corresponds to February 23 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.968 (Watt/m) Radiation cooling is 11.238 (Watt/m) Convective cooling is 36.561 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 52.4 (deg C)
1991
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PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-9 955250010.doc
VANO T114-T115 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 20.00 (deg C) Wind speed is 0.61 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 4399 (m) Conductor bearing is 135 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.4 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 290 (corresponds to October 16 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.997 (Watt/m) Radiation cooling is 11.311 (Watt/m) Convective cooling is 36.544 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 52.6 (deg C)
1992
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-10 955250010.doc
VANO T118-T119 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 20.00 (deg C) Wind speed is 0.61 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 4399 (m) Conductor bearing is 142 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.4 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 290 (corresponds to October 16 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.997 (Watt/m) Radiation cooling is 11.311 (Watt/m) Convective cooling is 36.544 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 52.6 (deg C)
1993
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-11 955250010.doc
VANO T119-T120 IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 20.00 (deg C) Wind speed is 0.61 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 4400 (m) Conductor bearing is 142 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.4 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 290 (corresponds to October 16 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.997 (Watt/m) Radiation cooling is 11.311 (Watt/m) Convective cooling is 36.542 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 52.6 (deg C)
1994
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-12 955250010.doc
VANO T120-T121
IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 20.00 (deg C) Wind speed is 0.61 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 4400 (m) Conductor bearing is 142 (deg) (user specified bearing, may not be value producing maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.4 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 290 (corresponds to October 16 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.997 (Watt/m) Radiation cooling is 11.311 (Watt/m) Convective cooling is 36.542 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 52.6 (deg C)
1995
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-13 955250010.doc
VANO T208-T209
IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 23.00 (deg C) Wind speed is 0.60 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3553 (m) Conductor bearing is 270 (deg) (perpendicular to solar azimuth for maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 54 (corresponds to Febrero 22 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.613 (Watt/m) Radiation cooling is 11.040 (Watt/m) Convective cooling is 36.579 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 54.1 (deg C)
1996
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-14 955250010.doc
VANO T210-T211
IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 23.00 (deg C) Wind speed is 0.60 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3615 (m) Conductor bearing is 270 (deg) (perpendicular to solar azimuth for maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 54 (corresponds to Febrero 23 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.650 (Watt/m) Radiation cooling is 11.094 (Watt/m) Convective cooling is 36.583 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 54.2 (deg C)
1997
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 6-15 955250010.doc
VANO T213-T214
IEEE Std. 738-2006 method of calculation Air temperature is 23.00 (deg C) Wind speed is 0.60 (m/s) Angle between wind and conductor is 90 (deg) Conductor elevation above sea level is 3796 (m) Conductor bearing is 270 (deg) (perpendicular to solar azimuth for maximum solar heating) Sun time is 12 hours (solar altitude is 90 deg. and solar azimuth is 180 deg.) Conductor latitude is -10.5 (deg) Atmosphere is CLEAR Day of year is 54 (corresponds to Febrero 23 in year 2012) (day of the year with most solar heating) Conductor description: 1113 kcmil 54/19 Strands FINCH ACSR Conductor diameter is 3.285 (cm) Conductor resistance is 0.0529 (Ohm/km) at 25.0 (deg C) and 0.0646 (Ohm/km) at 75.0 (deg C) Emissivity is 0.5 and solar absorptivity is 0.5 Solar heat input is 21.751 (Watt/m) Radiation cooling is 11.241 (Watt/m) Convective cooling is 36.565 (Watt/m) Given a constant current of 660.0 amperes, The conductor temperature is 54.6 (deg C)
1998
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 7-0 955250010.doc
ANEXO N° 7
REPORTES DE DISTANCIAS DE SEGURIDAD DE VANOS CRITICOS CON MEDICIONES DE CAMPO
1999
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 7-1 955250010.doc
2000
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 8-0 955250010.doc
ANEXO N° 8
PLANOS DE VANOS CON MEDICIONES DE CAMPO
2001
2002
2003
2004
2005
2006
2007
2008
2009
2010
E-5
1
2011
2012
2013
2014
2015
2016
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 9-0 955250010.doc
ANEXO N° 9
REPORTES DE DISTANCIAS DE SEGURIDAD DE VANOS CRITICOS SIN MEDICIONES DE CAMPO
2017
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 29-08-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 9-1 955250010.doc
2018
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 29-08-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 9-2 955250010.doc
2019
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 10-0 955250010.doc
ANEXO Nº 10
PRESUPUESTO REFERENCIAL
2020
COES - SINAC 9-552-5-001-0 Anteproyecto: Repotenciación de Línea de Transmisión 220 kV Vizcarra – Paragsha II Revisión: 0 Informe Final Fecha: 10-09-2012
PEPSA TECSULT - PROYECTOS ESPECIALES PACIFICO S.A. Anexo 10-1 955250010.doc
2021