Post on 28-Jan-2016
CURVADO o DOBLADO
Operación de conformado plástico que una vez realizada se transforma en una zona de empalme entre zonas planas de una chapa.
Valor y signo de la deformación plástica de cada fibra a lo largo del espesor
Fibra neutra
Tensión nula Mantiene su dimensión inicial
Conociendo su posición se calcula el largo de chapa para obtener piezas curvadas
Se corre hacia el lado interno del curvado
Ejemplos
curvados paralelos curvados ortogonales
Fibra mediaFibra neutra
(+)
+ ri
s
(-)
Tracción externa
Compresión interna
Valores límites del radio de curvado
Para fibra neutra en s/2: ε estiramiento fibra externa
Para ri grandes ri >> s/2
para ri muy grande probabilidad campo elástico
Condición para def. plástica (permanente)s : límite elástico
E : módulo elástico
1’ 2De y
Cálculo de ri mín : no puede despreciarse s: ó
Experimental: por el alargamiento uniforme y de las zonas vecinas, el ri mín admisible es:
Valor crítico
Sin resistencia remanente
Aplicable para mín. solicit. mecánica ó agudeza de doblado ineludible
Deformación en la zona curvada
Rw: dirección de laminación
a b
Tracción
Contracción (posibles grietas)
Compresión
ExpansiónConcavidad
Convexidad
Desarrollo de una pieza curvada
Desarrollo necesario de chapa: cálculo de la longitud de la fibra neutra
Coeficientes
empíricos
Corrimiento fibra neutra
Factores de influencia
Agudeza del curvado ( ri )
Amplitud (ángulo )
Propiedades plásticas del material
Espesor chapa (s)
Expresiones de cálculo
Geometrías de curvado: casos
Caso I: ri= 0
Caso II: ri ≠ 0
a b
ri≠ 0Casos II a y II b
Diferencias en la acotación de los segmentos rectos
General: L = a + b + Lz
a y b : segmentos rectos “no deformados”L : longitud de chapa necesaria (desarrollo) Lz: término algebraico 0 (función de: s , ri , , y material)
Tabla de
datos
Caso I REVISAR
Datos : a y b
L = a + b + Lz
Caso I : siempre Lz > 0
Para fibra neutra en s/2: Lz = 2 . s/2 . /360 = /4 . s . /90
La expresión empleada en la práctica es: Lz = (s + 0,2) . 0,785 . T . /90
Explicar T función de s, ri y alargamiento A
Caso II aAcotación hasta la prolongación del tramo siguiente
Datos : a , b y ri
L = a + b + Lz
Aquí: Lz 0
Para fibra neutra en s/2: Lz = 2 . (ri + s/2) . /360 = /4 . ( 2ri + s ) . /90
La expresión práctica usual es: Lz = (2ri + s) . 0,785 . T . /90 con T 0
ri ≠ 0
El gráfico siguiente muestra la tendencia que sigue T al aumentar s con ri =cte y al aumentar ri con s =cte :
para ri = cte y s
T (-) 0 (+)
T
para s = cte y ri
Para Lz >0 y A <25% factor >1 “ Lz <0 y A >25% factor >1
“ Lz >0 y A >25% factor <1 “ Lz <0 y A <25% factor <1
Caso II bAcotación hasta el centro del arco
L = a + b + Lz
Aquí: Lz > 0
Para fibra neutra en s/2: Lz = 2 . (ri + s/2) . /360
Y la expresión que se emplea en la práctica es:
Lz = (s + 2ri) . 2 . . /360
Fuerza de doblado
b: ancho de la chapa (// al borde del punzón)B: resistencia a la tracción
C: factor experimental (Oehler)
C = 1 + 4s/w
t = 10s ( para s 0,5mm)t = 8s ( para 0,6 s 1mm)t = 6s ( para s > 1mm) Doblados en V de =90o, se recomienda w = 2t
a) Doblado en “V”, con estampas de matriz abierta, al aire
C . B . b . s2 Pb =
w
Válidas para ri = (0,15 a 0,20) w ( >ri <Pb )
Valores t recomendados
Pb
Radio final de doblado en matrices abiertas
El ri resultante varía con el radio r del borde del punzón.
El perfil curvado no puede conocerse con antelación
Se logra ri r para r 0,15 w
w = f (ri , s)
Fuerza de doblado
b) Doblado en “V” con matriz cerrada
Pb
Con estas matrices, la fuerza de doblado presenta cierta dispersiónPb resulta aproximadamente un 60% mayor que para matrices abiertas.
Fuerza de doblado
c) Doblado en “U” con matriz abierta
Pb = 0,4 B . s . b (para levantar las alas)
Pg 0,3 Pb (vencer presión sujetador)
Sujetador - eyector
PbU = 1,3 Pb = 1,3 (0,4 B . s . b)
Fuerza de doblado
c) Doblado en “U” con matriz cerrada
Pbtotal 3 Pb
Sin prensachapa hay curvado del fondo y aplastamiento al final
Con prensachapa puede evitarse el curvado del fondo