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CAPTULO 1 GENERAL
1.1. Principio bsico:
Las disposiciones de esta norma se aplicarn a la evaluacin ssmica de edificios de hormign
armado existentes. La evaluacin ssmica se basa tanto en el plantel y clculo estructural para
representar el comportamiento ssmico de un edificio en trminos de ndice ssmico de la
estructura y I_S ndice ssmico elementos no estructurales i_n. La seguridad ssmica de la
edificacin debe ser juzgado con base en la norma para que resuelva sobre la seguridad ssmica en
la que las demandas de rendimiento ssmicos se prescriben. Vea la nota de los traductores
1.2. Alcance:
Esta norma se aplicar a la evaluacin ssmica y la verificacin de remodelacin ssmica de existir
poca altura y media altura los edificios de hormign armado. Tres niveles de los procedimientos de
seleccin, es decir, el primero, el segundo, y los procedimientos de seleccin de tercer nivel, se
han preparado para la evaluacin ssmica de acuerdo con esta norma. Cualquier nivel de losprocedimientos de seleccin se puede usar en acuerdo con el propsito de la evaluacin y las
caractersticas estructurales del edificio. Los mtodos especificados en las disposiciones y las
observaciones de la presente norma se deben utilizar, en principio, para la evaluacin ssmica.
Adems, otros mtodos, que se basan en el concepto de esta norma y se han verificado a travs
de los datos experimentales o anlisis detallados para ser equivalentes a los mtodos de esta
norma, tambin se pueden usar para la evaluacin ssmica.
1.3. Definiciones
1. ndices de desempeo ssmico de edificios
ndice Ssmica de I_S estructurales: un ndice que representa el comportamiento ssmicode la estructura
ndice de ssmica de los elementos no estructurales i_n: un ndice que representa elcomportamiento ssmico de los elementos no estructurales, tales como las paredes
exteriores.
Nivel de proyeccin: el grado de simplificacin en el clculo de los ndices I_S y i_n. Tresniveles de deteccin se proporcionan desde el primero, nivel simple a la tercera, Evel
detallada de la deteccin.
2. Subndices para el clculo del ndice ssmico de la estructura
I_Sndice de ssmica bsica para la estructura E_0: un ndice que representa elrendimiento ssmica bsica de la construccin evaluado como una funcin del ndice de
fuerza C, el ndice de ductilidad F. y el factor de modificacin de historia-cortante.
Historia de cizalla-factor de modificacin: un factor de normalizacin del ndice de fuerzaC de pisos superiores son equivalentes al coeficiente de cortante en la base de la
consideracin del nivel de piso y la distribucin de la fuerza del terremoto lateral.
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Acumulado Fuerza c_r ndice: ndice de fuerza acumulada por los miembros de unahistoria en relacin con el ngulo de deriva de piso (ndice de ductilidad) representa la
compatibilidad de los miembros y modificada por el factor de modificacin de la narracin
de corte.
ndice de Fuerza C: la resistencia lateral o la capacidad de carga lateral de un miembro decarga o una historia en trminos de coeficiente de cizallamiento, a saber, el cizallamientonormalizado por el peso de la construccin sostenida por la historia.
ndice de Ductilidad F: un ndice que representa la capacidad de deformacin de unmiembro estructural.
ndice de Irregularidad S_D: un ndice modificar el ndice de ssmica bsica de laestructura E_0 en consideracin de desequilibrio en la distribucin de la rigidez y / o de la
irregularidad en el plan estructural y la elevacin de un edificio.
ndice de Tiempo T: un ndice modificar el ndice de ssmica bsica de la estructura E_0 enconsideracin del envejecimiento de un edificio.
Material Resistencia: resistencia a la compresin de la resistencia del hormign y elrendimiento de la barra de refuerzo que se utiliza para calcular las resistencias ltimas
flexin y cizallamiento de los miembros estructurales.
Resistencia de diseo especificado puede utilizarse para la resistencia a la compresin del
hormign. 249 N / mm ^ 2 para el lmite de elasticidad de barras redondas y 49 N /
mm ^ 2, ms la resistencia a la fluencia nominal de las barras corrugadas, en caso de
que los ensayos de materiales que no se realizan en el plantel.
Deformacin final: lmite de deformacin en el que un miembro estructural puede realizares la fuerza lateral y la carga axial durante un terremoto estable.
Factor de ductilidad: relacin de la capacidad de deformacin a la deformacinrendimiento.
Agrupacin: la accin de la recogida de los miembros estructurales con ndices similaresde ductilidad y la organizacin de ellos como miembro de un grupo, para los que se define
la suma de los ndices de resistencia de los miembros del grupo como el ndice de fuerza
grupo.
Fuerza efectiva Factor : Relacin entre la resistencia lateral de un miembro en un ciertonivel de deformacin historia a la resistencia lateral calculada sobre la base de la
compatibilidad.
Columna: un elemento vertical con el punto de inflexin en su parte deformable. Haycolumnas con / sin alas paredes y columnas cortas.
Columna con pared de ala: a los miembros verticales que consta de una columna y lapared de ala (s) unido a monolticamente, que es considerado como una columna.
De pared con una columna (uno) (pared exprimir con una columna, pared con unacolumna de lmite): un elemento vertical que consta de una columna y exprimir pared (s)
unido a monolticamente, a excepcin de una pared con dos columnas de contorno.
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Extremadamente corto Columna: una columna con H_0 / D (altura libre dividida por laprofundidad) de menos de 2.
Columna Claro H_0 Altura: la altura de la porcin deformable en una columna sin vigas,muros y paredes de pie colgando.
Columna extremadamente frgil: una columna muy corta cuya falla de corte precede a laflexin produciendo.
Columna flexin: una columna cuyo rendimiento flexin precede falla por corte. Columna Shear: una columna cuyo fallo a cortante precede a la flexin produciendo. Columna Gobernado por Beam flexin (flexin de la columna dorada gobernado): un
comportamiento ssmico de la columna que se rige por las vigas cuyo rendimiento flexin
precede falla por corte.
Columna Gobernado por Shear Beam (haz cortante columna gobernado): uncomportamiento ssmico de la columna, que se rige por las vigas cuya falla de corte
precede a la flexin produciendo.
Muro: un elemento vertical que no sea columnas, categorizado en las paredes con doscolumnas de lmites, y las paredes sin columnas.
Muro con (dos) columnas de frontera: una pared con columnas de frontera: una paredsin, incluidos los marcos exteriores que se encuentran.
Flexin de la pared: una pared cuyo rendimiento flexin precede falla por corte. Muro cortante: una pared cuya falla de corte precede a la flexin produciendo. Muro de elevacin: una pared cuyo giro (elevacin) Modo de fallo precede fracaso
rendimiento y cortante de flexin.
Marco con piso blando, un sistema lleno de muros de corte de varios pisos a excepcin deuna o varias historias, incluyendo la llamada trama pilotis.
Columna Historia Soft (Columna Apoyo a la pared anterior): una columna situada en unmarco con pisos blandos directamente debajo de los muros. Ver los traductores no 2.
En segundo lugar-Clase primer elemento: la columna o elemento de pared, cuya prdidade resistencia lateral no es fatal, pero la prdida de la capacidad de transporte de carga de
gravedad conduce al colapso de la estructura, a pesar de que la contabilidad para su
redistribucin a los elementos vecinos. Ver la decadencia que lleva a la respuesta lateral
inestable.
(3) Los ndices de juicio sobre la seguridad ssmica de edificios
ndice de demanda ssmica de la Estructura I_SO: el nivel estndar del ndice de ssmicarequerida para un edificio para ser seguro contra el peligro de terremoto en el sitio de la
construccin, que se define como de producto de E_S, Z, G y U.
ndice Bsico Ssmica demanda de E_S Estructura: un sub-ndice que representa lademanda ssmica bsica para un edificio.
ndice de zona Z: a la contabilidad subndice para las actividades ssmicas esperadas eintensidades ssmicas.
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Planta ndice G: un contable sub-ndice para los efectos de perfiles de suelo, lascondiciones geolgicas y las interacciones suelo-y-estructura.
Uso de ndice de U: una contabilidad sub-ndice para el uso de un edificio. ltimo acumulada Fuerza ndice C_TU: el ndice de fuerza acumulada evaluada en el
estado ltimo de un edificio o de una historia.
(4) Sub ndice para la evaluacin del ndice ssmico de los elementos no estructurales i_n
Construccin ndice B: un ndice que representa el riesgo de fallo de elementos noestructurales dependiendo de la construccin del edificio, calculado a partir del ndice de f
conformabilidad y el dao registro de ndice t.
ndice de conformabilidad f: un ndice que representa la capacidad de conformacin deelementos no estructurales basados en la deformabilidad de los elementos no
estructurales relativos a la de los miembros estructurales.
ndice de Deterioro t: un ndice que representa el deterioro de la capacidad dedeformacin de los elementos no estructurales debido a los daos envejecimiento ypasado.
ndice de rea W: un ndice que representa la zona de elementos no estructurales que setrate.
ndice de Riesgo Humano H: un ndice que representa el riesgo de lesiones al debidohumano a los fracasos de los elementos no estructurales, evaluados por la localizacin e
ndice y el ndice de reduccin de riesgos c.
ndice de Localizacin e: un ndice que representa la posibilidad de la presencia humanaen virtud de los elementos no estructurales en el fracaso.
Riesgo ndice de Reduccin c: un ndice que representa la reduccin del riesgo humano,tales como por la existencia de la valla contra la falta de elementos no estructurales.
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Captulo 2 Inspeccin de edificios
Inspeccin de edificios se llevar a cabo para comprobar las caractersticas estructurales del
edificio que son necesarios para calcular el ndice de ssmica de la estructura es. Los mtodos
adecuados para la inspeccin se deben seleccionar de acuerdo con el nivel de evaluacin, tales
como la inspeccin del sitio, coleccin de dibujos de diseo y prueba de material.
2.2 Inspeccin preliminar
Una inspeccin preliminar correspondiente se llevar a cabo para comprobar la
aplicabilidad de esta norma para la evaluacin ssmica.
2.3 Inspeccin de primer nivel
El primer nivel de inspeccin debe llevarse a cabo sobre los siguientes temas de
investigacin, que son fundamentalmente necesarios para el clculo del ndice ssmico de
la estructura en el procedimiento de seleccin de primer nivel:
(1) resistencias de los materiales y las dimensiones transversales para el clculo de los
puntos fuertes de los miembros estructurales.
(2) agrietamientos y deformaciones en el hormign de la estructura para la evaluacin del
ndice de tiempo.
(3) Building configuration para la evaluacin del ndice de irregularidad.
2.4 Segundo nivel de inspeccin
El segundo nivel de inspeccin debe llevarse a cabo sobre los siguientes temas de
investigacin, que son necesarios para el clculo del ndice ssmico de la estructura en la
segunda o los procedimientos de seleccin de tercer nivel:
(1) resistencias de los materiales y dimensiones cross.sectional para el clculo de los
puntos fuertes de los miembros estructurales.
(2) Los grados de ocurrencia y rangos de agrietamiento y la deformacin estructural.
(3) Las calificaciones y renges de deterioro y el envejecimiento.
En el segundo nivel de la inspeccin, el inspector podr llevar a cabo una inspeccin visual
o medicin sin romper los materiales de acabado. Los materiales de acabado deben ser
retirados si la contabilidad necesaria para el grado og agrietamiento y el envejecimiento.
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2.5 Inspeccin detallada
La inspeccin detallada debe llevarse a cabo en los siguientes artculos de investigacin,
adems de la segunda inspeccin de nivel si es necesario para una evaluacin ms precisa
y / o el fortalecimiento de diseo:
(1) Puntos fuertes y mdulos de Young de hormign.
(2) Asimismo, las dimensiones, y los puntos fuertes de rendimiento de las barras de
refuerzo.
(3) Capacidad de los elementos estructurales de la construccin, teniendo en cuenta que
se quiebran, y las condiciones de defecto.
(4) resis tencia de los materiales teniendo en cuenta la carbonatacin y el envejecimiento
del hormign, y el xido de las armaduras.
En la inspeccin detallada, pruebas de muestreo de cilindros de concreto extrados del edificio, laeliminacin de la destruccin de acabado y local de la capa de hormign se llevarn a cabo para
los miembros columnas, vigas y paredes.
2.6 Inspeccin en caso de Diseo El dibujo no disponible
En el caso de los dibujos de diseo del edificio no estn disponibles, las inspecciones sobre las
dimensiones estructurales, dimetros y arreglos de barras de refuerzo se llevarn a cabo en las
instalaciones, que son necesarios para la evaluacin ssmica del edificio de acuerdo con el nivel de
deteccin.
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Captulo 3 ndice ssmica de la estructura Is
3.1 Generalidades
(1) El ndice ssmico de la estructura "(Is)" se calcular mediante la ecuacin. (1) en cada
historia y en cada direccin principal horizontal de un edificio. El ndice de irregularidad"(SD)" en la primera proyeccin de nivel y el ndice de tiempo "T" se utiliza comnmente
para todos los artculos y direcciones.
donde:- E0: ndice ssmica bsica de la estructura (definida en el punto 3.2)- SD: Irregularidad ndice (que se define en el punto 3.3)-T: Tiempo de ndice (que se define en el punto 3.4)
(2) El ndice ssmico de la estructura "(Is)" se calcular ya sea en el primero, el segundo o el tercerprocedimiento de seleccin y nivelada.
3.2 ndice bsico SSMICA DE ESTRUCTURA "(E0)"
3.2.1 Clculo de la "(E0)"El ndice bsico ssmica de la estructura "(E0)", que consiste en evaluar el
desempeo ssmico bsico del edificio, asumiendo otros subndices como unidad,
se calcular para cada historia y cada direccin basada en la resistencia a la rotura,
el modo de fallo y ductilidad del edificio. El ndice bsico ssmica de la estructura
"(E0)" de la i-sima historia en un edificio n-historia se da como un producto del
ndice C Resistencia a la definida en el punto 3.2.2 y el ndice F ductilidad se define
en 3.2.3. de manera diferente en la primera, la segunda, o la tercera
procedimiento de deteccin de nivel. Adems, el factor de modificacin de
cizallamiento historia-, que simplemente se expresa como (n+1/n+i) en las Ecs.
(2), (3), (4) y (5), puede ser cambiado de contabilidad para la distribucin de la
fuerza del terremoto lateral a lo largo de la altura del edificio. En este caso, el
factor de modificacin para el mecanismo de colapso general dada en la ecuacin.
(6) Tambin se puede cambiar constantemente.
(1) Procedimiento de prueba del primer nivel
Los elementos estructurales verticales se pueden clasificar en tres categoras que se
enumeran en el cuadro 1 en el procedimiento de seleccin de primer nivel, donde se
calcular el ndice de ssmica bsica de la estructura "(E0)", basada en una evaluacin
aproximada del ndice de fuerza C, el ndice de ductilidad F, y la fuerza efectiva factor de .
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Tabla 1 Clasificacin de los elementos verticales en el procedimiento de seleccin
de primer nivel.
Miembro vertical Definicin
Columna columnas que tiene h0/D mayor que 2
Columna extremadamente corta columnas que tiene h0/D igual a omenor que 2
Pared paredes incluyendo aquellos sincolumnas de contorno
Nota:
h0: altura libre de columna (vase la figura 1).
D: Profundidad de la columna.
Figura 1. Claro altura y la profundidad de la columna
El ndice ssmica bsica de la estructura "(Eo)" se toma como el valor ms alto de las
ecuaciones. (2) y (3). En este caso, el ndice "(Eo)" se toma como el nico valor de la
ecuacin. (3) en caso de que la historia se compone de columnas extremadamente cortos
juzgadas como los elementos principales de segunda clase definidas en el elemento (4).
Ver los traductores nota 3.
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donde:
n = Nmero de pisos de un edificio. i = Nmero de la historia para la evaluacin, en donde la primera historia est
numerada como 1 y el piso superior como n.
Cn = ndice de fortaleza de los muros, que se calcula Ew. (7). Cc = ndice de fuerza de las columnas, calculado por la ecuacin. (8), a excepcin
de las columnas extremadamente cortos.
CSC Index = Fuerza de las columnas muy cortas, calculado por la ecuacin. (9). 1 = factor de resistencia efectiva de las columnas en la deformacin ltima de las
paredes, que se pueden tomar como 0,7. El valor debe ser 1,0 en el caso de Cw =
0.
2 = factor de resistencia efectiva de las paredes en la deformacin ltima de lascolumnas extremadamente cortos, que pueden ser tomados como 0,7.
3 = factor de resistencia efectiva de las paredes en la deformacin ltima de lascolumnas extremadamente cortos, que pueden ser tomados como 0,5.
Fw = ndice de ductilidad de las paredes (ndice de ductilidad de columnas en casoCw es casi igual a 0), que puede ser tomado como 1-0 -
Fsc = ndice de ductilidad de las columnas extremadamente cortos, que puede sertomado como 0,8.
(2) Procedimiento de seleccin de segundo nivel
Los elementos estructurales verticales se clasificarn en cinco categoras que se enumeran
en la Tabla 2 en el segundo procedimiento de seleccin de nivel, donde se calcular el
ndice de ssmica bsica de la estructura "(Eo)", basado en las relaciones entre la fuerza
acumulada ndice Ct y la ductilidad ndice F deriva de la evaluacin detallada del ndice de
fuerza C, el ndice de ductilidad F, y el factor de la fuerza efectiva @ contabilidad para la
diferencia en la rigidez lateral de los miembros. El ndice de fuerza C y el ndice de
ductilidad F se evaluarn de acuerdo con lo dispuesto en 3.2.2 y 3.2.3, respectivamente.
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Tabla 2. Clasificacin de los elementos verticales basa en los modos de fallo en el segundo procedimiento de
seleccin de nivel
Miembro vertical Definicin
Muros de corte Paredes cuya falla por corte preceder a la flexinproduciendo.
Pared de la flexion Paredes cuyos cortante de flexin produciendopreceden falla por corte.
Columna de cizalla Las columnas cuya falla cortante preceder a laflexin produciendo, a excepcin de las columnasextremadamente frgiles.
Columna de la flexion Las columnas cuya flexin rendimiento precedenfalla por corte.
Columna extremadamente frgiles Columnas cuyos ho / D son igual o ms pequeoque 2 y cizallamiento fracaso preceden produciendola flexin
El factor de la fuerza efectiva @ puede tomarse como se indica en la Tabla 3. La fuerza acumuladandice de Ct se evalu como la suma de los ndices de resistencia C correspondientes a los ndices
de ductilidad representativos de cada historia multiplicado por el factor de modificacin de
historia-cizallamiento (n 1 / n + i). El factor de resistencia efectiva se considerar en caso de la
deformacin de un miembro de rendimiento es ms grande Tham la deformacin para el clculo
de la fuerza acumulativa ndice de Ct, y la contribucin a la resistencia se descuida en caso de que
el ndice de ductilidad de un miembro es menor que la deformacin por clculo.
El ndice ssmica bsica de la estructura "(Eo)" se toma como la ms grande de las ecuaciones. (4) y
(5). En este caso, el ndice "(Eo)" ser evaluado dentro de la limitacin del ndice de ductilidad
mnimo de los elementos principales de segunda clase (vase la nota de los traductores 3) se
define en el artculo (4) en caso de que la historia se compone de estos elementos. mnimo de los
elementos principales de segunda clase (vase la nota de los traductores 3) se (a) ndice de ssmica
bsica Ductilidad-dominante de la estructura (Ec. (4))
Para el clculo de "(Eo)" por la ecuacin. (4), los miembros verticales sern clasificados por su
ductilidad ndices F en tres grupos o menos definidos como la primera, la segunda, y el tercer
grupo con el fin de el valor ms pequeo de los ndices de ductilidad. El ndice F del primer grupo
se tomar como mayor que 1,0 y el ndice F de la tercera grupo deber ser menor que el ndice de
ductilidad correspondiente a la deformacin final de la historia dada en el material (4). Cualquier
agrupacin de miembros se puede adoptar para que el ndice "(Eo)" se evala como mximo. El
ndice de ductilidad mnimo de los elementos verticales se debe utilizar en cada grupo. define en
el artculo (4) en caso de que la historia se compone de estos elementos.
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E3 = C3.F3
C1 = El ndice de fuerza C del primer grupo (con el ndice F pequea).
C2 = El ndice de fuerza C del segundo grupo (con ndice medio F).
C3 = El ndice de fuerza C de la tercera grupo (con el ndice F grande).
El ndice de F1 = F ductilidad del primer grupo.
F2 = F El ndice de ductilidad del segundo grupo.
F3 = El ndice F ductilidad del tercer grupo.
(b) ndice de ssmica bsica fuerza dominante de la estructura (Ec. (5))
Para el clculo de "(Eo)" por la ecuacin. (5), el ndice de ductilidad de la primera F1 grupo deber
ser seleccionado como el punto de fuerza acumulada, y la contribucin de los ndices de
resistencia de slo los miembros vertival con grandes ndices de ductilidad que la del primer grupo
se considerar. La F1 ndice del primer grupo deber ser inferior a la correspondiente a la
deformacin final de la historia dada en el elemento (4), y puede ser seleccionado para que el
ndice "(Eo)" por la ecuacin. (5) se evalu como mximo. @ El factor de resistencia efectiva en el
segundo y mayor grupo debe calcular teniendo en cuenta los efectos de las deformaciones de
rendimiento y alturas claras de elementos verticales sobre las relaciones entre las fuerzas de
cizallamiento historia y los ngulos de deriva. Los valores de @ dadas en la Tabla 3 se pueden usar
en caso de ausencia de verificacin especial. El factor de resistencia mnima efectiva de los
miembros verticales debe utilizar en cada grupo.
Donde:
j = Factor de resistencia efectiva en el grupo j-simo en el ltimo R1 deformacincorrespondiente al primer grupo (ndice de ductilidad de la F1), dada en la Tabla 3.
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Tabla 3. Factor de resistencia efectiva (continuacin)
= Factor de resistencia efectiva de una columna de cizallamiento, calculado por
=Factor de resistencia efectiva de una columna a la flexin, calculado por
=Deriva ngulo en flexin produciendo, calculado por la ecuacin. (A1.3-1) en las Disposiciones
adicionales 1.
= Deriva ngulo en la resistencia al corte, calculado por la ecuacin. (A1.2-11) en las
Disposiciones adicionales 1.
= Fuerza de cizallamiento en la capacidad de deformacin R1 de una columna en los grupos
segundo y superior.
= Resistencia al cizallamiento de una columna en los grupos segundo y superior (3.2.2)
Puntos acumulados del primer grupo
superior
segundo
grupos
Shear = cizalla
Flexural = flexion
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= Esfuerzo cortante a la flexin produciendo de una columna en los grupos segundo y superior
(3.2.2).
(3) Procedimiento de seleccin de tercer nivel
Al igual que en la forma similar a la del segundo procedimiento de seleccin de nivel, los
elementos estructurales verticales se clasifican en ocho categoras que se enumeran en el cuadro
4 en el tercer procedimiento de seleccin de nivel. El ndice ssmica bsica de la estructura E0 se
calcular sobre la base de las relaciones entre la fuerza acumulada ndice Ct y el F ndice ductilidad
derivado de la evaluacin detallada del ndice de fuerza C, el ndice de ductilidad F, y el factor de la
fuerza viva @ contabilizacin de la diferencia en la rigidez lateral de los miembros deben
considerarse tres tipos de modos de fallo de los miembros a saber, columnas regidas por vigas de
cizallamiento y las paredes de levantamiento, adems de los que figuran en el segundo
procedimiento de deteccin de nivel.
Los ndices de resistencia y ductilidad de los miembros verticales sern evaluados en base a la
resistencia y la ductilidad de los miembros que regulan el modo de fallo estructural y el margen de
la fuerza de los miembros no bisagra que afecta el modo de fallo estructural asumido en la
evaluacin del ndice de ssmica bsica de la estructura Eo que se calcula de la misma manera que
en el segundo procedimiento de deteccin, puede ser modificado como se indica en la ecuacin
(6) slo en caso de duda se puede prevenir un mecanismo de fallo historia para que un mecanismo
general fallo estructural se formara con ceder a la flexin de de vigas de flexin produciendo en la
base del muro o pared edificante.
n = Nmero de pisos de un edificio.
TABLA 4: CLASIFICACION DE LOS ELEMENTOS VERTICALES BASADOS EN LOS MODOS DE FALLO EN
EL TERCER PROCEDIMIENTO DE DETECCION DE NIVEL
Miembros verticales Definicion
Muro cortanteMuro flexionanteColumna cortanteColumna flexionanteColumnas extremadamente delgadas
Definido en la Tabla 2
Columnas gobernadas por vigas flexionadas Columnas gobernadas por vigas cuyorendimiento de flexion precede a la falla decorte
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Columnas gobernadas por vigas cortantes Columnas gobernadas por vigas cuya falla decorte precede al rendimiento flexionate
Muro de elevacin Muros cuya elevacin (rotacion) de corteprecede al rendimiento flexionante o falla decorte
El ltimo estado de una estructura (una planta)
The ultimate state of a structure is defined for
each story in terms of the inter-story
deformations or the corresponding ductility
indices of the columns when the structure or the
story attains to either of the following states due
to the failure of the gravity load carrying
members (columns) under seismic loading.
(a) A state wherein the columns nearly lose the
gravity load carrying capacity due to shear or
axial compressive failure. The ultimate state of
the structure can be redefined at the larger inter-
story deformation in case it is vertical that the
structure would not collapse even after the shear
or axial compressive failure of some columns.
The probability that the shear or compressive
failure of these colums lead to the structural
failure shall be cheked by whether these columns
are the second-class prime element (see thetranslators' note 3 ) or not. The second-class
prime element is defined as the member, the
gravity axial load of wich cannot be sustained not
only by itself but also by any other neighborhood
members instead after the shear or axial
compressive failure occurs under seismic loading.
In case the vertical members are the second-class
prime elements, it should be judged that the
failure of these members leads to structural
collapse with high probability.
(b) A state wherein the comulative strength index
Ct decays down to a certain level so that the
structure would be unstable in lateral resistance.
El estado ltimo de una estructura se define para
cada historia en trminos de las deformaciones
entre pisos o los ndices de ductilidad
correspondientes de las columnas cuando la
estructura o la historia alcanza a cualquiera de
los siguientes estados debido a la insuficiencia de
la carga de gravedad realizacin miembros
(columnas) bajo cargas ssmicas.
(a) Un estado en el que las columnas casi pierde
la capacidad de transporte de carga de gravedad
debido a la falta de compresin de cizallamiento
o axial. El estado final de la estructura puede ser
redefinido en la deformacin entre historia ms
grande en caso de que est en posicin vertical
que la estructura no se colapsara incluso
despus de que el fallo de compresin o
cizallamiento axial de algunas columnas. La
probabilidad de que la falla de corte o de lacompresin de estas columnas conducen a la
falla estructural se cheked por si estas columnas
son el elemento primordial de segunda clase
(vase la nota de los traductores 3) o no. El
primer elemento de segunda clase se define
como el miembro, la gravedad de carga axial del
cual no puede ser sostenido no slo por s
mismo, sino tambin por otros miembros del
vecindario en lugar despus de que ocurra el
fallo de compresin o cizallamiento axial bajo la
carga ssmica. En caso de que los miembrosverticales son los elementos principales de
segunda clase, que debe ser juzgado que el
fracaso de estos miembros conduce a un colapso
estructural con alta probabilidad.
(b) Un estado en el que el ndice de fuerza
comulative Ct decae hasta un cierto nivel de
modo que la estructura sera inestable en
resistencia lateral.
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EXENCIONES
INDICE DE FUERZA C
Los mtodos utilizados para calcular el ndice de fuerza c de miembros verticales en cada planta de
un edificio se ofrecen por primera, segunda y tercera del procedimiento de evaluacin en lo
siguiente.
Procedimiento seleccin de primer nivel
El ndice de fuerza C en el procedimiento de seleccin de primer nivel ser calculado
aproximadamente usando las reas de seccin transversal de las paredes y columnas de la
siguiente manera.
In case the eccentricity ratio Ie exceeds 0.15
due to an unbalanced of walls, etc. in
evaluations the irregularity index Sd
according to the seccion 3.3, the basicseismic index of structure E0 should be
taken as the smaller value from the
following calculations. The reduction factor
for the irregularity index Sd due to the
eccentricity may be taken as 0.8 for both
cases.
(a) The index E0 calculated independently
for a frame or frames with tributary weight
on the side where the seismic driftresponce would increase due to the effect
of eccentricity.
(b) The index E0 calculated by Eq. (5) on the
assumption that the vertical members
causing the structural eccentricity are
classified into the first group.
En el caso de la relacin de excentricidad Ie
supera 0,15 debido a un desequilibrio de las
paredes, etc en las evaluaciones de la
irregularidad ndice Sd acuerdo con laseccion 3.3, el ndice ssmica bsica de la
estructura E0 se debe tomar como el valor
ms pequeo de los siguientes clculos. El
factor de reduccin para el ndice de
irregularidad Sd debido a la excentricidad
puede ser tomado como 0,8 para ambos
casos.
(a) El ndice E0 calcula independientemente
para un marco o marcos con peso afluenteen el lado donde el Responce deriva ssmica
aumentara debido al efecto de la
excentricidad.
(b) El ndice E0 calcula por la ecuacin. (5) en
el supuesto de que los miembros verticales
que causan la excentricidad estructural se
clasifican en el primer grupo.
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Donde:
Cw = ndice de fuerza de muros. Cc = Indice de fuerzas de columnas. Csc = Indice de fuerzas de columnas extremadamente delgadas w1 = Tension de corte medio en el ultimo estado de paredes con dos columnas de borde,
que se pueden tomar como 3 N/mm2.
w2 = Tension de corte medio en el ultimo estado de paredes con una columna, que sepuede tomar como 2 N/mm2.
w3 = Tension de corte medio en el ultimo estado de paredes sin columnas, que sepueden tomar como 1 N/mm2.
c = Tension de corte medio en el ultimo estado de columnas, que se pueden tomar como1 N/mm2 o 0.7 N/mm2 en caso que h0/D es mayor que 6.
sc = Tension de corte medio en el ultimo estado de columnas extremadamente delgadas,que se puede tomar como 1.5 N/mm2.
A w1 = rea de seccin transversal total de las paredes con dos columnas de contorno enla planta y eficaz a la direccin de que se trate. (ver Fig. 2) A w2 = rea de seccin transversal total de las paredes con una columna de contorno en la
planta y eficaz a la direccin de que se trate. (ver Fig. 2)
A w3 = rea de seccin transversal total de las paredes sin columna de contorno en laplanta y eficaz a la direccin de que se trate. (ver Fig. 2)
Ac = rea de seccin transversal total de columnas es la planta en cuestin, donde lasreas de columnas de frontera en las paredes con una o dos columnas lmite sernignoradas en el clculo.
A sc = rea de seccin transversal total de columnas extremadamente cortas en la plantade que se trate (mm2).
Af = Superficie total apoyo de la planta en cuestin (m2).
W = Peso total (carga muerta ms la carga en vivo para el clculo ssmica) apoyada porla planta de que se trate, que puede estimarse aproximadamente asumiendo el peso pisode la unidad como 12 kN/m2.
Fc = Resistencia a la compresin del hormign (N/mm2), que puede ser tomado como laresistencia del concreto diseo especificado en el caso sin inspeccin especial, pero nodebe exceder de 20 N/mm2.
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Fig. 2 : Definicin de rea de la seccin transversal de la pared
Debe ser considerada como una columna,
en caso de que (Iw2 - D) sea menos de 450
mm.
Esta pared se debe ignorar, en caso
de que Iw3 sea menor que 450 mm.
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(2) PROCEDIMIENTO DE SEGUNDO NIVEL
(a) Principios
(b) Clculo de la resistencia a la rotura de los miembros
The strength index C in the second level
screening procedure shall be calculated fromthe ultimate lateral load-carrying capacity of
vertical members (columns and walls) in
principle based on the assumption that the
beams are strong enough. The failure modes
of the vertical members shall be classified in
accordance with Table 2 by comparing the
ultimate shear strength Q(su) and the shear
at the ultimate flexural failure Q(mu).
Published methods, which have reliable
accuary, may be used for the calculation ofthe ultimate shear strength Q(su) and the
ultimate flexural strength M(u). The
inflection heights for calculation of Q(su) and
Q(mu) should be used as specified in the
following item (c) in case no special
considerations.
El ndice de fuerza C en el segundo
procedimiento de seleccin de nivel secalcular a partir de la capacidad de carga
lateral ltimo de los elementos verticales
(columnas y muros), en principio, sobre la
base de la suposicin de que las vigas son
lo suficientemente fuertes. Los modos de
fallo de los elementos verticales se
clasificarn de acuerdo con la Tabla 2,
comparando la resistencia al corte final Q
(su) y el cortante en la ltima flexin
fracaso Q (mu). Los mtodos publicados,que tienen precision fiable, pueden ser
utilizados para el clculo de la resistencia
ltima a la cizalladura Q (SU) y la
resistencia a la flexin mxima M (u). Las
alturas de inflexin para el clculo de Q
(su) y Q (mu) deben utilizarse como se
especifica en el siguiente apartado (c) en
caso de que ninguna consideracin
especial.
The formulas or methods estimating the lower bound of the actual strengths should be used
in calculation of the ultimate shear strength Q(su) while those estimating the average should
be used in calculation of the ultimate flexural strength M(u). The formulas given in the
Supplementary Provisions may be used in case no special considerations. Material strength
may be taken as follows in calculation of the ultimate members strength: specified design
strength of concrete F(c) as compressive strength of concrete; 294 N/mm2 as the yield
strength of round reinforced bars; and nominal yield strength plus 49 N/mm2 as the yield
strength of deformed reinforcing bars. The values estimated from material test on samples
should be used in case an extreme aging is observed in the preliminary inspection or material
test data are available in the detailed inspection.
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(c) Identificacin de los modos de fallo y el clculo de la falla de la capacidad de carga lateralmxima.
The shear force Q(mu) = (Mu/h) associatedwith the ultimate flexural strenght M(u) at thebase of a vertical members and the ultimashear strength Q(su) shall be calculated usingthe following inflection height (=M/Q) in caseno special considerations. The smaller valuebetween Q(mu) and Q(su) shal be defined asthe ultimate lateral load-carrying capacity of
the vertical members Q(u).
La fuerza de corte Q (mu) = (Mu / h) asociado ala ltima fuerza de flexin M (u) en la base deunos elementos verticales y la ultimaresistencia al corte Q (su) se calcular mediantela siguiente altura de inflexin (M = / Q) encaso de que ninguna consideracin especial. Elvalor ms pequeo entre Q (mu) y Q (do) Shalpuede definir como la capacidad ltima de
carga lateral de los miembros verticales Q (u).
(i) For columns: h(c0) = h(0)/2, where, h(0) isthe clear height.h(c0)=h(0)*M(b) / (M(t) + M(B)), in case theultimate flexural strength are different at thetwo ends, where, M(T) and M(B) are theultimate flexural strength at the top andbottom ends, respectively.
(i) Para las columnas: h (c0) = h (0) / 2, donde, h(0) es la altura libre.h (c0) = h (0) * M (b) / (M (t) + M (B)), en casode que la resistencia a la flexin final sondiferentes en los dos extremos, en donde, m (t)y M (B ) son la resistencia a la flexin mximaen los extremos superior e inferior,respectivamente.
(ii) For walls with two boundary columns:h(W0)=h(W)/2, where, h(W) is the height fromthe floor level concerned to the top of the wall.h(W0)=h(W) in case of the wall at the top storyand the wall in one-story building.
(ii) Para las paredes con dos columnas defrontera: h (W0) = h (W) / 2, donde, h (W) es laaltura desde el nivel del piso en cuestin a laparte superior de la pared. h (W0) = h (W) en elcaso de la pared en el ltimo piso y la pared enel edificio de una sola planta.
Las frmulas o los mtodos que estiman el lmite inferior de los puntos fuertes reales se
debern utilizar en el clculo de la resistencia ltima a la cizalladura Q (do) mientras que los
que la estimacin de la media se debe utilizar en el clculo de la resistencia a la flexin
mxima M (u). Las frmulas que figuran en las disposiciones complementarias se pueden
utilizar en caso de que ninguna consideracin especial. Grosor del material se puede tomar
de la siguiente manera en el clculo de la resistencia ltima miembros: resistencia de diseo
especificado de hormign F (c) como resistencia a la compresin del hormign; 294 N/mm2
como la resistencia a la fluencia de las barras de armado redondas, y resistencia a la fluencia
nominal ms 49 N / mm2 como el lmite de elasticidad de las barras de refuerzo deformada.
Los valores estimados a partir de material de prueba en las muestras deben ser utilizados en
caso de que se observa un envejecimiento extrema en la inspeccin preliminar o material de
los datos de prueba estn disponibles en la inspeccin detallada.
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(iii) Para columnas con paredes laterales o paredes con una columna:
L (w) = longitud de la pared del ala (longitud total de las paredes de ala en caso de quelocalizan a ambos lados de una columna).
D (C) = profundidad de la columna. L = longitud estndar o promedio de tramos en la direccin de que se trate, que se puede
tomar como la longitud de la extensin en el lado con una pared de ala ms larga.
h (C0) = altura de inflexin calculado como columnas como se indica en el apartado (i). h (W0) = altura inflexin calculado como paredes con dos columnas lmite que figura en el
punto (ii).
La ecuacin (11) tambin se puede usar en el calculo de la altura de inflexin para las paredesdelgadas de varios pisos sin columna de contorno, en cuyo caso la longitud de la pared del ala
se calcula como L(W)=L-2*D(C) (L(w) >=0), donde L es la longitud de la pared y D(C) es la
columna tpica de profundidad.
(d) Clculo del ndice de fuerza
El ndice de fuerza C en el segundo procedimiento de deteccin de nivel se puede calcular por la
siguiente ecuacin:
donde:
Q (u) = ltimo capacidad de carga lateral de los elementos verticales de la historia encuestin.
W = el peso de la construccin incluyendo carga viva para el clculo ssmico respaldadopor la planta en cuestin.