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8/17/2019 Mecanismo de Desplazamiento
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DETERMINACION DEL
INDICE DE PRODUCTIVIDADPARA POZOS DE PETROLEO
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EXPANSION DE LA ROCA YLIQUIDOS
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Características en la producción
Los yacimientos de petróleo que tienen como energía de
empuje una liberación del gas tiene las siguientescaracterísticas.
Rápida declinación de la presión.
Mínima producción de agua durante la vida
productiva del yacimiento.Rápido Incremento en la relación gas-petróleo.
Siempre y cuando la presión del yacimiento se
encuentre por debajo de la presión de burbujeo
Baja recuperación de petróleo en la fase final deexplotación del yacimiento. Este mecanismo
generalmente es el menos eficiente.
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EMPUJE POR GAS EN SOLUCIÓN
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Características en la producción
Lenta declinación de la presiónMuy Poca producción de agua. Mínima producción de
agua durante la vida de producción del yacimiento.
Incremento gradual en la relacion gas-petróleo. Se ve
un aumento gradual de la relación gas-petróleo.Mientras más cerca estén ubicados los baleos de la
zona de la capa de gas, su relación gas-petróleo será
mucho mayor y a medida que avance la explotación
esta aumentará considerablemente.
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EMPUJE POR CAPA DE GAS
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EMPUJE POR AGUA O HIDRAULICO
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EMPUJE POR SEGREGACIÓN GRAVITAC.
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COMPARACIÓN DE PRESIÓN
Pi
P R E S I O N P
S I A
Em pu je hidráulico
E m pu je gas en solución
E m pu je ca pa gas
E m pu je se gre gación
gravitacional
PRODUCCION ACUMULADA Np bbl
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COMPARACIÓN RGP
R A Z
O N G
A S - P E T
R Ó L E O
Empuje hidráulico
E m p u j e c a p
a g a s
Empuje segregación grav.
Empuje gas en solución
PRODUCCION ACUMULADA Np bbl
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COMPARACIÓN DE RAP
R A Z O N
A G U A - P E T R
Ó L E O
E m p u j e h
i d r á u l i c o
Empu je capa gas Empu je segregac ión g
ra v.
E m p u je gas e n s
o l uc ió n
PRODUCCION ACUMULADA Np bbl
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EFICIENCIA DE MECANISMOS
EFICIENCIA SEGÚN EL TIPO DE EMPUJE
TIPO DE MECANISMO RECUPERACIÓN
Expansión de la roca y liq. 1-10 %
Empuje por gas liberado 10-25 %
Empuje por segregación g. 25-40 %
Empuje por capa de gas 40-55 %
Empuje por Agua 55-70 %
Ó
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ECUACIÓN DE FLUJO (LEY DE DARCY)
Se debe tomar nota que los experimentos de Darcy son hechos tomando
como base el agua como fluido. El filtro de arena fue saturado
completamente con el agua, por lo tanto ningún efecto de las propiedades de fluido fueron involucradas. Ya que los filtros de arena de
Darcy son de área constante, as la ecuaci!n no calcula los cambios de
velocidad con respecto la posici!n. siendo escrita la ley de Darcy en
forma diferencial de la siguiente manera"
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Flujo de lineal:
#ara flu$o lineal, el área de flu$o es
constante, debiendo integrar la ecuaci!n de
Darcy para obtener la cada de presi!n que
ocurre en una longitud dada L"
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DondeCes un factor de conversión de unidades. El valorcorrecto paraCes1.0para las unidades de Darcy y 1.127 x 10-3 para las unidades de campo práctica o aplicaciones.
Flujo radial%unque el flu$o lineal raramente ocurre en un reservorio, nosotros
usaremos estas ecuaciones despu&s para calcular la cada de presi!n a
trav&s de la formaci!n siendo esta"
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#ara flu$o radial tambi&n se puede usar la ley de Darcy para calcular el
flu$o dentro del po'o donde el fluido converge radialmente a un po'o
relativamente peque(o.
Definiendo el cambio de presi!n con la ubicaci!n como negativa conrespecto a la direcci!n de flu$o dp)dx se vuelve *dp)dr haciendo estas
sustituciones en la ecuaci!n &sta queda de la forma"
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P dd d l ó
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Para unidades de campo la ecuación es:
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PREDICCION DEL IPR PARA POZOS DEPEROLEO
!ndi"e de #rodu"$i%idad:Se define ndice de productividad +J a la relaci!n existente entre la tasade producci!n, qo, y el diferencial entre la presi!n del reservorio y la
presi!n fluyente en el fondo del po'o.
J -
IPR (I &l P & R l $i *i ) l i d l t i t d
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IPR (In&lo' Per&oran"e Rela$ion*i#) elaciones del comportamiento deinflu$o+ /a curva 0# es la representaci!n gráfica de las presiones fluyentes,#1f, y las tasas de producci!n de lquido que el yacimiento puede aportar al
po'o para cada una de dichas presiones. Es decir para cada #1f existe una tasa
de producci!n de lquido qo, que se puede obtener de la definici!n del ndicede productividad"
qo -
,EODO DE -O.EL
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,EODO DE -O.EL
En base a resultados 2ogel ha desarrollado una ecuaci!n emprica para el
cálculo de la 0# para po'os de petr!leo con empu$e de gas disuelto enel caudal, la presi!n media de yacimiento es menor que la presi!n en el
punto de burbu$eo. El m&todo de 2ogel fue desarrollado usando los
modelos de reservorios propuestos por 3eller para la construcci!n de la
curva 0# mediante la siguiente ecuaci!n.
- 4 * 5.6 7 + 8 5.9 76
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,EODO DE -O.EL ,ODIFICADO POR SANDIN. ( i
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,EODO DE -O.EL ,ODIFICADO POR SANDIN. (inda/o)+
/a determinaci!n del 0# presentada por 2ogel no toma en cuenta el
cambio de la permeabilidad absoluta en el reservorio, Standing propusoun procedimiento para modificar alteraci!n de permeabilidad que puede
ser expresado en t&rmino de una relaci!n del ndice de productividad o
eficiencia de flu$o donde"
:E - #r * #1f;) #r * #1f - - 0# ) 0#;
Si i d l di i t d St di l t i! d
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Siguiendo el procedimiento usado por Standing para la construcci!n de
la curva 0# se debe tomar en cuenta los siguientes parámetros"
Seleccionar el valor de :E
%sumir un rango de valores para #1f) #r.#ara cada etapa asumida calcular los correspondientes valores de #1f)#r.
puede ser expresada en base a las combinaciones de las
ecuaciones =.=4 y =.=6 dada por"
#ara reservorio ba$o saturado con :E ? 4
qo - @ 7 +#r *#b A @7#b ) 4.9 B 4.9 +48 #1f ) #b * 5.9 +:E7+4 * #1f )
#b6 C
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,EODO DE FE0O-IC1
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,EODO DE FE0O-IC1
Es un m&todo que combina la aproximaci!n de 2ogel con la
consideraci!n log8log. :etovich tiene como punto de partida la
ecuaci!n de Everdinger y usat para un flu$o bifásico con un único po'o de radio r1 que esta drenando un reservorio hori'ontal y
homog&neo de radio r e esta ecuaci!n es"
:etovich propuso que las pruebas de flu$o tras flu$o o isocronales
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:etovich propuso que las pruebas de flu$o tras flu$o o isocronales
usadas para po'os de gas como as tambi&n para po'os de petr!leo tienen
el mismo comportamiento como puede observarse en la figura donde se
grafica la Fro)uoGo vs la presi!n la cual está representadaaproximadamente por dos lneas o comportamientos.
Este comportamiento hace referencia a la ley de Darcy como se muestra
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Este comportamiento hace referencia a la ley de Darcy, como se muestra
a continuaci!n"
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%sumiendo condiciones y despe$ando se llega a la siguiente
ecuacion"
2o
,EODO DE JONES 3LOUN Y .LAZZE
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,EODO DE JONES 3LOUN Y .LAZZE
Sugieren que el flu$o radial para petr!leo o gas podran ser representado
en otra forma lo cual se podra mostrar cerca del fondo de po'o donde se
pueden observar las restricciones existente, las ecuaci!n de flu$o radial para petr!leo es común escribirlo como la ecuaci!n acepto por la
inclusi!n del termino de turbulencia Dq mostrada en la siguiente
Ecuaci!n
q -
Si existen datos suficientes de < y D el ndice de productividad puede
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Si existen datos suficientes de < y D el ndice de productividad puede
calcularse con la ecuaci!n"
q
Si tenemos una prueba de producci!n de tres o más puntos podemos
calcular las constante < y D, la cual esta mostrada en la siguiente en la
:igura de la gráfica propuesta por @ones Gloun Hla'e . D!nde" /a
constante < puede obtenerse de la intercepci!n de la gráfica de
producci!n de la #r8#1f )Io vs Io de J o = puntos de la prueba, la
constante D se obtiene de la pendiente de los puntos alineados.
.ra&i"a $4#i"a de Jone 3loun .la5e
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.ra&i"a $4#i"a de Jone 3loun .la5e
4. /a medida del valor de < se obtiene de la intercepci!n de los e$es en la
grafica, el cual indica las condiciones de estimulaci!n o da(o de la
formaci!n.
6. El valor de D indica el grado de turbulencia en el po'o o formaci!n
J. la relaci!n
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In$er#re$a"i6n de Co#or$aien$o de Prue7a
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In$er#re$a"i6n de Co#or$aien$o de Prue7a
/a grafica nos ilustra las posibles conclusiones que podran ser obtenidos
de la gráfica de comportamiento de prueba teniendo en cuenta algunos
indicadores que fueron discutidos las cuales son"
4. Si el valor de < es ba$o menor a 5.5N no existe da(o en la formaci!n
en la cercana del po'o. El grado de da(o se incrementa cuando se
incrementa el valor de <
6. Si el valor de
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J. Si los valores de < y
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@ones, Glount and Hla'e Oan estudiado el problema de p&rdidas por
efecto de flu$o turbulento para la producci!n de po'os de petr!leo, los
cuales fueron presentados y anali'ado para una eficiente completaci!n.
Demostrado que para flu$o homog&neo la cada de presi!n está expresada
de la siguiente forma"
#r * #1f - %qo A Gqo6
#resentamos esta segunda f!rmula para no confundir al lector debido a que
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#resentamos esta segunda f!rmula para no confundir al lector debido a que
otros libros toman el valor de
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D!nde"
/a contribuci!n a la cada de presi!n durante el flu$o laminar es
expresada como %Io mientras que la contribuci!n #r turbulencia es
expresada por GI56 y dividiendo la ecuaci!n por q nos da"
Pr 8 P'& 9 C ; D<
TiposDePruebas:.Uncomplejoanálisisyentendimientode
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Tipos De Pruebas:. Un complejo análisis y entendimiento delos resultados de una prueba de pozos nos determina el
comportamiento del caudal para los distintos diámetros de
tubería y el comportamiento del flujo con la reducción de la
presión de reservorio.
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Prueba De Flujo Tras Flujo: llamada tambiénpruebas convencionales de contrapresión. En este tipo de
prueba, el pozo se fluye a un determinado caudal
midiendo la presión fluyente de fondo la cualnormalmente se mantiene en estado trasiente (no
alcanzando el estado pseudo-estable). Luego el pozo
cambia a un nuevo régimen. Normalmente en estado
trasiente sin llegar al estado speudo- estable. La presión
puede ser medida con un medidos de presión de fondo de
pozo. Este proceso es repetido para diferentes regímenes
de flujo estabilizados.
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Prueba Isocronal (tiempo de flujo tiempo deǂcierre):
El objetivo de la prueba isocronal, es obtener datos
representativos para establecer una curva de capacidad
de entrega estable produciendo el pozo a un flujo estable
con el tiempo de cierre suficiente para obtener datos
estabilizados en cada prueba.
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Prueba Isocronal Modificada (tiempo de flujo =tiempo de cierre):
este tipo de prueba está diseñada principalmente para
reservorios de baja permeabilidad. Ya que el tiempo de
estabilización del flujo radial es elevado tanto para los
periodos de flujo como para los periodos de prueba, y la
variante que presenta frente a las pruebas isocronales esque el periodo de flujo es igual al periodo de cierre y no
se requiere alcanzar las condiciones estabilizadas de
presión entre cada etapa de flujo.
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