IMCO SERVICIOS S.A.C.

MEMORIA DE CALCULO

SOCIEDAD MINERA CERRO VERDE S.A..

INGENIERIA DE MANTENIMIENTO

REFORZAMIENTO DE FAJA CV 013CONCENTRADORA

IMCO-MIP13B53960-C-3230-MC-001

Jefe de Disciplina Helbert Arenas

Jefe de Proyecto Rory Llerena

Cliente Hugo Salazar - SMCV

Revisión Hecho Por Descripción Fecha Revisado Aprobado

A D. APAZA Emitido para coordinación interna 20/10/15 H. Arenas H. Arenas

B D. APAZA Emitido para Aprobación del Cliente 20/10/15 H. Arenas H. Arenas

MEMORIA DE CALCULO

DISEÑO DE POLIN TENSOR Y ESTRUCTURA DE SOPORTE

COMENTARIOS DEL CLIENTE

Rev. B

APROBADO POR:

Rev. B Fecha:

INDICE1.- GENERAL

1.1 ALCANCE1.2 CÓDIGOS Y ESTANDARES1.3 DOCUMENTOS REFERENCIALES1.4 CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES

2.- DISEÑO DE SOPORTE DE POLIN TENSOR2 2.1 ESQUEMA

2.2 DATOS GENERALES2.3 CARGAS ACTUANTES2.4 ASIGNACION DE CARGAS

3.- CONCLUSIONES3

DISEÑO DE POLIN TENSOR Y ESTRUCTURA DE SOPORTE

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20/10/150

Rev. B Fecha:

1 GENERAL1

1.1 ALCANCEEn el conveyor C-3220-CV-012 actualmente se tiene instalado un polin de alineamiento de faja en la parte inferior de la faja saliendo de lapolea de accionamiento de la faja, de acuerdo a la Fig.01 mostrada. Este polin actualmente está trabajando con algunas deficiencias como elrozamiento de la faja con las chumaceras de soporte del polin.La presente memoria está referida a realizar un nuevo planteamiento como solución al inconveniente presentado en el arreglo actual; teniendocomo base de diseño el planteamiento de acuerdo a la Fig.02 mostrada. Dicho arreglo será diseñado dimensionalmente y verificado de acuerdo a las cargas de trabajo actuantes.

020/10/15

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POLEAFAJA 84"

SOPORTETENSOR

1.2 CÓDIGOS Y ESTANDARES

Para el desarrollo de la ingenieria de esta estructura se hará uso de los códigos y estandares que se especifican en los siguientes documentos:

AISC American Institute Steel Construction

AWS American Welding Society

1.3 DOCUMENTOS REFERENCIALES

C-DC-15-001-Rev0 : Structural Engineering Design Criteria

MIP13B53960-C-3230-59L-309_B : Plano de arreglo general faja CV013

1.4 CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES

ACERO ESTRUCTURAL A36

f'y: ksi Resistencia mínima a la fluencia

ACERO kg/cm3 Peso Unitario del Acero

36.00

7,850

POLIN TENSOR

Fecha:

Rev. B

2.- DISEÑO DE SOPORTE DE POLIN TENSOR

2.1 ESQUEMA

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POLIN TENSOR

CHUMACERA DE PIE

SOPORTE DE POLIN

ESTRUCTURA DE TENSOR

PL ‐ 02

PL 03

PLACA BASE

EJE 1

PL ‐ 04

EJE 2

Fig. 02 Soporte de Polin Tensor y Tensador.Fuente: Estructura soporte Polin Tensor - Modelo DWG.

2.2 DATOS GENERALES

Para el diseño y selección de componentes se va a analizar las cargas actuantes sobre estos a fin de que el requerimiento sea el adecuado para las condiciones planteadas inicialmente.

2.3 CARGAS ACTUANTES

2.3.1 CARGA EN POLIN DE ALINEAMIENTO O PRESOR

Las cargas actuantes sobre dicho polin son debido a la tensión de faja ejercida sobre dicho polin, los cuales se pueden determinar de acuerdo a lo mostrado en el siguiente DCL.

La tensión de operación de la Faja de la CV-012es de N/mm (Ver Data Sheet Faja)

El ancho de faja = 84 in = 2134 mm

Tensión de Operación T = KN

La Carga ejercida sobre el polin viene determinada:

P = T * Sen 170° / Sen 95°

El polin a emplearse en el arreglo tiene las siguientes características: P = KNP = Ton

426.72

200.00

74.387.55

TT

P

PL ‐ 03

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KN

2.4 ASIGNACION DE CARGAS

2.4.1 ANALISIS Y VERIFICACION DE SELECCIÓN DE POLIN TENSOR

Carga recibida por la Faja sobre la superficie del Polin es la siguiente: kg/mm ( Carga Viva )La Carga Muerta se ha de considerar el peso propio el cual es asignada automáticamente por el software de diseño SAP 2000

37.188648

3.54

Fig. N° Asignación de Carga Viva (CL) Fuente: Análisis de Polin : SAP 2000 V15

Fig. N° Ratios de Esfuerzo Máximos (COMB: 1.2 D + 1.6 CL) Ratio Máximo = 0.751 < 0.95 OKFuente: Análisis de Polin : SAP 2000 V15

Fig. N° Diagrama de Momentos y Deflexión Máxima (COMB: D + CL)Fuente: Análisis de Polin : SAP 2000 V15

Deflexión Máxima = mm < L/360 = mmLongitug de Apoyos = mm

5.07 6.562362

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2.4.2 ANALISIS Y VERIFICACION DE SELECCIÓN DE SOPORTES DE RODAMIENTOS

De los datos anteriormente mencionados se determina la carga máxima a la que estarán sometidos los rodamientos:

Fig. N° Reacciones Máximas (COMB: 1.2D + 1.6CL)Fuente: Análisis de Polin : SAP 2000 V15

Pmáx= kg = KN > KN Carga Dinámica OKEn esta Carga Máxima ya se está incluyendo el Factor de Seguridad al multiplicar 1.2D + 1.6 CLEl Soporte seleccionado es de Pie, con rodamientos Y, con prisioneros. SY 515 U / YAT 215-215

6292.69 61.76 66.3

2.4.3 ANALISIS Y VERIFICACION DE SELECCIÓN DE COMPONENTES DE SOPORTE DE POLIN

CALCULO DE LA PLACA BASE coef de seguridad 1.4

CARGA EN LA PLACA BASE kgf

DIMENSIONES DE AREA = mm2A = 16 mmB = 115 mm Fy = 25.3 kgf/mm2 F.S. 2.3

Fup 40.8 kgf/mm2

Fy = 2.92 kgf/mm2

ESFUERZO PERMISIBLE 2.92 < 11 ok

5368.35

1840

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CALCULO DE PL- 02

DIMENSIONES DE AREA = mm2A = 12 mm Fy = 25.3 kgf/mm2 F.S. 2.3B = 10 mm Fup 40.8 kgf/mm2C = 120 mmD = 54 mm

REACCIONESR4x = kgf Fcritica = kgfR4y = kgfR2x = kgfR2y = kgfR3x = kgfR3y = kgf

Fy = 5.12 kgf/mm2

792

2.61 4058.424.31

1840.591954.471954.473556.8

ESFUERZO PERMISIBLE 5.12 < 11 kgf/mm2 ok

CALCULO DE PL- 03

DIMENSIONES DE AREA = mm2A = 12 mm Fy = 25.3 kgf/mm2 F.S. 2.3B = 252 mm Fup 40.8 kgf/mm2C = 49 mmD = 54 mmE = 46 mmF = 54 mmG = 49 mm

REACCIONESR4x = kgf Fcritica = kgfR4y = kgfR2x = kgfR2y = kgf

Fy = 1.55 kgf/mm2

ESFUERZO PERMISIBLE 1.55 < kgf/mm2 ok

1954.47

11.0

2.61 2684.724.31

1840.59

1728

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CALCULO DE EJE 1

DIMENSIONES DE AREA = mm2DIA = 50 mm Fy = 25.3 kgf/mm2 F.S. 2.3B = 386.4 mm Fup 40.8 kgf/mm2

REACCIONESR3x = kgfR3y = kgf calculo del esfuerzo critico

λ = 0.35K 1 Fcritica = kgfr 12.5 mmE kgf/mm2

Fcritica = kgf

ESFUERZO PERMISIBLE 2.5 < 10.5 kgf/mm2 ok

1963.4954

0.39

2.49555

4900

24.0684

20390

CALCULO DE EJE 2 eje mas critico

DIMENSIONES DE AREA = mm2DIA = 25 mm Fy = 32 kgf/mm2 F.S. 2.3L = 172 mm Fup 58 kgf/mm2

Fu 39.2 kgf/mm2

REACCIONESR4x = kgf

Fu1 = kgf/mm2

ESFUERZO PERMISIBLE < 17 kgf/mm2 ok

9.98

9.98

490.87385

4900

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CALCULO DE PL- 04

DIMENSIONES DE AREA = mm2 900A = 16 mm Fy = 25.3 kgf/mm2 F.S. 2.3B = 24 mm Fup 40.8 kgf/mm2

REACCIONESR3y = kgf

Fy = 6.38 kgf/mm2

ESFUERZO PERMISIBLE 6.38 < kgf/mm2 ok

3 CONCLUSIONES

* El polin tensor selecionado es el adecuado de acuerdo al análisis realizado en el punto 2.4.1, el cual tiene un F.S. = 2.25

768

4900

11.00

* Los componentes del Soporte de Polin Tensor seleccionados son los correctos, los cuales superan el F.S > 2.3

* Todos los componentes referentes a placas serán calidad ASTM A36, ejes en calidad SAE 1045.

* Para la instalación de los componentes se deberá realizar el destaje del chute existente de acuerdo al plano MIP13B53960-C-3230-59L-309_B

adjunto.