0.00 Puente-cre
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DISEO DE PUENTE VIGA-LOSA
A.- PREDIMENSIONAMIENTO Puente simplemente apoyado de un slo tramo
LUZ DEL PUENTE L = 20.00 mts. PROYECTO : PUENTE CARROZABLE MAYUSHPERALTE DE LA VIGA H = L/15 = 1.33 mts. Puede redondear OFICINA ZONAL: LIMAESPESOR DE LA LOSA E = 0.25 mts.
B.- DISEO DE VIGASArea de influencia de la viga
Metrado de cargasAncho de via ( A ) = 3.60 m.Longitud de vereda ( c ) = 1.15 m.Ancho de viga ( b ) = 0.70 m.
( f ) = 1.08 m. Espesor de losa ( E ) = 0.25 m.
( g ) = 0.25 m.( m ) = 1.10 m.
Separacin de vigas ( S ) = 2.20 m.( a ) = 1.05 m.
Peso losa = E x (a + b + S/2 ) x 2.4 T/m. = 1.710Peso viga = f x b x 2.4 T/m. = 1.814Asfalto = 0.05 x A/2 x 2 Ton/m. = 0.180Acera = 0.55 x 0.4 Ton/m. = 0.220Volado = 0.10 x 2.4 Ton/m. = 0.261
Wd = 4.185 Ton.
1-MOMENTO POR PESO PROPIO
Nmero de diafragmas = 4Peso propio Diafragma Wdiaf = 0.8 x 0.2 x S/2 x 2.4 = 0.176Momento total por carga muerta Md = Wdiafx(L/4+2xL/8)+WdxL/8 = 211.01 Ton-m
2-MOMENTO POR SOBRECARGA Sobrecarga vehicular H20S16por vigaMs/c=P/2*(9*L2/4-10,5*L+4,41)/L 69.44 Ton-mP= 4000 Kg.M s/c =M*(1+0,7/(s+b)) M s/c = 79.02 Ton-m
3-MOMENTO POR SOBRECARGA EQUIVALENTE por vigaM eq=9*L/4+0,96*L*L/8 M eq = 47.50 Ton-m
4-CARGAS POR EJE TAMDENM et =(L-1,2)*6/2 M et = 56.40 Ton-m
Tomando el mayor Momento ( Ml ) M l = 79.02 Ton-m
5-MOMENTO POR IMPACTOI = 15,24 / ( L + 38 ) = 0.26I < = 0.30, I = 0.26Momento por impacto M i = i x M l M i = 20.55 Ton-m
B1.- DISEO POR SERVICIOVerificacion del peralteM=Md+Ml+Mi 310.58 Ton-mFy = 4,200 Kg/cm.F'c = 210 Kg/cm. d=raiz(2*M*100000/(F"c*k*j*b))Fc=0,4*F'c 84 Kg/cm.fy =0,4* fy 1,680 Kg/cm. d= 97.13 cms.r = fy / Fc 20 d
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Por paquetesZ = 2,300 Kg/cmA = 2 x b x 10 / N = 58.33 233.33Fs mx = 23,000 / ( 8.25 x A ^(1/3)) = 2,935.03 1,848.93Fs = Mu / ( As x j x d ) = 2,250.39 2,250.39
2042,90V"u 1
Av=2*0,71 1.42S=Av*Fy/(Vu-Vc)*b 26
ACERO LATERALA=0,1*As As = 12.19 cm.
3 / 4" 4 varillasB5.- VERIFICACION POR FATIGA
Mu= 310.58Fs max=M/(As*j*d) 2250.39Fmin=Mmin/(As*j*d) 1528.93Fs-Fmin= 721.46Valor admisible (Fa)1635,36-0,36*Fmin= 1375.6344Fa>(Fs-Fmin) 1
C.- DISEO DE LA LOSA
METRADO DE CARGASPeso propio (1m) x (e) x (2,4 T/m) 0.6Asfalto (1m) x (0.05) x (2T/m) 0.1
0.7
Md=Wd*s/10 0.34
Ml=(s+0,61)/9,74*P 2.09P=7,258 7.258Momento positivo=0,8*Ml 1.67Momento Negativo=0,9*Ml 1.88
Momento por ImpactoI=15,24/(S+38) 0.38I=
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verificando la cuantia minimaAs min=14*b*d/Fy 6.33 cm.As min
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Norma Descripcin En cms. 2 capas Paquetes
7.9.1 RNC 371 Recubrimiento r = 5.00Dimetro de estribos 1/2" de = 1.27Dimetro acero principal 1" dp = 2.50Cantidad de varillas c = 24 12 6Ancho de viga b = 70.00
7.6.1 RNC 372 Espaciamiento entre varillas 2.507.7.5. RNC 372 Espaciamiento por paquetes 5.007.6.2 RNC 372 Separacin libre entre capas 2.50
Ancho de viga necasario 1capa 130.04Ancho de viga necasario 2 capas 70.04Ancho de viga necasario paquetes 67.54
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Estribo 7
DISEO DE ESTRIBOS
DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 2.50TIPO DE TERRENO (Kg/m2) 3.00ANCHO DE PUENTE (m) A = 5.00LUZ DEL PUENTE (m) L = 15.00ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 5.50ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) 45.00
ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.60PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.60PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.30
M = 0.50N = 0.50E = 1.00G = 1.50a = 1.10b = 0.80c = 0.70B = 3.5
A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A
1-Empuje de terreno,h= 1.10h'= 0.60C= 0.17
E= 0,5*W*h (h+2h")*C 0.344 TN
Ev=E*Sen (o/2)= 0.132Eh=E*Cos (o/2)= 0.318
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.46
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 2.024 0.4 0.810Ev 0.132 0.80 0.106Total 2.156 0.916
Xv=Mt/Pi 0.425 mZ=Eh*Dh/Pi 0.068 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.043 m F`c= 700 Tn/m2
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 3.56 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 6.26 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 4.75 >2 CONFORME
B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 5.50h'= 0.60C= 0.17E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 5.012 TnEv=E*Sen (o/2)= 1.918 TnEh=E*Cos (o/2)= 4.630 Tn
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 2.00 m
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 10.120 2.1 21.252P2 7.084 1.35 9.563P3 5.060 0.67 3.390Ev 1.918 2.00 3.836Total 24.182 38.041
1 =2 =
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Estribo 8
Xv=Mt/Pi 1.57 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.38 F`c= 700 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.06 m
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 11.07 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 4.11 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 3.66 >2 CONFORME
2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 82.2135Reaccin del puente debido a peso propio,R1= 16.44 tn/m P= 4.00 T
Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.236 Tn/M
Reaccion por sobrecargaR3= 11.71 Tn
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 16.440 1.35 22.194R3 11.710 1.35 15.809P vertical tot, 24.182 1.57 37.966Total 52.332 75.969
Xv=Mt/Pi 1.452 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 4.630 2.00 9.260R2 0.236 7.30 1.723Total 4.866 10.983
Yh=Mi/Pi 2.257Z= 0.210e= 0.008
VERIFICACIONES
1-Verificacion de compresion y traccin
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 21.33 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 6.92 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 7.53 >2 CONFORME
C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 3.5H= 8.00h'= 0.60C= 0.17E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 10.010Ev=E*Sen (o/2)= 3.831Eh=E*Cos (o/2)= 9.248
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 2.84
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 10.120 2.6 26.312P2 7.084 1.85 13.105
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Estribo 9
P3 5.060 1.17 5.920P4 20.125 1.75 35.219P5 2.750 3.25 8.938Ev 3.831 3.50 13.409Total 48.970 102.903
Xv=Mt/Pi 2.101 mZ=Eh*Dh/Pi 0.536 me=b/2-(Xv-Z) 0.185 m >b/6 b/6= 0.583
e2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 3.71 >2 CONFORME
2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 16.440 1.85 30.414R3 11.710 1.85 21.664P vertical tot, 48.970 2.10 102.837Total 77.120 154.915
Xv=Mt/Pi 2.009 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 9.248 2.84 26.264R2 0.236 9.80 2.313Total 9.484 28.577
Yh=Mi/Pi 3.01Z= 0.37e= 0.11 2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 5.69 >2 CONFORME
AGE
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MEMORIA DE CALCULO-PUENTE VIGA-LOSA
A.- PREDIMENSIONAMIENTO Puente simplemente apoyado de un slo tramo
LUZ DEL PUENTE L = 12.00 mts. PROYECTO : PTE CARROZABLE LLINCAYPERALTE DE LA VIGA H = L/14 = 0.90 mts. OFICINA ZONAL: HUANUCOESPESOR DE LA LOSA E = 0.20 mts.
B.- DISEO DE VIGASArea de influencia de la viga
Metrado de cargasAncho de via ( A ) = 3.60Longitud de vereda ( c ) = 0.65 gLong. Horiz. Talud Vereda ( c ' ) 0.05Ancho de viga ( b ) = 0.40
( f ) = 0.70 m.Espesor de losa ( E ) = 0.20 m. f m
( g ) = 0.20 m.( m ) = 0.90 m. S a
Separacin de vigas ( S ) = 1.80 m. b( a ) = 0.75 m.
Peso losa = E x (a + b + S/2 ) x 2.4 T/m. = 0.984Peso viga = f x b x 2.4 T/m. = 0.672Asfalto = 0.05 x A/2 x 2 Ton/m. = 0.180Acera = = 0.324Volado = Barandas = 0.100
Wd = 2.260 Ton.
1-MOMENTO POR PESO PROPIO
Nmero de diafragmas = 4Peso propio Diafragma Wdiaf = (f -0.2) x 0.2 x S/2 x 2.4 = 0.216Momento total por carga muerta Md = Wdiafx(2xL/6)+WdxL/8 = 41.54 Ton-m
2-MOMENTO POR SOBRECARGA Sobrecarga vehicular H20S16por vigaMs/c=P/2*(9*L2/4-10,5*L+4,41)/L 33.74 Ton-mP= 4000 Kg.M s/c =M*(1+(A/2-(s+b)/2-0.3)/(s+b)) M s/c = 39.87 Ton-m
3-MOMENTO POR SOBRECARGA EQUIVALENTE por vigaM eq=9*L/4+1*L*L/8 M eq = 22.50 Ton-m
4-CARGAS POR EJE TAMDENM et =(L-1,2)*6/2 M et = 32.40 Ton-m
Tomando el mayor Momento ( Ml ) M l = 39.87 Ton-m
5-MOMENTO POR IMPACTOI = 15,24 / ( L + 38 ) = 0.30 L( m )I < = 0.30, I = 0.30Momento por impacto M i = i x M l M i = 11.96 Ton-m
B1.-DISEO POR SERVICIOVerificacion del peralteM=Md+Ml+Mi 93.37 Ton-mFy = 4,200 Kg/cm.F'c = 210 Kg/cm. d=raiz(2*M*100000/(F"c*k*j*b))Fc=0,4*F'c 84 Kg/cm.fy =0,4* fy 1,680 Kg/cm. d= 59.00 cms.r = fy / Fc 20 d
-
1 " 16 varillas
B3.-VERIFICACION POR AGRIETAMIENTOdc= dist al Cg capa inf de As (cm ) = 6Cc=coef. Correc.por n de capas = 0.57 Por paquetesZ = 2,300 Kg/cmA = 2 x b xCs /( N*Cc) = 92.11 400.00Fs mx = 23,000 / ( dc x A) ^(1/3) = 2,802.69 1,544.86Fs = Mu / ( As x j x d ) = 1,689.60 1,689.60
FsV"u 1
Av=2*0,71 1.42S=Av*Fy/(Vu-Vc)*b 65
ACERO LATERALA=0,1*As As = 7.80 cm.
3 / 4" 3 varillasB5.-VERIFICACION POR FATIGA
Mu= 93.37Fs max=M/(As*j*d) 1689.60Fmin=Mmin/(As*j*d) 751.70Fs-Fmin= 937.90Valor admisible (Fa)1635,36-0,36*Fmin= 1297.716Fa>(Fs-Fmin) 1
C.- DISEO DE LA LOSA
METRADO DE CARGASPeso propio (1m) x (e) x (2,4 T/m) 0.48Asfalto (1m) x (0.05) x (2T/m) 0.1
0.58
Md=Wd*s/10 0.19
Ml=(s+0,61)/9,74*P 1.80P=7,258 7.258Momento positivo=0,8*Ml 1.44Momento Negativo=0,9*Ml 1.62
Momento por ImpactoI=15,24/(S+38) 0.38I=
- As min=14*b*d/Fy 4.67 cm.As min
-
Norma Descripcin En cms. 2 capas Paquetes7.9.1 RNC 371 Recubrimiento r = 5.00
Dimetro de estribos 1/2" de = 1.27Dimetro acero principal 1" dp = 2.50Cantidad de varillas c = 16 2 2Ancho de viga b = 40.00
7.6.1 RNC 372 Espaciamiento entre varillas 2.507.7.5. RNC 372 Espaciamiento por paquetes 5.007.6.2 RNC 372 Separacin libre entre capas 2.50
Ancho de viga necasario 1capa 90.04
-
Ancho de viga necasario 2 capas 50.04Ancho de viga necasario paquetes 27.54
a) Si se usa el fierro distribuido en dos capas 0b) Si se usa el fierro distribuido en dos capas
y distribuido en paquetes de cuatro varillas 1
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MEMORIA DE CALCULO - DISEO DE ESTRIBOS C C
DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 0.75 p = 0.60TIPO DE TERRENO (Kg/m2) 2.30 q = 0.60ANCHO DE PUENTE (m) A = 5.00 r = 2.15LUZ DEL PUENTE (m) L = 12.00 s = 2.15ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 5.25ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) 32.50
ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.60PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.70PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.30
M = 0.45N = 0.45E = 0.45
b + c = G = 0.85a = 0.95b = 0.25c = 0.60B = 3.40
A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A
1-Empuje de terreno,h= 0.950 b= 0.250h'= 0.600
Ka= 0.301E= 0,5*W*h (h+2h")*Ka 0.523 TN
Ev=E*Sen (o/2)= 0.146Eh=E*Cos (o/2)= 0.502
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.405
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 0.546 0.125 0.068Ev 0.146 0.250 0.037Total 0.692 0.105
Xv=Mt/Pi 0.152 mZ=Eh*Dh/Pi 0.294 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.267 m F`c= 700.00 Tn/m2
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 20.505 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 0.516 >2 RECALCULAR O USAR C A
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 0.965 >2 RECALCULAR O USAR C A
B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 3.100h'= 0.600C= 0.301E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 3.410 TnEv=E*Sen (o/2)= 0.954 TnEh=E*Cos (o/2)= 3.274 Tn
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.178 m
Fuerzas verticales actuantes
=
=
1 =2 =
-
Ei = 0.225
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 0.556 0.150 0.083P2 2.967 0.525 1.558P3 1.783 0.950 1.694P4 2.967 1.375 4.080P5 0.969 1.375 1.332Ev 0.954 1.178 1.124Total 10.196 9.871
Xv=Mt/Pi 0.968 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.378 F`c= 700.00 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.248 m
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 16.820 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.559 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.180 >2 CONFORME
2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 21.394Reaccin del puente debido a peso propio,R1= 3.566 tn/m P= 4.000 T
Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.233 Tn/M
Reaccion por sobrecargaR3= 9.200 Tn
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 3.566 0.750 2.675R3 9.200 0.750 6.900P vertical tot, 10.196 0.968 9.870Total 22.962 19.445
Xv=Mt/Pi 0.847 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 3.274 1.178 3.857R2 0.233 7.050 1.643Total 3.507 5.500
Yh=Mi/Pi 1.568Z= 0.240e= 0.043
VERIFICACIONES
1-Verificacion de compresion y traccin
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 21.169 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.535 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 4.583 >2 CONFORME
C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,
-
a-Empuje terreno:B= 2.500H= 5.250h'= 0.600C= 0.301E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 8.664Ev=E*Sen (o/2)= 2.424Eh=E*Cos (o/2)= 8.318
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.913
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 2.225 0.300 0.668P2 5.934 0.750 4.451P3 3.019 1.175 3.547P4 5.934 1.600 9.494P5 2.967 2.200 6.527P6 0.969 1.600 1.550P7 3.162 1.600 5.059Ev 2.424 2.500 6.060Total 26.634 37.356
Xv=Mt/Pi 1.403 mZ=Eh*Dh/Pi 0.597 me=b/2-(Xv-Z) 0.444 m
VERIFICACIONES
1-Verificacion de compresion y traccin
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 13.971 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.348 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.241 >2 CONFORME
2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 3.566 1.200 4.279R3 9.200 1.200 11.040P vertical tot, 26.634 1.403 37.368Total 39.400 52.687
Xv=Mt/Pi 1.337 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 8.318 1.913 15.912R2 0.233 7.800 1.817Total 8.551 17.729
Yv=Mt/Pi 2.073Z=Eh*Dh/Pi 0.404e=b/2-(Xv-Z) 0.317
VERIFICACIONES
1-Verificacion de compresion y traccin
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 11.588 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.972 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 3.225 >2 CONFORME
-
C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION D-D
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 3.400H= 6.000h'= 0.600C= 0.301E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 11.05Ev=E*Sen (o/2)= 3.092Eh=E*Cos (o/2)= 10.609
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 2.167
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 2.225 0.750 1.669P2 5.934 1.200 7.121P3 3.019 1.625 4.906P4 5.934 2.050 12.165P5 2.967 2.650 7.863P6 5.865 1.700 9.971P7 0.969 2.050 1.986P8 3.162 2.650 8.379P9 4.016 3.175 12.751Ev 3.092 3.400 10.513Total 37.183 77.324
Xv=Mt/Pi 2.080 mZ=Eh*Dh/Pi 0.618 me=b/2-(Xv-Z) 0.238 m b/6= 0.567
e2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.453 >2 CONFORME
2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 3.566 1.200 4.279R3 9.200 1.200 11.040P vertical tot, 37.183 2.080 77.341Total 49.949 92.660
Xv=Mt/Pi 1.855 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 10.609 2.167 22.990R2 0.233 7.800 1.817Total 10.842 24.807
Yv=Mt/Pi 2.288Z=Eh*Dh/Pi 0.460 b/6= 0.567e=b/2-(Xv-Z) 0.305 CONFORME
VERIFICACIONES
1-Verificacion de compresion y traccin
-
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 22.598 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.735 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 3.225 >2 CONFORME
DISEO DE PANTALLA
Datos de Anlisis de Estabilidad en A-AH= 0.950 f'c= 210.0 Kg/cm2
Ev= 0.146 fy= 4200.0 Kg/cm2Eh= 0.502 b= 100.0 cm.Dh= 0.405 d= 21.5 cm.R1= 3.566R2= 0.233R3= 9.200
FUERZAS HORIZONTALES ACTUANTES.
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 0.502 0.405 0.203R2 0.233 2.750 0.641Total 0.735 0.844
M= 0.844 T-mMI= 0.253 T-mMt= 1.097 T-m
Md= 0.000Diseo RoturaM-=1,3*(Md+1,67*(M+I)) 2.382As=(0.845-raiz(0.7182-1.695*Mu*10^5/(0.9*f'c*b*d^2)))f'c*b*d/fy
As= 2.715
Asmn=0.003*b*d 6.450
USAR 1/2" @ 20cm.
-
MEMORIA DE CALCULO DE APOYOS DE NEOPRENO
A.- DATOS Metros Pies Pulg.ANCHO DE LA VIGA = A = 0.4 1.31 15.75LUZ LIBRE DEL PUENTE = L = 12.00 39.37PROFUNDIDAD DE CAJUELA = C = 0.60 1.97LONGITUD EFECTIVA = Le = 13.2 43.31LONG. A EJES DE NEOPRENO = Ln = 12.6 41.34
Ton LbsCARGA MUERTA POR VIGA=D=Wd*Le/2 15.35 33810.57CARGA VIVA POR VIGA = L = 19.81 43634.36 Hoja de clculo Viga Losa
B.- CALCULOS
1.- Longitudn del Apoyo (Pulg) = La = ALa = 15.75 Pulg.
2.- Espesor = e = 0.012*Ln(pies) 0.496 Pulg.Espesor >= 1/2" 0.5 Pulg.
e = 0.5 Pulg.Asumir e = 1 Pulg.
3.- Ancho del Apoyo(Pulg.) = a = (D+L)/(800*Le) D,L (Lbs)a = 6.15 Pulg.
Ancho mnimo 5 Pulg. a = 5 Pulg.a = 6.15 Pulg.
Asumir a = 8 Pulg.
4.- Dureza del ApoyoD,L (Lbs)La, a. (Pulg.)
E = 614.64Asumir E = 620
Factor de Forma = (La * a)/(2*(La+a)(e)FF = 2.65
Asumir FF = 2.6
Teniendo en cuenta una deformacin mxima vertical de 15 %
Con los valores de Esfuerzo Unitario de Compresin "E" y el Factor de Forma "FF"Se ingresa en las Curvas ESFUERZO VS DEFORMACION EN COMPRESION paraComposiciones tpicas de Apoyos de Neopreno.
Fuente : "Manual de Hule Moldeado por Extrusin" Goodyear Tire and Rubber Co.
Dureza Obtenida Dureza = 60Deform. Vertical Obtenida Deformacin = 12.5 %
Esfuerzo Unit.Compresin (Lbs./Pulg.2) = (D+L)/(La*a)
(Lbs./Pulg.2)(Lbs./Pulg.2)
Apoyo Neopreno 60
40x20x2.5cm
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MEMORIA DE CALCULO - DISEO DE ESTRIBOS C C
DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 0.70TIPO DE TERRENO (Kg/m2) 2.30ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 3.30ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) 32.50ANGULO DEL TALUD DE RELLENO i = 30.00ALTURA DE RELLENO (m) hr = 2.000
ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.60PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.70PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.40
Cos = 0.843Cos i = 0.866Tan = 0.637Tan i = 0.577M = 0.25N = 0.25E = 0.40b = 0.40c = 0.40p = 0.45q = 0.950r = 1.150s = 1.150B = 2.15
TIPO DE SUELO = Suelo granular con finos limosos I IFactor de Seguridad:
A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A < 1.0 Inseguro1.1 - 1.2 De dudosa seguridad
1-Empuje de terreno, 1.3 - 1.4 Satisfactorio para cortes y dudoso para presasH = 0.950 1.5 - a ms: Seguroh'= 0.600 Se asumir un FS= 1.50
di = 0.000 Fuente : Mecnica de Suelos Y Cimentaciones : Crespo Villalazhi = (di )TAN i hi = 0.000h1 = hr - hi h1 = 2.00 h1 / h = 2.105h = H + hi h = 0.95
De la tabla de empujes para rellenos en terraplen con remateIngresando con la relacin h1 / h y el tipo de suelo y el talud del relleno
Kh = 1100.000 Kg / m2Kv = 600.000 Kg / m2
Eh = 0.496 TonEv = 0.271 Ton
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh = h / 3 Dh = 0.317
Fuerzas verticales actuantesEi = E*q / H 0.139B = Ei+b 0.539
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1=Ei*r/2 0.192 0.093 0.0179P2=b*r 1.104 0.339 0.3743Ev 0.271 0.539 0.1461Total 1.567 0.5383
Xv=Mt/Pi 0.344 mZ=Eh*Dh/Pi 0.100 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.026 m F`c= 700.00 Tn/m2
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 3.749 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.424 >1.5 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.211 >1.5 CONFORME
B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B
1-Empuje de terreno,Hb = 2.100
h'= 0.600di = 0.400
hi = (di )TAN i hi = 0.231
=
=
1 =2 =
Eh = 1/2*kh* h2.Ev = 1/2*kv* h2.
-
h1 = hr - hi h1 = 1.77 h1 / h = 0.760h = Hb + hi h = 2.33
De la tabla de empujes para rellenos en terraplen con remateIngresando con la relacin h1 / h y el tipo de suelo y el talud del relleno
Kh = 1000.000 Kg / m2Kv = 580.000 Kg / m2
Eh = 2.714 TonEv = 1.574 Ton
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh = h / 3 Dh = 0.777
Fuerzas verticales actuantesEi = E*Hb/ H 0.255B = Ei+b+c 1.055
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1=Ei*Hb/2 0.643 0.170 0.1093P2=Hb*b 2.016 0.455 0.9173P3=r*c 1.104 0.855 0.9439P6= q*c 0.646 0.855 0.5523Ev 1.574 1.055 1.6606Total 5.983 4.1834
Xv=Mt/Pi 0.699 mZ=Eh*Dh/Pi 0.352 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.181 m F`c= 700.00 Tn/m2
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 11.509 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 1.984 >1.5 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 1.543 >1.5 CONFORME
C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C
1-Empuje de terreno,Hc = 3.250
h'= 0.600di = 0.850
hi = (di )TAN i hi = 0.490h1 = hr - hi h1 = 1.51 h1 / h = 0.404h = Hb + hi h = 3.74
De la tabla de empujes para rellenos en terraplen con remateIngresando con la relacin h1 / h y el tipo de suelo y el talud del relleno
Kh = 900.000 Kg / m2Kv = 450.000 Kg / m2
Eh = 6.294 TonEv = 3.147 Ton
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh = h / 3 Dh = 1.247
Fuerzas verticales actuantesEi = E*Hc / H 0.394B = Ei+b+c+p 1.644
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1=Ei*Hc/2 1.537 0.263 0.4042P2=Hc*b 3.120 0.594 1.8533P3=(r+s)*c 2.208 0.994 2.1948P4=s*p 1.242 1.419 1.7624P6= q*c 0.646 0.994 0.6421P7=(q+r)*p 1.607 1.419 2.2803Ev 3.147 1.644 5.1737Total 13.507 14.3108
Xv=Mt/Pi 1.060 mZ=Eh*Dh/Pi 0.581 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.343 m F`c= 700.00 Tn/m2
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 18.501 CONFORME
Chequeo al volteo
Eh = 1/2*kh* h2.Ev = 1/2*kv* h2.
-
FSV=Mi/(Eh*Dh) 1.823 >1.5 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 1.502 >1.5 CONFORME
C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION D-D
1-Empuje de terreno,Hc = 4.000
h'= 0.600di = 1.100
hi = (di )TAN i hi = 0.635h1 = hr - hi h1 = 1.37 h1 / h = 0.295h = Hb + hi h = 4.64
De la tabla de empujes para rellenos en terraplen con remateIngresando con la relacin h1 / h y el tipo de suelo y el talud del relleno
Kh = 650.000 Kg / m2Kv = 300.000 Kg / m2
Eh = 6.997 TonEv = 3.229 Ton
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh = h / 3 Dh = 1.547
Fuerzas verticales actuantes
B=B 2.150Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)
P1=E*H/2 1.584 0.517 0.8189P2=H*b 3.168 0.850 2.6928P3=(r+s)*c 2.208 1.250 2.7600P4=s*p 1.242 1.675 2.0804P5=B*d 3.612 1.075 3.8829P6= q*c 0.646 1.250 0.8075P7=(q+r)*p 0.836 1.675 1.4003P8=H*N 1.403 2.025 2.8411Ev 3.229 2.150 6.9424Total 17.928 24.2263
Xv=Mt/Pi 1.351 mZ=Eh*Dh/Pi 0.604 me=b/2-(Xv-Z) 0.328 m 23.00 Tn/m2b/6= 0.358 e < b/6 CONFORME
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 15.971 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.238 >1.5 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 1.794 >1.5 CONFORME
Eh = 1/2*kh* h2.Ev = 1/2*kv* h2.
t =
-
MEMORIA DE CALCULO - DISEO DE MUROS DE CONTENCION LATERAL C C
DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 0.50TIPO DE TERRENO (Kg/m2) 2.26ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 2.80ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) 30.40ANGULO DEL TALUD DE RELLENO i = 30.00ALTURA DE RELLENO (m) hr =
ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.60PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.70PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.40
Cos = 0.863Cos i = 0.866Tan = 0.587Tan i = 0.577M = 0.20N = 0.20E = 0.30b = 0.30c = 0.30p = 0.30q = 0.950r = 1.150s = 1.150B = 1.60
TIPO DE SUELO = Suelo granular con finos limosos I IFactor de Seguridad:
A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A < 1.0 Inseguro1.1 - 1.2 De dudosa seguridad
1-Empuje de terreno, 1.3 - 1.4 Satisfactorio para cortes y dudoso para presasH = 0.950 1.5 - a ms: Seguroh'= 0.600 Se asumir un FS= 1.50
di = 0.000 Fuente : Mecnica de Suelos Y Cimentaciones : Crespo Villalazhi = (di )TAN i hi = 0.000
h = H + hi h = 0.95
De la tabla de empujes para rellenos inclinados sobre superficies planaIngresando con el tipo de suelo y el talud del relleno
Kh = 700.000 Kg / m2Kv = 375.000 Kg / m2
Eh = 0.316 TonEv = 0.169 Ton
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh = h / 3 Dh = 0.317
Fuerzas verticales actuantesEi = E*q / H 0.123B = Ei+b 0.423
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1=Ei*r/2 0.170 0.082 0.0139P2=b*r 0.828 0.273 0.2260Ev 0.169 0.423 0.0715Total 1.167 0.3114
Xv=Mt/Pi 0.267 mZ=Eh*Dh/Pi 0.086 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.031 m F`c= 700.00 Tn/m2
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 3.972 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.109 >1.5 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
=
=
1 =2 =
Eh = 1/2*kh* h2.Ev = 1/2*kv* h2.
-
FSD=Pi*f/Eh 2.585 >1.5 CONFORME
B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B
1-Empuje de terreno,Hb = 2.100
h'= 0.600di = 0.300
hi = (di )TAN i hi = 0.173
h = Hb + hi h = 2.27
De la tabla de empujes para rellenos inclinados sobre superficies planaIngresando con el tipo de suelo y el talud del relleno
Kh = 700.000 Kg / m2Kv = 375.000 Kg / m2
Eh = 1.804 TonEv = 0.966 Ton
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh = h / 3 Dh = 0.757
Fuerzas verticales actuantesEi = E*Hb/ H 0.225B = Ei+b+c 0.825
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1=Ei*Hb/2 0.567 0.150 0.0851P2=Hb*b 1.512 0.375 0.5670P3=r*c 0.828 0.675 0.5589P6= q*c 0.485 0.675 0.3274Ev 0.966 0.825 0.7970Total 4.358 2.3354
Xv=Mt/Pi 0.536 mZ=Eh*Dh/Pi 0.313 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.190 m F`c= 700.00 Tn/m2
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 12.582 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 1.710 >1.5 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 1.691 >1.5 CONFORME
C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C
1-Empuje de terreno,Hc = 3.250
h'= 0.600di = 0.600
hi = (di )TAN i hi = 0.346
h = Hb + hi h = 3.60
De la tabla de empujes para rellenos inclinados sobre superficies planaIngresando con el tipo de suelo y el talud del relleno
Kh = 700.000 Kg / m2Kv = 375.000 Kg / m2
Eh = 4.536 TonEv = 2.430 Ton
Punto de aplicacin de empuje Ea
Eh = 1/2*kh* h2.Ev = 1/2*kv* h2.
-
Dh = h / 3 Dh = 1.200
Fuerzas verticales actuantesEi = E*Hc / H 0.348B = Ei+b+c+p 1.248
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1=Ei*Hc/2 1.357 0.232 0.3148P2=Hc*b 2.340 0.498 1.1653P3=(r+s)*c 1.656 0.798 1.3215P4=s*p 0.828 1.098 0.9091P6= q*c 0.485 0.798 0.3870P7=(q+r)*p 1.071 1.098 1.1760Ev 2.430 1.248 3.0326Total 10.167 8.3063
Xv=Mt/Pi 0.817 mZ=Eh*Dh/Pi 0.535 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.342 m F`c= 700.00 Tn/m2
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 21.542 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 1.526 >1.5 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 1.569 >1.5 CONFORME
C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION D-D
1-Empuje de terreno,Hc = 3.300
h'= 0.600di = 0.800
hi = (di )TAN i hi = 0.462
h = Hb + hi h = 3.76
De la tabla de empujes para rellenos inclinados sobre superficies planaIngresando con el tipo de suelo y el talud del relleno
Kh = 700.000 Kg / m2Kv = 375.000 Kg / m2
Eh = 4.948 TonEv = 2.651 Ton
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh = h / 3 Dh = 1.253
Fuerzas verticales actuantes
B=B 1.600Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)
P1=E*H/2 1.008 0.400 0.4032P2=H*b 2.016 0.650 1.3104P3=(r+s)*c 1.656 0.950 1.5732P4=s*p 0.828 1.250 1.0350P5=B*d 1.920 0.800 1.5360P6= q*c 0.485 0.950 0.4608P7=(q+r)*p 0.557 1.250 0.6963P8=H*N 0.952 1.500 1.4280Ev 2.651 1.600 4.2416Total 12.073 12.6845
Xv=Mt/Pi 1.051 mZ=Eh*Dh/Pi 0.514 me=b/2-(Xv-Z) 0.263 m 22.60 Tn/m2b/6= 0.267 e < b/6 CONFORME
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
-
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 14.987 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.046 >1.5 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 1.708 >1.5 CONFORME
-
1.3 - 1.4 Satisfactorio para cortes y dudoso para presas
-
MEMORIA DE CALCULO - DISEO DE ESTRIBOS
DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 0.600 p = 0.600TIPO DE TERRENO (Kg/m2) 2.000 q = 0.000ANCHO DE PUENTE (m) A = 5.000 r = 2.150LUZ DEL PUENTE (m) L = 12.000 s = 2.150ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 7.000ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) 32.000
ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.600PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.700PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.300
M = 0.800N = 2.050E = 0.350T2 = 0.950a = 0.900b = 0.600c = 0.600B = 3.800
A- PREDIMENSIONAMIENTO
c , b > 30 cm.T2 =.08*H+0.20 0.800T2 = H /12 0.600Tz = H /10 0.700M = H /8 0.900B = (2/3)*H 4.700
A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A
1-Empuje de terreno,h= 1.000h'= 0.600
Ka = C = 0.307E= 0,5*W*h (h+2h")*C 0.574 TN
Ev=E*Sen (o/2)= 0.158Eh=E*Cos (o/2)= 0.552
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.424
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.242 0.300 0.373Ev 0.158 0.600 0.095Total 1.400 0.468
Xv=Mt/Pi 0.334 mZ=Eh*Dh/Pi 0.167 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.133 m F`c= 700.000 Tn/m2
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 5.437 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.000 >2 RECALCULAR O USAR CA
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 1.775 >2 RECALCULAR O USAR CA
B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 3.050h'= 0.600C= 0.307E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 3.383 TnEv=E*Sen (o/2)= 0.932 TnEh=E*Cos (o/2)= 3.252 Tn
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.160 m
Fuerzas verticales actuantes
1 =2 =
-
Ei = 0.175
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 0.433 0.117 0.051P2 2.967 0.475 1.409P3 4.209 1.075 4.525P4 2.967 1.675 4.970P5 0.918 1.675 1.538Ev 0.932 1.160 1.081Total 12.426 13.574
Xv=Mt/Pi 1.092 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.304 F`c= 700.000 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.200 m
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 18.382 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.598 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.675 >2 CONFORME
2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 27.120Reaccin del puente debido a peso propio,R1= 4.520 tn/m P= 4.000 T
Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.245 Tn/M
Reaccion por sobrecargaR3= 9.200 Tn
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 4.520 0.650 2.938R3 9.200 0.650 5.980P vertical tot, 12.426 1.092 13.569Total 26.146 22.487
Xv=Mt/Pi 0.860 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 3.252 1.160 3.772R2 0.245 8.800 2.156Total 3.497 5.928
Yh=Mi/Pi 1.695Z= 0.227e= 0.017
VERIFICACIONES
1-Verificacion de compresion y traccin
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 21.690 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.793 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 5.234 >2 CONFORME
C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 1.900H= 7.000h'= 0.600C= 0.307E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 14.979Ev=E*Sen (o/2)= 4.129Eh=E*Cos (o/2)= 14.399
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 2.504
-
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.731 0.233 0.403P2 5.934 0.650 3.857P3 9.660 1.250 12.075P4 5.934 1.850 10.978P5 0.000 2.150 0.000P6 0.918 1.850 1.698P7 0.000 1.850 0.000Ev 4.129 0.000Total 28.306 29.011
Xv=Mt/Pi 1.025 mZ=Eh*Dh/Pi 1.274 me=b/2-(Xv-Z) 1.199 m >b/6 b/6= 0.633
e2 RECALCULAR
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 1.376 >2 RECALCULAR
2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 4.520 1.450 6.554R3 9.200 1.450 13.340P vertical tot, 28.306 1.025 29.014Total 42.026 48.908
Xv=Mt/Pi 1.164 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 14.399 2.504 36.055R2 0.245 9.400 2.303Total 14.644 38.358
Yv=Mt/Pi 2.619Z=Eh*Dh/Pi 0.858e=b/2-(Xv-Z) 0.644 2 RECALCULAR
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.009 >2 CONFORME
C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION D-D
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 3.800H= 7.600h'= 0.600C= 0.307E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 17.452Ev=E*Sen (o/2)= 4.810Eh=E*Cos (o/2)= 16.776
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 2.706
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.731 1.033 1.788
-
P2 5.934 1.450 8.604P3 9.660 2.050 19.803P4 5.934 2.650 15.725P5 0.000 2.950 0.000P6 5.244 1.900 9.964P7 0.918 2.650 2.433P8 0.000 2.950 0.000P9 24.395 2.775 67.696Ev 4.810 3.800 18.278Total 58.626 ###
Xv=Mt/Pi 2.461 mZ=Eh*Dh/Pi 0.774 me=b/2-(Xv-Z) 0.213 m >b/6 b/6= 0.667
e2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.446 >2 CONFORME
2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 4.520 1.450 6.554R3 9.200 1.450 13.340P vertical tot, 58.626 2.461 ###Total 72.346 ###
Xv=Mt/Pi 2.269 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 16.776 2.706 45.396R2 0.245 9.400 2.303Total 17.021 47.699
Yv=Mt/Pi 2.802Z=Eh*Dh/Pi 0.627e=b/2-(Xv-Z) 0.258 2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.975 >2 CONFORME
-
MEMORIA DE CALCULO - DISEO DE ESTRIBOS
DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 1.000 p = 0.650TIPO DE TERRENO (Kg/m2) 2.170 q = 0.650 '7ANCHO DE PUENTE (m) A = 5.000 r = 2.750LUZ DEL PUENTE (m) L = 12.000 s = 2.750 8ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 5.500ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) 32.000
ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.600 9PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.700PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.300
M = 0.600N = 0.400E = 0.800G = 0.900a = 0.950b = 0.250c = 0.650B = 4.000
A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A
1-Empuje de terreno,h= 0.950h'= 0.600C= 0.307
E= 0,5*W*h (h+2h")*C 0.533 TN
Ev=E*Sen (o/2)= 0.147Eh=E*Cos (o/2)= 0.512
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.405
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 0.546 0.125 0.068Ev 0.147 0.250 0.037Total 0.693 0.105
Xv=Mt/Pi 0.152 mZ=Eh*Dh/Pi 0.299 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.272 m F`c= 700.000 Tn/m2
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 20.868 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 0.506 >2 RECALCULAR USAR CA
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 0.947 >2 RECALCULAR USAR CA
B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 3.700h'= 0.600C= 0.307E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 4.731 TnEv=E*Sen (o/2)= 1.304 TnEh=E*Cos (o/2)= 4.548 Tn
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.384 m
Fuerzas verticales actuantesEi = 0.400
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.265 0.267 0.338P2 4.111 0.725 2.980P3 2.128 1.175 2.500P4 4.111 1.625 6.680P5 1.050 1.625 1.706Ev 1.304 1.384 1.805Total 13.969 16.009
Xv=Mt/Pi 1.146 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.451 F`c= 700.000 Tn/m2
1 =2 =
-
e=b/2-(Xv-Z) 0.280 m
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 16.337 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.543 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.150 >2 CONFORME
2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 21.394Reaccin del puente debido a peso propio,R1= 3.566 tn/m P= 4.000 T
Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.245 Tn/M
Reaccion por sobrecargaR3= 9.200 Tn
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 3.566 1.125 4.012R3 9.200 1.125 10.350P vertical tot, 13.969 1.146 16.008Total 26.735 30.370
Xv=Mt/Pi 1.136 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 4.548 1.384 6.294R2 0.245 7.300 1.789Total 4.793 8.083
Yh=Mi/Pi 1.686Z= 0.302e= 0.016
VERIFICACIONES
1-Verificacion de compresion y traccin
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 16.615 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.757 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 3.905 >2 CONFORME
C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 3.000H= 5.500h'= 0.600C= 0.307E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 9.616Ev=E*Sen (o/2)= 2.651Eh=E*Cos (o/2)= 9.243
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.998
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 5.060 0.533 2.697P2 8.223 1.125 9.251P3 3.163 1.575 4.982P4 8.223 2.025 16.652P5 4.111 2.675 10.997P6 1.050 2.025 2.126P7 4.089 2.025 8.280Ev 2.651 3.000 7.953Total 36.570 62.938
-
Xv=Mt/Pi 1.721 mZ=Eh*Dh/Pi 0.505 me=b/2-(Xv-Z) 0.284 m >b/6 b/6= 0.667
e2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.770 >2 CONFORME
2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 3.566 1.725 6.151R3 9.200 1.725 15.870P vertical tot, 36.570 1.721 62.937Total 49.336 84.958
Xv=Mt/Pi 1.722 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 9.243 1.998 18.468R2 0.245 8.300 2.034Total 9.488 20.502
Yv=Mt/Pi 2.161Z=Eh*Dh/Pi 0.374e=b/2-(Xv-Z) 0.152 2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 3.640 >2 CONFORME
C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION D-D
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 4.000H= 6.500h'= 0.600C= 0.307E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 13.061Ev=E*Sen (o/2)= 3.600Eh=E*Cos (o/2)= 12.555
Punto de aplicacin de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 2.335
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 5.060 1.133 5.733P2 8.223 1.725 14.185P3 3.163 2.175 6.880P4 8.223 2.625 21.585P5 4.111 3.275 13.464P6 9.200 2.000 18.400P7 1.050 2.625 2.756P8 4.089 3.275 13.391P9 3.740 3.800 14.212Ev 3.600 4.000 14.400Total 50.459 125.006
Xv=Mt/Pi 2.477 mZ=Eh*Dh/Pi 0.581 m
-
e=b/2-(Xv-Z) 0.104 m >b/6 b/6= 0.667e2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.813 >2 CONFORME
2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 3.566 1.725 6.151R3 9.200 1.725 15.870P vertical tot, 50.459 2.477 124.987Total 63.225 147.008
Xv=Mt/Pi 2.325 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 12.555 2.335 29.316R2 0.245 8.300 2.034Total 12.800 31.350
Yv=Mt/Pi 2.449Z=Eh*Dh/Pi 0.464e=b/2-(Xv-Z) 0.139 2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 3.458 >2 CONFORME
-
DISEO DE PUENTE VIGA-LOSA
A.- PREDIMENSIONAMIENTO Puente simplemente apoyado de un slo tramo
LUZ DEL PUENTE L = 9.90 mts. PROYECTO : PTE CARROZABLE PUSARAGRAPERALTE DE LA VIGA H = L/15 = 0.70 mts. Puede redondear OFICINA ZONAL: HUANUCOESPESOR DE LA LOSA E = 0.20 mts.
B.- DISEO DE VIGASArea de influencia de la viga c'
Metrado de cargas AAncho de via (A) = 4.50 gLongitud de vereda ( c ) = 0.60 Eseparacin horiz sup ver ( c ' ) 0.05Ancho de viga ( b ) = 0.40 m.
( f ) = 0.50 m. f mEspesor de losa ( E ) = 0.20 m.
V-PAUC ( g ) = 0.20 m. S( m ) = 1.20 m.
Separacin de vigas ( S ) = 2.40 m.( a ) = 0.60 m.
Peso losa = E x (a + b + S/2 ) x 2.4 T/m. = 1.056Peso viga = f x b x 2.4 T/m. = 0.480Asfalto = 0.05 x A/2 x 2 Ton/m. = 0.225Acera = = 0.300Volado = Barandas = 0.100
Wd = 2.161 Ton.
1-MOMENTO POR PESO PROPIO
Nmero de diafragmas = 4Peso propio Diafragma Wdiaf = (f -0.2) x 0.2 x S/2 x 2.4 = 0.173Momento total por carga muerta Md = Wdiafx(L/4+2xL/8)+WdxL/8 = 27.33 Ton-m
2-MOMENTO POR SOBRECARGA Sobrecarga vehicular H20S16por vigaMs/c=P/2*(9*L2/4-10,5*L+4,41)/L 18.33 Ton-mP= 3000 Kg.M s/c =M*(1+(A/2-(s+b)/2-0.3)/(s+b)) M s/c = 21.93 Ton-m
3-MOMENTO POR SOBRECARGA EQUIVALENTE por vigaM eq=9*L/4+1*L*L/8 M eq = 17.26 Ton-m
4-CARGAS POR EJE TAMDENM et =(L-1,2)*6/2 M et = 26.10 Ton-m
Tomando el mayor Momento ( Ml ) M l = 26.10 Ton-m
5-MOMENTO POR IMPACTOI = 15,24 / ( L + 38 ) = 0.32 L( m )I < = 0.30, I = 0.30Momento por impacto M i = i x M l M i = 8.35 Ton-m
B1.- DISEO POR SERVICIOVerificacion del peralteM=Md+Ml+Mi 61.78 Ton-mFy = 4,200 Kg/cm.F'c = 280 Kg/cm. d=raiz(2*M*100000/(F"c*k*j*b))Fc=0,4*F'c 112 Kg/cm.fy =0,4* fy 1,680 Kg/cm. d= 34.73 cms.r = fy / Fc 15 d
-
d=H - Cs 64.00 W= 0.332428
As = w x f'c / fy x b x dAs= 56.73 cm.
1 " 12 varillas
B3.- VERIFICACION POR AGRIETAMIENTOdc= dist al Cg capa inf de As (cm ) = 6Cc=coef. Correc.por n de capas = 0.57 Por paquetesZ = 2,300 Kg/cmA = 2 x b xCs /( N*Cc) = 70.18 133.33Fs mx = 23,000 / ( dc x A) ^(1/3) = 3,068.60 2,228.10Fs = Mu / ( As x j x d ) = 1,932.31 1,932.31
FsV"u 1
Av=2*0,71 1.42S=Av*Fy/(Vu-Vc)*b 35
ACERO LATERALA=0,1*As As = 5.67 cm.
3 / 4" 2 varillasB5.- VERIFICACION POR FATIGA
Mu= 61.78Fs max=M/(As*j*d) 1932.31Fmin=Mmin/(As*j*d) 854.81Fs-Fmin= 1077.50Valor admisible (Fa)1635,36-0,36*Fmin= 1247.46Fa>(Fs-Fmin) 1
C.- DISEO DE LA LOSA
METRADO DE CARGASPeso propio (1m) x (e) x (2,4 T/m) 0.48Asfalto (1m) x (0.05) x (2T/m) 0.1
0.58
Md=Wd*s/10 0.33
Ml=(s+0,61)/9,74*P 2.24P=7,258 7.258Momento positivo=0,8*Ml 1.79Momento Negativo=0,9*Ml 2.02
Momento por ImpactoI=15,24/(S+38) 0.38I=
- d=raiz(2*M*/(Fc*j*k*100) 5.53d
-
DISEO DE PUENTE VIGA-LOSA
PTE CARROZABLE PUSARAGRAHUANUCO
a b
Norma Descripcin En cms. 2 capas Paquetes
7.9.1 RNC 371 Recubrimiento r = 5.00Dimetro de estribos 1/2" de = 1.27Dimetro acero principal 1" dp = 2.50Cantidad de varillas c = 12 12 6
c
-
Ancho de viga b = 40.007.6.1 RNC 372 Espaciamiento entre varillas 2.507.7.5. RNC 372 Espaciamiento por paquetes 5.007.6.2 RNC 372 Separacin libre entre capas 2.50
Ancho de viga necasario 1capa 70.04Ancho de viga necasario 2 capas 70.04Ancho de viga necasario paquetes 67.54
0
-
PuenteCAEstriboCcV-LlincayEst. LlincayNeoprenoAlet. Llinc.Muro cont.Est. Arm.ESTR-PAUCv-chach