7 Diseño de muros especiales
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MANUAL DE INGENIERÍA
DISEÑO DE MUROS ESPECIALES
1
S E C C I Ó N 7
D I S E Ñ O D E M U R O S E S P E C I A L E S
C O N T E N I D O PÁGINA
1. Introducción............................................................................................. 2
2. Diseño al corte......................................................................................... 3
3. Diseño a flexión........................................................................................ 7
4. Armaduras mínimas en muros................................................................ 15
Anexo 7-A : Detallamiento de muros especiales
Anexo 7-B : Ejemplo verificación y diseño confinamiento
Anexo 7-C : Ayuda planilla RLE muros
Anexo 7-D : Presentación ppt “Diseño de muros especiales”
Anexo 7-E : Presentación ppt “Salvamuros”
FECHA ÚLTIMA REVISIÓN: Junio 2012 ELABORADO : Marianne.Küpfer Cauty REVISADO : Comité Técnico,C.Romo,M.Lafontaine APROBADO : Gerente General
RESPONSABLE FINAL: Comité Técnico
OBJETIVO: Descripción de los requisitos de diseño para muros especiales
ALCANCE:
Desarrollo y revisión de Proyectos
MANUAL DE INGENIERÍA
DISEÑO DE MUROS ESPECIALES
2
1. INTRODUCCIÓN
A continuación se describen los requisitos para el diseño de muros especiales, que
corresponden a muros que forman parte del sistema sismo resistente de una
estructura. Su diseño se rige por el Decreto Supremo DS N°60, el cual se
complementa con las disposiciones del capítulo 21 del código A.C.I.318S-08.
Este documento solo pretende ser una guía práctica para el diseño de muros de
hormigón armado de edificios habitacionales, basada en la experiencia profesional
de los autores, y no aplica a instalaciones de uso industrial. Algunos de los criterios
aquí sugeridos corresponden a las pautas de uso interno definidas en René Lagos
Engineers (Criterio RLE).
Deseamos enfatizar que cada proyecto presenta singularidades que le son propias y
que en algunas ocasiones pueden requerir de análisis especiales, más profundos que
los detallados en este manual. Por lo anterior, el buen criterio y conocimientos del
ingeniero a cargo del proyecto serán indispensables para su correcta comprensión.
1.2 Documentos de referencia
Código A.C.I. 318S-08
Decreto Supremo DS N°60 del MINVU
1.3 Alcance
Para todo efecto se considera muro a aquel elemento que no es columna, según la
definición del ACI318S-08 24.6.1.1 y 21.6.1.2.
Referencias/Comentarios
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DISEÑO DE MUROS ESPECIALES
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2. DISEÑO AL CORTE
2.1 Requisitos generales
La armadura transversal, proporcionada para resistir el corte, debe ser continua
y estar distribuida a traves del plano de cortante.
El refuerzo debe estar empalmado según el criterio de empalme de barras en
tracción.
Todo muro sismo resistente debe estar armado con dos capas de refuerzo
longitudinal y transversal, las que deben satisfacer:
(a) Una capa debe proveer al menos 1/2 y no más de 2/3, de la armadura
requerida para cada dirección. En el caso de muros en contacto con el
medio ambiente o con el terreno, esta capa deberá ubicarse en la cara
exterior del muro.
(b) Otra capa con el resto del refuerzo requerido.
2.2 Resistencia al corte
Resistencia global
La resistencia al corte de un muro de hormigón armado está conformada por el
aporte del hormigón y del acero de refuerzo.
(1)
Donde:
Vn : resistencia nominal al corte (N)
Vc : resistencia nominal al corte aportada por el concreto (N)
Vs : resistencia nominal al corte aportada por el acero de refuerzo (N)
Acv : área bruta de la sección de concreto (espesor x largo) (mm2)
ρt : cuantía de refuerzo transversal distribuido al área bruta de la sección de
concreto de una sección perpendicular a este refuerzo
fy : resistencia especificada a la fluencia del refuerzo (Mpa)
El límite para la resistencia nominal al corte queda dado por,
muros especiales (2)
machones sísmicos individuales. (3)
segmentos individuales de un muro
Donde Acw : área de la sección transversal del machón o segmento individual (mm2).
Referencias/Comentarios
ACI318S-08 21.9.2.1
ACI318S-08 21.9.2.3
ACI318S-08 21.9.2.2,
DS N°60 21.9.2.2
ACI318S-08 14.3.4.a)
ACI318S-08 14.3.4.b)
ACI318S-08 14.2.3, 11.9.2,
11.1.1, 21.9.4.1, ecuaciones
(11-2) y (21-7)
ACI318S-08 21.9.4.4
Debe entenderse por
machones sísmicos
individuales aquellos que
comparten una misma
elevación.
scn VVV
ccw
ccv
n
fA
fAV
x
x
'83.0
'66.0
ltransversarefuerzoAporte
ytcv
concretodelAporte
c fAV xx
MANUAL DE INGENIERÍA
DISEÑO DE MUROS ESPECIALES
4
Lo que en forma equivalente se puede expresar como:
(MPa) muros especiales (4)
(MPa) machones sísmicos individuales. (5)
segmentos individuales de un muro
Donde:
Vu : fuerza cortante mayorada (N)
Ø : factor de reducción de la resistencia = 0.6
Aporte del concreto
El aporte del hormigón depende de la carga axial a la que el muro esté
sometido. De acuerdo al código ACI318S-08, el valor de Vc puede determinarse
de las siguientes formas:
i. La primera forma corresponde a una manera simplificada, donde para muros a
compresión el aporte es constante, pero disminuye linealmente para muros a
tracción.
00'29.0
117.0
0'17.0
u
g
u
u
c NdhfcA
N
Ndhfc
Vxxx
x
xx
(6)
Donde Nu es positivo para compresión y negativo para tracción
ii. La segunda forma es más compleja y distingue el aporte de la compresion a la
resistencia al corte del muro.
dh
V
M
h
d
V
xxx
xx
x
xxx
w
u
u
w
w
w
c
2
)N
2.0fc'1.0(
fc'0.05
*4
Ndhfc'0.27
minu
u
(7)
Si 0
2
w
u
u
V
M siempre se debe usar la expresión (*)
Donde:
Mu : momento mayorado en la sección (N.mm)
h : espesor del elemento (mm)
d : distancia desde la fibra extrema en compresión al centroide del
refuerzo longitudinal en tracción (mm) ≈ 0.8 Lw
Ag : área bruta de la sección de concreto (mm2)
hw : altura total del muro medida desde la base hasta la parte superior o
altura del segmento de muro considerado (mm2)
Referencias/Comentarios
ACI318S-08 9.3.1
ACI318S-08 9.3.4 a)
ACI318S-08 14.2.3, 11.9.1,
ACI318S-08 11.9.5, 11.2.2.3
ecuación (11-8)
Para hormigón liviano debe
remplazarse √fc’ por λ√fc’
(ACI318S-08 8.6.1)
ACI318S-08 11.9.6,
ecuaciones (11-27) y (11-28)
c
cv
u fA
V'66.0
c
cw
u fA
V'83.0
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DISEÑO DE MUROS ESPECIALES
5
Lw : longitud del muro completo o longitud del segmento considerado en
dirección de la fuerza cortante (mm)
En cualquier caso el valor de Vc no puede ser mayor que:
(8)
Donde el coeficiente c del aporte del concreto se determina como:
)(var0.25.125.017.0
0.217.0
5.125.0
linealiacionlhsi
lhsi
lhsi
wwc
ww
ww
c
(9)
Notas:
i. Para el caso de un segmento de muro, el valor hw/lw a utilizar debe ser el
mayor entre el que resulte de considerar todo el muro y el que resulte
de considerar sólo un segmento del muro ( c debe ser el menor entre los
dos valores).
ii. El aporte del hormigón al esfuerzo de corte en un muro depende en
buena medida de la relación de aspecto de éste y del esfuerzo axial
predominante. Así en muros chatos el aporte es mayor que muros
esbeltos, y en muros comprimidos el aporte es mayor que en muros
traccionados.
Limitación para la resistencia al corte aportada por el acero
En toda sección de muro se deberá cumplir:
(10)
Donde bw : ancho del alma (mm)
Con d = 0.8 Lw
Referencias/Comentarios
ACI318S-08 21.9.4.1 ecuación
21-7
ACI318S-08 21.9.4.2
Debe entenderse por
segmento de muro un
machón individual de una
serie de machones aquellos
que comparten una misma
elevación.
ACI318S-08 11.4.7.9
Se puede usar un valor de
“d” mayor a 0.8 Lw, igual a la
distancia de la fibra extrema
en compresión a la resultante
de las fuerzas de todo el
refuerzo a tracción, cuando
la ubicación de la resultante
se determine por un análisis
de compatibilidad de
deformaciones.
ACI318S-08 11.9.4
cwccc AfV xx '
dbfV xx wcs '66.0
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DISEÑO DE MUROS ESPECIALES
6
2.3 Diagrama de Flujo para la determinación de la armadura de refuerzo al corte
en un muro
NO SI
NO
SI
Referencias/Comentarios
Determinar Vc de acuerdo a las
ecuaciones (6) o (7)
Verificar que se cumpla la
ecuación (8) y adoptar Vc como:
Vc = min [ (6)o(7), (8) ]
Reemplazar el valor de Vc en la
ecuación (1) y despejar el valor de
ρt de la ecuación (1)
Determinar la tensión de corte
última en el muro, Vu/Acw , del
análisis realizado
¿Vu/Acw ≤ tensión de corte límite
según ecuaciones (4) o (5)?
¿Se cumple la ecuación (10)?
Disponer armadura transversal en el
muro correspondiente a la cuantía ρt determinada
Modificar estructuración
(aumentar espesor muro,
mejorar calidad del
hormigón, re-distribuir
esfuerzos en los muros)
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3. DISEÑO A FLEXIÓN
3.1 Conceptos generales
El uso de las disposiciones del ACI318S-08 implica que el factor de reducción
de la resistencia varía en función del esfuerzo predominante en el elemento. Los
elementos sometidos a flexión con un bajo nivel de compresión, también
llamados “controlados por tracción”, desarrollan una falla dúctil,
evidenciándola mediante deflexión y agrietamiento excesivo. Mientras que
elementos sometidos a flexión y con un alto nivel de compresión, también
llamados “controlados por compresión”, experimentan una falla frágil. Para
considerar este comportamiento se castigan las propiedades de los materiales
mediante los factores de minoración, distinguiendo entre elementos cuya falla
está controlada por tracción o por compresión. Para esto se utiliza, como
parámetro, la deformación unitaria del refuerzo de acero más traccionado
cuando el hormigón alcanza su deformación unitaria última ( c = 0.003).
En una sección transversal existe una condición de “deformación balanceada”
cuando la deformación unitaria máxima en la fibra extrema a compresión
alcanza el valor de 0.003 simultáneamente con la primera deformación unitaria
de fluencia fy/Es en el refuerzo en tracción. La cuantía ρb de refuerzo que
produce condiciones de deformación unitaria balanceada depende de la
forma de la sección y de la posición del refuerzo.
Las figuras inferiores esquematizan lo explicado.
Figura 1. Def. lineales en
sección bajo flexión y
esfuerzo axial
Figura 2. Factores de
reducción en flexión
para refuerzo fy =420 MPa.
Referencias/Comentarios
ACI318S-08 10.3.2, R.10.3.2,
10.3.3, 10.3.4
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DISEÑO DE MUROS ESPECIALES
8
Producto del terremoto del Maule, ocurrido en el año 2010, se observaron las
siguientes fallas en los bordes de muros:
Pérdida de integridad del hormigón
Pandeo y fractura de las armaduras de refuerzo
Estas fallas se se debieron a falta de armadura transversal en los bordes de
muros sometidos a grandes demandas de desplazamiento lateral. Esto hace
que el hormigón trabaje como hormigón no confinado. Una vez “reventado”
el hormigón no confinado, la armadura longitudinal se pandea con facilidad
y finalmente se fractura. El pandeo se puede producir por tracción o por
compresión.
Como consecuencia de esta falta de confinamiento, se genera una pérdida
de resistencia lateral del muro e incluso vertical a bajas deformaciones
laterales (falla frágil). Si hay pérdida de resistencia vertical se produce un
descenso local, lo que puede provocar pérdida de la verticalidad del
edificio.
Diversas investigaciones permiten explicar el fenómeno observado,
señalando que:
La deformación unitaria última del hormigón εcu es un buen indicador
del daño en la cabeza comprimida.
Sin confinamiento εcu llega a 0.003 – 0.004, después el hormigón
pierde resistencia bruscamente.
Con confinamiento εcu puede llegar a 0.015 sin grandes pérdidas de
resistencia.
Referencias/Comentarios
δu
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DISEÑO DE MUROS ESPECIALES
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La curvatura en una sección transversal de un muro sometido a flexión puede
determinarse del siguiente análisis:
En forma equivalente y como resumen de lo señalado en los puntos anteriores
se tiene:
Caso1: se considera la deformación elástica
si
(2)
Caso 2: de manera conservadora se
desprecia la deformación elástica
Si se asume el largo de la rótula plástica
como
Referencias/Comentarios
Criterio RLE:
No existe una expresión
validada para . En caso
de requerirse se podrá
utilizar como algo
aproximado la expresión
neozelandesa
Teniendo claro que podría
entregar resultados
inseguros.
De preferencia se deberá
seguir el procedimiento
“Salvamuro” detallado en
el Anexo 7-E
De las ecuaciones (1) (2) y
(3) se llega al
requerimiento del DS N°60
Expresión neozelandesa
¡calibrada para sus edificios
no para los nuestros!
Expresión simplificada
(conservadora) para la
curvatura inelástica
δu
C
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10
3.2 Requerimientos de diseño
a. Se limita la compresión media última en la sección transversal de cualquier
muros simple o compuesto, σcomp media, a 0.35fc’
Se podrá realizar la verificación de este requerimientos en cada segmento
individual de una sección compuesta
≤ 0.35fc’
donde,
Lw = largo total del muro en planta, en la dirección de análisis
ew = espesor del muro
Pu = carga axial última incluyendo cargas muertas, vivas y sismo de la
sección compuesta
Este requerimiento se verificará en cada segmento independiente del muro
compuesto. Si se cumple en todos ellos entonces se dará por cumplido para la
sección completa. Si no se cumple en alguno(s) de ellos se verificará la sección
compuesta completa. Si esta última satisface la condición, entonces se dará
por cumplido el texto del decreto.
b. En el diseño debe considerarse como efectivos el concreto y el refuerzo
longitudinal desarrollado dentro del ancho efectivo del ala del elemento de
borde y del alma del muro. Debe considerarse el efecto de las aberturas.
c. Al verificar el diseño de secciones compuestas, se debe considerar la sección
completa con todas las armaduras especificadas. Alternativamente puede
verificarse utilizando el ancho efectivo del ala, el cual debe extenderse desde
la cara del alma una distancia igual al menor valor entre la mitad de la
distancia al alma de un muro adyacente y el 25 % de la altura total del muro
d. La sección crítica de todo muro con razón de aspecto Ht/Lw ≥ 3, debe tener
una capacidad de curvatura Ø mayor que la demanda de curvatura Øu,
calculada a partir de expresiones (21-7a) y (21-7b).
Esta verificación se debe hacer considerando la mayor carga axial Pu
consistente con δu. La deformación unitaria, εc, en la fibra más comprimida de
la sección crítica del muro deberá ser menor igual que 0.008
(21-7a)
(21-7b)
El valor de lp en la ecuación (21-7b) no debe tomarse superior a Lw/2 y los vales
de Øe y δe deben justificarse.
La capacidad de deformación debe ser verificada en el plano del muro
Referencias/Comentarios
DS N°60 21.9.5.3
Este requerimiento equivale
aproximadamente a limitar la
compresión última en el muro
al valor de la carga axial de
balance.
Criterio RLE
Pu = Nu , según definición
ACI318S-08
Criterio RLE
Se recomienda satisfacer
la condición para cada
segmento individual.
ACI318S-08 21.9.5.1
DS N°60 21.9.5.2
DS N°60 21.9.5.4
En muros T o L con alma
pequeña en
comparación al ala, se
recomienda usar la
expresión alternativa de (21-7b)
ww
comp_mediaeL
Puσ
x
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DISEÑO DE MUROS ESPECIALES
11
coincidente con la dirección de análisis.
En términos simples este requerimiento equivale a decir que para todo muro
esbelto, en la sección crítica, en la dirección de análisis, se limita el
acortamiento unitario de la sección compuesta a 0.008
e. Si la profundidad del eje neutro “C”, calculada para la fuerza axial Pu y la
resistencia nominal a momento (determinada con el aporte de las armaduras
del muro compuesto) es mayor que la profundidad limite ”Clim”, se deberá
confinar una distancia “Cc” (equivalente a la longitud del muro con
acortamiento unitario entre 0.003 y 0.008) .
Donde:
En que:
δu': desplazamiento relativo de diseño entre el extremo de techo y el
nivel analizado.
hw’:distancia entre el último nivel significativo del edificio y el nivel
analizado
Este requerimiento busca evitar la desintegración del hormigón no confinado y
con ello el pandeo local de la armadura de borde.
La longitud de muro con acortamiento unitario menor a 0.003 no requiere
confinamiento.
f. El desplazamiento de techo δu se determina como:
δu = 1.3 x Sde(Tag)
Referencias/Comentarios
DS N°60 21.9.6.2 ecuación
21-8 y 21.9.6.4 ecuación
21-8a
El valor consistente con la
expresión de Clim
entregada por el ACI
corresponde a 0.0033. En
el DS N°60 se establecio el
valor 0.003 que sería
consistente con un Clim
que considerará en el
denominador 667 en vez
de 600
DS N°61 9.2
C
Ht : distancia entre el último nivel significativo
del edificio y la sección crítica
εs : elongación unitaria del acero
εc : acortamiento unitario del hormigón
C : profundidad del eje neutro
Cc : zona a confinar
Øu : demanda de curvatura
εs
Cc
εc ≤ 0.008
0.003
Øu
MANUAL DE INGENIERÍA
DISEÑO DE MUROS ESPECIALES
12
En que:
Sde (Tag): ordenada del espectro elástico Sde de desplazamiento, para
un 5% de amortiguamiento respecto al crítico, correspondiente al período
de mayor masa traslacional en la dirección de análisis
g. Notas:
Una “sección crítica” corresponde a la zona de un muro en donde se espera
que ocurra incursión inelástica.
En general se considerará “Sección crítica” la losa a nivel de trancamiento del
edificio (usualmente cota 0 o en torno a este nivel) y las losas a nivel de
discontinuidades verticales significativas de un muro (las cuales deberán ser
definidas por el Jefe de Proyecto).
En general se considerará “Zona crítica” dos niveles por sobre y por bajo la
sección crítica.
El requerimiento establecido en el punto b) deberá verificarse en todas las
zonas críticas de un muro.
El decreto DS N°60 R.21.9.6.2 explicitamente señala que no se considera
necesario exigir el límite inferior de 0.007 para δ’u/h’w como sí lo exige el código
ACI
h. Donde se requiera confinamiento, el refuerzo transversal deberá extenderse
verticalmente desde la sección en estudio hasta una distancia no menor a Lw, ni
a Mu/4Vu ni a una altura de piso.
Donde Mu: momento mayorado en la sección de análisis
Nu: carga axial mayorada en la sección de análisis
i. Cuando se requiere confinamiento en la zona crítica, el espesor del elemento de
borde deberá ser mayor o igual a 30 cm y su largo mayor o igual a dicho
espesor. Las dimensiones del elemento de borde deberán extenderse según lo
señalado en el punto h.
j. Cuando un muro en L o T requiera confinamiento en su extremo compuesto, se
deberá confinar el ala y extender el elemento de borde también al menos 30 cm
en la dirección del alma (dirección de análisis).
k. En zonas no críticas, cuando la armadura del elemento de borde (punta de muro
de largo Lb) sea mayor o igual a 2.8/fy (≈6.7 %o Lb.e), se debe confinar el borde
con estribos o trabas espaciados a no más de 20 cm.
Referencias/Comentarios
Tag es el período de mayor
masa traslacional en la
dirección de análisis,
considerando el acero y la
pérdida de rigidez por
agrietamiento del hormigón ≈
1.5 T elástico
DS N°61 9.2
DS N°60 2.2 Una sección crítica
corresponde aun plano, no a
un nivel.
Criterio RLE
Criterio RLE
Criterio RLE
DS N°60 R.21.9.6.2
ACI318S-08 21.9.6.2.b +
criterio RLE
DS N°60 21.9.6.4f
ACI318S-08 21.9.6.4b
DS N°60 21.9.6.5a
e
Lb
e
Lb
MANUAL DE INGENIERÍA
DISEÑO DE MUROS ESPECIALES
13
l. Cuando no se requiera confinamiento del elemento de borde en
ninguna sección del muro, se deberá colocar un confinamiento
prescriptivo en el primer tercio de la altura del edificio. Este
confinamiento podrá estar compuesto por estribos o trabas y se usará
cuando existan más de dos capas de armadura longitudinal en el
extremo.
m. En la zona critica, donde se requiera confinamiento de borde, la
separación del refuerzo horizontal So está limitada a:
y siempre se debe cumplir 100 mm ≤ So ≤ 150 mm
De esto se obtiene que:
n. En la zona crítica, donde no se requiera confinamiento de borde, la
separación vertical del refuerzo horizontal está limitada a 6 , o 20 cm, donde
es el menor diámetro de las barras longitudinales que se confinan.
o. En zona crítica la separación horizontal entre barras verticales del elemento de
borde no debe exceder al mínimo entre 20 cm y la mitad del espesor del
elemento de borde.
Referencias/Comentarios
Criterio RLE
ACI318S-08 21.6.4.3, DS
N°60 21.9.6.4 c)
DS N°60 21.9.6.5a
DS N°60 21.9.6.4 c)
3
hx-350100
long. refuerzomenor diametro x 6
elemento deldimensión minima 1/4
So
mm25 para 15cm
mm22 para 13cm
18mm para 10cm
So
2
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DISEÑO DE MUROS ESPECIALES
14
3.3 Diagrama de flujo para verificación de compresión y confinamiento en muros
VERIFICACIÓN DE COMPRESIÓN MEDIA (Para todos los muros, en todos los niveles):
Pu / Ag ≤ 0.35 f´c
SI
Diseñar muro a flexo compresión
HT/Lw ≥ 3
Verificar necesidad de confinamiento en las secciones críticas
Diseño OK
NO
SI
Cambiar sección (aumentar), calidad del hormigón (mejorar) o estructuración (para disminuir carga axial sobre el muro)
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15
VERIFICACIÓN DEL CONFINAMIENTO (Para todos los muros esbeltos, en cada sección crítica)
Para cada muro a verificar
SE DEBE CONFINAR
Determinar Cc (ec. 21-8a DS N°60)
Disponer confinamiento, en una altura sobre la sección crítica de al menos máx. (Lw, Mu/4Vu), tal que: e ≥ 30 cm So = máx. (1/2 dimensión mínima del elemento, 6Ø menor Lc ≥ 30 cm refuerzo longitudinal, 100+(350-hx)/3) ) hx ≤ (20 cm, ew/2) S ≤ (6Ø, ew/2, So) , So Ash = 0.09 s bc f’c/fy
SI
NO
Del modelo de análisis:
Determinar período de los modos traslacionales en las direcciones de análisis (X e Y)
Determinar armadura de refuerzo a flexión requerida para cada muro individual
Identificar las secciones compuestas que se considerarán para la verificación del confinamiento, según ancho colaborante de las alas
Determinar Pu en las secciones críticas de cada muro compuesto
Determinar Mu y Vu para el muro individual del muro compuesto según dirección de análisis
Determinar δu según X e Y (DS N°61 – 9.2)
Determinar δu’ y hw’ (según forma modal - proporcionalmente a δu - y según ubicación en altura de la sección crítica a analizar)
Determinar Clim (ec.21.8 DS N°60)
Determinar C según Método Iterativo, dado Pu en la sección compuesta y δu
¿C ≤ Clim?
NO SE REQUIERE CONFINAMIENTO
Si ρ>2.8/ fy disponer confinamiento tal que: hx ≤ 20 cm S ≤ (20 cm, 6Ø) (en zona crítica)
¿ εcu < 0.008 en la sección compuesta?
CAMBIAR SECCIÓN
NO
SI
SI
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DISEÑO DE MUROS ESPECIALES
16
4. ARMADURAS MÍNIMAS EN MUROS
4.1 Cuantías mínimas para mallas en muros
Las cuantías de refuerzo distribuido en el alma, ρl y ρt, para muros estructurales
no deben ser menores que 0.0025.
Si Vu no excede de 0.083 Acv√f´c, ρl y ρt se pueden reducir a:
ρl : 0.0012 para barras no mayores a Ø16 mm
0.015 para barras de mayor diámetro
Ρt : 0.002 para barras no mayores a Ø16 mm
De manera conservadora no se reducirán a menos de 0.002
En ningún caso se harán reducciones en la zona crítica.
si hw/Lw ≤ 2 la cuantía de refuerzo longitudinal no debe ser menor que la
cuantía de refuerzo transversal.
La diferencia entre ρl y ρt no puede superar un 50% en ningún caso.
ρl y ρt solo se podrán reducir en aquellos muros donde hw/Lw ≤ 1
4.2 Armadura de refuerzo mínima en bordes de vanos
Alrededor de vanos de ventanas, puertas y aberturas de similar tamaño, deben
colocarse por lo menos dos barras Ø16 mm, las cuales deben considerar una
longitud de anclaje a tracción.
4.3 Diámetros mínimos para armadura de borde
El diámetro de las barras longitudinales en los elementos de borde debe ser
menor o igual que 1/9 de la menor dimensión del elemento.
El diámetro del refuerzo transversal del elemento de borde debe ser igual o
mayor que 1/3 del diámetro del refuerzo longitudinal que sujeta.
Referencias/Comentarios
ACI318S-08 21.9.2.1
ACI318S-08 21.9.2.1
Criterio RLE
Criterio RLE
ACI318S-08 21.9.4.3
Criterio RLE
Criterio RLE
ACI318S-08 14.3.7 Este requerimiento se debe
aplicar en torno a aquellas
perforaciones que cumplan
lo siguiente:
i.
(Criterio Muto para
pequeñas perforaciones)
ii. Altura del dintel sobre
o bajo la perforación
mayor o igual a ¼ de
la altura de entrepiso
DS N°60 21.9.2.4 a)
DS N°60 21.9.2.4 b)