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DISEÑO DE LA RED DE ADUCCIÓN
Este diseño será efectuado por tramos de acuerdo, a las condiciones topográficas del terreno, puduiendo presentarse dos alternativas: Diseño de un cana o de una tubería.
Parámetros de diseño para los canales:
Velocidad mínima no sedimentable 0.3 [m/s]Velocidad máxima no erosionable 3.0 [m/s]
TRAMO 1
En este tramo de acuerdo a la topografía del terreno es mas factible, emplazar un canal.
1 DATOS TERRENO
Cota Ingreso = 1835.7 [m.s.n.m.]Cota Salida = 1834.74 [m.s.n.m.]Progresiva Ingreso = 0 + 0.000 [m]Progresiva Salida = 0 + 300 [m]Longitud canal = 300 [m]
2 DATOS CANAL
Qd = 0.125 [m3/s] Caudal de diseñoS = 0.0032 [m/m] Pendiente longitudinal del canal
n = 0.015 [adim] Rugosidad del canal, para un material de hormigon ciclopio
b = 0.50 [m] Base constructiva asumida
3 CALCULO DIMENSIONES Y CARACTERÍSTICAS DEL CANAL
Por Manning:
Remplazando los datos y por el proceso de iteraciones se obtiene el tirante normal
Yn = 0.2613 [m]
El tirante crítico se calculará con la expresión: g = 9.81 [m/s2]
Remplazando los datos se obtiene el tirante crítico Yc = 0.18538 [m]
Además se puede calcular:
1835.7
A = 0.1307 [m2] Yn=0.261
P = 1.0226 [m] Prog=0+0.00
R = 0.2186 [m] 1834.7
F = 0.5976 [adim] Flujo subcrítico
Q=[ A5
P2 ]13∗
S12
nQ=[ (bYn )5
(b+2Yn )2 ]13∗
S12
n
Yc=[ Q2
b2∗g ]13
V = 0.9568 [m/s] Cumple Prog=0+300.00
Por razones de seguridad se debe dar un borde libre, para evitar un desborde del agua por las paredes delcanal:
Borde libre (Bl) adoptado 0.19 m Que esta dentro del rango para caudales menores a 0.5 m3/s
De donde se tendrá la altura final del canal:
h = 0.4513 [m] redondeando a una medida constructiva: h = 0.45 [m]
Dimensiones finales de la sección transversal del canal:
b = 0.50 [m] 0.19h = 0.45 [m]
0.26
0.50
TRAMO 2
En este tramo de acuerdo a la topografía del terreno es mas factible, emplazar un canal.
1 DATOS TERRENO
Cota Ingreso = 1834.61 [m.s.n.m.]Cota Salida = 1833.6 [m.s.n.m.]Progresiva Ingreso = 0 + 340 [m]Progresiva Salida = 0 + 658 [m]Longitud canal = 318 [m]
2 DATOS CANAL
Qd = 0.125 [m3/s] Caudal de diseñoS = 0.0032 [m/m] Pendiente longitudinal del canal
n = 0.015 [adim] Rugosidad del canal, para un material de hormigon ciclopiob = 0.50 [m] Base constructiva asumida
3 CALCULO DIMENSIONES Y CARACTERÍSTICAS DEL CANAL
Por Manning:
Remplazando los datos y por el proceso de iteraciones se obtiene el tirante normal
Yn = 0.2613 [m]
El tirante crítico se calculará con la expresión: g = 9.81 [m/s2]
Q=[ A5
P2 ]13∗
S12
nQ=[ (bYn )5
(b+2Yn )2 ]13∗
S12
n
Yc=[ Q2
b2∗g ]13
Remplazando los datos se obtiene el tirante crítico Yc = 0.18538 [m]
Además se puede calcular:
1834.6
A = 0.1307 [m2] Yn=0.261
P = 1.0226 [m] Prog=0+340.00
R = 0.2186 [m] 1833.6
F = 0.5976 [adim] Flujo subcríticoV = 0.9568 [m/s] Cumple Prog=0+658.00
Por razones de seguridad se debe dar un borde libre, para evitar un desborde del agua por las paredes delcanal:Borde libre (Bl) adoptado 0.16 m Que esta dentro del rango para caudales menores a 0.5 m3/s
De donde se tendrá la altura final del canal:
h = 0.4213 [m] redondeando a una medida constructiva: h = 0.42 [m]
Dimensiones finales de la sección transversal del canal:
b = 0.50 [m] 0.16h = 0.42 [m]
0.26
0.50
TRAMO 3
En este tramo de acuerdo a la topografía del terreno es mas factible, emplazar un canal.
1 DATOS TERRENO
Cota Ingreso = 1829.9 [m.s.n.m.]Cota Salida = 1828.7 [m.s.n.m.]Progresiva Ingreso = 0 + 670 [m]Progresiva Salida = 0 + 920 [m]Longitud canal = 250 [m]
2 DATOS CANAL
Qd = 0.125 [m3/s] Caudal de diseñoS = 0.0048 [m/m] Pendiente longitudinal del canaln = 0.015 [adim] Rugosidad del canal, para un material de hormigon ciclopio
b = 0.50 [m] Base constructiva asumida
3 CALCULO DIMENSIONES Y CARACTERÍSTICAS DEL CANAL
Yc=[ Q2
b2∗g ]13
Por Manning:
Remplazando los datos y por el proceso de iteraciones se obtiene el tirante normal
Yn = 0.2246 [m]
El tirante crítico se calculará con la expresión: g = 9.81 [m/s2]
Remplazando los datos se obtiene el tirante crítico Yc = 0.18538 [m]
Además se puede calcular:
1829.9
A = 0.1123 [m2] Yn=0.225
P = 0.9492 [m] Prog=0+670.00
R = 0.1498 [m] 1828.7
F = 0.7499 [adim] Flujo subcríticoV = 1.1131 [m/s] Cumple Prog=0+920.00
Por razones de seguridad se debe dar un borde libre, para evitar un desborde del agua por las paredes delcanal:
Borde libre (Bl) adoptado 0.23 m Que esta dentro del rango para caudales menores a 0.5 m3/s
De donde se tendrá la altura final del canal:
h = 0.4546 [m] redondeando a una medida constructiva: h = 0.45 [m]
Dimensiones finales de la sección transversal del canal:
b = 0.50 [m] 0.23h = 0.45 [m]
0.22
0.50
TRAMO 4
En este tramo de acuerdo a la topografía del terreno es mas factible, emplazar un canal.
1 DATOS TERRENO
Q=[ A5
P2 ]13∗
S12
nQ=[ (bYn )5
(b+2Yn )2 ]13∗
S12
n
Yc=[ Q2
b2∗g ]13
Cota Ingreso = 1827.0 [m.s.n.m.]Cota Salida = 1826.88 [m.s.n.m.]Progresiva Ingreso = 0 + 940 [m]Progresiva Salida = 0 + 985 [m]Longitud canal = 45 [m]
2 DATOS CANAL
Qd = 0.125 [m3/s] Caudal de diseñoS = 0.0027 [m/m] Pendiente longitudinal del canaln = 0.015 [adim] Rugosidad del canal, para un material de hormigon ciclopio
b = 0.50 [m] Base constructiva asumida
3 CALCULO DIMENSIONES Y CARACTERÍSTICAS DEL CANAL
Por Manning:
Remplazando los datos y por el proceso de iteraciones se obtiene el tirante normal
Yn = 0.2787 [m]
El tirante crítico se calculará con la expresión: g = 9.81 [m/s2]
Remplazando los datos se obtiene el tirante crítico Yc = 0.18538 [m]
Además se puede calcular:
1827.0
A = 0.1394 [m2] Yn=0.279
P = 1.0574 [m] Prog=0+940.00
R = 0.2569 [m] 1826.9
F = 0.5425 [adim] Flujo subcríticoV = 0.8970 [m/s] Cumple Prog=0+985.00
Por razones de seguridad se debe dar un borde libre, para evitar un desborde del agua por las paredes delcanal:
Borde libre (Bl) adoptado 0.17 m Que esta dentro del rango para caudales menores a 0.5 m3/s
De donde se tendrá la altura final del canal:
h = 0.4487 [m] redondeando a una medida constructiva: h = 0.45 [m]
Dimensiones finales de la sección transversal del canal:
b = 0.50 [m] 0.17
h = 0.45 [m]
Q=[ A5
P2 ]13∗
S12
nQ=[ (bYn )5
(b+2Yn )2 ]13∗
S12
n
Yc=[ Q2
b2∗g ]13
0.28
0.50
TRAMO 5
En este tramo de acuerdo a la topografía del terreno es mas factible, emplazar un canal.
1 DATOS TERRENO
Cota Ingreso = 1822.7 [m.s.n.m.]Cota Salida = 1820.8 [m.s.n.m.]Progresiva Ingreso = 1 + 20 [m]Progresiva Salida = 1 + 460 [m]Longitud canal = 440 [m]
2 DATOS CANAL
Qd = 0.125 [m3/s] Caudal de diseño
S = 0.0043 [m/m] Pendiente longitudinal del canaln = 0.015 [adim] Rugosidad del canal, para un material de hormigon ciclopiob = 0.50 [m] Base constructiva asumida
3 CALCULO DIMENSIONES Y CARACTERÍSTICAS DEL CANAL
Por Manning:
Remplazando los datos y por el proceso de iteraciones se obtiene el tirante normal
Yn = 0.2339 [m]
El tirante crítico se calculará con la expresión: g = 9.81 [m/s2]
Remplazando los datos se obtiene el tirante crítico Yc = 0.18538 [m]
Además se puede calcular:
1822.7
A = 0.1170 [m^2] Yn=0.234
P = 0.9678 [m] Prog=1+20.00
R = 0.1657 [m] 1820.8
F = 0.7056 [adim] Flujo subcríticoV = 1.0688 [m/s] Cumple Prog=1+460.00
Q=[ A5
P2 ]13∗
S12
nQ=[ (bYn )5
(b+2Yn )2 ]13∗
S12
n
Yc=[ Q2
b2∗g ]13
Por razones de seguridad se debe dar un borde libre, para evitar un desborde del agua por las paredes delcanal:
Borde libre (Bl) adoptado 0.22 m Que esta dentro del rango para caudales menores a 0.5 m3/s
De donde se tendrá la altura final del canal:
h = 0.4539 [m] redondeando a una medida constructiva: h = 0.45 [m]
Dimensiones finales de la sección transversal del canal:
b = 0.50 [m] 0.22
h = 0.45 [m]
0.23
0.50
TRAMO 6
En este tramo de acuerdo a la topografía del terreno es mas factible, emplazar un canal.
1 DATOS TERRENO
Cota Ingreso = 1819.0 [m.s.n.m.]Cota Salida = 1817.8 [m.s.n.m.]Progresiva Ingreso = 1 + 510 [m]Progresiva Salida = 1 + 894.6 [m]Longitud canal = 384.6 [m]
2 DATOS CANAL
Qd = 0.125 [m/s] Caudal de diseñoS = 0.0031 [m/m] Pendiente longitudinal del canaln = 0.015 [adim] Rugosidad del canal, para un material de hormigon ciclopiob = 0.50 [m] Base constructiva asumida
3 CALCULO DIMENSIONES Y CARACTERÍSTICAS DEL CANAL
Por Manning:
Remplazando los datos y por el proceso de iteraciones se obtiene el tirante normal
Yn = 0.2645 [m]
El tirante crítico se calculará con la expresión: g = 9.81 [m/s2]
Q=[ A5
P2 ]13∗
S12
nQ=[ (bYn )5
(b+2Yn )2 ]13∗
S12
n
Yc=[ Q2
b2∗g ]13
Remplazando los datos se obtiene el tirante crítico Yc = 0.18538 [m]
Además se puede calcular:
1819.0
A = 0.1323 [m^2] Yn=0.265
P = 1.0290 [m] Prog=1+510.00
R = 0.2254 [m] 1817.8
F = 0.5868 [adim] Flujo subcríticoV = 0.9452 [m/s] Cumple Prog=1+894.60
Por razones de seguridad se debe dar un borde libre, para evitar un desborde del agua por las paredes delcanal:
Borde libre (Bl) adoptado 0.19 m Que esta dentro del rango para caudales menores a 0.5 m3/s
De donde se tendrá la altura final del canal:
h = 0.4545 [m] redondeando a una medida constructiva: h = 0.45 [m]
Dimensiones finales de la sección transversal del canal:
b = 0.50 [m] 0.19h = 0.45 [m]
0.26
0.50
TRAMO 7
En este tramo de acuerdo a la topografía del terreno es mas factible, colocar una tubería.
1 DATOS TERRENO
Cota Ingreso = 1818.0 [m.s.n.m.]Cota Salida = 1815.8 [m.s.n.m.]Progresiva Ingreso = 1 + 900.0 [m]Progresiva Salida = 2 + 150 [m]Longitud tubería = 255.12 [m]
2 PERFIL TOPOGRÁFICO TUBERÍA
Calculo longitudes de la tubería de aducción
TuboL0 10
Punto Nº
Cotas tubería (msnm)
Progres Tubería
(m)Longitud (m)
0 1817 1900 L1 12.8061 1817 1910 L2 18.2162 1809 1920 L3 20.0043 1806.2 1938 L4 20.4784 1806.6 1958 L5 20.5685 1811 1978 L6 50.236 1806.2 1998 L7 20.17 1811 2048 L8 32.7158 1809 2068 L9 509 1815.8 2100 L Total 255.117
10 1815.8 2150
3 DISEÑO HIDRÁULICO DE LA TUBERÍA
Se determinará el díametro del tubo, para esto se tomará en cuenta las pérdidas de carga locales y pérdidas de cargas por fricción:
Bernoulli entre altura de carga de la cámara de entrada y la salida de la tuberia:
2.2 [m] desnivel topográficohf = es la pérdida por fricción en la tuberíahl = son las pérdidas locales debido a la entrada y cambios de dirección
a) Pérdidas de cargas por fricción:
Se utilizará la siguiente expresión desarrollada por Manning:
n = 0.013 Es el coeficiente para el tipo de tubo utilizado
L = 255.117 m Longitud total tubería
Tipo de tubo a utilizar: Tubo de hierro fundido de 20 m.c.a.
1889 1939 1989 2039 2089
1800
1802
1804
1806
1808
1810
1812
1814
1816
1818
PERFIL TUBERÍA
Progresivas (m)
Co
tas
(m.s
.n.m
)
01
2
3 4
5
6
7
8
910
L0
L1
L2 L3
L4 L5 L6
L7
L8
L9
ΔH=hf +hl ΔH=
hf =10 .2935906n2
D163
L
Qd = 0.125 [m3/s] Caudal de diseño
Remplazando los datos se obtiene una ecuación reducida:
hf = 0.006934466
b) Pérdidas de cargas locales:
Se presentarán pérdidas de carga por entrada y por cambios de dirección.
** Pérdidas de carga por entrada:
Dejandolo en función del diámetro se tiene:
K = 0.5 Coeficiente que depende al tipo de entradag = 9.81 [m/s2] Aceleración de la gravedad
Qd = 0.125 [m3/s] Caudal de diseño
Remplazando los datos se obtiene una ecuación reducida:
hle = 0.0006455
** Pérdidas de carga por cambios de dirección:
Angulo de deflexión entre los cambios dedirección en grados decimales
K
1 40.18 0.167041
2 28.9 0.141667 Remplazando los datos se obtiene una ecuación reducida:3 13.78 0.097824
4 11.62 0.08983
5 30.98 0.146676 hlcd = 0.00139566 27.22 0.137487
7 18.62 0.113713
8 16.72 0.107755
9 8.98 0.078969
Ktotal 1.080962
Remplazando en la ecuación de Bernolli:y despejando el diámetro se tiene:
2.2 = 0.006934466 + 0.0006455 + 0.0013956
Punto Nº
Angulo Deflex.
hle=K∗v2
2g
hle=K∗[ 4∗Q
π∗D2 ]2
∗12 g
hf =10 .2935906n2
D163
L
¿1
D163
¿1
D4
hlcb=K∗v2
2 gK=0.25√ β
90β=
βhlcb=Kt∗[ 4∗Q
π∗D2 ]2
∗12g
¿1
D4
¿1
D163
¿1
D4¿
1
D4
Despejando el diámetro se tiene: D = 0.3353 m D = 13.2008 pulgadas
Redondeando a un diámetro comercial: D = 14 pulgadas D = 0.3556 m
Verificación de la pérdida de carga:
Hf = 0.006934466 + 0.0006455 + 0.0013956
Hf = 1.84906 [m] < 2.2 [m] El diámetro satisface la condición
TRAMO 8
En este tramo de acuerdo a la topografía del terreno es mas factible, emplazar un canal.
1 DATOS TERRENO
Cota Ingreso = 1815.8 [m.s.n.m.]Cota Salida = 1814.7 [m.s.n.m.]Progresiva Ingreso = 2 + 150.0 [m]Progresiva Salida = 2 + 380 [m]Longitud canal = 230.0 [m]
2 DATOS CANAL
Qd = 0.125 [m^3/s] Caudal de diseño
S = 0.0048 [m/m] Pendiente longitudinal del canaln = 0.015 [adim] Rugosidad del canal, para un material de hormigon ciclopiob = 0.50 [m] Base constructiva asumida
3 CALCULO DIMENSIONES Y CARACTERÍSTICAS DEL CANAL
Por Manning:
Remplazando los datos y por el proceso de iteraciones se obtiene el tirante normal
Yn = 0.2246 [m]
El tirante crítico se calculará con la expresión: g = 9.81 [m/s2]
Remplazando los datos se obtiene el tirante crítico Yc = 0.18538 [m]
Además se puede calcular:
1815.8
Q=[ A5
P2 ]13∗
S12
nQ=[ (bYn )5
(b+2Yn )2 ]13∗
S12
n
Yc=[ Q2
b2∗g ]13
¿1
D163
¿1
0 .3556163
¿1
0 .35564¿
1
0 .35564
A = 0.1123 [m^2] Yn=0.225
P = 0.9492 [m] Prog=2+150.00
R = 0.1498 [m] 1814.7
F = 0.7499 [adim] Flujo subcríticoV = 1.1131 [m/s] Cumple Prog=2+380.00
Por razones de seguridad se debe dar un borde libre, para evitar un desborde del agua por las paredes delcanal:
Borde libre (Bl) adoptado 0.23 m Que esta dentro del rango para caudales menores a 0.5 m3/s
De donde se tendrá la altura final del canal:
h = 0.4546 [m] redondeando a una medida constructiva: h = 0.45 [m]
Dimensiones finales de la sección transversal del canal:
b = 0.50 [m] 0.23h = 0.45 [m]
0.22
0.50
TRAMO 9
En este tramo de acuerdo a la topografía del terreno es mas factible, emplazar un canal.
1 DATOS TERRENO
Cota Ingreso = 1814.1 [m.s.n.m.]Cota Salida = 1813.0 [m.s.n.m.]Progresiva Ingreso = 2 + 440.0 [m]Progresiva Salida = 2 + 710 [m]Longitud canal = 270.0 [m]
2 DATOS CANAL
Qd = 0.125 [m3/s] Caudal de diseñoS = 0.0041 [m/m] Pendiente longitudinal del canaln = 0.015 [adim] Rugosidad del canal, para un material de hormigon ciclopiob = 0.50 [m] Base constructiva asumida
3 CALCULO DIMENSIONES Y CARACTERÍSTICAS DEL CANAL
Por Manning:
Remplazando los datos y por el proceso de iteraciones se obtiene el tirante normal
Q=[ A5
P2 ]13∗
S12
nQ=[ (bYn )5
(b+2Yn )2 ]13∗
S12
n
Yn = 0.2403 [m]
El tirante crítico se calculará con la expresión: g = 9.81 [m/s2]
Remplazando los datos se obtiene el tirante crítico Yc = 0.18538 [m]
Además se puede calcular:
1814.1
A = 0.1202 [m^2] Yn=0.240
P = 0.9806 [m] Prog=2+440.00
R = 0.1773 [m] 1813.0
F = 0.6776 [adim] Flujo subcríticoV = 1.0404 [m/s] Cumple Prog=2+710.00
Por razones de seguridad se debe dar un borde libre, para evitar un desborde del agua por las paredes delcanal:Borde libre (Bl) adoptado 0.21 m Que esta dentro del rango para caudales menores a 0.5 m3/s
De donde se tendrá la altura final del canal:
h = 0.4503 [m] redondeando a una medida constructiva: h = 0.45 [m]
Dimensiones finales de la sección transversal del canal:
b = 0.50 [m] 0.21
h = 0.45 [m]
0.24
0.50
TRAMO 10
En este tramo de acuerdo a la topografía del terreno es mas factible, emplazar un canal.
1 DATOS TERRENO
Cota Ingreso = 1810.5 [m.s.n.m.]Cota Salida = 1810.48 [m.s.n.m.]Progresiva Ingreso = 2 + 665.6 [m]Progresiva Salida = 2 + 670.65 [m]Longitud canal = 5.05 [m]
2 DATOS CANAL
Qd = 0.125 [m3/s] Caudal de diseño
Yc=[ Q2
b2∗g ]13
S = 0.004 [m/m] Pendiente longitudinal del canal
n = 0.015 [adim] Rugosidad del canal, para un material de hormigon ciclopiob = 0.50 [m] Base constructiva asumida
3 CALCULO DIMENSIONES Y CARACTERÍSTICAS DEL CANAL
Por Manning:
Remplazando los datos y por el proceso de iteraciones se obtiene el tirante normal
Yn = 0.2403 [m]
El tirante crítico se calculará con la expresión: g = 9.81 [m/s2]
Remplazando los datos se obtiene el tirante crítico Yc = 0.18538 [m]
Además se puede calcular:
1810.5
A = 0.1202 [m^2] Yn=0.240
P = 0.9806 [m] Prog=2+665.60
R = 0.1773 [m] 1810.5
F = 0.6776 [adim] Flujo subcríticoV = 1.0404 [m/s] Cumple Prog=2+670.65
Por razones de seguridad se debe dar un borde libre, para evitar un desborde del agua por las paredes delcanal:Borde libre (Bl) adoptado 0.21 m Que esta dentro del rango para caudales menores a 0.5 m3/s
De donde se tendrá la altura final del canal:
h = 0.4503 [m] redondeando a una medida constructiva: h = 0.45 [m]
Dimensiones finales de la sección transversal del canal:
b = 0.50 [m] 0.21
h = 0.45 [m]
0.24
0.50
TRAMO 11
En este tramo de acuerdo a la topografía del terreno es mas factible, colocar una tubería.
Q=[ A5
P2 ]13∗
S12
nQ=[ (bYn )5
(b+2Yn )2 ]13∗
S12
n
Yc=[ Q2
b2∗g ]13
1 DATOS TERRENO
Cota Ingreso = 1808.0 [m.s.n.m.]Cota Salida = 1805.6 [m.s.n.m.]Progresiva Ingreso = 2 + 672.6 [m]Progresiva Salida = 2 + 108.6 [m]Longitud tubería = 390.02 [m]
2 PERFIL TOPOGRÁFICO TUBERÍA
Calculo longitudes de la tubería de aducción
TuboL0 10
0 1807.6 2720 L1 10.0181 1807.6 2730 L2 2402 1807 2740 L3 130.0063 1806.9 2980 L Total 390.0244 1805.6 3110
3 DISEÑO HIDRÁULICO DE LA TUBERÍA
Se determinará el díametro del tubo, para esto se tomará en cuenta las pérdidas de carga locales y pérdidas de cargas por fricción:
Bernoulli entre altura de carga de la cámara de entrada y la salida de la tuberia:
2.4 [m] desnivel topográficohf = es la pérdida por fricción en la tubería
hl = son las pérdidas locales debido a la entrada y cambios de dirección
Punto Nº
Cotas tubería (msnm)
Progres Tubería
(m)Longitud (m)
ΔH=hf +hl ΔH=
2660 2710 2760 2810 2860 2910 2960 3010 3060 3110
1804.2
1804.7
1805.2
1805.7
1806.2
1806.7
1807.2
1807.7
PERFIL TUBERÍA
Progresivas (m)
Co
tas
(m
.s.n
.m)
01
2 3
4
L0
L1
L2
L3
a) Pérdidas de cargas por fricción:
Se utilizará la siguiente expresión desarrollada por Manning:
n = 0.013 Es el coeficiente para el tipo de tubo utilizadoL = 390.024 [m] Longitud total tubería
Qd = 0.125 [m3/s] Caudal de diseño
Remplazando los datos se obtiene una ecuación reducida:
hf = 0.0106014423
b) Pérdidas de cargas locales:
Se presentarán pérdidas de carga por entrada y por cambios de dirección.
** Pérdidas de carga por entrada:
Dejandolo en función del diámetro se tiene:
K = 0.5 Coeficiente que depende al tipo de entrada
g = 9.81 [m/s2] Aceleración de la gravedadQd = 0.125 [m3/s] Caudal de diseño
Remplazando los datos se obtiene una ecuación reducida:
hle = 0.0006455
** Pérdidas de carga por cambios de dirección:
Angulo de deflexión entre los cambios dedirección en grados decimales
K
1 13.01 0.095051
2 12.98 0.094942 Remplazando los datos se obtiene una ecuación reducida:3 1.2 0.028868
Ktotal 0.21886
hlcd = 0.0002826
Remplazando en la ecuación de Bernolli:y despejando el diámetro se tiene:
Tipo de tubo a utilizar: Tubo de hierro fundido de 20 m.c.a.
Punto Nº
Angulo Deflex.
hle=K∗v2
2g
hle=K∗[ 4∗Q
π∗D2 ]2
∗12 g
hf =10 .2935906n2
D163
Q2 L
¿1
D163
¿1
D4
hlcb=K∗v2
2 gK=0.25√ β
90β=
βhlcb=Kt∗[ 4∗Q
π∗D2 ]2
∗12g
¿1
D4
2.4 = 0.0106014423 + 0.0006455 + 0.0002826
Despejando el diámetro se tiene: D = 0.3624 m D = 14.2677 pulgadas
Redondeando a un diámetro comercial: D = 16 pulgadas D = 0.4064 m
Verificación de la pérdida de carga:
Hf = 0.0106014423 + 0.0006455 + 0.0002826
Hf = 1.32508 [m] < 2.4 [m] El diámetro satisface la condición
¿1
D163
¿1
D4
¿1
0 .4064163
¿1
0 .40644¿
1
0 .40644
¿1
D4
0 1835.7658 1833.6300 1834.74340 1834.612
0.187397 0.2454980.245498 0.2580560.258056 0.2606530.260653 0.2611850.261185 0.2612940.261294 0.2613160.261316 0.2613210.261321 0.261321
0.187397 0.2454980.245498 0.2580560.258056 0.2606530.260653 0.2611850.261185 0.2612940.261294 0.2613160.261316 0.2613210.261321 0.261321
0.210376 0.2218790.221879 0.22408
0.22408 0.2244970.224497 0.2245760.224576 0.2245910.224591 0.224594
0.224594 0.224595
0.204012 0.2622170.262217 0.2751790.275179 0.2779440.277944 0.2785280.278528 0.2786510.278651 0.2786770.278677 0.2786830.278683 0.278684
0.161661 0.219290.21929 0.231089
0.231089 0.2333950.233395 0.2338420.233842 0.2339290.233929 0.2339460.233946 0.2339490.233949 0.233949
0.190396 0.248526
0.248526 0.2611620.261162 0.263790.26379 0.264331
0.264331 0.264443
0.264443 0.2644650.264465 0.26447
0.26447 0.264471
0.153009 0.2103760.210376 0.2218790.221879 0.22408
0.22408 0.2244970.224497 0.2245760.224576 0.2245910.224591 0.2245940.224594 0.224595
0.165557 0.2249450.224945 0.2372910.237291 0.23974
0.23974 0.2402210.240221 0.2403150.240315 0.2403340.240334 0.240337
0.167613 0.225390.22539 0.237380.23738 0.239757
0.239757 0.2402240.240224 0.2403160.240316 0.2403340.240334 0.2403380.240338 0.240338