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Certifico que el presente trabajo fue desarrollado por el señor Santiago
Salazar Torres, bajo mi supervisión.
Ing. Mentor Poveda
DIRECTOR DE PROYECTO
Yo, Santiago Ramiro Saiazar Torres, declaro bajo juramento que el
trabajo aquí descrito es de mi autoría; que no ha sido previamente presentado
para ningún grado o calificación profesional; y, que he consultado las
referencias bibliográficas que se incluyen en este documento.
A través de la presente declaración cedo mis derechos de propiedad
intelectual correspondientes a este trabajo, a la Escuela politécnica Nacional,
según lo establecido por la Ley de Propiedad Intelectual, por su Reglamento y
por normativa institucional vigente.
Extiendo mis agradecimientos de manera especial al personal del
Departamento de Operación y Mantenimiento de la Empresa Eléctrica Ambato
Regional Centro Norte EEASA y en especial al Ing. Patricio Naranjo por su
colaboración y ayuda en la realización del presente trabajo.
De igual manera expreso mi agradecimiento al Ing. Mentor Poveda,
director de este proyecto, por la dedicación, tiempo e interés prestado para la
realización del mismo.
En el presente estudio se han determinado las condiciones en las que
actualmente se encuentran operando los alimeníadores Avenida América,
Picoa, Martínez, Pilishurco y Quisapincha, pertenecientes a la subestación de
distribución Atocha de la Empresa Eléctrica Ambaío Regional Centro Norte
EEASA, obteniéndose como resultados que en cuanto a niveles de voltaje,
pérdidas de demanda y capacidad de conducción de los conductores, ninguno
de los alimentadores presenta ningún inconveniente, tomando como referencia
los límites permisibles señalados en las Regulaciones establecidas por el
Partiendo de los datos de corrientes de carga y corrientes de
cortocircuito obtenidos mediante el paquete compuíacional CYMDIST y
tomando en cuenta las normas de distribución de energía referente al
seccionamienío de alimeníadores primarios y criterios de protecciones
eléctricas, se ha reconfigurado el esquema del sistema de protección actual de
cada alimeníador, con la finalidad de reducir la indisponibilidad del suministro
eléctrico producida por la ocurrencia de fallas, es decir, mejorar los índices de
contabilidad, ya que actualmente el sistema de protecciones de cada
alimeníador, y según el registro histórico de interrupciones para el año 2003, la
apertura del disyuntor se provocó por cualquier falla ocurrida en la red primaria,
sin depender de la ubicación de la misma, lo que significa que no existe
coordinación ni selectividad eníre los equipos de protección insíalados,
característica producida por el mal dimensionamienío de los equipos de
protección, mala calibración de los relés de sobrecogiente de las fases y neutro
y por la falta de estudio de las variaciones de las características de la red
producidas por su ampliación.
En este estudio se ha determinado que anualmente la EEASA obtendrá
una ganancia de 192.728,21 dólares por concepto de la disminución de la
energía no suministrada mediante el mejoramiento del sistema de protecciones
El presente estudio está fundamentado en el análisis de la operación
actual de los alimentadores Avenida América, Ficoa, Martínez, Pilishurco y
Quisapincha asociados a la subestación de distribución Atocha de la Empresa
Eléctrica Ambaío Regional Centro Norte EEASA, resultados determinados
mediante su modelación digital, información que se emplea para la mejora del
sistema de protecciones de cada alimeníador, basándose en criterios y
principios para la selección de los elementos de protecciones y su
coordinación, los mismos que se describen en este estudio.
También se mencionan los diferentes tipos de análisis de confiabilidad e
índices y se describe el empleado en este trabajo, análisis que permitirá
evaluar los efectos debidos a los posibles cambios en los esquemas del
sistema de protección y seccionamienío, cambios que se sugieren en este
estudio y que están destinados al mejoramiento del mismo.
Después se realiza un comparativo entre los índices de confiabilidad
actuales y los obtenidos al implementar las mejoras propuestas, reflejándose
esto en ios costos debidos a la energía no suministrada.
Por último se presentan las conclusiones y recomendaciones originadas
1.1 Antecedentes 1
1.2 Objetivo 2
1.3 Metodología 2
2.1 Sistema de subíransmisión... 4
2.2 Subestación de distribución Atocha..... 4
2.3 Alimeníadores primarios.... 5
2.4 Parámetros de líneas 8
3.1 Descripción del paquete compuíacional 11
3.2 Operación actual de los aiimeníadores. 12
3.2.1 Nivel de voltaje 13
3.2.2 Capacidad de conducción de corriente de los conductores 14
3.2.3 Pérdidas de demanda.. 15
4.2 Características del sistema de protecciones.. 18
4.3 Equipos de proteción y seccionamiento... 19
4.3.1 Seccionadores Fusibles........ 20
4.3.2 Seccionalizadores 21
4.3.3 Reconecíadores 21
4.3.4 Disyuntores.. 22
4.3.5 Relés 22
4.4 Seleccionamienío de equipos 22
4.5 Localización de equipos.... 23
4.6 Coordinación de equipos de protección 23
4.6.1 Coordinación Fusible-Fusible............ 24
4.7 Tipos de cortocircuitos....... 26
4.8 Configuración actual del sistema de protecciones... 28
4.9 Coordinación actual del sistema de protecciones. 28
4.10 Magnitudes de corriente de falla existentes 29
5.1 Tipos de análisis de confiabiiidad 30
5.2 Definiciones 31
5.3 Métodos de evaluación 35
5.3.1 Procesos continuos de Marcov... 36
5.3.2 Técnica de frecuencia y duración....... 37
5.4 Metodología 38
5.4.1 Modelación de la red..... 38
5.5 Cálculo de índices actuales de confiabiiidad de los alimeníadores en
5.5.1 Caracterización de elementos......
5.5.2 índices actuales de los alimeníadores en estudio.
6.1 Esquema de protecciones propuesto 55
6.1.1 Esírucíura propuesta Alimeníador Avenida América.... 56
6.1.2 Esírucíura propuesta Alimeníador Ficoa 57
6.1.3 Esírucíura propuesía Alimeníador Martínez 58
6.1.4 Esírucíura propuesta Alimeníador Pilishurco 59
6.1.5 Esírucíura propuesta Alimeníador Quisapincha.. 60
6.2 Magniíudes de corriente de falla para esquemas propuesías. 61
6.3 Coordinación de proíecciones de los alimeníadores 61
6.3.1 Coordinación de proíecciones del Alimeníador Avenida América 62
6.3.2 Coordinación de proíecciones del Aiimeníador Ficoa 68
6.3.3 Coordinación de proíecciones del Alimeníador Martínez 72
6.3.4 Coordinación de proíecciones del Alimeníador Pilishurco 76
6.3.5 Coordinación de proíecciones del Alimeníador Quisapincha 80
6.4 Cálculo de índices de confiabilidad de estructuras propuestas 84
6.5 Análisis de resultados.... 90
6.5.1 Inversiones... 90
6.5.2 Ahorro por reducción de Energía no suministrada. 92
6.5.3 Relación Cosío - Beneficio 95
7.1 Conclusiones............. 98
7.2 Recomendaciones.... 99
100
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El suministro del servicio eléctrico se ha visto regularizado en los últimos
años por entidades de control que buscan una constante mejoría en cuanto a
la calidad y continuidad del servicio que ofrecen las Empresas Distribuidoras de
Energía Eléctrica. Es así que mediante la toma de decisiones correctas
partiendo de criterios de la ingeniería, se buscan condiciones favorables para el
funcionamiento de las redes de distribución, que en suma han de beneficiar
tanto a la Empresa Distribuidora como a los usuarios a los que sirve la misma.
El sistema de protecciones en una red de distribución está destinado a la
protección de los equipos de mayor costo de la red, tomando en consideración
que durante la operación de dichos equipos se tenga que perjudicar o privar del
servicio eléctrico al menor número de clientes y por el menor tiempo posibles
mientras dura la anomalía o falla que ha determinado la operación del
elemento de protección, o también durante las labores de operación y
mantenimiento planificadas por las Empresas de Distribución.
Este principio obedece a factores económicos que pueden perjudicar a
los usuarios finales, por verse privados del servicio eléctrico, y a las Empresas
Distribuidoras, que han de correr con el costo de la energía no suministrada
durante el lapso de interrupción del servicio.
El correcto seleccionamienío, dimensionamienío y coordinación de
funcionamiento entre los equipos involucrados en un sistema de protección,
dependen de las condiciones propias de la red de distribución, la misma que
por ser cambiante o dinámica, sus propiedades eléctricas también se hallan
afectadas consíaníemeníe, lo que obliga a que los estudios para la obtención
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de un funcionamiento óptimo del sistema de protecciones y su ¡mplemeníación
se los realicen periódicamente.
Mejorar el sistema de protecciones del sistema primario de la
Subestación Atocha, con la finalidad de disminuir el número de interrupciones y
la duración de las mismas.
Para el desarrollo del siguiente estudio que busca el cumplimiento del
objetivo antes señalado, se ha seguido el procedimiento que se resume
continuación:
Capítulo 2.~ Descripción del Sistema de Distribución.
Se detallan las características del Sistema Eléctrico por estudiarse: su
alimentación (Centrales propias, interconexión con el SNI, etc.), la S/E objeto
del estudio y el sistema primario a modificarse. De este último, sus
características físicas y eléctricas (tipos de estructuras, material, disposición
entre conductores, tipos de conductores, resistencias, impedancias, etc.).
Capítulo 3.- Modelación Digital.
Se describe el paquete compuíacional empleado para la modelación
digital (funciones del programa, datos requeridos por el programa, etc.).
Se realiza la simulación del sistema para conocer su funcionamiento
actual (Demanda, Nivel de voltaje, Capacidad de conducción de conductores,
etc.). En caso de que exista alguna anomalía en cuanto al funcionamiento del
sistema (cumplimiento de regulación de voltaje permitida por el CONELEC) se
dan soluciones alternativas para corregirlas.
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Capítulo 4.- Protecciones del Sistema de Distribución.
Se da una introducción de protecciones eléctricas (tipos de fallas:
temporales, permanentes, cortas, largas, el por qué de las fallas, funciones y
filosofía de un sistema de protección). También se describen los equipos de
protección y seccionamienío, modo de selección de cada uno de estos (voltaje
nominal, localización, corrientes de corto circuito, etc.) y se detalla el modo de
coordinar el funcionamiento entre los mismos (criterios de coordinación a
utilizarse). Se muestra también un resumen de los diferentes tipos de fallas
(trifásicas, de dos fases, monofásicas).
También se describe el sistema de protecciones de los aümentadores,
se muestran un resumen de la coordinación existente en cada uno de los
alimeníadores y por último se obtienen las magnitudes de corrientes de falla del
sistema actual.
Traía de los conceptos en el análisis de confiabilidad, tipos de análisis de
contabilidad, índices básicos, descripción de métodos de evaluación,
descripción de la metodología a utilizarse y la obtención de los índices actuales
del sistema en estudio.
Capítulo 6.- Sistema de protecciones propuesto.
En este capítulo se detallan de las modificaciones de cada Alimeníador,
se describe el esquema de la coordinación de protecciones, se obtienen de ios
nuevos índices de contabilidad y se realiza un análisis de costo y beneficio.
Capítulo 7.- Comentarios y Conclusiones.
Se exponen los comentarios y conclusiones logradas mediante este
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La Empresa Elécírica Ambaío Regional Centro Noríe EEASA esíá
iníerconecíada con el Sisíema Nacional Iníerconecíado SNI en dos nodos: en la
S/E Totoras a un nivel de 230 kV, en donde se tiene una capacidad de
íransformación de 60/80/100 MVA y el volíaje se reduce a 69 kV, y en la S/E
Ambaío a un nivel de volíaje de 138 kV, en donde se íiene una capacidad de
íransformación de 33/43 MVA y el volíaje se reduce a 69 kV (estas dos
subestaciones están a cargo de TRANSELECTRIC).
La EEASA cuenía con íres cenírales de generación locales: Ceníral
Lligua, con una capacidad insíalada de 5000 kVA, la Ceníral Península, con
una capacidad insíalada de 3750 kVA y la Ceníral Baíán, con una capacidad
insíalada de 3725 kVA.
La composición y esírucíura elécíricas generales de la EEASA se la puede
observar en el diagrama unificar de la misma. (ANEXO 2.1).
Se encuentra ubicada en el sector este de la ciudad de Ambaío. Esíá
aumentada por medio de una línea provenieníe de la S/E Ambaío. Posee un
íransformador que íiene una capacidad de 10/12.5 MVA, que reduce el volíaje
de 69 kV a 13.8 kV. Tiene proíección en alia y media tensión con relés de
sobrecorrieníe y relés diferenciales.
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Esta Subestación posee en el lado de 69 kV un disyuntor dimensionado
para la capacidad de! transformador, en el lado de 13.8 kV otro disyuntor, los
mismos que operan mediante la señal de los relés de protección ya señalados.
De aquí se derivan seis alimeníadores primarios a un nivel de voltaje de 13.8
kV: dos urbanos, tres rurales y un expreso. A la salida de cada uno de estos se
tiene un disyuntor que opera mediante la señal de un relé al detectarse alguna
falla en la red o en el caso de que se estén desarrollando labores de operación
y mantenimiento.
El diagrama unificar de la subestación se muestra en el ANEXO 2.2.
Los alimeníadores en estudio derivados de la barra de 13.8 kV de la S/E
son los siguií
- Alimeníador Picoa.
Los alimentadores Avenida América y Picoa son urbanos, mientras que
los restantes son rurales. El recorrido de cada uno de ellos, tipo de circuitos,
calibre de conductores, ubicación de equipos de protección y seccionamiento,
potencia nominal de los transformadores de distribución, fases a las que se
cargan los transformadores monofásicos, se muestran en el ANEXO 2.3.
Las características de cada uno de los alimeníadores se detallan a
continuación:
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Este es un alimeníador urbano radial, que desciende por la Avenida de
los Guayíambos en dirección sur y a través de la calle Colombia en donde se
deriva, en parte hasta llegar a la Avenida América para alimentar en a las
zonas aledañas a la calle Pedro Fermín Cevallos por donde se desvía a la
derivación continúa por la Avenida Colombia para después continuar por la
calle Chile, la calle Bolivia y la calle Panamá, alimentando principalmente a la
zona de la Avenida América que está constituida por una carga en su mayoría
del tipo residencial, aríesana y comercial. Posee capacidad de transferencia de
la totalidad de su carga en caso de contingencias a la Subestación Loreío.
Características:
- Nivel de voltaje: 13.8 kV.
- Longitud: 5.21 km.
- Carga instalada: 3825 kVA.
- Tipo de estructuras que emplea: para circuitos írifásicos CP y CR mieníras
que para los monofásicos UP (Ver numeral 2.4).
Este alimeníador es de tipo urbano radial, abastece de energía a una
zona residencial, con pequeños lugares o concentraciones comerciales. Su
recorrido inicia en la subestación y se encamina por la Avenida de los
Guayíambos en dirección oesíe, alimeníando a todas las zonas aledañas a la
misma. Posee capacidad de transferencia de la totalidad de su carga en caso
de contingencias a la Subestación Batán.
Longitud: 12.43 km.
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- Carga instalada: 5225 RVA.
- Tipo de estructuras que emplea: para circuitos trifásicos CP y CR mientras
que para los monofásicos UP y UR.
El Alimentador Martínez es de tipo radial y abastece del servicio eléctrico
a la zona nororieníal de la ciudad de Ambaío, correspondiente a la Parroquia
Martínez, compuesta por sectores rurales y urbanos marginales. La carga que
alimenta en su mayoría es del tipo residencial, existiendo también pequeñas
industrias y talleres. Posee capacidad de transferencia de la totalidad de su
carga en caso de contingencias a la Subestación Loreío.
aje: 13.8
- Longitud: 25.73 km.
- Carga instalada: 4350 kVA.
- Tipo de estructuras que emplea: para circuitos trifásicos CP y CR mientras
que para los monofásicos UP y UR.
El Alimeníador Pilishurco es de tipo rural radial y abastece del servicio
eléctrico a la zona noroccideníal de la ciudad de Ambaio, correspondiente a la
Parroquia Pilishurco, compuesta por sectores rurales. La carga que alimenta en
su mayoría es del tipo residencial, existiendo también pequeñas industrias y
Características:
aje: 13.
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- Longitud: 8.68 km.
- Carga instalada: 637.5 kVA.
- Tipo de estructuras que emplea: para circuitos trifásicos CP y CR mientras
que para los monofásicos UP y UR.
El Alimentador Quisapincha es del tipo radial y abastece del servicio
eléctrico a la Parroquia del mismo nombre. Se compone de sectores rurales y
urbanos marginales. La carga que alimenta es del tipo residencial, con varias
industrias y talleres.
Características:
- Nivel de voltaje: 13.8 kV.
- Longitud: 49.08 km.
- Tipo de estructuras que emplea: para circuitos trifásicos CP y CR mientras
que para los monofásicos UP y UR.
Según las normas de la EEASA, para la disposición de la red aérea se
utilizan las estructuras CP (Figura 2.1) y VP (Figura 2.2) cuando se trata de
circuitos trifásicos y estructuras UP (Figura 2.3) para la parte monofásica
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0.75 m . 0.75 m
0.5 m
2.15 m 2.4 m
Figura 2.1 Figura 2.2
2.45 m
T
Figura 2.3
Dependiendo también del tipo de carga por abastecer, en los parámetros delas líneas se involucran:
a) Calibre de los conductores.
b) Material de los conductores
c) Número de conductores por circuito.
En la tabla 2.1 se muestran varios tipos de conductores con sus
resistencias, reactancias y capacidad de conducción características, los
mismos que permitirán calcular las impedancias propias y mutuas de los
diferentes tipos de circuitos:
CalibreACSR 266ACSR 4/0ACSR 3/0ACSR 2/0ACSR 1/0ACSR 1ACSR 2ACSR 3ACSR 4
R (O/km)0.210.270.340.420.540.680.851.071.35
X (O/km)0.390.450.480.490.500.510.500.500.50
Capacidad de conducción (A)320275235200175150130110100
Tabla 2.1 Características de conductores
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CalibreACSR 266ACSR 4/0ACSR 3/0ACSR 2/0ACSR 1/0ACSR 1ACSR 2ACSR 3ACSR 4
R (0/krnj0.210.270.340.420.540.680.851.071.35
X (O/km)0.390.450.480.490.500.510.500.500.50
Capacidad de conducción (A)320275235200175150130110100
Tabla 2.1 Características de conductores
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Para la simulación digital del funcionamiento de los diferentes
alimeníadores primarios en estudio, se ha empleado el programa de software
CYMDIST bajo Windows, que permite simular redes eléctricas de distribución
para facilitar su planificación, diseño y operación, también permite realizar en
toda la red y de manera simultánea estudios de caída de tensión, flujo de carga
y corrientes de cortocircuito en sistemas radiales equilibrados o
Otra particularidad es que se pueden írazar en pantalla los perfiles de
tensión y de corriente de cortocircuito. También proporciona funciones de
ubicación óptima de condensadores, balance de carga que optimizar la
configuración del sistema eléctrico para minimizar pérdidas.
Para poder analizar el funcionamiento de los alimeníadores, el programa
requiere de los valores o parámeíros característicos de cada alimeníador.
En el caso del análisis de estado normal de operación se requieren los
siguientes datos:
Tipo de circuito de cada uno de los tramos o secciones del alimeníador.
Tipo de conductores constiíutivos de cada tramo o sección.
Longitud de cada tramo o sección.
Potencia instalada por sección.
Valores de Demanda máxima y factor de potencia medidas a la salida
del alimeníador.
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Tensión nominal (RV línea-línea)
En el caso de análisis de fallas, a más de los anteriores datos requeridos se
requieren los siguientes datos:
Capacidad nominal de la subestación en MVA
Configuración de la subestación.
Resistencia y reactancia de secuencia positiva de la subestación, en
ohmios a tensión nominal.
Resistencia y reactancia de secuencia cero de la subestación, en
ohmios a tensión nominal.
Estos dos últimos datos representan la impedancia equivalente del sistema en
el lado de baja tensión de la subestación de distribución.
Los aspectos eléctricos que se buscan determinar para evaluar la
operación de los alimeníadores son: niveles de voltaje, capacidad de
conducción de corriente de los conductores y pérdidas de demanda.
La condición menos favorable para la operación de los alimeníadores
ocurre cuando se encuentran en condición de demanda máxima, es por esto
que los análisis se los realizan partiendo de esta condición, en la que se deben
de cumplir los límites permisibles de caída de voltaje, capacidad de conducción
Los valores de demanda tomados para la realización del análisis son los
valores integrados de demanda medida en el 19 de Mayo de 2003 a las 19H30,
cuando se registró la demanda más alta del año. Estos datos se muestran en la
Tabla 3.1 y fueron proporcionados por el Centro de Control CECON de la
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
AI. Av. América
AI. Picoa
Al. Martínez
AI. Püishurco
Al. Quisapincha
DemandsPASEA (Amp)
67.1
106
-67.1
19.5
52.5
DemandaFASE B (Amp)
74.6
91.7
69.5
22.6
41.4
DemandaFASE C (Amp)
57.4
94.8
64.6
26.1
32.5
Factor dePotencia
0.98
0.98
0.98
0.98
0.98
Tabla 3.1 Datos medidos de demanda máxima
Las caídas de voltaje provocadas por la resistencia eléctrica que presentan
los conductores y a ios incrementos de carga que se dan en determinadas
horas del día, causan que el nivel de voltaje se encuentre variando. Esta
variación expresada en porcentaje tomando como base el voltaje nominal esta
por!;
V
En donde:AV: Caída de voltaje hasta el punto de medición.
VK: Voltaje medido en cualquier punto del alimeníador.
¥n: Voltaje nominal del alimentador.
(3.1)
Los límites permisibles de caída de voltaje para los alimeníadores
urbanos es del 3% mientras que para los rurales es del 5%, esto según la
Regulación No. CONELEC- 004/01.
De los resultados obtenidos mediante la utilización del paquete
compuíacional CYMDIST del análisis de caída de volíaje para cada
alimeníador, se muestran en la Tabla 3.2 el nombre de las secciones, caída de
volíaje porceníual y nivel de volíaje en donde se han producido las mayores
caídas de volíaje, los mismos que se muestran en los planos de los
alimeníadores. ANEXO 3.1.
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0,48 0,4 13,74 CT64090,72 0,6 13,72 CT2075
1,2 13.63 CT11480,96 0,8 13.69 CT201333.84 3,2 13,36 CT2870
Tabla 3.2 Máxima caída de voltaje de los alimeníadores.
Los resultados de caída de voltaje mostrados en la Tabla 3.2 indican
los niveles de caída de voltaje para media tensión en cada alimeníador están
dentro de los márgenes permisibles.
La excesiva circulación de magnitudes grandes de corriente por
conductores que no han sido debidamente dimensionados para tales rangos de
corriente, hace que los mismos experimenten deformaciones y desgastes
tempranos, lo que puede conllevar a la mala operación del sistema.
La selección del correcto tipo de conductores a utilizarse depende de la
magnitud de las caídas de voltaje, tipo y magnitud de la carga por abastecer.
Mediante la utilización del paquete compuíacional CYMDIST, se halló la
cargabilidad de las secciones de cada uno de los alimentadores, de las que en
la Tabla 3.3 se muestran las secciones más cargadas, con su respectivo tipo
de conductor y porcentaje al que se encuentran cargadas con referencia a la
capacidad de conducción de su respectivo conductor. Estas secciones también
se muestran en los planos de los alimeníadores. ANEXO 3.1
CT60CT2127CT1750
P8CT20063
1589.4
1.79,888,7
4ACSR6ACSR4ACSR2ACSR6ACSR
Tabla 3.3 Secciones más cargadas
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Los resultados muestran que en los alimeníadores Picoa y Quisapincha
existen secciones en los que la carga actual respecto a la capacidad de
conducción de su conductor es considerable. Estas secciones se encuentran al
final de tramos distantes de la subestación.
En el caso de la sección perteneciente al alimeníador Picoa, es una
pequeña sección trifásica constituido por conductores número 6 ACSR que se
derivan de uno de los troncales principales, mientras que la sección del
alimeníador Quisapincha se encuentra al final de un tramo monofásico de
conductor número 6 ACSR.
Las condiciones de funcionamiento de estas secciones comprometidas por
la alta carga, afectan el margen de transferencia de carga de las mismas,
presentándose una característica que podría afectar negativamente su
funcionamiento, pero debido a que ia expansión o incremento de carga en las
zonas abastecidas por estas secciones es casi nulo, no se tiene la necesidad
de realizar modificaciones inmediatas en ellas como el cambio de conductores
le un
Las pérdidas de demanda se deben a la resistencia eléctrica que presentan los
conductores. Estas pérdidas varían en relación cuadrática a la corriente que
circula por los mismos.
De los resultados obtenidos mediante el CYM
muestran los valores de pérdidas de demanda
porcentaje con relación a su demanda máxima.
, en la
cada
3.4 se
y el
3.325.347,242,1413,87
1562,52295.31579.4535.3990,9
0,210.230.460,401,40
Tabla 3.4 Mayores pérdidas de demanda.
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Estos resultados indican que las pérdidas de demanda son bajas en todos los
alimeníadores valores que están determinados por las características propias
de cada uno de ellos
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 17
Uno de los parámetros que se evalúan para la determinación de la
calidad del suministro eléctrico de una Empresa de Distribución, es la
continuidad del servicio, que es afectada por eventos que obligan a que el
suministro se interrumpa por un lapso de tiempo. Estos eventos pueden ser
externos al sistema de distribución (otro Distribuidor, Transmisor, Generador,
restricción de carga, baja frecuencia, otras) e internas al sistema de
distribución, entre las que se sitúan las programadas (mantenimiento,
ampliaciones, maniobras, otras) y las no programadas (intempestivas,
aleatorias o forzadas). [2]
Para mitigar los efectos producidos por las fallas, se requieren de
equipos de protección adecuadamente seleccionados y coordinados entre ellos
para que de este modo se vea perjudicado el menor número de usuarios y por
el menor tiempo posible. El buen funcionamiento del sistema de protecciones
tiene que estar respaldado por un grupo humano capaz de reesíablecer el
servicio.
Las fallas pueden clasificarse en temporales, que son las que se
despejan de inmediato por si mismas o porque ha actuado un equipo de
protección, y las fallas permanentes, que son las que se mantienen a pesar de
que lob elementos de protección han actuado. La incidencia de las primeras en
una red de distribución están en el rango del 80% y 90% mientras que las
permanentes se hallan entre el 10% y 20%, por esto, la necesidad de que el
sistema de protecciones no confunda una falla temporal como una permanente.
Según la Regulación CONELEC-004/01, las interrupciones según su
duradón se clasifican en:
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 18
- Breves: interrupciones de duración menor o igual a tres minutos.
- Largas: interrupciones de duración mayor a tres minutos.
Y se han de considerar para el cálculo de los índices de calidad solamente las
largas, incluyendo las de origen externo debidas a fallas en transmisión. [2]
El sistema de protecciones está constituido por equipos que detectan
fallas eléctricas e inician el retiro de los elementos involucrados, ayudados
mediante el comando a interruptores, los mismos que deben estar diseñados
para que pueden conducir por un instante esta corriente máxima de falla y
operar correctamente. También este retiro de elementos afectados por alguna
falla puede darse a través de fusibles.
Cuando el despeje de las fallas es lento o no se produce, los equipos de
mayor costo pueden sufrir severos daños, por lo que es necesario verificar
periódicamente la calibración y conexión de los relés al igual que a los circuitos
de control.
Los equipos de protección se pueden clasificar en dos grupos:
- Equipo de protección primaria: es ia protección más cercana aguas
: es
en caso de que el equipo de protección primaria no halla disipado la falla
ocurrida en una zona aguas abajo a este comprometida.
Las características que tiene que cumplir un sistema de protecciones con la
finalidad de que su operación sea eficiente son:
- Selectividad: para discriminar la ubicación de una falla de forma que
solamente se desconecten los elementos necesarios.
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- Rapidez: para aislar de forma inmediata el equipo involucrado en la falla,
con lo que se logra proteger los equipos, atenuar las perturbaciones al
resto del sistema y dar paso a posibles reconexiones automáticas.
en la zona que se esté protegiendo y permanezca imperturbable a
fck
Seguridad o confiabilidad: para garantizar la operación de los equipos de
Simplicidad de esquema: tiene que cumplir el objetivo empleando la
solución más simple.
Independencia a la operación del sistema eléctrico: debe ser
independiente de la configuración casual del sistema.
Discriminar entre corriente de carga y corriente de cortocircuito: no debe
confundir magnitudes aparentemente similares tratándose de
condiciones diferentes.
Discriminar entre falla y perturbación: para que en el caso de
perturbaciones no prolongadas, el sistema pueda continuar operando.
Independencia de los circuitos de control: para que puedan operar
Los equipos de protección y seccionamienío comúnmente utilizado en redes de
distribución son: seccionadores fusibles, seccionalizadores, reconecíadoíes,
disyuntores y relés, cuyas características principales se dan a continuación:
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL _20
Es un elemento de protección cuya función es la de retirar o transferir parte de
la red. Se constituye por un elemento fusible compuesto por materiales que
pueden ser aluminio, estaño, etc., susceptibles a la fundición en caso de
encontrarse sometidos a corrientes superiores a la de su valor nominal.
Ciertos seccionadores fusibles poseen un dispositivo (load busíer) que les
permite operar bajo condiciones de carga, es decir que este tipo de
seccionadores fusibles pueden actuar como elementos de protección y
seccionamienío.
Las características de operación de los elementos fusibles se determinan
mediante curvas de tiempo-corriente, de las que se utilizan para efectos de la
coordinación la mínima curva de fusión y la curva máxima de despeje. El
tiempo de operación depende de los siguientes parámetros:
- Mínimo tiempo de fusión: es el tiempo comprendido entre la iniciación de
la corriente de falla y la iniciación del arco.
- Tiempo de arco: es el tiempo de duración del arco.
- Máximo tiempo apertura: es la suma del tiempo de fusión y el tiempo de
arco.
Se muestra en la Tabla 4.1 las características de los fusibles tipo K (fusión
rápida) y del tipo T (fusión lenta), designación normalizada por EEI-NEÍ
TIPO
K
VALOR
6K10K15K25K40K65K100K6T10T
I carga max.{Asnp)9,0015,0022,5037,5060,0097,50150,009,0015,00
Ice rnax.ÍAnrap)400800
1.3002.0003.0005.0009.000400800
T 15T25T40T65T100T
22,5037,5060,0097,50150,00
13002.0003.0005.0009.000
Tabla 4.1 Características operacionales de fusibles.
La función de este equipo es la seccionar parte de la retí en donde se ha
producido la falla. Está asociado a un equipo de respaldo, como un
reconectados que después de haber operado un número determinado de
del equipo de respaldo para luego abrir la sección con falla, esto mientras el
El número de coníeo de seccionalizador tiene que ser menor en uno al
del reconecíador para que de este modo los dos equipos no queden abiertos
en condiciones de falla permanente.
Cuando la falla se ha despejado, el estado del seccionalizador se repone
automáticamente y se inicia un nuevo ciclo.
Es un equipo de protección y seccionamienío capaz de desconectar y de
reesíablecer el servicio automáticamente luego de haber ocurrido una falla.
Posee una secuencia determinada de aperturas y cierres seguidas de una
apertura definitiva. Por lo general la secuencia es de cuatro disparos o
Su operación está asociada a dos tipos de curvas tiempo-corriente:
curva rápida o instantánea (A), la misma que opera al tratarse de fallas
temporales, y las curvas retardadas (B, C, D), que despejan fallas
permanentes, dando tiempo a que los demás equipos de protección aguas
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 22
Para el correcto funcionamiento de este tipo de equipos es necesario se
tener que tomar en consideración los siguientes aspectos:
- La capacidad de interrupción del reconecíador tiene que ser mayor o
igual a la de la corriente de falla máxima.
- La capacidad de corriente constante del restaurador tiene que ser mayor
o igual a la corriente de carga máxima.
- El valor de disparo mínimo seleccionado tiene que permitir al
Estos equipos permiten la desconexión de carga bajo condiciones
normales de operación o bajo condiciones de falla.
Es un equipo de protección capaz de discriminar entre condiciones
normales y anormales de operación del sistema mediante el continuo
moniíoreo del mismo a través de transformadores de potencial y de corriente.
Actúan cerrando o abriendo sus contactos que hacen operar circuitos de
control asociados a equipos de seccionamienío, que por lo general son
Su operación está representada mediante curvas de tiempo-corriente
que pueden adaptarse a las condiciones que se necesiten en la coordinación
Existen diferentes tipos de relés dependiendo de su función, parámetro por
moniíorear, equipo a proteger, etc.
Para la selección de los diferentes equipos de protección y seccionamienío
se deben tomar en cuenta los siguientes aspectos:
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 23
- Voltaje nominal: el valor del voltaje de diseño tiene que ser mayor al
voltaje entre fases del lugar de instalación y en el caso de equipos a instalarse
en secciones monofásicas, mayor al voltaje entre fase y neutro.
corriente del equipo tiene que ser igual o mayor a la corriente máxima de falla
- Corriente de carga nominal: el valor de corriente nominal tiene que ser
mayor a la corriente de carga máxima que circule por el tramo en el que se va
distribución, magnitud de la carga, número de clientes, etc., se puede decidir el
lugar en donde se puedan realizar seccionamientos. Para esto se pueden
considerar algunos de los siguientes criterios:
- El inicio de ramales largos, inicio de ramales que posean una carga
considerable e inicio de ramales expuestos a descargas atmosféricas deben
considerarse como puntos de seccionamienío.
- No emplear tres o más reconecíadores conecíados en serie
- Los equipos de proíección y seccionamiento deben instalarse en lugares
accesibles para su pronta operación y mantenimiento.
Después de la selección y determinación de la localización de los
equipos de proíección y seccionamienío se íiene que realizar la coordinación
entre ellos para que su operación obedezca una determinada secuencia con la
finalidad de que las fallas interrumpan el servicio al menor número de clientes
posible y tratando de disminuir al máximo los efectos de estas perturbaciones
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 24
al resto de la red. Esta coordinación debe anticipar la afectación grave que
puedan sufrir las instalaciones eléctricas debida a los diferentes tipos de fallas
eléctricas.
La coordinación también tiene por objetivo que los equipos e
instalaciones afectadas por las perturbaciones sean aisladas brevemente
cuando no se han podido recuperar por si solas. [6]
La implemeniación de la coordinación obedece a procedimientos
destinados a la identificación del tipo de fallas, magnitudes de las mismas,
causas por las que se han producido, etc., que han de permitir tomar las
La coordinación se basa en un estudio de tiempo-corriente de los
dispositivos y equipos instalados en serie desde la subestación, tomando en
cuenta la operación de cada uno de ellos bajo condiciones normales y de falla.
calibración, que tiene que realizarse con cierta periodicidad, debido a las
modificaciones que la red presenta después de un determinado tiempo
(ampliación de ia red de distribución, reemplazo de equipos de la red, aumento
La coordinación se puede dar entre los diferentes dispositivos de
protección y seccionamienío, pero para este estudio solo analizaremos el que
se da entre fusibles, ya que estos elementos son los únicos que se utilizarán
para efecto de la protección de los alimentadores.
Para la coordinación entre estos elementos existen varios métodos de
los cuales ios que se han considerado para ia realización del presente estudioson:
Mediante curvas tiempo-corriente: en donde la curva máxima de despeje
o apertura del elemento protector debe ser menor o igual ai 75% de la curva
mínima de fusión del elemento de respaldo. Este 75% da un margen de
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL. 25
compensación de las variables de operación de los fusibles: precaleníamiento
ediante tablas: las tablas se basan en las curvas de tiempo máximo de
para fusibles protectores y para el 75% de las curvas de mínimo
tiempo de fusión de los fusibles protegidos o de respaldo. (Ejemplos: Tablas
4.2 y 4.3)
Fusibleprotector(A)6K8K10K12K15K2DK25K30K4QK5QK65KSDK100K140K
Fusible Protegido (A)8K |10K|12K|14K|2QK |25K |30K |40K |50K |B5K |80K |1QQK|14QK|200K
Máxima corriníe de fallaJ90 350
JiQ.510440"300
650650"540320
~— —
840840
""840710430
— _.
106010601060"1050870500
— •— —
134013401340134013401100660
- — -
1700170017001700170017001350850
220022002200220022002200220017001100
280028002800280028002800280028002200'1450
'ifw'i3900onnWJUU
390Q39003900390039003900390035002400
58005800"58005800580058005800580058005800580045002000
920092009200920092009200920092009200920092009200
" 91004000
Tabla 4.2 Coordinación entre fusibles tipo K
Fusibleprotector(A)6T8T10T12T15T20T25T30T40T50T65T80T1QCTT140T
Fusible Protegido (A)8T |10T112T|14T|20T |25T |30T |40T Í50T |65T |80T |100T|140T|200T
Máxima corriníe de falla
—
—
350 680375
— -
920800530
1200"12001100680
:
1500150015001280730
—
20002000200020001700990
—
2540254025402540250021001400
32003200320032003200320026001500
410041034100410041004100410031001700
5000500050005000500050005000500038001750
61006100610061006100610061006100610044002200
—
9700970097009700970097009700970097009700970072004000
152001520015200152001520015200152001520015200J§2001520015200138007500
Tabla 4.3 Coordinación entre fusibles tipo T
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 26
La intensidad de corriente de un cortocircuito está limitada solamente por
la impedancia de parte de la red afectada, es por esto que las magnitudes de
falla son características de cada sección.
Los tipos de fallas que pueden ocurrir son:
- Línea-tíerra: se produce cuando una de las fases está en contacto físico
con la tierra o el neutro. Su magnitud determina el mínimo nivel de cortocircuito.
Para su determinación se emplea la siguiente ecuación:
7 =
- Línea-línea: se produce al entrar en contacto físico dos fases. En un
sistema de dos fases, su magnitud determina el máximo nivel de cortocircuito.
Se determina empleando la siguiente ecuación:
7 __
±J- 4.2
- Doble línea-tierra: ocurre al entrar en contacto físico dos fases con tierra
o con el neutro. Se determina aplicando la siguiente ecuación:
-j 4.3
- Trifásica: son las menos frecuentes y pueden deberse a descargas
atmosféricas, rotura simultánea de ios tres conductores y posterior contacto
con la tierra, o unión de las tres fases mediante objetos extraños. Su magnitud
representa el máximo nivel de cortocircuito de una red trifásica. Se determina
mediante la siguiente ecuación:
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 27
Para las anteriores ecuaciones:
/ : Es la
Vf: valor eficaz de voltaje a tierra de estado estable en el punto de la falla
le que ocurra.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 27
: Es!¡
en el momento
Vf\r eficaz de voltaje a tierra de estado estable en el punto de la falla
antes de que ocurra.
Z15Z2,Z0: impedancias de secuencia positiva, negativa y cero del sistema visto
desde la falla.
Zf\a de falla asociado al tipo de falla.
Es necesario determinar las corrientes mínima y máxima de
cortocircuito, características de cada una de las partes constitutivas del
Para la determinación de la máxima falla de cortocircuito de una red, se
asume que todas las plantas generadoras asociadas a la red estén operando a
su máxima capacidad o que sea alimentada por un sistema fuertemente
integrado, la resistencia en el punto de falla sea nula y que la falla sea sólida.
En cambio, para la determinación de la mínima falla de cortocircuito de
una red, se asume que el mínimo número de plantas generadoras asociadas a
la red estén operando y que la resistencia en el punto de falla esté entre los
valores de O y 25D. [6]
La coordinación entre los elementos de protecciones se determina a
partir de las máximas corrientes de cortocircuito para poder establecer la
capacidad de interrupción, mientras que para la verificación de su correcto
funcionamiento se emplean los valores de corriente mínimas de cortocircuito.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL , 28
Cada uno de los alimentadores de la Subestación Atocha está provisto
inicialmeníe por un disyuntor buyo funcionamiento depende del estado de los
relés de protección de sobrecprriente de las fases y del neutro asociados a
este. Todos los alimentadores poseen el mismo tipo de disyuntor, cuyas
características se presentan en¡el ANEXO 4.1
Poseen seccionadores fusible que se encuentran al inicio de los ramales
y también seccionadores fusibles con íirafusible para la protección de los
transformadores. La especificación del tipo de equipo instalado como su
ubicación actual en cada alimeníador se detalla en el ANEXO 4.2 y se
encuentra acorde con la estructura íopológica de la red (ANEXO 2.3).
La información respecíp a las características de los seccionadores
fusibles de los diferentes tramos es muy pobre debido a la poca coordinación
entre los departamentos encargados de planificar, ejecutar y reparar las
secciones afectadas por alguna falla en la que se halla afectado alguno de los
seccionadores fusible.
Según el registro histórico de interrupciones para el año 2003, la
apertura del disyuntor se provobó por cualquier falla ocurrida en la red primaria,
sin depender de la ubicación de la misma, los que significa que no existe
coordinación entre los equipos de protección instalados. Esta característica
está producida por el mal dimensionamiento de los equipos de protección, mala
calibración de los relés de sobrecorrieníe de las fases y neutro y por la falta de
actualización de los estudios.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL _29
tramos de los
seccionamiento
paquete compuíacional CYMDIST se han
^ falla mínima y máxima para cada uno de los
en donde se hallan actualmente los equipos de
ion. Estos resultados se. presentan en el ANEXO 4.3
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 30
La evaluación del funcionamiento actual o futuro de un sistema se puede
realizar mediante la obtención de parámetros cuantitativos que puedan
representar su desempeño, bajándose en su comportamiento pasado. Estos
parámetros o índices ayudarán a escoger las mejores alternativas para su
modificación, a fin de que su funcionamiento sea el más adecuado.
La contabilidad representa esta evaluación del funcionamiento de un
sistema, que puede ser expresada a través de índices que determinarán la
calidad del servicio que una Empresa de Distribución brinda a un usuario,
partiendo del análisis de los registros de eventos pasados acumulados por la
Existen dos tipos de análisis de confiabilidad: análisis histórico y análisis
predicíivo.
1 Análisis Histórico: son empleados con la finalidad moniíorear la confiabilidad
actual y establecer tendencias a largo plazo del servicio eléctrico para prever
el impacto de cambios en la operación del sistema. Estos resultados sirven de
base para la realización de los análisis predicíivos. Sus índices se calculan
empleando los registros estadísticos de interrupciones a los usuarios y los
registros de incidencia de la empresa a partir de los datos de funcionamiento
del sistema eléctrico durante un determinado período de tiempo.
2.~ Análisis Predíctivo: este método permite predecir el comportamiento futuro
del sistema a través de la obtención de índices de confiabilidad basados en
niveles históricos y el conocimiento del funcionamiento actual del sistema. Sus
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 31
índices se calculan partiendo de modelos de confiabilidad aplicados al sistema
eléctrico en un tiempo especificado en el futuro, utilizando datos de
confiabilidad de componentes, topología de la red, demanda, número de
clientes, etc.
Mediante este tipo de análisis se pueden identificar los puntos débiles de
la red, obtener análisis alternativos de expansión, evaluar el impacto de nuevas
inversiones para mejorar la calidad del servicio.
Este último ha de ser empleado para la determinación de la confiabilidad
del sistema partiendo de la mejora de su sistema de protecciones.
Para el análisis de confiabilidad de sistemas de distribución, se emplea
el siguiente vocabulario, cuyas definiciones están a continuación:
1. Confiabilidad: es la capacidad del sistema para desempeñar una función
determinada, bajo condiciones preestablecidas y por un tiempo determinado.
2. Componente: es la parte del sistema visto como única entidad.
3. Salida: no disponibilidad de un componente
4. Tasa de salida: es el número medio de salida por unidad de tiempo por
componente.
5. Tiempo de maniobra: es el tiempo comprendido desde que una operación
de maniobra es requerida debido a una salida de servicio, hasta la ejecución de
la maniobra.
6. Interrupción: pérdida de servicio para uno o más consumidores.
7. Interrupción momentánea: es una interrupción de duración menor al tiempo
requerido para reesíablecer el servicio (la maniobra se completa en pocos
minutos).
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL _ __^_ _ , _ 32
8. Interrupción temporal: es una interrupción de duración menor al tiempo
requerido para reesíablecer el servicio en localizaciones en donde la
disponibilidad del operador no es inmediata, (la maniobra se completa en 1 o 2
horas),
9. índices básicos de contabilidad: representar el desempeño del sistema
basándose en registros estadísticos de su comportamiento pasado. Los
índices de mayor uso son:
a, Indlsponlbllldad lUI: es la probabilidad de encontrar el sistema
averiado en un instante dado, que puede interpretarse como la parte del tiempo
sobre un período determinado en el que el sistema estará indisponible. Se
puede dar en horas al año.
b. Tasa de fallas TAI: es la tasa de transición del estado de funcionamiento
al estado de falla. Representa la cantidad de veces que un consumidor se ve
privado del suministro eléctrico, por unidad de tiempo, que generalmente es de
un año. En sistemas de distribución en donde la indisponibilidad es pequeña, la
tasa de fallas se la puede aproximar al número de fallas del sistema en el
período considerado.
a TlemoQ de reparación: es el valor medio del tiempo empleado para
reparar las fallas del sistema, expresado en horas. El inverso del tiempo de
reparación se denomina Tasa de reparación.
d, Energía no sumirigstrada íEIMS'I: es la cantidad de energía no
suministrada que la Empresa Eléctrica deja de vender. Se la obtiene
empleando la fórmula siguiente:
(5.1)'
En donde:
Ej= Energía promedio mensual demandada por los consumidores conectados
al tramo j, en
TEi = Indisponibilidad anual del elemento i (horas/año).
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 33
10. índice de continuidad: mide el número de veces que se ve suspendido el
suministro eléctrico y el tiempo de duración de ios mismos. Pueden clasificarse
en índices individuales e índices globales.
11. índices de continuidad individuales: son los referidos a los centros de
transformación. Estos son:
a. Tiempo de ¡ndlsponibllldad: tiempo total durante el que no hubo
suministro eléctrico en un centro de transformación de la red. Se puede dar en
horas por año.
b. Número de interrupciones: Número de veces que se ha interrumpido
el servicio eléctrico en un centro de transformación. Se puede dar en número
de interrupciones por año.
c- Duración de cada Interrupción en el punto de carga: es la duración
media de todas las interrupciones, que se obtiene a partir de los dos datos
anteriores. Se puede dar en minutos por interrupción.
12. índices de continuidad globales o de sistema: son los índices referidos a
toda la red. Estos son:
a- Número prome
ano: o en sus siglas en ingles SAIFI (System Average Interruption Frequency
Index), que representa el número promedio de interrupciones por consumidor
servido por año. Se determina empleando la siguiente ecuación:
_ . ____ No_Total_de_consumidores_interrumpidosbAlrl
No Total de consumidores servidos
[interrupciones /año] (5.2)
X¡= Tasa de fallas en el punto i de la red de distribución.
C¡= Número de consumidores en el punto i de la red de distribución.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 34
: o en sus siglas en
ingles: SAIDI (System Average Duraíion Index), que es el número de horas que
el abonado medio ha estado sin servicio en el período considerado. Se lo
define mediante:
Suma_total_de_duracíón_de_las_íntermpciones_de_los_consumidoresNo Total de consumidores servidos
[horas / año] (5.3)C;
En donde:
r¿= Tiempo de reparación en el punto i de la red de distribución.
c. Tiempo promedio de interrupción oor abonado: CAIDI (Cusíomer
Average Iníerrupíion Duraíion Index). Representa la duración media de una
interrupción a un cliente. Se lo obtiene de la siguiente manera:
^ ._ T Suma total de duración de las interrupciones de los consumidoresCAJUD1= - = - = — = - = — = — = - - - = — = — = -
No_Total_de_consumidores-interrumpidos
SAIDICAH)I=4=f- - = - [horas / interrupción]
YX;C SAIFI l F J
cfc Frecuencia media de interrupción: es el número de interrupciones que
sufrió el consumidor medio del sistema, durante el período considerado. Se lo
obtiene con la ecuación siguiente:
FI=-i - =-4=; - (5.5)Ps
En donde:
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 35
Pa¡= kVA instalados en transformadores de distribución afectados en la
interrupción i.
Ps= kVA totales instalados en transformadores de distribución del sistema.
kVA^ kVA nominales instalados en el punto i de la red.
e. Duración media d© las Interrupciones: Es el período de tiempo en que
cada interrupción afecto al consumidor del sistema. Se lo obtiene de la foma
T TjU¡
(5.6)'Pa kVAJL
En donde:
U¡= Indisponibilidad anual del elemento i, (horas/año).
Hfi: Es el período de tiempo en el que
el consumidor medio del sistema quedó privado del suministro de energía
durante el período considerado. Se lo obtiene con la siguiente fórmula:
(5.8)V ;PS kVA:
Para el análisis de la confiabilidad en sistemas de distribución, los
métodos de mayor utilización son los probabilísíicas, los mismos que toman en
cuenta la aleatoriedad en la que se pueden dar las fallas en el sistema. Entre
los métodos predictivos de análisis de confiabilidad existen los métodos
analíticos y los de simulación aleatoria.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 36
1. Método analítico: obtienen la confiabilidad del sistema mediante la
utilización de modelos matemáticos del sistema y del funcionamiento del mismo
y la utilización de variables aleatorias. Este tipo de métodos son rápidos y
trabajan con valores medios de variables aleatorias. Uno de los métodos
analíticos más conocidos es el de los procesos continuos de Markov.
2. Método de simulación aleatoria (de Monte Cario): obtiene la confiabilidad
del sistema mediante la simulación de una gran cantidad de situaciones
generadas aleatoriamente.
Este método se ajusta al sistema de distribución al considerarlo como
reparable, dando como consecuencia que la condición de operación normal de
todo el sistema o parte mismo sea continuo en el tiempo en estados discretos
finitos.
Definiendo las características generales del sistema y condiciones de
trabajo del mismo, se formulan criterios de éxito, con los cuales el método de
Markov permite obtener la probabilidad de que el sistema se encuentre
operando en cualquiera de sus estados posibles. En este método, a medida
que aumenta el número de elementos que intervienen en el sistema, la
cantidad de estados posibles en un sistema presenta un crecimiento dramático,
lo que hace que este método sea poco atractivo.
Mediante este método, para el cálculo de la probabilidad de residencia
en el estado de operación de un sistema visto como un solo elemento se tiene:
(5.9)A + U
m•Po= (5.11)'
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 37
A = tasa de falla
u = tasa de reparación
m = tiempo medio para falla (MTTF)
r= tiempo medio de reparación (MTTR)
Mientras que para el cálculo de la probabilidad de residencia en el estado de
falla de un sistema visto como un solo elemento se tiene:
(5.12)
1r - —
u(5.13)
m+r(5.14)
Esta técnica permite obtener la frecuencia de encontrarse en un estado
determinado, la duración promedio de residencia en dicho estado y las
probabilidades límites de estado, para que con estos resultados se pueda
establecer la duración media de residencia en cada estado de los estados
acumulados.
Estadoindisponible
m
Figura 5.1 Representación del ciclo operación-falla-reparación de un componente
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 38
Partiendo de la figura 5.1, que representa el ciclo operación - falla -
operación, en donde el período es T, se puede obtener la frecuencia de
encuentro en el estado de falla, sabiendo que la probabilidad de que el
elemento se halle en operación está dada por:
mP (operación) =
m+r
y como T = m*r
Tenemos: que:
n , ., . m 1 /P (operación) = — = — = —T ÁT Á
despejando la frecuencia f se tiene:
f = P (operación )* Jl (5.15)
Considerando las condiciones de que los sistemas de distribución en
media tensión (4 kV- 34.5 kV) normalmente son del tipo radial y que existe la
posibilidad de que algunos de los tramos del alimeníador puedan ser
alimentados desde diferentes puntos mediante la operación de equipos de
seccionamiento, manteniéndose la condición de radialidad en la operación de
la red, la metodología para la evaluación de la contabilidad en sistemas de
distribución empleada para este estudio es la siguiente:
Se tiene que realizar la modelación de la red mediante la descripción
íopológica de la misma, definiendo a los tramos de los alimeníadores como
conductores separados por algún tipo de equipo de protección o maniobra
(interruptores, fusibles, desconecíadores), correlacionando de esta forma a los
clientes o consumidores con los tramos de los que obtienen el suministro.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 39
Las características de los tramos de los alimeníadores y los equipos de
protección están dadas mediante los siguientes indicadores:
Es el promedio del número de ocasiones en que un elemento de la red
se encuentra en alguna condición que conlleve a la operación a algún equipo
de protección.
La tasa de falla para elementos individuales como transformadores,
interruptores, etc., se calcula mediante el empleo de la siguiente expresión:
m(1/afio) (5.16)
en donde:
m = cantidad de fallas observadas para cada tipo de elemento.
N = cantidad de elementos expuestos a la falla.
7= periodo de estudio en años.
Mientras que para los tramos de los alimeníadores, este parámetro se los
determina mediante la siguiente ecuación:
¿=b*t (1/año) (5.17)
m(1/kmaño) (
en donde:
m = cantidad de fallas
L = longitud de los tramos expuestas a la falla en km.
7= periodo de estudio en años.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 40
b = número de fallas por km por año.
/= longitud del tramo de interés.
Es el tiempo durante el cual el servicio eléctrico se ve interrumpido,
comprendido entre la desconexión del circuito y su reenergización. Depende
del tipo de falla y los equipos involucrados. En un sistema de distribución se
tiene la siguiente clasificación de tiempos:
a) Tiempo para el conocimiento de la falla ( Te ): es el tiempo entre el
instante en que se da la falla y instante en que los operadores del sistema se
enteran de la misma.
b) Tiempo de preparación f Tp ): es el tiempo requerido para el
equipamiento necesario para iniciar la labor de localización de la falla.
c) Tiempo de localización ( TI): es el tiempo requerido para el traslado a
las proximidades de la falla y realización de pruebas para su localización
d) Tiempo de maniobra para transferencia ( Tt): es el tiempo empleado en
realizar las maniobras de transferencia para reestablecer el servicio.
e) Tiempo de reparación (Tr): es el tiempo requerido para ejecutar las
labores de reparación.
f) Tiempo de maniobra para reestablecer la configuración normal de
operación (Tv): es el tiempo que se tarda en recuperar la configuración normal
de operación.
Debido a la existencia de una falla en tramo determinado, los demás
tramos del sistema experimentarán una operación en especial que se la puede
catalogar de la siguiente manera:
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 41
a) Normal: cuando un tramo no se ve afectado por una falla.
b) Reestablecido: cuando el funcionamiento de un tramo puede retornar a
normalidad mediante algún equipo de maniobra que la aisle, antes de reparar
el elemento fallado.
c) Transferible: un tramo será transferible cuando exista alguna posibilidad
para reenergizarlo antes de reparar la falla.
d) Irrestablecible: cuando el funcionamiento de un tramo es afectado por la
falla y no puede ser transferido.
e) Irrestablecible con espera: cuando para la reparación del tramo en falla
se tiene que realizar algún tipo de maniobra.
La determinación de los estados de operación de los elementos de la red
cuando presentan una falla, se basa en metodologías en las que utiliza la
condición de radialidad del sistema. Para esto se emplea una matriz de orden
n* n, en donde /? es el número de elementos constitutivos del modelo, cuyas
columnas representan la condición del elemento ante la falla de algún otro
elemento ubicado por fila.
a) Se describe la estructura íopológica de la red separando los tramos del
alimeníador mediante dispositivos de protección o seccionamienío.
b) Se ordena una matriz de orden n * n, en donde n representa el número
de elementos del modelo.
c) Se simulan fallas por cada elemento / a la vez.
d) Se analizan los efectos de la protección asociada al elemento de falla, a
los demás elementos de la red, considerando el estado de operación de los
mismos como: normal íransferible, irresíablecible o irresíablecible con tiempo
de espera.
e) Se calculan los índices de frecuencia y duración de las fallas para cada
elemento de la red.
f) Se calculan los índices asociados al sistema en general.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 42
g) Se evalúan los estados de operación del sistema tomando en
consideración el tipo de conexión (serie, paralelo, mixto) entre los elementos
del mismo, para determinar expresiones equivalentes de tasa de falla, tiempo
de reparación e indisponibilidad de los elementos sometidos a la falla. Estas
expresiones equivalentes se las obtiene de la siguiente manera:
Elementos conectados en serie:
Asumiendo que n componentes conectados en serie son independientes
y reparables, tenemos:
Tasa de falla del sistema (^ ):
Duración de la falla promedio del sistema ( rr ):
(5.20)
Indisponibilidad del sistema ( UT):
U = JL*rUi AÍ fi
Elementos conectados en paralelo:
Asumiendo que las componentes de un sistema son independientes
reparables, para dos elementos conectados en paralelo se tiene:
Tasa de fallas del sistema
+'i) (5.22)
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL _43
Duración de la falla promedio del sistema (rT ):
(5.23)
Indisponibilidad del sistema ( UT):
ty/r> •—• yiíTT/m
Elementos serie v paralelo:
Mediante la utilización de las ecuaciones anteriores se pueden realizar
reducciones sucesivas para este tipo de conexiones, obteniendo así
ecuaciones de su equivalente.
Esta metodología muestra que el número de interrupciones de servicio
eléctrico al que se ve sometido algún elemento del sistema es mayor la
cantidad de fallas que dicho elemento puede generar. Esta cantidad de
interrupciones que se tienen que contabilizar dependen del estado definido
para cada elemento como se muestra en la Tabla 5.1.
Elemento
Normal
Transferibie
Reestablecible
Irrestablecible
Irrestablecible con espera
Interrupciones
0
2A
A
A
A
Tabla 5.1 Interrupciones aportadas por elemento.
Cuando se traía de un elemento transferible se tiene que la tasa de falla
es del doble, ya se tiene que interrumpir el servicio durante un tiempo
necesario para realizar las maniobras que reesíablecerán la configuración
normal de operación (Tv).
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 44
La tasa de fallas total de un elemento cualquiera se
aportes indicados de cada elemento del sistema según el
columna de la matriz de estados, obteniéndose:
sumando los
indicado en la
(5.25)
en donde:
A& = Tasa de falla total del elemento /.
¿/ = cantidad de interrupción en el elemento / debido a una falla en el elemento
j (fallas /año).
n = cantidad de elementos considerados en el modelo de la red.
Dependiendo del estado de operación de cada elemento de la red, el
tiempo total de interrupción corresponde al tiempo de indisponibilidad del
mismo, lo que se muestra en la Tabla 5.2.
Elemento
Normal
Transferible
Reestablecible
Irrestablecibie
Irrestablecible con espera
Interrupciones
0
TcJHp+Ti + Tt + Tv
Tc + Tp + TI
Te + Tp + TI + Tr
Te-f T p + T l + Tt + Tr
Tabla 5.2 Interrupciones aportadas por elemento.
El tiempo total de indisponibilidad anual es igual a la suma de las
indisponibilídades debidas a la cantidad de fallas aportadas por cada elemento
del sistema según el tipo de elemento indicado en la columna de la matriz de
estados, teniéndose:
(5.26)
T =íEi (5.27)
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 45
en donde:
7/= indisponibilidad anual del elemento /debido a falla en el elemento/
A/= cantidad de interrupciones en el elemento / debido a una falla en el
elemento y" (fallas /año).
Tm-= Indisponibilidad anual del elemento / (hora / año).
rj= tiempo de interrupción o de reparación del elemento; (horas).
n = cantidad de elementos considerados en el modelo de la red.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 45
en donde:
7/= indisponibilidad anual del elemento /debido a falla en el elemento/
;!/= cantidad de interrupciones en el elemento / debido a una falla en el
elementoj(fallas /año).
Tm = Indisponibilidad anual del elemento / (hora / año).
r.~ tiempo de interrupción o de reparación del elemento; (horas).
n = cantidad de elementos considerados en el modelo de la red.
Mediante la metodología de modelación de la red, anteriormente
mencionada, se obtendrán los índices de confiabilidad de cada uno de los
tramos que constituyen los alimeníadores, índices que se correlacionan a los
índices de los clientes conectados a ellos.
Para la modelación, los elementos de la red estarán caracterizados por
parámetros de tasa de falla y tiempo de reparación. Los valores que se
utilizarán se basan en una base estadística de fallas y tiempos de reparación,
más amplios que los que se obtuvieron de la Empresa de Distribución en
cuestión, pudiéndose catalogar a los valores utilizados como los más cercanos
a la realidad funcional y operativa de cualquier empresa de distribución, que los
que resultaron a partir de la base de datos de la EEASA. [19]
Los tramos se identificarán por el elemento de protección más cercano
aguas arriba, para después conformar una matriz de orden n * n, en donde las
columnas representarán la condición de operación del elemento al presentarse
una falla en un elemento de la fila. En este caso solo se obtendrán los índices
de confiabilidad de los tramos, que son los de interés para este estudio, por lo
que se conformarán matrices de orden n * m.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 46
Mediante la caracterización de los elementos de los alimeníadores se
busca establecer la tasa de fallas y los tiempos de reparación de los mismos.
Al no disponer del detalle suficiente acerca del registro de fallas y en
donde han ocurrido las mismas, la alternativa es utilizar el reporte de todas las
interrupciones debidas a fallas ocurridas en un año en todos los alimeníadores
pertenecientes a la EEASA y aplicar los resultados para la caracterización de
los tramos. En este caso se ha utilizado el reporte de interrupciones debidas a
fallas del año 2003 y mediante la clasificación de los alimentadores en urbanos
y rurales, se calculan las tasas de falla promedio para los tramos. Este cálculo
se muestra a continuación:
(1/kmaño>
en donde:
m = cantidad de fallas
L = longitud de los tramos expuestas a la falla en km.
7= periodo de estudio en años.
b = número de fallas por km por año.
/= longitud del tramo de interés.
Para los tramos urbanos se tiene:
fallasb= ^0.3776
953.29km*\ano km*año
Para los tramos rurales se tiene:
km*año
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Para la determinación de los tiempos medios de interrupción se ha
considerado la información proporcionada por el personal de reparación y
mantenimiento de la EEASA, obteniéndose los tiempos medios de interrupción
presentados en la Tabla 5.3:
TIFIUIPO MFnini sE-iBinw ISIKIUSW
de conocimiento Tede preparación Tpde localización TIde transferencia Ttde reparación Trde reestablecimiento Tv
TRAMOURBANO
minutos105604515030
horas0,170,081,000,752,500,50
RURALminutos
105
1206025045
horas0,170,082,001,004,170,75
Tabla 5.3 Caracterización de tiempos medios de interrupción de los tramos.
Los valores obtenidos de las tasas de fallas de los tramos a partir de los
base de datos proporcionada por la EEASA no se usarán para el cálculo de los
índices de confiabilidad, ya que la base estadística de un año no refleja la
verdadera aleatoriedad con la que pueden darse las fallas en los diferentes
tramos, sin importar que sean urbanos o rurales, es por esto que se utilizará
una base estadística más extensa de registros de fallas y tiempos de
reparación, cuyos valores, mostrados en la Tabla 5.4, pueden ajustarse al
funcionamiento de cualquier empresa de distribución. [19]
Es así que para la caracterización de elementos de protección y
seccionamienío se tienen los valores que se muestran en la Tabla 5.4:
Disyuntor 0.012 80Fusible/seccionador 0,092Líneas de distribución * 0.066 50*Para las líneas la tasa de falla es
Tabla 5.4 Caracterización de tasa de fallas y tiempos medios de reparación de tramos yelementos.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 48
Tomando en cuenta el tiempo de reaparación medio de las líneas de
distribución que se muestran en la Tabla 5.4, los tiempos medios de reparación
que se emplearán para el estudio de confiabilidad se muestran en la Tabla 5.5:
TIEMPO MEDIO
de conocimiento Tede preparación Tpde localízación TIde transferencia Ttde reparación Trde reestablecimiento Tv
TRAMOURBANO
minutos105
6045
150030
ilQF«IS
0,170,081,000,7550,000,50
RURALminutos
105
12060
150045
horas0,170,082,001,00
50,000,75
Tabla 5.3 Caracterización de tiempos medios de interrupción de los tramos.
Una vez definida la estructura topológica de los alimentadores
constituida por tramos separados por algún tipo de equipo de protección o
maniobra, que se aprecian en los diagramas mostrados en el ANEXO 5.1, y
utilizando los valores característicos de tasa de fallas y tiempos de
interrupción, mostrados en las Tablas 5.4 y 5.5, se determinará mediante la
preparación de la Matriz de Estado de cada alimentado^ mostradas en el
ANEXO 5.2, la tasa de fallas, el tiempo de interrupción y la indisponibilidad de
cada uno de los tramos de los alimeníadores así como también los índices
globales de cada alimeníador: frecuencia de interrupción y tiempo total de
interrupción.
Este alimeníador es del tipo urbano y su carga tiene la posibilidad de ser
transferida a otro alimentador en el caso de contingencias o trabajos de
reparación o mantenimiento. Sus características en cuanto a la longitud, carga
instalada e índices de confiabilidad de cada uno de los tramos que lo
constituyen, estos últimos obtenidos a partir de la elaboración de la matriz de
estado y el empleo de la metodología presentada en la sección 5.4, se
muestran en la Tabla 5.6:
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 49
ÁLMENTÁDOR AMÉRICATRAMO
TDA1TSF1TSF2TSF3TSF4TSF5TSF6TSF7TSF8TSF9
TSF10TSF11TSF12TSF13TSF14TSF15TSF16TSF17TSF18TSF19TSF20TSF21TSF22TSF23TSF24
EQUIPODA1SF1SF2SF3SF4SF5SF6SF7SF8SF9
SF10SF11SF12SF13SF14SF15SF16SF17SF18SF19SF20SF21SF22SF23SF24
LONGÍTÜB (km)1,0310,1050,1560,1170,0980,2910,0950,0610,2110,0630,4300,2610,1120,3590,1040,3940,0380,0440,1380,0870,4850,1320,1910,0970,112
CARGA (kVA)15025507510
3707075
137,515
262,520537,5
477,550
285503050100600
162,530050
187,5
X (fallas/año)0,3680,5280,6200,5280,6200,5280,6200,7120,5280,6200,6340,7260,8180,7540,7260,8180,9100,8180,8180,9100,8180,9100,9101,0021,002
r (horas)15,7626,2876,7806,3586,5327,4477,4427,2806,9696,8487,5908,3228,2896,6957,6088,7938,4477,3797,7577,6949,1599,1169,3319,1609,211
U (horas/año)5,8033,3204,2053,3584,0513,9334,6155,1853,6814,2474,8136,0436,7815,0515,5247,1937,6886,0376,3467,0027,4938,2968,4929,1809,231
Tabla 5.6 índices Alimentador Avenida América.
En donde los seccionadores fusible están representados por las siglas SF- y
su correspondiente numeración, tos disyuntores representados por la letra D- y
su correspondiente letra inicial del nombre del alimentador al que pertenece,
mientras que para la designación de los tramos a los que pertenecen dichos
elementos, se hallan precedidos por la letra T~.
Los índices de contabilidad globales determinados para este alimentador
mediante el empleo de las ecuaciones 5.5 y 5.8 son:
Fl « 0,74 salidas/añoTI = 4,87 horas/año
Estos resultados indican que un consumidor de este alimentador se ve
afectado por interrupciones del servicio eléctrico debidas a fallas en un
promedio de 4,87 horas al año y con una frecuencia de 0,74 veces en el año.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 50
Este alimentador es del tipo urbano y su carga tiene la posibilidad de ser
transferida a otro alimeníador en el caso de contingencias o trabajos de
reparación o mantenimiento. Sus características en cuanto a la longitud, carga
instalada e índices de confiabilidad de cada uno de los tramos que lo
constituyen, se muestran en la Tabla 5.7:
ALIMENTADOR FICOATRAMO
TDF1TSF1TSF2TSF3TSF4TSF5TSF6TSF7TSF8TSF9
TSF10TSFliTSF12TSF13TSF14TSF15TSF16TSF17TSF18TSF19TSF20TSF21TSF22TSF23TSF24TSF25TSF26TSF27TSF28TSF29TSF30TSF31TSF32
EQUIPO0F1SF1SF2SF3SF4SF5SF6SF7SF8SF9
SF10SF11SF12SF13SF14SF15SF16SF17SF18SF19SF20SF21SF22SF23SF24SF25SF26SF27SF28SF29SF30SF31SF32
LONGITUD (km)0,5770,6730,6730,3400,3640,6060,1770,2080,3910,4240,1030,2190,4240,4370,0640,1460,1200,4960,1990,0770,8820,7050,8510,6070,1270,2830,2900,4430,2330,3350,1240,2870,552
CARGA (kVA)16581027075
137,587,590355017037,512017015050135
362,5905012019585
107,5262,5175150100
167,51801505065
362,5
X (fallas/año)0,8450,9751,0671,0671,0671,1591,1591,0671,0671,0671,1591,2511,3431,4351,5271,1591,1591,1591,1111,2031,2171,3091,3671,3091,4011,4011,4011,4011,4931,4931,4931,4931,493
r (horas)5,7755,7337,6358,6878,76110,1108,8868,2788,8456,8636,9287,2918,1088,8498,6957,0526,9788,0483,9564,1615,7687,4205,3537,1757,2657,6327,6498,0118,2798,5058,0388,3998,984
U (horas/año)4,8795,5908,1479,2689,34811,71710,2998,8339,4387,3238,0309,12110,88912,69913,2778,1748,0889,3284,3965,0087,0179,7107,3169,38810,17410,68910,71311,21912,35712,69411,99712,53513,408
Tabla 5.7 índices Aümentador Picoa.
Los índices de confiabilidad globales determinados para este alimeníadorson:Fl = 1,22 salidas/añoTI = 11,48 horas/año
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 51
Estos resultados indican que un consumidor de este alimentador se ve
afectado por interrupciones del servicio eléctrico debidas a fallas en un
promedio de 11,48 horas al año y con una frecuencia de 1,22 veces en el año.
Este alimentador es del tipo rural y su carga tiene la posibilidad de ser
transferida a otro alimeníador en el caso de contingencias o trabajos de
reparación o mantenimiento. Sus características en cuanto a la longitud, carga
instalada e índices de contabilidad de cada uno de los tramos que lo
constituyen, se muestran en la Tabla 5.8:
ALIMENTADOR MARTÍNEZTRAMO
TDMITSF1TSF2TSF3TSF4TSF5TSF6TSF7TSF8TSF9TSF10TSF11TSF12TSF13TSF14TSF15TSF16TSF17TSF18TSF19TSF20TSF21TSF22TSF23TSF24TSF25TSF26TSF27TSF28TSF29
EQUIPODM1SFISF2SF3SF4SF5SF6SF7SF8SF9SF10SF11SF12SF13SF14SF15SFI 6SF17SF18SF19SF20SF21SF22SF23SF24SF25SF26SF27SF28SF29
LONGITUD (km)3,4461,2730,5540,8790,0710,6140,7500,2240,1390,5591,2660,0150,2040,0920,1260,0922,3630,3752,2550,2370,1622,7835,6690,3140,1830,0740,1940,2260,3350,262
CARGA (kVA)895
552,597,5367,5102,585
52,55510
205225305
5025115
137,5351601545115
372,52018537,523015
62,547,5
X (fallas/año)1,7222,0422,1342,1342,2262,2262,3182,2262,2262,1342,2262,3182,3182,4102,3182,3182,2262,2262,3182,4102,2262,2262,3182,4101,9581,9582,0502,1421,9581,958
r (horas)10,0685,6896,4736,9756,9587,7628,6807,1847,0586,4808,2558,1088,3778,3378,2668,2189,8806,93310,02710,1216,61810,50418,31718,2014,0013,8164,1364,4794,2564,885
U (horas/año)17,34111,61713,81214,88415,48817,27820,12015,99115,70913,82818,37518,79419,41820,09019,15919,04821,99315,43223,24124,38914,73023,38142,45843,8637,8347,4718,4799,5938,3339,564
Tabla 5.8 índices Alimentador Martínez.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 52
Los índices de confiabilídad globales determinados para este alimeníadorson:FI = 2,07 salidas/añoTI = 37,84 horas/año
Estos resultados indican que un consumidor de este alimentador se ve
afectado por interrupciones del servicio eléctrico debidas a fallas en un
promedio de 37,84 horas al año y con una frecuencia de 2,07 veces en el año.
Este alimeníador es del tipo rural. Sus características en cuanto a la longitud,
carga instalada e índices de confiabilidad de cada uno de los tramos que lo
constituyen, se muestran en la Tabla 5.9:
ALIMENTA0OR PMSHURCOTRAMO
TDP1TSF1TSF2TSF3TSF4TSF5TSF6TSF7TSF8TSF9
TSF10TSF11TSF12
EQUIPODPISF1SF2SF3SF4SF5SF6SF7SF8SF9
SF10SF11SF12
LONGITUD (kim)1,6220,4040,0730,0360,2560,1430,3160,0651,5943,095OJIO0,9440,030
CARGA (kVA)4040101025153010135
192,5309010
X (fallas/año)0,5850,6770,6770,6770,6770,6770,6770,7690,7690,7690,8610,8610,861
r (lloras)12,98613,73512,12111,94313,01312,46113,30512,47219,02925,46623,59526,78823,288
U (horas/año)7,6029,3048,2118,0908,8158,4419,0139,59614,64019,59320,32523,07520,060
Tabla 5,9 índices Alimeníador Pilishurco.
Los índices de confiabilidad globales determinados para este alimeníadorson:FI a 0,76 salidas/añoT! = 12,46 horas/año
Estos resultados indican que un consumidor de este alimeníador se ve
afectado por iníerrupciones del servicio eléctrico debidas a fallas en un
promedio de 12,46 horas al año y con una frecuencia de 0,76 veces en el año.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 53
Este alimentador es del tipo rural. Sus características en cuanto a la longitud,
carga instalada e índices de confiabilidad de cada uno de los tramos que lo
constituyen, se muestran en la Tabla 5.10:
ALEVffiNTADOR QUISAFINCHATRAMO
TDQ1TSFITSF2TSF3TSF4TSF5TSF6TSF7TSF8TSF9
TSF10TSF11TSF12TSF13TSF14TSF15TSFI 6TSFI 7TSFI 8TSF19TSF20TSF21TSF22TSF23TSF24TSF25TSF26TSF27TSF28TSF29TSF30TSF31TSF32TSF33TSF34TSF35TSF36TSF37TSF38TSF39
EQUIPODQ1SF1SF2SF3SF4SF5SF6SF7SF8SF9
SF10SF11SF12SF13SF14SF15SF16SF17SFI8SF19SF20SF21SF22SF23SF24SF25SF26SF27SF28SF29SF30SF31SF32SF33SF34SF35SF36SF37SF38SF39
LONGITUD (km)1,3040,2570,9032,5740,1620,2812,7521,1980,7830,4630,1920,4392,3671,2120,4082,7840,0380,0490,8061,5651,7422,7540,5470,7890,5044,1880,8631,1740,5370,4450,0340,2707,9400,2520,2470,4040,8172,5171,2181,309
CARGA (kVA)65405015101545555535100
8510010
52,555
107,540158525153090501153535
37,552,523525153520453050
X (fallas/año)3,2523,4363,4363,4363,6203,6203,6203,8043,9883,8043,8043,8043,9883,9884,1724,1724,3564,3564,3564,5404,3564,5404,5404,7243,8043,8043,8043,8043,9883,9883,9883,9883,9884,1724,1724,1724,1724,3564,1724,356
r (horas)3,8604,1154,7356,3406,3686,4778,7309,5409,9338,9038,6688,88210,6159,6599,73311,61111,31911,32711,90112,71812,61014,26312,65812,8728,93812,1359,2509,5199,7099,6339,2929,48815,83515,51315,50915,63315,96017,36116,27716,750
U (horas/año)12,55314,13816,26921,78223,05123,44631,60036,28939,61033,86432,97033,78442,33038,51840,60248,44049,30149,33951,83757,73654,92564,74957,46660,80433,99946,15735,18436,20938,71638,41537,05637,83663,14864,71564,69865,21866,57975,62167,90372,960
Tabla 5.10 índices Alimentador Quisapincha.
Los índices de confiabiíidad globales determinados para este alimeníadorson:FS - 4,00 salidas/añoTI = 188,5 horas/año
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 55
Con el objeto de reducir el tamaño de la zona afectada por una falla y la
duración de la interrupción provocada por la misma, se instalarán nuevos
equipos de protección en puntos de la red en donde se creyera conveniente, se
retirarán oíros cuya ubicación no sea la mas apropiada y se realizará una
nueva coordinación entre ellos y con el relé que controla el disyuntor.
Luego se establecerán los nuevos índices de confiabilidad para las
configuraciones propuestas del sistema de protección de cada alimentador y
por último se determinará el beneficio económico de su implemeníación.
Mediante la consideración de las normas de distribución de energía
referente al seccionamiento de alimeníadores primarios y criterios de
protecciones eléctricas, se han propuesto nuevos esquemas de protección para
cada alimeníador, los mismos que se presentan en el ANEXO 6.1
La ubicación actual de la mayoría de estos equipos ofrece condiciones
favorables para la protección, por esto se establecen algunos retiros de
seccionadores fusible y la instalación de otros nuevos.
La nomenclatura utilizada para el nombramiento de los tramos de cada
alimentador está dada por la primera letra del nombre del alimeníador al que
corresponda dicha sección, precedido por un número que permitirá asociarlo a
la cercanía del tramo a la subestación. Algunos tramos tienen por nombre el
numeral del transformador de distribución más cercano a este, como por
ejemplo: CT1205.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 56
Los seccionadores fusible está representados por el símbolo "SF"
precedido por su correspondiente número. En caso de tratarse de un
seccionador fusible que se propone instalar, las letras "SF" estarán precedidas
por la letra "p" (propuesto) y su correspondiente numeración. Los disyuntores
estarán representados por la letra "D" y su correspondiente letra inicial del
nombre del alimeníador al que pertenece.
Los cambios realizados en la estructura de cada alimeníador se detallan a
continuación:
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 56
Los seccionadores fusible está representados por el símbolo "SF"
precedido por su correspondiente número. En caso de tratarse de un
seccionador fusible que se propone instalar, las letras "SF" estarán precedidas
por la letra "p" (propuesto) y su correspondiente numeración. Los disyuntores
estarán representados por la letra "D" y su correspondiente letra inicial del
nombre del alimeníador al que pertenece,
Los cambios realizados en la estructura de cada alimeníador se detallan a
continuación:
Por la necesidad de protección de determinados ramales, se propone la
instalación de los siguientes seccionadores fusible:
Instalación de SFp1 en el tramo CT1205.
Instalación de SFp2 en el tramo A32.
Debido a la cercanía entre algunos seccionadores fusible dispuestos en
serie a y la poca diferencia de carga entre algunos consecutivos cuya distancia
resulta ser desfavorable para una buena coordinación, se propone el retiro de
los siguientes seccionadores fusible:
Retiro de SF2 del tramo A6.
Retiro de SF4 del tramo CT1203.
Retiro de SF7 del tramo CT6129.
Retiro de SF8 del tramo CT2474.
Retiro de SF14 del tramo CT9000.
Retiro de SF19 del tramo A29.
Retiro de SF22 del tramo A35.
La configuración propuesta se muestra en el plano del alimeníador
América que se presenta a continuación:
S/E
Ato
cha
AL
ME
NT
AD
OR
AM
ER
ICA
Sube
stac
ión
Ato
cha
Esc
ola
1:1
2 2
00
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 57
Retiro del seccionador fusible SF1 del tramo CT1339 debido a que este
se encuentra a la salida de la subestación en disposición serie con respecto al
disyuntor y por tanto el seccionador fusible despejará la falla producida cerca
de la subestación y su reemplazo significaría un tiempo mayor sin servicio de
todo el alimeníador en comparación al requerido para cerrar el disyuntor.
Por la cercanía entre algunos seccionadores fusible dispuestos en serie
y la poca diferencia de carga entre algunos consecutivos, condiciones
desfavorables para una buena coordinación, se propone el retiro de los
siguientes seccionadores fusible:
Retiro de SF11 del tramo F69.
Retiro de SF12 del tramo F71.
La configuración propuesta se muestra en el plano del alimeníador Ficoa
que se presenta a continuación:
SF16 -. SFI7
X
o
SIMBOLOGÍA
Seccionador fusible SF
Secc-fus. que se propone retirar
Secc-fiís. que se propone añadir
ALIMENTADOR FICOA
Subestación AtochaEscala 1 : 14000
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 58
Por la necesidad de protección de determinados ramales, se propone la
instalación de los siguientes seccionadores fusible:
Instalación de SFp1 en el tramo M85.
Instalación de SFp2 en el tramo M94.
Instalación de SFp3 en el tramo CT825.
Instalación de SFp4 en el tramo CT20137.
Instalación de SFp5 en el tramo M18.
Instalación de SFp6 en el tramo CT3863.
Debido a la cercanía entre algunos seccionadores fusible dispuestos en
serie a y la poca diferencia de carga entre algunos consecutivos cuya distancia
resulta ser desfavorable para una buena coordinación, se propone el retiro de
los siguientes seccionadores fusible:
Retiro de SF6 del tramo CT1009.
Retiro de SF8 del tramo CT20127.
Retiro de SF9 del tramo M35.
Retiro de SF13 del tramo CT20122.
Retiro de SF26 del tramo M112.
Retiro de SF27 del tramo M113.
Retiro de SF29 del tramo M97.
La configuración propuesta se muestra en el plano del alimeníador
Martínez que se presenta a continuación:
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 59
Por la necesidad de protección de determinados ramales, se propone la
instalación de los siguientes seccionadores fusible:
Instalación de SFp1 en el tramo P42.
Instalación de SFp2 en el tramo CT20132.
Instalación de SFp3 en el tramo P27.
Instalación de SFp4 en el tramo P10.
Instalación de SFp5 en el tramo CT1477.
Debido a la cercanía entre algunos seccionadores fusible dispuestos en
serie a y la poca diferencia de carga entre algunos consecutivos cuya distancia
resulta ser desfavorable para una buena coordinación, se propone el retiro del
seccionadores fusible SF12 del tramo CT20150.
La configuración propuesta se muestra en el plano del alimentador
PHishurco que se presenta a continuación:
SFp2ALIMENTADOR PILISHURCO
Subestación AtochaEscala 1 : 48 400
SIMBOLOGÍA
Seccionador fusible SF
Secc-fus. que se propone retirar «==s>
Secc-fus. que se propone añadir
SFp3
V
S/E Atocha
SIM
BO
LO
GIA
Sec
cion
ador
fus
ible
SF
Sec
c-fu
s. q
ue s
e pr
opon
e re
tirar
Secc
-fus
. qu
e se
pro
pono
aña
dir
SFp2
AL
IME
NT
AD
OR
QU
ISA
PIN
CH
A
Suie
stnc
ián
Ato
cha
Esc
ala
1:5
3 60
0
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 61
En el ANEXO 6.1 se presenta el resumen de las estructuras de seccionamiento
Con la ayuda del paquete compuíacional CYMDIST se han determinado
las magnitudes de falla mínima y máxima para cada uno de los tramos de ios
alimeníadores en donde se hallan los equipos de seccionamienío y protección
acorde con la estructura propuesta. Estos resultados se presentan en el
ANEXO 6.2.
la consideración de los criterios de coordinación de
protecciones mencionados en la sección 4.2, la utilización de los diagramas de
cada alimeníador (ANEXO 6.3) en los que constan las modificaciones
propuestas anteriormente (sección 6.1) y las magnitudes de corrientes de
carga, se obtendrá la coordinación entre los diferentes equipos de protección
dispuestos en serie de cada alimeníador para de este modo conseguir un
despeje oportuno de las fallas de naturaleza transitoria así como la mínima
pérdida de carga cuando se produzcan fallas permanentes.
El tipo de fusibles que se han considerado para la coordinación son los
tipo "T" o de lenta fusión debido a que tienen rangos más altos de corriente y,
por deberse a un sistema radial, su operación "lenta" permite que actúen los
elementos de protección aguas abajo considerando las variables de operación
de los fusibles: precaleníamienío debido a la corrieníe de carga, íemperaíura
ambiente y calor de fusión.
En cuanto a los relés que operan al disyuntor, se seleccionarán las
curvas de operación íanto para los de protección de las fases como el de
protección del neutro.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 62
Este alimentador que está constituido por seccionadores fusible y un
disyuntor a la salida del alimeníador, operado por relés de protección de fases
y del neutro. Su diagrama (ANEXO 6.3) muestra la coordinación que se
establecerá entre un elemento protector y el de respaldo, obteniéndose el
siguiente orden entre las coordinaciones:
SFp1,SF10ISF20,SFp2.
SFp1,SF1Ü,SF20,SF23.
SFp1ISF10,SF20, SF24.
SFp1,SFlQ, SF2Q, SF21.
SFp1,SF10,SF18.
SFp1,SF10, SF17.
SFp1,SF10, SF15, SF16.
SFp1,SF10,SF13.
SFp1,SF10, SF11,SF12.
SFp1,SF9.
SFp1,SF5, SF6.
Para la coordinación SFp1, SF1Q, SF2Q, SFp2 se empieza por escoger
el fusible adecuado para el elemento protector SFp2 teniendo en consideración
su corriente de carga, que según el ANEXO 6.2 es de 5 amperios, por lo que se
escogerá el fusible 6T cuya capacidad de corriente permanente es de 9
amperios, habiendo un margen considerable de reserva para los incrementos
de carga. Según las curvas de funcionamiento de los fusibles tipo T (ANEXO
6.4), la corriente de cortocircuito máxima en el punto de localización de SFp2
es de 2732 amperios y para un fusible tipo 6T el tiempo de máximo despeje
para esta magnitud de corriente de falla es de 0.8 ciclos, que tiene que ser
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 63
menor o igual al 75% del tiempo mínimo de fusión del elemento de respaldo,
que en este caso es el fusible SF20. Guiándonos por las curvas, el fusible
seleccionado para SF20 es el 50T cuyo mínimo tiempo de fusión para un nivel
de corriente de falla de 2732 amperios es de 1.3 ciclos, obteniéndose la
relación:
—*100 = 61.5%1.3
Relación que se encuentra dentro del límite impuestos (menor o igual al 75%).
Continuando con la coordinación, le corresponde al fusible SF20 ser el
elemento protector y el SF10 ser el elemento de respaldo. La corriente de falla
máxima en el punto de ubicación de SF20 es de 3016 amperios y para un
fusible tipo 50T el tiempo de máxima apertura es de 2.3 ciclos y mediante la
utilización de las curvas de funcionamiento de los fusibles tipo T se tiene que
para el fusible tipo 100T, que corresponderá al fusible SF10, el tiempo de
mínima fusión para la corriente de 3016 amperios es de 4.6 ciclos,
obteniéndose la relación:
—*100 = 50%4.6
Valor que se encuentra dentro del límite impuesto.
Por último, el elemento protector será el fusible SF10 mientras que el de
respaldo será el SFpl La corriente de falla máxima en el punto de ubicación de
SF10 es de 3327 amperios y para un fusible tipo 100T el tiempo de máxima
apertura es de 6.3 ciclos y mediante la utilización de las curvas de
funcionamiento de los fusibles tipo T se tiene que para el fusible tipo 140T, que
corresponderá al fusible SFp1, el tiempo de mínima fusión para la corriente de
3327 amperios es de 8.5 ciclos, obteniéndose la relación
—*100 = 74.11%8.5
Valor que se encuentra dentro del límite impuesto.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 64
Los resultados se muestran en la Tabla 6.1.
SFp2SF20SF10SFp1
4,8622.747,760
273230163327
6T50T100T140T
6T50T
1,34,6
100T 8,5 6,3 74.1
0,82,3
61,550.0
Tabla 6.1 Coordinación entre fusibles SFp1, SF10, SF20, SFp2.
De igual forma se procede para las demás coordinaciones, resultados
se muestran en el ANEXO 6.5.
Para la coordinación entre los fusibles y el relé, se tiene que tomar en
cuenta que la curva de máximo tiempo de apertura del fusible de mayor
capacidad tiene que estar por debajo de la curva de operación de la del relé,
asegurando que los fusibles operen antes que este.
En el caso del alimeníador Avenida América, el fusible de mayor
capacidad es el SFp1 (140T ) y el tipo de relé utilizado para la protección de
fases y del neutro es el SPAJ 140C de marca ABB que poseen un factor de
multiplicación de 5. Los írasformadores de corriente son de relación 200/5.
El íap seleccionado se estableció considerando un factor de sobrecarga del
20% con respecto a la corriente nominal. Para este alimeníador la corriente de
carga máxima es de 64.1 amperios, y considerando lo aníerior se ha
seleccionado el íap 0.9, debido a que:
TAP.1.2
•LJ^Tf carB£I
1.264.1
80
El dial seleccionado es el 0.35, obíeniéndose una curva de operación que
se encuentra a una distancia acepíable de la curva del fusible SFp1.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 65
Para la verificación de esta coordinación se relacionan los tiempos de
operación del relé y los del fusible para las magnitudes de corriente de falla
máxima y mínima en el punto de ubicación del fusible SFp1.
Para la corriente de falla máxima en SFpl, que es de 3805 amperios, se
No.veces.Iset = = 49.54set 76.8
Para 49.54 Iseí y utilizando el dial 0.35, el tiempo de despeje del relé es
de 17.3 ciclos, mientras que el tiempo máximo de apertura del fusible 140T,
correspondiente al fusible SFpl, es de 10.3 ciclos, dando un intervalo de
tiempo aceptable para la coordinación.
Para la corriente de falla mínima en SFpl, que es de 2977 amperios, se
2977No.veces.Iset = -=^~ = 38.76
set 76.8
Para 38.76 Iseí y utilizando el dial 0.35, el tiempo de despeje del relé es
de 28.4 ciclos, mientras que el tiempo máximo de apertura del fusible 140T,
correspondiente al fusible SFpl, es de 16.6 ciclos, dando un intervalo de
tiempo aceptable para la coordinación, tal como se muestra en la Figura 6.1, en
donde se ve que existe traslape entre las curvas de operación del seccionador
fusible y el relé para valores menores que 709 Amp. de corriente de falla.
Los valores del tiempo de operación de los elementos de protección,
correspondientes a determinadas magnitudes de corriente de falla, se
obtuvieron mediante la utilización de una de las herramientas del paquete
compuíacional CYIVIDIST, que posee una base de datos referente a las curvas
de tiempo - corriente características de los elementos de protección utilizados
en este estudio.
Estos resultados entre las diferencias de tiempos de operación entre el
relé de protección de fases y el fusible SFpl se muestran en la Figura 6.1 y en
la Tabla 6.2
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 66
1000Corriente en amperios: x 10 a 13.8 kV.
2-Relé ABBSPAJ140EIGama:í0.05 / 2.41 Toma:0.98 TD: 0.350CorrTra:384 A(ln=5) 13.8 kVCT: 200:5
1000 1000C
COORDINACIÓN
SFp1 - RELÉ
Alimentador América
TENSIÓN DE TRAZADO :13.8 kV
POR: CYMDIST
NRO: 1
FECHA: 2-25-2005
Figura 6.1 Curvas de operación del relé de protección de fases y del fusible de mayorCapacidad (Alimentador América).
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 67
Magnitud (A)
38052977
Relé
17,328,4
SFp1
10.316,6
At
11,8
Tabla 6.2 Tiempos de operación del relé de protección de fases y del fusible de mayorcapacidad.
Para la calibración del relé de falla a tierra se procede de igual forma que el
de protección de fases, considerándose que para la selección del tap se
permitirá un desbalance del 20%, es así que se tiene:
0.2 ,
TAP =
RTC0.2,.80
TAP = 0.16
El dial seleccionado es el 0.05.
En la Tabla 6.3 se muestra el resumen de los equipos requerido para el
sistema de protección y en la Tabla 6.4 se indica la calibración de los relés.
ALIMENTADOR AVENIDA AMERICAEquipo
SF1SF3SFp1SF5SF6SF9SF10SF11SF12SF13
S(aí>if*3iAiraS?CCiUn
A5A9CT1205Al 4Al 6Al 8Al 9CT7CT10CT574
Tipofusible
6T6T
140T65T6T6T
100T50T6T8T
Equipo
SF15SF16SF17SF18SF20SF21SF23SF24SFp2
Sí*f*f*i*'iwS?W%*flWlJ[
CT13CT16CT20190CT5CT60A34CT67CT6424CT6138
Tipofusible
50T6T6T6T50T6T6T6T6T
Tabla 6.3 Resumen de equipos de protección y seccionamiento de Alimentador Avenida¡ América
FasesNeutro
SPAJ 140C/50-51SPAJ 140C/50-51 40
0,960,16
0,35 Ext Inversa0,05 Ext Inversa
Tabla 6.4 Calibración de relés de protección de fases y neutro de Alimeníador AvenidaAmérica
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 68
Como sistema de protección el Alimeníador Picoa posee seccionadores
fusible y un disyuntor a la salida del alimeníador, operado por relés de
protección de fases y del neutro. En su diagrama (ANEXO 6.3) muestra la
coordinación que se establecerá entre un elemento protector y el de respaldo,
obteniéndose el siguiente orden entre las coordinaciones:
SF18, SF20, SF23, SF27. SF32.
SF18, SF20, SF23, SF27. SF31.
SF18, SF20, SF23, SF27. SF20.
SF18, SF20, SF23, SF27. SF29.
SF18, SF20, SF23, SF27. SF28.
SF18, SF20, SF23, SF26.
SF18, SF20, SF23, SF24.
SF18, SF20, SF23, SF25.
SF18, SF20, SF22.
SF18, SF20, SF21.
SF18, SF19.
SF9, SF10, SF13, SF14.
SF9, SF15.
SF9, SF16.
SF9, SF17.
SF2, SF4, SF6.
SF2, SF4, SF5.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 69
SF2, SF3.
SF2, SF7.
SF2, SF8.
De igual forma como se coordinaron los fusibles del Alimeníador Avenida
América y siguiendo los mismos criterios, se han coordinado los fusibles de
este alimentado^ resultados que se muestran en el ANEXO 6.5.
En el alimeníador Ficoa, el fusible de mayor capacidad es el SF18
(200T) y el tipo de relé utilizado para la protección de fases y del neutro es el
SPAJ 140C de marca ABB que poseen un factor de multiplicación de 5. Los
írasformadores de corriente son de relación 200/5.
La corriente de carga máxima para este alimeníador es de 94.3
amperios y se ha seleccionado el íap 1.41, debido a que:
1 2TAP- I* catga
TAP = — 94.380
TAP = lAl
El dial seleccionado es el 0.45, obteniéndose una curva de operación
con un distanciamienío aceptable con respecto a la curva del fusible SF18, tal
como se muestra en la Figura 6.2, en donde se ve que existe traslape entre las
curvas de operación del seccionador fusible y el relé para valores menores que
11 53 Amp. de corriente de falla
Los resultados entre las diferencias de tiempos de operación entre el relé de
protección de fases y el fusible SF18 se muestran en la Figura 6.2 y en la Tabla
6.5.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL _70
1000Corriente en amperios: x 10 a 13.8 kV.
SF18A.B CHANCE T200TA13.8 kV2-Relé ABBSPAJ140EIGama:[0.05 / 2.4] Toma:1.41 TD: 0.45CorrTra:564 A(ln=5) 13.8 kVCT: 200:5
1000 10000
COORDINACIÓN
SF18-RELÉ
Alimentador Picoa
TENSIÓN DE TRAZADO :13.8 kV
POR: CYMDIST
NRO: 1
FECHA: 2-25-2005
Figura 6.2 Curvas de operación del relé de protección de fases y del fusible de mayorCapacidad (Alimentador Picoa).
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
37792965
Relé
49.2811
SF18
25.142.5
At
24.138.6
Tabla 6.5 Tiempos de operación del relé de protección de fases y del fusible de mayorcapacidad.
Para la calibración del relé de falla a tierra se tiene:
~ •r>/-ry-r '•* -„„»„carga
02TAP = —94.3
80
El dial seleccionado es el 0.05.
En la Tabla 6.6 se muestra el resumen de los equipos requeridos para el
sistema de protección y seccionamienío del alimentador Picoa y en la Tabla 6.7
se indica la calibración de los relés:
ALIMENTADOR PICOAEquipo
SF2SF3SF4SF5SF6SF7SF8SF9SF10SF13SF14SF15SF16SF17SF18
Sección
F51F52F62
CT2035F63F58
CT2046CT2048
F68F73F75F80
CT2081CT2076CT2084
Tipofusible
100T6T50T6T6T6T6T
140T80T40T6T6T15T6T
200T
Equipo
SF19SF20SF21SF22SF23SF24SF25SF26SF27SF28SF29SF30SF31SF32
Sección
CT1340F7
CT4357CT3537
F24F28
CT2114CT2121CT2Q56CT3504CT4872CT2127
F38F41
Tipofusible
6T140T6T6T
100T6T6T6T15T6T6T6T6T6T
Tabla 6.6 Resumen de equipos de protección y seccionamiento de Alimentador Ficoa.
Fases SPAJ 14OC/50-51 40 1.41 0.45 Ext InversaNeutro SPAJ 14OC/50-51 40 0.23 0,05 Ext Inversa
Tabla 6.7 Calibración de relés de protección de fases y neutro de Alimentador Ficoa.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 11
El Alimeníador Martínez posee seccionadores fusible y un disyuntor a la
salida del alimeníador, operado por relés de protección de fases y del neutro.
En su diagrama (ANEXO 6.3) muestra la coordinación que se establecerá entre
un elemento protector y el de respaldo, obteniéndose el siguiente orden entre
las coordinaciones:
SF1.SF17, SF18, SF19.
SF1.SF21.SF22, SF23.
SF1.SF20.
SF1.SF16.
SF1, SF10, SF15.
SF1, SF10, SFp6.
SF1.SF10, SF14.
SF1.SF10.SF12.
SF1.SF10.SF11.
SF1.SF3, SF7.
SF1.SF3, SF5.
SF1.SF3, SF4.
SF1.SF3, SFp5.
SF1.SF2.
SFp1, SFp2, SF28.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 73
SFp1,SFp4.
Los resultados de las coordinaciones entre los fusibles se muestran en el
ANEXO 6.5.
El fusible de mayor capacidad de la configuración de las protecciones en
este alimentador es el SF1 (100T) y el tipo de relé utilizado para la protección
de fases y del neutro es el SPAJ 140C de marca ABB que poseen un factor de
multiplicación de 5. Los írasformadores de corriente son de relación 200/5.
corriente de carga máxima
y se ha seleccionado el íap 1,
este alimentador es de 66.6
a que:
1 2
= — 66.680
seleccionado es el 0.2, obteniéndose una curva de operación cuya
separación con respecto a la curva del fusible SF1 es aceptable, tal como se
muestra en la Figura 6.3.
Los resultados entre las diferencias de tiempos de operación entre el
relé de protección de fases y el fusible SF1, para las corrientes de falla máxima
y mínima en el punto de ubicación del seccionador fusible, se muestran en la
Figura 6.3 y en la Tabla 6.8.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 74
1000Corriente en amperios: x 10 a 13.8 RV.
100
2-Relé ABB SPAJ 140 ElGama:[0.05 / 2.4] Toma:1 TD: 0.2CorrTra:384 A(ln=5) 13.8 kVCT: 200:5
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 74
1000Corriente en amperios: x 10 a 13.8 kV.
2-Reté ABB SPAJ 140 ElGama:[0.05 / 2.4] Toma:1 TD: 0.2CorrTra:384 A(ln=5) 13.8 liV
KCT: 200:5
.5 10 100 1000 10000
COORDINACIÓN
SF1 - RELÉ
Alimentador Martínez
TENSIÓN DE TRAZADO :13.8 kV
POR: CYMDiST
NRO: 1
FECHA: 2-25-2005
Figura 6.3 Curvas de operación del relé de protección de fases y del fusible de mayorCapacidad (Alimentador Martínez).
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 75
1 faElamax.I falla min.
Magnitud (A)_
31752644
Tiempo de operación (ciclos)Relé
15.522.5
SF1
6.99.4
At
8.613.1
Tabla 6.8 Tiempos de operación del relé de protección de fases y del fusible de mayorcapacidad.
Para la calibración del relé de falla a tierra se tiene:
02T/tP = -——fRTC °™a
TAP = —66.680
Y el dial seleccionado es el 0.05.
En la Tabla 6.9 se muestra el resumen de los equipos requeridos para el
sistema de protección y seccionamiento del alimentador Martínez y en la Tabla
6.10 se indica la calibración de los relés:
SF1 100T SF16 CT1121 6TSF2 CT3573 6T SF17 CT774 50TSF3 CT779 30T SF18 25TSF4 CT2392 6T SF19 CT6318 6T
6T SF20 6TSF5 M26 6T SF21 30TSF7 6T SF22 15TSF10 CT5788 65T SF23 CT1147 6TSF11 6T 80TSF12 6T CT825 6TSF14 CT3554 6T SF24 6T
SF15 6T SF25 CT5231 6T
CT3863 6T CT20137 6TSF28 6T 40T
Tabla 6.9 Resumen de equipos de protección y seccionamiento de Alimentador Martínez.
Fases SPAJ 140C/50-51 40 0,2 Ext InversaNeutro SPAJ14OC/5Q-51 0.16 0.05 Ext Inversa
Tabla 6.10 Calibración de relés de protección de fases y neutro de Alimentador Martínez.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 76
El sistema de protecciones de este alimeníador consta de seccionadores
fusible y un disyuntor a la salida del alimentador, operado por relés de
protección de fases y del neutro. En su diagrama (ANEXO 6.3) se muestra la
coordinación que se establecerá entre un elemento protector y el de respaldo,
obteniéndose el siguiente orden entre las coordinaciones:
SF6, SF9, SFpl
SF6, SF9, SFp2.
SF6, SF9, SF10.
SF6, SF9, SF11.
SF6, SF7.
SF6, SF8, SFp3.
Los resultados de las coordinaciones entre los fusibles se muestran en el
ANEXO 6.5.
El fusible de mayor capacidad en la configuración de las protecciones de
este alimentador es el SF6 (100T) y el tipo de relé utilizado para la protección
de fases y del neutro es el CO - 8 de marca WESTINGHOUSE. Los
írasformadores de corriente son de relación 50/5.
La corriente de carga máxima para este alimentador es de 21.9
amperios y se ha seleccionado el íap 2.6, debido a que:
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL _ . _ 77
'J
1 2TAP = — 21.9
10
El dial seleccionado es el 3; obteniéndose una curva de operación con un
disíanciamiento aceptable con respecto a la curva del fusible SF6, tal como se
muestra en la Figura 6.4, en donde se ve que existe traslape entre las curvas
de operación del seccionador fusible y el relé para valores menores que 877
Amp. de corriente de falla
Los resultados entre las diferencias de tiempos de operación entre el
relé de protección de fases y el fusible SF6, para las corrientes de falla máxima
y mínima en el punto de ubicación del seccionador fusible SF6, se muestran
en la Figura 6.4 y en la Tabla 6. 11.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 78
Corriente en amperios: x 10 a 13.8 kV.1000t L-i-J.. I-J- - - - - - -J - '—-L 1---L-
2-Relé WESTCO-8Gama:(0.05 / 2.4] Toma:2.60 TD: 3CorrTra:120 A(ln=5) 13.8 kVCT: 50:5
SF6A.B CHANCE T100TA13.8 kV
100
10
(UoQ.
.01 J
1 10 100 1000 10000
COORDINACIÓN
SF6 - RELÉ
Alimentador Pilishurco
TENSIÓN DE TRAZADO :13.8 kV
POR: CYMDIST
NRO: 1
FECHA: 2-25-2005
Figura 6.4 Curvas de operación del relé de protección de fases y deí fusible de mayorCapacidad (Áiimeniador Püishurco)
L POLITÉCNICA NACIONAL 79
1 fallamax.1 falta mía
Magnitud (A)
25302191
Tiempo de operación (ciclos)Relé
24.824.8
SF1
10.213.2
At
14.611.6
Tabla 6.11 Tiempos de operación del relé de protección de fases y del fusible de mayorcapacidad.
Para la calibración del relé de falla a tierra se tiene:
02= —21.910
Y el dial seleccionado es el 0.5.
En la Tabla 6.12 se muestra el resumen de los equipos requeridos para el
sistema de protección y seccionamiento del alimentador Pilishurco y en la
Tabla 6.13 se indica la calibración de los relés:
SF1 P4 6T SF7 P22 6TSF2 CT1475 6T SF8 P26 30T
CT1477 6T P27 6TP10 6T SF9 P31 30T
SF3 CT1478 6T SF10 P32 6TSF4 P17 6T SF11 CT2623 6TSF5 P20 6T CT20132 6TSF6 P21 65T P42 10T
Tabla 6.12 Resumen de equipos de protección y seccionamiento de Alimentador Pilishurco.
Fases CO- 8/50-51 10 2.6 InversaCO-8/50-51 10 0.4 0.5 Inversa
Tabla 6.13 Calibración de relés de protección de fases y neutro de Aümeníador Pilishurco.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 80
El sistema de protecciones de este alimeníador consta de seccionadores
fusible y un disyuntor a la salida del alimeníador, operado por relés de
protección de fases y del neutro. En el ANEXO 6.3 se muestra el diagrama de
los elementos de protección y seccionamienío para establecer la coordinación
entre un elemento protector y su respectivo respaldo, obteniéndose el siguiente
orden entre las coordinaciones:
SF27, SFp2, SF38, SF39.
SF27, SFp2, SF36.
SF27, SF34.
SF27, SF33.
SF27, SF31.
SF27, SF30.
SF27, SF39.
SF27, SF28.
SF7, SF8.
SF11, SF13, SF15, SF20, SF21.
SF11, SF13, SF15, SF18, SF19.
SF11.SF13, SF15, SF17.
SF11.SF13, SF15, SF16.
SF11,SF13,SF14.
SF11.SF12.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 81
Los resultados de las coordinaciones entre los fusibles se muestran en el
ANEXO 6.5.
El fusible de mayor capacidad en la configuración de las protecciones de
este alimentador es el SF11 (80T) y el tipo de relé utilizado para la protección
de fases y del neutro es el CO - 8 de marca WESTINGHOUSE. Los
írasformadores de corriente son de relación 100/5.
La corriente de carga máxima para este alimeníador es de 40.8
amperios y se ha seleccionado el íap 2.4, debido a que:
1 2TAP = J
—20
El dial seleccionado es el 4, obteniéndose una curva de operación alejada de la
curva del fusible SF6, tal como se muestra en la Figura 6.5, en donde se ve
que existe traslape entre las curvas de operación del seccionador fusible y el
relé para valores menores que 969 Amp. de corriente de falla
Los resultados entre las diferencias de tiempos de operación entre el
relé de protección de fases y el fusible SF11, para las corrientes de falla
máxima y mínima en el punto de ubicación del seccionador fusible SF11, se
muestran en la Figura 6.5 y en la Tabla 6.14.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 82
1000Corriente en amperios: x 10 a 13.8 kV.
2-Rele WESTCO-8Gama:[0.05 / 2.4] Toma:2.40 TD:
-iCorrTra:48A13.GItV- CT: 100:5
SF11A.B CHANCE TSOTA13.8 kV
100 1000 1000C
COORDINACIÓN
SF11 -RELÉ
Alimentador Quisapincha
TENSIÓN DE TRAZADO :13.8 kV
POR: CYMDIST
NRO: 1
FECHA: 2-25-2005
Figura 6.5 Curvas de operación del relé de protección de fases y del fusible de mayorCapacidad (Alimentador Quisapincha).
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL _83
Relé SF1 At
1604 36.4 15.2 21.21280 38.8 23.6 15.2
Tabla 6.14 Tiempos de operación del relé de protección de fases y del fusible de mayorcapacidad.
Para la calibración del relé de falla a tierra se tiene:
02TAP = —40.8
20TAP = OA
Y el dial seleccionado es el 0.5.
En la Tabla 6.15 se muestra el resumen de los equipos requeridos para
el sistema de protección y seccionamienío del alimentador Quisapincha y en la
Tabla 6.16 se indica la calibración de ios relés:
ALIMENTADOR QUISAPINCHAEquipo
SF1SF2SF4SF5SF7SF8SF9SF10SF11SF12SF13SF14SF15SF16SF17SF18SF19SF20
Ssw*iT*SA8'Tissií-viiüii
CT2799CT334CT2801CT2357CT2805Q12Q15CT2807Q18CT20069CT2818CT869Q15CT20070CT2814CT2833CT2795Q30
Tipofusible
6T6T6T6T
25T6T6T6T
100T6T65T6T40T6T6T12T6T
25T
Equipo
SF21SF22SF23SFp1SF24SF25SF26SF27SF28SF29SF30SF31SF33SF34SF35SFp2SF36SF38SF39
Sección
Q33CT4934CT2867CT20064CT2811CT2822Q41Q47CT20066CT1612CT20101CT20068CT3493CT5384CT2839Q58Q64CT2842Q67
Tipofusible
6T12T6T6T6T6T6T40T6T6T6T6T6T6T6T
25T6T12T6T
Tabla 6.15 Resumen de equipos de protección y seccionamiento de AlimentadorQuisapincha.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 84
Fases CO-8/50-51C0~ 8/50-51
2020
2.40.4 0.5
InversaInversa
Tabla 6.16 Calibración de relés de protección de fases y neutro de AlimentadorQuisapincha.
Mediante la utilización de la metodología que se empleó para ei cálculo
de los índices de confiabilidad del sistema actual, se determinarán los nuevos
índices provenientes de los cambios estructurales propuestos.
Definidas las estructura íopológica de los alimeníadores constituida por
tramos separados por algún tipo de equipo de protección, que se aprecian en
los diagramas mostrados en el ANEXO 6.2, y utilizando los valores
característicos de tasa de fallas y tiempos de interrupción, mostrados en las
Tablas 5.4 y 5.5, se determinará mediante la preparación de la Matriz de
Estado de cada alimeníador, mostradas en el ANEXO 6.6, la tasa de fallas, el
tiempo de interrupción y la indisponibilidad de cada uno de los tramos de los
alimeníadores así como también los índices globales de cada alimentador:
frecuencia de interrupción y tiempo total de interrupción.
Este alimeníador es del tipo urbano y su carga tiene la posibilidad de ser
transferida a otro alimeníador en el caso de contingencias o trabajos de
reparación o mantenimiento. Sus caracíerísíicas en cuanto a la longitud, carga
instalada e índices de confiabilidad de cada uno de los tramos que lo
constituyen, esíos úlíimos obtenidos a partir de la elaboración de la matriz de
estado y el empleo de la metodología presentada en la sección 5.4, se
muestran en la Tabla 6.17:
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL _85
ALIMENTABOR AMERICA
TRAMOTDA1TSF1TSF3
TSFplTSF5TSF6TSF9TSF10TSF11TSF12TSF13TSF15TSF16TSF17TSF18TSF20TSFp2TSF21TSF23TSF24
EQUIPODA1SF1SF3
SFplSF5SF6SF9SF10SF11SF12SF13SF15SF16SF17SF18SF20SFp2SF21SF23SF24
LONGITUD (km)0,7160,3310,2450,3570,2910,1560,0630,4940,2610,1120,3990,3940,0380,0200,2750S3700,2300,1320,0970,213
CARGA (kVA)90758511037014515
287,520537,55902855030150
512,5300
162,550
275
X(fallas/año)
0,0710,2320,2270,2340,3690,4710,3540,3820,5240,6240,5330,5330,6270,5080,5250,5310,6380,6320,6300,637
r (Itoras)61,42915,68314,79116,01710,82910,3799,11212,3108,4438,2959S1729,1488,5637,1018,5169,0219,3018,8728,7169,228
U(horas/año)
4,3783,6453,3533,7503,9944,8903,2244,7064,4255,1724,8914,8755,3733,6094,4714,7935,9395,6075,4885,882
Tabla 6.17 índices Alimentador Avenida América.
En donde los seccionadores fusible están representados por las siglas SF~ y
su correspondiente numeración, los disyuntores representados por la letra D- y
su correspondiente letra inicial del nombre del alimentador al que pertenece,
mientras que para la designación de los tramos a los que pertenecen dichos
elementos, están precedidos por la letra T-. Los tramos que han aparecido por
la instalación de un nuevo equipo de seccionamiento o protección están
designados con una letra "p-" (propuesto) y su correspondiente numeración.
Los índices de confiabilidad globales determinados para este alimeníador
mediante el empleo de las ecuaciones 5.5 y 5.8 son:
FI = 0,iü salidas/añoTí « 2,44 ñoras/año
Estos resultados indican que un consumidor de este alimentador se ve
afectado por interrupciones del servicio eléctrico debidas a fallas en un
promedio de 2,44 horas al año y con una frecuencia de 0,5 veces en el año.
86
Este alimeníador es del tipo urbano y su carga tiene la posibilidad de ser
transferida a otro alimeníador en el caso de contingencias o trabajos de
reparación o mantenimiento. Sus características en cuanto a la longitud, carga
instalada e índices de confiabilidad de cada uno de los tramos que lo
constituyen, se muestran en la Tabla 6.18:
ÁLMENTAB0R FICOA
TRAMOTDF1TSF2TSF3TSF4TSF5TSF6TSF7TSF8TSF9TSF10TSF13TSF14TSF15TSF16TSF17TSF18TSF19TSF20TSF21TSF22TSF23TSF24TSF25TSF26TSF27TSF28TSF29TSF30TSF3ITSF32
EQUIPODF1SF2SF3SF4SF5SF6SF7SF8SF9SF10SF13SF14SF15SF16SF17SF18SF19SF20SF21SF22SF23SF24SF25SF26SF27SF28SF29SF30SF31SF32
LONGITUD (km)1,250056730,3400,3640,6060,1770,2080,3910,4290,7270,4370,0640,1460,1200,4960,2060,0770,8700,7050,8510,6280,1270,2830,2900,4430,2330,3350,1240,2870,552
CARGA (kVA)97527075
137,587,5903550170
327,515050135
362,5905012019585
107,5262,5175150100
167,51801505065
362,5
X(fallas/año)
0,1070,3250,4400,4410,5740,6770,4310,4430,3090,4490,5700,6660,4110,4090,4340,2950,4050,4580,6540,6630,6490,7490,7590,7600,7700,8770,8840,8700,8810,898
r (horas)58,30914,49314,17314,30715,23214,32613,42414,45712,57614,94915,01813,72511,56511,39813,67510,6797,62812,7138,7049,3238,3738,3148,8978,9239,4809,6389,9559,2949,80710,612
U(Sicras/aSo)
6,2114,7176,2356,3168,7369,7025,7896,4093,8906,7178,5629,1454,7534,6655,9363,1463,0925,8185,6896,1835,4306,2266,7546,7787,2978,4548,8008,0858,6379,532
Tabla 6.18 índices Alimentador Picoa.
Los índices de confiabilidad globales determinados para este aiimeníador
mediante el empleo de las ecuaciones 5.5 y 5.8 son:
= 0,SO salidas/año= 3,50 horas/año
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 88
FI = 0»S4 salidas/añoTI B 8,77 horas/año
Estos resultados indican que un consumidor de este alimeníador se ve
afectado por interrupciones del servicio eléctrico debidas a fallas en un
promedio de 8,77 horas al año y con una frecuencia de 0,54 veces en el año.
Este alimeníador es del tipo rural. Sus características en cuanto a la longitud,
carga instalada e índices de confiabilidad de cada uno de los tramos que lo
constituyen, se muestran en la Tabla 6.20:
ALIMENTABOM PMSHURCO
TRAMOTDP1TSF1TSF2
TSFp4TSFpSTSF3TSF4TSF5TSF6TSF7TSF8
TSFpSTSF9TSF10TSF11TSFp2TSFpí
EQUIPODPISF1SF2
SFp4SFpSSF3SF4SF5SF6SF7SF8
SFp3SF9
SF10SF11SFp2SFpl
LONGITUD (km)0,4180,4040,0730,2980,3520,5840,2560,1430,3160,0650,7741,6460,9870,6720,6100,1100,974
CARGA (kVA)1540101015102515301080655
309030
157,5
1(fallas/año)
0,0400,1580,1360,1510,1550,1700,1480,1410,1520,2490,2960,4960,3100,4460,4420,4090,466
r(horas)60,66426,30322,14425,10225,72728,11424,59523,12725,31217,89623,33326,08024,64523,13122,86120,49024,376
U(horas/año)
2,4014,1623,0203,7963,9834,7833,6523,2613,8584,4516,89512,9397,62910,31410,1008,37711,354
Tabla 6.20 índices Alimentador Pilishurco.
Los índices de confiabilidad globales determinados para este alimeníador
mediante el empleo de las ecuaciones 5.5 y 5.8 son:
FI a 0,35 salidas/añoTI = 3,40 horas/año
Estos resultados indican que un consumidor de este aíimentador se ve
afectado por interrupciones del servicio eléctrico debidas a fallas en un
promedio de 3,4 horas al año y con una frecuencia de 0,35 veces en el año.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 89
Este alimeníador es del tipo rural. Sus características en cuanto a la longitud,
carga instalada e índices de confiabilidad de cada uno de los tramos que lo
constituyen, se muestran en la Tabla 6.21:
ALIMENTA0OK QUISÁPMCHÁ
TRAMOTDQ1TSF1TSF2TSF4TSF5TSF7TSF8TSF9TSF10TSF11TSF12TSF13TSF14TSF15TSF16TSF17TSF18TSF19TSF20TSF21TSF22TSF23TSFplTSF24TSF25TSF26TSF27TSF28TSF29TSF30TSF31TSF33TSF34TSF35TSFp2TSF36TSF38TSF39
EQUIPODQ1SF1SF2SF4SF5SF7SF8SF9SF10SF11SF12SF13SF14SF15SF16SF17SF18SF19SF20SF21SF22SF23SFpISF24SF25SF26SF27SF28SF29SF30SF31SF33SF34SF35SFp2SF36SF38SF39
LONGITUD (km)3,8770,2570,9030,1622,3921,1980,7830,4630,1922,8061,2120,4082,3670,4170,0380,8350,0201,5651,7422,7540,5470,7890,6410,5044,1880,8631,1740,5370,4450,3040,2100,2520,2470,4047,7323,3331,2181,309
CARGA (kVÁ)804050105055553510157010010155
42,5107,5401585251510309050
149,53535
37,552,5251535
220,5653030
X(fallas/año)
0,2680,3770,4190,3710,5180,4390,5830,3900,3730,5450,7170,6640,9120,7840,8780,9310,8771,0720,9911,2641,1191,2630,4020,3930,6360,4170,4370,5650,5590,5490,5430,5460,5460,5561,0401,3521,2121,390
r(horas)53,49341,35542,46241,16944,32042,89637,58441,73441,22944,71740,33339,38238,01735,67932,40733,52932,38131,85934,66034,95832,70631,42042,04141,80645,79742,40042,86237,12036,95736,69736,52036,60036,59036,88344,03142,64441,53839,720
U(horas/año)
14,33015,58517,81215,25622,94818,83021,89916,29515,36124,37428,92126,15134,68027,95728,45531,20628,39434,15734,33244,19836,58739,67416,90916,43629,14217,67518,74620,96520,65020,16119,83919,98319,96520,50845,77857,64050,34655,230
Tabla 6.21 índices Alimentador Quisapincha.
Los índices de confiabilidad globales determinados para este alimentador
mediante el empleo de las ecuaciones 5.5 y 5.8 son:
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 90
a 7,3 salidas/año= 24,88 horas/año
Estos resultados indican que un consumidor de este alimeníador se ve
afectado por interrupciones del servicio eléctrico debidas a fallas en un
promedio de 24,68 horas al año y con una frecuencia de 7,3 veces en el año.
Los índices de confiabilidad obtenidos de todos los alimeníadores en
estudio, empleando las estructuras de protección y seccionamienío propuestas,
resultan ser menores a los obtenidos en el Capítulo 5 en el que se consideraba
la estructura actual de los mismos, significando un menor perjuicio para los
clientes de cada alimentador debido a que, en promedio, el tiempo y las veces
en que se veía afectado por el corte de suministro eléctrico producido por fallas
a disminuido.
Mediante un análisis, que determinará la viabilidad económica de la
ejecución o ímplementación de las mejoras en las redes que constituyen los
alimeníadores en estudio, se pondrá de manifiesto el beneficio económico que
se conseguirá debido a la reducción de la energía no suministrada.
Tomando como referencia los precios unitarios de los elementos de
redes de medio voltaje proporcionados por la EEASA, se presenta a
continuación un análisis de las inversiones propuestas en este estudio.
Para el Alimentador Avenida América, el presupuesto referencia! para la
implemeníación de las mejoras se muestra en la Tabla 6.22:
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 91
PRESUPUESTO AL. AVENIDA AMÉRICASTPMt l klBl
1
234567
DESCRIPCIÓNTirafusible tipo T (6T - 15T)Tirafusible tipo T (20T - 40T)Tirafusible tipo T (50T - 65T)Tirafusible tipo T (80T - 200T)Portafusible seccionador 200 Amp. 15 kVMano de obraOtros (Transporte, material menor, etc.)
CANTIDAD3201269
PRECIO UNIT.1,342,574,859,8459,98
--
TOTAL
TOTAL42,88
058,2
59,04539,82
295230
1224,94
Tabla 6.22 Presupuesto referencia! Alimentador Avenida América.
Para el Alimeníador Picoa, el presupuesto referencial para la
implemeníación de las mejoras se muestra en la Tabla 6.23:
PRESUPUESTO AL. FICOAÍTEM
1234567
DESCRIPCIÓNTirafusible tipo T(6T~15T)Tirafusible tipo T (20T - 40T)Tirafusible tipo T (50T - 65T)Tirafusibie tipo T (80T - 200T)Portafusible seccionador 200 Amp. 15 kVMano de obraOtros (Transporte, material menor, etc.)
CANTIDAD4633180
PRECIO UNIT.1,342,574,859,8459,98
--
TOTAL
TOTAL61,647.71
14,55177,12
0350260
871,02
Tabla 6.23 Presupuesto referencial Alimentador Picoa.
Para el Alimentador Martínez, el presupuesto referencial para la
implementacion de las mejoras se muestra en la Tabla 6.24:
PRESUPUESTO AL. MARTÍNEZÍTEM
1234567
DESCRIPCIÓNTirafusible tipo T (6T - 1 5T)Tirafusibie tipo T (20T - 40T)Tirafusible tipo T (50T - 65T)Tirafusible tipo T (80T - 200T)Portafusible seccionador 200 Amp. 15 kVMano de obraOtros (Transporte, material menor, etc.)
CANTIDAD4064614
PRECIO UNIT,1,342,574,859,8459,98
--
TOTAL
TOTAL53,6
15,4219,4
59,04839,72
580320
1887,18
Tabla 6.24 Presupuesto referencial Alimentador IVlaríínez.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 92
Para e! Alimeníador Pilishurco, el presupuesto referencia! para la
implemeníación de las mejoras se muestra en la Tabla 6.25:
PRESUPUESTO AL. PILISHÜRCOÍTEM
1234567
DESCRIPCIÓNTirafusible tipo T (6T - 1 5T)Tirafusible tipo T (20T - 40T)Tirafusible tipo T (50T - 65T)Tirafusible tipo T (80T - 200T)Poríafusible seccionador 200 Amp. 15 kVMano de obraOtros (Transporte, material menor, etc.)
CANTIDAD174307
PRECIO UNIT.1,342,574,859,8459,98
--
TOTAL
TOTAL22,7810,2814,55
0419,86
240120
827,47
Tabla 6.25 Presupuesto referencial Alimentador Pilishurco.
Para el Alimeníador Quisapincha, el presupuesto referencial para la
impiementacion de las mejoras se muestra en la Tabla 6.26:
PRESUPUESTO AL. QUISAPINCHAÍTEM
1234567
DESCRIPCIÓNTirafusible tipo T(6T~15T)Tirafusible tipo T (20T - 40T)Tirafusible tipo T (50T - 65T)Tirafusible tipo T (80T - 200T)Portafusible seccionador 200 Amp. 15 kVMano de obraOíros (Transporte, material menor, etc.)
CANTIDAD3511334
PRECIO UNIT.1,342,574,859,8459,98
--
TOTAL
TOTAL46,9
28,2714,5529,52
239,92440280
1079,16
Tabla 6.26 Presupuesto referencial Alimentador Quisapincha.
Para el cálculo del ahorro, producto de la reducción de la energía no
suministrada, se utilizará una de las normativas del CONELEC referente al
"valor de la energía no suministrada" [15], en el que enuncia que el kWh se
valorizará en 1 dólar para los consumidores cuyo suministro sea de bajo
voltaje, mientras que para los consumidores cuyo suministro se efectúe en
medio voltaje, el kWh se valorizará en 1.5 dólares.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 93
También se utilizará el consumo promedio diario de cada alimeníador de
los meses de Noviembre y Diciembre del año 2003, información obtenida de los
registros de la EEASA, con lo que se determinará la energía no suministrada
de cada alimeníador para las estructuras acíuales y propuestas mediante el
empleo del índice global TI (Tiempo íoíal de iníerrupción medio por kVA
instalado), obtenido anteriormente para cada uno de los alimeníadores, el
mismo que relaciona la potencia instalada de cada tramo, su correspondiente
tasa de falla y su indisponibilidad con la potencia total instalada de todo el
alimeníador, obteniendo el tiempo de iníerrupción medio del alimentador para
un período de un año. Esto se muestra en la siguiente ecuación:
TI=-kVA;
En donde:
i¡= Tasa de fallas en el punto i de la red de disíribución (fallas/año).
.¡ = kVA nominales insíalados en el punto i de la red.
U¡ = Indisponibilidad anual del elemento i, (horas/año).
La energía no suminisírada se calculará empleando la siguieníe fórmula:
_(8760-77)
Para el caso de las esírucíuras exisíeníes, los resulíados del cálculo de
energía no suminisírada su muestran en la íabla 6.27:
Av. AméricaPicoaMartínezPilishurcoQuisapincha
29618,9151425,0121768,237378,6917094,34
10810903,0318770128,657945404,102693223,466239432,64
4,86911,48137,84012,458188.490
6008,9424600,4434321,243830,16
134254,64203015.42
Tabla 6.27 Energía no suministrada (Estructura actual)
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 94
Tomando en consideración que los alimentadores Avenida América,
Ficoa y Pilishurco poseen en su mayoría una carga del íipo residencial, que el
alimeníador Martínez tiene un porcentaje de 40% de carga industrial y que el
alimeníador Quisapincha tiene un porceníaje de 37% de carga indusírial, el
costo de la energía no suminisírada es el siguieníe:
Cosío ENS (Al. Av. América) = ENS*($1) = $ 6008,94
Cosío ENS (Al. Ficoa) = ENS*($1) = $ 24600,44
Cosío ENS (Al. Martínez) = ENS*(0.6)*($1) * ENS*(Q.4)*($1.5) = $ 41185,5
Cosío ENS (Al. Pilishurco) = $3830,16
Costo ENS (Al. Quisapincha) = ENS*(0.63)($1) + ENS*(0.37)*($1.5) = $ 159091
Para el caso de las estructuras propuestas, los resultados del cálculo de
la energía no suministrada su muestran en la tabla 6.28:
Av. AméricaFicoaMartínezPilishurcoQuisapincha
29618,9151425,0121768,237378,6917094,34
10810903,0318770128,657945404,102693223,466239432,64
2,4423,4868,7743,40624.686
3014,567472,467966,081047,5717632.6437133,31
Tabla 6.28 Energía no suministrada (Estructura propuesta)
El costo de la energía no suministrada es el siguiente:
Cosío ENS (AL Av. América) = ENS*($1) = $ 3014,56
Cosío ENS (Al. Ficoa)
Cosío ENS (AI. Martínez) = ENS*(Q.6)*($1) + ENS*(0.4)*($1.5) = $ 9559,30
Costo ENS (Al. Pilishurco) — <B -\f\A~7 C7— íp 1U4/,o/
Costo ENS (Al. Quisapincha) = ENS*(0.63)($1) + ENS*(0.37)*($1.5) = $ 20894
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
Comparando los valores de la energía no suministrada obtenidos con la
estructura actual y los obtenidos con la estructura propuesta, se obtiene el
ahorro que se muestro en la Tabla 6.29.
Av. AméricaPicoa
PilishurcoQuísapincha
6008.9424600.4441185,493830.16
159091,75
3014.567472.469559.301047.57
20894.68
2994,3717127.9831626.192782.59
138197.07
Tabla 6.29 Ahorro por costo de Energía no Suministrada
Este ahorro está relacionado directamente con la disminución de los
kVAs sin servicio o los kW_h no servidos al momento de ocurrir una falla, esto
debido a la mejora del funcionamiento del sistema de protecciones,
reflejándose esta mejoría en la disminución del valor del índice global TI
(Tiempo total de interrupción medio por kVA instalado) de cada alimentador.
Trasladando los valores de ahorro a valor presente, para períodos de 3 y
6 años, con una tasa de interés del 10%, se tienen los valores presentados en
la Tabla 6.30:
Av. AméricaPicoaMartínezPiiishurcoQuisapincha
2994.3717127.9831626.192782.59
11351.0364928.53119888,1610548,21
138197,07 I 523875.64
18399.12105244.04194329,2817097.81
849161,19
Tabla 6.30 Valores presentes de ahorros.
La relación expresada por B/C (beneficio sobre costo), indicará la rentabilidad
de las inversiones destinadas a reducir ios tiempos de indisponibilidad de los
alimeníadores primarios.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 96
Es así, que para el alimeníador Avenida América la relación de costo -
beneficio se muestra en la Tabla 6.31:
11351,03 1224,9418399.12 1224,94 15.02
9,27
Tabla 6.31 Relación costo - beneficio Alimentador Av. América
La relación de costo - beneficio para el Alimentador Picoa se muestra en la
Tabla 6.32:
64928,53 871,02105244,04 871,02 120.83
74.54
Tabla 6.32 Relación costo ~ beneficio Alimeníador Picoa
La relación de costo - beneficio para el Alimeníador Martínez se muestra en la
Tabla 6.33:
119888.16 1887.18194329,28 1887.18 102,97
3/C
63.53
Tabla 6.33 Relación costo - beneficio Alimentador Martínez
La relación de costo - beneficio para el Alimeníador Pilishurco se muestra en la
10548,2117097.81
827,47827.47 20,66
12.75
Tabla 6.34 Relación costo - beneficio Alimentador Piiishurco
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 97
La relación de costo - beneficio para el Alimentador Quisapincha se muestra
en la Tabla 6.35:
523875.64 1079.16,19 | 1079.16 1786,87
485,45
Tabla 6.35 Relación costo - beneficio Alimentador Quisapincha
El tiempo de recuperación de la inversión destinada ai mejoramiento del
sistema de protecciones de cada uno de los alimeníadores en estudio se
muestra en la Tabla 6.36:
Av. AméricaPicoaMartínezPiiishurcoQuisapincha
2994.3717127.9831626,192782,59
138197,07
1224.94871.021887,18827,471079.16
0,40,1
0,10,30,0
5,30,60,83,80,1
Tabla 6.36 Tiempos de recuperación de inversión.
Los resultados indican que para los todos los alimeníadores la inversión
es rentable para los dos períodos de estudio y que su recuperación se la
obtiene antes del primer año luego de la implemeníación de las mejoras
propuestas en el sistema de protecciones de cada alimentador.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
El presente trabajo ha cumplido con el objetivo propuesto: Mejorar eí
sistema de protecciones del sistema primario de la Subestación Atocha,
mediante el análisis del sistema actual y planteamiento de propuestas para su
mejoramiento, con la finalidad de disminuir el número de interrupciones y la
duración de las mismas.
Las conclusiones a las que se ha llegado a partir de este estudio son:
1.- El estado actual de operación de los alimeníadores en estudio no presenta
problemas en cuanto a sus características eléctricas. El máximo valor obtenido
de caída de voltaje fue del 3,84% en el alimentador Quisapincha (alimeníador
de tipo rural), en cuanto a la carga de líneas se obtuvo un valor máximo de
89,4% en el alimeníador Picoa y el máximo valor correspondiente a pérdidas de
demanda fue del 1,4% en el alimentador Quisapincha.
2.~ El inadecuado dimensionamienío, selección, ubicación y coordinación de
los elementos constitutivos del sistema de protección actual, ha tenido por
consecuencia el perjuicio a los usuarios finales por verse privados del servicio
eléctrico más allá de lo estrictamente necesario, reflejándose esta anomalía en
los valores altos de los índices globales de confiabilidad como el Tiempo total
de interrupción medio por kVA instalado (TI) obtenidos en este estudio y en el
costo significativo de la energía no suministrada debida a las interrupciones del
suministro eléctrico provocadas por las fallas, característica actual del sistema
que se comprueba en el registro histórico de interrupciones del año 2003 del
sisíema en cuesíión, el mismo que muesíra que la apertura del disyuntor se
provocó por cualquier falla ocurrida en la red primaria, sin depender de la
ubicación de la misma.
3.- La ubicación actual de la mayoría de estos equipos ofrece condiciones
favorables para el buen funcionamienío de las proíecciones elécíricas, por esío
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 99
se establecen pocos retiros y nuevas instalaciones de seccionadores fusible
para mejorar el sistema de protección existente. Solo requieren cambios de
tirafussbies para asegurar la debida coordinación.
4.- Debido a la cercanía entre algunos seccionadores fusible dispuestos en
serie y a ia poca diferencia de carga entre algunos consecutivos cuya distancia
resulta ser desfavorable para una buena coordinación, se propuso el retiro de
algunos seccionadores.
5.- Mediante ia inversión para la implemeníación de las mejoras propuestas de
todos los alimeníadores, se obtiene un beneficio que se refleja en la
disminución de la energía no suministrada y su costo, en relación con los
valores obtenidos con las configuraciones actuales del sistema de protecciones
existentes de ios alimeníadores.
1.- Debido a que el funcionamiento óptimo del sistema de protecciones
depende de las condiciones propias de la red de distribución, la misma que por
ser cambiante o dinámica tiene propiedades eléctricas que se hallan afectadas
constantemente, se recomienda realizar estudios sistemáticos para mantener
una eficiente coordinación de las protecciones.
2.- Se recomienda la implemeniación de una base de datos común lo
suficientemente detallada entre los departamentos encargados de planificar,
ejecutar y reparar las secciones afectadas por alguna falla en la que se halla
afectado alguno de los elementos del sistema de protecciones, a fin de obtener
una coordinación entre estos departamentos, poseer información para futuros
estudios y no perjudicar el funcionamiento del sistema de protecciones.
3.- Se recomienda a los directivos de la EEASA la implementación de la
propuesta que se presenta en este estudio para la mejora del sistema de
protecciones del sistema primario de la Subestación Atocha, la misma que ha
determinado que mediante estas mejoras se obtendrá una ganancia anual de
192.728,21 dólares por concepto de la disminución de ia energía no
suministrada.
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 100
Russell, "El arte y la ciencia de la protección con relevadores",
ico, 1967.
2. CQNELEC, "Calidad de Servicio Eléctrico de Distribución", Regulación
CONELEC-004/01,2001.
3. WESTINGHOUSE "Disíribution Systems: Electric Utility Engineering
Reference Book", Wesíinhouse Electric Corporation, Pittsburgh, Pa., USA ,
1965.
4. INECEL, "Protecciones y Seccionamiento de líneas de distribución", Guía
de aplicación Boletín DC4, Programa de Electrificación Rural, Quito, 1980.
5. ONTARIO HYDRQ, "Disíribution Technical Guide", 1978.
6. McGRAW-EDISON CÜMPANY, "Disíribution System Proíection Manual",
BuIIeíinNo71022, 1980.
7. IEEE, "IEEE Recommended pracíice for proíecíion and coordination of
industrial and commercial power systems", New York, US, 1975.
8. MENA Alfredo) "Confiabilidad de Sistemas Eléctricos de Potencia", Escuela
Politécnica Nacional, Quito, 1983.
9. BILLINTON Roy, "Power System reliabiliíy evaluaíion", Gordon and Breach,
science publishers, New Cork, US, 1970.
10.ARRIAGADA Aldo, "Evaluaíion and Improvement of Reliabiliíy Indexes ín
Electric Disíribution Sysíem", Departamento de Ingeniería Elécírica,
Aníofagasía Chile, 1994.
AN, "Electric Power Distribution Sysíem Engineering",
ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL 101
12. IEEE, "Proposed definiíion of terms for Reporíing and Analyzing Ouíages of
Elecírical Transmisión and Distribution Faciliíies and Iníerrupíions", 1980
13.CIER, "Interrupciones de Suministro, Manual de Estadística CIER para
distribución", 1984
14.MONCAYO Antonio, "Análisis de Confiabilidad en Sistema Eléctricos de
Distribución", Escuela Politécnica Nacional, Quito, 1987.
15.CONELEC, "Anexo 5 del contrato de Concesión.- Procedimiento para
aplicación de compensación de los consumidores finales por
incumplimientos del servicio de distribución", Quito, 2001
16.VÉLEZ Claudio, "Evaluación del seccionamienío en redes de distribución
mediante índices de confiabilidad y costos", Escuela Politécnica Nacional,
Quito, 1988.
17.EÉASA, "Guías de Diseño", redes Aéreas, EEASA, 1995.
18. MARCIAL Luis - TORRES Danny, "Incremento del margen de
confiabilidad en los alimeníadores primarios de la S/E de distribución Huachi
mediante el mejoramiento del sistema de protecciones", Escuela Politécnica
Nacional, Quito, 2003.
19.GRIGSBY Leo, "The Electric Power Engineering Handbook", CRC Press
and IEEE Press, USA 2001.
PICOA
i
SALIDA 2O-
i
AV. LAS AMERÍCAS
1
QUISAPINCHA
i
PILISHURCO
o
S/E HUACHI
S/E SAMANGA
S/E
Ato
cha
AL
IME
NT
AD
OR
AM
ER
ICA
Sube
stac
ión
Ato
cha
Esc
ala
1; 1
2 30
0
SIMBOLOGÍA
Seccionador fusible ~^—
Transformador monofásico
Tronsfoimedor trifásico
V
©
ALIMENTADOR FICOA
Subestación Atocha
Escala I : 14 000
SIMBOLOGÍA
Seccionador fusible -í—
Transfonnador monofásico
Transformador trifásico
V
©
ALIMENTADOR MARTÍNEZ
SIMBOLOGÍA
Seccionador fiísible ~í —
Transformador monofásico
Transformador trifásico
V
©
* • oALIMENTADOR PILISHURCO
Subestación Atocha
Escala 1:48 400
SIM
BO
LO
GÍA
Secc
iona
dor
fusi
ble
Tia
nsfo
nnad
or m
onof
^co
Tra
nsfo
rmad
or t
óiaa
co
AL
IME
NT
AD
OR
QU
IS A
HN
CH
A
Sube
stac
ión
Ato
cha
Esc
ala
1: 5
3 60
0
TENSIÓN PRIMARIA : 13.8 kVLL 0.0 Grados
FACTOR DE INCREMENTO DE CARGAS : 0.0 %(kW) 0.0 %(kVAR)CARGA TOTAL LEÍDA (NO REGULADA) : 1559.2 kW 222.1 kVAR
: 1574.9 kVA 99.0 PF(%)CARGA TOTAL UTILIZADA (REGULADA) : 1559.2 kW 222.1 kVAR
: 1574.9 kVA 99.0 PF(%)POTENCIA TOTAL A OTROS ALENTADORES : 0.0 kW 0.0 kVAR (Anillo)CAPACITANCIA TOTAL DE CONDUCTORES : 3.51 kVARPÉRDIDAS TOTALES : 3.32 kW 4.9
: 5.95 kVA 55.81 PF(%)
POTENCIA TOTAL DESDE SUBESTACIÓN : 1562.5 kW 223.5 kVAR: 1578.4 kVA 99.0 PF(%)
-> Fase A: Sección = CT6409 Tensión = 0.996 (p.u.)-> Fase B: Sección = CT6409 Tensión = 0.996 (p.u.)-> Fase C: Sección = CT6409 Tensión = 0.997 (p.u.)
-> Fase A: Sección = CT60 Carga (%) = 12.7-> Fase B: Sección = CT60 Carga (%) - 15-> Fase C: Sección = CT60 Carga (%) =11.9
TENSIÓN PRIMARIA : 13.8 kVLL 0.0 Grados
FACTOR DE INCREMENTO DE CARGAS : 0.0 %(kW) 0.0 %(kVAR)CARGA TOTAL LElDA (NO REGULADA) : 2290.0 kW 328.6 kVAR
: 2313.5kVA 99.0 PF(%)CARGA TOTAL UTILIZADA (REGULADA) : 2290.0 kW 328.6 kVAR
: 2313.5kVA 99.0 PF(%)CAPACITANCIA TOTAL DE CONDUCTORES : 6.94 kVARPÉRDIDAS TOTALES : 5.34 kW 7.72 kVAR
: 9.39 kVA 56.87 PF(%)
POTENCIA TOTAL DESDE SUBESTACIÓN : 2295.3 kW 329.4 kVAR: 2318.9kVA 99.0 PF(%)
-> Fase A: Sección = CT2131 Tensión = 0.996 (p.u.)-> Fase B: Sección = CT2073 Tensión = 0.996 (p.u.)~> Fase C: Sección = CT2075 Tensión = 0.994 (p.u.)
-> Fase A: Sección = CT2127 Carga (%) = 85.8~>Fase B: Sección = CT2127 Carga (%) = 89.4-> Fase C: Sección = CT2127 Carga (%) = 86.9
TENSIÓN PRIMARIA : 13.8 kVLL 0.0 Grados
FACTOR DE INCREMENTO DE CARGAS : 0.0 %(kW) 0.0 %(kVAR)CARGA TOTAL LElDA (NO REGULADA) : 1316.5 kW 192.5 kVAR
: 1330.5 kVA 98.9 PF(%)CARGA TOTAL UTILIZADA (REGULADA) : 1316.5 kW 192.5 kVAR
: 1330.5 kVA 98.9 PF(%)POTENCIA TOTAL A OTROS ALIMENTADORES : 0.0 kW 0.0 kVAR (Anillo)CAPACITANCIA TOTAL DE CONDUCTORES : 10.12 kVARPÉRDIDAS TOTALES : 5.36 kW 7.12 kVAR
: 8.91 kVA 60.20 PF(%)
POTENCIA TOTAL DESDE SUBESTACIÓN : 1321.9 kW 189.5 kVAR: 1335.4 kVA 99.0 PF(%)
-> Fase A: Sección = CT1013 Tensión = 0.990 (p.u.)-> Fase B: Sección = CT20144 Tensión = 0.995 (p.u.)->Fase C: Sección = CT1148 Tensión = 0.995 (p.u.)
-> Fase A: Sección = CT1750 Carga (%) = 22.6-> Fase B: Sección = CT1750 Carga (%) = 22.6~> Fase C: Sección = CT1750 Carga (%) = 24.7
TENSIÓN PRIMARIA : 13.8 kVLL 0.0 Grados
FACTOR DE INCREMENTO DE CARGAS : 0.0 %(kW) 0.0 %(kVAR)CARGA TOTAL LEÍDA (NO REGULADA) : 533,2 kW 78.3 kVAR
: 538.9 kVA 98.9 PF(%)CARGA TOTAL UTILIZADA (REGULADA) : 533.2 kW 78.3 kVAR
: 538.9 kVA 98.9 PF(%)CAPACITANCIA TOTAL DE CONDUCTORES : 3.31 kVARPÉRDIDAS TOTALES : 2.14 kW 1.39 kVAR
: 2.55 kVA 83.87 PF(%)
POTENCIA TOTAL DESDE SUBESTACIÓN : 535.3 kW 76.4 kVAR: 540.8 kVA 99.0 PF(%)
-> Fase A: Sección = CT20132 Tensión = 0.997 (p.u.)-> Fase B: Sección = CT20133 Tensión = 0.992 (p.u.)-> Fase C: Sección = CT6022 Tensión = 0.995 (p.u.)
~> Fase A: Sección = P8 Carga (%) = 8.3»> Fase B: Sección = P8 Carga (%) = 9.8-> Fase C: Sección = P8 Carga (%) = 9.6
TENSIÓN PRIMARIA : 13.8 kVLL 0.0 Grados
FACTOR DE INCREMENTO DE CARGAS : 0.0 %(kW) 0.0 %(kVAR)CARGA TOTAL LEÍDA (NO REGULADA) : 977.1 kW 145.8 kVAR
: 987.9 kVA 98.9 PF(%)CARGA TOTAL UTILIZADA (REGULADA) : 977.1 kW 145.8 kVAR
: 987.9 kVA 98.9 PF(%)CAPACITANCIA TOTAL DE CONDUCTORES : 17.46 kVARPÉRDIDAS TOTALES : 13.87 kW 14.71 kVAR
: 20.22 kVA 68.61 PF(%)
POTENCIA TOTAL DESDE SUBESTACIÓN : 990.9 kW 143.0 kVAR: !001.2kVA 99.0 PF(%)
»> Fase A: Sección = CT2870 Tensión = 0.968 (p.u.)-> Fase B: Sección = CT2Q060 Tensión = 0.987 (p.u.)-> Fase C: Sección = CT2882 Tensión = 0.987 (p.u.)
-> Fase A: Sección = CT20063 Carga (%) = 88.7
Tipo J20-VPR-25BVoltaje nominalCorriente nominalCorriente nominal de interrupciónTensión de reencendidoTiempo de cierreVoltaje de cierreVoltaje de apertura
13,8kV600/1200 Amp18kA0,34 kV/us0,1 s125 V- de126 V» de
Norma IEC Pub. 56Tensión de impulso (nivel del mar) |1 25 kVFrecuencia nominalCorriente de corta duraciónTiempo de interrupciónTiempo de aperturaCiclo de operaciónPeso total
50/60 Hz23 kA3 ciclos0,033 s0-3M-CO-3M-CO290 kg
ALIMENTADOR AVENiDA AMERICA
Equipo
DisyuntorSeccionador Fusible 1
Seccionador Fusible 2
Seccionador Fusible 3
Seccionador Fusible 4
Seccionador Fusible 5
Seccionador Fusible 6
Seccionador Fusible 7
Seccionador Fusible 8
Seccionador Fusible 9
Seccionador Fusible 10
Seccionador Fusible 1 1
Seccionador Fusible 12
Seccionador Fusible 13
Seccionador Fusible 14
Seccionador Fusible 15
Seccionador Fusible 16
Seccionador Fusible 17
Seccionador Fusible 18
Seccionador Fusible 19
Seccionador Fusible 20
Seccionador Fusible 21
Seccionador Fusible 22
Seccionador Fusible 23
Seccionador Fusible 24
Designación
DA1
SF1
SF2
SF3
SF4
SF5
SF6
SF7
SF8
SF9
SF10
SF11
SF12
SF13
SF14
SF15
SF16
SF17
SF18
SF19
SF20
SF21
SF22
SF23
SF24
Sección
A1
A5
A6A9
CT1203
A14
A16
CT6129
CT274
A18
A19
CT7
CT10
A38
CT9000
CT13
CT16
CT20190
CT5
A29
CT60
A34
A35
CT67
CT6424
ALJMENTADOR P I US HURGO
Equipo
Disyuntor
Seccionador Fusible 1
Seccionador Fusible 2
Seccionador Fusible 3
Seccionador Fusible 4
Seccionador Fusible 5
Seccionador Fusible 6
Seccionador Fusible 7
Seccionador Fusible 8
Seccionador Fusible 9
Seccionador Fusible 10
Seccionador Fusible 11
Seccionador Fusible 12
Designación
DP1
SF1
SF2
SF3
SF4
SF5
SF6
SF7
SF8
SF9
SF10
SF11
SF12
Sección
Pl
P4
CT1475
CT1478
P17
P20
P21
P22
P26
P31
P32
CT2623
CT20150
ALJMENTADOR FSCOA
Equipo
Disyuntor
Seccionador Fusible 1
Seccionador Fusible 2
Seccionador Fusible 3
Seccionador Fusible 4
Seccionador Fusible 5
Seccionador Fusible 6
Seccionador Fusible 7
Seccionador Fusible 8
Seccionador Fusible 9
Seccionador Fusible 10
Seccionador Fusible 1 1
Seccionador Fusible 12
Seccionador Fusible 13
Seccionador Fusible 14
Seccionador Fusible 15
Seccionador Fusible 16
Seccionador Fusible 17
Seccionador Fusible 18
Seccionador Fusible 19
Seccionador Fusible 20
Seccionador Fusible 21
Seccionador Fusible 22
Seccionador Fusible 23
Seccionador Fusible 24
Seccionador Fusible 25
Seccionador Fusible 26
Seccionador Fusible 27
Seccionador Fusible 28
Seccionador Fusible 29
Seccionador Fusible 30
Seccionador Fusible 31
Seccionador Fusible 32
Designación
DF1
SF1
SF2
SF3
SF4
SF5
SF6
SF7
SF8
SF9
SF10
SF11
SF12
SF13
SF14
SF15
SF16
SF17
SF18
SF19
SF20
SF21
SF22
SF23
SF24
SF26
SF26
SF27
SF28
SF29
SF30
SF31
SF32
Sección
F1CT1339
F51
F52
F62
CT2035
F63
F58
CT2046
CT2048
F68
F69
F71
F73
F75
F80
CT2081
CT2Q76
CT2084CT1340
F7
CT4357
CT3537
F24
F28
CT2114
CT2121
CT2056
CT3504
CT4872
CT2127
F38
F41
ALIMEWTADOR MARTÍNEZ
Equipo
Disyuntor
Seccionador Fusible 1
Seccionador Fusible 2
Seccionador Fusible 3
Seccionador Fusible 4
Seccionador Fusible 5
Seccionador Fusible 6
Seccionador Fusible 7
Seccionador Fusible 8
Seccionador Fusible 9
Seccionador Fusible 10
Seccionador Fusible 11
Seccionador Fusible 12
Seccionador Fusible 13Seccionador Fusible 14
Seccionador Fusible 15
Seccionador Fusible 16
Seccionador Fusible 17
Seccionador Fusible 18
Seccionador Fusible 19
Seccionador Fusible 20
Seccionador Fusible 21
Seccionador Fusible 22Seccionador Fusible 23
Seccionador Fusible 24
Seccionador Fusible 25
Seccionador Fusible 26
Seccionador Fusible 27
Seccionador Fusible 28
Seccionador Fusible 29
Designación
DM1
SF1
SF2
SF3
SF4
SF5
SF6
SF7
SF8
SF9
SF10
SF11
SF12
SF13
SF14
SF15
SF16
SF17
SF18
SF19
SF20
SF21
SF22
SF23
SF24
SF25
SF26
SF27
SF28
SF29
Sección
MI
M10
CT3573
CT779
CT2392
M26
CT1009
M32
CT20127
M35
CT5788
M78
M81
CT20122
CT3554
M84CT1121
CT774
M39
CT6318
M49
M56
M66
CT1147
MI 02
CT5231
GT20129
CT764
M96
M97
ALIMENTADOR QUISAPIMCHA
Equipo
Disyuntor
Seccionador Fusible 1
Seccionador Fusible 2
Seccionador Fusible 3
Seccionador Fusible 4
Seccionador Fusible 5
Seccionador Fusible 6
Seccionador Fusible 7
Seccionador Fusible 8
Seccionador Fusible 9
Seccionador Fusible 10
Seccionador Fusible 11
Seccionador Fusible 12
Seccionador Fusible 13
Seccionador Fusible 14
Seccionador Fusible 15
Seccionador Fusible 16
Seccionador Fusible 17
Seccionador Fusible 18
Seccionador Fusible 19
Seccionador Fusible 20
Seccionador Fusible 21
Seccionador Fusible 22
Seccionador Fusible 23
Seccionador Fusible 24
Seccionador Fusible 25
Seccionador Fusible 26
Seccionador Fusible 27
Seccionador Fusible 28
Seccionador Fusible 29
Seccionador Fusible 30
Seccionador Fusible 31
Seccionador Fusible 32
Seccionador Fusible 33
Seccionador Fusible 34
Seccionador Fusible 35
Seccionador Fusible 36
Seccionador Fusible 37
Seccionador Fusible 38
Seccionador Fusible 39
DesignaciónDQ1
SF1
SF2
SF3
SF4
SF5
SF6
SF7
SF8
SF9
SF10
SF11
SF12
SF13
SF14
SF15
SF16
SF17
SF18
SF19
SF20SF21
SF22
SF23
SF24
SF25
SF26
SF27
SF28
SF29
SF30
SF31
SF32
SF33
SF34
SF35
SF36
SF37
SF38
SF39
SecciónQ1
CT2799
CT334
Q8
CT2801
CT2357
Q10
CT2805
Q12
Q15
CT2807
Q18
CT20069
CT2818
CT869
Q25
CT20070
CT2814
CT2833
CT2795
Q30
Q33
CT4934
CT2867
CT2811
CT2822
Q41
Q47
CT20066
CT1612
CT20101
CT20068
Q55
CT3493
CT5384
CT2839
Q64
CT5463
CT2842
Q67
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12SF
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14SF
15SF
16SF
17SF
18SF
I9SF
20SF
21SF
22SF
23SF
24SF
25SF
26SF
27SF
28SF
29SF
30SF
31SF
32SF
33
SF34
SF35
SF36
SF37
SF38
SF39
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Disyuntor
Seccionador Fusible 1
Seccionador Fusible 2
Seccionador Fusible 3
Seccionador Fusible 4Seccionador Fusible 5Seccionador Fusible 6
Seccionador Fusible 7
Seccionador Fusible 8
Seccionador Fusible 9
Seccionador Fusible 10
Seccionador Fusible 11
Seccionador Fusible p2
DPISF1
SF2
SF3
SF4
SF5
SF6
SF7
SF8
SF9SF10SF11
AURflENTADOR AVENIDA AMERICA
Equipo
DisyuntorSeccionador Fusible 1
Seccionador Fusible 2
Seccionador Fusible p1
Seccionador Fusible 5
Seccionador Fusible 6
Seccionador Fusible 9
Seccionador Fusible 10
Seccionador Fusible 1 1
Seccionador Fusible 12
Seccionador Fusible 13
Seccionador Fusible 15
Seccionador Fusible 16
Seccionador Fusible 17
Seccionador Fusible 18
Seccionador Fusible 20
Seccionador Fusible 21
Seccionador Fusible 23
Seccionador Fusible 24
Seccionador Fusible p2
Designación I Sección
DA1
SF1
SF3
SFp1
SF5
SF6
SF9
SF1Q
SF11
SF12
SF13
SF15
SF16
SF17
SF18
SF20
SF21
SF23
SF24
Al
A5
A9
CT1205
A14
A16
A18
A19
CT7
CT10
CT574
CT13
CT16
CT20190
CT5
CT60
A34
CT67
CT6424
CT6138
SecciónP1P4
CT1475
CT1477
CT1478
P17
P20
P21
P22
P26P27
P31
P32
CT2623
CT20132
AUMEWTADOR PICOA
Equipo
Disyuntor
Seccionador Fusible 2
Seccionador Fusible 3
Seccionador Fusible 4
Designación
DF1
SF2
SF3
SF4
Seccionador Fusible 5 | ®^^
Seccionador Fusible 6
Seccionador Fusible 7
Seccionador Fusible 8
Seccionador Fusible 9
Seccionador Fusible 10
Seccionador Fusible 13
Seccionador Fusible 14
Seccionador Fusible 15
Seccionador Fusible 16
Seccionador Fusible 17
Seccionador Fusible 18
Seccionador Fusible 20
Seccionador Fusible 21
Seccionador Fusible 22
Seccionador Fusible 23
Seccionador Fusible 24
Seccionador Fusible 25
Seccionador Fusible 26
Seccionador Fusible 27
Seccionador Fusible 28
Seccionador Fusible 29
Seccionador Fusible 30
Seccionador Fusible 31
Seccionador Fusible 32
SF6
SF7
SF8
SF9
SF10
SF13
SF14
SF15
SF16
SF17
SF18SF20
SF21
SF22
SF23
SF24
SF25
SF26
SF27
SF28
SF29
SF30
SF31
SF32
Sección
Fl
F51
F52
F62
CT2035
F63
F58
CT2046
CT2048
F68
F73
F75
F80
CT2081
CT2076
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CT4357
CT3537
F24
F28
CT2114
CT2121
CT2056
CT3504
CT4872
CT2127
F38
F41
AUMENTADOS MARTÍNEZ
Equipo
Disyuntor
Seccionador Fusible 1
Seccionador Fusible 2
Seccionador Fusible 3
Seccionador Fusible 4
Seccionador Fusible p5
Seccionador Fusible 5
Seccionador Fusible 7
Seccionador Fusible 10
Seccionador Fusible 1 1
Seccionador Fusible 12
Seccionador Fusible 14
Seccionador Fusible 15
Seccionador Fusible pS
Seccionador Fusible 16
Seccionador Fusible 17
Seccionador Fusible 18
Seccionador Fusible 19
Seccionador Fusible 20
Seccionador Fusible 21
Seccionador Fusible 22
Seccionador Fusible 23
Seccionador Fusible p1
Seccionador Fusible p4
Seccionador Fusible 24
Seccionador Fusible 25
Seccionador Fusible p3
Seccionador Fusible p2
Seccionador Fusible 28
Designación
DM1
SF1
SF2
SF3
SF4
SFpS
SF5
SF7
SF10
SF11
SF12
SF14
SF15
SFpBSF16
SF17
SF18
SF19
SF20
SF21
SF22
SF23
SFpl
SFp4
SF24
SF25
SFpS
SF28
Sección
MI
M10
CT3573
CT779
CT2392
M1C
M26
M32
CT5788
M78
M81
GT3554
M84
CT38S3CT1121
CT774
M39
CT6318
M49
M56
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CT1147
M85
CT825
MI 02
CT5231
CT20137
IV394
M96
ALIMENTADO
Equipo
Disyuntor
Seccionador Fusible 1
Seccionador Fusible 2
Seccionador Fusible 4
Seccionador Fusible 5
Seccionador Fusible 7
Seccionador Fusible 8
Seccionador Fusible 9
Seccionador Fusible 10
Seccionador Fusible 1 1
Seccionador Fusible 12
Seccionador Fusible 13
Seccionador Fusible 14
Seccionador Fusible 15
Seccionador Fusible 16
Seccionador Fusible 17
Seccionador Fusible 18
Seccionador Fusible 19
Seccionador Fusible 20
Seccionador Fusible 21
Seccionador Fusible 22
Seccionador Fusible 23
Seccionador Fusible p1
Seccionador Fusible 24
Seccionador Fusible 25
Seccionador Fusible 26
Seccionador Fusible 27
Seccionador Fusible 28
Seccionador Fusible 29
Seccionador Fusible 30
Seccionador Fusible 31
Seccionador Fusible 32
Seccionador Fusible 33
Seccionador Fusible 34
Seccionador Fusible p2
Seccionador Fusible 36
Seccionador Fusible 38
Seccionador Fusible 39
R QUISAFINCH
Designación
DQ1
SF1
SF2
SF4
SF5
SF7
SF8
SF9
SF10
SF11
SF12
SF13
SF14
SF15
SF16
SF17
SF18
SF19
SF20SF21
SF22
SF23
SFpl
SF24
SF25
SF26
SF27
SF28
SF29
SF30
SF31
SF33
SF34
SF35
SFp2
SF36
SF38
SF39
ft
Sección
Ql
CT2799
CT334
CT2801
CT2357
CT2805
Q12
Q15
CT2807
Q18
CT20069
CT2818
CT869
Q15
CT20070
CT2814
CT2833
CT2795
Q30
Q33
CT4934
CT2867
CT200S4
CT2811
CT2822
Q41
Q47
CT20066
CT1612
CT20101
CT20068
CT3493
GT5384
CT2839
Q5S
Q64
CT2842
Q67
AOmentador Avenida AméricaEquipo
DA1SF1SF3
SFp1SF5
-gi©ccl0nAlA5A9CT1205A14
SF6 | Al 6SF9SF10SF11SF12
Al 8Al 9CT7CT10
SF13 |CT574SF15 |CT13SF16SF17SF18SF20SF21SF23SF24SFp2
CT16CT20190CT5CT60A34CT67CT6424CT6138
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F52F62
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10,42,67
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94,15,29
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Alímentador QoisapinchaEquipoDQ1SF1SF2
SecciónQ1CT2799CT334
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ción
prop
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ADM
ENTA
DOR
QUIS
APIN
CHA
L _
1000Corriente en amperios: x 10 a 13.8 kV.
10 100 1000
CURVAS DE OPERACIÓN
TIEMPO - CORRIENTE
TENSIÓN DE TRAZADO :13.8 kV
POR: CYMDIST
NRO: 1
FECHA: 2-25-2005
Coordinación SFp2 SF20 SF10 SFp1
ElementoSFp2SF20SF10SFp1
I carga (A)4,8622,747,760
Ice max (A)-
273230163327
FusibleProtegido
6T50T100T140T
Protector MT | CT- -
CT/CM %-
6T 1,3 I 0,8 | 61,550T 4,6100T 8,5
2,3 I 50,06,3 74,1
Coordinación SF23 SF20 SF10 SFp1
FusibleElemento | I carga (A)
SF23 | 0,8SF20SF10SFp1
22,747,760
Ice max (A)-
273230163327
Protegido6T
Protector-
50T | 6T100T140T
50T100T
MT-
1,34,68,5
CT-
0,82,36,3
CT/CM %-
61,550,074,1
Coordinación SF24 SF20 SF10 SFp1
FusibleElemento
SF24SF20SF10SFp1
I carga (A)4,722,747,760
ice max (A)-
273230163327
Protegido6T50T100T140T
Protector-
6T50T100T
MT-
1,34,68,5
CT CT/CM %-
0,8 61 ,52,3 50,06,3 74,1
Coordinación SF21 SF20 SF10 SFp1
ElementoSF21SF20SF10SFp1
I carga (A)2,622,747,760
Ice max (A)
"272130163327
FusibleProtegido
6T50T
Protector-
6T100T | 50T140T 100T
MT-
CT I CT/CM %-
1,3 I 0,84,68,5
2,36,3
-61,550,074,1
Coordinación SF18 SF10 SFpl
FusibleElemento
SF18SF10SFp1
I carga (A)2,447,760
Ice max (A)-
30163327
Protegido6T
100T140T
Protector-
6T100T
MT-
4,68,5
CT | CT/CM %I
0,8 | 17,46,3 ¡ 74,1
Coordinación SF17 SF10 SFp1
FusibleElemento
SF17SF1QSFp1
I carga (A)0,4647,760
Ice max (A)
30483327
Protegido | Protector6T |
100T 6T140T I 100T
MT-
4,58,5
CT-
0,8
CT/CM %-
17,86,3 I 74,1
Coordinación SF16 SF15 SF10 SFp1
ElementoSF16SF15SF10SFp1
I carga (A)0,85,447,760
Ice max (A)-
284830483327
FusibleProtegido
6T50T100T140T
Protector-
6T50T100T
MT-
1,24,58,5
CT-
0,82,36,3
CT/CM %-
66,751,174,1
Coordinación SF13 SF10 SFp1
FusibleElemento
SF13SF10SFpl
1 carga (A)9,5647,760
Ice max (A)-
33273327
Protegido | Protector8T
100T140T
-8T
100T
MT-
3,8
CT | CT/CM %-
0,88,5 | 6,3
-21,174,1
Coordinación SF12 SF11 SF10 SFpl
ElementoSF12SF11SF10SFpl
i carga (A)0,664
47,760
Ice max (A)-
288531663327
FusibleProtegido ] Protector
6T50T100T140T
-6T50T100T
MT-
1,14,28,5
CT-
0,82,26,3
CT/CM %-
72,752,474,1
Coordinación SF9 SFpt
ElementoSF9SFpl
I carga (A)0,760
Ice max (A)-
FusibleProtegido Protector
6T3196 140T 6T
MT-
y¿CT-
0,8
CT/CM %-
8,7
Coordinación SF6 SFS SFpl
ElementoSF6SFSSFpl
i carga (A)2,668,6660
Ice max (A)-
FusibleProtegido | Protector
6T3314 ] 65T3503 1 140T
-6T65T
MT-
1,57,7
CT-
0,82,8
CT/CM %-
53,336,4
Coordinación SF32 SF27 SF23 SF20 SF18
ElementoSF32SF27SF23SF20
I carga (A)6,3616
31,338,3
SF18 | 41,3
Ice max (A)-
2642291232613660
FusibleProtegido
6T50T100T140T200T
Protector-
6T50T100T140T
MT
1,45
8,917,1
CT-
0,82,56,611
CT/CM %-
57,150,074,264,9
Coordinación SF31 SF27 SF23 SF20 SF18
ElementoSF31SF27SF23SF20SF18
I carga (A)3,316
31,338,341,3
Ice max (A)-
2412291232613660
FusibleProtegido | Protector
6T50T
-6T
100T | 50T140T200T
100T140T
MT-
1,75
8,917,1
CT-
0,82,56,611
CT/CM %-
47,150,074,264,9
Coordinación SF30 SF27 SF23 SF20 SF18
ElementoSF30SF27SF23SF20SF18
i carga (A)0,916
31,338,341,3
Ice max (A)-
2716291232613660
FusibleProtegido
6T50T100T140T200T
Protector-
6T50T100T
MT-
1,35
8,9140T | 17,1
CT-
0,82,56,611
CT/CM %-
61,550,074,264,9
Coordinación SF29 SF27 SF23 SF20 SF18
ElementoSF29SF27SF23SF20SF18
I carga (A)2,616
31,338,341,3
Ice max (A)-
2803291232613660
FusibleProtegido
6T50T100T140T200T
Protector-
6T50T100T140T
MT-
1,25
8,917,1
CT-
0,82,56,611
CT/CM %-
66,750,074,264,9
Coordinación SF28 SF27 SF23 SF20 SF18
FusibleElemento
SF28SF27SF23SF20SF18
I carga (A)3,116
31,338,341,3
Ice max (A)-
2912291232613660
Protegido6T50T100T140T200T
Protector-
6T50T100T140T
MT-
1,15
8,917,1
CT-
0,82,56,611
CT/CM %-
72,750,074,264,9
Coordinación SF26 SF23 SF20 SF18
ElementoSF26SF23SF20SF18
I carga (A) | Ice max (A)1,7331,338,341,3
-295932613660
FusibleProtegido
6T100T140T
Protector-
6T100T
200T | 140T
MT-
4,88,917,1
CT-
0,86,611
CT/CM %-
16,774,264,9
Coordinación SF24 SF23 SF20 SF18
FusibleElemerrta
SF24SF23SF20SF18
I carga (A)" 1,73
31,338,3
Ice max (A)-
30093261
Protegido6T
100T140T
Protector-
6T100T
41,3 I 3660 | 200T | 140T
MT-
4,78,917,1
CT-
0,86,611
CT/CM %-
17,074,264,9
Coordinación SF25 SF23 SF20 SF18
ElementoSF25SF23SF20
I carga (A)3
31,338,3
FusibleIce max (A) | Protegido
-38053261
SF18 | 41,3 | 3660
6T100T140T200T
Protector-
6T100T
MT-
3,98,9
140T | 17,1
CT-
0,86,611
CT/CM %-
20,574,264,9
Coordinación SF22 SF20 SF18
ElementoSF22SF20SF18
i carga (A)1,8638,341,3
Ice max (A)-
32613660
FusibleProtegido | Protector
6T140T200T
-6T
140T
MT-
8,9
CT-
0,817,1 I 11
CT/CM %-
9,064,9
Coordinación SF21 SF20 SF18
Elemento | I carga (A)SF21 ¡ 1,46SF20 ¡ 38,3SF18 | 41,3
Ice max (A)-
35733660
FusibleProtegido
6T140T200T
Protector-
6T140T
MT-
7,417,1
CT-
0,8
CT/CM %-
10,811 I 64,9
Coordinación SF19 SF18
ElementoSF19SF18
I carga (A) | Ice max (A)? I* \3 | 3714
FusibleProtegido } Protector
6T | -200T | 6T
MT-
16,6
CT-
0,8
CT/CM %-
4,8
Coordinación SF14 SF13 SF10 SF9
ElementoSF14SF13SF10SF9
I carga (A)0,863,410
22,5
Ice max (A)-
230924263187
FusibleProtegido
6T40T80T140T
Protector-
6T40T
MT | CT-
1,24,3
80T | 9,3
-CT/CM %
-0,8 | 66,72,44,6
55,849,5
Coordinación SF15 SF9
ElementoSF15SF9
I carga (A)2,3322,5
lee max (A)-
3004
FusibleProtegido
6T140T
Protector-
6T
MT-
10,5
CT-
0,8
CT/CM %-
7,6
Coordinación SF16 SF9
Elemento | I carga (A)SF16SF9
6,4Ice max (A)
-22,5 | 2915
FusibleProtegido | Protector
15T140T
-MT-
15T | 11,1
CT-
CT/CM %-
0,8 I 7,2
Coordinación SF17 SF9
ElementoSF17SF9
I carga (A)1,5622,5
Ice max (A)-
FusibleProtegido
6T3004 j 140T
Protector-
6T
MT-
10,5
CT-
CT/CM %-
0,8 | 7,6
Coordinación SF6 SF4 SF2
FusibleElemento
SF6SF4SF2
I carga (A) | Ice max (A)1,535,9
-2909
13,4 | 3018
Protegido6T50T100T
Protector
6T50T
MT-
1,14,6
CT-
0,82,3
CT/CM %-
72,750,0
Coordinación SF6 SF4 SF2
ElementoSF5SF4SF2
1 carga (A)4,55,913,4
Ice max (A)-
26063018
FusibleProtegido
6T50T100T
Protector-
6T50T
MT-
1,44,6
CT-
0,82,3
CT/CM %-
57,150,0
Coordinación SF3 SF2
ElementoSF3SF2
I carga (A)3,913,4
Ice max (A)-
3189
FusibleProtegido
6T100T
Protector-
6T
MT-
4,1
CT-
0,8
CT/CM %-
19,5
Coordinación SF7 SF2
ElementoSF7SF2
I carga (A)1,8
13,4
Ice max (A)-
2695
FusibleProtegido
6T100T
Protector-
6T
MT-
5,8
CT-
0,8
CT/CM %-
13,8
Coordinación SF8 SF2
ElementoSF8SF2
I carga (A)2,713,4
Ice max (A)-
2620
FusibleProtegido
6T100T
Protector-
6T
MT-
6,2
CT-
0,8
CT/CM %-
12,9
Coordinación SPI9 SF18 SF17 SF1
I FusibleElemento I carga (A)
SF19 0,8SF18 9SF17 11SF1 41,73
Ice max (A)-
142516901922
Protegido6T25T50T100T
Protector-
6T25T
MT-
1,13,4
50T | 11,5
CT
0,82
4,8
CT/CM %-
72,758,841,7
Coordinación SF23 SF22 SF21 SF1
FusibleElemento
SF23SF22SF21SF1
1 carga (A)0,912,516,9
Ice max (A)-
8641367
41,73 I 1828
Protegido6T15T30T100T
Protector-
6T15T30T
MT-
1,22,112,7
CT
0,81,42,6
CT/CM %-
66,766,720,5
Coordinación SF20 SF1
FusibleElemento | í carga (A)
SF20 | 0,7SF1 | 41,73
Ice max (A)-
2228
Protegido6T
100T
Protector-
6T
MT-
8,6
CT-
0,8
CT/CM %-
9,3
Coordinación SF16 SF1
ElementoSF16SF1
I carga (A) | Ice max (A)6,1
41,73-
FusibleProtegido
6T1834 | 100T
Protector-
6T
MT-
12,7
CT-
0,8
CT/CM %-
6,3
Coordinación SF15 SF10 SF1
ElementoSF15SF10
i carga (A) | Ice max (A)1,766,73
-3314
SF1 | 41,73 | 2155
FusibleProtegido
6T65T100T
Protector~
6T65T
MT-
3,69,2
CT-
0,86
CT/CM %-
22,265,2
Coordinación SFp6 SF10 SF1
Elemento | I carga (A)SFp6SF10
0,936,73
SF1 I 41,73
Ice max (A)-
19612155
FusibleProtegido
6T65T100T
Protector
6T65T
MT-
4,49,2
CT
0,86
CT/CM %-
18,265,2
Coordinación SF14 SF10 SF1
ElementoSF14SF10SF1
I carga (A)1,1
6,73
Ice max (A)-
164541,73 ] 2155
FusibleProtegido
6T65T100T
Protector-
6T65T
MT-
6,19,2
CT-
CT/CM %-
0,8 | 13,16 65,2
Coordinación SF12 SF10 SF1
ElementoSF12
I carga (A)4,16
SF10 | 6,73SF1 | 41,73
Ice max (A)-
20012155
FusibleProtegido | Protector
6T65T100T
-6T
65T
MT I CT-
4,29,2
-2,3
CT/CM %-
54,86 | 65,2
Coordinación SF11 SF10 SF1
ElementoSF11SF10SF1
I carga (A)1,1
6,7341,73
Ice max (A)-
20542155
FusibleProtegido
6T65T100T
Protector-
6T65T
MT-4
CT-
0,89,2 | 6
CT/CM %-
20,065,2
Coordinación SF7 SF3 SF1
ElementoSF7SF3
I carga (A)1,1
9,46SF1 | 41,73
Ice max (A)-
1723
FusibleProtegido
6T30T
2423 | 100T
Protector-
6T30T
MT-
1,37,2
CT-
0,81,7
CT/CM %-
61,523,6
Coordinación SF5 SF3 SF1
| FusibleElemento
SF5SF3SF1
i carga (A)6,19,4641,73
Ice max (A) Protegido-
18462423
6T30T1001
Protector-
6T30T
MT-
1,17,2
CT„
0,81,7
CT/CM %-
72,723,6
Coordinación SF4 SF3 SF1
ElementoSF4SF3SF1
I carga (A)1,539,46
Ice max (A)„
248641,73 I 2423
FusibleProtegido
6T40T100T
Protector
-6T40T
MT_
1,17,2
CT
0,82,4
CT/CM %-
72,733,3
Coordinación SFp5 SF3 SF1
| FusibleElemento
SFp5SF3SF1
I carga (A)1,3
9,4641,73
Ice max (A) | Protegido | Protector- | 6T
23262423
40T100T
-6T
40T
MT-
1,27,2
CT-
0,82,4
CT/CM %-
66,733,3
Coordinación SF2 SF1
ElementoSF2SF1
I carga (A)4,2
41,73
Ice max (A)-
2310
FusibleProtegido
6TProtector
-100T | 6T
MT-8
CT-
0,8
CT/CM %-
10,0
Coordinación SF28 SFp2 SFp1
Elemento I carga (A)SF28SFp2SFpl
4,96,9
22,9
Ice max (A)-
21972251
FusibleProtegido
6T40T80T
Protector-
6T40T
MT-
1,35
CT
0,82,7
CT/CM %-
61,554,0
Coordinación SFp3 SFp1
ElementoSFp3SFpl
i carga (A)0,7622,9
Ice max (A)-
2423
FusibleProtegido
6T80T
Protector-
6T
MT-
CT-
4,3 I 0,8
CT/CM %-
18,6
Coordinación SF25 SFp1
Elemento | I carga (A)SF25 6,86SFpl I 22,9
Ice max (A)-
2363
FusibleProtegido
6T80T
Protector
6T
MT-
4,5
CT
0,8
CT/CM %-
17,8
Coordinación SF25 SFp1
ElementoSF25SFpl
I carga (A)2,8322,9
Ice max (A)-
2468
Fusible |Protegido
6T80T
Protector-
6T
MT I CTi
4,1 1 0,8
CT/CM %-
19,5
Coordinación SFp4 SFp1
ElementoSFp4SFpl
I carga (A)2,322,9
Ice max (A)-
2462
Fusible |Protegido
6T80T
Protector-
6T
MT | CT-
4,1-
0,8
CT/CM %-
19,5
Coordinación SFp1 SF9 SF6
FusibleElemento
SFp1SF9SF6
I carga (A)11,58,7
15,86
Ice max (A)-
15332254
Protegido10T30T65T
Protector.
10T30T
MT-
4,18,4
CT
2,43,7
CT/CM %-
58,544,0
Coordinación SFp2 SF9 SF6
ElementoSFp2SF9SF6
1 carga (A)1,268,7
15,86
Ice max (A)-
18322254
FusibleProtegido
6T30T65T
Protector-
6T30T
MT-
2,98,4
CT-
0,8
CT/CM %-
27,63,7 | 44,0
Coordinación SF10 SF9 SF6
| FusibleElemento
SF10SF9SF6
I carga (A)1,268,7
15,86
Ice max (A)-
22542254
Protegido6T30T65T
Protector-
6T30T
MT-
1,98,4
CT-
0,83,7
CT/CM %-
42,144,0
Coordinación SF11 SF9 SF6
FusibleElemento
SF111 carga (A) ] Ice max (A)
6,8 ¡SF9 | 8,7 I 1906SF6 15,86 [ 2254
Protegido6T30T65T
Protector] MTi -
6T30T
2,78,4
CT-
0,83,7
CT/CM %-
29,644,0
Coordinación SF7 SF6
ElementoSF7SF6
I carga (A)2
15,86
Ice max (A)-
2285
FusibleProtegido
6TProtector
-65T | 6T
MT-
8,1
CT-
CT/CM %-
0,8 | 9,9
Coordinación SFp3 SF8 SF6
ElementoSFp3
1 SF8SF6
I carga (A)6,316,1t5,86
Ice max (A)-
18812046
Fusible |Protegido
6T30T65T
Protector-
6T30T
MT~
2,710,2
CT-
0,84,3
CT/CM %-
29,642,2
Coordinación SF39 SF38 SFp2 SF27
ElementoSF39SF38SFp2SF27
I carga (A)1,82,95,3615,5
Ice max (A)-
6366671154
FusibleProtegido
6T12T25T40T
Protector-
6T12T25T
MT-
1,35,3/,«
CT-
0,82,63,6
CT/CM %-
61,549,146,2
Coordinación SF39 SFp2 SF27
FusibleElemento
SF39SFp2SF27
I carga (A) Ice max (A)2 I
5,3615,5
7091154
Protegido6T25T40T
Protector) MT-
6T25T
-4,7
CT | CT/CM %-
0,84,8 | 3,6
-17,075,0
Coordinación SF35 SF27
| FusibleElemento | I carga (A)
SF35SF27
1,0515,5
Ice max (A)-
1154
Protegido6T
40T
Protector-
6T
MT-
4,8
CT-
0,8
CT/CM %-
16,7
Coordinación SF34 SF27
ElementoSF34
1 carga (A)1,6
SF27 | 15,5
Ice max (A)-
876
FusibleProtegido
6TProtector
-40T | 6T
MT-
8,2
CT | CT/CM %- 1 -
0,8 1 9,8
Coordinación SF33 SF27
| FusibleElemento | I carga (A)
SF33SF27
2,215,5
Ice max (A) | Protegido J Protector-
8826T I -40T | 6T
MT [ CT I CT/CM %-
8,1
li0,8 | 9,9
Coordinación SF31 SF27
| FusibleElemento
SF31SF27
I carga (A)5,715,5
Ice max (A) | Protegido1 6T
891 | 40T
Protector-
6T
MT-8
CT-
0,8
CT/CM %-
10,0
Coordinación SF30 SF27
| FusibleElemento 1 1 carga (A)
SF30 j 3,3SF27 | 15,5
Ice max (A) | Protegido-
9026T40T
Protector-
6T
MT-
7,8
CT-
0,8
CT/CM %-
10,3
Coordinación SF29 SF27
ElementoSF29SF27
I carga (A)3,115,5
Ice max (A)-
956
FusibleProtegido | Protector
6T40T 6T
MT-
6,9
CT-
0,8
CT/CM %-
11,6
Coordinación SF28 SF27
[ Fusible |Elemento
SF28SF27
I carga (A) | Ice max (A) | Protegido | Protector 1 MT3,115,5
| 6T975 | 40T
-6T
-6,6
CT 1 CT/CM %-
0,8-
12,1
Coordinación SF8 SF7
| FusibleElemento
SF8SF7
I carga (A)1,63,6
lee max (A)~
Protegido6T
1216 [ 25T
Protector-
6T
MT-
1,6
CT | CT/CM %-
0,8-
50,0
Coordinación SF23 SF22 SF20 SF15 SF13 SF11
ElementoSF23SF22SF20SF15SF13SF11
I carga (A)0,51,4
1,6612,769,9312,8
Ice max (A)-
61264972612041461
FusibleProtegido
6T12T25T40T65T100T
Protector-
6T12T25T40T65T
MT-
1,45,612
11,219,7
CT-
0,82,77,47,312
CT/CM %-
57,148,261,765,260,9
Coordinación SF21 SF20 SF15 SF13 SF11
ElementoSF21SF20SF15SF13SF11
I carga (A)3,11,6612,769,9312,8
Ice max (A)-
61972612041461
FusibleProtegido
6T25T40T65T100T
Protector-
6T25T40T65T
MT-
6,112
11,219,7
CT-
0,87,47,312
CT/CM %-
13,161,765,260,9
Coordinación SF19 SF18 SF15 SF13 SF11
ElementoSF19SF18SF15SF13SF11
I carga (A)4,33,8
12,769,9312,8
Ice max (A)-
65493812041461
FusibleProtegido
6T12T40T65T100T
Protector-
6T12T40T65T
MT-
1,27,211,219,7
CT-
0,81,67,312
CT/CM %-
66,722,265,260,9
Coordinación SF17 SF15 SF13 SF11
ElementoSF17SF15SF13SF11
I carga (A)0,4
12,769,9312,8
Ice max (A)-
86212041461
FusibleProtegido
6T40T65T100T
Protector-
6T40T65T
MT-
8,511,219,7
CT-
0,87,312
CT/CM %-
9,465,260,9
Coordinación SF16 SF15 SF13 SF11
ElementoSF16SF15SF13SF11
I carga (A)0,4
12,769,9312,8
Ice max (A)-
92912041461
FusibleProtegido
6T40T65T100T
Protector-
6T40T65T
MT-
7,311,219,7
CT-
0,87,312
CT/CM %-
11,065,260,9
Coordinación SF14 SF13 SF11
ElementoSF14SF13SF11
I carga (A)0,9
9,9312,8
Ice max (A)-
9161461
FusibleProtegido
6T65T100T
Protector-
6T65T
MT-
19,319,7
CT-
0,812
CT/CM %-
4,160,9
Coordinación SF12 SF11
ElementoSF12SF11
1 carga (A)8,612,8
Ice max (A)-
1366
FusibleProtegido
6T100T
Protector-
6T
MT-
22,4
CT-
0,8
CT/CM %-
3,6
Coordinación SF8 SF7
ElementoSF8SF7
I carga (A)1,63,6
Ice max (A)-
1216
FusibleProtegido
6T25T
Protector-
6T
MT-
1,6
CT-
0,8
CT/CM %-
50,0
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