Comunicación de la Comisión en el marco de la aplicación ... · Generadores de aire caliente que...

IV

(Informacioacuten)

INFORMACIOacuteN PROCEDENTE DE LAS INSTITUCIONES OacuteRGANOS Y ORGANISMOS DE LA UNIOacuteN EUROPEA

COMISIOacuteN EUROPEA

Comunicacioacuten de la Comisioacuten en el marco de la aplicacioacuten del Reglamento (UE) 20162281 de la Comisioacuten que aplica la Directiva 2009125CE del Parlamento Europeo y del Consejo en lo relativo a los requisitos de disentildeo ecoloacutegico aplicables a los productos de calentamiento de aire los productos

de refrigeracioacuten las enfriadoras de procesos de alta temperatura y los ventiloconvectores

[Publicacioacuten de tiacutetulos y referencias de meacutetodos transitorios de medicioacuten y caacutelculo (1) para la aplicacioacuten del Reglamento (UE) 20162281 y en particular sus anexos III y IV]

(Texto pertinente a efectos del EEE)

(2017C 22901)

1 Referencias

Paraacutemetro OEN ReferenciaTiacutetulo Notas

Generadores de aire caliente que utilizan combustible gaseoso

Pnom potencia nominal de calefac-cioacuten

Pmin potencia miacutenima de calefac-cioacuten

CEN [Veacutease la nota] EN 10202009 EN 13192009 EN 11962011 EN 6212009 y EN 7782009 no describen meacuteto-dos para establecer la potencia caloriacutefica La eficiencia se calcula sobre la base de la peacuterdida de gases de combustioacuten y del consumo caloriacutefico

La potencia caloriacutefica Pnom puede calcularse con la ecuacioacuten Pnom = Qnom ηthnom donde Qnom es el consumo caloriacutefico nominal y ηth

nom es la eficiencia nominal Pnom se basaraacute en el poder caloriacutefico superior del combustible

Del mismo modo Pmin puede calcularse con la ecuacioacuten Pmin = Qmin ηthmin

1472017 ES Diario Oficial de la Unioacuten Europea C 2291

(1) Estaacute previsto que estos meacutetodos provisionales sean sustituidos en uacuteltima instancia por una o varias normas armonizadas Cuando esteacuten disponibles las referencias a las normas armonizadas se publicaraacuten en el Diario Oficial de la Unioacuten Europea de conformidad con los artiacuteculos 9 y 10 de la Directiva 2009125CE


ηthnom eficiencia uacutetil a la potencia nominal de calefaccioacuten

EN10202009 mdash veacutease el apar-tado 745

EN13192009 mdash apartado 744

EN 11962011 apartado 682



La eficiencia puede determinarse conforme a lo descrito en las normas aplicables pero debe ex-presarse sobre la base del poder caloriacutefico superior del combustible

ηthmin eficiencia uacutetil con carga miacutenima



EN 11962011- apartado 683


EN 7782009 mdash apartado 746


AFnom caudal de aire a la potencia nominal de calefaccioacuten

AFmin caudal de aire con carga miacutenima

[Veacutease la nota] Ninguna de las normas describe los meacutetodos para establecer el caudal de aire caliente (o caudal de suministro del aire)

elnom consumo de energiacutea eleacutec-trica a la potencia nominal de calefaccioacuten

elmin consumo de energiacutea eleacutectrica con carga miacutenima

[Veacutease la nota] De acuerdo con EN10202009 la corriente eleacutectrica utilizada se expresaraacute en la placa de caracteriacutes-ticas (apartado 812f) en voltios amperios etc El fabricante podraacute transformar los valores aplicables a vatios utilizando convenciones acordadas

Es preciso tener cuidado para no incluir el ventilador para el trans-portedistribucioacuten de aire caliente en el consumo de energiacutea eleacutectrica

elsb consumo de energiacutea eleacutectrica en modo de espera

IEC 623012011-01 IEC 623012011 se aplica a los electrodomeacutesticoscuestiones para debatir con los CT relevantes

Ppilot consumo de energiacutea de la llama piloto permanente

[Veacutease la nota] De acuerdo con EN10202009 apartado 842 las instrucciones teacutecnicas de instalacioacuten y de reglaje deben constar de una tabla teacutecnica con el consumo caloriacutefico la potencia caloriacutefica la clasificacioacuten de cualquier quemador de encen-dido los voluacutemenes de aire sumi-nistrado etc El consumo caloriacutefico por parte de la llama piloto puede determinarse de for-ma semejante al consumo de energiacutea principal

C 2292 ES Diario Oficial de la Unioacuten Europea 1472017


Emisiones de oacutexido de nitroacutegeno (NOx)

CEN Informe CEN CR 14041994) Los valores de las emisiones de NOx deben expresarse en mg kWh sobre la base del poder caloriacutefico superior (GCV) del com-bustible

Fenv peacuterdidas de la envoltura CEN EN 18862007 Clase de aislamiento de acuerdo con cinco clases designadas como T1-T5

Coacutedigo IP (iacutendice de proteccioacuten contra la penetracioacuten)

EN 605291991

AC2016-12

Generadores de aire caliente que utilizan combustible liacutequido


Pmin con carga miacutenima

CEN EN 138422004 Generadores de aire caliente por conveccioacuten for-zada fijos y transportables que funcionan con combustibles liacute-quidos para la calefaccioacuten de locales

EN 138422004 no describe meacute-todos para establecer la potencia caloriacutefica

La potencia caloriacutefica Pnom puede calcularse con la ecuacioacuten Pnom = QN ηthnom donde QN es el consumo caloriacutefico nominal (apar-tado 6322) y ηnom la eficiencia a la potencia nominal de calefaccioacuten QN y η se basaraacuten en el poder caloriacutefico superior del combusti-ble

Del mismo modo Pmin puede calcularse con la ecuacioacuten Pmin = Qmin ηthmin donde Qmin y ηthmin son el consumo caloriacutefico y la eficiencia en condiciones de carga miacutenima



EN 138422004 apartado 656 aplicable tanto a carga nominal como a carga miacutenima

ηthnom equivale a η en el apar-tado 656







[Veacutease la nota] De acuerdo con EN10202009 la corriente eleacutectrica utilizada se expresaraacute en la placa de caracteriacutes-ticas (apartado 812k) en voltios amperios etc El fabricante podraacute transformar los valores aplicables a vatios utilizando convenciones acordadas





CEN EN 2672009+ A12011 Quema-dores de tiro forzado para com-bustibles liacutequidos

sect 485 Valores liacutemite de emisioacuten para NOx y CO

sect 5 Ensayos ANEXO B Medicio-nes de emisiones y correcciones

Los valores de las emisiones de NOx se expresan sobre la base del poder caloriacutefico superior (GCV) del combustible



EN 605291991

AC2016-12

Generadores de aire caliente que utilizan el efecto eleacutectrico de Joule

Pnom potencia nominal de cale-faccioacuten y Pmin potencia caloriacutefica con carga miacutenima

CEN IECEN 60675 ed 211998 sect 16 No se ha identificado una norma para la medida real de la potencia caloriacutefica de los generadores de aire caliente

La potencia eleacutectrica utilizada con carga nominal o miacutenima se consi-dera representativa de la potencia caloriacutefica nominal o miacutenima

Pnom y Pmin corresponden a la potencia uacutetil en IEC 60675 ed 211998 a carga nominal y miacuteni-ma menos la necesidad de poten-cia para los ventiladores que distribuyen el aire caliente y la necesidad de potencia de los controles electroacutenicos si procede



na [Veacutease la nota] El valor por defecto es 100

na





IEC 623012011-01





EN 605291991

AC2016-12

Enfriadoras de confort acondicionadores de aire y bombas de calor eleacutectricos

SEER CEN EN 148252016 seccioacuten 61

QC EN 148252016 seccioacuten 62

QCE EN 148252016 seccioacuten 63

SEERonpart load ratio EN 148252016 seccioacuten 64

EERbin(Tj) CRu Cc Cd EN 148252016 seccioacuten 65

ηsh EN 148252016 seccioacuten 71 ηs es igual a sh

SCOP EN 148252016 seccioacuten 72

QH EN 148252016 seccioacuten 73

QHE EN 148252016 seccioacuten 74

SCOPonpart load ratio EN 148252016 seccioacuten 75

COPbin(Tj) CRu Cc Cd EN 148252016 seccioacuten 76

Cc y Cd EN 148252016 secciones 842 y 843

Cc es igual a Cdc o Cdh

Cd es igual a Cdc o Cdh

Poff Psb Pck y Pto EN 148252016 seccioacuten 9

Enfriadoras de confort acondicionadores de aire y bombas de calor con combustioacuten interna

SPERc CEN EN 16905-52017 seccioacuten 6

SGUEc EN 16905-52017 seccioacuten 64

SAEFc EN 16905-52017 seccioacuten 65

GUEcpl EN 16905-52017 seccioacuten 610



GUEdc EN 16905-52017 seccioacuten 62

QEc y QEh EN 16905-42017 sec-cioacuten 4212

QEhr EN 16905-42017 sec-cioacuten 4221

Qgmc y Qgmh EN 16905-42017 secciones 4251 y 4252

Qrefc y Qrefh EN 16905-52017 seccioacuten 66

SPERh EN 16905-52017 seccioacuten 7

SGUEh EN 16905-52017 seccioacuten 74

SAEFh EN 16905-52017 seccioacuten 75

SAEFhon EN 16905-52017 seccioacuten 77

AEFhpl EN 16905-52017 seccioacuten 710

AEFdh EN 16905-52017 seccioacuten 72

PEc y PEh EN 16905-42017 sec-cioacuten 4262

Enfriadoras de confort acondicionadores de aire y bombas de calor con ciclo de sorcioacuten

SGUEc CEN EN 12309-62014 seccioacuten 43


Qrefc EN 12309-62014 seccioacuten 45

SAEFcon EN 12309-62014 seccioacuten 46

GUEc y AEFc EN 12309-62014 seccioacuten 47






Qrefh EN 12309-62014 seccioacuten 56


GUEh y AEFh EN 12309-62014 seccioacuten 58

Enfriadoras de procesos de alta temperatura

Carga de refrigeracioacuten PdesignR Anaacutelogo a EN148252016 mdash Seccioacuten 3144

Factor de carga parcial Anaacutelogo a EN148252016 mdash Seccioacuten 3156

Potencia declarada DC Anaacutelogo a EN148252016 mdash Seccioacuten 3131

Factor de potencia CR Anaacutelogo a EN148252016 mdash Seccioacuten 3117

Horas por periacuteodo de temperatura Seguacuten la definicioacuten del Reglamen-to (UE) 20162281 anexo III cuadro 28

Factor de eficiencia energeacutetica con potencia declarada EERDC

EN 14511-1-2-32013 para la determinacioacuten de valores de EER en determinadas condiciones

El EER incluye perdidas por de-gradacioacuten cuando la potencia de-clarada de la enfriadora es mayor que la demanda de refrigeracioacuten

Factor de eficiencia energeacutetica en condiciones de carga parcial o de carga completa EERPL

Factor de rendimiento energeacutetico estacional (SEPR)

Punto 6 de la presente Comuni-cacioacuten (Comisioacuten Europea)

Control de la potencia Como en EN148252016 mdash Sec-cioacuten 3132

Veacuteanse las observaciones relativas al control de la potencia de los acondicionadores de aire enfria-doras y bombas de calor

Coeficiente de degradacioacuten CC Como en EN148252016 mdash Sec-cioacuten 842



Acondicionadores de aire multisplit y bombas de calor multisplit

EERoutdoor CEN EN 14511-32013 anexo I Clasificacioacuten de unidades interio-res y exteriores multisplit y del sistema modular de recuperacioacuten del calor multisplit

COPoutdoor CEN EN 14511-32013 anexo I Clasificacioacuten de unidades interio-res y exteriores multisplit y del sistema modular de recuperacioacuten del calor multisplit

NOTASmdash No existe ninguna norma europea que cubra las bombas de calor de compresioacuten de vapor alimentadas por motores de

combustible liacutequido o gaseoso Un grupo de trabajo CENTC 299 mdash WG3 estaacute trabajando sobre una normamdash Las normas europeas EN 12309 parte 1 y parte 2 que tratan de bombas de calor alimentadas por sorcioacuten de combustible liacutequido

o gaseoso estaacuten en fase de revisioacuten en el grupo CENTC 299 mdash WG2 en particular en lo relativo al caacutelculo de la eficiencia energeacutetica estacional

2 Elementos adicionales para las medidas y caacutelculos relacionados con la eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten de espacios de los generadores de aire caliente

21 Puntos de ensayo

La eficiencia uacutetil la potencia caloriacutefica uacutetil el consumo de energiacutea eleacutectrica y el caudal de aire se mediraacuten a la potencia caloriacutefica nominal y miacutenima

22 Caacutelculo de la eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten de espacios de los generadores de aire caliente

a) La eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten de espacios ηS de los generadores de aire caliente que utilizan combustibles se define como sigue

ηS frac14 ηSon minusX

FethiTHORN

b) La eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten de espacios ηS de los generadores de aire caliente que utilizan electricidad se define como sigue

ηS frac141

CC

∙ ηSon minusX

FethiTHORN

donde

mdash ηSon es la eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten en modo activo expresada en porcentaje

mdash CC es el coeficiente de conversioacuten definido en el anexo I del Reglamento (UE) 20162281

mdash F(i) son las correcciones calculadas de conformidad con el punto 27 y expresadas en porcentaje

23 Caacutelculo de la eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten de espacios en modo activo

La eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten en modo activo ηSon se calcularaacute de la siguiente manera

ηSon frac14 ηSth ∙ ηSflow


donde

mdash ηSth es la eficiencia energeacutetica teacutermica estacional expresada en porcentaje

mdash ηSflow es la eficiencia de emisioacuten de un caudal de aire especiacutefico expresada en porcentaje

24 Caacutelculo de la eficiencia energeacutetica teacutermica estacional ηSth

La eficiencia energeacutetica teacutermica estacional ηSth se calcularaacute de la siguiente manera

ηSth frac14 015 ∙ ηthnom thorn 085 ∙ ηthmin

minus Fenv

donde

mdash ηthnom es la eficiencia uacutetil a carga nominal (maacutexima) expresada en porcentaje y basada en el GCV

mdash ηthmin es la eficiencia uacutetil a carga miacutenima expresada en porcentaje y basada en el GCV

mdash Fenv es el factor de peacuterdidas de la envoltura del generador de calor expresado en porcentaje

25 Caacutelculo de las peacuterdidas de la envoltura

El factor de peacuterdidas de la envoltura Fenv depende de la colocacioacuten prevista de la unidad y se calcularaacute de la siguiente manera

a) si estaacute especificado que el generador de aire caliente ha de instalarse en la zona calentada

Fenv = 0

b) si la proteccioacuten contra la penetracioacuten de agua de la parte del producto que incorpora el generador de calor tiene un iacutendice de IP de x4 o superior (iacutendice de IP conforme a IEC 60529 (ed 21) apartado 41) el factor de peacuterdidas de la envoltura dependeraacute de la transmitancia teacutermica de la envoltura del generador de calor que se indica en el cuadro 1

Cuadro 1

Factor de peacuterdida de la envoltura del generador de calor

Transmitancia teacutermica (U) [Wm2K] Factor Fenv

U le 05 04

05 lt U le 10 06

10 lt U le 14 10

14 lt U le 20 15

Ninguacuten requisito 50

26 Caacutelculo de la eficiencia de emisioacuten ηSflow

La eficiencia de emisioacuten ηSflow se calcularaacute de la siguiente manera

ηSflow frac14 1 minus 978 ∙015 ∙ Pnom

AFnomthorn

085 ∙ Pmin

AFmin

donde

mdash Pnom es la potencia de salida con carga nominal (maacutexima) expresada en kW

mdash Pmin es la potencia de salida con carga miacutenima expresada en kW


mdash AFnom es el caudal de aire con carga nominal (maacutexima) expresado en m3h corregido al equivalente a 15 degC (V15 degC)

mdash AFmin es el caudal de aire con carga miacutenima expresado en m3h corregido al equivalente a 15 degC

La eficiencia de emisioacuten del caudal de aire se basa en un incremento de temperatura de 15 degC En caso de que la unidad esteacute prevista para producir un incremento de temperatura diferente (laquotraquo) el caudal de aire real laquoVraquo se recalcularaacute como caudal de aire equivalente laquoV15 degCraquo de la siguiente manera

V15degC frac14 V ∙288

273 thorn t

donde

mdash V15 degC es el caudal de aire equivalente a 15 degC

mdash V es el caudal de aire real suministrado

mdash t es el incremento de temperatura real suministrado

27 Caacutelculo de sumF(i) para generadores de aire caliente

sumF(i) es la suma de varios factores de correccioacuten todos expresados en puntos porcentuales

XFethiTHORN frac14 Feth1THORN thorn Feth2THORN thorn Feth3THORN thorn Feth4THORN

Dichos factores de correccioacuten son los siguientes

a) El factor de correccioacuten F(1) para la adaptacioacuten de la potencia caloriacutefica tiene en cuenta la forma en la que el producto se adapta a una carga caloriacutefica (que puede ser mediante control de una etapa de dos etapas o de modulacioacuten) y la gama de carga (1-(PminPnom)) en que puede funcionar el generador en relacioacuten con la gama de carga maacutes innovadora de esta tecnologiacutea conforme a la descripcioacuten del cuadro 2

Para los generadores con las gamas de carga maacutes innovadoras o muy elevadas podraacute tenerse en cuenta el valor total del paraacutemetro B lo que daraacute lugar a un valor maacutes bajo para el factor de correccioacuten F(1) Para los generadores con una gama de carga maacutes baja se tendraacute en cuenta un valor inferior al valor maacuteximo del paraacutemetro B

Cuadro 2

Caacutelculo de F(1) dependiendo del control de la potencia caloriacutefica y de la gama de carga

Control de la potencia caloriacutefica Caacutelculo de F(1) Donde B se calcula como sigue

De una sola etapa

(sin gama de carga)

Feth1THORN frac14 5 minus B

B = 0

De dos etapas

(gama de carga maacutes elevada 50 )B frac14

1 minus PminPnom

100 minus 50eth THORN∙ 25

siendo B como maacuteximo 25

De modulacioacuten


1 minus PminPnom




b) La correccioacuten F(2) tiene en cuenta una contribucioacuten negativa a la eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten por el consumo de electricidad auxiliar para los generadores de aire caliente expresada en porcentaje que se obtiene de la siguiente forma

i) Para los generadores de aire caliente que utilizan combustibles

Feth2THORN frac14 25 ∙015 ∙ elmax thorn 085 ∙ elmin thorn 13 ∙ elsb

Pnom

ii) Para los generadores de aire caliente que utilizan electricidad

Feth2THORN frac14 13 ∙elsb

Pnom CC

donde

mdash elmax es el consumo de energiacutea eleacutectrica realizado cuando el producto estaacute suministrando la potencia caloriacutefica nominal excluida la energiacutea necesaria para el ventilador de transporte expresado en kW

mdash elmin es el consumo de energiacutea eleacutectrica realizado cuando el producto estaacute suministrando la potencia caloriacutefica miacutenima excluida la energiacutea necesaria para el ventilador de transporte expresado en kW

mdash elsb es el consumo de energiacutea eleacutectrica cuando el producto estaacute en modo de espera expresado en kW

O puede aplicarse un valor por defecto conforme a lo previsto en EN 15316-1

c) La correccioacuten F(3) tiene en cuenta una contribucioacuten negativa a la eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten para los sistemas de combustioacuten de evacuacioacuten por medio de la gravedad (aire de combustioacuten transportado por circulacioacuten natural) ya que las peacuterdidas teacutermicas adicionales ocurridas durante el periodo de desactivacioacuten del quemador tienen que ser consideradas

i) Para los generadores de aire caliente en los que el aire de combustioacuten se transporta por circulacioacuten natural

F(3) = 3

ii) Para los generadores de aire caliente en los que el aire de combustioacuten se transporta por circulacioacuten forzada

F(3) = 0

d) La correccioacuten F(4) tiene en cuenta una contribucioacuten negativa a la eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten por el consumo de electricidad realizado por el piloto permanente y se obtiene de la siguiente forma

Feth4THORN frac14 4 ∙Pign

Pnom

En los que el valor laquo4raquo es la relacioacuten entre el periodo de calefaccioacuten medio (4 000 horasantildeo) y la duracioacuten media del modo activo (1 000 horasantildeo)


3 Elementos adicionales para los caacutelculos relacionados con la eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten y refrigeracioacuten de espacios de enfriadoras de confort acondicionadores de aire y bombas de calor

31 Caacutelculo de la eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten de espacios para bombas de calor

a) Para las bombas de calor que utilizan electricidad

i) La eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten ηSh se define del siguiente modo

ηSh frac141

CC∙ SCOP minus

XFethiTHORN

donde

mdash SCOP es el coeficiente de rendimiento estacional expresado en porcentaje


ii) El caacutelculo del SCOP de las bombas de calor que utilizan electricidad se realiza del siguiente modo

SCOP frac14QH

QHE

donde

QH frac14 Pdesignh HHE

y

QHE frac14QH

SCOPonthorn HTO PTOeth THORN thorn HSB PSBeth THORN thorn HCK PCKeth THORN thorn HOFF POFFeth THORN

donde

SCOPon frac14

Pnjfrac14i hj PhethTjTHORN

Pnjfrac14i hj

PhethTjTHORN minus elbuethTjTHORN

COPbinethTjTHORNthorn elbuethTjTHORN

iii) COPbin(Tj) se determina de la siguiente forma

1) Para las unidades de potencia fija

En caso de que la potencia de calefaccioacuten declarada maacutes baja sea superior a la carga parcial para calefaccioacuten (o factor de potencia CRu lt 10)

COPbinethTjTHORN frac14 COPd 1 minus Cd 1 minus CRueth THORNf g

donde

mdash COPbin(Tj) = coeficiente de rendimiento especiacutefico de un periodo de temperatura

mdash COPd(Tj) = coeficiente de rendimiento declarado

mdash Cd = 025 (valor por defecto) o determinado por un ensayo ciacuteclico


y

CRu frac14PH

Pd

2) Para las unidades de potencia gradual o variable

Determinar la potencia de calefaccioacuten declarada y el COPd(Tj) en la etapa o incremento maacutes proacuteximos del control de la potencia de la unidad para alcanzar la carga caloriacutefica requerida

Si esta etapa permite alcanzar la carga caloriacutefica requerida con un margen del plusmn 10 (por ejemplo entre 99 kW y 81 kW para una carga caloriacutefica requerida de 9 kW) se supone que COPbin(Tj) es igual a COPd(Tj)

Si esta etapa no permite alcanzar la carga caloriacutefica requerida con un margen del plusmn 10 (por ejemplo entre 99 kW y 81 kW para una carga caloriacutefica requerida de 9 kW) determinar la potencia y COPbin(Tj) a las temperaturas de carga parcial definidas para las etapas en ambos lados de la carga caloriacutefica requerida La potencia para carga parcial y el COPbin(Tj) a la carga caloriacutefica requerida se determinaraacuten mediante interpolacioacuten lineal entre los resultados obtenidos de estas dos etapas

Si la etapa de control maacutes pequentildea de la unidad solo permite una potencia de calefaccioacuten declarada superior a la carga caloriacutefica requerida el COPbin(Tj) al factor de carga parcial requerido se calcularaacute utilizando el mismo planteamiento usado para las unidades de potencia fija

3) En el caso de los periodos de temperatura que representen condiciones de funcionamiento distintas de las arriba descritas

El COPbin se estableceraacute mediante interpolacioacuten excepto para las condiciones de carga parcial por encima de la condicioacuten de carga parcial A para las cuales se utilizaraacuten los mismos valores que para la condicioacuten A y para las condiciones por debajo de la condicioacuten de carga parcial D para las cuales se utilizaraacuten los mismos valores que para la condicioacuten D

b) Para las bombas de calor que utilizan combustibles

i) La eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten ηSheat se define del siguiente modo

ηSh frac14 SPERh minusX

FethiTHORN

donde

mdash SPERh es la relacioacuten estacional de energiacutea primaria para calefaccioacuten expresada en porcentaje


ii) Caacutelculo de SPERh de las bombas de calor que utilizan combustioacuten interna

SPERh frac141

1SGUEh

thorn CCSAEFh

donde

SGUEh frac14


Pnjfrac14i hj

PhethTjTHORN

GUEhbinethTjTHORN


iii) GUEhbin y SAEFh se determinan del siguiente modo

GUEhbin frac14QEh thorn QEhrc

Qgmh

donde

mdash QEh = potencia efectiva de calefaccioacuten en kW

mdash QEhrc = potencia efectiva de recuperacioacuten de calor en kW

mdash Qgmh = es el consumo caloriacutefico medido para calefaccioacuten en kW

mdash GUEh tendraacute en cuenta tambieacuten los efectos de la degradacioacuten debida a los ciclos de forma similar a la de las bombas de calor eleacutectricas

y

SAEFh frac14Qrefh

QrefhSAEFhon

thorn HTO PTOeth THORN thorn HSB PSBeth THORN thorn HCK PCKeth THORN thorn HOFF POFFeth THORN

donde

Qrefh frac14 Pdesignh HHE

y

SAEFhon frac14


Pnjfrac14i hj

PhethTjTHORN

AEFhbinethTjTHORN

y

AEFhbin frac14QEh thorn QEhrc

PEh

y



mdash PEh = potencia eleacutectrica efectiva utilizada para calefaccioacuten en kW

mdash AEFh tendraacute en cuenta tambieacuten los efectos de la degradacioacuten debida a los ciclos de forma similar a la de las bombas de calor eleacutectricas



GUEhbinethTjTHORN frac14 GUEd 1 minus Cd 1 minus CRueth THORNf g


y

AEFhbinethTjTHORN frac14 AEFd 1 minus Cd 1 minus CRueth THORNf g

donde

mdash GUEd(Tj) = eficiencia del uso de gas declarada a la temperatura exterior Tj

mdash AEFd(Tj) = factor de energiacutea auxiliar declarado a la temperatura exterior Tj


y

CRu frac14PH

QEh thorn QEhr


Determinar la potencia de calefaccioacuten declarada en la etapa o incremento del control de la potencia de la unidad maacutes proacuteximos para alcanzar la carga caloriacutefica requerida

Si esta etapa permite a la potencia de calefaccioacuten alcanzar la carga caloriacutefica requerida con un margen del plusmn 10 (por ejemplo entre 99 kW y 81 kW para una carga caloriacutefica requerida de 9 kW) se supone que GUEbin(Tj) es igual a GUEd(Tj) y que AEFbin(Tj) es igual a AEFd(Tj)

Si esta etapa no permite a la potencia de calefaccioacuten alcanzar la carga caloriacutefica requerida con un margen del plusmn 10 (por ejemplo entre 99 kW y 81 kW para una carga caloriacutefica requerida de 9 kW) determinar la potencia y GUEbin(Tj) y AEFbin(Tj) a las temperaturas de carga parcial definidas para las etapas en ambos lados de la carga caloriacutefica requerida La potencia de calefaccioacuten para carga parcial el GUEbin(Tj) y el AEFbin(Tj) a la carga caloriacutefica requerida se determinaraacuten mediante la interpolacioacuten lineal entre los resultados obtenidos de estas dos etapas

Si la etapa de control maacutes pequentildea de la unidad solo permite una potencia de calefaccioacuten declarada superior a la carga caloriacutefica requerida el GUEbin(Tj) y el AEFbin(Tj) al factor de carga parcial requerido se calcularaacute utilizando el mismo planteamiento usado para las unidades de potencia fija

En el caso de los periodos de temperatura que representen condiciones de funcionamiento distintas de las arriba descritas el GUEbin y el AEFbin se estableceraacuten mediante interpolacioacuten excepto para las condiciones de carga parcial por encima de la condicioacuten de carga parcial A para las cuales se utilizaraacuten los mismos valores que para la condicioacuten A y para las condiciones de carga parcial por debajo de la condicioacuten de carga parcial D para las cuales se utilizaraacuten los mismos valores que para la condicioacuten D

32 Caacutelculo de la eficiencia energeacutetica estacional de refrigeracioacuten de espacios de enfriadoras y acondicionadores de aire

a) Para las enfriadoras y acondicionadores de aire que utilizan electricidad

i) La eficiencia energeacutetica estacional de refrigeracioacuten de espacios ηSc se define del siguiente modo

ηSc frac14SEER

CCminusX

FethiTHORN

donde

mdash SEER es la eficiencia energeacutetica estacional de refrigeracioacuten de espacios en modo activo expresada en



ii) Caacutelculo de SEER

SEER frac14QC

QCE

donde

QC frac14 Pdesignc HCE

y

QCE frac14QC

SEERonthorn HTO PTOeth THORN thorn HSB PSBeth THORN thorn HCK PCKeth THORN thorn HOFF POFFeth THORN

donde

SEERon frac14

Pnjfrac14i hj PcethTjTHORN

Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

EERbinethTjTHORN

iii) EERbin(Tj) se calcula de la siguiente forma

1) Para acondicionadores de aire eleacutectricos (conectados a un sistema de refrigeracioacuten a base de aire) cuyo control de potencia es de potencia fija

En caso de que la potencia de refrigeracioacuten declarada maacutes baja sea superior a la carga parcial para refrigeracioacuten (o factor de potencia CRu lt 10)

EERbinethTjTHORN frac14 EERd 1 minus Cd 1 minus CRueth THORNf g

donde

mdash EERd(Tj) = coeficiente de rendimiento declarado


mdash CRu frac14PC

Pd

2) Para enfriadoras de confort y enfriadoras de procesos de alta temperatura eleacutectricas (conectadas a un sistema de refrigeracioacuten a base de agua) cuyo control de potencia es de potencia fija


EERbinethTjTHORN frac14 EERdethTjTHORN CRu

Cc CRu thorn 1 minus Cceth THORN


donde


mdash Cc = 09 (valor por defecto) o determinado por un ensayo ciacuteclico

mdash CRu frac14PC

Pd

3) Para los acondicionadores de aire y enfriadoras de confort de potencia gradual o variable

Determinar la potencia de refrigeracioacuten declarada y el EERd(Tj) en la etapa o incremento maacutes proacuteximos del control de la potencia de la unidad para alcanzar la carga de refrigeracioacuten requerida

Si esta etapa permite alcanzar la carga de refrigeracioacuten requerida con un margen del plusmn 10 (por ejemplo entre 99 kW y 81 kW para una carga de refrigeracioacuten requerida de 9 kW) se supone que EERbin(Tj) es igual a EERd(Tj)

Si esta etapa no permite alcanzar la carga de refrigeracioacuten requerida con un margen del plusmn 10 (por ejemplo entre 99 kW y 81 kW para una carga de refrigeracioacuten requerida de 9 kW) determinar la potencia y EERbin (Tj) a las temperaturas de carga parcial definidas para las etapas en ambos lados de la carga de refrigeracioacuten requerida La potencia para carga parcial y el EERbin(Tj) a la carga de refrigeracioacuten requerida se determinaraacuten mediante la interpolacioacuten lineal entre los resultados obtenidos de estas dos etapas

Si la etapa de control maacutes pequentildea de la unidad solo permite una potencia de refrigeracioacuten declarada superior a la carga de refrigeracioacuten requerida el EERbin(Tj) al factor de carga parcial requerido se calcularaacute utilizando el mismo planteamiento usado para las unidades de potencia fija

4) Para las enfriadoras de procesos de alta temperatura

La carga de refrigeracioacuten requerida debe alcanzarse dentro de un margen del plusmn 3

En el caso de los periodos de temperatura que representen condiciones de funcionamiento distintas de las arriba descritas el EERbin se estableceraacute mediante interpolacioacuten excepto para las condiciones de carga parcial por encima de la condicioacuten de carga parcial A para las cuales se utilizaraacuten los mismos valores que para la condicioacuten A y para las condiciones por debajo de la condicioacuten de carga parcial D para las cuales se utilizaraacuten los mismos valores que para la condicioacuten D

b) Para las enfriadoras y acondicionadores de aire que utilizan combustibles


ηSc frac14 SPERc minusX

FethiTHORN

donde

mdash SPERc es la relacioacuten estacional de energiacutea primaria para refrigeracioacuten expresada en porcentaje


ii) Caacutelculo de SPERc

SPERc frac141

1SGUEc

thorn CCSAEFc

donde

SGUEc frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

GUEcbinethTjTHORN


y

SAEFh frac14Qrefc

QrefcSAEFcon


donde

Qrefc frac14 Pdesignc HCE

y

SAEFcon frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

AEFcbinethTjTHORN

iii) GUEcbin(Tj) y AEFcbin(Tj) se calcularaacuten del siguiente modo

1) Para acondicionadores de aire con combustioacuten interna (conectados a un sistema de refrigeracioacuten a base de aire) cuyo control de potencia es de potencia fija


GUEcbinethTjTHORN frac14 GUEd 1 minus Cd 1 minus CRueth THORNf g

y

AEFcbinethTjTHORN frac14 AEFd 1 minus Cd 1 minus CRueth THORNf g

donde




y

CRu frac14PH

QEh thorn QEhr

2) Para enfriadoras de confort con combustioacuten interna (conectadas a un sistema de refrigeracioacuten a base de agua) cuyo control de potencia es de potencia fija





donde



y

CRu frac14PC

Pd


Determinar la potencia de refrigeracioacuten declarada en la etapa o incremento del control de la potencia de la unidad maacutes proacuteximos para alcanzar la carga caloriacutefica requerida

Si esta etapa permite a la potencia de refrigeracioacuten alcanzar la carga de refrigeracioacuten requerida con un margen del plusmn 10 (por ejemplo entre 99 kW y 81 kW para una carga de refrigeracioacuten requerida de 9 kW) se supone que GUEbin(Tj) es igual a GUEd(Tj) y que AEFbin(Tj) es igual a AEFd(Tj)

Si esta etapa no permite a la potencia de refrigeracioacuten alcanzar la carga de refrigeracioacuten requerida con un margen del plusmn 10 (por ejemplo entre 99 kW y 81 kW para una carga de refrigeracioacuten requerida de 9 kW) determinar la potencia y GUEbin(Tj) y AEFbin(Tj) a las temperaturas de carga parcial definidas para las etapas en ambos lados de la carga de refrigeracioacuten requerida La potencia de refrigeracioacuten a carga parcial el GUEbin (Tj) y el AEFbin(Tj) a la carga de refrigeracioacuten requerida se determinaraacuten mediante interpolacioacuten lineal entre los resultados obtenidos de estas dos etapas

Si la etapa de control maacutes pequentildea de la unidad solo permite una potencia de refrigeracioacuten declarada superior a la carga de refrigeracioacuten requerida el GUEbin(Tj) y el AEFbin(Tj) al factor de carga parcial requerido se calcularaacute utilizando el mismo planteamiento usado para las unidades de potencia fija

En el caso de los periodos de temperatura que representen condiciones de funcionamiento distintas de las arriba descritas el GUEbin y el AEFbin se estableceraacuten mediante interpolacioacuten excepto para las condiciones de carga parcial por encima de la condicioacuten de carga parcial A para las cuales se utilizaraacuten los mismos valores que para la condicioacuten A y para las condiciones por debajo de la condicioacuten de carga parcial D para las cuales se utilizaraacuten los mismos valores que para la condicioacuten D

y

GUEd frac14QEc thorn QEhrc

Qgmc

donde

mdash QEc = potencia efectiva de refrigeracioacuten en kW


mdash Qgmc = es el consumo caloriacutefico medido para refrigeracioacuten en kW

y

AEFd frac14QEc thorn QEhrc

PEc

donde



mdash PEc = potencia eleacutectrica efectiva utilizada para refrigeracioacuten en kW


33 Caacutelculo de F(i) para enfriadoras de confort acondicionadores de aire y bombas de calor

a) La correccioacuten F(1) tiene en cuenta una contribucioacuten negativa a la eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten o refrigeracioacuten de espacios de los productos debido a las contribuciones ajustadas de los controles de temperatura a la eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten y refrigeracioacuten de espacios expresada en porcentaje

F(1) = 3

b) La correccioacuten F(2) tiene en cuenta una contribucioacuten negativa a la eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten o refrigeracioacuten de espacios por el consumo de electricidad de la bomba o bombas de agua subterraacutenea expresada en porcentaje

F(2) = 5

4 Elementos adicionales para los caacutelculos relacionados con la eficiencia energeacutetica estacional de calefaccioacuten y refrigeracioacuten de espacios y los ensayos de acondicionadores de aire multisplit y bombas de calor multisplit

La eleccioacuten de la unidad interior para los acondicionadores de aire multisplit y las bombas de calor multisplit en relacioacuten con la potencia estaraacute limitada de la forma siguiente

mdash En cuanto al tipo al mismo tipo de unidades interiores para el ensayo

mdash En cuanto al tamantildeo al mismo tamantildeo de unidades interiores si puede alcanzarse el factor de potencia del sistema plusmn 5 Si no puede lograrse el factor de potencia del sistema plusmn 5 con los mismos tamantildeos estos deberaacuten ser tan semejantes como sea posible con el nuacutemero de unidades interiores prescrito a continuacioacuten para cumplir el factor de potencia del sistema plusmn 5

mdash En cuanto al nuacutemero de unidades interiores la limitacioacuten seraacute la siguiente

mdash Potencia igual o superior a 12 kW e inferior a 30 kW 4 unidades interiores


mdash Potencia igual o superior a 50 kW 8 unidades interiores

mdash Potencia igual o superior a 50 kW con muacuteltiples unidades exteriores suma de las unidades interiores como en la definicioacuten para una uacutenica unidad exterior

5 Elementos adicionales para los caacutelculos relativos al factor de rendimiento energeacutetico estacional de las enfriadoras de procesos de alta temperatura

51 Caacutelculo del factor de rendimiento energeacutetico estacional (SEPR) de las enfriadoras de procesos de alta temperatura

a) El SEPR se calcula como la demanda de refrigeracioacuten anual de referencia dividida por el consumo eleacutectrico anual

SEPR de referencia frac14

Pnjfrac141 hj ∙ PRethTjTHORNh i

Pnjfrac141 hj ∙

PRethTjTHORN

EERPLethTjTHORN

h i

donde

mdash Tj es la temperatura del periodo de temperatura

mdash j es el nuacutemero del periodo de temperatura

mdash n es la cantidad de periodos de temperatura

mdash PR(Tj) es la demanda de refrigeracioacuten de la aplicacioacuten para la temperatura correspondiente Tj

mdash hj es el nuacutemero de horas por periodo de temperatura a la temperatura correspondiente Tj

mdash EERPL(Tj) es el valor del EER de la unidad para la temperatura correspondiente Tj Este valor incluye las condiciones de carga parcial


NOTA Este consumo anual de electricidad incluye el consumo de energiacutea durante el modo activo Los demaacutes modos como el modo desactivado y el modo de espera no son relevantes para las aplicaciones de procesos ya que se supone que el aparato funciona durante todo el antildeo

b) La demanda de refrigeracioacuten PR(Tj) puede determinarse multiplicando el valor de la plena carga (PdesignR) por el factor de carga parcial () para cada periodo de temperatura correspondiente Estos factores de carga parcial se calculan usando las foacutermulas que figuran en los cuadros 22 y 23 del Reglamento (UE) 20162281

c) El factor de eficiencia energeacutetica EERPL(Tj) en las condiciones de carga parcial A B C y D se determina seguacuten se explica a continuacioacuten

En la condicioacuten de carga parcial A (plena carga) la potencia declarada de una unidad se considera igual a la carga de refrigeracioacuten (PdesignR)

En las condiciones de carga parcial B C y D puede haber dos posibilidades

i) Si la potencia declarada (DC) de una unidad corresponde a las cargas de refrigeracioacuten requeridas debe utilizarse el valor de EERDC correspondiente de la unidad Esto puede suceder con unidades de potencia variable

EERPL(TBC or D) = EERDC

ii) Si la potencia declarada de una unidad es maacutes alta que la carga de refrigeracioacuten requerida la unidad tiene que recurrir a la activacioacutendesactivacioacuten ciacuteclica Esto puede suceder con unidades de potencia fija o de potencia variable En dichos casos ha de utilizarse un coeficiente de degradacioacuten (Cc) para calcular el valor de EERPL correspondiente Dicho caacutelculo se explica a continuacioacuten


Con el fin de obtener una media temporal de la temperatura a la salida las temperaturas de entrada y de salida para el ensayo de potencia se determinaraacuten utilizando la siguiente ecuacioacuten

toutletaverage = t inletcapacity test + (toutletcapacity test mdash tinletcapacity test) CR

donde

mdash t inletcapacity test = temperatura del agua en la entrada del evaporador (para condiciones B C o D conforme a lo dispuesto en el Reglamento (UE) 20162281 anexo III cuadros 22 y 23)

mdash t outletcapacity test = temperatura del agua en la salida del evaporador (para condiciones B C o D conforme a lo dispuesto en el Reglamento (UE) 20162281 anexo III cuadros 22 y 23)

mdash t outletaverage = temperatura media del agua en la salida del evaporador promediada a lo largo de un ciclo de activacioacutendesactivacioacuten (por ejemplo + 7 degC conforme a lo dispuesto en el Reglamento (UE) 2016 2281 anexo III cuadros 22 y 23)

mdash CR = el factor de potencia calculado como la carga de refrigeracioacuten (PR) dividida por la potencia de refrigeracioacuten (Pd) en la misma condicioacuten de funcionamiento del siguiente modo

CR frac14PRethTjTHORN

PdethTjTHORN

Para determinar toutletaverage es necesario un proceso iterativo en todas las condiciones (B C y D) cuando la potencia de refrigeracioacuten de la enfriadora (etapa de control) es maacutes elevada que la carga de refrigeracioacuten requerida

mdash Ensayar la toutlet del cuadro 22 o 23 del Reglamento (UE) 20162281 con el caudal de agua determinado para ensayos en condicioacuten laquoAraquo para las enfriadoras con un caudal de agua fijo o con una diferencia de temperatura fija para las enfriadoras con un caudal variable

mdash Calcular CR


mdash Aplicar el caacutelculo de toutlet_average para calcular el valor corregido de toutletcapacity test al que debe realizarse el ensayo con el fin de obtener una toutletaverage igual a la temperatura de salida conforme a la definicioacuten de los cuadros 22 o 23 del anexo III del Reglamento (UE) 20162281

mdash Repetir el ensayo con la toutlet corregida y el mismo caudal de agua

mdash Repetir el caacutelculo de CR

mdash Repetir las etapas anteriores hasta que CR y toutletcapacity test queden inalterados

Despueacutes para cada una de las condiciones de carga parcial B C y D el EERPL se calcularaacute del siguiente modo

donde

mdash EERDC es el EER correspondiente a la potencia declarada (DC) de la unidad en las mismas condiciones de temperatura de las condiciones de carga parcial B C y D

mdash Cc es el coeficiente de degradacioacuten para las enfriadoras para las condiciones de carga parcial B C y D

mdash CR es el factor de potencia para las condiciones de carga parcial B C y D

Para las enfriadoras la degradacioacuten debida al efecto de compensacioacuten de la presioacuten cuando se reinicia la unidad puede considerarse despreciable

El uacutenico efecto que incidiraacute en el EER durante los ciclos es la potencia de entrada remanente cuando el compresor estaacute apagado

La potencia eleacutectrica utilizada durante el estado desactivado del compresor de la unidad se mide cuando el compresor lleva apagado como miacutenimo diez minutos

El coeficiente de degradacioacuten Cc se determina para cada factor de carga parcial del siguiente modo

Cc frac14 1 minusmeasured power of compressor off state

total power input ethfull capacity at the part load conditionsTHORN

Si el Cc no se determina mediante ensayo el coeficiente de degradacioacuten por defecto Cc seraacute 09

2) Para las unidades de potencia variable

Determinar la potencia declarada y el EERPL en la etapa o incremento maacutes proacuteximos del control de la potencia de la unidad para alcanzar la carga de refrigeracioacuten requerida Si esta etapa no permite alcanzar la carga de refrigeracioacuten requerida con un margen del plusmn 10 (por ejemplo entre 99 kW y 81 kW para una carga de refrigeracioacuten requerida de 9 kW) determinar la potencia yEERPL a las temperaturas de carga parcial definidas para las etapas en ambos lados de la carga de refrigeracioacuten requerida La potencia para carga parcial y el EERPL a la carga de refrigeracioacuten requerida se determinan entonces mediante interpolacioacuten lineal entre los resultados obtenidos de estas dos etapas

Si la etapa de control maacutes pequentildea de la unidad es superior a la carga de refrigeracioacuten requerida el EERPL al factor de carga parcial requerido se calcularaacute utilizando la misma ecuacioacuten usada para las unidades de potencia fija


d) El factor de eficiencia energeacutetica EERPL(Tj) en condiciones de carga parcial que no sean las condiciones de carga parcial A B C y D se determina seguacuten se explica a continuacioacuten

Los valores de EER de cada periodo de temperatura se determinan mediante interpolacioacuten de los valores de EER en las condiciones de carga parcial A B C y D mencionados en los cuadros 22 y 23 del Reglamento (UE) 20162281

Para las condiciones de carga parcial por encima de la condicioacuten de carga parcial A se utilizaraacuten los mismos valores de EER que para la condicioacuten A

Para las condiciones de carga parcial por debajo de la condicioacuten de carga parcial D se utilizaraacuten los mismos valores de EER que para la condicioacuten D













EN 11962011- apartado 683


EN 7782009 mdash apartado 746







[Veacutease la nota] De acuerdo con EN10202009 la corriente eleacutectrica utilizada se expresaraacute en la placa de caracteriacutes-ticas (apartado 812f) en voltios amperios etc El fabricante podraacute transformar los valores aplicables a vatios utilizando convenciones acordadas



IEC 623012011-01 IEC 623012011 se aplica a los electrodomeacutesticoscuestiones para debatir con los CT relevantes

Ppilot consumo de energiacutea de la llama piloto permanente

[Veacutease la nota] De acuerdo con EN10202009 apartado 842 las instrucciones teacutecnicas de instalacioacuten y de reglaje deben constar de una tabla teacutecnica con el consumo caloriacutefico la potencia caloriacutefica la clasificacioacuten de cualquier quemador de encen-dido los voluacutemenes de aire sumi-nistrado etc El consumo caloriacutefico por parte de la llama piloto puede determinarse de for-ma semejante al consumo de energiacutea principal







EN 605291991

AC2016-12





























EN 605291991

AC2016-12









na





IEC 623012011-01





EN 605291991

AC2016-12










































































21 Puntos de ensayo





FethiTHORN


ηS frac141

CC

∙ ηSon minusX

FethiTHORN

donde








donde






minus Fenv

donde







Fenv = 0


Cuadro 1



U le 05 04

05 lt U le 10 06

10 lt U le 14 10

14 lt U le 20 15





AFnomthorn

085 ∙ Pmin

AFmin

donde








273 thorn t

donde










Cuadro 2



De una sola etapa

(sin gama de carga)


B = 0

De dos etapas


1 minus PminPnom



De modulacioacuten


1 minus PminPnom







Pnom



Pnom CC

donde







F(3) = 3


F(3) = 0



Pnom







ηSh frac141

CC∙ SCOP minus

XFethiTHORN

donde




SCOP frac14QH

QHE

donde


y

QHE frac14QH


donde

SCOPon frac14


Pnjfrac14i hj







donde





y

CRu frac14PH

Pd











FethiTHORN

donde




SPERh frac141

1SGUEh

thorn CCSAEFh

donde

SGUEh frac14


Pnjfrac14i hj

PhethTjTHORN

GUEhbinethTjTHORN




Qgmh

donde





y

SAEFh frac14Qrefh

QrefhSAEFhon


donde


y

SAEFhon frac14


Pnjfrac14i hj

PhethTjTHORN

AEFhbinethTjTHORN

y


PEh

y









y


donde




y

CRu frac14PH

QEh thorn QEhr










ηSc frac14SEER

CCminusX

FethiTHORN

donde





SEER frac14QC

QCE

donde


y

QCE frac14QC


donde

SEERon frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

EERbinethTjTHORN





donde



mdash CRu frac14PC

Pd






donde



mdash CRu frac14PC

Pd












FethiTHORN

donde




SPERc frac141

1SGUEc

thorn CCSAEFc

donde

SGUEc frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

GUEcbinethTjTHORN


y

SAEFh frac14Qrefc

QrefcSAEFcon


donde


y

SAEFcon frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

AEFcbinethTjTHORN





y


donde




y

CRu frac14PH

QEh thorn QEhr






donde



y

CRu frac14PC

Pd







y


Qgmc

donde




y


PEc

donde







F(1) = 3


F(2) = 5















Pnjfrac141 hj ∙

PRethTjTHORN

EERPLethTjTHORN

h i

donde



















donde






PdethTjTHORN



mdash Calcular CR







donde

























EN 605291991

AC2016-12





























EN 605291991

AC2016-12









na





IEC 623012011-01





EN 605291991

AC2016-12










































































21 Puntos de ensayo





FethiTHORN


ηS frac141

CC

∙ ηSon minusX

FethiTHORN

donde








donde






minus Fenv

donde







Fenv = 0


Cuadro 1



U le 05 04

05 lt U le 10 06

10 lt U le 14 10

14 lt U le 20 15





AFnomthorn

085 ∙ Pmin

AFmin

donde








273 thorn t

donde










Cuadro 2



De una sola etapa

(sin gama de carga)


B = 0

De dos etapas


1 minus PminPnom



De modulacioacuten


1 minus PminPnom







Pnom



Pnom CC

donde







F(3) = 3


F(3) = 0



Pnom







ηSh frac141

CC∙ SCOP minus

XFethiTHORN

donde




SCOP frac14QH

QHE

donde


y

QHE frac14QH


donde

SCOPon frac14


Pnjfrac14i hj







donde





y

CRu frac14PH

Pd











FethiTHORN

donde




SPERh frac141

1SGUEh

thorn CCSAEFh

donde

SGUEh frac14


Pnjfrac14i hj

PhethTjTHORN

GUEhbinethTjTHORN




Qgmh

donde





y

SAEFh frac14Qrefh

QrefhSAEFhon


donde


y

SAEFhon frac14


Pnjfrac14i hj

PhethTjTHORN

AEFhbinethTjTHORN

y


PEh

y









y


donde




y

CRu frac14PH

QEh thorn QEhr










ηSc frac14SEER

CCminusX

FethiTHORN

donde





SEER frac14QC

QCE

donde


y

QCE frac14QC


donde

SEERon frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

EERbinethTjTHORN





donde



mdash CRu frac14PC

Pd






donde



mdash CRu frac14PC

Pd












FethiTHORN

donde




SPERc frac141

1SGUEc

thorn CCSAEFc

donde

SGUEc frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

GUEcbinethTjTHORN


y

SAEFh frac14Qrefc

QrefcSAEFcon


donde


y

SAEFcon frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

AEFcbinethTjTHORN





y


donde




y

CRu frac14PH

QEh thorn QEhr






donde



y

CRu frac14PC

Pd







y


Qgmc

donde




y


PEc

donde







F(1) = 3


F(2) = 5















Pnjfrac141 hj ∙

PRethTjTHORN

EERPLethTjTHORN

h i

donde



















donde






PdethTjTHORN



mdash Calcular CR







donde




























EN 605291991

AC2016-12









na





IEC 623012011-01





EN 605291991

AC2016-12










































































21 Puntos de ensayo





FethiTHORN


ηS frac141

CC

∙ ηSon minusX

FethiTHORN

donde








donde






minus Fenv

donde







Fenv = 0


Cuadro 1



U le 05 04

05 lt U le 10 06

10 lt U le 14 10

14 lt U le 20 15





AFnomthorn

085 ∙ Pmin

AFmin

donde








273 thorn t

donde










Cuadro 2



De una sola etapa

(sin gama de carga)


B = 0

De dos etapas


1 minus PminPnom



De modulacioacuten


1 minus PminPnom







Pnom



Pnom CC

donde







F(3) = 3


F(3) = 0



Pnom







ηSh frac141

CC∙ SCOP minus

XFethiTHORN

donde




SCOP frac14QH

QHE

donde


y

QHE frac14QH


donde

SCOPon frac14


Pnjfrac14i hj







donde





y

CRu frac14PH

Pd











FethiTHORN

donde




SPERh frac141

1SGUEh

thorn CCSAEFh

donde

SGUEh frac14


Pnjfrac14i hj

PhethTjTHORN

GUEhbinethTjTHORN




Qgmh

donde





y

SAEFh frac14Qrefh

QrefhSAEFhon


donde


y

SAEFhon frac14


Pnjfrac14i hj

PhethTjTHORN

AEFhbinethTjTHORN

y


PEh

y









y


donde




y

CRu frac14PH

QEh thorn QEhr










ηSc frac14SEER

CCminusX

FethiTHORN

donde





SEER frac14QC

QCE

donde


y

QCE frac14QC


donde

SEERon frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

EERbinethTjTHORN





donde



mdash CRu frac14PC

Pd






donde



mdash CRu frac14PC

Pd












FethiTHORN

donde




SPERc frac141

1SGUEc

thorn CCSAEFc

donde

SGUEc frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

GUEcbinethTjTHORN


y

SAEFh frac14Qrefc

QrefcSAEFcon


donde


y

SAEFcon frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

AEFcbinethTjTHORN





y


donde




y

CRu frac14PH

QEh thorn QEhr






donde



y

CRu frac14PC

Pd







y


Qgmc

donde




y


PEc

donde







F(1) = 3


F(2) = 5















Pnjfrac141 hj ∙

PRethTjTHORN

EERPLethTjTHORN

h i

donde



















donde






PdethTjTHORN



mdash Calcular CR







donde






















EN 605291991

AC2016-12










































































21 Puntos de ensayo





FethiTHORN


ηS frac141

CC

∙ ηSon minusX

FethiTHORN

donde








donde






minus Fenv

donde







Fenv = 0


Cuadro 1



U le 05 04

05 lt U le 10 06

10 lt U le 14 10

14 lt U le 20 15





AFnomthorn

085 ∙ Pmin

AFmin

donde








273 thorn t

donde










Cuadro 2



De una sola etapa

(sin gama de carga)


B = 0

De dos etapas


1 minus PminPnom



De modulacioacuten


1 minus PminPnom







Pnom



Pnom CC

donde







F(3) = 3


F(3) = 0



Pnom







ηSh frac141

CC∙ SCOP minus

XFethiTHORN

donde




SCOP frac14QH

QHE

donde


y

QHE frac14QH


donde

SCOPon frac14


Pnjfrac14i hj







donde





y

CRu frac14PH

Pd











FethiTHORN

donde




SPERh frac141

1SGUEh

thorn CCSAEFh

donde

SGUEh frac14


Pnjfrac14i hj

PhethTjTHORN

GUEhbinethTjTHORN




Qgmh

donde





y

SAEFh frac14Qrefh

QrefhSAEFhon


donde


y

SAEFhon frac14


Pnjfrac14i hj

PhethTjTHORN

AEFhbinethTjTHORN

y


PEh

y









y


donde




y

CRu frac14PH

QEh thorn QEhr










ηSc frac14SEER

CCminusX

FethiTHORN

donde





SEER frac14QC

QCE

donde


y

QCE frac14QC


donde

SEERon frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

EERbinethTjTHORN





donde



mdash CRu frac14PC

Pd






donde



mdash CRu frac14PC

Pd












FethiTHORN

donde




SPERc frac141

1SGUEc

thorn CCSAEFc

donde

SGUEc frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

GUEcbinethTjTHORN


y

SAEFh frac14Qrefc

QrefcSAEFcon


donde


y

SAEFcon frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

AEFcbinethTjTHORN





y


donde




y

CRu frac14PH

QEh thorn QEhr






donde



y

CRu frac14PC

Pd







y


Qgmc

donde




y


PEc

donde







F(1) = 3


F(2) = 5















Pnjfrac141 hj ∙

PRethTjTHORN

EERPLethTjTHORN

h i

donde



















donde






PdethTjTHORN



mdash Calcular CR







donde







































































21 Puntos de ensayo





FethiTHORN


ηS frac141

CC

∙ ηSon minusX

FethiTHORN

donde








donde






minus Fenv

donde







Fenv = 0


Cuadro 1



U le 05 04

05 lt U le 10 06

10 lt U le 14 10

14 lt U le 20 15





AFnomthorn

085 ∙ Pmin

AFmin

donde








273 thorn t

donde










Cuadro 2



De una sola etapa

(sin gama de carga)


B = 0

De dos etapas


1 minus PminPnom



De modulacioacuten


1 minus PminPnom







Pnom



Pnom CC

donde







F(3) = 3


F(3) = 0



Pnom







ηSh frac141

CC∙ SCOP minus

XFethiTHORN

donde




SCOP frac14QH

QHE

donde


y

QHE frac14QH


donde

SCOPon frac14


Pnjfrac14i hj







donde





y

CRu frac14PH

Pd











FethiTHORN

donde




SPERh frac141

1SGUEh

thorn CCSAEFh

donde

SGUEh frac14


Pnjfrac14i hj

PhethTjTHORN

GUEhbinethTjTHORN




Qgmh

donde





y

SAEFh frac14Qrefh

QrefhSAEFhon


donde


y

SAEFhon frac14


Pnjfrac14i hj

PhethTjTHORN

AEFhbinethTjTHORN

y


PEh

y









y


donde




y

CRu frac14PH

QEh thorn QEhr










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FethiTHORN

donde





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QCE

donde


y

QCE frac14QC


donde

SEERon frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

EERbinethTjTHORN





donde



mdash CRu frac14PC

Pd






donde



mdash CRu frac14PC

Pd












FethiTHORN

donde




SPERc frac141

1SGUEc

thorn CCSAEFc

donde

SGUEc frac14


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PcethTjTHORN

GUEcbinethTjTHORN


y

SAEFh frac14Qrefc

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donde


y

SAEFcon frac14


Pnjfrac14i hj

PcethTjTHORN

AEFcbinethTjTHORN





y


donde




y

CRu frac14PH

QEh thorn QEhr






donde



y

CRu frac14PC

Pd







y


Qgmc

donde




y


PEc

donde







F(1) = 3


F(2) = 5















Pnjfrac141 hj ∙

PRethTjTHORN

EERPLethTjTHORN

h i

donde



















donde






PdethTjTHORN



mdash Calcular CR







donde




















donde






minus Fenv

donde







Fenv = 0


Cuadro 1



U le 05 04

05 lt U le 10 06

10 lt U le 14 10

14 lt U le 20 15





AFnomthorn

085 ∙ Pmin

AFmin

donde








273 thorn t

donde










Cuadro 2



De una sola etapa

(sin gama de carga)


B = 0

De dos etapas


1 minus PminPnom



De modulacioacuten


1 minus PminPnom







Pnom



Pnom CC

donde







F(3) = 3


F(3) = 0



Pnom







ηSh frac141

CC∙ SCOP minus

XFethiTHORN

donde




SCOP frac14QH

QHE

donde


y

QHE frac14QH


donde

SCOPon frac14


Pnjfrac14i hj







donde





y

CRu frac14PH

Pd











FethiTHORN

donde




SPERh frac141

1SGUEh

thorn CCSAEFh

donde

SGUEh frac14


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PhethTjTHORN

GUEhbinethTjTHORN




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donde





y

SAEFh frac14Qrefh

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donde


y

SAEFhon frac14


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PhethTjTHORN

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y


PEh

y









y


donde




y

CRu frac14PH

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CCminusX

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donde





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donde


y

QCE frac14QC


donde

SEERon frac14


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PcethTjTHORN

EERbinethTjTHORN





donde



mdash CRu frac14PC

Pd






donde



mdash CRu frac14PC

Pd












FethiTHORN

donde




SPERc frac141

1SGUEc

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donde

SGUEc frac14


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PcethTjTHORN

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y

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donde


y

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PcethTjTHORN

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y


donde




y

CRu frac14PH

QEh thorn QEhr






donde



y

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Pd







y


Qgmc

donde




y


PEc

donde







F(1) = 3


F(2) = 5















Pnjfrac141 hj ∙

PRethTjTHORN

EERPLethTjTHORN

h i

donde



















donde






PdethTjTHORN



mdash Calcular CR







donde
























273 thorn t

donde










Cuadro 2



De una sola etapa

(sin gama de carga)


B = 0

De dos etapas


1 minus PminPnom



De modulacioacuten


1 minus PminPnom







Pnom



Pnom CC

donde







F(3) = 3


F(3) = 0



Pnom







ηSh frac141

CC∙ SCOP minus

XFethiTHORN

donde




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donde


y

QHE frac14QH


donde

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donde





y

CRu frac14PH

Pd











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donde




SPERh frac141

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SGUEh frac14


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donde





y

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y


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donde




y

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y

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mdash CRu frac14PC

Pd






donde



mdash CRu frac14PC

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FethiTHORN

donde




SPERc frac141

1SGUEc

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donde


y

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y

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y

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y


Qgmc

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F(1) = 3


F(2) = 5















Pnjfrac141 hj ∙

PRethTjTHORN

EERPLethTjTHORN

h i

donde



















donde






PdethTjTHORN



mdash Calcular CR







donde























Pnom



Pnom CC

donde







F(3) = 3


F(3) = 0



Pnom







ηSh frac141

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donde




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QHE

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y

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y

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FethiTHORN

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SPERh frac141

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y

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F(1) = 3


F(2) = 5















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PRethTjTHORN

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donde



















donde






PdethTjTHORN



mdash Calcular CR







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ηSh frac141

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y

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F(1) = 3


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PdethTjTHORN



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y

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y


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F(1) = 3


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PdethTjTHORN



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Qgmh

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mdash CRu frac14PC

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mdash CRu frac14PC

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donde




SPERc frac141

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y

CRu frac14PH

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y

CRu frac14PC

Pd







y


Qgmc

donde




y


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F(1) = 3


F(2) = 5















Pnjfrac141 hj ∙

PRethTjTHORN

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h i

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PdethTjTHORN



mdash Calcular CR







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y


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y

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Pnjfrac141 hj ∙

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F(1) = 3


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PRethTjTHORN

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PdethTjTHORN



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donde

























donde




















Comunicación de la Comisión en el marco de la aplicación ... · Generadores de aire caliente que...

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