CONJUNTO RESIDENCIAL TERRALOFT

CONSTRUCTORA ALMARO S.A.S.

OBRA: CIMENTACION EDIFICIOS DE 2 PLANTAS

UBICACIÓN: URBANIZACION GALICIA

Marzo de 2014

CLAVE: TRES-021-14

INDICE

INTRODUCCION

1. TRABAJOS REALIZADOS

2. GEOLOGIA DE LA ZONA

3. DESCRIPCION Y CARACTERIZACION DEL SUB-SUELO

3.1. CARACTERISTICAS GEOTECNICAS DEL TERRENO

3.2. HIDROLOGIA

3.3. ACCIONES SISMICAS

3.4. AGRESIVIDAD DEL MEDIO

3.5. EXPANSIVIDAD DEL TERRENO

3.6. EXCAVACION Y CONTENCION

4. TENSIONES ADMISIBLES. CONDICIONES DE CIMENTACION.

5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

6. ANEXOS.

6.1. Plano general de la ubicación del lote

6.2. Plano general de ubicación de sondeos

6.3. Mapa geológico nacional y encuadro de la zona de estudio

6.4. Columnas Litológicas

6.5. Ensayos de laboratorio

6.6. Perfiles geotécnicos

6.7. Plano de Cimentación Recomendada

6.8. Calculo y Evaluación de Tensiones admisibles y asentamientos

6.9. Reportaje Fotográfico.

RECONOCIMIENTO GEOTECNICO PARA EL PROYECTO DE CONSTRUCCION DE

LA CIMENTACION DE EDIFICACIONES DE 2 PLANTAS.

INTRODUCCION.

El presente estudio fue realizado a solicitud de la Constructora ALMARO de la

calle 33 No. 14-30 de la ciudad de Santa Marta, de realizar el

Reconocimiento Geotécnico en un predio de su propiedad, ubicado en la

urbanización Galicia, en su calle principal. En dicho lote, se bien adelantando

la construcción de un conjunto cerrado de viviendas de dos (2) niveles, y, a

esta altura se pretende dar una nueva organización de los trabajos,

definiendo el sistema de cimentación y el entramado estructural, por ello

hemos iniciado la revisión de lo existente para poner todo al tenor de las

normas de construcción obligadas en el territorio nacional. El objeto de este

estudio está encaminado a obtener la siguiente información, definir:

Condiciones de los diferentes niveles que constituyen el subsuelo de la

zona donde se prevé la construcción de la estructura proyectada.

Determinación de las características geotécnicas de los diferentes

niveles, identificación y propiedades de estado y parámetros

resistentes

Determinación y localización del nivel freático en la zona estudiada.

Definir el sistema de cimentación adecuado para las condiciones de

sitio y de la estructura.

Como consecuencia de los estudios definidos en los apartados anteriores

anteriormente, fijar criterios acerca de las condiciones de cimentación, de

contención, excavación y drenaje de la estructura proyectada. En la sección

de anexos se pueden observar el emplazamiento de la obra proyectada.

1. TRABAJOS REALIZADOS

La presente investigación se desarrolló de acuerdo a los

requerimientos solicitados y abarcó el reconocimiento superficial de

las características geológicas del emplazamiento y se complementó con

la información geológica y cartográfica disponible sobre la zona y la

realización de los oportunos ensayos geotécnicos, los objetivos

previstos fueron la determinación de las características lito-

estructurales del lote y evaluación de la capacidad portante de los

materiales y sus condiciones de estabilidad. Se han llevado a cabo los

siguientes trabajos:

Reconocimiento Superficial del lote

Realización de dos (2) sondeos mecánicos

Realización de ensayos de laboratorio

Con fin poder identificar, caracterizar y determinar las aptitudes de los

materiales constituyentes del terreno, se realizaron los siguientes

trabajos:

1.1. RECONOCIMIENTO SUPERFICIAL DEL LOTE.

Como primera fase del estudio se llevó a cabo el reconocimiento

superficial del lote, con la finalidad de estudiar las características

regionales del terreno. Se reconocen aspectos relativos a la

litología, geomorfología del terreno, pendientes, hidrología y

geografía general, así como edificaciones que se puedan originar.

1.2. SONDEOS GEOTECNICOS

Se ejecutaron dos (2) sondeos de reconocimiento vertical que se

identificaron como SP-01; SP-02, cuya ubicación y descripción se

establecen en los anexos; con la intención de estudiar las

características del terreno en profundidad. Estos sondeos se

ejecutaron mediante técnicas de perforación con recuperación

contigua del testigo. Los sondeos indican la presencia por debajo

de la superficie, una estratigrafía sinuosa, donde predominan los

materiales friccionantes, con una compacidad equivalente al

estado medio compacto a compacto.

Una vez finalizados los sondeos, los testigos recuperados, se

entubaron, se midió la posición del nivel freático, el cual, no se

determinó dentro de la profundidad estudiada. En el anexo 6.4

se muestran las columnas litológicas de los sondeos, al igual que

el registro correspondiente.

1.3. ENSAYOS DE PENETRACION ESTÁNDAR (SPT)

A la par con la ejecución de los sondeos, se llevan a cabo ensayos

SPT a una rata de c/ 1.5m. Con esto se estima en suelos

granulares, la resistencia al cortante in-situ de los materiales

atravesados, así como la compacidad de estos. En la mecánica de

realización del ensayo es menester utilizar un toma muestras

bipartito (Split-Spoon) tipo estándar, que se hinca en el terreno

mediante golpes de una masa ubicada en la máquina de

sondear.

La prueba en realidad se hace al interior del sondeo, y, consiste en

determinar el número de golpes necesarios para introducir en el terreno, él

toma muestra de 60 cm de largo, en cuatro intervalos sucesivos de 15 cm

cada uno. El número NSPT viene definido por la suma de golpes necesarios

para hincar un tramo de 30 cm intermedios. Cuando para hincar un tramo de

15 cm se necesita más de 50 golpes, se detiene el ensayo y se anota un

resultado de “Rechazo SPT”. Como elemento de impacto se utiliza una

cuchara, enroscada en el extremo del varillaje del sondeo, se hinca en el

terreno mediante los golpes de una masa de 63.5 kg que se deja caer

libremente desde una altura de 76 cm.

SONDEO MUESTRA Prof. Muestra GOLPES NSPT Compacidad

S1 M1 1.0 A 1.5 6-5-12 17 MEDIA

S2 M2 2.50 A 3.00 2-2-5 7 SUELTA

S1 M3 4.00 A 4.50 10-12-15 27 MEDIA

S1 M4 5.5 A 6.00 17-20-23 43 DENSA

1.4. TOMA DE MUESTRAS INALTERADAS

Para el efecto, se utilizan los tubos de pared delgada “Shelby”, el cual

consiste en un tubo de pared delgada, de ø83 mm

TUBO SHELBY

1.5. ENSAYOS DE LABORATORIO

Sobre la base de los perfiles del terreno, obtenidos durante la

testificación de los materiales extraídos en los sondeos, seleccionamos

muestras representativas de los diferentes tipos de terreno

reconocidos, donde fueron examinados por personal técnico

especializado, ejecutando los oportunos ensayos.

2. GEOLOGIA DE LA ZONA

La Sierra Nevada de Santa Marta, después de un largo proceso de

orogénesis, se terminó de levantar a finales del Período Terciario. Lo

hizo al igual que todo el sistema andino pero independiente del, lo cual

en términos biogeográficos, le ha dado el carácter de una isla dentro

del continente. La Sierra Nevada de Santa Marta, es un macizo ígneo

metamórfico aislado, originado por fuerzas distróficas que

determinaron sus características generales (IGAC, 1993). Su origen

comienza con un basamento metamórfico que data del Pre–Devónico,

hace unos 400 millones de años. Posteriormente, por procesos tecto-

orogénicos a principios del Mesozoico, en los períodos Triásico y

Jurásico (225–135 millones de años), alcanzó mayor altura, así como

una nueva localización dentro del país. Finalmente procesos

orogénicos Plio–Pleistocénicos (11–1 millones de años) determinaron

su altura actual, que alcanza los 5.684 msnm en los picos Cristóbal

Colón y Simón Bolívar. Los procesos orogénicos y el posterior

fracturamiento y fallamiento de la Sierra Nevada, determinaron el

relieve actual. De acuerdo con Uhlig y Mertins (1968), tres fosas

rodean el complejo basal cristalino: al oeste, se encuentra la fosa del

Ariguaní, con una profundidad de unos 6 km.; al sureste, corre la falla

del río Cesar; y por el este, la falla del río Ranchería. La gran falla

colombiana desplazó la Sierra Nevada unos 200 km. al norte. Otro

proceso de separación del macizo se debió a la falla de Oca, que lo

separó del basamento de La Guajira.

Debido a esta particularidad en su formación, afloran rocas de las

diferentes edades geológicas de las cuales data su formación: por el

occidente, se encuentran yacimientos del Paleozoico e incluso más

antiguos, localizados desde el suroeste de Ciénaga hasta el Mar Caribe,

entre el cabo San Juan de Guía y el río Mendihuaca. Al oeste de Santa

Marta se encuentran esquistos Pre-devónicos, probablemente

Cambro–Silúricos, mientras al sureste se encuentran rocas riolíticas del

Triásico–Jurásico como los yacimientos de la población de Girón

(Santander). Al sur y al norte, cerca de la ciudad de Valledupar y en el

río Ranchería respectivamente, se encuentran sedimentos de origen

Cretácico (Uhlig y Mertins, op. cit.). Al oeste y al norte, la altitud de las

cumbres aumenta moderadamente hasta 1.500 metros sobre el nivel

del mar y luego, a unos 10 y 30 km.; desde el borde norte, el macizo

sube más acentuadamente hasta 3.000 y 4.000 metros sobre el nivel

del mar, respectivamente, conformando una ladera escarpada. A partir

de los 4.000 metros sigue una topografía relativamente suave, de la

que sobresalen, en más de 1.000 metros los Picos Colón, Bolívar,

Simmonds y Reina, entre otros. Hacia el flanco oriental del macizo,

estos picos se deshacen más suavemente en crestas y lomas. (Uhlig y

Mertins, op. cit.).

Por otro lado, la erosión fluvial ha afectado la ladera escarpada entre

los 1.500 y 4.000 metros sobre el nivel del mar, labrando valles

profundos en forma de "V" y produciendo cuchillas de gran altitud

relativa y declives largos y profundos.

3. DESCRIPCION Y CARACTERIZACION DEL SUB-SUELO

CARACTERIZACION GEOTECNICA DEL TERRENO.

La estratigrafía básica del lote en estudio, la conforma un

sistema multicapas, en estratigrafía sinuosa de baja

complejidad. A continuación se muestra una descripción de los

materiales del sub-suelo:

HORIZONTE GEOTECNICO H1:

Definido por depósitos granulares, que corresponden a LIMOS

arenosos, no plástico, de color carmelita. Este horizonte en lo

más profundo, se extiende hasta los 2.6 m profundidad. Del

análisis de resistencia al corte in-situ, se desprende que este

horizonte cumple satisfactoriamente con las especificaciones

establecidas en NSR-10, de tal manera que será tenido en cuenta

como manato competente.

HORIZONTE GEOTECNICO H2:

Por debajo del anterior horizonte hace presencia un manto de

arena, fina, limosa y coloración gris, y, se extiende hasta

promediar los 4 m de profundidad. Su compacidad corresponde

a suelos medio densos.

HORIZONTE GEOTECNICO H3:

La capa que funge de horizonte 3, la define un sistema

multicapa de ARENAS, gruesas a medias, limosas, no plásticas,

de coloración gris y una compacidad alta. Este horizonte, dadas

sus condiciones de resistencia al corte in-situ, se considera como

manto competente.

HIDROGEOLOGIA:

En lo que se refiere a la hidrogeología del lote, es necesario

señalar que en los ensayos de penetración estándar (SPT)

continúa que se realizaron, no se detectó el nivel de aguas

freáticas, que por su ubicación, significa que no se debe

recomendar implementar algún sistema de sub-drenaje

permanente que drene a un pozo de bombeo, todo esto trae

como consecuencia la disminución de la infiltraciones en

probables la base del tanque.

Si durante las excavaciones para fundida de la cimentación, se

detectare la presencia de agua por encima del nivel del apoyo de

la cimentación, se recomienda el uso de bombas de achique y

con ellas desviar el agua hacia sitios seguros; ya que por la

naturaleza y grado de permeabilidad de algunos tipos de

terrenos, si se encuentran saturados, la capacidad portante de

los mismos, disminuye considerablemente.

El parámetro que nos indica la facilidad del agua para circular

horizontalmente por una formación geológica será una

combinación de la permeabilidad y del espesor de su capa, y,

recibe el nombre de “Transmisibilidad “, con lo que conociendo

los espesores y las permeabilidades, podemos estimar la

Transmisibilidad para cada nivel, de modo que estudiando la

posición del nivel freático y multiplicado por su permeabilidad

estimada o calculada, se obtendrían los siguientes valores:

Transmisibilidad= Permeabilidad x Espesor (m2/día o cm2/s)

Por ejemplo:

NIVEL GEOTECNICO H1: (Limo arenoso)

T= 10-3 cm/s x 140 x cm = 0.14 cm2/s

NIVEL GEOTECNICO H2: (Suelo Residual)

T = 10-4 cm/s x 350 cm = 0.035 cm2/s.

ACCIONES SISMICAS.

De acuerdo con NSR-10 se tiene:

Perfil de suelo: D.

Aa= 0.15, Av.= 010

Riesgo sísmico: Intermedio

AGRESIVIDAD DEL MEDIO

En base al análisis de agresividad aplicada en el terreno y el agua

freática, se deduce que se trata de terrenos y aguas no agresivas

al hormigón, por lo que será necesario el empleo de un

hormigón para cimentación y muros que cumpla con las

condiciones de exposición especificada de acuerdo con la

normativa de durabilidad del concreto.

EXPANSIVIDAD.

Por los conocimientos geotécnicos que se tienen de la zona y de

los materiales componentes del sub-suelo, indican que se trata

de terrenos no colapsables ni expansivos, por lo que no se habrá

que tomar ninguna acción especial en este sentido.

RIPABILIDAD Y CONTENCIONES.

Teniendo en cuenta que no se tiene previsto construir sótanos

y/o semisótanos y además, que el plano de cimentación estará

ubicado en la cota -1.00 m aproximadamente, es importante

anotar que los materiales del subsuelo a intervenir para el

efecto, son susceptibles de ser excavados con herramienta

común y/o equipo convencional.

En cuanto a los elementos de contención se refiere, en las zonas

donde exista espacio suficiente, se podrán realizar cortes en

taludes estables inclinados 1H/2V.

A efecto de diseño y cálculo, recomienda adoptar los siguientes

parámetros geotécnicos para la estimación de empujes, en caso

de ser necesario:

Angulo de fricción interna: ø: 36°

Cohesión, C 0.00 kg/cm2

Densidad aparente, Ya= 1.65

Densidad seca, Yd = 1.62

Además, se podrá utilizar una distribución de presiones

triangular, aplicando la ley de Boussinesq.

4. TENSIONES ADMISIBLES. CONDICIONES DE CIMENTACION.

La estimación de la tensión admisible del terreno, se realiza a partir de

datos obtenidos tanto en las labores de campo, como en base a los

resultados de laboratorio.

Analizados todos estos resultados, se estima que la cimentación se

apoyara en la cota (-1.00), donde se encuentra el material arenoso, y,

que en consecuencia utilizaremos una cimentación superficial,

procederemos de esta manera a evaluar la capacidad portante del

terreno.

A fin de evitar asentamientos diferenciales excesivos, se recomienda

una cimentación directa, mediante zapatas individuales, apoyadas

sobre el terreno arenoso, empotradas en los suelos arenosos a una

cota de - 1.00 m, medidos con respecto al nivel actual del terreno,

calculados para transmitir al terreno de apoyo una tensión admisible

de 18.0 ton/m2.

Con lo anterior y dada la naturaleza del terreno sobre el que se

cimentara (tipo granular), los asentamientos transmitidos son

admisibles por la estructura. Se ha calculado un asentamiento absoluto

de 18 mm y una distorsión angular inferior a 0.002.

5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

A solicitud de la CONSTRUCTORA ALMARO S.A.S, hemos realizado la

comprobación de la capacidad portante del subsuelo de un lote

ubicado en jurisdicción de Santa Marta, donde se adelanta la

construcción de un conjunto cerrado de viviendas de 2 pisos. El sitio

en general muestra una topografía relativamente plana con una

pendiente de ±3% aproximadamente; colmada de materiales de

construcción ; mediante la ejecución de sondeos mecánicos y ensayos

de laboratorio pertinentes, al igual que la inspección del lote nos

indican que el subsuelo está caracterizado por: tres (3) depósitos y,

definidos respectivamente así: Horizonte 1: Caracterizado por un

manto de limo arenoso, no plástico, compacto. Se extiende hasta 2.6

m de profundidad. Horizonte 2: Representado por una franja,

conformada por una arena, fina, limosa, no plástica, de compacidad

media, por ende con capacidad de carga. Horizonte 3: Lo representa

una franja espesa, que se extiende más allá de los 8 m. definida por

arenas, gruesas a medias, limosas, no plásticas, de coloración gris, de

una aceptable a buena capacidad de resistencia al corte in-situ.

De la hidrogeología del lote, se destaca la no presencia del nivel de

aguas freáticas dentro de la profundidad estudiada, y, por ello se

espera que este fenómeno no incida en la capacidad de soporte del

suelo y durante la etapa de construcción de la cimentación. De

acuerdo con la Norma NSR-10 no es necesario aplicar o implementar

acciones especiales para el efecto.

En base a los análisis de agresividad ejecutados en el terreno, se

deduce que se trata de terrenos y aguas no agresivas al concreto, por

ello se recomienda utilizar cemento portland normal.

Las excavaciones para cimientos se podrán realizar en taludes

verticales sin protección, utilizando en ello herramientas

convencionales. Toda excavación que supere 2.5 de profundidad,

deberá ser protegida y apuntalada.

En lo tocante a la cimentación y para evitar asentamientos

diferenciales excesivos, se recomienda realizar una cimentación

superficial, mediante zapatas individuales y/o combinadas,

empotradas en el terreno, hasta 1 m de profundidad. También, se da la

alternativa de utilizar una cimentación con base en losas de

cimentación. Toda estas alternativas se pre-dimensionaran, para

transmitir una tención admisible de 18.0 Ton/m2. Los asentamientos

absolutos no superan los 10 mm y una distorsión angular menor de

0.002, admisibles por la estructura.

6. ANEXOS.

ANEXO 6.1.

PLANO DE LOCALIZACION DEL LOTE

UBICACIÓN GLOBAL DEL LOTE

ANEXO 6.2.

PLANO DE LOCALIZACION DE SONDEOS

ANEXO 6.3.

MAPA GEOLOGICO NACIONAL Y ENCUADRE

DE LA ZONA DE ESTUDIO

ANEXO 6.4.

COLUMNAS LITOGRAFICAS DE LOS

SONDEOS

ANEXO 6.5.

ENSAYOS DE LABORATORIO

ANEXO 6.6.

PERFILES GEOTECNICOS

ANEXO 6.7

DECLARACION DE CUMPLIMIENTO

NORMATIVA VIGENTE.

JORGE LUIS GURESSO PEÑA, como redactor de informes geotécnicos para

proyectos de cimentación, para lo cual me capacita mi titulación de Ingeniero

Civil escrito en el Consejo Profesional del Atlántico bajo el número 6728,

CERTIFICA

Que las características técnicas de la maquinaria empleada para la

realización de los trabajos de campo del informe geotécnico son acordes a los

requerimientos técnicos de las normas de ensayos empleadas. Los ensayos

de campo son siempre realizados por personal que posee calificación y

experiencia necesaria para realizarlos, Y para que conste a los efectos

oportunos, firmo el presente en Santa Marta a los 18 días del mes de marzo

de 2014.

ANEXO 6.8.

DETALLE DE LA CIMENTACION

RECOMENDADA

ANEXO 6.9.

CÁLCULO Y EVALUACION DE TENSIONES

ADMISIBLES.

VI.9. Tipología de cimentación admisible.

Aquí realizaremos un análisis de interacción terreno-

estructura, considerando un sistema de cimentación

basado en zapatas individuales, descansando sobre el

material del horizonte H1 a la cota de – 1.00 m. Esta

tipología de cimentación se considera óptima atendiendo

a los parámetros del modelo geotécnico resumidos en la

tabla 3 y a las cargas que trasmitirá la futura estructura al

terreno, resumidas en el cuadro No.1

Análisis de la cimentación.

El método general presentado en el presente trabajo,

consiste en determinar un valor de tensión vertical

admisible de servicio (qs) como parámetro de cálculo de

futura cimentación, cuyo dimensionado verifique el estado

limite ultimo de hundimiento y el estado límite de servicio.

Para ello, se ensayaran hipotéticos dimensionados bajo la

columna de esfuerzo axil medio promedio probable para

una zapata central genérica de la estructura. Tanteándose

de esta manera varios valores de qs. El mayor valor de qs

que verifique el estado limite ultimo de hundimiento

(criterio F = ϒR≥ 3) implicando un asentamiento absoluto

(s) tolerable para la estructura (criterio s≤ 25mm para

terrenos homogéneos) se interpretara como valor de

tensión vertical admisible en servicio optima y en

consecuencia será el parámetro de cálculo recomendado.

Descenso de cargas de cargas en cimentación. Estimación.

Para calcular el valor de carga axil de una columna central

genérico de la estructura, se estimara mediante un peso

genérico de losas o pisos de 8.00 kN/m2 y una modulación

de columnas de 5 m:

Cuadro 1: Cargas estimadas en columna central

Peso por piso 8.00 kN/m2

No. de pisos 2

Separación entre columnas 5 m

Área de influencia 25 m2

Peso total de los pisos 100 kN

Carga (Muerta) axial neta en columna 200.00 kN

Cuadro 2: Datos básicos de cimiento tipo en análisis.

Tipología de cimentación: Aislada

Ancho de Zapata 1.00 m

Largo del cimiento (L) 1.00 m

Canto estimado del cimiento 0.60 m

Prof. Desplante del cimiento, Df. 1.20 m

Área de cimentación efectiva 1.00 m2

Carga axial, N1 200 kN

Peso propio del cimiento, N2 38.8 kN

Carga axila total (Nt = N1+N2) 238.8 kN

Tensión vertical de servicio 17.6 kN/m2

Modelo geotécnico.

Para el efecto se asume los parámetros geotécnicos para

el nivel de apoyo D f = 1.20 m resumido en el cuadro 3.

Dichos parámetros se obtienen, bien por estimación, bien

por medida directa en ensayos de laboratorio o bien por

correlaciones empíricas muy usadas en la ingeniería de

suelos, con el ensayo de penetración estándar (SPT).

Cuadro 3: modelo geotécnico para el nivel Df = 1.20 m

Valor característico del ensayo NSPT 25 (**)

Peso específico natural (Ƴ, kN/m3) 18.00

Peso específico saturado (ϒsat, kN/m3) 14.50

Angulo de fricción efectivo, ɸ° 34°

Cohesión efectiva (C´, kPa) 00

Cohesión seca, (Cu, kPa) 00

Módulo de elasticidad (E, kPa) 21448.00

Coeficiente de Poisson, √ 0.35

Profundidad nivel freático -3.70 m

Tensión efectiva a nivel de cimentación (Σz, kPa)

Tensión total a nivel de cimentación (Σz, kPa)

Cota de cimentación, Df 1.20 m

Horizonte de apoyo H1

Profundidad capa rígida Espacio semi-infinito

Estado Límite ultimo de hundimiento.

Las fórmulas matemáticas que utilizaremos en este

informe para el cálculo de la capacidad portante, son las

de reconocidos autores, tales como Terzaghi, Skempton,

Vesic, etc. Los resultados de esas formulaciones, tomando

como datos de partida los parámetros Geomecánicas del

cuadro 3 y las estimaciones sobre cargas y cimentación del

apartado 6.2, se expresan en el cuadro siguiente

Cuadro 4: Tensión admisible al hundimiento

Condiciones de análisis Drenada

Carga de hundimiento, Ph, kN 45.6 kN

Carga admisible bruta, Pa, (kN √r = 3) 18.0 kN/m2

Factor de seguridad resultante, F 3.04

Criterio F≥ 3 Cumple

Estado Límite de servicio. Asentamientos esperados.

El cálculo de asentamientos se basa en las ecuaciones del

método elástico, atendiendo las teorías de tensiones de

Steinbrenner (1936). Esta metodología de cálculo equivale

a asumir un espesor de terreno compresible bajo la cota

Hb= 2B (B ancho del cimiento) que corresponde al límite

inferior del bulbo de presiones de la cimentación sometida

a análisis. Puede verificarse mediante soluciones elásticas,

que el valor de la tensión vertical efectiva en el límite

inferior del bulbo está alrededor del 10% de la tensión en

el punto de aplicación. Los resultados de estas

formulaciones, tomando como datos de partida los

parámetros Geomecánicas del cuadro 3 y las estimaciones

sobre la cimentación del cuadro 2, se expresan en el

siguiente cuadro.

Cuadro 5: Entidad de los asentamientos bajo carga de 300

kN/m2

Asentamiento en el centro, (Sc, mm ) 10.00

Asentamiento en los bordes, (Sb, mm) 13.00

Asentamiento medio cimiento flexible (Sf, mm) 15.00

Asentamiento medio cimiento rígido (Sr, mm) 12.90

Criterio (Sr < 25 mm) Cumple

Notas: Dado un valor calculado de asentamiento en el

centro Sc.

Asentamiento absoluto cimiento flexible: SF = 0.84 SC

Asentamiento absoluto cimiento rígido: SR = 0.93 SF

Por lo tanto, bajo una carga de servicio de la cimentación

de 300 kN/m2 se obtiene un asentamiento absoluto de

zapata rígida de 12 mm, valor que se considera aceptable.

Según las tablas de Bjerrum (1963) y para suelo

homogéneo un asiento absoluto de 15 mm proporciona

distorsiones angulares (giros en los nudos de la estructura)

bajo el límite máximo admisible 1/500 (corresponde al

límite de distorsión angular en edificio en donde no se

permite grietas).

ANEXO 6.10.

REPORTE FOTOGRAFICO

REGISTRAMOS SITIO SONDEO SP- 01

REGISTRAMOS SITIO SONDEO SP- 02