E1 - NOR - 11.1.- Estudio de suelos.pdf
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Geociencias Aplicadas
Estudio Geotcnico con fines de Muros de Contencin :
MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD VEHICULAR, PEATONAL Y ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA CIUDAD DEL CUSCO
Urb. Ttio W 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas
Consultor C-4229
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MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD
VEHICULAR, PEATONAL Y
ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA
PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA
CIUDAD DEL CUSCO
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UUUBBBIIICCCAAACCCIIINNN ::: Departamento Cusco Provincia Cusco
Distrito Cusco
EEEnnneeerrrooo 222000111333
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1.0 GENERALIDADES.
OBJETIVO.
Constituyen el objetivo del presente informe tcnico, la toma de muestras, las pruebas
, ensayos "in situ" y en laboratorio, con la finalidad de obtener el reconocimiento geotcnico
del mismo, con aplicacin al clculo de la capacidad de carga y asentamientos del suelo para
su aplicacin en el clculo de las propiedades de resistencia y deformabilidad del suelo de
fundacin y Muros de Contencin en toda la va.
El alcance del trabajo, determinar en primer lugar las condiciones del suelo como
material de fundacin y en segundo lugar establecer dicha capacidad en relacin a la
interaccin suelo-estructura prediseada, como lo expresa el Reglamento de Cimentaciones.
MARCO NORMATIVO.
Se ha considerado como mnimo, lo estipulado en el Reglamento Nacional de
Edificaciones en su Norma E - 050 de Suelos y Cimentaciones, la Norma Bsica de Diseo
Sismo-Resistente Norma E - 030 y la Norma E-020 de Cargas.
2.0 ANTECEDENTES
GEOLOGIA LOCAL.
La zona donde se sita el edificio se encuentra dentro del cuadrngulo 28-s
correspondiente al cuadrngulo de Cusco, publicada por INGEMMET. Los materiales que
afloran en la zona corresponden principalmente a :
DEPOSITOS ALUVIALES
Litolgicamente esta constituido por depsitos de gravas, arenas correspondientes a
conos de deyeccin, flujos de barro, diatomitas extendidas en toda la unidad litoestratigrafica,
limos, arcillas intercalados con horizontes de paleosuelos de colores claros, tambin se
encuentra turba. El ambiente de sedimentacin de esta secuencia correspondera a una
cuenca de sedimentacin aluvial. Se ha evidenciado la existencia de rocas de hasta 3m. de
dimetro.
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SISMICIDAD DE LA ZONA.
El Distrito de Cusco se encuentra geogrficamente en una zona de sismicidad media.
Segn el Reglamento Nacional de Construcciones, con fines de diseo estructural, se
considera en forma general los siguientes parmetros ssmicos de diseo para suelos del
Departamento del Cusco:
PARAMETRO MAGNITUD DESCRIPCION
Zona 2 Mapa de Zonificacin Ssmica
Factor de Zona 0,3g. Tabla N 1
Perfil de Suelo Tipo S2 Suelos finos, blandos. e
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3.0 INVESTIGACION EXPLORATORIA Y MUESTREO.
Los trabajos de campo siguieron el siguiente procedimiento:
Prospecciones.
Se realizaron excavaciones con pozos a cielo abierto (16 calicatas) hasta los 3,00m. de
profundidad, suficiente para la carga estimada proveniente de la estructura que soportar el
suelo y segn nos muestra el diagrama de presiones inducidas en el suelo ( Boussinesq ).
TENSION INDUCIDA EN EL SUBSUELO.
( Boussinesq )
Distancia al punto de aplicacin de la carga : r = 0,0m.
Carga concentrada : Q = 40 Tn.
Muestreo.
Debido al tipo de suelo encontrado, se tomaron muestras alteradas por estrato identificado
Mab.
Estratigrafa.
Se realiz la descripcin de las capas de sedimentacin del suelo.
Ensayos In situ.
Segn las condiciones del suelo encontrado, se realizaron los siguientes procedimientos de
identificacin y muestreo in situ.
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ENSAYOS DE LABORATORIO.
Para determinar los parmetros de caracterizacin del terreno en cuanto a sus
propiedades ndices y estructurales, se realizaron los siguientes ensayos normalizados:
TCNICAS AUXILIARES NORMAS APLICABLES
Pozos o Calicatas y Trincheras ASTM D 420, UNE 7-371:1975
Tcnicas de muestreo ASTM D 420
Descripcin Visual de Suelos y Rocas ASTM D 2487 - ISRM
Standard Practice for Soil Investigation and
Sampling by Auger Borings ASTM D1452-80(2000)
ENSAYO DE LABORATORIO NORMAS APLICABLES
Preparacin de Muestras ASTM D 420-69, UNE 103-100-
95
Anlisis Granulomtrico ASTM D 422, UNE 103-101-95
Determination of Water (Moisture) Content of Soil and Rock ASTM D 4643, WK14112
Lmite Lquido y Plstico ASTM D 4318, UNE 103-103-94
Clasificacin Unificada de Suelos SUCS - AASHTO ASTM D 2487/00
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UBICACIN DE SONDEOS.
S-01 MURO 01
S-02 MURO 02
S-03 MURO 03
S-04 MURO 04
S-05 MURO 05
S-06 MURO 06
S-07 MURO 07
S-08 MURO 08
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S-09 MURO 09 S-10 MURO 10 S-11 MURO 11
S-12 MURO 12
S-13 MURO 13
S-14 MURO 14
S-15 MURO 15
S-16 MURO 16
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4.0 DESCRIPCION ESTRATIGRAFICA. CALICATA 01. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 01 + 040 - 01 + 103
o Primer Estrato de 0.00 a -0,30 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -0,30 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
CALICATA 02. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 01 + 180 - 01 + 250
o Primer Estrato de 0.00 a -1,80 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,80 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
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CALICATA 03. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 01 + 610 - 01 + 620
o Primer Estrato de 0.00 a -1,70 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,70 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
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CALICATA 04. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 01 + 760 - 01 + 785
o Primer Estrato de 0.00 a -1,50 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,50 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
CALICATA 05. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 01 + 810 - 01 + 830
o Primer Estrato de 0.00 a -1,60 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,60 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
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CALICATA 06. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 02 + 118 - 02 + 190
o Primer Estrato de 0.00 a -1,20 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,20 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
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CALICATA 07. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 02 + 857 - 02 + 862
o Primer Estrato de 0.00 a -1,50 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,50 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
CALICATA 08. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 03 + 480 - 03 + 500
o Primer Estrato de 0.00 a -1,40 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,40 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
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CALICATA 09. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 03 + 515 - 03 + 570
o Primer Estrato de 0.00 a -1,10 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,10 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
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CALICATA 10. Muro Concreto Ciclpeo en Progresivas 03 + 760 - 03 + 830
o Primer Estrato de 0.00 a -1,60 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,60 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
CALICATA 11. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 03 + 927 - 03 + 933
o Primer Estrato de 0.00 a -1,80 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,80 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
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CALICATA 12. Muro Concreto Ciclpeo en Progresivas 03 + 940 - 03 + 960
o Primer Estrato de 0.00 a -1,60 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,60 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
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CALICATA 13. Muro Concreto Armado en Progresivas 04 + 087 - 04 + 122
o Primer Estrato de 0.00 a -1,40 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,40 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
CALICATA 14. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 04 + 122 - 04 + 160
o Primer Estrato de 0.00 a -1,20 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,20 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
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CALICATA 15. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 04 + 300 - 04 + 335
o Primer Estrato de 0.00 a -1,70 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,70 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
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CALICATA 16. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 05 + 020 - 05 + 060
o Primer Estrato de 0.00 a -1,50 m. corresponde a material grueso inorgnico
constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.
o Segundo Estrato de -1,50 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado
como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media
y color marrn claro.
o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.
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5.0.- CAPACIDAD DE CARGA . Frmula de Meyerhof (1963)
Meyerhof propuso una frmula para calcular la carga ltima parecida a la de Terzaghi. Las
diferencias consisten en la introduccin de nuevos coeficientes de forma.
Introdujo un coeficiente sq que multiplica el factor Nq, factores de profundidad di y de pendencia ii
para el caso en que la carga trasmitida a la cimentacin sea inclinada en la vertical.
Los valores de los coeficientes N se obtuvieron de Meyerhof hipotizando varios arcos de prueba
BF (v. mecanismo Prandtl), mientras que el corte a lo largo de los planos AF tena valores
aproximados.
A continuacin se presentan los factores de forma tomados de Meyerhof, junto con la expresin de
la frmula.
Carga vertical qult = c Nc sc dc+ D Nq sq dq+ 0.5BN s d Carga inclinada qul t=c Nc ic dc+ D Nq iq dq + 0.5 B Nid
4.1tan1
cot)1(
2/452
tantan
qNN
qNcN
eNq
factor de forma:
0 para 1.01
10 para 2.01
L
Bpksqs
L
Bpkcs
factor de profundidad:
0 para 1
10 para 1.01
2.01
dqd
B
Dpkdqd
B
Dpkcd
inclinacin:
0 para 0i
0 para
2
1
2
901
i
ici
donde :
Kp = tan2(45+/2)
= Inclinacin de la resultante en la vertical.
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1 si 1tan
1 si
cualquier para 1
)sin1(tan21
4.01
4.0''
B
D
B
Dk
B
D
B
Dk
d
kqd
kcd
kcd
DATOS GENERALES DE CLCULO
======================================================
Ancho cimentacin 1.5 m
Largo cimentacin 1.5 m
Profundidad plano de cimentacin 1.5 m
Inclinacin plano de cimentacin 0.0
Inclinacin talud 20.0
Factor de seguridad (Fc) 3.0
Factor de seguridad (Fq) 3.0
Factor de seguridad (Fg) 3.0
Aceleracin mxima horizontal 0.15
Asientos despus de T aos 5.0
========================================================
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ESTRATIGRAFIA TERRENO
DH: Espesor del estrato; Gam: Peso especfico; Gams:Peso especfico saturado; Fi: ngulo de rozamiento interno; ;
c: Cohesin; Ni: Poisson.
DH
(m)
Gam
(kN/m)
Gams
(kN/m)
Fi
()
Fi Corr.
()
c
(kN/m)
c Corr.
(kN/m)
Ey
(kN/m)
Ed
(kN/m)
1.5 18.63 19.85 15.0 10.18 1.96 1.313 0.0 2451.66
5.0 19.12 20.59 32.0 22.72 3.58 2.399 49033.2
5
0.0
CARGA LTIMA SEGN MEYERHOF (1963)
======================================================
Factor Nq 8.42
Factor Nc 17.71
Factor Ng 4.6
Factor Sc 1.45
Factor Dc 1.3
Factor Sq 1.23
Factor Dq 1.15
Factor Sg 1.23
Factor Dg 1.15
======================================================
Presin ltima 372.2 kN/m
Presin admisible 124.07 kN/m = 1.25 Kg/cm ======================================================
6.0 ASENTAMIENTOS. ASIENTOS DE SCHMERTMANN
Un mtodo alternativo para calcular los asientos es el propuesto por Schmertmann (1970), el
cual ha correlaciona la variacin del bulbo tensiones a la deformacin. Schmertmann por lo
tanto propone considerar un diagrama de las deformaciones de forma triangular donde la
profundidad a la cual se tienen deformaciones significativas se toma como igual a 4B, en el
caso de cimentaciones corridas, para cimentaciones cuadradas o circulares es igual a 2B.
Segn este acercamiento el asiento se expresa con la siguiente ecuacin:
E
zzIqCCw21
en la cual:
q representa la carga neta aplicada a la cimentacin; Iz es un factor de deformacin cuyo valor es nulo a la profundidad de 2B, para
cimentaciones circulares o cuadradas, y a profundidad 4B, para cimentaciones corridas
(lineales).
El valor mximo de Iz se verifica a una profundidad respectivamente igual a:
B/2 para cimentaciones circulares o cuadradas
B para cimentaciones corridas y vale 5.0
'1.05.0max
vi
qzI
donde vi representa la tensin vertical eficaz a la profundidad B/2 para cimentaciones
circulares o cuadradas, y a profundidad B para cimentaciones corridas.
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Ei representa el mdulo de deformacin del terreno correspondiente al estrato i-simo
considerado en el clculo.
zi representa el espesor del estrato i-simo;
C1 e C2 son dos coeficientes correctores.
El mdulo E se considera igual a 2.5 qc para cimentaciones circulares o cuadradas e igual a
3.5 qc para cimentaciones corridas. En los casos intermedios, se interpola en funcin del valor
de L/B. El trmino qc que interviene en la determinacin de E representa la resistencia a la
puntaza obtenida con la prueba SPT.
ASIENTOS POR ESTRATO
Z: Profundidad promedio del estrato; Dp: Incremento de tensiones; Wc: Asiento de consolidacin; Ws:Asiento
secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total.
Estrato Z
(m)
Mtodo Wc
(cm)
Ws
(cm)
Wt
(cm)
2 4 Schmertmann 0.321 0.041 0.362
Asiento total Wt=0.362 cm.
7.0 DETERMINACIN DEL ANGULO DE FRICCION INTERNA .
El objetivo de este ensayo es la determinacin directa de la densidad in situ d que posteriormente con los ensayos correspondientes de laboratorio (d mx y d mn) nos
permitirn obtener la densidad relativa Dr (%) del material que estamos estudiando. La
tcnica de este ensayo consiste en aplanar o alisar una superficie de 1 m, tratando de no
modificar la estructura original del terreno a ensayar. Para estas determinaciones se utilizar
una platina metlica con un aro en su parte media de aproximadamente 50 cm de dimetro o
ms, dependiendo este valor, del tamao mximo de la muestra a ensayar.
Posteriormente con las determinaciones hechas en el laboratorio de d mx y d mn
Podemos calcular la densidad relativa del suelo granular con la siguiente ecuacin:
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Esta determinacin de la densidad relativa Dr nos permite conocer el valor del
ngulo de friccin efectivo de los materiales granulares, utilizando para ello la siguiente
ecuacion:
Con los datos obtenidos de los ensayos de laboratorio, obtenemos una Densidad
Relativa Dr = 50.36 %; y empleando la relacin de Giuliani Nicoll , obtenemos un = 32.
8 .- ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA. ( SP 200 SOWERS )
El Penetrmetro Dinmico original de Cono (DCP) fue desarrollado en 1959 por el
profesor George F. Sowers. El DCP utiliza una masa de acero descendente de 15 libras en
50.8 centmetros de cada sobre el yunque para causar una penetracin de 1.5 en el cono del
dimetro (3.8 centmetros) que se ha asentado en el fondo de un agujero barrenado a mano
con la posteadora. Los golpes requeridos para introducir el cono a una profundidad de 1.5
adentro, han sido correlacionadas por valores de N derivados de la prueba de penetracin
estndar (SPT).
La experiencia ha demostrado que el DCP se puede utilizar con eficacia en agujeros
barrenados hasta una profundidad de 6.00 m. Para la elaboracin e interpretacin de los
resultados del Ensayo de Penetracin Dinmica se empleo el software profesional
denominado Dynamic Probing de Geostru, cuyos resultados se presentan a continuacin.
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Correlacin con Nspt
Ya que el ensayo de penetracin estndar (SPT) representa hoy en da uno de los
medios ms conocidos y econmicos para adquirir informacin sobre el subsuelo, la mayor
parte de las correlaciones existentes tienen que ver con los valores del nmero de golpes Nspt
obtenido con dicha prueba, por lo tanto se presenta la necesidad de relacionar el nmero de
golpes de un ensayo dinmico con Nspt. El pasaje se da por:
Nspt = t N Donde:
SPT
tQ
Q
en donde Q es la energa especfica por golpe y Qspt es la referida a la prueba SPT.
La energa especfica por golpe se calcula como sigue:
'
2
MMA
HMQ
donde
M = peso masa de golpeo;
M = peso varillaje;
H = altura de cada;
A = rea base punta cnica;
= intervalo de avance.
Valuacin resistencia dinmica a la punta (Rpd)
Formula Olandesi
PMANHM
PMeA
HMRpd
22
Rpd = resistencia dinmica punta (rea A)
e = hinca promedio por golpe / N
M = peso masa de golpeo (altura cada H)
P = peso total varillaje sistema golpeo
Metodologa de Elaboracin
Las elaboraciones han sido efectuadas mediante un programa de clculo automtico,
Dynamic Probing, de GeoStru Software. El programa calcula el porcentaje de energas
transmitidas (coeficiente de correlacin con SPT) con las elaboraciones propuestas por
Pasqualini 1983 - Meyerhof 1956 - Desai 1968 - Borowczyk-Frankowsky 1981.
Permite adems utilizar los datos obtenidos de la realizacin de ensayos de
penetracin dinmica para extrapolar tiles informaciones geotcnicas y geolgicas. Una
vasta experiencia adquirida, unida a una buena interpretacin y correlacin permiten a
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menudo obtener datos tiles para el proyecto y frecuentemente datos ms verdicos que
muchos de los de las bibliografas sobre litologas y datos geotcnicos determinados en las
verticales litolgicas de pocos ensayos de laboratorio efectuados como representacin general
de una vertical heterognea no uniforme y/o compleja.
En particular obtener informacin sobre:
El avance vertical y horizontal de los intervalos estratigrficos.
La caracterizacin litolgica de las unidades estratigrficas.
Los parmetros geotcnicos sugeridos por varios autores en funcin de los valores del
nmero de golpes y de la resistencia en la punta.
Correlaciones geotcnicas terrenos sin cohesin
ngulo de Rozamiento Interno
(Peck-Hanson-Thornburn-Meyerhof 1956) vlida para suelos que no sean blandos en
prof. < 5 mt.; correlacin vlida para arenas y gravas representa valores medios. -
Correlacin histrica muy usada, vlida para prof. < 5 mt. para suelos sobre nivel
fretico y < 8 mt. para terrenos en nivel fretico (tensiones < 8-10 t/mq).
(Meyerhof 1956) Correlacin vlida para suelos arcillosos y arcillosos-margosos
fracturados, terrenos sueltos mantos fragmentados.
(Sowers 1961) ngulo de rozamiento interno en grados vlido para arenas en general
(cond. ptimas para prof. < 4 mt. sobre nivel fretico y < 7 mt. para terrenos en nivel
fretico) >5 t/mq.
(De Mello) Correlacin vlida para suelos predominantemente arenosos y arenosos-
gravosos (en variacin experimental de datos) con ngulo de rozamiento interno < 38.
(Schmertmann 1977) ngulo de rozamiento interno (grados) para varios tipos
litolgicos (valores mximos). Nota: valores a menudo demasiado
optimistas ya que se deducen de correlaciones indirectas de Dr %.
Peso Especfico Gama
Meyerhof y otros, vlida para arenas, gravas, limos, limo arenoso.
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Peso Especfico Saturado
Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948-1967.Correlacin valida para especifico del
material igual a cerca G=2,65 t/mc) y para peso especfico seco variable de 1,33
(Nspt=0) a 1,99 (Nspt=95)
Correlaciones Geotcnicas Terrenos Cohesivos
Cohesin no drenada
Benassi & Vannelli- correlaciones provenientes de experiencias de la empresa
constructora Penetrometri SUNDA 1983
Terzaghi-Peck (1948-1967), correlacin valida para arcillas arenosas orgnicas NC
con Nspt
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1,00 0 0,840 0,00 0,00 0,00 0,00
1,10 0 0,838 0,00 0,00 0,00 0,00
1,20 0 0,836 0,00 0,00 0,00 0,00
1,30 0 0,835 0,00 0,00 0,00 0,00
1,40 7 0,823 17,37 21,11 0,87 1,06
1,50 7 0,822 17,34 21,11 0,87 1,06
1,60 8 0,820 19,78 24,12 0,99 1,21
1,70 6 0,819 14,81 18,09 0,74 0,90
1,80 9 0,817 22,17 27,14 1,11 1,36
1,90 6 0,825 14,92 18,09 0,75 0,90
2,00 7 0,823 17,37 21,11 0,87 1,06
2,10 7 0,822 17,34 21,11 0,87 1,06
2,20 8 0,820 19,78 24,12 0,99 1,21
2,30 6 0,819 14,81 18,09 0,74 0,90
2,40 9 0,817 22,17 27,14 1,11 1,36
2,50 10 0,816 24,59 30,15 1,23 1,51
2,60 10 0,814 24,55 30,15 1,23 1,51
2,70 11 0,813 26,96 33,17 1,35 1,66
2,80 12 0,811 29,36 36,18 1,47 1,81
2,90 14 0,760 30,60 40,26 1,53 2,01
3,00 16 0,759 34,90 46,01 1,75 2,30
ESTIMA PARMETROS GEOTCNICOS ENSAYO Nr.1
SUELOS SIN COHESIN
Densidad relativa
Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Densidad relativa
(%)
Estrato 2 7,61 3,00 7,61 Gibbs & Holtz
1957
53,44
ngulo de rozamiento interno
Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin ngulo de
rozamiento
()
Estrato 2 7,61 3,00 7,61 Sowers (1961) 32,27
Clasificacin AGI (Assoc. It. Geolog.)
-
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Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Clasificacin AGI
(Assoc. It.
Geolog.)
Estrato 2 7,61 3,00 7,61 Classificazione
A.G.I. 1977
POCO DENSO
Peso especfico
Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Peso especfico
(t/m)
Estrato 2 7,61 3,00 7,61 Meyerhof ed altri 1,64
Mdulo de Poisson
Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Poisson
Estrato 2 7,61 3,00 7,61 (A.G.I.) 0,34
ENSAYO... Nr.2 Km. 01 + 180
Equipo utilizado... DPM (DL030 10) (Medium)
Profundidad ensayo 3.50 mt
Profundidad
(m)
N de golpes Clculo coef.
reduccin del
penetrmetro
Chi
Res. dinmica
reducida
(Kg/cm)
Res. dinmica
(Kg/cm)
Pres. admisible
con reduccin
Herminier -
Olandesi
(Kg/cm)
Pres. admisible
Herminier -
Olandesi
(Kg/cm)
0.10 0 0.857 0.00 0.00 0.00 0.00
0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00
0.30 19 0.803 50.93 63.45 2.55 3.17
0.40 18 0.801 48.14 60.11 2.41 3.01
0.50 21 0.749 52.52 70.13 2.63 3.51
0.60 18 0.797 47.91 60.11 2.40 3.01
0.70 15 0.795 39.83 50.09 1.99 2.50
0.80 14 0.793 37.09 46.75 1.85 2.34
0.90 13 0.792 32.61 41.20 1.63 2.06
1.00 12 0.840 31.93 38.03 1.60 1.90
1.10 14 0.788 34.96 44.37 1.75 2.22
1.20 12 0.836 31.80 38.03 1.59 1.90
1.30 12 0.835 31.74 38.03 1.59 1.90
1.40 14 0.783 34.73 44.37 1.74 2.22
1.50 15 0.781 37.13 47.54 1.86 2.38
1.60 12 0.830 31.55 38.03 1.58 1.90
1.70 14 0.778 34.51 44.37 1.73 2.22
1.80 12 0.826 31.42 38.03 1.57 1.90
1.90 11 0.825 27.35 33.17 1.37 1.66
2.00 15 0.773 34.97 45.23 1.75 2.26
2.10 14 0.772 32.57 42.21 1.63 2.11
2.20 16 0.770 37.15 48.24 1.86 2.41
2.30 18 0.769 41.71 54.27 2.09 2.71
2.40 14 0.767 32.38 42.21 1.62 2.11
2.50 17 0.766 39.25 51.26 1.96 2.56
2.60 18 0.764 41.48 54.27 2.07 2.71
2.70 15 0.763 34.50 45.23 1.72 2.26
2.80 16 0.761 36.73 48.24 1.84 2.41
2.90 14 0.760 30.60 40.26 1.53 2.01
3.00 17 0.759 37.09 48.88 1.85 2.44
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ESTIMA PARMETROS GEOTCNICOS ENSAYO Nr.2
SUELOS COHESIVOS
Cohesin no drenada
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Cu
(Kg/cm)
[2] - RELLENO 14.84 0.50 Terzaghi-Peck 1.00
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
10.58 1.50 Terzaghi-Peck 0.71
Clasificacin AGI (Assoc. It. Geolog.)
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Clasificacin
[2] - RELLENO 14.84 0.50 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
10.58 1.50 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE
Peso especfico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Peso especfico
(t/m)
[2] - RELLENO 14.84 0.50 Meyerhof ed altri 2.06
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
10.58 1.50 Meyerhof ed altri 1.98
Velocidad ondas transversales
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Velocidad ondas
transversales
(m/s)
[2] - RELLENO 14.84 0.50 Ohta & Goto (1978)
Arcillas limosas y arcillas
de baja plasticidad
89.08
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
10.58 1.50 Ohta & Goto (1978)
Arcillas limosas y arcillas
de baja plasticidad
102.89
SUELOS SIN COHESIN
Densidad relativa
-
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Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Densidad relativa
(%)
[2] - RELLENO 14.84 0.50 14.84 Gibbs & Holtz 1957 49.18
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
10.58 1.50 10.58 Gibbs & Holtz 1957 38.24
ngulo de rozamiento interno
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin ngulo de
rozamiento
()
[2] - RELLENO 14.84 0.50 14.84 Sowers (1961) 32.16
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
10.58 1.50 10.58 Sowers (1961) 30.96
Clasificacin AGI (Assoc. It. Geolog.)
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Clasificacin AGI
(Assoc. It. Geolog.)
[2] - RELLENO 14.84 0.50 14.84 Classificazione
A.G.I. 1977
MODERATAMENT
E ADDENSATO
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
10.58 1.50 10.58 Classificazione
A.G.I. 1977
MODERATAMENT
E ADDENSATO
Peso especfico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Peso especfico
(t/m)
[2] - RELLENO 14.84 0.50 14.84 Meyerhof ed altri 1.88
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
10.58 1.50 10.58 Meyerhof ed altri 1.75
Mdulo de Poisson
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Poisson
[2] - RELLENO 14.84 0.50 14.84 (A.G.I.) 0.32
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
10.58 1.50 10.58 (A.G.I.) 0.33
Mdulo de reaccin Ko
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Ko
[2] - RELLENO 14.84 0.50 14.84 Navfac 1971-1982 3.09
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
10.58 1.50 10.58 Navfac 1971-1982 2.23
ENSAYO... Nr.3 Km. 01 + 615
Equipo utilizado... DPM (DL030 10) (Medium)
Profundidad ensayo 3.00 mt
Profundidad
(m)
N de golpes Clculo coef.
reduccin del
penetrmetro
Res. dinmica
reducida
(Kg/cm)
Res. dinmica
(Kg/cm)
Pres. admisible
con reduccin
Herminier -
Pres. admisible
Herminier -
Olandesi
-
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Chi Olandesi
(Kg/cm)
(Kg/cm)
0.10 0 0.857 0.00 0.00 0.00 0.00
0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00
0.30 15 0.803 40.21 50.09 2.01 2.50
0.40 18 0.801 48.14 60.11 2.41 3.01
0.50 22 0.749 55.02 73.47 2.75 3.67
0.60 17 0.797 45.25 56.77 2.26 2.84
0.70 16 0.795 42.49 53.43 2.12 2.67
0.80 15 0.793 39.74 50.09 1.99 2.50
0.90 18 0.792 45.15 57.04 2.26 2.85
1.00 16 0.790 40.04 50.70 2.00 2.54
1.10 15 0.788 37.46 47.54 1.87 2.38
1.20 14 0.786 34.88 44.37 1.74 2.22
1.30 13 0.785 32.32 41.20 1.62 2.06
1.40 17 0.783 42.18 53.87 2.11 2.69
1.50 13 0.781 32.18 41.20 1.61 2.06
1.60 14 0.780 34.59 44.37 1.73 2.22
1.70 17 0.778 41.91 53.87 2.10 2.69
1.80 18 0.776 44.28 57.04 2.21 2.85
1.90 13 0.775 30.37 39.20 1.52 1.96
2.00 15 0.773 34.97 45.23 1.75 2.26
2.10 14 0.772 32.57 42.21 1.63 2.11
2.20 12 0.820 29.67 36.18 1.48 1.81
2.30 18 0.769 41.71 54.27 2.09 2.71
2.40 16 0.767 37.01 48.24 1.85 2.41
2.50 19 0.766 43.86 57.29 2.19 2.86
2.60 16 0.764 36.87 48.24 1.84 2.41
2.70 18 0.763 41.40 54.27 2.07 2.71
2.80 19 0.761 43.62 57.29 2.18 2.86
2.90 20 0.760 43.71 57.51 2.19 2.88
3.00 19 0.759 41.45 54.63 2.07 2.73
ESTIMA PARMETROS GEOTCNICOS ENSAYO Nr.3
SUELOS COHESIVOS
-
INGEOTECNIA INGEOLAB
Geociencias Aplicadas
Estudio Geotcnico con fines de Muros de Contencin :
MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD VEHICULAR, PEATONAL Y ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA CIUDAD DEL CUSCO
Urb. Ttio W 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas
Consultor C-4229
Cohesin no drenada
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Cu
(Kg/cm)
[2] - RELLENO 13.95 0.50 Terzaghi-Peck 0.94
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.72 1.50 Terzaghi-Peck 0.79
Mdulo edomtrico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Eed
(Kg/cm)
[2] - RELLENO 13.95 0.50 Stroud e Butler (1975) 64.00
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.72 1.50 Stroud e Butler (1975) 53.77
Clasificacin AGI (Assoc. It. Geolog.)
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Clasificacin
[2] - RELLENO 13.95 0.50 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.72 1.50 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE
Peso especfico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Peso especfico
(t/m)
[2] - RELLENO 13.95 0.50 Meyerhof ed altri 2.05
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.72 1.50 Meyerhof ed altri 2.01
SUELOS SIN COHESIN
Densidad relativa
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Densidad relativa
(%)
[2] - RELLENO 13.95 0.50 13.95 Gibbs & Holtz 1957 47.69
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.72 1.50 11.72 Gibbs & Holtz 1957 40.47
ngulo de rozamiento interno
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin ngulo de
rozamiento
()
[2] - RELLENO 13.95 0.50 13.95 Sowers (1961) 31.91
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.72 1.50 11.72 Sowers (1961) 31.28
Clasificacin AGI (Assoc. It. Geolog.)
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Clasificacin AGI
(Assoc. It. Geolog.)
[2] - RELLENO 13.95 0.50 13.95 Classificazione
A.G.I. 1977
MODERATAMENT
E ADDENSATO
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.72 1.50 11.72 Classificazione
A.G.I. 1977
MODERATAMENT
E ADDENSATO
Peso especfico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Correlacin Peso especfico
(t/m)
-
INGEOTECNIA INGEOLAB
Geociencias Aplicadas
Estudio Geotcnico con fines de Muros de Contencin :
MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD VEHICULAR, PEATONAL Y ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA CIUDAD DEL CUSCO
Urb. Ttio W 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas
Consultor C-4229
Fretico
[2] - RELLENO 13.95 0.50 13.95 Meyerhof ed altri 1.85
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.72 1.50 11.72 Meyerhof ed altri 1.79
Mdulo de Poisson
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Poisson
[2] - RELLENO 13.95 0.50 13.95 (A.G.I.) 0.33
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.72 1.50 11.72 (A.G.I.) 0.33
Mdulo de reaccin Ko
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Ko
[2] - RELLENO 13.95 0.50 13.95 Navfac 1971-1982 2.92
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.72 1.50 11.72 Navfac 1971-1982 2.46
ENSAYO... Nr.4 Km. 01 + 770
Equipo utilizado... DPM (DL030 10) (Medium)
Profundidad ensayo 3.00 mt
Profundidad
(m)
N de golpes Clculo coef.
reduccin del
penetrmetro
Chi
Res. dinmica
reducida
(Kg/cm)
Res. dinmica
(Kg/cm)
Pres. admisible
con reduccin
Herminier -
Olandesi
(Kg/cm)
Pres. admisible
Herminier -
Olandesi
(Kg/cm)
0.10 0 0.857 0.00 0.00 0.00 0.00
0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00
0.30 18 0.803 48.25 60.11 2.41 3.01
0.40 22 0.751 55.16 73.47 2.76 3.67
0.50 24 0.749 60.02 80.15 3.00 4.01
0.60 16 0.797 42.59 53.43 2.13 2.67
0.70 17 0.795 45.14 56.77 2.26 2.84
0.80 14 0.793 37.09 46.75 1.85 2.34
0.90 15 0.792 37.63 47.54 1.88 2.38
1.00 13 0.790 32.54 41.20 1.63 2.06
1.10 12 0.838 31.87 38.03 1.59 1.90
1.20 15 0.786 37.38 47.54 1.87 2.38
1.30 17 0.785 42.27 53.87 2.11 2.69
1.40 13 0.783 32.25 41.20 1.61 2.06
1.50 15 0.781 37.13 47.54 1.86 2.38
1.60 18 0.780 44.47 57.04 2.22 2.85
1.70 16 0.778 39.44 50.70 1.97 2.54
1.80 17 0.776 41.82 53.87 2.09 2.69
1.90 14 0.775 32.70 42.21 1.64 2.11
2.00 15 0.773 34.97 45.23 1.75 2.26
2.10 18 0.772 41.88 54.27 2.09 2.71
2.20 19 0.770 44.12 57.29 2.21 2.86
2.30 19 0.769 44.03 57.29 2.20 2.86
2.40 17 0.767 39.32 51.26 1.97 2.56
2.50 18 0.766 41.55 54.27 2.08 2.71
2.60 17 0.764 39.17 51.26 1.96 2.56
2.70 17 0.763 39.10 51.26 1.95 2.56
-
INGEOTECNIA INGEOLAB
Geociencias Aplicadas
Estudio Geotcnico con fines de Muros de Contencin :
MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD VEHICULAR, PEATONAL Y ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA CIUDAD DEL CUSCO
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Consultor C-4229
2.80 16 0.761 36.73 48.24 1.84 2.41
2.90 15 0.760 32.78 43.13 1.64 2.16
3.00 14 0.759 30.54 40.26 1.53 2.01
ESTIMA PARMETROS GEOTCNICOS ENSAYO Nr.4
SUELOS COHESIVOS
Cohesin no drenada
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Cu
(Kg/cm)
[2] - RELLENO 16.23 0.50 Terzaghi-Peck 1.10
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.19 1.50 Terzaghi-Peck 0.76
Mdulo edomtrico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Eed
(Kg/cm)
[2] - RELLENO 16.23 0.50 Stroud e Butler (1975) 74.46
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.19 1.50 Stroud e Butler (1975) 51.34
Peso especfico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Peso especfico
(t/m)
[2] - RELLENO 16.23 0.50 Meyerhof ed altri 2.08
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.19 1.50 Meyerhof ed altri 2.00
SUELOS SIN COHESIN
Densidad relativa
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Densidad relativa
(%)
[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 Gibbs & Holtz 1957 51.36
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.19 1.50 11.19 Gibbs & Holtz 1957 39.44
-
INGEOTECNIA INGEOLAB
Geociencias Aplicadas
Estudio Geotcnico con fines de Muros de Contencin :
MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD VEHICULAR, PEATONAL Y ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA CIUDAD DEL CUSCO
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Consultor C-4229
ngulo de rozamiento interno
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin ngulo de
rozamiento
()
[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 Sowers (1961) 32.54
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.19 1.50 11.19 Sowers (1961) 31.13
Clasificacin AGI (Assoc. It. Geolog.)
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Clasificacin AGI
(Assoc. It. Geolog.)
[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 Classificazione
A.G.I. 1977
MODERATAMENT
E ADDENSATO
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.19 1.50 11.19 Classificazione
A.G.I. 1977
MODERATAMENT
E ADDENSATO
Peso especfico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Peso especfico
(t/m)
[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 Meyerhof ed altri 1.91
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.19 1.50 11.19 Meyerhof ed altri 1.77
Mdulo de Poisson
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Poisson
[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 (A.G.I.) 0.32
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.19 1.50 11.19 (A.G.I.) 0.33
Mdulo de reaccin Ko
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Ko
[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 Navfac 1971-1982 3.36
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.19 1.50 11.19 Navfac 1971-1982 2.35
ENSAYO... Nr.5 Km. 01 + 820
Equipo utilizado... DPM (DL030 10) (Medium)
Profundidad ensayo 3.00 mt
Profundidad
(m)
N de golpes Clculo coef.
reduccin del
penetrmetro
Chi
Res. dinmica
reducida
(Kg/cm)
Res. dinmica
(Kg/cm)
Pres. admisible
con reduccin
Herminier -
Olandesi
(Kg/cm)
Pres. admisible
Herminier -
Olandesi
(Kg/cm)
0.10 0 0.857 0.00 0.00 0.00 0.00
0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00
0.30 18 0.803 48.25 60.11 2.41 3.01
0.40 20 0.801 53.48 66.79 2.67 3.34
0.50 24 0.749 60.02 80.15 3.00 4.01
0.60 16 0.797 42.59 53.43 2.13 2.67
0.70 18 0.795 47.80 60.11 2.39 3.01
-
INGEOTECNIA INGEOLAB
Geociencias Aplicadas
Estudio Geotcnico con fines de Muros de Contencin :
MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD VEHICULAR, PEATONAL Y ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA CIUDAD DEL CUSCO
Urb. Ttio W 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas
Consultor C-4229
0.80 16 0.793 42.39 53.43 2.12 2.67
0.90 17 0.792 42.64 53.87 2.13 2.69
1.00 15 0.790 37.54 47.54 1.88 2.38
1.10 18 0.788 44.95 57.04 2.25 2.85
1.20 14 0.786 34.88 44.37 1.74 2.22
1.30 15 0.785 37.29 47.54 1.86 2.38
1.40 13 0.783 32.25 41.20 1.61 2.06
1.50 17 0.781 42.09 53.87 2.10 2.69
1.60 16 0.780 39.53 50.70 1.98 2.54
1.70 19 0.778 46.84 60.21 2.34 3.01
1.80 12 0.826 31.42 38.03 1.57 1.90
1.90 14 0.775 32.70 42.21 1.64 2.11
2.00 15 0.773 34.97 45.23 1.75 2.26
2.10 15 0.772 34.90 45.23 1.74 2.26
2.20 17 0.770 39.47 51.26 1.97 2.56
2.30 13 0.769 30.13 39.20 1.51 1.96
2.40 15 0.767 34.69 45.23 1.73 2.26
2.50 16 0.766 36.94 48.24 1.85 2.41
2.60 13 0.764 29.96 39.20 1.50 1.96
2.70 15 0.763 34.50 45.23 1.72 2.26
2.80 12 0.811 29.36 36.18 1.47 1.81
2.90 17 0.760 37.15 48.88 1.86 2.44
3.00 14 0.759 30.54 40.26 1.53 2.01
ESTIMA PARMETROS GEOTCNICOS ENSAYO Nr.5
SUELOS COHESIVOS
Cohesin no drenada
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Cu
(Kg/cm)
[2] - RELLENO 15.73 0.50 Terzaghi-Peck 1.06
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.1 1.50 Terzaghi-Peck 0.82
Mdulo edomtrico
Descripcin Nspt Prof. estrato Correlacin Eed
-
INGEOTECNIA INGEOLAB
Geociencias Aplicadas
Estudio Geotcnico con fines de Muros de Contencin :
MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD VEHICULAR, PEATONAL Y ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA CIUDAD DEL CUSCO
Urb. Ttio W 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas
Consultor C-4229
(m) (Kg/cm)
[2] - RELLENO 15.73 0.50 Stroud e Butler (1975) 72.17
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.1 1.50 Stroud e Butler (1975) 55.52
Peso especfico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Peso especfico
(t/m)
[2] - RELLENO 15.73 0.50 Meyerhof ed altri 2.07
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.1 1.50 Meyerhof ed altri 2.02
SUELOS SIN COHESIN
Densidad relativa
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Densidad relativa
(%)
[2] - RELLENO 15.73 0.50 15.73 Gibbs & Holtz 1957 50.59
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.1 1.50 12.1 Gibbs & Holtz 1957 41.16
ngulo de rozamiento interno
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin ngulo de
rozamiento
()
[2] - RELLENO 15.73 0.50 15.73 Sowers (1961) 32.4
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.1 1.50 12.1 Sowers (1961) 31.39
Clasificacin AGI (Assoc. It. Geolog.)
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Clasificacin AGI
(Assoc. It. Geolog.)
[2] - RELLENO 15.73 0.50 15.73 Classificazione
A.G.I. 1977
MODERATAMENT
E ADDENSATO
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.1 1.50 12.1 Classificazione
A.G.I. 1977
MODERATAMENT
E ADDENSATO
Peso especfico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Peso especfico
(t/m)
[2] - RELLENO 15.73 0.50 15.73 Meyerhof ed altri 1.90
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.1 1.50 12.1 Meyerhof ed altri 1.80
Mdulo de reaccin Ko
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Ko
[2] - RELLENO 15.73 0.50 15.73 Navfac 1971-1982 3.27
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.1 1.50 12.1 Navfac 1971-1982 2.54
-
INGEOTECNIA INGEOLAB
Geociencias Aplicadas
Estudio Geotcnico con fines de Muros de Contencin :
MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD VEHICULAR, PEATONAL Y ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA CIUDAD DEL CUSCO
Urb. Ttio W 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas
Consultor C-4229
ENSAYO... Nr.6 Km. 02 + 150
Equipo utilizado... DPM (DL030 10) (Medium)
Profundidad ensayo 3.00 mt
Profundidad
(m)
N de golpes Clculo coef.
reduccin del
penetrmetro
Chi
Res. dinmica
reducida
(Kg/cm)
Res. dinmica
(Kg/cm)
Pres. admisible
con reduccin
Herminier -
Olandesi
(Kg/cm)
Pres. admisible
Herminier -
Olandesi
(Kg/cm)
0.10 0 0.857 0.00 0.00 0.00 0.00
0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00
0.30 20 0.803 53.61 66.79 2.68 3.34
0.40 18 0.801 48.14 60.11 2.41 3.01
0.50 26 0.749 65.02 86.83 3.25 4.34
0.60 17 0.797 45.25 56.77 2.26 2.84
0.70 14 0.795 37.18 46.75 1.86 2.34
0.80 13 0.793 34.44 43.41 1.72 2.17
0.90 16 0.792 40.13 50.70 2.01 2.54
1.00 18 0.790 45.05 57.04 2.25 2.85
1.10 20 0.788 49.94 63.38 2.50 3.17
1.20 17 0.786 42.36 53.87 2.12 2.69
1.30 19 0.785 47.24 60.21 2.36 3.01
1.40 17 0.783 42.18 53.87 2.11 2.69
1.50 16 0.781 39.61 50.70 1.98 2.54
1.60 14 0.780 34.59 44.37 1.73 2.22
1.70 12 0.828 31.48 38.03 1.57 1.90
1.80 16 0.776 39.36 50.70 1.97 2.54
1.90 15 0.775 35.04 45.23 1.75 2.26
2.00 17 0.773 39.63 51.26 1.98 2.56
2.10 14 0.772 32.57 42.21 1.63 2.11
2.20 15 0.770 34.83 45.23 1.74 2.26
2.30 18 0.769 41.71 54.27 2.09 2.71
2.40 19 0.767 43.95 57.29 2.20 2.86
2.50 14 0.766 32.32 42.21 1.62 2.11
2.60 16 0.764 36.87 48.24 1.84 2.41
2.70 12 0.813 29.41 36.18 1.47 1.81
2.80 15 0.761 34.44 45.23 1.72 2.26
2.90 16 0.760 34.97 46.01 1.75 2.30
3.00 15 0.759 32.72 43.13 1.64 2.16
-
INGEOTECNIA INGEOLAB
Geociencias Aplicadas
Estudio Geotcnico con fines de Muros de Contencin :
MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD VEHICULAR, PEATONAL Y ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA CIUDAD DEL CUSCO
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Consultor C-4229
ESTIMA PARMETROS GEOTCNICOS ENSAYO Nr.6
SUELOS COHESIVOS
Cohesin no drenada
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Cu
(Kg/cm)
[2] - RELLENO 16.23 0.50 Terzaghi-Peck 1.10
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.71 1.50 Terzaghi-Peck 0.86
Mdulo edomtrico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Eed
(Kg/cm)
[2] - RELLENO 16.23 0.50 Stroud e Butler (1975) 74.46
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.71 1.50 Stroud e Butler (1975) 58.31
Peso especfico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Peso especfico
(t/m)
[2] - RELLENO 16.23 0.50 Meyerhof ed altri 2.08
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.71 1.50 Meyerhof ed altri 2.03
SUELOS SIN COHESIN
Densidad relativa
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Densidad relativa
(%)
[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 Gibbs & Holtz 1957 51.36
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.71 1.50 12.71 Gibbs & Holtz 1957 42.25
ngulo de rozamiento interno
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin ngulo de
rozamiento
()
[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 Sowers (1961) 32.54
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.71 1.50 12.71 Sowers (1961) 31.56
Clasificacin AGI (Assoc. It. Geolog.)
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Clasificacin AGI
(Assoc. It. Geolog.)
[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 Classificazione
A.G.I. 1977
MODERATAMENT
E ADDENSATO
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.71 1.50 12.71 Classificazione
A.G.I. 1977
MODERATAMENT
E ADDENSATO
Peso especfico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Peso especfico
(t/m)
[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 Meyerhof ed altri 1.91
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.71 1.50 12.71 Meyerhof ed altri 1.82
-
INGEOTECNIA INGEOLAB
Geociencias Aplicadas
Estudio Geotcnico con fines de Muros de Contencin :
MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD VEHICULAR, PEATONAL Y ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA CIUDAD DEL CUSCO
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Consultor C-4229
Mdulo de Poisson
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Poisson
[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 (A.G.I.) 0.32
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.71 1.50 12.71 (A.G.I.) 0.33
Mdulo de reaccin Ko
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Ko
[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 Navfac 1971-1982 3.36
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
12.71 1.50 12.71 Navfac 1971-1982 2.67
ENSAYO... Nr.7 Km. 02 + 860
Equipo utilizado... DPM (DL030 10) (Medium)
Profundidad ensayo 3.00 mt
Profundidad
(m)
N de golpes Clculo coef.
reduccin del
penetrmetro
Chi
Res. dinmica
reducida
(Kg/cm)
Res. dinmica
(Kg/cm)
Pres. admisible
con reduccin
Herminier -
Olandesi
(Kg/cm)
Pres. admisible
Herminier -
Olandesi
(Kg/cm)
0.10 0 0.857 0.00 0.00 0.00 0.00
0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00
0.30 17 0.803 45.57 56.77 2.28 2.84
0.40 15 0.801 40.11 50.09 2.01 2.50
0.50 19 0.799 50.69 63.45 2.53 3.17
0.60 17 0.797 45.25 56.77 2.26 2.84
0.70 18 0.795 47.80 60.11 2.39 3.01
0.80 12 0.843 33.80 40.07 1.69 2.00
0.90 14 0.792 35.12 44.37 1.76 2.22
1.00 15 0.790 37.54 47.54 1.88 2.38
1.10 14 0.788 34.96 44.37 1.75 2.22
1.20 12 0.836 31.80 38.03 1.59 1.90
1.30 15 0.785 37.29 47.54 1.86 2.38
1.40 16 0.783 39.69 50.70 1.98 2.54
1.50 16 0.781 39.61 50.70 1.98 2.54
1.60 13 0.780 32.12 41.20 1.61 2.06
1.70 13 0.778 32.05 41.20 1.60 2.06
1.80 15 0.776 36.90 47.54 1.85 2.38
1.90 14 0.775 32.70 42.21 1.64 2.11
2.00 15 0.773 34.97 45.23 1.75 2.26
2.10 12 0.822 29.73 36.18 1.49 1.81
2.20 14 0.770 32.51 42.21 1.63 2.11
2.30 15 0.769 34.76 45.23 1.74 2.26
2.40 16 0.767 37.01 48.24 1.85 2.41
2.50 17 0.766 39.25 51.26 1.96 2.56
2.60 16 0.764 36.87 48.24 1.84 2.41
2.70 13 0.763 29.90 39.20 1.49 1.96
2.80 14 0.761 32.14 42.21 1.61 2.11
2.90 11 0.810 25.62 31.63 1.28 1.58
3.00 16 0.759 34.90 46.01 1.75 2.30
-
INGEOTECNIA INGEOLAB
Geociencias Aplicadas
Estudio Geotcnico con fines de Muros de Contencin :
MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD VEHICULAR, PEATONAL Y ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA CIUDAD DEL CUSCO
Urb. Ttio W 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas
Consultor C-4229
ESTIMA PARMETROS GEOTCNICOS ENSAYO Nr.7
SUELOS COHESIVOS
Cohesin no drenada
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Cu
(Kg/cm)
[2] - RELLENO 12.94 0.50 Terzaghi-Peck 0.87
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.34 1.50 Terzaghi-Peck 0.77
Mdulo edomtrico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Eed
(Kg/cm)
[2] - RELLENO 12.94 0.50 Stroud e Butler (1975) 59.37
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.34 1.50 Stroud e Butler (1975) 52.03
Peso especfico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Correlacin Peso especfico
(t/m)
[2] - RELLENO 12.94 0.50 Meyerhof ed altri 2.04
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.34 1.50 Meyerhof ed altri 2.00
SUELOS SIN COHESIN
Densidad relativa
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Densidad relativa
(%)
[2] - RELLENO 12.94 0.50 12.94 Gibbs & Holtz 1957 45.91
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.34 1.50 11.34 Gibbs & Holtz 1957 39.76
ngulo de rozamiento interno
Descripcin Nspt Prof. estrato Nspt corregido Correlacin ngulo de
-
INGEOTECNIA INGEOLAB
Geociencias Aplicadas
Estudio Geotcnico con fines de Muros de Contencin :
MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD VEHICULAR, PEATONAL Y ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA CIUDAD DEL CUSCO
Urb. Ttio W 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas
Consultor C-4229
(m) debido al Nivel
Fretico
rozamiento
()
[2] - RELLENO 12.94 0.50 12.94 Sowers (1961) 31.62
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.34 1.50 11.34 Sowers (1961) 31.18
Clasificacin AGI (Assoc. It. Geolog.)
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Clasificacin AGI
(Assoc. It. Geolog.)
[2] - RELLENO 12.94 0.50 12.94 Classificazione
A.G.I. 1977
MODERATAMENT
E ADDENSATO
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.34 1.50 11.34 Classificazione
A.G.I. 1977
MODERATAMENT
E ADDENSATO
Peso especfico
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Peso especfico
(t/m)
[2] - RELLENO 12.94 0.50 12.94 Meyerhof ed altri 1.82
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.34 1.50 11.34 Meyerhof ed altri 1.77
Mdulo de Poisson
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Poisson
[2] - RELLENO 12.94 0.50 12.94 (A.G.I.) 0.33
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.34 1.50 11.34 (A.G.I.) 0.33
Mdulo de reaccin Ko
Descripcin Nspt Prof. estrato
(m)
Nspt corregido
debido al Nivel
Fretico
Correlacin Ko
[2] - RELLENO 12.94 0.50 12.94 Navfac 1971-1982 2.71
[3] - GRAVA
ARCILLOSA
11.34 1.50 11.34 Navfac 1971-1982 2.39
ENSAYO... Nr.8 Km. 03 + 480
Equipo utilizado... DPM (DL030 10) (Medium)
Profundidad ensayo 3.00 mt
Profundidad
(m)
N de golpes Clculo coef.
reduccin del
penetrmetro
Chi
Res. dinmica
reducida
(Kg/cm)
Res. dinmica
(Kg/cm)
Pres. admisible
con reduccin
Herminier -
Olandesi
(Kg/cm)
Pres. admisible
Herminier -
Olandesi
(Kg/cm)
0.10 0 0.857 0.00 0.00 0.00 0.00
0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00
0.30 19 0.803 50.93 63.45 2.55 3.17
0.40 24 0.751 60.17 80.15 3.01 4.01
0.50 23 0.749 57.52 76.81 2.88 3.84
0.60 19 0.797 50.57 63.45 2.53 3.17
0.70 18 0.795 47.80 60.11 2.39 3.01
0.80 17 0.793 45.04 56.77 2.25 2.84
0.90 18 0.792 45.15 57.04 2.26 2.85
1.00 15 0.790 37.54 47.54 1.88 2.38
-
INGEOTECNIA INGEOLAB
Geociencias Aplicadas
Estudio Geotcnico con fines de Muros de Contencin :
MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD VEHICULAR, PEATONAL Y ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA CIUDAD DEL CUSCO
Urb. Ttio W 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas
Consultor C-4229
1.10 17 0.788 42.45 53.87 2.12 2.69
1.20 15 0.786 37.38 47.54 1.87 2.38
1.30 18 0.785 44.75 57.04 2.24 2.85
1.40 18 0.783 44.66 57.04 2.23 2.85
1.50 16 0.781 39.61 50.70 1.98 2.54
1.60 13 0.780 32.12 41.20 1.61 2.06
1.70 15 0.778 36.98 47.54 1.85 2.38
1.80 17 0.776 41.82 53.87 2.09 2.69
1.90 12 0.825 29.84 36.18 1.49 1.81
2.00 14