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ANTEC ANTENAS

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MANUAL DE INSTALACION

ESPECIFICACIONES TECNICAS

FM-2PV375

FM-4PV375

FM-8PV375

FM-2PV700

FM-4PV700

FM-8PV700

FM-2PV1500

FM-4PV1500

FM-8PV1500

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DESCRIPCION DEL PRODUCTO

La suma de cuatro dipolos soldados FMO-….PV….. es una antena onmidireccional, con polarización vertical en la banda de 88 a 108 MHz., especialmente indicada para la transmisión estereofónica en frecuencia modulada. La misma se entrega medida en forma individual, en lo que se refiere a R.O.E., dentro de la frecuencia de operación.

En caso de ser montada en forma lateral a la torre y para obtener una R.O.E. < 1.2:1, aconsejamos el ajuste, una vez hecho el montaje en el mástil soporte (torre). Este servicio puede ser brindado por nuestra empresa con un costo adicional.

DESCRIPCION ELECTRICA

La suma de cuatro dipolos en fase es una antena omnidireccional, basada en la técnica de suma espacial de los campos de cuatro dipolos . Nuestro Departamento de Investigación y Desarrollo ha optimizado la misma a fin de obtener un gran ancho de banda, asi como muy baja R.O.E. y ganancia constante a través de toda la banda de operación, siendo la separación de los dipolos para la frecuencia____________ Mhz

Los elementos irradiantes, son dipolos abiertos, alimentados a través de un puente gamma y lineas de puesta en fase cuidadosamente medidas (en forma individual).

La puesta en fase de cada dipolo y adaptación de impedancia se realiza con un arnés de conexión, con cable coaxial del tipo RG11 y RG213 para los modelos para 375 y 700 watts , los modelos para mas potencia están dotados de un distribuidor mecanico y líneas de alimentación realizadas en cable coaxial semirigido (1/2” para 1500 watts), terminados con conector "UHF" hembra con pinza de Cobre-Berilio bañada en plata y a pedido otros.

CONSTRUCCION

La antena esta íntegramente soldada garantizando, la ausencia total de corrosión, evitando totalmente la reducción de la perfomance de radiación del sistema con el tiempo, asi como los problemas de intermodulación que se generan por la corrosión (juntas semiconductoras) en uniones a tornillo o remache y las consecuentes variaciones del nivel de señal transmitida.

El material utilizado en la construcción es aleación de aluminio. Los elementos de sujeción, son de acero galvanizado por inmersión en caliente.

CARACTERISTICAS MECANICAS

Botalón 38 x 38 x 1.5 mm.

Diámetro de elementos 28 x 1.5 mm.

Máxima área expuesta 0.65 m2

Máxima velocidad de viento 150 Km. x hora

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INSTRUCCIONES DE INSTALACION

1. Ubicar la medida de longitud del dipolo y armarlo como se indica en el diagrama.

2. Montar el primer dipolo a baja altura para realizar el ajuste. Importante: TODOS LOS GAMAS DEBEN ESTAR APUNTANDO HACIA ARRIBA, para la puesta en fase de la antena.

3. Colocar el medidor de R.O.E. a la salida del conector del dipolo. Ir deslizando de a 5mm el puente gama sobre el tubo hasta obtener la mínima reflejada.

4. Si de esta forma la reflejada continua siendo elevada se debe cortar el conductor aislado de a 1mm y realizar el ajuste nuevamente.

5. Una vez ajustado el primer dipolo armar los siguientes con las mismas medidas y verificar que la R.O.E. en todos los dipolos sea similar.

6. Montar todos los dipolos en su posición definitiva, respetando la distancia de separación de los mismos dada en la primera hoja.

7. Colocar el array de puesta en fase provista de acuerdo a los diagramas de la primera hoja. (El mismo se fabrica y ajusta a frecuencia no debiendo ser utilizado en una frecuencia distinta a la pedida).

8. Realizar una medición final.

9. Asegurar el array a la torre, y a los soportes de los dipolos con los sunchos provistos, y a los soportes de los dipolos.

10. Proteger los conectores con cinta autovulcanizante.

SE DEBE TENER EN CUENTA QUE EN EL MONTAJE LATERAL, LAS RIENDAS DEBERIAN SER NO CONDUCTIVAS O TENER AISLADORES DESDE EL ANCLAJE EN LA TORRE HASTA 3 METROS POR DEBAJO DEL ULTIMO DIPOLO.

CUALQUIER FALLA DERIVADA DE UNA INCORRECTA INSTALACIÓN, INVALIDA LA GARANTÍA DEL FABRICANTE.

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CERTIFICADO DE GARANTÍADISTANCIA “D” ENTRE DIPOLOS

FREC SEPARACION FREC SEPARACION FREC SEPARACION 87,9 290,1 95,9 265,9 104,3 244,5 88,1 289,4 96,1 265,3 104,5 244,0 88,3 288,8 96,3 264,8 104,7 243,6 88,5 288,1 96,5 264,2 104,9 243,1 88,7 287,5 96,7 263,7 105,1 242,6 88,9 286,8 96,9 263,2 105,3 242,2 89,1 286,2 97,1 262,6 105,5 241,7 89,3 285,6 97,3 262,1 105,7 241,2 89,5 284,9 97,5 261,5 105,9 240,8

89,7 284,3 97,7 261,0 106,1 240,3 89,9 283,6 97,9 260,5 106,3 239,9 90,1 283,0 98,1 259,9 106,5 239,4 90,3 282,4 98,3 259,4 106,7 239,0 90,5 281,8 98,5 258,9 106,9 238,5 90,7 281,1 98,7 258,4 107,1 238,1 90,9 280,5 98,9 257,8 107,3 237,7 91,1 279,9 99,1 257,3 107,5 237,2 91,3 279,3 99,3 256,8 107,7 236,8 91,5 278,7 99,5 256,3 107,9 236,3 91,7 278,1 99,7 255,8

91,9 277,5 99,9 255,3 92,1 276,9 100,1 254,7 92,3 276,3 100,3 254,2 92,5 275,7 100,5 253,7 92,7 275,1 100,7 253,2 92,9 274,5 100,9 252,7

93,1 273,9 101,1 252,2 93,3 273,3 101,3 251,7 93,5 272,7 101,5 251,2 93,7 272,1 101,7 250,7 93,9 271,6 101,9 250,2

94,1 271,0 102,1 249,8 94,3 270,4 102,3 249,3 94,5 269,8 102,5 248,8 94,7 269,3 102,7 248,3 94,9 268,7 102,9 247,8 95,1 268,1 103,1 247,3 95,3 267,6 103,3 246,9 95,5 267,0 103,5 246,4 95,7 266,5 103,7 245,9

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CERTIFICADO DE GARANTIA

ANTEC Irradiantes Profesionales garantiza el normal funcionamiento de la antena modelo FM-__PV-_____, numero de serie ……………… , por el término de cinco años a partir de la fecha de recepción por el cliente, adquirida a ANTEC Irradiantes Profesionales o algunos de sus agentes oficiales, en las siguientes condiciones:

1 Las reparaciones, durante el término indicado precedentemente, que se computará a partir de la fecha de la recepción del producto por parte del cliente, serán sin cargo para éste, siempre y cuando la falla detectada se hubiese producido por defecto o vicio de fabricación dentro del uso normal y corriente del bien en cuestión. Se entiende como uso normal y corriente aquel efectuado de acuerdo con las especificaciones contenidas en el manual de uso que se entrega junto con el presente.

2 En el supuesto que a los efectos señalados precedentemente, deba atenderse el producto bajo garantía de fábrica, las reparaciones se harán efectivas en el taller o laboratorio de ANTEC Irradiantes Profesionales, y su personal técnico autorizado, el que le será indicado por ANTEC Irradiantes Profesionales.

3 ANTEC Irradiantes Profesionales asegura a sus clientes un servicio técnico adecuado y el suministro de partes y repuestos correspondientes a los productos que fabrica, comercializa, importa o distribuye, durante la vigencia del período de garantía.

4 Para que opere esta garantía, el cliente deberá usar, operar y tratar el producto vendido conforme a las indicaciones de uso del mismo, que surgen del manual que recibe conjuntamente con este certificado.

5 Esta garantía mantendrá su vigencia, exclusivamente si : la instalación, el mantenimiento, la operación o la reparación del producto objeto de la garantía fuere efectuado por personas o empresas que estén inscriptas en el registro como instaladores y mantenedores autorizados que cumplan los requisitos que ANTEC Irradiantes Profesionales , les exige a los distribuidores y agentes oficiales.

6 Los trabajos de mantenimiento, que éste requiera o se efectúen al producto como parte de su uso normal o desgaste natural, según corresponda, no son alcanzados por los términos de esta garantía.

7 La garantía caduca de mediar alguna de estas circunstanacias: instalación, mantenimiento , reparación por personas no idoneas . Es condición para la validación de esta garantía la instalación por profesional matriculado en el COPITEC.

8 Exclusiones de la garantía: esta garantía no cubre : fallas de la estructura soporte de antenas, acción de factores atmosféricos (viento, lluvia, descargas atmosféricas), instalación o mantenimiento inadecuados.

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MEMORIA DESCRIPTIVA INSTALACION DE ANTENA

ANTENA: Tipo: ………………………………… Marca y modelo:……………………………………………... Bandas/frecs:…………………………… Longitud radiante: ……………………………………… Peso de la antena…………………………… Resistencia al viento……………………………….. Polarización: Vertical LÍNEA DE ALIMENTACIÓN: Tipo ……….….… Marca :………………… Modelo:…..…… Longitud: ........... metros Atenuación: ………....... dB Conector inferior : ………….. Conector superior : ………….. MÁSTIL: Marca y modelo:……………………………………...…. Peso:…………………. Kg. Esquema de instalación

Fecha de Instalacion _____/____/_____

PDir …………..Watts PRef …………..Watts

Marca y modelo de Wattimetro empleado:…………………………………………………………

Nombre y apellido del instalador: ………………………………… Mat. COPITEC:……………

FIRMA………………………

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0526-03

2 000

1 500

1 000

900

800

700

600

500

400

300

200

150

10090

80

70

60

50

40

30

20

15

109

8

7

6

5

4

3

180

160

140

120

100

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

15

GHz 109

8

7

6

5

4

3

2

900

800

700

600

500

400

300

200

150

MHz 10090

80

70

60

50

40

30

30

40

50

60

70

80

90100 MHz

150

200

300

400

500

600

700

800

9001 GHz

2

3

4

5

6

7

8

9

10 GHz

15

GHz 1

1,5

1,5

FIGURA 4-b

Difracción para una tierra esférica – Ganancia de altura

Altura de la antena sobreel suelo (m)

Ganancia de altura (dB)H(h)

Polarización horizontal – tierra y marPolarización vertical – tierra

Frecuencia para

k = 1 k = 4/3

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AISLACION ENTRE RADIANTES COLINEALES Y PARALELOS

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RECOMENDACIÓN UIT-R P.370-7*

CURVAS DE PROPAGACIÓN EN ONDAS MÉTRICAS Y DECIMÉTRICAS

PARA LA GAMA DE FRECUENCIAS COMPRENDIDAS

ENTRE 30 Y 1 000 MHz

Servicios de radiodifusión

(Cuestión UIT-R 203/3)

(1951-1953-1956-1959-1963-1966-1974-1978-1982-1986-1994-1995) Rec. UIT-R P.370-7

La Asamblea de Radiocomunicaciones de la UIT,

considerando

a) la necesidad de facilitar directrices a los ingenieros encargados de la planificación del servicio de radiodifusión en la bandas de ondas métricas y decimétricas para todas las condiciones climáticas; b) la importancia de determinar la distancia geográfica mínima entre las estaciones que trabajan en canales que utilizan las mismas frecuencias o en canales adyacentes, a fin de evitar la interferencia intolerable ocasionada por una propagación troposférica a gran distancia; c) que las curvas que figuran en el Anexo 1 se basan en el análisis estadístico de un número considerable de datos experimentales,

observando

a) que la Recomendación UIT-R P.528 proporciona directrices sobre la predicción de la pérdida de trayecto de punto a zona para el servicio móvil aeronáutico en la gama de frecuencias 125 MHz a 30 GHz y para distancias de hasta 1 800 km; b) que la Recomendación UIT-R P.529 proporciona directrices sobre la predicción de la intensidad de campo de punto a zona para el servicio móvil terrestre en las bandas de frecuencias de VHF y UHF; c) que la Recomendación UIT-R P.452 proporciona directrices para la evaluación detallada de la interferencia en microondas entre estaciones situadas en la superficie de la Tierra a frecuencias superiores a unos 0,7 GHz; d) que la Recomendación UIT-R P.617 proporciona directrices sobre la predicción de la pérdida del trayecto punto a punto en sistemas de radioenlaces transhorizonte en frecuencias superiores a 30 MHz y distancias entre 100 y 1 000 km,

recomienda

1 que se adopten las curvas y procedimientos indicados en los Anexos 1 y 2 para la predicción de la intensidad de campo en el servicio de radiodifusión en la gama de frecuencias 30 a 1 000 MHz y a distancias de hasta 1 000 km, en las siguientes condiciones: 1.1 se han ajustado los valores de la intensidad de campo para que correspondan a una potencia de 1 kW radiada por un dipolo de media onda; 1.2 las curvas se basan en datos de mediciones que corresponden principalmente a zonas de climas templados que incluyen mares «fríos» y «cálidos», por ejemplo, el Mar del Norte y el Mar Mediterráneo. Los extensos estudios efectuados revelan que las condiciones de propagación en ciertas zonas de superrefractividad lindantes con mares «calientes» son sustancialmente diferentes;

* Esta Recomendación debe señalarse a la atención de las Comisiones de Estudio 10 y 11 de Radiocomunicaciones.

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1.3 la altura de la antena transmisora se define por la altura de esta antena sobre el nivel medio del terreno entre las distancias de 3 y de 15 km a partir del transmisor, en dirección del receptor; 1.4 la altura de la antena receptora se define por la altitud sobre el terreno local;

1.5 para definir el grado de irregularidad del terreno se utiliza el parámetro h (véase la Recomendación UIT-R P.310); para los servicios de radiodifusión, se aplica a las distancias comprendidas entre 10 km y 50 km desde el transmisor (véase la Fig. 6); 1.6 en el Anexo 2 se indican métodos para determinar intensidades de campo en trayectos mixtos terrestres-marítimos; 1.7 la intensidad de campo depende de la altura de la antena receptora, así como de la naturaleza de su entorno inmediato. En el § 1.10 se incluyen datos relativos a la ganancia de altura de la antena; 1.8 se debe tener en cuenta la atenuación debida a zonas forestales y a la vegetación (véase la Recomendación UIT-R P.833); 1.9 se puede obtener una mayor exactitud de las intensidades de campo previstas teniendo en cuenta el terreno en el punto de recepción, por medio de un ángulo de despejamiento del terreno. El método se describe en el § 1.4. En las regiones onduladas y montañosas también hay que tener en cuenta el efecto de la dispersión debida al terreno.

ANEXO 1

9 1 INTRODUCCIÓN 1.1 Las curvas de propagación representan valores de intensidades de campo en ondas métricas y decimétricas, en función de varios parámetros; algunas curvas se refieren a trayectos terrestres y otras a trayectos marítimos. Las curvas de los trayectos terrestres se prepararon sobre la base de datos obtenidos principalmente en climas templados, como los que se dan en Europa y en América del Norte. Las curvas de los trayectos marítimos se prepararon sobre la base de datos obtenidos principalmente en las regiones del Mediterráneo y del Mar del Norte. 1.2 Las curvas de propagación representan los valores de las intensidades de campo rebasados

en el 50% de las ubicaciones (dentro de un área de aproximadamente 200 m 200 m) para distintos porcentajes de tiempo. Corresponden a diferentes alturas de antenas transmisoras y a la altura de una antena receptora de 10 m. Las curvas de los trayectos terrestres se refieren a un valor de

h 50 m que se aplica generalmente a un terreno medianamente ondulado como el que suele encontrarse en Europa y en América del Norte. 1.3 En las curvas de las Figs. 1a a 4c, 9 a 11 y 13 a 16b se indican las alturas efectivas de antenas transmisoras entre 37,5 m y 1 200 m siendo cada valor de «altura efectiva» el doble del valor anterior. Para diferentes valores de altura efectiva se utiliza una interpolación lineal entre las dos curvas que corresponden a las alturas efectivas inmediatamente superior e inferior al valor verdadero. 1.3.1 Para una altura efectiva de antena transmisora, h1, comprendida entre 0 y 37,5 m, la intensidad de campo a una distancia x del transmisor se considera que es la misma dada por la curva de 37,5 m para una distancia de ( )x 25 – 4,1 h1 km. Este procedimiento es válido para distancias superiores a la del horizonte radioeléctrico dada por la expresión ( )4,1 h1 km. Los valores de intensidad de campo para distancias más pequeñas se obtienen:

– calculando la diferencia entre la intensidad de campo a la distancia del horizonte radioeléctrico para la altura h1 (por el

procedimiento indicado) y el valor dado por la curva de 37,5 m para esa misma distancia;

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– sustrayendo el valor absoluto de la diferencia así obtenida del valor de intensidad de campo dado por la curva de

37,5 m para la distancia real considerada.

Las fórmulas correspondientes, en las que E (x, h1) es la intensidad de campo (dB(V/m)) para una

distancia x (km) y una altura efectiva de la antena transmisora h1 (m), son las siguientes:

E (x, h1) E

( )x

25 – 4,1 h1 , 37,5 para x 4,1

h1

(1a)

E (x, h1) E( )x, 37,5 – E

4,1

h1, 37,5 E (25, 37,5) para x 4,1

h1 (1b)

1.3.2 Para una altura efectiva de la antena transmisora h1, superior a 1 200 m, el valor de la intensidad de campo a una distancia x del transmisor se considera que es el mismo dado por la curva de 1 200 m para una distancia de ( )x 142 – 4,1 h1 km. Este procedimiento es válido para distancias superiores a la del horizonte radioeléctrico dada por la expresión ( )4,1 h1 km. Los valores de intensidad de campo para distancias más pequeñas se obtienen:

– calculando la diferencia entre el valor de la intensidad de campo a la distancia del horizonte radioeléctrico para la

altura h1 (por el procedimiento indicado) y el valor dado por la curva de 1 200 m para esa distancia;

– añadiendo el valor absoluto de la diferencia así obtenida al valor de intensidad de campo dado por la curva de 1 200 m

para la distancia real considerada.

Las fórmulas correspondientes son las siguientes:

E (x, h1) E

x

142 – 4,1

h1 , 1 200 para x 4,1 h1 (2a)

E (x, h1) E ( )x, 1 200 – E

4,1

h1, 1 200 E (142, 1 200) para x 4,1 h1 (2b)

Este procedimiento está sujeto a la limitación de que el valor obtenido no debe rebasar el valor en el espacio libre. 1.3.3 Para tener en cuenta los casos en que la altura efectiva de la antena transmisora, como se define en el § 1.3 del recomienda, es negativa, se puede emplear un término de corrección basado en el concepto del ángulo de despejamiento del terreno (véase el § 1.4). En el caso en que se disponga de una base de datos del terreno, se debe calcular el ángulo de despejamiento del terreno desde el transmisor para cada caso en que la altura efectiva de la antena transmisora sea negativa. El factor de corrección pertinente se puede obtener entonces de la Fig. 17. En el caso en que no se disponga de una base de datos del terreno, se puede obtener un factor de corrección aproximado utilizando la referida altura efectiva negativa de la antena para establecer un ángulo de despejamiento efectivo como se indica más adelante. El ángulo de despejamiento efectivo asociado a un transmisor cuya altura efectiva sea h m (siendo h negativa) se puede calcular como arco tangente (h/9000). Es decir, la Tierra se considera aproximadamente como una cuña irregular para una distancia comprendida entre 3 y 15 km (la gama especificada para calcular la altura efectiva de la antena) del transmisor, con su valor medio en 9 km, como se indica en la Fig. 18. Esta es aproximadamente la condición de pérdida mínima. La definición del ángulo de despejamiento indicado en el párrafo anterior da un valor negativo que se puede aplicar a las curvas de la Fig. 17 para obtener un término de corrección. Cuando este último es negativo, se utiliza para reducir el valor de la intensidad de campo a cualquier distancia determinada por las Figs. 1a a 4c, 9 a 11 y 13 a 16b para una altura efectiva de transmisión de cero metros obtenida mediante el procedimiento de extrapolación indicado en el § 1.3.1. Cabe señalar que

en la Fig. 17 se tiene en cuenta una altura de antena receptora de 10 m y un valor positivo para el término de corrección corresponde al valor cero del ángulo de despejamiento.

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1.4 Si se ha de predecir con mayor precisión la intensidad de campo en condiciones de recepción en zonas específicas, por ejemplo en una zona de recepción pequeña, se puede efectuar una

corrección basada en el «ángulo de despejamiento del terreno». Este ángulo, , debe ser representativo de los ángulos de la zona de recepción, medidos entre la horizontal en la antena receptora y la línea rasante a todos los obstáculos en una distancia de 16 km en la dirección del transmisor. El ejemplo de la Fig. 19 indica también el convenio de signos, el cual es negativo si la línea hacia los obstáculos está por encima de la horizontal. En la Fig. 17 se indican los factores de corrección apropiados, obtenidos a partir de los ángulos de despejamiento del terreno. Estos factores se deben aplicar a los resultados de las Figs. 1a a 4c, 9 a 11 o 13 a 16b para el 50% de las ubicaciones. Cuando se dispone de la información pertinente sobre el ángulo de despejamiento del terreno, se

debe emplear la Fig. 17 (o las ecuaciones equivalentes) en lugar de la corrección h (véanse los § 2.1 y 3.1). Las correcciones para los ángulos de despejamiento del terreno que se encuentran fuera de la gama –20° a 0,8°, no se indican en la Fig. 17 debido al pequeño número de trayectos que caen fuera la misma. Sin embargo, esas correcciones pueden obtenerse, si es preciso, por extrapolación lineal de las curvas de la Fig. 17 y limitando los valores de 30 dB para ondas métricas y 40 dB para ondas decimétricas a 1,5° y –32 dB para ondas métricas y –34 dB para ondas decimétricas a – 40°, a condición de que no se rebase la intensidad de campo en el espacio libre. Las curvas de corrección del ángulo de despejamiento del terreno de la Fig. 17 se pueden expresar de la forma siguiente: Para ondas métricas, la ecuación (véase la Nota 1) es:

Corrección 8,1 –

6,9 + 20 log

( – 0,1)2

1 – 0,1 (3)

siendo:

–

(4 000

95) / 300 rad

Para ondas decimétricas, la ecuación (véase la Nota 1) es la siguiente:

Corrección = 14,9 –

6,9 + 20 log

(

– 0,1)2 + 1 + – 0,1 (4)

siendo:

– (4 000 650)

/ 300 rad

NOTA 1 – Estas ecuaciones no se han simplificado con el objeto de hacer más obvios los términos utilizados en su

deducción (véase la Recomendación UIT-R P.526).

1.5 En las Figs. 5 y 12 se presentan las curvas de distribución de probabilidad para porcentajes de ubicaciones distintos del 50%. En el Apéndice 1 aparece más información sobre la variabilidad del área afectada. 1.6 Podrá determinarse la intensidad de campo sobre trayectos mixtos según los métodos descritos en el Anexo 2. 1.7 Dado que la mayor parte de las mediciones se hicieron a distancias inferiores a 500 km, los resultados correspondientes a estas curvas son menos fiables más allá de esa distancia. Las porciones de esas curvas representadas mediante trazos discontinuos se obtuvieron por

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extrapolación y constituyen sólo una orientación general para valores probables de intensidad de campo. 1.8 Todas estas curvas se basan en valores a largo plazo (varios años) y pueden considerarse representativas de las condiciones climáticas medias que imperan en todas las regiones templadas. Ha de advertirse, sin embargo, que tratándose de periodos breves (algunas horas, por ejemplo, y hasta unos pocos días), pueden haber intensidades de campo muy superiores a las indicadas en dichas curvas, particularmente en el caso de terrenos relativamente llanos. 1.9 Sabido es que la intensidad de campo mediana varía según la región climatológica; los datos compilados en Estados Unidos de América y en Europa occidental, en condiciones climatológicas muy diversas, demuestran la posibilidad de establecer una correlación entre el valor mediano de las intensidades de campo observadas y el gradiente del índice de refracción en el primer kilómetro de

atmósfera sobre el nivel del suelo. Si N se define como (ns – n1) 106, siendo ns, el índice de

refracción en la superficie del suelo y n1 el de la refracción a 1 km de altura, para una atmósfera

normal, tendremos N 40; las curvas 50% de las Fig. 1a y 1b se aplican a este caso. Si el valor

medio de N en una región dada es muy diferente de 40, para obtener el valor mediano de las intensidades de campo correspondientes a distancias mayores que el horizonte, hay que aplicar a las

curvas un factor de corrección de 0,5(N – 40) dB. Si se desconoce N pero se poseen datos que

permiten calcular el valor medio de Ns, siendo Ns (ns – 1) 106, se puede, por lo menos para las

regiones templadas, aplicar otro factor de corrección, que es de 0,2(Ns – 310) dB. Aun cuando hasta

la fecha sólo se han establecido estos factores de corrección para las zonas geográficas anteriormente indicadas, pueden servir de indicación para correcciones que sea necesario efectuar en otras zonas distintas. Se desconoce hasta qué punto es correcto aplicar correcciones análogas a las curvas de intensidad de campo excedidas durante el 1% y el 10% del tiempo. Sin embargo, se cree que habrá de efectuarse una corrección importante de los valores excedidos durante el 1% y el 10% del tiempo en las regiones en que predomina la supererogación durante una parte apreciable del tiempo. 1.10 Una variación en la altura de la antena receptora (h2) entre 1,5 y 40 m puede producir una

modificación de la intensidad de campo, relativa al valor a 10 m, que para antenas directivas viene dada por:

Ganancia debida a la altura (dB) c

6 · 20 log10 (h2 / 10) (5)

donde c se obtiene del Cuadro 1.

ANTEC ANTENAS

Página 20 de 90

CUADRO 1

Factores típicos de ganancia debida a la altura, c

Cuando se utilizan antenas no directivas en zonas no rurales, las ganancias de antena podrían ser inferiores a las indicadas en el Cuadro 1.

10 2 ONDAS MÉTRICAS (VHF) 2.1 Las curvas de las Figs. 1a, 2a, 3a y 4a representan valores de intensidades de campo

rebasados en el 50% de las ubicaciones dentro de un área de aproximadamente 200 m 200 m y durante el 50%, el 10%, el 5% y el 1% del tiempo, para trayectos terrestres donde un valor

de h 50 m se considera representativo. Para un valor diferente de h, debe aplicarse una corrección a las curvas conforme se muestra en la Fig. 7. Para porcentajes de ubicaciones distintas del 50%, pueden obtenerse correcciones mediante la curva de distribución de la Fig. 5. En el caso de sistemas digitales de banda ancha con una anchura de banda de 1,5 MHz como mínimo, se debe utilizar la línea de trazos discontinuos de la Fig. 5. Esto se debe al hecho de que dichos sistemas están menos sujetos a la variación con las ubicaciones dependientes de la frecuencia que los sistemas analógicos para los cuales se emplea la línea de trazo continuo de la Fig. 5. 2.2 Las curvas de las Figs. 1b, 2b, 2c, 3b, 3c, 4b y 4c representan los valores de intensidad de campo rebasados en el 50% de las ubicaciones durante el 50%, el 10%, el 5% y el 1% del tiempo, cuando se trata de trayectos marítimos sobre mares fríos y mares cálidos, cuyas características (climáticas) se aproximan a las zonas que se observan en el Mar del Norte y en el Mar Mediterráneo, respectivamente. 2.3 En las zonas sujetas a fenómenos de supererogación intensa se deberán tener en cuenta las informaciones contenidas en el § 1.9. 2.4 La ionosfera puede influir (principalmente mediante los efectos debidos a la ionización de la capa E esporádica) sobre la propagación en la parte inferior de la banda de ondas métricas, en particular para las frecuencias por debajo de 90 MHz aproximadamente. En algunas circunstancias, este modo de propagación puede influir en la intensidad de campo, excedida durante pequeños porcentajes de tiempo, a distancias de más de unos 500 km, e incluso durante porcentajes de tiempo más altos en las proximidades del ecuador magnético. Sin embargo, generalmente pueden ignorarse estos efectos ionosféricos en la mayor parte de las aplicaciones a que se refiere esta Recomendación; basándose en este supuesto, se han preparado las curvas de propagación de este Anexo. A fin de comprobar la validez de dicho supuesto, véase la Recomendación UIT-R P.534.

11 3 ONDAS DECIMÉTRICAS (UHF) 3.1 Las curvas de las Figs. 9, 10 y 11 representan valores de las intensidades de campo

rebasados en el 50% de las ubicaciones dentro de un área de aproximadamente 200 m 200 m y

durante el 50%, el 10% y el 1% del tiempo en trayectos terrestres donde un valor de h 50 m se

Zona Ondas métricas (dB)

Ondas decimétricas (dB)

Rural 4 4

Suburbana 5 6

Urbana 6 8

ANTEC ANTENAS

Página 21 de 90

considera representativo. Para diferentes valores de h, debe aplicarse una corrección a las curvas conforme se muestra en la Fig. 8. Los factores de corrección para porcentajes de ubicaciones distintos del 50% pueden obtenerse mediante las curvas de distribución de la Fig. 12. En el caso de sistemas digitales de banda ancha con una anchura de banda de 1.5 MHz como mínimo, se debe utilizar la línea de trazos discontinuos de la Fig. 12. Esto se debe al hecho de que dichos sistemas están menos sujetos a la variación con las ubicaciones dependientes de la frecuencia que los sistemas analógicos para los cuales se emplea la línea de trazo continuo de la Fig. 12.

NOTA 1 – Este resultado se ha deducido de los estudios efectuados por debajo de 250 MHz y en 1 500 MHz, que han

arrojado resultados similares.

ANTEC ANTENAS

Página 22 de 90

3.2 Las curvas de las Figs. 13, 14a, 14b, 15a, 15b, 16a y 16b representan valores de las intensidades de campo rebasados en el 50% de las ubicaciones y durante el 50%, el 10%, el 5% y el 1% del tiempo, en trayectos marítimos sobre mares fríos y mares cálidos, cuyas características climáticas se aproximan a las zonas que se observan en el Mar del Norte y en el Mar Mediterráneo, respectivamente. 3.3 En las zonas sujetas a fenómenos de supererogación intensa se deberán tener en cuenta las informaciones contenidas en el § 1.9.

ANTEC ANTENAS

Página 23 de 90

10 20 50 1 000100 200 400 600 800

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

h = 150 m1

h = 75 m1

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

FIGURA 1a

Intensidad de campo (dB( V/m)) para 1 kW de potencia radiada aparente

Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(V

/m))

Escala logarítmica Escala lineal

Distancia (km)

Espacio libre

(cielo despejado)

h = 37,5 m 1

2

30-250 MHz (Bandas I, II y III); tierra; 50% del tiempo;

50% de los emplazamientos; h = 10 m; h = 50 m

Frecuencia:

D01

FIGURE 1/370...[D01] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 24 de 90

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

h = 150 m1

h = 75 m1

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

10 20 10050 200 400 1 000800600

h = 37,5 m 1

FIGURA 1b

Intensidad de campo (dB(V/m)) para 1 kW de potencia radiada aparente

Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

2

30-250 MHz (Bandas I, II y III); mar; 50% del tiempo;

50% de los emplazamientos; h = 10 m

Frecuencia:

D02

FIGURE 2/370...[D02] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 25 de 90

h = 150 m1

h = 75 m1

10 20 50 1 000100 200 400 600 800

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 37,5 m 1

FIGURA 2a

Intensidad de campo (dB(V/m)) para 1 kW de potencia radiada aparenteIn

tensi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

2



Frecuencia:

D03

FIGURE 3/370...[D03] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 26 de 90

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

10 20 10050 200 400 600 800 1 000

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 150 m1

1h = 75 m

h = 37,5 m1

FIGURA 2b


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2

30-250 MHz (Bandas I, II y III); mar frío; 10% del tiempo;


D04

FIGURE 4/370...[D04] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 27 de 90

10 20 10050 200 400 600 800 1 000

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

1h = 75 m

h = 150 m1

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 37,5 m1

FIGURA 2c


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2

30-250 MHz (Bandas I, II y III); mar cálido; 10% del tiempo;


D05

FIGURE 5/370...[D05] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 28 de 90

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

10 20 1 00080060040020010050

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

1h = 150 m

1h = 75 m

h = 37,5 m1

FIGURA 3a


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

2



Frecuencia:

D06

FIGURE 6/370...[D06] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 29 de 90

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

10 20 10050 200 400 600 800 1 000

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 37.5 m1 h = 37,5 m1

h = 150 m1

1h = 75 m

h = 37,5 m1

FIGURA 3b


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2



D07

FIGURE 7/370...[D07] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 30 de 90

10 20 10050 200 400 600 800 1 000

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

1h = 75 m

h = 150 m1

h = 37,5 m1

FIGURA 3c


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2

30-250 MHz (Bandas I, II y III); mar cálido; 5% del tiempo;


D08

FIGURE 8/370...[D08] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 31 de 90

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

10 20 10050 1 000800600400200

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

1h = 75 m

h = 150 m1

h = 37,5 m1

FIGURA 4a


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

2



Frecuencia:

D09

FIGURE 9/370...[D09] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 32 de 90

10 20 50 200100 1 000800600400

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 150 m1

1h = 75 m

h = 37,5 m1

FIGURA 4b


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2



D10

FIGURE 10/370...[D10] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 33 de 90

10 20 50 200100 1 000800600400

90

80

70

60

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

50

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 37.5 m1 h = 37,5 m1

h = 150 m1

1h = 75 m

h = 37,5 m1

FIGURA 4c


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2

30-250 MHz (Bandas I, II y III); mar cálido (excluidas las zonas expuestas a

superrefracción intensa); 1% del tiempo; 50% de los emplazamientos; h = 10 m

D11

FIGURE 11/730...[D11] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 34 de 90

20

15

10

5

0

– 5

– 10

– 15

– 20

1 2 5 10 2030

4050

6070

80 90 95 98 99

Rel

ació

n (

dB

)

Porcentaje de emplazamientos de recepción

Frecuencias: 30 a 250 MHz (Bandas I, II y III)

Sistemas digitales

(anchura de banda >1,5 MHz)

Sistemas analógicos

FIGURA 5

Relación (dB) entre la intensidad de campo para un porcentajedeterminado de emplazamientos de recepción y la intensidad

de campo para el 50% de emplazamientos de recepción

D12

FIGURE 12/370...[D012] = 14 CM

100 50 km

90%

10%

h

Distancia a partir del transmisor

FIGURA 6

Aplicación del parámetro h para los servicios de radiodifusión

D13

FIGURE 13/370...[D13] = 5 CM

ANTEC ANTENAS

Página 35 de 90

30

25

20

15

10

5

0

– 5

– 10

50 100 150 200 250 30010

10

2030

50

80

100

150

300

500 h (m) =

Fac

tor

de

corr

ecci

ón

de

la a

ten

uac

ión (

dB

)

Distancia d (km)

FIGURA 7

Factor de corrección de la atenuación en función de la distancia d (km) y h

Frecuencias = 80-250 MHz (Bandas II y III) D14

FIGURE 14/370...[D14] = 11 CM

ANTEC ANTENAS

Página 36 de 90

30

25

20

15

10

5

0

– 5

– 10

0 50 100 150 200 250 30010

10

30

50

100

300

80

20

150

500 h (m) =

Fac

tor

de

corr

ecci

ón

de

la a

ten

uac

ión

(d

B)

FIGURA 8

Factor de corrección de la atenuación en función de la distancia d (km) y h

Distancia, d (km)

Frecuencias: 450-1 000 MHz (Bandas IV y V) D15D15

FIGURE 15/370...[D15] = 11 CM

ANTEC ANTENAS

Página 37 de 90

10 20 50 200100 1 000800600400

90

80

70

60

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

50

h = 150 m1

h = 75 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 1 200 m1

h = 37,5 m1

FIGURA 9


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2

450-1 000 MHz (Bandas IV y V); tierra; 50% del tiempo;


D16

FIGURE 16/370...[D16] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 38 de 90

90

80

70

60

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

50

10 20 50 200100 1 000800600400

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 150 m1

h = 75 m1

h = 37,5 m1

FIGURA 10


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2



D17

FIGURE 17/370...[D17] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 39 de 90

10 20 50 200100 1 000800600400

90

80

70

60

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

50

h = 150 m1

h = 75 m1

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 37,5 m1

FIGURA 11


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2



D18

FIGURE 18/370...[D18] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 40 de 90

1 2 5 10 2030

4050

6070

80 90 95 98 99

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

FIGURA 12

Relación (dB) entre la intensidad de campo para un porcentaje

cualquiera de emplazamientos de recepción y la intensidad

de campo para el 50% de emplazamientos de recepción

Rel

ació

n (

dB

)

Porcentaje de emplazamientos de recepción

Frecuencias: 450-1 000 MHz (Bandas IV y V)

Sistemas analógicos

Sistemas digitales

(anchura de banda >1,5 MHz)D19

FIGURE 19/370...[D19] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 41 de 90

10 20 50 200100 1 000800600400

90

80

70

60

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

50

h = 150 m1

h = 75 m1

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 37,5 m1

FIGURA 13


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2

450-1 000 MHz (Bandas IV y V); mar; 50% del tiempo;


D20

FIGURE 20/370...[D20] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 42 de 90

10 20 50 200100 1 000800600400

90

80

70

60

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

50

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 1 200 m1

h = 150 m1

h = 75 m1

h = 37,5 m1

FIGURA 14a


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2

450-1 000 MHz (Bandas IV y V); mar frío; 10% del tiempo;


D21

FIGURE 21/370...[D21] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 43 de 90

10 20 50 200100 1 000800600400

90

80

70

60

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

50

h = 75 m1

h = 150 m1

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 37,5 m1

FIGURA 14b


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2

450-1 000 MHz (Bandas IV y V); mar cálido; 10% del tiempo;


D22

FIGURE 22/370...[D22] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 44 de 90

10 20 50 200100 1 000800600400

90

80

70

60

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

50

h = 300 m1

h = 1 200 m1

h = 600 m1

1h = 150 m

1h = 75 m

1h = 37,5 m

FIGURA 15a


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2



D23

FIGURE 23/370...[D23] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

Página 45 de 90

10 20 50 200100 1 000800600400

90

80

70

60

40

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

50

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 75 m1

h = 150 m1

h = 37,5 m1

FIGURA 15b


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2

450-1 000 MHz (Bandas IV y V); mar cálido; 5% del tiempo;


D24

FIGURE 24/370...[D24] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

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h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 75 m1

h = 150 m1

40

90

80

70

60

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

50

10 20 50 200100 1 000800600400

h = 37,5 m1

FIGURA 16a


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2



D25

FIGURE 25/370...[D25] = 21 CM

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40

90

80

70

60

30

20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40

– 50

50

10 20 50 200100 1 000800600400

h = 75 m1

h = 150 m1

h = 1 200 m1

h = 600 m1

h = 300 m1

h = 37,5 m1

FIGURA 16b


Inte

nsi

dad

de

cam

po (

dB

(

V/m

))


Distancia (km)

Espacio libre

Frecuencia:

2

450-1 000 MHz (Bandas IV y V); mar cálido (excluidas las zonas expuestas a

superrefracción intensa); 1% del tiempo; 50% de los emplazamientos; h = 10 m

D26

FIGURE 26/370...[D26] = 21 CM

ANTEC ANTENAS

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20

10

0

– 10

– 20

– 30

– 40– 20 – 15 – 10 – 5 0 5

FIGURA 17

Factor de corrección del ángulo de despejamiento del terreno

Corr

ecci

ón (

dB

)

Ángulo de despejamiento, (grados)

Ondas

decimétricas

(UHF)

Ondas métricas

(VHF)

D27

FIGURE 27/370...[D27] = 12 CM

ANTEC ANTENAS

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FIGURA 18

Ángulo de despejamiento efectivo

3 km 9 km 15 km

D28

h

Ángulo de despejamientoefectivo del terreno

h: Altura efectiva de antena(negativa) definida en el§ 1.3 del recomienda

FIGURE 28/PN.370...[D28] = 9 CM

ANTEC ANTENAS

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FIGURA 19

Ángulo de despejamiento del terreno

16 km

10 m

10 m

negativo

positivo

D29

FIGURE 29/370...[D01] = 12 CM

ANTEC ANTENAS

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APÉNDICE 1

AL ANEXO 1

Variabilidad del área afectada en la predicción de la cobertura de una zona

Los métodos de predicción de la cobertura de una zona tienen por objeto ofrecer estadísticas de las condiciones de

recepción en una zona determinada, más bien que en un punto en particular. La interpretación de dichas estadísticas

dependerá del tamaño de la zona considerada.

Cuando un terminal de un trayecto radioeléctrico es estacionario y el otro terminal se mueve, la pérdida del trayecto varía continuamente con la posición, de acuerdo con la totalidad de las influencias que la afectan. Es conveniente clasificar estas influencias en tres categorías principales:

– Variaciones debidas a la propagación por trayectos múltiples

Se producirán variaciones de la señal de una escala del orden de una longitud de onda debido a la adición de los

fasores de los efectos de trayectos múltiples, como por ejemplo las reflexiones en el suelo, en edificios, etc.

– Variaciones debidas a la ocupación del suelo en las inmediaciones (morfografía local)

Se producirán variaciones de la señal debido a las obstrucciones en el suelo en la zona circundante, como por ejemplo

edificios, árboles, etc., con escalas del orden del tamaño de esos objetos. La escala de estas variaciones es

normalmente bastante mayor que la de las variaciones debidas a la propagación por trayectos múltiples.

– Variaciones del trayecto

También se producirán variaciones de la señal debido a los cambios de la geometría del trayecto de propagación

completo (por ejemplo, presencia de colinas, etc.). En todos los trayectos, salvo los muy cortos, la escala de estas

variaciones será bastante mayor que la de las variaciones debidas a la ocupación del suelo en las inmediaciones.

En la planificación de la cobertura de una zona, la variabilidad del área afectada se refiere normalmente a las estadísticas espaciales de las variaciones debidas a la ocupación del suelo en las inmediaciones, promediando las variaciones debidas a la propagación por trayectos múltiples. Esto representa un resultado útil a escalas sustancialmente mayores que la de las variaciones debidas a la ocupación del suelo y cuando las variaciones del trayecto son insignificantes dentro de esas distancias. Esta condición puede ser inaplicable en una zona en la que la geometría del trayecto varía rápidamente, por ejemplo, en terreno en pendiente. En ondas métricas y decimétricas se suele indicar la variabilidad del área afectada para un área cuadrada del orden de 100 a 200 m de lado, a veces con el requisito adicional de que el área sea llana. Lo importante es saber si la geometría del trayecto afecta o no en forma decisiva a las variaciones en el área considerada.

ANTEC ANTENAS

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ANEXO 2

Cuando los trayectos atraviesan zonas de diferentes características de propagación, se utilizará el siguiente método que

tiene en cuenta las características diferentes de las diversas partes del trayecto:

a) En ondas decimétricas, para porcentajes de tiempo 10% se utiliza el siguiente procedimiento para calcular la

intensidad de campo en trayectos que cruzan un límite entre tierra y mar:

Em,t El,t A

Es,t

– El,t (6)

siendo:

Em,t : intensidad de campo para el trayecto mixto durante t% del tiempo

El,t : intensidad de campo para el trayecto sobre tierra equivalente en longitud al trayecto mixto durante t% del

tiempo

Es,t : intensidad de campo para el trayecto sobre mar equivalente en longitud al trayecto mixto para t% del tiempo

A : factor de interpolación que se determina en la Fig. 20.

ANTEC ANTENAS

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1 %

5 %

1

0,8

0,6

0,4

0,2

00 0,2 0,4 0,6 0,8 1

FIGURA 20

Interpolación para trayectos mixtos Tierra-mar

Fac

tor

de

inte

rpola

ció

n,

A

Fracción del trayecto sobre el mar D30

FIGURE 30/P.370...[D30] 13 CM

En los casos en que el trayecto atraviesa más de dos zonas (de las cuales al menos una es mar), el procedimiento lineal indicado en b) se aplica, primero, a las secciones del trayecto que atraviesan zonas marítimas y, segundo, a las secciones que atraviesan zonas terrestres. A continuación, se combinan los dos valores de intensidad de campo resultantes utilizando el procedimiento no lineal indicado anteriormente. Para todos los otros casos, se aplica el procedimiento indicado en b).

b) En ondas métricas y ondas decimétricas, para porcentajes de tiempo 10%, se utiliza el siguiente procedimiento:

Em,t i

di

dT Ei,t (7)

donde:

Em,t : intensidad de campo para el trayecto mixto durante el t% del tiempo

Ei,t : intensidad de campo para el trayecto en la zona i de longitud equivalente a la del trayecto mixto durante el t%

del tiempo

di : longitud del trayecto en la zona i y

dT : longitud total del trayecto.

ANTEC ANTENAS

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ANTEC ANTENAS

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Recomendaciones de Puesta a Tierra y protección contra

descargas atmosféricas en Instalaciones de

Emisoras de Radio y Television

1. PUESTAS A TIERRA EN EQUIPAMIENTO DE RADIO

1.1 Objetivo:

Este documento tiene por objeto fijar las condiciones que deben cumplir los sistemas de puestas a tierra para

asegurar un funcionamiento confiable de los equipos instalados; minimizando la diferencia de potencial entre

todos los objetos metálicos y brindando protecciones de equipamiento contra voltajes peligrosos y descargas

eléctricas para disminuir asi los daños a las personas y equipamiento debido a disturbios presentes en la red

eléctrica o inducidos por descargas atmosféricas en líneas de energía, transmisión de datos, voz, etc.

1.2 Introducción:

La energía generada por descargas atmosféricas puede ingresar a las instalaciones a través de diversos

medios, por impacto directo o por corrientes inducidas. Esta energía busca su propio camino para llegar a tierra

utilizando conexiones de alimentación de energía eléctrica, de voz y de datos, produciendo acciones

destructivas ya que se supera la aislación de dispositivos tales como plaquetas, rectificadores, etc.

Para evitar estos efectos, se deben instalar dispositivos que para el caso de sobretensiones superiores a las

nominales, formen un circuito alternativo a tierra, disipando dicha energía a través de un sistema de puesta a

tierra apropiado que asegure una capacidad de disipación adecuada.

Otra fuente importante de disturbios son las redes de energía eléctrica, debido a la conmutación de sistemas y

grandes cargas inductivas.

Tener presente que una inadecuada o mala tierra puede empeorar la calidad (relación señal a ruido) de

multiplexores, radios o sistemas de datos.

1.3 Descripción:

Concretamente el sistema de puesta a tierra provee un camino de baja impedancia para derivar a tierra

corrientes de fuga y disturbios presentes en las redes de energía, a través de los dispositivos de protecciones

específicos.

El tipo de sistema de puesta a tierra será del tipo equipotencial, es decir todas las distintas partes componentes

del sistema (anillos, estructuras, cañerías, etc.) estarán vinculados de manera de asegurar la equipotencialidad

entre ellas.

Un sistema de puesta a tierra con todos sus elementos asociados (descargadores gaseosos incluidos), provee

de las siguientes etapas de protección:

La protección de personal está :

- Para minimizar la diferencia de potencial entre los objetos metálicos y las personas a fin de reducir el riesgo

de shock eléctrico debido a descargas inducidas y corrientes de fuga.

La protección y funcionamiento del equipamiento sirve:

- Para minimizar la diferencia de potencial entre todos los objetos metálicos y proveer protecciones de

equipamiento contra voltajes peligrosos y descargas eléctricas.

- Para proveer potencial de referencia para equipo electrónico.

ANTEC ANTENAS

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- Para brindar compatibilidad electrónica (EMC).

- Para minimizar el efecto de disturbios eléctricos en la operación del equipamiento por ruido normal y ruido

común.

1.4 Componentes del sistema de puesta a tierra:

1.4.1 Anillo exterior de puesta a tierra:

Cantidad de anillos: Cuando la distancia existente entre el shelter y la torre sea mayor a 6 metros se instalarán

dos anillos de tierra independientes; uno circundando a la torre y otro al shelter, ambos anillos se unirán por

intermedio de dos conductores. Si la distancia fuese inferior a 6 metros se instalará un único anillo tal que

circunde shelter y torre.

Dispersor horizontal (conductor de tierra): Como conductor de tierra se utilizará cable de cobre estañado

desnudo de 50 mm2. El mismo se instalará a una profundidad de 0,70 m. Los radios de curvatura deberán ser

mayores de 0,60 m.

Dispersor vertical (jabalinas): Las jabalinas a utilizar serán del tipo Copperweld de 5/8 de pulgadas y un largo

mínimo de 3 metros, recomendándose según la resistividad del suelo:

-Humus pampeano: Jabalina de 5/8 “ x 3metros

-Arenas varias: Jabalina de 5/8 “ x 6 metros

-Rocas y suelos pedregosos: Jabalinas especiales mas sales metálicas y material de baja resistividad o pozos

dispersores.

En caso de que la napa de agua esté a menos de 10 metros de profundidad se deberá llegar a ella con las

jabalinas, utilizando de ser necesario como prolongadores, chicotes de cable de cobre estañado desnudo de 50

mm2.

1.4.2 Placa interior de puesta a tierra (MGB):

Placa de cobre conectada al anillo exterior de puesta a tierra a través de tramos de cable de cobre estañado de

35 mm2.

1.4.3 Anillo interior de Puesta a Tierra (Halo Ring):

Estará formado por tramos de conductor de cobre estañado de 35 mm2 con aislación color verde. Estará unido

al anillo exterior en las 4 esquinas del shelter. También se unirá a la placa interior de puesta a tierra.

1.5 Principios Generales de la Red de Tierra y Red de Masa en un Sistema de Telecomunicaciones:

Todos los elementos de la red de masa deberán estar interconectados, siendo necesario que existan

interconexiones múltiples en forma de malla tridimensional, aumentando de esta manera la capacidad de

apantallamiento de la misma.

Es sumamente importante el concepto de ¨conexión a tierra de punto único¨, ya que si por ejemplo el equipo

posee un trayecto separado a tierra además de la placa a tierra (por ejemplo la conexión a tierra de seguridad

del cable de potencia), ese trayecto paralelo permitirá que la corriente del impacto fluya hasta el bastidor

(chasis) del equipo y cause problemas.

ANTEC ANTENAS

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Será necesario disponer de un terminal principal de puesta a tierra que servirá como medio de interconexión

entre la red de tierra y los cables de protección.

Un edificio de telecomunicaciones contará con tres tomas o redes de tierra:

- Toma de tierra del edificio

- Toma de tierra del mástil ó torre

- Toma de tierra de pararrayos

Para lograr la equipotencialidad del conjunto de la instalación, necesariamente estas tres tomas de tierra

deberán estar interconectadas.

1.6 Red de Tierra:

La masa conductora de la tierra constituye un potencial eléctrico de referencia único. Bajo este concepto puede

definirse a una toma de tierra, como aquella constituida por un electrodo conductor en tierra o conjunto de

ellos interconectados, que aseguren una conexión eléctrica con la tierra, formando de esta manera una red de

tierra.

Las placas de tierra que sirven para interconectar a los equipos y los cables que vinculan estas placas con las

tomas de tierra deben ser consideradas como parte de la red de tierra.

Su función es garantizar:

La seguridad de las personas.

ANTEC ANTENAS

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Un potencial de referencia único a todos los elementos de la instalación. De esta manera se logrará la

protección adecuada y el buen funcionamiento de los equipos.

El camino a tierra de las corrientes de falla.

Para cumplir con los objetivos arriba mencionados, una instalación debe contar con dos características

fundamentales:

Una red de tierra única y equipotencial.

Un bajo valor de impedancia.

Si partimos de la premisa que una red de tierra es la encargada de derivar la energía del rayo a la masa

conductora de la tierra, la misma será más efectiva, cuanto menor sea la impedancia que presente en su unión

eléctrica con la masa de la tierra. Esta característica dependerá de la resistividad del terreno, de su ionización y

de la geometría de los conductores de tierra.

La resistividad del terreno es variable de un terreno a otro, depende de su contenido de humedad y de su

temperatura, pudiendo variar la impedancia de tierra medida en distintos lugares del mismo terreno, como así

también hacerla variar con el transcurso del tiempo.

Un terreno es frecuentemente heterogéneo, tanto horizontal como verticalmente.

La resistividad de las capas superficiales presenta importantes variaciones estacionales bajo el efecto de la

humedad (disminuyéndola) y de las sequías (aumentándola). Esta acción se puede producir hasta

profundidades de aproximadamente 1 a 2 metros.

Otro elemento determinante en la constitución del terreno, es su granulación y su porosidad, que determina su

poder de retener humedad y por lo tanto su calidad de contacto con los electrodos de tierra. Es por ello, que

terrenos de granos gruesos, pedregosos son malos para conseguir buenos valores de impedancia de tierra.

En algunos casos, puede pensarse en agregar productos químicos, con el objetivo de mejorar la conductividad

del terreno. No deberá perderse de vista que esta solución es transitoria, ya que estos productos deberán

mantenerse en buen estado e incluso renovarlos para mantener una elevada conductividad. Por eso no se

recomienda la utilización de estos productos.

Por lo dicho, para poder dimensionar un sistema de puesta a tierra, deberá conocerse el valor de resistividad

del terreno, su configuración y la disposición geométrica en que podrán tenderse los conductores de tierra.

Será recomendable al medir el valor de resistividad del terreno, repetir la medición variando las distancias y la

profundidad de los electrodos de pruebas, con el objeto de poder observar la variación de resistividad en

función de la profundidad del terreno.

Con este valor de resistividad, podrán utilizarse ecuaciones y tablas que nos permitirán conocer con cierta

aproximación el valor de resistencia de tierra a obtener.

Todo lo expresado, lleva a pensar que no en todos los terrenos podrá conseguirse un bajo valor de resistencia

de tierra, y no deberá caerse en el error de intentar lograrlo en terrenos de muy alta resistividad. Tal es el caso

de zonas montañosas, en donde resulta inútil e ineficaz plantear una red de tierra convencional. No solo por su

imposibilidad de realizar excavaciones, sino por la pérdida de efectividad. En este tipo de suelos, la falta de

tierra blanda, hace que la conductividad superficial sea reducida, siendo necesario en estos casos plantear una

red de tierra que se independice del valor de resistencia de tierra y focalice su objetivo en dispersar toda la

energía proveniente de una descarga atmosférica.

Nota: Según la recomendación de TASA (Aceptación del Sistema), el sistema de puesta a tierra diseñado debe

ser previsto para lograr una resistencia de difusión al suelo, igual o inferior a 5 ohms en terrenos con

resistividades de hasta 100 ohm · metro. De tal manera queda establecido en ese valor (5 ohms) como el

límite de aceptabilidad de la resistencia a tierra que deberá medirse en suelos que no superen dicha

resistividad, mediante el uso de un telurímetro conectado al sistema de puesta a tierra de la estación de

radioenlace.

ANTEC ANTENAS

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En aquellos terrenos que excedan el valor indicado de resistencia específica de 100 ohm · metro, podrá

admitirse un aumento de la resistencia de difusión a tierra proporcional al incremento de la resistividad, en

relación con el valor referencial de 100 ohm · metro.

Para un suelo de resistividad de 250 ohm · metro, el cálculo a realizar será:

Este valor será el máximo aceptable en este tipo de terreno.

Como ejemplo de valores de resistividad de terrenos se adjunta la siguiente tabla.

De cualquier forma, esta resistividad varía con la humedad, con la temperatura, estratos y diferentes estaciones

del año, por lo cual lo mejor es registrar cuando fueron tomadas las medidas para volver a repetirlas (a los fines

de mantenimiento) en la misma época del año.

MATERIALES

RESISTIVIDAD EN OHM · METRO

Sal gema 1013

Cuarzo 109

Arenisca, guijarros de río, piedra triturada 107

Granitos compactos 106 - 10

7

Rocas compactas, cemento ordinario, esquistos 106

Carbón 105 - 10

6

Rocas madres, basaltos, diabases, cascajos y granitos

antiguos (secos)

104

Guijarros de río y cascajo piedra triturada húmedos 5 x 103

Terrenos rocosos, calizos (jurásico) secos 3 x 103

Granitos antiguos (húmedos) 1,5 a 2 x 103

Yeso seco 103

Arena fina y guijarros (secos) 103

Grava y arena gruesa (seca) 102 -

103

Arena arcillosa, grava y arena gruesa húmeda 5 x 102

Suelos calcáreos y rocas aluvionarias 3 a 4 x 102

Tierra arenosa con humedad 2 x 102

Barro arenoso 1,5 x 102

Margas turbas, humus muy secos 102

ANTEC ANTENAS

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Margas y humus secos 50

Arcillas (secas) 30

Margas, arcillas y humus húmedos 10

Arcilla ferrosas, piritosas 10

Esquistos grafíticos (húmedos y secos) Menos de 5

Agua de mar 1

Soluciones salinas 0,1 - 0,001

Minerales conductores 0,01

Grafitos 0,0001

NATURALEZA DEL TERRENO

RESISTIVIDAD EN OHM · METRO

Terrenos pantanosos De algunas unidades a 30

Limo 20 a 100

Humos 10 a 150

Turba húmeda 5 a 100

Arcilla plástica 50

Margas y arcillas compactas 100 a 200

Margas del jurásico 30 a 40

Arena arcillosa 50 a 500

Arena silícea 200 a 3000

Suelo pedregoso cubierto de césped 300 a 500

Suelo pedregoso desnudo 1500 a 3000

Calizas blandas 100 a 300

Calizas compactas 1000 a 5000

Calizas agrietadas 500 a 1000

Pizarras 50 a 300

Rocas de mica y cuarzo 800

Granitos y gres procedentes de alteración 1500 a 10000

Granitos y gres alterados 100 a 600

1.6.1 Método sencillo para determinar la resistividad del suelo:

Se introducen superficialmente cuatro electrodos con la misma separación, la profundidad de penetración (b)

debe ser menor que el espacio entre los electrodos (a), en donde (a 20. b). Se aplica una corriente conocida

entre los dos electrodos exteriores y se mide el potencial entre el par interior. Luego utilice la siguiente fórmula:

ANTEC ANTENAS

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= 6,28 . a . (V/I)

La fórmula anterior nos permite conocer la resistividad del suelo en ohm.m.

1.7 Red de tierra del edificio:

La regla básica con la que se plantea la red de tierra es la utilización de un anillo perimetral de tierra,

integrando a éste, electrodos de tierra (Norma de Telecom).

Si bien técnicamente es ideal el trazado de un anillo perimetral, rodeando exteriormente al edificio a proteger,

no siempre es posible por las características o disposición de algunas edificaciones.

El anillo perimetral estará formado por un conductor de cobre desnudo de 50 mm2 de sección, debiendo rodear

perimetralmente al edificio. Este conductor enterrado deberá ser continuo, sin ningún tipo de empalme (salvo

en las cámaras de inspección) y con entradas directas a la placa de tierra interna del edificio.

De ser posible el anillo perimetral estará enterrado a una profundidad de 0,60 a 0,80 metros formando un anillo

cerrado instalado a 1 metro, de las paredes laterales del edificio.

El anillo perimetral no debe presentar ninguna discontinuidad y al edificio se ingresa por medio de los extremos

del mismo llegando a la placa de tierra por conductos separados. Integradas al anillo perimetral enterrado y por

medio de soldadura cuproaluminotérmica, se deberán instalar jabalinas de acero cobre de 1,5 m de longitud y

ANTEC ANTENAS

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16 mm de diámetro, hincadas en el terreno y distribuidas a lo largo del dispersor con una separación mínima de

2 veces la longitud de la jabalina.

De ser posible, deberá colocarse en cada punto de cambio de dirección o de interconexión del anillo perimetral

una jabalina. Esto se debe a que frente al escarpado pulso del rayo cada interconexión o cambio de dirección

vertical u horizontal del anillo perimetral, representa un incremento de impedancia, que se traduce en un

incremento de tensión.

1.8 Red de masa:

1.8.1 Masa:

Es la masa conductora de un equipo eléctrico susceptible de ser tocado por una persona, que normalmente no

está bajo tensión, pero puede estarlo en caso de falla de aislamiento de las partes activas de ese equipo.

1.8.2 Red de masa:

Es el conjunto de las masas y de los conductores de protección que conectan las masas a las barras de tierra.

Los principios adoptados para la implementación de una red de masa definen un Plano de masa.

El plano de masa debe ser único y común a todos los equipos y realizado tan correctamente como sea posible.

La red de masa debe realizarse para conseguir dos objetivos:

Protección de los equipos y de las personas.

Calidad de funcionamiento de los equipos.

Los métodos constructivos a aplicar para lograr el primer objetivo, no son exactamente igual al método a aplicar

para conseguir el segundo objetivo.

La red de masa en estrella realizada a partir de la placa de tierra tiende a la protección de los equipos y de las

personas contra las perturbaciones de baja frecuencia, no siendo tan eficaz ante agresiones de alta frecuencia.

La ejecución de una red de masa en malla, además de cumplir con los mismos objetivos que una distribución

en estrella, mejora la protección de los equipos ante las altas frecuencias.

Para la correcta realización de una red mallada, las conexiones deben ser lo más cortas y directas posibles.

Por lo dicho una conexión corta y de buena dimensión presenta una baja impedancia para las altas

frecuencias.

Por lo tanto los armazones y los elementos metálicos se conectan a la masa por medio de una conexión lo más

corta posible, además de interconectarse entre sí, formando de esa manera una red de masa.

1.8.3 Conexiones de las masas:

Cada equipo debe estar conectado a la placa de masa ó a la placa de tierra por medio de un conductor

específico. En el caso de edificios de varios pisos con una gran cantidad de equipos la instalación es compleja.

Por eso, siempre que sea posible, en esos casos se deberá llevar una placa por piso, a los efectos de distribuir

desde ella a cada sala de equipos con un cable de protección.

Los conductores de protección deberán ser aislados, mientras que a nivel de vinculación de equipos puede

utilizarse conductor desnudo.

ANTEC ANTENAS

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El dimensionamiento de los cables de protección dependerá de la corriente de falla de los equipos, desde dos

puntos de vista:

No debe producir calentamiento en el conductor de protección.

La elevación de potencial de la masa del equipo con respecto a tierra y su relación con la masa de otros

equipos no debe ser peligrosa ni para el personal, ni para el equipamiento.

De lo dicho, es que en todo momento deben buscarse resistencias muy bajas en las secciones de los

conductores de protección utilizados.

Como regla general puede adoptarse:

C.C. SECCIÓN MÍNIMA

< 5 A 0,5 mm2

de 5 a 30 A 6 mm2

de 30 a 60 A 16 mm2

de 60 a 400 A 50 mm2

2000 A 120 mm2

1.8.4 Red de masa mallada:

Se basa en el principio de la interconexión de todas las masas metálicas que incluyen los bastidores ó chasis

de cada sistema y la interconexión de las diferentes masas (tierra electrónica y tierra mecánica).

Una red de masa en forma de malla, estará formada por:

ANTEC ANTENAS

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Conductor de masa

Parte metálica de los equipos

Bandejas de cables, etc.

Pantalla de los cables

1.8.5 Conexión de las masas utilizadas en el edificio:

Deberán estar conectadas al plano de masa todos los elementos metálicos situados en las proximidades de los

sistemas de telecomunicaciones, como ser:

Cables de entrada al edificio

Repartidores

Pisos técnicos de salas de conmutación

Marcos de aberturas de acceso a cada sala

Canalizaciones de agua

Canalizaciones de gas.

Columnas ascendentes de calefacción

Sistemas de calefacción

1.9 Toma de tierra del pararrayos:

1.9.1 Función:

La instalación de los pararrayos debe garantizar la protección de los edificios contra descargas atmosféricos

directas, no protegiendo cuando estas son transmitidas a través de la red de distribución de energía eléctrica.

Una instalación de un pararrayos está dividida en tres partes:

Estructura de recolección

Estructura de descenso

Estructura de flujo (tomas de tierra propias)

Todo tipo de antena a instalar en una torre deberá estar indefectiblemente debajo del “cono de protección” del

pararrayos. Se define así al cono de 30 con vértice en el extremo superior del pararrayos.

ANTEC ANTENAS

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La instalación del pararrayos prevista para canalizar las descargas directas deberá estar preparada para hacer

fluir las corrientes instantáneas a través de conductores de baja impedancia (estructura de descenso),

disponiéndose del lado más alejado a las instalaciones (estructura de flujo).

De esta manera se logrará:

Que el impacto directo de un rayo sobre cualquier componente de la instalación se canalice adecuadamente

a tierra.

Evitar los fenómenos de inducción sobre los cables de descenso de antenas.

La instalación del pararrayos deberá estar acorde a la estructura del edificio, evaluándose en cada caso

características relacionadas con él mismo (equipos asociados). La instalación se ajustará a la Norma IRAM

2184.

Deberá tenerse en cuenta entre otras cosas:

Dimensiones del edificio.

ANTEC ANTENAS

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Puntos más vulnerables del edificio.

Forma e inclinación del techo.

Altura de las antenas.

Elementos metálicos existentes a nivel de techo: ductos de aire acondicionado, escaleras de cables, etc.

Disposición de cañerías de agua, eléctricas, etc.

Ubicación de las salas de equipos sensibles.

1.9.2 Estructuras de recolección:

Normalmente son utilizados elementos de captura de una sola punta ó de varios elementos, llamados

normalmente tipo Franklin.

El área de protección suministrada por este tipo de elemento captor, es esencialmente variable y depende de la

corriente pico del retorno del primer impacto del rayo en KA. Prácticamente puede adoptarse que la zona

protegida por este tipo de pararrayos está limitada por un cono cuya punta coincide con la punta del pararrayos

y cuyo ángulo medido a partir de la misma es de 60º.

1.9.3 Protección tipo caja mallada:

Cuando se utilice como protección la del tipo mallada en un edificio, será aplicable el de una sola punta. En

estos casos, las puntas están colocadas en los puntos más vulnerables del edificio. Los conductores de techo

estarán destinados a canalizar la corriente de rayo desde los dispositivos de captura hacia los conductores de

descenso. Para este tipo de instalaciones, los conductores de techo deberán formar un polígono cerrado cuyo

perímetro se encuentre cerca del perímetro del techo. Este sistema de protección es ideal para edificios con

geometrías regulares, sin torre.

Los descensos deberán estar colocados en los ángulos o en las partes salientes del edificio. Este sistema es

de costosa realización.

1.9.4 Conductores de descenso:

Los conductores de bajada deberán soportar el flujo de corriente desde el terminal aéreo hasta los terminales

de tierra. Estos conductores deberán ser de una sección mínima de 50 mm2.

Dado que la corriente del rayo es un impulso característico, se recomienda utilizar fleje, dado que la superficie

de dispersión de este es mayor que un conductor redondo para una misma sección. Se utilizará como

conductor de descenso fleje de cobre de 30 x 2 mm. No se permite utilizar como conductor de descenso cables

coaxiales aislados o vainas aisladas.

Los conductores de descenso deberán ser instalados fuera de la estructura (salvo en casos especiales) y por la

cara más alejada a la sala de equipos.

Normalmente solo es necesario un conductor de descenso, excepto en los casos en que el recorrido horizontal

del conductor de bajada es más largo que el vertical o cuando la altura del edificio supere los 28 m, para los

cuales se utilizan dos conductores.

El recorrido del conductor de bajada debe ser lo más recto posible, con curvas, si no se las puede evitar, no

inferiores a 20 cm de radio.

El recorrido deberá ser elegido de tal manera de evitar cruce o acercamientos con canalizaciones eléctricas.

Deben estar a más de 3 m de toda cañería ascendente exterior de gas y no debe estar conectada con ella. En

aquellos edificios donde no sea posible realizar el recorrido en forma externa, podrá realizarse en forma

interna, a través de un conducto específico.

1.9.5 Toma de tierra para pararrayos:

El valor adoptado para estas tomas de tierra deberá ser menor a 10 . La toma de tierra estará constituida por

fleje de cobre de 30 x 2 mm, dispuesta en forma de pata de ganso, es decir, tres flejes de 5 metros de longitud,

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enterrados horizontalmente a una profundidad entre 0,60 y 0,80 metros formando un ángulo entre ellos de 60º.

Si es posible ésta deberá estar situada a no más de 5 m del pie de la torre ó de la pared del edificio. En el

extremo de cada uno de los flejes se hincarán jabalinas (una en cada extremo o punto de conexión).

Se deberá prestar mucha atención a que la toma de tierra del pararrayos esté alejada por lo menos 3 m de

cualquier elemento metálico que no penetre en el edificio protegido.

1.10 Toma a tierra de la torre:

1.10.1 Conceptos generales:

Como ya se ha visto las torres y los edificios deben ser protegidos adecuadamente, a los efectos de equilibrar

las medidas necesarias con las destinadas a la protección de los equipos de telecomunicaciones.

Las partes metálicas de la torre y del edificio deben ser interconectadas y vinculadas adecuadamente a las

partes metálicas de los equipos.

Los equipos de telecomunicaciones podrán colocarse en edificios separados a las torres pero preferiblemente

cercanos o en las propias torres.

En la práctica, todas las torres y mástiles tienen los mismos elementos a proteger:

Antenas

Cables de bajada de antenas: guías de onda y cables coaxiles.

Cables de descenso de balizamiento.

La toma a tierra de las estructuras metálicas de soporte, (torres o mástiles) tiene por objeto canalizar las

descargas que pudiesen entrar, no solo por éstas, sino por todo elemento vinculado eléctricamente a éstas.

Ya que constructivamente las torres y mástiles son diferentes, sus conexiones a tierra también lo serán, en

cambio los descensos de antenas y balizas se protegen de la misma manera (independientemente de su

estructura de soporte).

1.10.2 Toma a tierra de torres autosoportadas:

Básicamente son estructuras metálicas piramidales de 3 o 4 aristas. Cada pie descansa sobre una fundación

de hormigón independiente del resto. En estas estructuras, las descargas sobre elementos de ella, son

canalizadas por la bajada del pararrayos y por la propia estructura.

Por este motivo, las torres tendrán una toma de tierra específica. Su punto de partida será una placa de cobre

(220 x 100 x 10 mm) unida mecánica y eléctricamente a la estructura de la torre. Esta barra, será situada en la

pata más alejada de la pared más próxima a la torre. Desde ésta partirá un fleje de cobre de 30 x 2 mm que

será vinculado con soldadura cuproaluminotérmica a una jabalina de acero-cobre hincada al pie de la torre. El

resto de las patas deberán estar conectadas entre sí perimetralmente con un fleje de cobre de 30 x 2 mm

soldado a cada pata. Estas vinculaciones equipotenciales serán realizadas bajo tierra a una profundidad no

inferior a 0,20 m. En el caso de obras nuevas se agregará la vinculación eléctrica del hormigón armado a las

patas de la torre.

1.10.3 Toma a tierra de mástiles:

Los mástiles son estructuras de tipo prismático cuyo único pie de apoyo descansa sobre una fundación de

hormigón. La resistencia de esta estructura es conseguida por tensores o riendas que vinculan mecánicamente

el mástil a diferentes alturas con puntos de fijación terrestres que las agrupan llamados anclotes.

Este tipo de estructuras presenta un comportamiento diferente al de las torres; la mayor parte de la descarga

del rayo fluirá a través de las riendas. La primera medida consiste en vincular eléctricamente todas las riendas

que convergen a un mismo anclote con un conductor adecuado a cada caso.

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Sobre la superficie, las riendas se interconectarán con cable de acero galvanizado de diámetro mínimo 6 mm,

unidos entre sí con grampas prensacables de acero galvanizado. Las curvaturas de estos cables intentarán por

todos los medios, descender con el cable verticalmente en sentido de la descarga.

De la rienda más baja, partirá una vinculación con cable de acero galvanizado hacia el suelo, pero antes de su

ingreso al terreno, se unirá con soldadura cuproaluminotérmica a un cable de cobre desnudo de 50 mm2 el que,

enterrado a una profundidad de entre 0,60 a 0,80 m, seguirá un recorrido paralelo al anclote y hacia la parte

posterior del anclote. Inmediatamente después de éste, se formará una pata de ganso con el mismo conductor

y dos jabalinas de acero-cobre soldadas cuproaluminotérmicamente. En todos los anclotes será dispuesta esta

toma de tierra.

1.10.4 Verificaciones a realizar:

Los valores aceptados de resistencia de la toma a tierra de la torre ó de los anclajes de riendas (en el caso de

los mástiles) deberán ser inferiores o iguales a 10 . En todas las vinculaciones de masa metálicas debe existir

una resistencia de contacto inferior o igual a 1 m.

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1.11 Toma a tierra de las antenas y de los cables de telecomunicaciones (Guías de onda y cables

coaxiles):

1.11.1 Antenas:

Todas las antenas deberán estar vinculadas por medio de un cable de cobre aislado de 50 mm2

de sección,

color verde, a la estructura metálica de la torre a través de terminales de compresión.

1.11.2 Guías de onda y cables coaxiles:

La vinculación será realizada con un kit (Grounding Kit) de puesta a tierra que consiste básicamente en una

abrazadera que permite la unión eléctrica del conductor exterior del cable o guía de descenso de antena con la

torre. La vinculación es en la parte superior después de la curva del cable y a nivel inferior, antes de la curva

que ingresa a la sala de transmisión. La conexión eléctrica a la torre no será realizada directamente sobre ésta

sino montando una barra de cobre en la estructura (nunca agregar perforaciones a la torre), o en la bandeja, y

sobre la cual se conectarán los kits de puesta a tierra. Esta conexión debe ser lo más corta, directa y vertical

(descendente) posible.

La barra horizontal permite futuras ampliaciones en la cantidad de descensos.

Si bien se ha estipulado como condición mínima, la conexión de los descensos en dos lugares, este criterio

varía de acuerdo a la altura de la estructura a saber:

Altura Cantidad de Kits

< 50 m 2

> 50 75 m 3

> 50 100 m 4

> 50 125 m 5

> 50 > 125 m 1 kit c/20m

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1.11.3 Pasamuros:

Si bien se ha planteado un sistema de puesta a tierra integrado, el equipo asociado a la torre puede sufrir las

consecuencias del impacto del rayo, si no se toma precauciones adicionales a las ya planteadas en los

apartados anteriores.

Una descarga que circule por los descensos de antena hacia la toma de tierra, utilizará como camino al

pasamuros y el fleje que lo conecta a la toma de tierra del edificio. Por lo tanto las guías de onda y las mallas

exteriores de los cables coaxiles serán conectados al pasamuros logrando de esta forma una conexión corta y

directa a tierra.

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Para ello se instala una barra de cobre por debajo de los cables de ingreso, a la cual se conectarán los cables

de descenso (de los kits de tierra), y desde la que partirá el fleje de bajada hacia una cámara de inspección con

una placa de cobre y de allí a una jabalina de acero-cobre.

1.11.4 Balizas:

Generalmente los conductores que descienden desde una o varias balizas, están canalizadas en el interior de

cañerías galvanizadas con cajas de inspección a distancias regulares. Esta instalación debe vincularse

eléctricamente a la estructura (metálica de la torre) utilizando cable de cobre aislado normalizado de 16 mm2

color verde.

Este tratamiento debe aplicarse a cualquier conductor susceptible a descargas que desciende de una

estructura. Tal es el caso de los generadores eólicos, paneles solares montados sobre estructuras metálicas y

toda otra configuración que así lo requiera.

1.12 Elementos a analizar:

1) Todo el sistema de puesta a tierra deberá estar compuesto de materiales que resistan el deterioro en el

tiempo y requieran un mínimo de mantenimiento.

2) El sistema de puesta a tierra debe caracterizarse por dos componentes fundamentales:

- Electrodos de puesta a tierra (jabalinas, hierros del hormigón, etc.), reunidos en una placa general de

puesta a tierra (MGB).

- Distribución de masa metálica (circuitos de conexión entre la placa general de puesta a tierra y la masa

metálica de los equipos instalados).

3) La placa general de puesta a tierra interna (Master Ground Bar-MGB) debe ser de cobre de 10 mm de

espesor y tener las dimensiones y cantidad de agujeros necesarios para conectarse a ella (la placa siempre

debe estar limpia y sin óxido a los fines de asegurar una baja resistencia de conexión, agregándose grasa

conductora antioxidante). Las perforaciones en la placa serán pasantes, debiendo poseer un 50 % más de

perforaciones que las utilizadas en la instalación inicial.

La placa será amurada a la pared en sus cuatro extremos

La placa estará conectada al anillo exterior de Puesta a Tierra preferentemente a través de tramos de cobre

estañado de 35 mm2. De ser posible, debe estar ubicada próxima al tablero eléctrico general y si la instalación

lo permite, el neutro de la red debe conectarse a la misma.

4) Si no es posible, la diferencia de potencial entre el neutro del tablero general y la placa de puesta a tierra

no debe ser superior a 2 volts pico a pico, medidos con un osciloscopio digital de alta velocidad (50

megasamples/seg o mejor) alimentado por baterías.

5) El polo positivo de las alimentaciones del sistema debe ser conectado a la masa eléctrica.

6) Sería conveniente que todo conductor de puesta a tierra que esté unido a la placa recorra el camino más

corto y directo.

7) Verificar que la puesta a tierra de los equipos esté realizada en paralelo y no en serie.

8) No se deberán hacer conexiones dobles sobre los bornes de tierra.

9) Las conexiones con puentes entre dos bastidores están prohibidas, salvo en el caso de bastidores

adyacentes acoplados mecánicamente. Podrán tener una conexión de tierra entre ellos y un solo conductor de

vinculación a la placa de masa.

10) Todas las partes metálicas móviles del bastidor tales como puertas, paneles, etc. deberán estar conectadas

eléctricamente al mismo a través de cables o flejes.

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11) Debe existir un solo sistema de tierra. No se permiten varillas de tierra separadas que no estén conectadas

al sistema de tierra principal.

12) La resistencia de puesta a tierra, medida sobre esta placa con la distribución de masa metálica

desconectada, debería ser de 1 ohm o menor (aunque a veces sea difícil lograrlo).

13) El chasis del equipo de microondas y su correspondiente rack debe estar puesto a tierra mediante un

conductor de cobre de 16 mm2

con aislación verde directamente conectado a la Master Ground Bar utilizando

terminal plano tipo doble ojal.

14) Para la estructura, en el caso de torres autosoportadas cada pata deberá estar conectada al anillo de

Puesta a Tierra. En torres arriestradas cada pata se conectará al anillo de tierra de la misma manera. En estos

casos adicionalmente se conectará a tierra cada set de riendas de cada anclaje.

15) En el caso de radios Microlinks se deberá asegurar que exista una buena puesta a tierra del cabezal de RF

(ODU).

16) Para la bajada de coaxiles o guías de onda, cada conductor externo de los mismos se debe conectar a

tierra utilizando tres Grounding kits: uno en la parte superior de la torre, otro en la parte inferior y el restante

sobre la parte final del Ice Bridge antes de ingresar a la facilidad (entrada del edificio a nivel del pasamuros). El

Ice Bridge es el puente que suele llevar, sobre bandeja, los conductores de RF desde la torre hasta el shelter,

si lo hubiera.

Cuando la altura de la torre supere los 90 metros se recomienda agregar un Grounding kit adicional en la parte

media de la torre. Con respecto a la instalación de los Grounding Kits los conductores o cable de tierra deben

ser sólidos y los terminales deberán ser del tipo plano de doble oreja (en el extremo superior e inferior se

deberán instalar siguiendo una línea recta paralela a la torre, mientras que en la entrada de los coaxiles al

shelter, el radio de curvatura no deberá ser mayor a 25 cm.).

Grounding kits: Kits de tierra destinados para proveer una apropiada conexión eléctrica entre el conductor

exterior de la guía de onda o el cable coaxil y un miembro de la torre o el conductor de bajada de torre, para

permitir un buen camino de descarga a tierra.

17) Los Kits de puestas a tierras se pueden conectar al cable de bajada del pararrayos. Puede ocurrir que haya

que llevarlo (el cable desnudo de tierra del kit) hasta el montante opuesto; el mismo se sujetará con abrazadera

y adaptador ángulo a los diagonales y travesaños.

18) La antena deberá estar vinculada a la estructura metálica de la torre o mástil o a la red de tierra a través de

un conductor de 50 mm2 de sección.

19) La medición de la resistencia de puesta a tierra deberá efectuarse una vez finalizado el sistema y previo a

la conexión del neutro de la red energía de AC a dicho sistema. Y siempre antes de comenzar la medición se

debe realizar una inspección visual del sistema de tierra (chequear todos los contactos eléctricos y conexiones

para estar seguro que son eficientes y verificar que los conductores no estén físicamente dañados).

20) El instrumento a utilizar será un telurímetro, usando los métodos de dos o tres electrodos según convenga.

Chequear que los valores de tierra (resistencia o impedancia hacia la tierra) de la estación estén bajo norma

(existe la especificación R.NG.I 96/025-02 de Telecom; coincidente en sus términos con los documentos que

posee Tasa ).

El valor máximo de la resistencia de puesta a tierra deberá ser igual o menor a 5 ohms (recordemos que todos

los sistemas de tierra tienen una frecuencia de respuesta; y mientras menor sea la resistencia del sistema de

tierra, mayor será su frecuencia de respuesta).

Sin embargo se debe aclarar que este valor de resistencia de difusión al suelo (igual o inferior a 5 ohms) es

para terrenos con resistividades de hasta 100 ohm x metro.

Telecom, en su norma, amplia los conceptos con respecto a los valores de la toma de tierra en sus centrales

telefónicas, mencionando que cuando el edificio cuenta con un puesto de transformación MT/BT exclusivo,

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interno o externo al edificio, la resistividad de tierra deberá ser 1 independientemente de la cantidad de

abonados. En caso que el edificio esté alimentado a través de una red de distribución de BT, la resistencia de

tierra dependerá de la cantidad de abonados:

- Para edificios con < 5000 abonados R 5

- Para edificios con 5000 abonados R 1

Procedimiento de medida:

Desconectar la tierra de prueba de todas las otras tierras y del sistema de puesta a tierra general de la

estación. Colocar dos barras de tierra de referencia a una profundidad de por lo menos un metro. Las tierras de

referencia se colocan a una distancia entre sí y con respecto a la tierra bajo prueba, de manera que formen un

triángulo equilátero. La longitud de cada lado del triángulo debe ser de al menos 6 metros o 6 veces la

profundidad de tierra bajo prueba. Cuanto más baja sea la resistencia de tierra de referencia más grande será

la precisión de la prueba. A fin de disminuir la resistencia, puede tratarse el suelo alrededor de las tierras de

referencia con sal y agua. La tierra que se prueba debe dejarse, por el contrario, en su condición normal.

Indicar con A la tierra que se mide y con B y C las dos tierras de referencia. Medir la resistencia entre cada par

de barras y calcular la resistencia de tierra como sigue:

Medir la resistencia R1 entre A y B, R2 entre A y C y R3 entre B y C.

Calcular la resistencia de tierra de A, por medio de la siguiente fórmula:

Las pruebas y cálculos pueden variar según los instrumentos de medición empleados. Los procedimientos se

consignan normalmente con más detalles en las instrucciones adjuntas a los instrumentos de medición.

12 2. CABLEADO DE SEÑAL:

2.1 Conceptos generales:

La interconexión entre diferentes equipos del sistema (radios, multiplexores, procesadores de voz y datos) se

realiza por medio de canales físicos, ya sea por conductores metálicos o fibra óptica.

En los vínculos por fibra óptica, los diferentes potenciales de referencia (puesta a tierra) de equipos que se

encuentran alejados no causan inconvenientes por no existir conexión galvánica entre ellos.

Si se utiliza conductores de cobre, cuando la diferencia de potencial entre referencias sobrepasa el rechazo de

ruido admitido por el enlace, se producen cortes de comunicación.

En casos extremos, donde el potencial supera la rigidez dieléctrica de la aislación, se destruyen las interfaces y

otros elementos electrónicos asociados.

Esto último ocurre normalmente en el caso de fallas eléctricas importantes, capaces de elevar el potencial del

terreno, conocidas como “Ground Potencial Rise” (GPR) y en el caso de tormentas eléctricas.

Esto se soluciona realizando una correcta distribución de conexiones de masa metálica y alimentación

eléctrica, y colocando los protectores de sobretensión necesarios (por ejemplo en el caso de comunicación

entre equipos de sectores distintos y alejados deben colocarse protectores de sobretensión, compatibles con el

tipo de señal que lleva el cable, en ambos extremos).

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2.2 Cableado de tramas con coaxil:

Las líneas de comunicación que viajan de un piso a otro, o de un edificio a otro, pueden poner en riesgo de una

sobretensión momentánea a la I/O del equipo, así como propiciar problemas de zumbido (bucle de tierra).

Los sistemas coaxiles puestos a tierra localmente tienen problemas más serios con las corrientes del bucle de

tierra que los sistemas de líneas balanceadas. Por lo general, la coaxial se pone a tierra en la tierra de la señal

de cada extremo, que a su vez, se pone a tierra en la tierra de la línea de energía neutra o del suelo. Con

frecuencia, esto crea dos diferentes lugares suelo-tierra que hacen que las corrientes del bucle de la tierra

fluyan a la pantalla. Un método para aliviar este problema es tener la tierra del suelo en un solo extremo. El otro

extremo se aisla del suelo con un protector aislador.

El protector aislador solo acopla los datos de un conector coaxil aislado al otro. La unidad misma está

conectada a la tierra local del suelo. Este protector aislado puede soportar hasta 90 V sin interrumpirse. La

pantalla del cable coaxil de entrada no está conectada directamente a la tierra local del suelo de los equipos

remotos. Se proporciona protección, al tiempo que se sigue asegurando la calidad de los datos.

Para contar con protección en el extremo del terminal principal, se puede emplear un protector coaxial

estándar. Este protector no tiene aislamiento y se conecta tanto a la tierra del sistema como a la del suelo.

2.3 Tierra de los cables de pares simétricos blindados:

La finalidad primaria del blindaje es la de proteger el par del cable de diafonías y de ruido provenientes de

fuentes externas, y no la de limitar el efecto del campo interferente producto del mismo cable. La limitación del

efecto de campo interferente producto del cable puede constituir un beneficio accidental del blindaje.

La diafonía y el ruido las producen las fuerzas electromagnéticas introducidas debidas al campo magnético

variable de la fuente interferente y del acoplamiento capacitivo del campo eléctrico de la fuente que interfiere.

En general, la diafonía se verifica cuando el par simétrico no está perfectamente equilibrado o cuando el campo

interferente no es uniforme. El añadido del blindaje al par simétrico evita generalmente que se forme un

acoplamiento inductivo en el par y al mismo tiempo reduce considerablemente el acoplamiento capacitivo.

Expuesta a un campo magnético variable, una corriente inducida circulará al exterior del blindaje. El flujo de

corriente sobre el blindaje producirá campos contrarios en el interior del blindaje, con efecto total de borrar el

efecto del campo que interfiere. El acoplamiento capacitivo en el par se reduce paralelamente al reducir la

capacidad de acoplamiento efectiva total resultante de la capacidad serie añadida del blindaje en el recorrido

de acoplamiento. El potencial interferente acoplado al par simétrico adquirirá la amplitud del potencial

desarrollado en el blindaje. Debido a que entre el par / blindaje existe una condición de equipotencialidad, la

reducción de potencial en el blindaje trae consigo a su vez la reducción del potencial en el par simétrico. El

potencial del blindaje puede reducirse a cero o casi, poniendo a masa el blindaje.

El cable blindado se pone normalmente a masa sólo en uno de sus extremos con el fin de evitar que se formen

bucles (loop) de masa. Cuando el blindaje se pone a masa en sus dos extremos entre los puntos de puesta a

masa pueden verificarse diferencias de potenciales considerables. A causa de la diferencia de potencial, que

se establece entre dos puntos, habrá una circulación de corriente en el bucle formado por el blindaje y por el

recorrido de retorno que se efectúa a través de la masa. Si se verifica dicha circulación de corriente en el bucle

de masa, es más probable que la interferencia aumente de que se reduzca.

Puesto que el fin del blindaje es el de evitar que la interferencia entre en el cable, la masa debe ponerse

preferiblemente en el extremo de bajo nivel de cable. De este modo se reduce a cero o casi la amplitud del

potencial interferente precisamente en el punto en que el circuito es más sensible a las mismas interferencias.

Siempre que la impedancia del blindaje sea capaz de evitar que el mismo adquiera un potencial cero en el

extremo lejano, pero con nivel de señal más alto, la interferencia puede tolerarse más fácilmente.

En una central pueden verificarse circunstancias específicas y peculiares, que exijan una puesta a masa

múltiple del blindaje. En este caso, en que se precisan masas, deberían llevarse a una línea común a una

distancia lo más corta posible con el objeto de minimizar los efectos de los bucles de masa. En la mayoría de

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los casos es imposible predecir el efecto de puestas a masa múltiples y solo los datos experimentales pueden

determinar su efecto.

13 3. TENDIDO DEL COAXIL DE RF Y GUÍA DE ONDA.

3.1 Introducción:

Los circuitos desequilibrados que operan en el interior del cable coaxial pueden resultar libres de interferencias

externas solamente si se mantiene la integridad del blindaje coaxial a lo largo de todo el circuito. El blindaje

coaxial se realiza con el conductor externo del cable coaxil mismo. Si el conductor externo es continuo hasta el

blindaje del circuito a cada extremo del recorrido coaxial, la puesta a tierra del conductor externo será

relativamente poco importante como medio para eliminar interferencias externas. En estas condiciones, los dos

extremos del conductor externo se conectan a las masas del circuito. Los enlaces a la línea de tierra o a la

masa de tierra se hacen a medida de las exigencias de los circuitos asociados. Las señales que pasan por el

cable coaxil viajan sobre la superficie externa del conductor interno y sobre la superficie interna del conductor

externo. El potencial que se desarrolla en el conductor externo de parte de fuentes externas tenderá a viajar a

lo largo de la superficie externa de aquel conductor.

A frecuencias de 60 khz aproximadamente y mayores, el aislamiento debido al sólo efecto pelicular es del

orden de 100 dB o más. Al aumentar la frecuencia, disminuye la penetración dentro de la superficie y en

consecuencia aumenta el aislamiento.

En muchos sistemas que usan el cable coaxil, la integridad del blindaje decrece en el punto de conexión al

aparato.

El cable coaxil termina en una caja terminal o en un conector sin asegurar el beneficio del blindaje. Cuando el

cable coaxil termina de este modo, el aislamiento disminuye enormemente o incluso se pierde. La terminación

no blindada permite a los potenciales interferentes existentes sobre la superficie del blindaje, alcanzar la

superficie interna y por lo tanto el recorrido de señal. En este punto el recorrido de señal está también expuesto

a los campos locales que pueden generar interferencias. Cuando existen terminaciones de este tipo, puede ser

necesario poner enlaces de masa a una o a sendas extremidades del recorrido y en todo caso también en

puntos intermedios. En general no puede preverse donde hay que poner tales puestas a masa a lo largo del

cable coaxil y así es preciso generalmente recurrir a datos experimentales.

3.2 Elementos a Analizar:

1) El tramo de alimentador entre el equipo y la antena debe ser entero.

2) El tendido del cable debe realizarse de manera tal de evitar grandes y anormales curvas, respetando

siempre los radios de curvatura especificados por el fabricante del mismo (lo mismo ocurre con la guía de

onda).

3) El cable deberá estar fijado a la bandeja a lo largo de todo su recorrido.

4) Sería recomendable y muy útil que tuviera una etiqueta cerca del conector del equipo indicando la longitud

real del mismo hasta la parábola como así también la polarización de la antena.

5) No se permite fijar la guía o cable coaxil a la bajada del pararrayos, o utilizar el mismo camino (la guía

deberá bajar por una arista de la torre diferente a la utilizada para la bajada del pararrayos).

6) Está prohibido fijar directamente la guía a la escalera de ascenso a la torre, y de ser imprescindible se hará

por medio de una estructura metálica adecuada solidaria a dicha escalera.

7) En el caso del tendido de Guía de Onda Elíptica el trayecto entre la salida del equipo y la bandeja deberá

realizarse por medio de un tramo de onda rígida. La conexión entre dicho tramo y la guía de onda elíptica se

hará a través de un codo a 90º a los efectos que la guía elíptica se mantenga siempre alineada con la bandeja.

En aquellos casos en que la distancia entre la bandeja y el bastidor sea grande y por lo tanto resulte

complicado la utilización de un tramo de guía rígida, se aceptará la conexión directa de la guía elíptica al

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equipo siempre y cuando se respete el radio de curvatura mínimo especificado por el fabricante de la misma, la

instalación sea prolija y la guía no efectúe excesivas y anormales curvas apartándose de la bandeja para

ingresar verticalmente al equipo.

8) Para guías de onda elíptica de ser necesario realizar cambios de plano de polarización, éstos se

implementarán a través de transiciones rígidas ¨twist¨ diseñadas a tal fin, aceptándose un máximo de dos en

todo el tendido de la guía (uno en cada extremo del tendido). En el caso de tendidos largos se aceptará el

cambio de plano de polarización practicado directamente sobre la guía de onda, siempre y cuando se respete

la torsión máxima de la misma (º/m) especificada por el fabricante de la guía. A modo de ejemplo, en la

siguiente tabla se muestran las torsiones máximas especificadas por Andrew para sus diferentes modelos de

guía de onda elíptica según la banda de frecuencias de operación.

Modelo de guía Banda de frecuencias (GHZ) Torsión máxima (º/m)

EW17 1,7 - 2,4 0,75

EW20 1,9 - 2,7 0,75

EW28 2,6 - 3,4 0,75

EW34 3,1 - 4,2 1,5

EW37 3,3 - 4,3 1,5

EW44 4,2 - 5,1 1,5

EW52 4,6 - 6,425 3

EW63 5,85 - 7,125 3

EW64 5,3 - 7,75 3

EW77 6,1 - 8,5 3

EW85 7,7 - 9,8 3

EW90 8,3 - 11,7 6

4. EQUIPOS DE RADIO COLOCADOS EN LA PARTE SUPERIOR DE LA TORRE.

Un caso representativo son los radios Microlinks, que poseen la unidad de RF externa, próxima a la antena.

En el caso de equipos que poseen preamplificadores arriba, el problema contra todo lo pensado no es con la

entrada del mismo (al caer un rayo), sino con la salida.

La torre que actúa como un inductor, crea una caída instantánea de tensión. Esto quiere decir, que se va a

compartir parte de la corriente de onda irruptiva con la pantalla coaxial. Como la pantalla va a acoplar energía

(tanto el campo E como el M) hacia el conductor central, se va a presentar una sobrecarga transitoria.

La corriente irruptiva del rayo se va a propagar hacia la pantalla coaxial y al conductor central con velocidades

y amplitudes diferentes. En cualquier momento la pantalla estará en una tensión mientras que el conductor

central estará en otra.

La onda irruptiva o sobrecarga transitoria que se genera en la pantalla se dirige hacia la caseta del equipo

donde se encuentra un inyector de cd que combina la cd con la RF. Esta sobrecarga va a penetrar por el

inyector a la fuente de energía de cd, con lo que va a causar que la tensión del riel falle.

Si la fuente de energía cuenta con un SCR con acción de palanca o protector contra la sobretensión, la dv/dt de

la palanca del SCR se va a acoplar de nuevo por medio del inyector de cd y sobre el cable coaxil. Forma una

onda de paso de banda amplia, lo que excita a la línea coaxil. Es muy probable que la línea no cuente con una

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impedancia de 50 ohm (para el caso de bajadas en RF) para estas frecuencias más bajas en el extremo de

captación del amplificador (la impedancia del preamplificador es de sólo 50 ohm en el paso de banda en el que

trabaja).

Esta onda reflejada puede alcanzar cientos de volts en el preamplificador. La cantidad de tensión depende de

la onda, la longitud del coaxil y la impedancia (y captación de cd) del preamplificador. Esta onda reflejada

llegará a la barra de distribución del preamplificador, ejerciendo un esfuerzo sobre todos los componentes

activos.

Los equipos suelen estar equipados con protectores de línea de energía incorporados y puestos a tierra en la

parte superior junto con el equipo.

Las líneas de entrada domiciliarias de CATV son un caso representativo.

Comercialmente existen protectores Polyphaser adecuados.

14 5. ALIMENTACIÓN DE ENERGÍA.

5.1 Conceptos generales:

5.1.1 Fusibles:

El tipo de fusibles que han de colocarse en las líneas correspondientes a los circuitos de alimentación varía

según los casos y las condiciones locales. Con el fin de proporcionar la máxima protección es aconsejable que

cada alimentador tenga su fusible. Si se tienen salidas de conveniencia, estas salidas han de tener su fusible

separado del equipo. En general las características relativas a los fusibles se indican en los documentos

correspondientes al propio equipo.

5.1.2 Conductores:

La consideración más importante que hay que hacer acerca de los conductores de alimentación es que los

hilos tengan una sección adecuada a la tensión de alimentación de los equipos.

Una caída de tensión excesiva en el cableado de alimentación puede degradar el funcionamiento del sistema,

a un punto capaz de volverlo inutilizable. A ese fin, como requisito mínimo, deben seguirse las reglas tanto

locales como nacionales, no obstante puede también ser que estas reglas no sean suficientes.

La sección mínima necesaria para el conductor debe calcularse en base a la longitud del recorrido, a la

corriente y a la caída de tensión tolerable. La sección necesaria (mín.) puede calcularse por medio de la

siguiente fórmula:

S= Sección mínima del conductor (mm)

0,0178 x Corriente (Amp) x Longitud del recorrido (m)

S= --------------------------------------------------------------------------------------------

Caída de Tensión Permitida (Volt)

El conductor necesario correspondiente a la sección mínima puede determinarse en base a la siguiente tabla

(Características del cable con revestimiento en PVC):

ANTEC ANTENAS

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Sección nominal del

conductor (mm2)

Cable unipolar o bipolar

(Valor en régimen

permanente-Amper-)

Cable tripolar

(Valor en régimen

permanente-Amper-)

1

1,5

2,5

4

6

25

13,5

17,5

24

32

41

101

12

15,5

21

28

36

89

Controlar que la corriente nominal de la instalación sea menor que la indicada en la tabla coincidiendo con la

sección del hilo elegido; en caso contrario elegir un cable de sección mayor.

La siguiente tabla muestra las correcciones a aportar en caso de que la temperatura ambiente sobrepase los

30ºC. La corrección se efectúa multiplicando la corriente máxima tolerable por un coeficiente de corrección

consignado en la misma tabla (Coeficiente de conversión según la temperatura):

ºC Coeficiente

25

35

40

45

50

1,07

0,93

0,82

0,71

0,58

5.1.3 Conductores de la batería de acumuladores:

Los conductores de carga y de descarga deben seguir siempre recorridos separados hasta los terminales de la

batería con el objeto de reducir la impedancia común a los grupos de conductores.

Si los conductores de carga y de descarga se envían a una línea de potencia común hasta la batería, el ruido

que se desarrolla en el circuito de carga se aplicará directamente a los conductores conectados con el sistema.

El nivel de ruido en los conductores de alimentación es directamente proporcional a la amplitud del ruido en la

fuente, y a la impedancia de la sección común de la línea de alimentación. Empleando conductores separados

para la carga y para la descarga hasta los terminales de la batería, se obtiene el efecto de reducir la

impedancia común que acompaña a una reducción correspondiente del ruido en los conductores de

alimentación.

Algunas instalaciones utilizan baterías en combinación con un cargador para suministrar energía eléctrica al

equipo. El cargador necesita una protección para la línea de energía eléctrica para soportar la corriente de

onda irruptiva de un rayo. Por otro lado las baterías que estén en buenas condiciones proporcionan una

capacitancia línea a línea substancial, pero no ofrecen ninguna protección contra las ondas de modo común

(líneas a tierra). Es muy posible que se necesite un protector contra alta tensión si las baterías están colocadas

cerca del cargador y las líneas de CC que van al equipo son largas.

ANTEC ANTENAS

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5.1.4 Toma a tierra de equipos de energía:

La energía proveniente de una descarga atmosférica puede ingresar también por los cables de alimentación de

energía (C.A.). Es por eso que en un edificio se ingresa con los dos extremos del plano de tierra (extremos

libres del anillo) a la placa general de tierra interna de la sala; ésta deberá colocarse en el lugar donde se ha

propuesto instalar la protección de cables de energía de alimentación (C.A.), y por encima de ésta se colocará

una placa de masa.

La placa general de tierra deberá estar colocada lo más próxima posible al tablero general. A esta placa se

conectarán:

El neutro de baja tensión, en caso que la instalación contara con su propio transformador de MT/BT ó con

un transformador de aislación.

El chasis del tablero general de distribución de baja tensión, incluido bandejas, canaletas, etc.

Si existiera grupo electrónico el chasis del mismo debe estar conectado a masa (mediante un conductor de

cobre estañado, desnudo, de 35 mm2, directamente al anillo exterior de tierra; y también puede agregarse una

jabalina propia enterrada a 0,70 m de profundidad).

Dada las características de las salas de energía, encargadas de distribuir C.C y C.A, están sometidas a

distintas perturbaciones, lo que hace necesario realizar una cuidadosa distribución de los cables de protección

hacia las placas de masa.

La conexión a tierra de la protección de los cables de alimentación se hará en la placa de masa.

5.1.5 Placa de masa y placa de cero:

La masa metálica de los equipos debe estar conectada a un conductor de protección, el cual converge a una

placa de masa, la que a su vez debe estar conectada a la placa de tierra.

La llamada placa de cero, es el punto común de todos los positivos de las baterías, siendo el potencial de

referencia

El positivo de batería está conectado a la tierra en un solo punto, evitando de esta manera circulación corriente

por el cable de protección.

Con el objeto de evitar circulación de corriente por las masas metálicas, no debe existir ninguna conexión entre

el positivo de batería y las masas metálicas de los equipos (el único punto de vinculación entre tierra y positivo

de batería es en la reja principal de distribución).

Es decir, que en cuanto a la distribución hacia los sistemas a alimentar, se dispondrá de tres conductores: + de

batería, - de batería y un cable de protección.

Esto deberá cumplirse salvo indicación contraria dada por el fabricante del equipo a alimentar (conmutación).

Para aquellos edificios pequeños, la placa de masa puede confundirse con la placa de cero, cumpliendo la

misma placa la función de placa masa y de cero.

En el caso de edificios grandes (varias plantas), será conveniente construir una reja principal de distribución de

masas metálicas. La misma estará compuesta por una placa de cero y tantas placas de masas como sean

necesarias. Estas estarán vinculadas por una placa de cobre perpendicular a ellas.

En ambos casos, la placa de masa ó la reja principal de distribución deberá estar conectada a la placa de tierra

con cable de cobre aislado y a poca distancia una de otra.

Los elementos que se conectan a la barra de masa son:

Todos los equipos que componen el sistema de energía (se entiende por equipo a la masa metálica).

La placa de cero.

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Si tuviéramos dos salas de energía diferentes, sus dos placas de cero deberán estar interconectadas con un

cable como mínimo de 120 mm2 de sección y las placas de masa deben estar unidas a la misma placa de

tierra.

La toma a la tierra de las masas de los armazones debe asegurarse en derivación y nunca en serie.

La placa de masa (edificios pequeños) ó la reja principal de distribución de masa metálica (edificios grandes),

deberá estar instalada por encima de la placa de tierra a una distancia no mayor a 30 cm., y la vinculación

entre ambas se realizará por medio de un cable de cobre aislado de color verde de 95 mm2 de sección.

5.1.6 Principio de conexión de los gabinetes a la barra de masa:

Si los bastidores que contienen los equipos están reagrupados en paralelo éstos serán conectados a la barra

de masa de la siguiente manera:

Un conductor de protección constituye el colector de masas de los diferentes tramos de una misma sala.

Un conductor de protección conectado al primer conductor, constituye el colector de los diferentes

armazones de un tramo.

La red en estrella así constituida estará conectada a la placa de masa de la sala de energía que alimenta a

este conjunto de armazones por varios conductores de protección.

5.1.7 Red de masa en salas de transmisión:

Estará constituida por:

1. Las masas metálicas de las filas de equipos, gabinetes murales, armarios metálicos, bandejas portacables,

etc.

2. Una red fuertemente mallada de los conductores de masa metálica de la mayor cantidad de anillos posibles

que permita conectar o polarizar a la tierra.

Los dos conjuntos 1 y 2 así formados son distintos, no debe reemplazarse uno por el otro y deberán estar

unidos entre sí lo más fuertemente posible.

5.1.8 Red de masa en salas de equipos:

Una red de masa se conforma por un plano de masa inferior y uno superior, ambos interconectados.

El plano de masa inferior está formado por todas las masas metálicas de los gabinetes, chasis, etc.,

vinculados a la placa de masa a través del anillo base.

Este plano tendrá un anillo base formado por un fleje de cobre de 30 x 4 mm que recorrerá perimetralmente a

la sala, siguiendo el marco de las puertas, a una altura del suelo de entre 10 y 50 cm. El anillo se vinculará

rígidamente a la placa de masa en sus dos extremos libres con conductor aislado amarillo verde de 35 mm2

de

sección.

Las masas metálicas de los equipos ó filas de equipos alejados de las paredes deben conectarse al anillo base

por medio de fleje de cobre de 30 x 2 mm, que desciende hacia el piso y va a conectarse a los gabinetes de los

equipos.

En el caso de equipos adosados a la pared se vinculan los bastidores al anillo base con malla de cobre de 16

mm2 de sección.

El plano de masa superior estará formado por la vinculación entre sí de todas las partes metálicas a nivel

superior (bandejas de cables, ductos de aire acondicionado, ventilación, gabinetes murales, etc.).

Deberán vincularse entre sí todas estas partes metálicas con malla de cobre de 16 mm2 de sección, cada 2

metros.

En el caso de dos salas contiguas, conteniendo equipos en ambas, los dos planos de masa deberán estar

interconectados entre ellos en los cuatro ángulos de la pared de separación. Para realizar la vinculación del

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plano de masa inferior puede realizarse con una prolongación del anillo base ó por medio de cable de cobre

aislado amarillo verde de 50 mm2 de sección. Para la vinculación del plano de masa superior puede utilizarse la

masa metálica de las bandejas portacables.

En el caso de salas no contiguas, la continuidad debe lograrse por medio de las bandejas portacables.

5.1.9 Sistema de distribución eléctrico en corriente alterna:

Como sistema de alimentación para edificios de telecomunicaciones se recomienda el esquema TN-S.

En este esquema el conductor de protección y el de neutro están unidos entre sí y a tierra en un punto (placa

de tierra) y separados en todo el resto del sistema. Son necesarios dispositivos de protección contra

sobretensiones. El sistema TN impone un puesto de transformación cuyo punto de tierra esté conectado a la

tierra del edificio de telecomunicaciones.

5.1.10 Alimentación y protección en corriente alterna:

El sistema a adoptar en las instalaciones contra sobretensiones, ya sea provocadas por descargas

atmosféricas o por la red de energía, dependerá del tipo de alimentación de la red de energía.

Red de distribución rural: Normalmente, en este tipo de alimentación trifásica en baja tensión el puesto de

MT/BT se encuentra situado en un lugar distante a las instalaciones de comunicaciones y por lo general

alimenta a otros abonados. El neutro de BT de la red de energía no se encuentra vinculado a la tierra de las

instalaciones.

En estos casos la mejor solución será la instalación de un transformador de aislación (triángulo-estrella) en el

interior de las instalaciones, el que recreará el neutro en el secundario del mismo.

Este tipo de redes de energía son normalmente perturbadas por ruidos producidos en general por máquinas,

equipos industriales, etc.; el transformador de aislación separará la red de las instalaciones y a su vez reducirá

el ruido reinyectado por los rectificadores hacia la red.

Instalación del transformador de aislación: El neutro es generado en el secundario y conectado a tierra.

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Conexión alternativa: Una conexión alternativa (aunque no tan efectiva), en caso de no colocar un

transformador de aislación, será la instalación de una protección combinada tipo derivación cuya capacidad de

corriente a tierra impulsiva por fase para una onda 8/20 estará definida por la zona en que se encuentre

ubicado el edificio, y un filtro pasabajo por el cual deberá circular la corriente de consumo.

En este caso se utilizará el neutro de la empresa de energía, y la protección serie deberá contar además con

una protección entre neutro y tierra.

5.1.11 Instalaciones alimentadas por una red monofásica:

La mejor protección, para este tipo de alimentación, consta de una protección derivación y un transformador de

aislación. Las características del transformador de aislación en este caso son:

Frecuencia: 50 Hz.

Primario: 220 V. monofásico (tensión máxima aplicable en régimen continuo, 220 V + 12%).

Secundario: 220 V., un punto suplementario que permita bajar la tensión secundaria a 220 V menos el 7%.

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5.2 Elementos a analizar:

Para asegurar un funcionamiento confiable de los equipos instalados se deben cumplir las siguientes

condiciones :

1) La energía eléctrica suministrada (red), para el caso de equipos alimentados con 220 V, debe cumplir con

los límites que se indican en el gráfico de la figura, basada en niveles fijados internacionalmente por los

fabricantes de equipos electrónicos.

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2) En el caso de equipos alimentados con 48 vcc también existen curvas características entregadas por el

fabricante, en las cuales se observan los ¨Transitorios permitidos de sobretensión y baja tensión¨.

En las siguientes figuras se observan unas curvas ejemplo de un radio que opera en –48 vcc, con límites

establecidos por el fabricante para régimen de operación constante de -38,4 V a -72 V.

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Transitorio permitido (sobretensión)

ANTEC ANTENAS

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Transitorio permitido (baja-tensión)

3) Ramal de alimentación dedicado que llegue directamente del tablero principal, sin derivaciones intermedias.

Los canales principal y de reserva deberán ser alimentados por cables de 48V diferentes.

4) Limitadores de sobretensión colocados en la línea de alimentación correspondientes a los equipos que

instale la empresa. Ambos cableados deberán estar protegidos de manera independiente por medio de llaves

térmicas de amperaje adecuado.

5) Para la alimentación de los bastidores deberán utilizarse conductores independientes de 6 mm2. de sección,

salvo indicación en contrario del fabricante del equipo.

6) Los colores deben ser:

- Rojo para 0V (masa de batería).

- Azul para –48V.

- Verde/Amarillo para la tierra (masa de chasis) o Negro con una identificación adicional señalando que se

trata de conductores de tierra.

7) Para reducir las perturbaciones, los cables no susceptibles a las mismas, deben ser reagrupados, por un

lado aquellos que transportan corriente continua y por el otro lado los cables que transportan corriente alterna.

Deben ir por bandejas diferentes, y si no se puede, deben ser separados a través de un blindaje de acero

zincado insertado en la bandeja (que funciona como pantalla). Este blindaje en sus extremos debe estar

conectado a la red de masa.

Las perturbaciones por acoplamiento pueden ser reducidas si se utilizan pares retorcidos, disminuyendo los

efectos del campo magnético.

0.02

2 6

ANTEC ANTENAS

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15 6. PROTECCIONES CONTRA DISTURBIOS DE RED CA

6.1 Conceptos Generales:

A los fines de brindar una protección completa a los equipos de electrónica aplicada asociados al sistema, se

instalarán filtros activos de línea contra disturbios de tensión y corriente de pequeña y de gran energía. Se

instalarán en serie con la línea de alimentación, siguiendo las instrucciones de instalación del fabricante. En los

casos en que se disponga de transformador de distribución propio, o se trate de un sitio con energía de buena

calidad, se vinculará el neutro de la energía comercial desde el interruptor principal al Halo Ring exterior

vinculado por medio de cable de 35 mm2 aislado color verde y soldadura cuproaluminotérmica, para asegurar la

correcta disipación del filtro. Para asegurar el correcto funcionamiento de los filtros se debe asegurar que los

valores de resistencia de puesta a tierra no superen los 5 ohm. Estos filtros deberán instalarse, sin excepción,

en interiores inmediatamente después del interruptor principal y antes del tablero de distribución. La corriente

nominal del interruptor principal no debe superar el 125 % de la corriente nominal del filtro.

Los dispositivos de protección para líneas de energía eléctrica utilizan uno o más de los siguientes

componentes:

Intervalos de aire (manejan corrientes altas pero son lentos).

Tubos de gas

Varistores de oxido de metal (MOVs)

Diodos tipo zener de alto impulso (para corriente de alta tensión también llamados Semiconductores de

Avalancha de Silicio-SAS)

Filtros (son muy importantes para evitar pequeños picos, ondas y ruido).

Semiconductores de cuatro capas (es el más moderno de todos, es un dispositivo ¨de resistencia negativa¨.

También se pueden usar en líneas de teléfono.

SCR (rectificador controlado de silicio)

6.2 Protecciones Servicio Monofásico hasta 50 A:

Se instalará un filtro activo de línea (tipo Islatrón BC 250). Todas las conexiones se realizarán con cable de 16

mm2.

6.3 Protecciones Servicio Trifásico:

Hasta 50 A se instalará un filtro activo (tipo Islatrón BC3-450). Todas las conexiones se realizarán con cable de

25 mm2 como mínimo.

Hasta 100 A se instalará un filtro activo (tipo Islatrón BC3-4100). Todas las conexiones se realizarán con cable

de 30 mm2 como mínimo.

Hasta 200 A se instalará un filtro activo (tipo Islatrón BC3-4200). Todas las conexiones se realizarán con cable

de 35 mm2.

6.4 Corriente Continua:

Se instalarán filtros activos de corriente continua (tipo Islatrol DC para impedir disturbios inducidos en la

canalización de CC.

16 7. PROTECCIONES CONTRA DESCARGAS ATMOSFÉRICAS

7.1 Conceptos Generales:

Desde la perspectiva del equipo, existen tres puertos Entrada /Salida (I/O): el de la línea coaxial, el del cable de

energía eléctrica y el de la línea telefónica. Estos puertos I/O pueden operar como una fuente o sumidero de

rayos. La energía de la onda del rayo se puede originar en un puerto I/O y salir por el otro, dañando el circuito.

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Es imposible poner a tierra un puerto I/O, así que se debe tener un supresor de corriente irruptiva para cada

uno. El propósito del supresor de corriente irruptiva es desviar, absorber y aislar el equipo de la corriente.

Cuando una corriente de onda irruptiva rebasa una tensión establecida previamente, el supresor la desvía

hacia un sumidero a tierra.

La función de las siguientes protecciones y sistemas es de limitar a valores no destructivos las sobretensiones

producidas por descargas atmosféricas.

El criterio general es que todo cable de cobre que ingrese al shelter o recinto debe tener asociado una

protección debidamente puesta a tierra.

7.2 Tramas E1/T1:

Estas se protegerán con módulos protectores híbridos de avalancha de silicio (tipo EDCO TSP 200). Estos

proveen protección línea/ tierra y línea/ línea y tienen tiempo de respuesta menor a 1 nanosegundo. Estas

protecciones se deben instalar en ambos extremos de las tramas.

7.3 Líneas de teléfonos:

Para protección de líneas de teléfono se utilizarán protectores híbridos (tipo FAST 31 XT).

7.4 Cables Coaxiles:

Las descargas eléctricas toman la forma de un pulso, que por lo general tiene una intensidad de

aproximadamente 2 s y una reducción que oscila entre los 10 y los 45 s hasta un nivel del 50 %. En la

actualidad el estándar del IEEE (Institute of Electric and Electronic Engineering) es de una onda de 8/20

microsegundos. La corriente pico es, en promedio 18 KA debido al primer impulso (descarga) y

aproximadamente a la mitad debido al segundo y al tercer impulso. El promedio son tres descargas por impacto

del rayo.

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Una vez que se presenta la ionización, el aire se torna un plasma conductor que alcanza los 60000 grados F y

es luminoso (equivale a un nivel de luminosidad más brillante que la superficie del sol). La resistencia de un

objeto alcanzado es de consecuencias mínimas, excepto por la disipación de energía eléctrica sobre dicho

objeto ( I2. R). El 50 % de todos los impactos es de por lo menos 18 KA, el 10 % excederá el nivel de 65 KA y

solo el 1% será superior a los 140 KA. El más alto impacto que se ha registrado fue de casi 400 KA.

Los rayos alcanzan con mayor frecuencia a las torres que a cualquier otro lugar.

El conector a tierra de la antena sirve como medio para desviar parte de la energía del impacto directo a la

torre a su sistema de tierra; esta protección sirve para resguardar a la antena pero no a su equipo asociado. La

onda en una gran gama de frecuencias, bajará por la línea de transmisión pudiendo llegar hasta el equipo. Esto

significa que tanto el conductor central como el exterior, estarán sometidos a grandes tensiones. A pesar de

que la conexión a tierra de la antena sirve para evitar el efluvio superficial de la línea de transmisión, tendrá una

corriente de cresta importante que atravesará el cable coaxil.

La corriente de impacto compartida entre la torre y el cable coaxil está compuesta principalmente por

componentes de baja frecuencia, ya que las componentes de alta frecuencia se derivan por la conexión a tierra

de la antena como la inductancia de la torre/ coaxil que hacen las veces de un filtro.

El protector más efectivo, deberá ser aquel, que no permita compartir la corriente de onda de baja frecuencia

con el equipo, para ello deberá tener una alta tensión de ruptura, bajas pérdidas de inserción (menor a 0,1 dB)

y un buen valor de ROE (menor a 1,1:1), para la gama de frecuencia del equipo de transmisión. La corriente

máxima de drenaje con onda 8/20 microsegundos, para una operación del protector, debe ser mayor a 20 KA.

Para el caso de coaxiles de 50/75 ohms se utilizarán protectores con tecnología híbrida de avalancha de silicio.

Deben estar montados sobre una placa de cobre la que deberá estar vinculada al pasamuro, inmediatamente

después que el cable coaxil ingrese a la sala.

7.5 Líneas de RF:

Estas se protegerán con protectores de tecnología de reducción de 1/4 de onda (tipo Andrew Arrestor Plus).

Estas protecciones (Lightning Arrestor) no necesitan de recambios ya que son del tipo multi-actuación.

Se instalarán entre el extremo inferior de los cables coaxiles de microondas y de radiofrecuencia y los jumpers

Superflex, dentro del shelter o edificio. Son descargadores marca Polyphaser o Andrew de transmisión o

recepción según corresponda.

A los efectos de lograr una buena disipación, se vincularán a la placa de puesta a tierra exterior por medio de

cable de cobre estañado de 35 mm2 aislado color verde con terminales doble oreja y soldadura Cadwell. Se

utilizará una planchuela por cada hilera de coaxiles, y todas se conectarán entre sí.

17 8. MEDICIÓN DEL CONJUNTO ALIMENTADOR + ANTENA

Elementos a analizar:

1) Se debe realizar la medición de pérdida de retorno del conjunto Alimentador + Antena, ya sea con medidor

de potencia de RF más acoplador direccional (con rango de medición acorde a la frecuencia y potencia del

equipo), midiendo potencia directa y reflejada y calculando la pérdida de retorno (diferencia); o directamente

utilizando un banco de medición de ROE (compuesto por un generador de barrido operando en la banda de

frecuencias del radioenlace, y por medidor de RF de alta sensibilidad, por ejemplo Analizador de Espectro de

RF).

2) Antes de la medición se debe conectar entre sí las tierras del instrumento de medición y la tierra del equipo

de radio.

3) El valor debe ser mayor o igual que 20 dB. En los casos en que la longitud del alimentador de antena

supere los 60 mts de longitud, se deberá tomar como mínimo valor de pérdida de retorno 22 dB.

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4) Para el caso de cables de RF o cables de FI (en radios Microlinks, de alta frecuencia, en los cuales se

comunica la unidad externa o unidad de RF con la unidad interna o de banda base, mediante un cable coaxil)

es recomendable previa puesta en marcha del equipo, realizar una medición de aislación ( megar) del cable

para verificar su aislación. Esta medición se la realiza con un Megómetro, conectándolo al extremo inferior del

cable, dejando desconectado el extremo superior. La impedancia medida siempre deberá ser del orden del

gigaohm.

18 9 . REFERENCIAS

Este documento fue realizado con las siguientes referencias:

¨Normativa R.NG.I 96/025-02¨ [Telecom Argentina].

¨Transient Voltage Surge suppression¨ [Northern Technologies].

¨RF/ Coaxial Lighting Protection¨ [Northern Technologies].

¨Advanced Integrated Lighting¨ Protection [LTI].

¨Puesta a Tierra de un circuito telefónico para frecuencias vocales en cable¨ [Recomendación UIT-T K.1].

¨Separación en el suelo entre el cable de telecomunicación y el sistema de puesta a tierra de una instalación de energía

eléctrica¨ [Recomendación UIT-T K.8].

¨Asimetría con respecto a tierra de las instalaciones de telecomunicación¨ [Recomendación UIT-T K.10].

¨Principios de protección contra las sobretensiones y sobrecorrientes¨ [Recomendación UIT-T K.11].

¨Características de los descargadores de gas para la protección de las instalaciones de telecomunicaciones.

[Recomendación UIT-T K.12].

Protección de los sistemas de telealimentación y de los repetidores de línea contra el rayo y las interferencias debido a

las líneas eléctricas próximas [Recomendación UIT-T K.15].

Configuraciones de continuidad eléctrica y puesta a tierra dentro de los edificios de telecomunicación [Recomendación

UIT-T K.27].

Fundamentos de Protección Contra descargas Eléctricas y Pulsaciones Electromagnéticas, segunda edición [

PolyPhaser Corporation].

Concetto sul la fulmine ellectrica [Italtel Sistemi].

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