Espectro Nestor Pirela
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Realizado por: Ebert Sangrona
Guiado por: Ing. Luis Bilotta
GU ENTE
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0.30 si
0.95 el Material del suelo es:
y si y
La Forma Espesctral sera igual a: S2 la profundidad del estrato blando es:
.00 si el !rupo de "raba#o de la estructura es:
$ebe elegir el %i&el de $ise'o de las opciones: seg(n el !rupo de traba#o y la )ona S*smica
+ara las estructuras de
,.00
-erificar anotaciones en los $etalles ue sean de "ipo y con un %i&el de $i
$esea /d. ntroducir un -alor de $uctilidad 1 diferente al recomendado por la %orma4
0.
2., +ara una Forma Espectral como la ya calculada
.0
0.60 +ara un Factor de educci7n ue ya 8a sido calculad
ngrese el inter&alo en segundos de los +er*odos para el clculo: 0.0
Ao Ser igual a: la )ona S*smica es: V
El factor de correcci7n φ sera igual a:
El Factor de mportancia α ser igual a:
El Factor de educci7n R ser igual a:
Eli
Las ;aracter*sticas de la Estructura indican ue es de "ipo IRREGULAR4:
El &alor de T* ser igual a:
El &alor de β ser igual a:
El &alor de p ser igual a:
El &alor de T+ ser igual a:
Ir á
5
Suelos firmes / medi
?50
B2
ND2**
Acero
I
No
No
http://var/www/apps/conversion/tmp/scratch_4/http://var/www/apps/conversion/tmp/scratch_4/
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obtenida anteriormente.
e'o igual al ya calculado
.00 0
o.
Volver a la Presentación
R DETALLES
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gio S4 Entonces ingrese su $uctilidad ( R ):
VER DETALLES
VER DETALLES
VER DETALLES
Resultados del Espectro
firmes / medio densos
?50
B2
http://var/www/apps/conversion/tmp/scratch_4/http://var/www/apps/conversion/tmp/scratch_4/
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,
5
6
3
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0
3
0.30
0
Material
50 oca blanda meteor
@50 Suelos duros o dens50 Suelos blandos = su@50 A50 Suelos blandos o su
@50 6
@50 0 0
@5 S3 0. DE 1 A 4
B
S31a 0. S 0
SS2 0.95 DE 1 A 4S3 0.5 0.C5 0.00
.00
D .00 0.95 2.,
Go 0.30 ,.00"o 0.5"H 0."I 0.6c .233
A50
A5
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30 > 50 J Gcero
@50 J2 Gcero > ;oncreto
< 5 3 a
5 > 50 .00 2 -
@50
A 50
@ 50
A 5
@ 5
B
Zona
da Grupo
i?ada y suelos duros o muy densos 2
os D
ltos 0 eltos intercalados con suelos ms r*gidos %$3
%$2HH
S2 0.95 01de 5 a K
DE ! A " Zona %$3S 0 %$2HH
DE ! A " Zona 2.00 0.00
%$2HH.00
T A# A# (R$1) 0.00 0.2C500 0.2C5000.0 0.2C6C 0.330,0 0.2C6C 0.2350 C.,6500 ,.00 5.00 0.29,6 0.6 5.C0000.02 0.230 0.3,20 0.230 0.2350 6.32250 ,.00 5.00 0.30C 0.6 25.935000.03 0.2,6C2 0.62C0 0.2,6C2 0.2350 2.CC, ,.00 5.00 0.392 0.6 .290000.06 0.2556 0.6,60 0.2556 0.2350 2.,25 ,.00 5.00 0.330, 0.6 2.9,500.05 0.26,C, 0.5300 0.26,C, 0.2350 .2900 ,.00 5.00 0.362 0.6 0.36000.0, 0.23C3C 0.55C,0 0.23C3C 0.2350 .660C3 ,.00 5.00 0.3536 0.6 C.,65000.0 0.2303C 0.,0620 0.2303C 0.2350 .23500 ,.00 5.00 0.3,6C 0.6 .6000
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0.0C 0.222C9 0.,69C0 0.222C9 0.2350 .0C0,3 ,.00 5.00 0.3,2 0.6 ,.6C350.09 0.2590 0.,9560 0.2590 0.2350 0.9,05, ,.00 5.00 0.3C, 0.6 5.,3330.0 0.20939 0.600 0.20939 0.2350 0.C,650 ,.00 5.00 0.399 0.6 5.C000. 0.20333 0.600 0.20333 0.2350 0.C59 ,.00 5.00 0.606 0.6 6.5650.2 0.9,C 0.600 0.9,C 0.2350 0.2062 ,.00 5.00 0.62C 0.6 6.322500.3 0.9262 0.600 0.9262 0.2350 0.,,500 ,.00 5.00 0.6332 0.6 3.990000.6 0.C52 0.600 0.C52 0.2350 0.,50 ,.00 5.00 0.666, 0.6 3.0500
0.5 0.C296 0.600 0.C296 0.2350 0.5,33 ,.00 5.00 0.65, 0.6 3.65C000., 0.C,5 0.600 0.C,5 0.2350 0.5603 ,.00 5.00 0.6,6 0.6 3.26CC0. 0.6,6 0.600 0.6,6 0.2350 0.50C53 ,.00 5.00 0.6CC 0.6 3.05C0.C 0.0CC 0.600 0.0CC 0.2350 0.6C02C ,.00 5.00 0.6902 0.6 2.CC,0.9 0.,36 0.600 0.,36 0.2350 0.65500 ,.00 5.00 0.50, 0.6 2.30000.20 0.,60 0.600 0.,60 0.2350 0.63225 ,.00 5.00 0.53 0.6 2.593500.2 0.,0C 0.600 0.,0C 0.2350 0.6, ,.00 5.00 0.5266 0.6 2.60000.22 0.59 0.600 0.59 0.2350 0.39295 ,.00 5.00 0.535C 0.6 2.3530.23 0.55 0.600 0.55 0.2350 0.35C ,.00 5.00 0.562 0.6 2.255220.26 0.526, 0.600 0.526, 0.2350 0.3,02 ,.00 5.00 0.55C, 0.6 2.,250.25 0.6996 0.600 0.6996 0.2350 0.365C0 ,.00 5.00 0.5 0.6 2.06C00.2, 0.655 0.600 0.655 0.2350 0.33250 ,.00 5.00 0.5C6 0.6 .995000.2 0.6529 0.600 0.6529 0.2350 0.3209 ,.00 5.00 0.592C 0.6 .920.2C 0.633 0.600 0.633 0.2350 0.30C5 ,.00 5.00 0.,062 0.6 .C52500.29 0.60 0.600 0.60 0.2350 0.29C0 ,.00 5.00 0.,5, 0.6 .CC,2
0.30 0.39 0.600 0.39 0.2350 0.2CC ,.00 5.00 0.,2 0.6 .29000.3 0.323 0.600 0.323 0.2350 0.2CC ,.00 5.00 0.,3C6 0.6 .,3230.32 0.3566 0.600 0.3566 0.2350 0.20, ,.00 5.00 0.,69C 0.6 .,20960.33 0.332 0.600 0.332 0.2350 0.2,9 ,.00 5.00 0.,,2 0.6 .5C20.36 0.320C 0.600 0.320C 0.2350 0.2562, ,.00 5.00 0.,2, 0.6 .525590.35 0.3050 0.600 0.3050 0.2350 0.2600 ,.00 5.00 0.,C6 0.6 .6C2000.3, 0.2C99 0.600 0.2C99 0.2350 0.2606 ,.00 5.00 0.,956 0.6 .660C30.3 0.256 0.600 0.256 0.2350 0.233,5 ,.00 5.00 0.0,C 0.6 .60C90.3C 0.2,6 0.600 0.2,6 0.2350 0.2250 ,.00 5.00 0.C2 0.6 .3,5000.39 0.26C0 0.600 0.26C0 0.2350 0.22, ,.00 5.00 0.29, 0.6 .330000.60 0.2350 0.600 0.2350 0.2350 0.2,3 ,.00 5.00 0.6 0.6 .29,50.6 0.2350 0.600 0.2225 0.2350 0.20C5 ,.00 5.00 0.526 0.6 .2,520.62 0.2350 0.600 0.205 0.2350 0.205C3 ,.00 5.00 0.,3C 0.6 .235000.63 0.2350 0.600 0.9C9 0.2350 0.2005 ,.00 5.00 0.52 0.6 .20,2C0.66 0.2350 0.600 0.C, 0.2350 0.9,6C ,.00 5.00 0.C,, 0.6 .CC,
0.65 0.2350 0.600 0.,C 0.2350 0.92 ,.00 5.00 0.9C 0.6 .52,0.6, 0.2350 0.600 0.,,3 0.2350 0.C93 ,.00 5.00 0.C096 0.6 .2,0.6 0.2350 0.600 0.5, 0.2350 0.C396 ,.00 5.00 0.C20C 0.6 .03,20.6C 0.2350 0.600 0.6,3 0.2350 0.C00 ,.00 5.00 0.C322 0.6 .0C0,30.69 0.2350 0.600 0.3,C 0.2350 0.,63 ,.00 5.00 0.C63, 0.6 .05C50.50 0.2350 0.600 0.25 0.2350 0.290 ,.00 5.00 0.C55 0.6 .03600.5 0.2350 0.600 0.C, 0.2350 0.,95 ,.00 5.00 0.C,,6 0.6 .00,0.52 0.2350 0.600 0.099 0.2350 0.,,25 ,.00 5.00 0.CC 0.6 0.99500.53 0.2350 0.600 0.06 0.2350 0.,3 ,.00 5.00 0.CC92 0.6 0.9C,C0.56 0.2350 0.600 0.0932 0.2350 0.,009 ,.00 5.00 0.900, 0.6 0.9,05,0.55 0.2350 0.600 0.0C53 0.2350 0.5C ,.00 5.00 0.92 0.6 0.963090.5, 0.2350 0.600 0.05 0.2350 0.563C ,.00 5.00 0.9236 0.6 0.92,250.5 0.2350 0.600 0.000 0.2350 0.5, ,.00 5.00 0.936C 0.6 0.90000.5C 0.2350 0.600 0.0,2, 0.2350 0.6905 ,.00 5.00 0.96,2 0.6 0.C9630.59 0.2350 0.600 0.0555 0.2350 0.6,53 ,.00 5.00 0.95, 0.6 0.C950.,0 0.2350 0.600 0.06C5 0.2350 0.660C ,.00 5.00 0.9,9 0.6 0.C,6500., 0.2350 0.600 0.06 0.2350 0.62 ,.00 5.00 0.9C06 0.6 0.C50330.,2 0.2350 0.600 0.035 0.2350 0.3966 ,.00 5.00 0.99C 0.6 0.C3,,0.,3 0.2350 0.600 0.02C 0.2350 0.322 ,.00 5.00 .0032 0.6 0.C23330.,6 0.2350 0.600 0.0226 0.2350 0.350C ,.00 5.00 .06, 0.6 0.C060.,5 0.2350 0.600 0.0,2 0.2350 0.3300 ,.00 5.00 .02, 0.6 0.9C000.,, 0.2350 0.600 0.002 0.2350 0.309C ,.00 5.00 .036 0.6 0.C590., 0.2350 0.600 0.0066 0.2350 0.2903 ,.00 5.00 .06CC 0.6 0.6C0.,C 0.2350 0.600 0.099C 0.2350 0.23 ,.00 5.00 .0,02 0.6 0.,290.,9 0.2350 0.600 0.0993 0.2350 0.2529 ,.00 5.00 .0, 0.6 0.560.0 0.2350 0.600 0.09C, 0.2350 0.2350 ,.00 5.00 .0C3 0.6 0.600
-
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0. 0.2, 0.305, 0.09C23 0.2350 0.2, ,.00 5.00 .0966 0.6 0.305,0.2 0.200 0.2062 0.090 0.2350 0.200 ,.00 5.00 .05C 0.6 0.20620.3 0.C62 0.055 0.099 0.2350 0.C62 ,.00 5.00 .2 0.6 0.0550.6 0.,C2 0.0095 0.09,,9 0.2350 0.,C2 ,.00 5.00 .2C, 0.6 0.00950.5 0.52 0.,9,0 0.09,20 0.2350 0.52 ,.00 5.00 .6 0.6 0.,9,00., 0.35 0.,C250 0.0952 0.2350 0.35 ,.00 5.00 .56 0.6 0.,C2500. 0.22 0.,3,6 0.09525 0.2350 0.22 ,.00 5.00 .,2C 0.6 0.,3,6
0.C 0.0C3 0.,,500 0.0969 0.2350 0.0C3 ,.00 5.00 .62 0.6 0.,,5000.9 0.0963 0.,5,5C 0.09633 0.2350 0.0963 ,.00 5.00 .C5, 0.6 0.,5,5C0.C0 0.0C0, 0.,6C3C 0.093C9 0.2350 0.0C0, ,.00 5.00 .9 0.6 0.,6C3C0.C 0.0,3 0.,603 0.0936, 0.2350 0.0,3 ,.00 5.00 .20C6 0.6 0.,6030.C2 0.0563 0.,325, 0.09303 0.2350 0.0563 ,.00 5.00 .29C 0.6 0.,325,0.C3 0.06, 0.,2696 0.092, 0.2350 0.06, ,.00 5.00 .232 0.6 0.,26960.C6 0.0292 0.,50 0.09220 0.2350 0.0292 ,.00 5.00 .262, 0.6 0.,500.C5 0.0 0.,026 0.09C0 0.2350 0.0 ,.00 5.00 .256 0.6 0.,0260.C, 0.0052 0.,036 0.0960 0.2350 0.0052 ,.00 5.00 .2,56 0.6 0.,0360.C 0.0993 0.59,2 0.090 0.2350 0.0993 ,.00 5.00 .2,C 0.6 0.59,20.CC 0.09C26 0.5C963 0.090,3 0.2350 0.09C26 ,.00 5.00 .2CC2 0.6 0.5C9630.C9 0.093 0.5C2C 0.0902, 0.2350 0.093 ,.00 5.00 .299, 0.6 0.5C2C0.90 0.09,0, 0.5,33 0.0C9C9 0.2350 0.09,0, ,.00 5.00 .3 0.6 0.5,330.9 0.09500 0.5000 0.0C953 0.2350 0.09500 ,.00 5.00 .3226 0.6 0.50000.92 0.0939 0.5,3C0 0.0C9 0.2350 0.0939 ,.00 5.00 .333C 0.6 0.5,3C0
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.0C 0.0C005 0.6C02C 0.0C620 0.2350 0.0C005 ,.00 5.00 .5,2 0.6 0.6C02C.09 0.093 0.65C 0.0C393 0.2350 0.093 ,.00 5.00 .52, 0.6 0.65C.0 0.0C59 0.655 0.0C3,, 0.2350 0.0C59 ,.00 5.00 .539 0.6 0.655. 0.0CC 0.6,30 0.0C339 0.2350 0.0CC ,.00 5.00 .5506 0.6 0.6,30.2 0.09 0.6,33 0.0C33 0.2350 0.09 ,.00 5.00 .5,C 0.6 0.6,33.3 0.0,50 0.65903 0.0C2C 0.2350 0.0,50 ,.00 5.00 .532 0.6 0.65903.6 0.05C3 0.65500 0.0C2,2 0.2350 0.05C3 ,.00 5.00 .5C6, 0.6 0.65500.5 0.05 0.6506 0.0C23 0.2350 0.05 ,.00 5.00 .59, 0.6 0.6506., 0.0653 0.66, 0.0C22 0.2350 0.0653 ,.00 5.00 .,06 0.6 0.66,. 0.03C9 0.66333 0.0CCC 0.2350 0.03C9 ,.00 5.00 .,CC 0.6 0.66333.C 0.032, 0.6395C 0.0C,6 0.2350 0.032, ,.00 5.00 .,302 0.6 0.6395C.9 0.02,5 0.635CC 0.0C60 0.2350 0.02,5 ,.00 5.00 .,6, 0.6 0.635CC.20 0.0206 0.63225 0.0C 0.2350 0.0206 ,.00 5.00 .,53 0.6 0.63225.2 0.065 0.62C,C 0.0C093 0.2350 0.065 ,.00 5.00 .,,66 0.6 0.62C,C.22 0.00C, 0.625, 0.0C0 0.2350 0.00C, ,.00 5.00 .,5C 0.6 0.625,.23 0.002C 0.62 0.0C06C 0.2350 0.002C ,.00 5.00 .,C2 0.6 0.62.26 0.0,92 0.6C3 0.0C02, 0.2350 0.0,92 ,.00 5.00 .,9C, 0.6 0.6C3.25 0.0,9, 0.669, 0.0C006 0.2350 0.0,9, ,.00 5.00 . 0.6 0.669,.2, 0.0,C, 0.6, 0.09C2 0.2350 0.0,C, ,.00 5.00 .26 0.6 0.6,.2 0.0,C0 0.60C63 0.09, 0.2350 0.0,C0 ,.00 5.00 .32C 0.6 0.60C63.2C 0.0,56 0.60523 0.0939 0.2350 0.0,56 ,.00 5.00 .662 0.6 0.60523.29 0.0,02 0.60209 0.09C 0.2350 0.0,02 ,.00 5.00 .55, 0.6 0.60209.30 0.0,,50 0.39900 0.0C9C 0.2350 0.0,,50 ,.00 5.00 ., 0.6 0.39900.3 0.0,599 0.39595 0.0C 0.2350 0.0,599 ,.00 5.00 .C6 0.6 0.39595.32 0.0,569 0.39295 0.0C5 0.2350 0.0,569 ,.00 5.00 .C9C 0.6 0.39295.33 0.0,500 0.39000 0.0C3 0.2350 0.0,500 ,.00 5.00 .C02 0.6 0.39000
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8/18/2019 Espectro Nestor Pirela
42/82
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.6 0.0,3 0.3,C 0.0,C5 0.2350 0.0,3 ,.00 5.00 .C926 0.6 0.3,C.62 0.0,0CC 0.3,52C 0.0,, 0.2350 0.0,0CC ,.00 5.00 .903C 0.6 0.3,52C.63 0.0,065 0.3,23 0.0,69 0.2350 0.0,065 ,.00 5.00 .952 0.6 0.3,23.66 0.0,003 0.3,02 0.0,32 0.2350 0.0,003 ,.00 5.00 .92,, 0.6 0.3,02.65 0.059,2 0.352 0.0,6 0.2350 0.059,2 ,.00 5.00 .93C 0.6 0.352.6, 0.0592 0.3552 0.059 0.2350 0.0592 ,.00 5.00 .9696 0.6 0.3552.6 0.05CC 0.352C, 0.05C0 0.2350 0.05CC ,.00 5.00 .9,0C 0.6 0.352C,.6C 0.05C6 0.3506 0.05,3 0.2350 0.05C6 ,.00 5.00 .922 0.6 0.3506.69 0.05C02 0.36C2 0.056, 0.2350 0.05C02 ,.00 5.00 .9C3, 0.6 0.36C2.50 0.05,3 0.365C0 0.0529 0.2350 0.05,3 ,.00 5.00 .995 0.6 0.365C0.5 0.0525 0.3635 0.053 0.2350 0.0525 ,.00 5.00 2.00,6 0.6 0.3635.52 0.05,CC 0.3625 0.069 0.2350 0.05,CC ,.00 5.00 2.0C 0.6 0.3625.53 0.05,50 0.33902 0.06C 0.2350 0.05,50 ,.00 5.00 2.0292 0.6 0.33902.56 0.05,6 0.33,C2 0.06,5 0.2350 0.05,6 ,.00 5.00 2.060, 0.6 0.33,C2.55 0.055 0.336,5 0.0669 0.2350 0.055 ,.00 5.00 2.052 0.6 0.336,5
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8/18/2019 Espectro Nestor Pirela
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-
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44/82
2.,0 0.03325 0.9950 0.0,363 0.2350 0.03325 ,.00 5.00 3.269 0.6 0.99502., 0.0332 0.9C6 0.0,33, 0.2350 0.0332 ,.00 5.00 3.2,06 0.6 0.9C62.,2 0.03300 0.99C 0.0,32C 0.2350 0.03300 ,.00 5.00 3.2C 0.6 0.99C2.,3 0.032C 0.922 0.0,32 0.2350 0.032C ,.00 5.00 3.2C32 0.6 0.9222.,6 0.0325 0.9,6C 0.0,36 0.2350 0.0325 ,.00 5.00 3.296, 0.6 0.9,6C2.,5 0.032,2 0.956 0.0,30 0.2350 0.032,2 ,.00 5.00 3.30, 0.6 0.9562.,, 0.03250 0.9500 0.0,300 0.2350 0.03250 ,.00 5.00 3.36 0.6 0.9500
2., 0.0323C 0.962 0.0,293 0.2350 0.0323C ,.00 5.00 3.32CC 0.6 0.9622.,C 0.0322, 0.9356 0.0,2C, 0.2350 0.0322, ,.00 5.00 3.3602 0.6 0.93562.,9 0.0326 0.92C3 0.0,29 0.2350 0.0326 ,.00 5.00 3.35, 0.6 0.92C32.0 0.03202 0.92 0.0,23 0.2350 0.03202 ,.00 5.00 3.3,3 0.6 0.922. 0.0390 0.960 0.0,2,, 0.2350 0.0390 ,.00 5.00 3.366 0.6 0.9602.2 0.03C 0.900 0.0,259 0.2350 0.03C ,.00 5.00 3.3C5C 0.6 0.9002.3 0.03, 0.9000 0.0,252 0.2350 0.03, ,.00 5.00 3.392 0.6 0.90002.6 0.0355 0.C93 0.0,26, 0.2350 0.0355 ,.00 5.00 3.60C, 0.6 0.C932.5 0.0366 0.CC,2 0.0,239 0.2350 0.0366 ,.00 5.00 3.62 0.6 0.CC,22., 0.0332 0.C93 0.0,232 0.2350 0.0332 ,.00 5.00 3.636 0.6 0.C932. 0.032 0.C2, 0.0,22, 0.2350 0.032 ,.00 5.00 3.662C 0.6 0.C2,2.C 0.030 0.C,5C 0.0,29 0.2350 0.030 ,.00 5.00 3.6562 0.6 0.C,5C2.9 0.03099 0.C59 0.0,22 0.2350 0.03099 ,.00 5.00 3.6,5, 0.6 0.C592.C0 0.030CC 0.C525 0.0,20, 0.2350 0.030CC ,.00 5.00 3.6 0.6 0.C5252.C 0.030 0.C659 0.0,200 0.2350 0.030 ,.00 5.00 3.6CC6 0.6 0.C659
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8/18/2019 Espectro Nestor Pirela
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Si Si
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0.
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.0 0.6 .23252 ,.0 0.6 .23252 ,.0 0.6 .23252 .0 0.6 .23252 .0 0.6 .23252 .0 0.6 .23252 .0 0.6 .23252 C.0 0.6 .23252 C.0 0.6 .23252 C.0 0.6 .23252 C.0 0.6 .23252 9.0 0.6 .23252 9.0 0.6 .23252 9.0 0.6 .23252 9.0 0.6 .23252 C0.0 0.6 .23252 C0.0 0.6 .23252 C0.0 0.6 .23252 C0.0 0.6 .23252 C.0 0.6 .23252 C.0 0.6 .23252 C.0 0.6 .23252 C.0 0.6 .23252 C2.0 0.6 .23252 C2.0 0.6 .23252 C2.0 0.6 .23252 C2
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.0 0.6 .23252 C3.0 0.6 .23252 C3.0 0.6 .23252 C3.0 0.6 .23252 C6.0 0.6 .23252 C6.0 0.6 .23252 C6.0 0.6 .23252 C6
.0 0.6 .23252 C5.0 0.6 .23252 C5.0 0.6 .23252 C5.0 0.6 .23252 C5.0 0.6 .23252 C,.0 0.6 .23252 C,.0 0.6 .23252 C,.0 0.6 .23252 C,.0 0.6 .23252 C.0 0.6 .23252 C.0 0.6 .23252 C.0 0.6 .23252 C.0 0.6 .23252 CC.0 0.6 .23252 CC.0 0.6 .23252 CC
.0 0.6 .23252 C9.0 0.6 .23252 C9.0 0.6 .23252 C9.0 0.6 .23252 C9.0 0.6 .23252 90.0 0.6 .23252 90.0 0.6 .23252 90.0 0.6 .23252 90.0 0.6 .23252 9.0 0.6 .23252 9.0 0.6 .23252 9.0 0.6 .23252 9.0 0.6 .23252 92.0 0.6 .23252 92.0 0.6 .23252 92
.0 0.6 .23252 92.0 0.6 .23252 93.0 0.6 .23252 93.0 0.6 .23252 93.0 0.6 .23252 96.0 0.6 .23252 96.0 0.6 .23252 96.0 0.6 .23252 96.0 0.6 .23252 95.0 0.6 .23252 95.0 0.6 .23252 95.0 0.6 .23252 95.0 0.6 .23252 9,.0 0.6 .23252 9,.0 0.6 .23252 9,.0 0.6 .23252 9.0 0.6 .23252 9.0 0.6 .23252 9.0 0.6 .23252 9.0 0.6 .23252 9C.0 0.6 .23252 9C.0 0.6 .23252 9C.0 0.6 .23252 9C.0 0.6 .23252 99.0 0.6 .23252 99.0 0.6 .23252 99
-
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.0 0.6 .23252 99.0 0.6 .23252 00.0 0.6 .23252 00.0 0.6 .23252 00.0 0.6 .23252 0.0 0.6 .23252 0.0 0.6 .23252 0
.0 0.6 .23252 0.0 0.6 .23252 02.0 0.6 .23252 02.0 0.6 .23252 02.0 0.6 .23252 02.0 0.6 .23252 03.0 0.6 .23252 03.0 0.6 .23252 03.0 0.6 .23252 06.0 0.6 .23252 06.0 0.6 .23252 06.0 0.6 .23252 06.0 0.6 .23252 05.0 0.6 .23252 05.0 0.6 .23252 05
.0 0.6 .23252 05.0 0.6 .23252 0,.0 0.6 .23252 0,.0 0.6 .23252 0,.0 0.6 .23252 0.0 0.6 .23252 0.0 0.6 .23252 0.0 0.6 .23252 0.0 0.6 .23252 0C.0 0.6 .23252 0C.0 0.6 .23252 0C.0 0.6 .23252 0C.0 0.6 .23252 09.0 0.6 .23252 09.0 0.6 .23252 09
.0 0.6 .23252 0.0 0.6 .23252 0.0 0.6 .23252 0.0 0.6 .23252 0.0 0.6 .23252 .0 0.6 .23252 .0 0.6 .23252 .0 0.6 .23252 2.0 0.6 .23252 2.0 0.6 .23252 2.0 0.6 .23252 2.0 0.6 .23252 3.0 0.6 .23252 3.0 0.6 .23252 3.0 0.6 .23252 3
-
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VALORES DE Ao
Ao
Ele&ado
0.60
, 0.35
5 0.30
6ntermedio
0.25
3 0.20
2Ja#o
0.5
0.0
0 %o aplica
MATERIALp Zona ,-'i&a 1 a 4
'. '
oca sana=fractur @500 ,1 0.C5
@ 600
50 ,/ 0.C0@50 ,0 0.0
Suelos duros o densos 250>600
50 ,/ 0.C0@50 ,0 0.5
Suelos firmes medio densos 0>250 ,0 0.0@50 ,0(a) 0.0
Suelos blandos sueltos
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GRU2 A
GRU2 51 eOcepcional Edificaciones de
permanentemenbibliotecaso rea tec8ada d
+lantas de bombeoponer en peligro
radioacti&os
GRU2 %;onstrucciones8abitaci7n o al u
edificaciones de
GRU2 5/Edificaciones de uso p(blico o pri&ado de ba#a ocupaci7n ue no eOcedan los siempre y cuand
estabilidad ante l
GRU2
GP Jpeligro las de este !rupo
J2
3A%TR DE IM2RTA%IA
GRU2 α
G .30 1H -lido parJ .5 1HH -lido pa
J2 .00
TI2, DE ,I,TEMA E,TRU%TURALE, RE,I,TETE
TI2 I TI2 IIEstructuras capaces de resistir la totalidad de las acciones s*smicasmediante sus &igas y columnas tales como los sistemas estructu> "eniendo amrales constituidos por p7rticos. Los e#es de columnas deben mante> ser capa? denerse continuos 8asta su fundaci7n. Los p7rticos
por lo menos
TI2 IIIEstructuras capaces de resistir la totalidad de las acciones s*smicas
mediante p7rticos diagonali?ados o muros estructurales de concretoarmado o de secci7n miOta acero > concreto ue soportan la totali>dad de las cargas permanentes y &ariables. Los (ltimos son los
sistemas com(nmente llamados de muros. Se considerarn dentro TI2 IEstructuras
no sean capaces de resistir por si solos por lo menos el &einticinco necesarias ppor ciento 125Q de las fuer?as s*smicas totales respetando en su di&ersos miedise'o el ni&el de dise'o adoptado para la estructura. Se distinguen columna. Edi
1>Bospitales: "ipo - "ipo y "ipo
/>Edificios gubernamentales o municipales de importancia y templos de &alor
0>Edificios ue contienen ob#etos de &alor eOcepcional como ciertos museos y 1>Edificios con c4>Estaciones de bomberos de policia o cuarteles!>;entrales elNctricas subestaciones de alto &olta#e y telecomunicaciones. />;entros de sal
0>Edificaciones c7>$epositos de materias t7Oicas o eOplosi&as y centros ue utilicen materiales
">"orres de controlP 8angares centros de trficos aNreo8>Edificaciones educacionales9>Edificaciones ue puedan poner en peligro alguna de las de este grupo
En las edi ficacio
limites indicados en el Grupo 5 tales como:
1>-i&iendas/>Edificios de apartamentos de oficinas u 8oteles.
0>Jancos restaurantes cines y teatros.
4>Glmacenes y dep7sitos.
!>"oda edificaci7n clasificada en el Grupo % cuyo derrumbe pueda poner en
Volver a las Asignaciones
Estructuras c
Volver
de este grupo las combinaciones de los TI2, I : III cuyos p7rticos
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armado acoplados con dinteles o &igas d(ctiles as* como losp7rticos de acero con diagonales eOcNntricas acopladas coneslabones d(ctiles
3A%TRE, DE REDU%%I; R
E,TRU%TURA, DE %%RET ARMADTI2 DE E,TRU%TURA
D I II III IIIa%$3 ,.0 5.0 6.5 5.0%$2 6.0 3.5 3.0 3.5%$ 2.0 .5 .5 2.0
E,TRU%TURA, DE A%ERTI2 DE E,TRU%TURA
D I (1) II III IIIa
%$3 ,.0 12 5.0 6.0 ,.0 13%$2 6.5 6.0 no aplica no aplica%$ 2.5 2.25 2.0 no aplica
E,TRU%TURA, MI
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"ipo de rregularidad seg(n la secci7n ,.5.2 TEGS ;
-ertical
a.: Entrepiso blando. "odos los componentes dea.2: Entrepiso dNbil entrepisos adyacentesa.: $iscontinuidad en el plano del sistema Los componentes donde oresistente a cargas laterales y todos los componentes aa.9: ;olumnas cortas. "oda la estructura.
En plantab.2: iesgo torsional ele&ado. "odos los componentes ub.6: $iafragma FleOible diafragma en referencia.
Se recomienda indagar mas acerca de las irregularidades 1conceptos y formas como se
+ara las irregularidades tipificadas como a.6 b. y b.2 en la Secci7n ,.5.2 as* como en los si
entrepisos inferiores.
ALRE, DE T* β :
3RMA T* pE,2E%TRAL e=
S 0.6 2.6 .0S2 0. 2., .0S3 .0 2.C .0S6 .3 3.0 0.C
ALRE, DE T+ (1)
%A, T+ (e=) < 5 0.1> 5 0.6
Se debe cumplir: "o K "H=6 A "I
Lea detenidamente los pasos a continuacin ! seguidamente inicie su aplicacin.
> +resione el siguiente bot7n el cual lo lle&ara a la ?ona de esultados a
Seg(n Art? 7?4?1 %ao #e Etru&tura Irre=ulareC
los &alores de R sern minorados multiplicando los &alores de la "abla ,.6 por F?"! sin ue sean ma.C y a.9 las solicitaciones obtenidas del anlisis sern multiplicadas por 1?0 en todos los elemento
UVue se debe 8acer para imprimir los result
2> Jusue en W Ar&i@o W la opci7n W Guar#ar %o'o W
3> /na &es aparecido el ecuadro Ubique la dirección donde desea G
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mportante:
"na #ez en $ Resultados a Imprimir $ si desea regresar debera seleccionar algun
E&ua&ione #el Epe&tro
6> En la pci7n Guar#ar %o'o Tipo debera buscar y seleccionar W TeH
5> ;licX en W Guar#ar W
6> Seleccione las opciones W A&eptar W y luego W ,i W
Gl 8acer esto se modifica la pcion Guar#ar por lo tantodebera &ol&er a seleccionar en el menu Guar#ar %o'o T
Gd D Go
D Go Y I 1" = "o 1 Z [
D Go
Gceleraci7nEspectral%ormali?ada
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$onde:
+ara obtener el peso s*smico total \ la carga muerta deber sumarse a los porcenta#
% $ JA#
α es el factor de importancia seg(n uso dado en la "abla 6K es el peso s*smico de la edificaci7n por encima del ni&el de baseo es la fuer?a cortante basalAo es el factor de aceleraci7n correspondiente a cada ?ona
0 "I "H
T ≤T +
A d=
α ϕ A o [1+ T T + ( β−1 )]1+( T T + )
C
( R−1 )
*T T T ≤≤
+ Ad=
αβϕ Ao
R
T ≥T ∗¿¿
T ∗¿
T ¿¿
¿ P
A d =αβϕ A
o
R ¿
¿
T
T ∗¿−1
¿¿
μ=0,8+ 1
20¿
¿
μ=1,4 [ N +92 N +12 ]
C =V
o
W ≥αA
o
R
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Zona ,-'i&a ! a "
,1 .00
,1 .00,/ 0.90,/ 0.90,1 .00,/ 0.90,/ 0.90
,/ 0.95,0 0.5,/ 0.90,0 0.C0
,/ 0.0
. B
a las Asignaciones
3or'aEpe&tral
Volver a las Asignaciones
-s es mayor
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%LA,I3I%A%I ,EGU ,U U,
uso p(blico o pri&ado densamente ocupadas
e o temporalmente tales como:
e ms de 20000 m2.
las de este !rupo
o clasificables en los grupos anteriores ni destinadas a la so p(blico y cuyo derrumbe no pueda causar da'os a
los tres primeros grupos.
o se adopten dispociciones constructi&as ue aseguren sulas acciones s*smicas pre&istas en el ;apitulo 6
IELE, DE DI,E6 D
ZA ,I,MI%A
1 : / 0 : 4 !7 : "%$2 %$3 %$3%$3
%$1H %$21H %$3
%$2 %$3 %$21HH
%$3a edificaciones de 8asta de 0 pisos 7 30 m de alturara edificaciones de 8asta de 2 pisos u C m de altura
, A ,I,M,
os el mismo ni&el de dise'o. Su acci7n con#unta deberesistir la totalidad de las fuer?as s*smicas.or si solos debern estar en capacidad de resistir
el &einticinco por ciento 125Q de esas fuer?as
ue no posean diafragmas con la rigide? y resistenciara distribuir efica?mente las fuer?as s*smicas entre losbros &erticales. Estructuras sustentadas por una sola
icaciones con losas sin &igas.
apacidad de ocupaci n da m s de 3000 personas
ud no incluidos en el Grupo A lasificadas en los Grupo 5/ o % ue puedan
es del Grupo % se podr ob&iar la aplicaci7n de esta norma
onstituidas por combinaciones de los TI2, I : III
a las Asignaciones
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I2.0.5
.25
I
2.0.5
.25
I2.0
.5.0
bros de borde de secci7n miOta acero>concreto (sese K 5.0
SER %$ se encuentra arriba. En el detallado de elementos$3 en los siguientes casos: 1 i donde eOcepcionalmente selimitada tales como: edificios con menos de tres l*neas
de los reuerimientos de $ise'o %$3
Volver a las Asignaciones
r multiplicado por 0.5de no ms de 30 metros de altura.
l "+ + seg(n la %orma ;-E%% ,C>9C (sese K 5.0
Modifican la $uctilidad 1
ura se modificarn diferentes aspectos referentes a los calculos
car la %orma en rregularidades Estructurales porue &ar*an las
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M+%E%"ES l entrepiso y de los dos
urre la discontinuidad yacentes.
se &inculan al
precian para intensificar su conocimiento y dar seguridad.
temas estructurales "ipo con columnas articuladas en su base
mprimir K
enores ue .0. En el caso de las irregularidades a. a.2 a.del entrepiso donde se localice la irregularidad y los de los
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ados con formato .tOt4
Resultados a Imprimir
ardar y 8aga clicX en W Guar#ar W
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de las %o&as de calculo como muestra la 'igura.
to (#eli'ita#o por taula&ione)(*?tHt)
,I desea guardar los cambios reali?ados a la 8o#a de calculoipo la opcion: Liro #e Mi&root i&e EH&el (*?Hl)
K
Espectro Elstico
D Go 1"H = "p
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es de las acciones &ariables seg(n indica la %orma
+er*odo " 1seg
4 [ N +92 N +12 ]
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as.
∑i=1
N
W i Δ
ei
2
∑=1
−1
F i Δ
ei+( F i+ F N ) Δen]
-
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0.00 .00 2.00 3.00 6.00 5.00 ,.000.0000
0.000
0.2000
0.3000
0.6000
0.5000
0.,000
0.000
0.C000
Espectro de $ise'o Espectro Elstico 1K T
A #
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0.00 0.2C5000.0 0.2C6C0.02 0.2300.03 0.2,6C20.06 0.25560.05 0.26,C,
0.0, 0.23C3C0.0 0.2303C0.0C 0.222C90.09 0.25900.0 0.209390. 0.203330.2 0.9,C0.3 0.92620.6 0.C520.5 0.C2960., 0.C,5
0. 0.6,60.C 0.0CC0.9 0.,360.20 0.,600.2 0.,0C0.22 0.590.23 0.550.26 0.526,0.25 0.69960.2, 0.6550.2 0.65290.2C 0.633
0.29 0.600.30 0.390.3 0.3230.32 0.35660.33 0.3320.36 0.320C0.35 0.30500.3, 0.2C990.3 0.2560.3C 0.2,60.39 0.26C00.60 0.23500.6 0.23500.62 0.23500.63 0.23500.66 0.23500.65 0.23500.6, 0.23500.6 0.23500.6C 0.2350
-
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0.69 0.23500.50 0.23500.5 0.23500.52 0.23500.53 0.23500.56 0.2350
0.55 0.23500.5, 0.23500.5 0.23500.5C 0.23500.59 0.23500.,0 0.23500., 0.23500.,2 0.23500.,3 0.23500.,6 0.23500.,5 0.2350
0.,, 0.23500., 0.23500.,C 0.23500.,9 0.23500.0 0.23500. 0.2,0.2 0.2000.3 0.C620.6 0.,C20.5 0.520., 0.350. 0.22
0.C 0.0C30.9 0.09630.C0 0.0C0,0.C 0.0,30.C2 0.05630.C3 0.06,0.C6 0.02920.C5 0.00.C, 0.00520.C 0.09930.CC 0.09C260.C9 0.0930.90 0.09,0,0.9 0.095000.92 0.09390.93 0.0929,0.96 0.0990.95 0.09000.9, 0.090050.9 0.0C92
-
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0.9C 0.0CC20.99 0.0C32.00 0.0C,65.0 0.0C559.02 0.0C65.03 0.0C393
.06 0.0C33.05 0.0C233.0, 0.0C5,.0 0.0C09.0C 0.0C005.09 0.093.0 0.0C59. 0.0CC.2 0.09.3 0.0,50.6 0.05C3
.5 0.05., 0.0653. 0.03C9.C 0.032,.9 0.02,5.20 0.0206.2 0.065.22 0.00C,.23 0.002C.26 0.0,92.25 0.0,9,.2, 0.0,C,
.2 0.0,C0.2C 0.0,56.29 0.0,02.30 0.0,,50.3 0.0,599.32 0.0,569.33 0.0,500.36 0.0,65.35 0.0,606.3, 0.0,35.3 0.0,30.3C 0.0,2,6.39 0.0,29.60 0.0,5.6 0.0,3.62 0.0,0CC.63 0.0,065.66 0.0,003.65 0.059,2.6, 0.0592
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.9, 0.066.9 0.063CC.9C 0.063,,.99 0.063662.00 0.063232.0 0.0630
2.02 0.062C02.03 0.062592.06 0.0623C2.05 0.0622.0, 0.0692.0 0.06,2.0C 0.065,2.09 0.063,2.0 0.062. 0.06092.2 0.060C
2.3 0.060592.6 0.060602.5 0.06022., 0.060022. 0.039C62.C 0.039,,2.9 0.03962.20 0.039302.2 0.03922.22 0.03C962.23 0.03C2.26 0.03C59
2.25 0.03C622.2, 0.03C252.2 0.03C0C2.2C 0.03922.29 0.0352.30 0.03592.3 0.03622.32 0.032,2.33 0.0302.36 0.03,962.35 0.03,92.3, 0.03,,32.3 0.03,6C2.3C 0.03,322.39 0.03,2.60 0.03,022.6 0.035C2.62 0.03522.63 0.0355C2.66 0.03563
-
8/18/2019 Espectro Nestor Pirela
77/82
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2.,2 0.033002.,3 0.032C2.,6 0.03252.,5 0.032,22.,, 0.032502., 0.0323C2.,C 0.0322,2.,9 0.03262.0 0.032022. 0.03902.2 0.03C2.3 0.03,
2.6 0.03552.5 0.03662., 0.03322. 0.0322.C 0.0302.9 0.030992.C0 0.030CC2.C 0.0302.C2 0.030,,2.C3 0.030552.C6 0.030662.C5 0.030332.C, 0.030232.C 0.03022.CC 0.030022.C9 0.02992.90 0.029C2.9 0.0292.92 0.029,2.93 0.0295
-
8/18/2019 Espectro Nestor Pirela
78/82
2.96 0.029602.95 0.02932.9, 0.02922.9 0.0292.9C 0.02902.99 0.02C9
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3. 0.02C03.2 0.023.3 0.02,23.6 0.02533.5 0.02663., 0.023,3. 0.0223.C 0.0293.9 0.0203.20 0.02023.2 0.02,933.22 0.02,C5
3.23 0.02,,3.26 0.02,,C3.25 0.02,,03.2, 0.02,523.2 0.02,663.2C 0.02,3,3.29 0.02,2C3.30 0.02,203.3 0.02,23.32 0.02,063.33 0.0259,3.36 0.025CC3.35 0.025C3.3, 0.02533.3 0.025,53.3C 0.0255C3.39 0.025503.60 0.025633.6 0.025353.62 0.0252C
-
8/18/2019 Espectro Nestor Pirela
79/82
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-
8/18/2019 Espectro Nestor Pirela
80/82
-
8/18/2019 Espectro Nestor Pirela
81/82
6.6 0.09,06.62 0.095,6.63 0.0956.66 0.0966.65 0.09636.6, 0.093C
6.6 0.09366.6C 0.09306.69 0.09256.50 0.0926.5 0.096.52 0.0936.53 0.090C6.56 0.09066.55 0.09006.5, 0.0C9,6.5 0.0C92
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-
8/18/2019 Espectro Nestor Pirela
82/82
6.90 0.0,66.9 0.0,6.92 0.056.93 0.0566.96 0.0506.95 0.06,
6.9, 0.0636.9 0.0396.9C 0.03,6.99 0.0325.00 0.029