FACULTAD DE CIENCIAS MATEMÁTICAS Y FÍSICAS...

FACULTAD DE CIENCIAS MATEMÁTICAS Y FÍSICAS

CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL

“EVALUACIÓN DE LA VULNERABILIDAD SÍSMICA EN UNA

EDIFICACIÓN CON OCUPACIÓN ESPECIAL EN LA CIUDAD DE GUAYAQUIL”.

AUTOR: MARIO DIEGO CEDEÑO RODRIGUEZ

TUTOR: ARQ. JULIETA HERRERA, M. Sc.

GUAYAQUIL, ABRIL, 2019

UNIVERSIDAD DE GUAYAQUIL

FACULTAD DE CIENCIAS MATEMÁTICAS Y FÍSICAS

CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL

TRABAJO DE TITULACIÓN

PREVIA A LA OBTENCIÓN DEL TÍTULO DE INGENIERO CIVIL

ESTRUCTURAS

TEMA “EVALUACIÓN DE LA VULNERABILIDAD SÍSMICA EN UNA

EDIFICACIÓN CON OCUPACIÓN ESPECIAL EN LA CIUDAD DE GUAYAQUIL”.

AUTOR

MARIO DIEGO CEDEÑO RODRIGUEZ

TUTOR ARQ. JULIETA HERRERA, M. Sc.

AÑO 2019

GUAYAQUIL – ECUADOR

ii

AGRADECIMIENTO

Estoy agradecido de haber tenido la oportunidad de poder estudiar para ser un

profesional en la carrera de ingeniería, siendo mis padres los pilares fundamentales

en esta etapa, porque me han brindado todas las facilidades para que pueda sacar

mi carrera universitaria sin preocupaciones o inconvenientes. Por otra parte quiero

agradecer a mis compañeros, por tener buena predisposición conmigo cuando

necesite ayuda en una asignatura o proyecto académico, y por último y no menos

importante quiero agradecer a todos los docentes que fueron parte de mi formación

como ingeniero, sacando lo mejor de mí para que pueda adquirir los conocimientos

que necesito para ser un buen profesional.

iii

DEDICATORIA

Este trabajo va dedicado a mis padres, hermano, tíos, primos y en especial a mi

mamita Inés, porque es un sueño hecho realidad para ella y esto la pondrá muy

feliz.

iv

DECLARACIÓN EXPRESA

Art. XI del Reglamento Interno de Graduación de la Facultad de Ciencias

Matemáticas y Físicas de la Universidad de Guayaquil:

La responsabilidad de los hechos, ideas y doctrinas expuestos en este Trabajo de

Titulación, corresponde exclusivamente al autor, y el patrimonio intelectual de la

misma a la Universidad de Guayaquil.

CEDEÑO RODRIGUEZ MARIO DIEGO CI: 091795451-3

v

TRIBUNAL DE GRADUACIÓN

Ing. Gustavo Ramírez (E) DECANO

Arq. Julieta Herrera MSc. TUTORA

MIEMBRO DEL TRIBUNAL

MIEMBRO DEL TRIBUNAL

vi

INDICE GENERAL

CAPÍTULO I

GENERALIDADES

1.1. Planteamiento del problema ................................................................................... 1

1.2. Objetivos de la investigación .................................................................................. 1

1.2.1. Objetivo General: .............................................................................................. 1

1.2.2. Objetivos Específicos: ...................................................................................... 1

1.3. Justificación ............................................................................................................... 2

1.4. Ubicación ................................................................................................................... 2

1.5. Características .......................................................................................................... 3

1.6. Delimitación ............................................................................................................... 4

1.7. Hipótesis .................................................................................................................... 4

CAPÍTULO II

MARCO TEÓRICO

2.1. Antecedentes ............................................................................................................ 5

2.1.1. Historial sísmico de Guayaquil. ....................................................................... 5

2.1.2. Zonas originarias de sismos que ponen en riesgo a la ciudad de Guayaquil. ........................................................................................................................ 7

2.2. Marco conceptual ................................................................................................... 10

2.2.1. Riesgo sísmico. ............................................................................................... 10

2.2.2. Amenaza sísmica. ........................................................................................... 11

2.2.3. Vulnerabilidad sísmica. .................................................................................. 11

2.2.4. Categorización de edificios. ........................................................................... 12

2.3. Marco contextual .................................................................................................... 13

2.4. Marco Legal ............................................................................................................. 15

vii

CAPÍTULO III

ASPECTOS METODOLÓGICOS

3.1. Metodología para el procedimiento de evaluación sísmica ............................. 17

3.1.1. Selección del Objetivo de desempeño estructural. ................................... 17

3.1.2. Definir el riesgo sísmico y el nivel de sismicidad. ...................................... 20

3.2. Obtener información as-built ................................................................................. 27

3.3. Procedimientos de evaluación ............................................................................. 28

3.3.1. Nivel 1: Procedimiento de Detección. .......................................................... 30

3.3.2. Nivel 2: Procedimiento Basado en Deficiencias. ....................................... 31

CAPÍTULO IV

DESARROLLO DEL TRABAJO DE TITULACION

4.1. Proceso de evaluación sísmica ............................................................................ 39

4.1.1. Selección del Objetivo de desempeño estructural. ................................... 39

4.1.2. Determinar el riesgo sísmico y el nivel de sismicidad. .............................. 39

4.2. Procedimientos de evaluación ............................................................................. 44

4.2.1. Nivel 1: Procedimiento de Inspección. ......................................................... 44

4.2.2. Nivel 2: Procedimiento Basado en Deficiencias. ....................................... 51

CAPITULO V

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

5.1. Conclusiones ............................................................................................... 63

5.2. Recomendaciones ...................................................................................... 63

REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS ANEXOS

viii

INDICE DE ILUSTRACIONES

Ilustración 1: Ubicación de la unidad educativa del milenio manuela león ............... 3

Ilustración 2: Unidad educativa del milenio. ............................................................. 4

Ilustración 3: Espectro general de respuesta horizontal. ........................................ 25

Ilustración 4: Modelo de la estructura en el programa etabs 2016. ........................ 33

Ilustración 5: Definición del espectro de respuesta en el programa etabs 2016 ..... 33

Ilustración 6: Definición de las cargas de gravedad en el programa etabs 2016 ... 34

Ilustración 7: Combinación de cargas en dirección x en el programa etabs 2016. . 35

Ilustración 8: Combinación de cargas en dirección y en el programa etabs 2016 .. 36

Ilustración 9: Fuerzas internas calculadas con el programa etabs 2016. ............... 36

Ilustración 10: Resistencias calculadas con el programa etabs 2016. ................... 37

Ilustración 11: Curva de peligro sísmico para guayaquil. ....................................... 39

Ilustración 12: Espectro general de respuesta horizontal ....................................... 42

Ilustración 13: Bloque de aulas uem manuela león ................................................ 44

ix

INDICE DE TABLAS

Tabla 1: Sismos sentidos en guayaquil 1653 – 2017 .................................................................................... 6

Tabla 2: Sismos sentidos en guayaquil con epicentro en la zona noroeste del ecuador......................... 7

Tabla 3: Sismos sentidos en guayaquil con epicentro en la zona sur-oriental del ecuador. ................... 8

Tabla 4: Sismos sentidos en guayaquil con epicentro en la zona local próxima a guayaquil ................. 9

Tabla 5: Coeficiente “i” para cada categoría de edificación. ...................................................................... 12

Tabla 6: Probabilidad de excedencia y periodo de retorno. ....................................................................... 17

Tabla 7: Objetivo de desempeño básico para edificios existentes (bpoe). .............................................. 18

Tabla 8: Valores de con periodo de 1 segundo, ............................................................................... 22

Tabla 9: Valores de de periodo corto, . ................................................................................................ 22

Tabla 10: Definición del nivel de sismicidad ................................................................................................. 26

Tabla 11: Limitaciones en el uso de los procedimientos de nivel 1 y nivel 2. .......................................... 29

Tabla 12: Listas de control del procedimiento de evaluación de nivel 1 ................................................... 31

Tabla 13: Lista de control de configuración básica ...................................................................................... 45

Tabla 14: Lista de control estructural de ocupación inmediata .................................................................. 47

Tabla 15: Lista de control estructural de ocupación inmediata. ................................................................. 49

Tabla 16: Evaluación a cortante de columnas del primer piso por acción sísmica en sentido x. ......... 52

Tabla 17: Evaluación a cortante de columnas del primer piso por acción sísmica en sentido y. ......... 52

Tabla 18: Evaluación a cortante de columnas del segundo piso por acción sísmica en sentido x. ..... 53

Tabla 19: Evaluación a cortante de columnas del segundo piso por acción sísmica en sentido y. ..... 53

Tabla 20: Evaluación a carga axial de columnas del primer piso. ............................................................. 54

Tabla 21: Evaluación a carga axial de columnas del segundo piso. ......................................................... 54

Tabla 22: Evaluación a momento de las vigas uno de los módulos de la edificación por sismo en x. 55

Tabla 23: Evaluación a momento de las vigas uno de los módulos de la edificación por sismo en y. 57

Tabla 24: Evaluación a cortante de las vigas uno de los módulos de la edificación por sismo en x. .. 59

Tabla 25: Evaluación a cortante de las vigas uno de los módulos de la edificación por sismo en y. .. 61

RESUMEN

Para evaluar la vulnerabilidad sísmica de una edificación con ocupación especial

se aplicó la metodología propuesta por ASCE/SEI 41-13 para edificaciones

existentes, ejecutando 2 de 3 niveles de evaluación que presenta dicha

metodología, los cuales fueron un análisis de inspección visual y un análisis

dinámico lineal, porque las condiciones estructurales no presentan la necesidad de

un análisis no lineal.

Para comenzar el proceso de evaluación sísmica se recolectó toda la información

disponible de la edificación (UEM Manuela León) como planos estructurales As-built,

reporte de pruebas de campo, estudios de suelo y la memoria de cálculo de dicha

estructura.

Luego de obtener dicha información se determinó el riesgo sísmico, siendo un

parámetro importante para el proceso de evaluación, procediendo al primer nivel

(análisis visual), mediante unas listas de control (fichas), las cuales determinan si el

edificio cumple las condiciones estructurales que brindan un comportamiento

sismoresistente a la estructura.

Por último se realizó el análisis dinámico lineal mediante un modelo matemático

en el programa ETABS 2016, en donde se representó la estructura con sus

propiedades reales, determinando las fuerzas actuantes en cada elemento

estructural causadas por el sismo y las cargas de servicio, para luego compararlas

con las resistencias de dichos elementos calculadas en Excel, para verificar si la

edificación puede soportar la acción de sísmica.

PALABRAS CLAVES: VULNERABILIDAD, EVALUACION, SISMORRESISTENTE, METODOLOGÍA, OCUPACIÓN ESPECIAL.

ABSTRACT

To evaluate the seismic vulnerability of a building with special occupation, the

methodology proposed by ASCE / SEI 41-13 for existing buildings was applied,

executing 2 of 3 evaluation levels that present said methodology, which were a

visual inspection analysis and a linear dynamic analysis, because the structural

conditions do not present the need for a non-linear analysis.

To start the seismic evaluation process, all the information available on the

building (UEM Manuela León) was collected as As-built structural plans, field test

reports, soil studies and the calculation memory of said structure.

After obtaining this information, the seismic risk was determined, being an

important parameter for the evaluation process, proceeding to the first level of

evaluation (visual analysis), by means of control lists (cards) with which it is

determined if the building complies with the conditions that are described in these

cards, these conditions are structural characteristics that provide seismoresistant

behavior to the structure.

Finally, linear dynamic analysis was carried out using a mathematical model in the

ETABS 2016 program, where the structure was represented with its real properties,

determining the forces acting on each structural element caused by the earthquake

and gravitational loads, and then comparing them with the resistances of said

elements to verify if the building can support the action of seismic.

KEYWORDS: VULNERABILITY, EVALUATION, EARTHQUAKE RESISTANT, METHODOLOGY, SPECIAL OCCUPATION.

INTRODUCCION.

Nuestro país es propenso a eventos telúricos de gran magnitud como el

registrado con 8,9 en 1906 con epicentro cercano a la costa de esmeraldas. Por

esta razón las estructuras tienen que estar preparadas para resistir todas las fuerzas

producidas por el movimiento del terreno, una manera de determinar si las

edificaciones están capacitadas, es mediante las evaluaciones de vulnerabilidad

sísmica, teniendo en cuenta que existe muchas irregularidades tanto en el diseño

como en el proceso constructivo de edificaciones, otro motivo por el cual se deben

aplicar estos procedimientos es por la antigüedad de las estructuras y el deterioro

de los materiales de construcción con el paso del tiempo y por último la acción de

sismos pasados, que pueden afectar la resistencias de los elementos que

conforman las estructuras.

Tenemos que tener en cuenta la diferencia entre diseño y evaluación, esto radica

en que el diseño consiste en una técnica establecida para concebir una nueva

estructura que cumpla con ciertos requisitos propuestos por normas, mientras que la

evaluación es un proceso de análisis a estructuras que ya existen, que se

encuentran en uso, y que han sido sometidas a cargas de servicio e incluso a

cargas sísmicas, por esta razón hay que tener en claro esta diferencia puesto que

existen metodologías especializadas para cada uno de estos propósitos y así

seleccionar la adecuada para una determinada tarea.

1

CAPITULO I

GENERALIDADES

1.1. Planteamiento del problema

En nuestro país existe gran variedad de edificaciones que son propensas al

colapso por un terremoto, ya sea por estar ubicadas en zonas con alta sismicidad,

por la antigüedad de las estructuras, también por errores cometidos en el diseño y/o

proceso de construcción y por último la construcción informal existente, siendo estas

algunas de las razones por las cuales se deben implementar las evaluaciones de

vulnerabilidad sísmica a edificios existentes de nuestro país especialmente en la

ciudad de Guayaquil, estos procedimientos son específicos y calificados para

determinar si las edificaciones están aptas para resistir la acción sísmica o se

requiera una rehabilitación para las mismas.

1.2. Objetivos de la investigación

1.2.1. Objetivo General:

Evaluar la vulnerabilidad sísmica de UEM Manuela León implementando la

metodología ASCE/SEI 41-13, descartando la posibilidad de colapso y comprobar si

este método es aplicable en el Ecuador.

1.2.2. Objetivos Específicos:

Aplicar la metodología ASCE/SEI 41-13 para evaluar sísmicamente la UEM

Manuela León.

2

Descartar la posibilidad de colapso de dicha edificación mediante un análisis

dinámico lineal.

Comprobar si la metodología ASCE/SEI 41-13 es aplicable para edificaciones

nuevas y antiguas de nuestro país.

1.3. Justificación

Los centros educativos cumplen una función importante tras un desastre natural,

puesto que estos sirven de albergues para las familias damnificadas cercanas al

mismo, teniendo en cuenta que es un sector popular donde se encuentra ubicado la

UEM Manuela León, además las características del suelo (arcilloso tipo E) y también

al ser una zona sísmica alta, por lo cual existe un riesgo potencial para la estructura

y las demás construcciones del sector, por este motivo se justifica la evaluar la

vulnerabilidad sísmica de dicho centro educativo para descartar la posibilidad de

colapso y no pueda seguir en funcionamiento pos terremoto.

1.4. Ubicación

La Unidad Educativa del milenio Manuela León se encuentra ubicada en el Fortín,

dentro de la ciudad de Guayaquil, entre las calles 23B N O y 23C N O, limitando al

norte con los terrenos del parque multipropósito “El Fortín”, al sur con la Iglesia

Madre Dolorosa y la capilla María Madre de Dios, al este con el Mall El Fortín y al

oeste con la urbanización “Residencias del Fortín”.

3

Ilustración 1: Ubicación de la Unidad Educativa del milenio Manuela León

Fuente: Servicio de Contratación de Obras

1.5. Características

El módulo de aulas formada por 2 bloques de idénticas características, siendo

ambas estructuras de hormigón armado constituido por pórticos ortogonales de

columna-viga y muros de corte, de 2 plantas con altura de entrepiso de 3,85m y

separadas por 8,50m. Estos bloques se unen por medio de una grada de acceso.

Otras características del módulo de aulas son:

La estructura se encuentra en una zona sísmica V según NEC-15.

La edificación se considera como Estructura de Ocupación Especial.

Se encuentra ubicado en un terreno considerado Tipo E.

4

1.6. Delimitación

El desarrollo de este trabajo de titulación se centrará únicamente en evaluar

vulnerabilidad sísmica del sistema estructural del bloque de aulas de la Unidad

Educativa del Milenio Manuela León, mediante el procedimiento de análisis

dinámico lineal.

Ilustración 2: Unidad Educativa del milenio.

Fuente: Servicio de Contratación de Obras.

1.7. Hipótesis

Es posible que la UEM Manuela León se encuentre bajo riesgo ante un sismo

por las características del terreno donde está asentada.

El sistema estructural según los planos y la memoria de cálculo, está

configurado de tal forma que el edificio tiene la capacidad de resistir la fuerza

sísmica.

La metodología ASCE/SEI 41-13 es compatible con la norma NEC 15, puede

ser aplicable en edificaciones de nuestro país.

5

CAPÍTULO II

MARCO TEÓRICO

2.1. Antecedentes

2.1.1. Historial sísmico de Guayaquil.

Según las crónicas históricas desde que se fundó la ciudad de Guayaquil, los

habitantes de dicha ciudad, a pesar haber presenciado y sentido numerosos

eventos sísmicos, no le prestaban mucha importancia a dichos eventos, sin

embargo tenían un gran temor por los incendios, las pestes e incluso el ataque de

piratas, ya que estas fueron las causas de los mayores desastres en aquella época

(RADIUS, 1999).

Las primeras edificaciones fueron asentadas sobre suelos rocosos y depósitos

aluviales, siendo estructuras de madera de alta resistencia, por lo que se

consideraban seguras (RADIUS, 1999).

Por estas razones se consideraba que el fenómeno sísmico era perteneciente a

la región sierra, pero esto no quiere decir que la ciudad se encontraba segura ante

el poder destructivo de un sismo de gran magnitud (RADIUS, 1999), a continuación

se presentarán los sismos sentidos en Guayaquil y sus efectos.

6

Tabla 1: Sismos sentidos en Guayaquil 1653 – 2017.

Fuente: PROYECTO RADIUS (1999).

Elaboración: Mario Cedeño (2019).

Año Mes Día LongitudProfundid

ad (Km.)Magnitud

Intensidad

máxima

1653 7 9 VII

1787 6 11 VI

1868 8 16 0,31 7.7 IV

1906 1 31 1 25 8.6 VI

1914 5 31 -0,5 6.3 VII

1920 7 26 VI

1924 7 22 -2 250 6.5 VI

1933 10 2 -2 6.9 VII

1934 8 15 -2,3 IV

1942 5 14 -0,75 25 8.0 IX

1943 1 30 -2 100 6.9 VII

1946 3 29 -1,7 5.7 VI

1949 8 5 -1,25 60 7.1 IV

1956 1 16 -0,5 6.9 VI

1956 3 22 -3,3 96 6.5 IV

1958 1 19 1,22 40 7.8 IV

1958 5 25 -3,12 100 6.5 IV

1961 4 8 -2,12 47 6.2 V

1963 5 1 -2,12 25 6.8 V

1963 11 16 -2,2 59 4.4 IV

1964 5 19 -0,84 34 6.0 V

1965 9 17 -1,4 161 6.5 IV

1967 3 2 -0,16 122 5.8 IV

1971 7 27 -2,79 88 7.5 VII

1980 8 18 -1,98 74 6.1 VIII

1981 5 6 -2,07 36 6.3 IV

1983 11 22 0,48 39 6.3 IV

1986 6 12 -2,29 97 4.3 IV

1993 4 26 -1,97 104 4.4 IV

1995 3 26 -1,89 20 5.2 IV

1995 10 3 -2,77 27 7.0 VI

1995 10 3 -2,82 33 6.1 IV

1995 10 7 -2,78 33 5.8 IV

1995 10 10 -1,06 56 5.1 IV

1996 3 28 -1,6 5.7 V

1996 8 5 -2 33 5.9 IV

1998 8 4 -0,54 37 7.1 VI

1999 4 26 1,65 172.6 6 VI

1999 8 28 1,29 196.4 6.3 VI

2000 9 28 0,22 22.9 6.4 VI

2005 5 21 3,29 39.5 6.3 V

2005 12 23 1,39 192.9 6.1 VI

2007 11 16 2,31 122.9 6.8 VII

2010 8 12 1,27 206.7 7.1 VII

2016 4 16 0,38 20.6 7.8 VIII

2016 4 20 0,64 14 6.2 VII

2016 4 20 0,71 10 6 VI

2016 5 18 0,43 16 6.7 VII

2016 5 18 0,5 29.9 6.9 VII

2017 10 7 1,7 137.9 5.2 VI

2017 11 17 2,44 78 5.4 VII

2017 11 18 2,97 35 5.5 VII

2017 11 28 2,08 65.7 5 V

2017 12 3 0,48 24.7 6 VI

7

2.1.2. Zonas originarias de sismos que ponen en riesgo a la ciudad de

Guayaquil.

2.1.2.1. Zona noroeste del Ecuador.

Esta zona comprende las provincias de Esmeraldas, Manabí y el norte de la

provincia del guayas, los sismos originados en esta zona son el producto del

movimiento de subducción de la placa oceánica (Nazca) bajo la placa continental

(Sudamericana), teniendo potencial para generar sismos que pueden llegar hasta

los 9 de magnitud Richter, pudiendo afectar a la ciudad de Guayaquil como lo

ocurrido en los terremotos de 1942, 1943 (RADIUS, 1999) y ahora más reciente el

del 16 de abril del 2016.

Tabla 2: Sismos sentidos en Guayaquil con epicentro en la zona noroeste del Ecuador.



Año Mes Día Latitud LongitudProfundidad

(Km.)Magnitud

Intensidad

máxima

1906 1 31 1 -81,5 25 8.6 VI

1933 10 2 -2 -81 8.9 VII

1942 5 14 -0,75 -81,5 25 8.0 IX

1943 1 30 -2 -80,5 100 6.9 VII

1946 3 29 -1,7 -80,9 5.7 VI

1952 6 22 -1,5 -80,5 4.3 II

1956 1 16 -0,5 -80,5 7.3 VI

1958 1 19 1,22 -79,37 40 7.8 IV

1960 9 10 -2,5 -82 4.3 II

1964 5 19 -0,84 -80,29 34 6.0 V

1973 1 5 0,66 -80,06 27 4.8 II

1973 4 28 -1,83 -80,14 54 5.5 III

1976 4 9 0,85 -79,63 19 6.7 III

1981 5 6 -2,07 -81 36 6.3 IV

1983 11 22 0,48 -79,79 39 6.3 III

1990 9 1 -0,13 -80,28 8 6.1 II

1993 8 20 -1,32 -80,49 33 4.8 II

1995 7 20 -0,54 -80,09 33 5.0 III

1996 8 5 -2 -81 33 5.9 IV

1996 11 9 -0,62 -80,94 33 4.9 II

1996 12 16 -0,24 -80,73 33 5.1 III

1998 8 4 -0,54 -80,49 37 7.1 VI

2000 9 28 0,22 80,58 22.9 6.4 VI

2016 4 16 0,38 79,92 20.6 7.8 VIII

2016 4 20 0,64 80,21 14 6.2 VII

2016 4 20 0,71 80,04 10 6 VI

2016 5 18 0,43 79,79 16 6.7 VII

2016 5 18 0,5 79,62 29.9 6.9 VII

2017 12 3 0,48 80,28 24.7 6 VI

8

2.1.2.2. Zona sur-oriental del Ecuador.

Esta zona comprende un sistema de fallas inversas, situadas al pie de la

cordillera Trans-Cutucú perteneciente a las provincias de Morona Santiago y

Zamora Chinchipe, en donde se pueden generar sismos hasta 7,5 de magnitud

Richter como fue el sismo del año 1971 que fue sentido en Guayaquil con

intensidad máxima de VII grados en escala Mercalli (RADIUS, 1999).

Tabla 3: Sismos sentidos en Guayaquil con epicentro en la zona sur-oriental del Ecuador.




(Km.)Magnitud

Intensidad

máxima

1956 3 22 -3,3 -79 96 6.5 IV

1958 5 25 -3,12 -78,09 100 6.5 IV

1961 7 28 -2,1 -77,15 165 6.3 III

1963 5 10 -2,12 -77,51 25 6.8 V

1963 10 14 -2,3 -77,6 33 6.0 III

1963 11 3 -3,5 -77,8 33 6.0 III

1964 8 24 -1,5 -77,92 178 5.0 III

1965 2 11 -1,42 -77,93 181 6.8 III

1965 9 17 -1,4 -77,7 161 6.5 IV

1971 7 27 -2,79 -77,35 88 7.5 VII

1981 11 3 -1,79 -78,41 131 5.5 III

1984 4 28 -1,86 -78,1 44 4.8 III

1986 11 23 -3,37 -77,4 88 6.3 III

1990 11 25 -2,63 -77,72 61 4.9 II

1993 3 10 -1,97 -78,01 80 5.1 II

1993 5 24 -1,41 -77,23 202 4.9 II

1993 10 4 -1,97 -78,01 80 5.1 II

1994 1 25 -1,66 -77,92 168 5.1 II

1995 1 6 -1,9 -78,08 181 5.4 II

1995 10 3 -2,77 -77,88 27 7.0 VII

1995 10 3 -2,82 -77,9 33 6.1 IV

1995 10 4 -2,86 -77,86 33 5.2 III

1995 10 5 -2,9 -77,95 33 5.1 III

1995 10 7 -2,78 -77,84 33 5.8 IV

1995 10 8 -2,59 -77,82 55 5.3 III

1995 11 7 -2,37 -77,68 57 5.1 II

1996 10 1 -1,9 -77,02 150 4.6 II

1997 3 5 -3,69 -80,56 37 5.3 III

1997 4 6 -2,79 -77,84 33 5.2 III

1999 4 26 1,65 77,78 172.6 6 VI

1999 8 28 1,29 77,55 196.4 6.3 VI

2005 12 23 1,39 77,52 192.9 6.1 VI

2007 11 16 2,31 77,84 122.9 6.8 VII

2010 8 12 1,27 77,31 206.7 7.1 VII

2017 10 7 1,7 77,91 137.9 5.2 VI

9

2.1.2.3. Zona local próxima a Guayaquil.

Esta fuente de sismogénica produce sismos de magnitudes no mayores a 6

grados en escala Richter y de una gran profundidad, pero al ser originados muy

cercanos a la ciudad y por las condiciones del suelo de la misma puede tener un

efecto dañino sobre las estructuras y las líneas vitales (RADIUS, 1999).

Tabla 4: Sismos sentidos en Guayaquil con epicentro en la zona local próxima a Guayaquil.




(Km.)Magnitud

Intensidad

máxima

1924 7 22 -2 -80 250 6.5 Ms VI

1934 8 15 -2,3 -79 IV

1959 8 12 -3 -80,5 33 5.7 Ms II

1961 4 8 -2,12 -79,18 47 6.2 Ms VI

1962 3 12 -2,9 -80,2 25 4.0 Ms III

1963 11 16 -2,2 -80 59 4.4 Ms IV

1964 3 20 -2,04 -79,72 89 5.3 Ms III

1964 6 23 -2,65 -79,98 39 4.9 Ms III

1980 8 18 -1,98 -80,03 74 6.1 Ms VIII

1986 6 12 -2,29 -79,8 97 4.3 Ms IV

1987 10 19 -2,8 -80,2 33 4.4 Ms III

1990 5 9 -2,17 -80,7 21 4.3 Ms III

1990 5 30 -2,53 -80,1 33 3.7 Ms II

1990 9 5 -2,07 -80,45 93 4.8 Ms II

1990 10 13 -2,14 -79,9 97 4.9 Ms III

1991 11 21 -1,9 -79,79 10 3.9 Ms II

1992 8 18 -2,89 -79,92 27 5.1 mb III

1992 11 21 -2,17 -80,3 50 III

1993 4 26 -1,97 -79,77 104 4.4 mb IV

1993 6 24 -2,79 -79,7 33 4.6 mb II

1993 12 26 -2,26 -80,63 33 4.8 mb II

1994 5 12 -2,43 -79,15 83 4.8 mb II

1995 2 14 -1,44 -80,41 33 4.6 mb II

1995 3 26 -2,05 -79,76 20 5.3 mb III

1995 6 14 -2,87 -79,81 33 4.9 mb III

1995 8 13 -2,6 -80,37 33 4.6 mb III

1995 10 10 -1,06 -79,3 56 5.1 mb IV

1996 3 28 -1,6 -79,15 5.7 mb V

2005 5 21 3,29 80,99 39.5 6.3 Ms VI

2017 11 17 2,44 79,82 78 5.4 Ms VII

2017 11 18 2,97 79,71 35 5.5 Ms VII

2017 11 28 2,08 79,93 65.7 5 Ms V

10

2.2. Marco conceptual

2.2.1. Riesgo sísmico.

El riesgo sísmico no es más que el grado de daño esperado por la acción de un

sismo en las estructuras durante su vida útil o periodo de exposición (Bonett, 2003).

Para la mitigación de desastres en el ámbito ingenieril, se deben tomar acciones

para mejorar el comportamiento sísmico de las estructuras en zonas expuestas a

sismos, para poder reducir los costos en daños y en reparación (Barbat, 1998).

El riesgo está definido por medio de la siguiente expresión.

En la expresión, el termino amenaza se refiere a la ocurrencia de un terremoto

con ciertas características como la magnitud, la intensidad, la aceleración, el

movimiento del suelo, la energía liberada, etc. (UNESCO, 1980).

El termino vulnerabilidad se refiere a que tanto está propensa a daños la

estructura por efectos del sismo (punto de vista global), o cuales pueden ser los

elementos estructurales están dispuestos a fallar (punto de vista local). No solo se

hace referencia a lo estructural, en lo no estructural se incluyen a los sistemas

operativos propios de la edificación como el sanitario, eléctrico, etc., y también a la

mampostería.

11

2.2.2. Amenaza sísmica.

Está definida como la probabilidad de que ocurra un evento potencialmente

desastroso (terremoto) durante un período de tiempo en un sitio determinado

(UNDRO, 1979).

La ciencia todavía no está en capacidad de determinar con precisión cuándo

ocurrirá un sismo de determinada intensidad, pero mediante métodos probabilísticos

utilizando la información existente sobre sismos ocurridos en el pasado se puede

cuantificar si es posible o no que ocurra el sismo “máximo probable” durante la vida

útil de una estructura (Cardona, 1999).

2.2.3. Vulnerabilidad sísmica.

La vulnerabilidad sísmica de una o de un grupo de edificaciones en una ciudad

está definida como la predisposición que tiene para ser afectada por la acción

sísmica y que está asociada con las características estructurales de diseño (Barbat,

1998).

Análisis de vulnerabilidad es un proceso en el que se determina la exposición y

la predisposición que tiene un elemento o varios ante una amenaza específica,

estos elementos tienen un contexto social y material (Cardona, 1999).

Entonces para las evaluaciones de vulnerabilidad sísmica en edificaciones

existentes, se debe considerar los elementos en un contexto material que están

expuestos y predispuestos a fallar, por lo que vulnerabilidad en edificaciones se

clasifica en: Vulnerabilidad estructural, Vulnerabilidad no estructural y Vulnerabilidad

funcional.

12

2.2.4. Categorización de edificios.

La NEC (2015) menciona en el capítulo de peligro sísmico diseño sismo

resistente que las edificaciones se categorizan según el uso, destino e importancia.

Lo que busca la norma en categorizar las edificaciones, es que las estructuras

consideradas con mayor importancia no sufran daños estructurales severos y que la

operatividad no se vea interrumpida durante ni después del sismo, esto se consigue

incrementando la demanda sísmica de diseño mediante un factor de importancia

denominado “coeficiente I” (NEC, 2015).

Tabla 5: Coeficiente “I” para cada categoría de edificación.

Categoría Tipo de uso, destino e importancia Coeficiente I

Edificaciones esenciales

Hospitales, clínicas, Centros de salud o de emergencia sanitaria. Instalaciones militares, de policía, bomberos, defensa civil. Garajes o estacionamientos para vehículos y aviones que atienden emergencias. Torres de control aéreo. Estructuras de centros de telecomunicaciones u otros centros de atención de emergencias. Estructuras que albergan equipos de generación y distribución eléctrica. Tanques u otras estructuras utilizadas para depósito de agua u otras substancias anti-incendio. Estructuras que albergan depósitos tóxicos, explosivos, químicos u otras substancias peligrosas.

1.5

Estructuras de ocupación especial

Museos, iglesias, escuelas y centros de educación o deportivos que albergan más de trescientas personas. Todas las estructuras que albergan más de cinco mil personas. Edificios públicos que requieren operar continuamente.

1.3

otras estructuras

Todas las estructuras de edificación y otras que no clasifican dentro de las categorías anteriores.

1.0

Fuente: Norma Ecuatoriana de la construcción (2015).

13

2.2.4.1. Escuelas y centros de educación.

Estas edificaciones son consideradas de ocupación especial no solo por la

cantidad de personas que concurren durante una jornada de estudios, sino también

por el rol que desempeña después de un desastre sísmico, estos factores hace que

se tenga más consideración a este tipo de edificaciones en comparación a otras

con otros usos, entre sus ocupantes la mayoría son estudiantes, también están los

docentes, el personal administrativo, etc. (Safina, 2003).

2.3. Marco contextual

Para la evaluación sísmica de edificaciones existentes se pueden encontrar

muchas metodologías, que van desde una evaluación rápida que pueden servir para

evaluar a más de una estructura a la vez, hasta otras que brindan un análisis mucho

más detallado de evaluación que son válidas para una sola edificación, dentro de las

metodologías más aceptadas se encuentran:

I. FEMA 154 (2002), Handbook for Rapid Visual Screening of Buildings for

Potential Seismic Hazards.

II. FEMA 310 (1998), Handbook for Seismic Evaluation of Buildings, está

basado en ASCE (1998), y es una versión actualizada del FEMA 178 NEHRP

Handbook for the Seismic Evaluation of Existing Buildings.

III. ASCE 31-03 (2002) Seismic Evaluation of Existing Building.

IV. ASCE/SEI 41-13 (2014), Seismic Evaluation and Retrofit of Existing

Buildings.

14

ASCE/SEI 41-13, Seismic Evaluation and Retrofit of Existing Buildings describe

procedimientos que utilizan principios basados en el rendimiento para evaluar y

rehabilitar edificios existentes para resistir los efectos de los terremotos. Este

manual presenta un proceso de tres niveles para la evaluación sísmica de acuerdo

con un rango de niveles de desempeño del edificio, desde la prevención del colapso

hasta el operativo, que combinan el desempeño estructural objetivo con el

desempeño de elementos no estructurales. Los procedimientos basados en

deficiencias permiten que la evaluación y el esfuerzo de adaptación se centren en

las deficiencias potenciales específicas consideradas, sobre la base de

observaciones de terremotos anteriores, como motivo de preocupación para un

conjunto permisible de tipos y alturas de edificios. El procedimiento sistemático,

aplicable a cualquier edificio, establece una metodología para evaluar todo el edificio

de manera rigurosa.

Esta norma actualiza y reemplaza a la norma anterior ASCE / SEI 41-06,

Rehabilitación sísmica de edificios existentes, así como a la norma ASCE / SEI 31-

03, Evaluación sísmica de edificios existentes.

La norma ASCE / SEI 41-13 sirve a ingenieros estructurales, profesionales de

diseño, funcionarios de código y propietarios de edificios interesados en mejorar el

rendimiento sísmico de los edificios existentes.

15

2.4. Marco Legal

NORMA ECUATORIANA DE LA CONSTRUCCION

NEC-SE-CG: Cargas (no sísmicas)

NEC-SE-DS: Peligro sísmico y requisitos de diseño sismo resistente

NEC-SE-RE: Riesgo sísmico, Evaluación, Rehabilitación de estructuras

NEC-SE-HM: Estructuras de Hormigón Armado

NORMAS EXTRANJERAS USADAS

Código ACI-318, “Building Code Requirements for Structural Concrete”

(Comité 318), Instituto Americano del Hormigón

Código ANSI/AWS D 1.4 de Soldadura Estructural para Acero de Refuerzo,

Sociedad Americana de Soldadura

Código ACI 117: “Tolerancias para materiales y construcciones de hormigón”,

Instituto Americano del Hormigón

Código ACI 301: “Specifications for Structural Concrete for Buildings”,

Instituto Americano del Hormigón

ASCE/SEI 41-13, Seismic Evaluation and Retrofit of Existing Buildings

NORMAS QUE DEBEN CUMPLIR LOS MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN

Los materiales de construcción, serán evaluados y verificados por los organismos

competentes, para que cumplan con los requisitos, conforme con el Reglamento

Técnico Ecuatoriano (RTE INEN) y la Norma Técnica Ecuatoriana (NTE INEN) que

se encuentren vigentes. En el caso que el RTE INEN ó la NTE INEN no se

encuentren actualizados, se remitirán a los requisitos dados en las normas ASTM

vigentes.

16

CAPÍTULO III

ASPECTOS METODOLÓGICOS

En el desarrollo de este trabajo de titulación fueron utilizadas las siguientes

metodologías de investigación para evaluar sísmicamente una edificación existente:

a) Exploratoria (Procedimiento de Detección): pretende darnos una visión

general de la realidad de la edificación.

b) Descriptiva (Procedimiento Basado en Deficiencias): describe las

características fundamentales que conforman la estructura evaluada.

El primer procedimiento es un método de investigación empírica, consistiendo en

series de pasos prácticos que permiten revelar las características del edificio

evaluado mediante la contemplación sensorial, mientras el segundo es un método

de investigación experimental, siendo más detallado y eficaz por la técnica

desarrollada con el propósito de evaluar edificaciones.

Se aplicó la entrevista como técnica de investigación para recolectar información

requerida descrita en el ASCE/SEI 41-13, mediante una conversación profesional

con personal encargado del secob, adquiriendo información acerca de edificaciones

de ocupación especial (UEM Manuela León), teniendo importancia desde el punto

de vista educativo.

Para el proceso de evaluación, se implementaron los softwares Etabs 2016 para

realizar el análisis estructural y Microsoft Excel en el desarrollo de los cálculos

matemáticos.

17

3.1. Metodología para el procedimiento de evaluación sísmica

Esta metodología usa niveles de amenaza sísmica probabilística para describir el

movimiento sísmico del suelo para los distintos niveles de desempeño evaluados.

En la tabla 6 se observa los movimientos de suelo esperados para distintas

probabilidades de excedencia en periodos de tiempo específicos.

Tabla 6: Probabilidad de Excedencia y Periodo de Retorno.

Probabilidad de Excedencia Periodo de Retorno (años)

50%/30 años

43 50%/50 años

72 (sismo frecuente)

20%/50 años

225 (sismo ocasional o moderado) 10%/50 años

475 (sismo raro o muy severo)

5%/50 años

975 2%/50 años 2475 (sismo muy raro)

Fuente: ASCE/SEI 41-13 (2014).

3.1.1. Selección del Objetivo de desempeño estructural.

El Objetivo de desempeño estructural consistirá en juntar un nivel de amenaza

sísmica con un nivel de desempeño estructural y un nivel de desempeño no

estructural.

Objetivo de Desempeño básico para edificios existentes (BPOE)

Este nivel de desempeño brinda un bajo nivel de seguridad y un alto riesgo de

colapso en comparación a los estándares de diseño, por lo que estos edificios

presentan daños mínimos para sismos moderados y frecuentes, pero lo contario

para sismos infrecuentes o severos.

18

Tabla 7: Objetivo de Desempeño Básico para Edificios Existentes (BPOE).


Los Niveles de desempeño de la edificación con los que se trabaja en esta

metodología y que conforman el BPOE, no es más que el límite de daños que puede

presentarse en una edificación evaluada ante la acción de un terremoto

determinado.

Niveles de Desempeño y Rangos Estructurales

Ocupación Inmediata (S-1)

ASCE/SEI (2014) dice que este nivel se caracteriza por el daño limitado que sufre

el edificio por la acción sísmica, en donde la estructura no pierde resistencia ni

rigidez, pero si se requiere hacer reparaciones, que son mínimas, estas no

interfieren en el uso ni ocupación de la misma, por lo que se supone que la

seguridad de sus ocupantes no está en riesgo.

Nivel 1 Nivel 2

BSE-1E BSE-1E BSE-1E BSE-2E

Desempeño Estructural

de Seguridad de Vida

Desempeño Estructural de

Seguridad de Vida




Prevención de Colapso

Desempeño No

estructural de

Seguridad de Vida

Desempeño No estructural


Desempeño No

estructural de

Seguridad de Vida


no Considerado

(3-C) (3-C) (3-C) (5-D)

Desempeño No

estructural de

Seguridad de Vida

(3-C)

Desempeño no

Estructural Retención

de Posición

Desempeño no Estructural

Retención de Posición

Desempeño no


de Posición


no Considerado

(2-B) (2-B) (2-B) (4-D)


de Ocupación

Inmediata


Ocupación Inmediata


de Ocupación

Inmediata


Seguridad de Vida

Desempeño no


de Posición

Desempeño no Estructural

Retención de Posición

Desempeño no


de Posición


no Considerado

(1-B) (1-B) (1-B) (3-D)

IV

Categoría de

Riesgo

Nivel 3

I & II

III


Control de Daños


de Control de Daños


Seguridad Limitada

19

Control de Daños (S-2)

ASCE/SEI (2014) afirma que en este nivel las estructuras son resistentes al

colapso, por lo que la seguridad de sus ocupantes está garantizada, pero la

ocupación de las edificaciones no es inmediata como el nivel (S-1).

Seguridad de Vida (S-3)

ASCE/SEI (2014) menciona que en este nivel los edificios sufren daños

significativos en los elementos estructurales, pero no está el riesgo de un inminente

colapso de los mismos, por lo que el riesgo en la seguridad de sus ocupantes se

considera bajo, la ocupación de la edificación es suspendida de manera temporal

hasta que finalicen los trabajos de reparación.

Seguridad Limitada (S-4)

Según ASCE/SEI (2014) este nivel proporciona a la estructura una seguridad

frente al colapso de sus elementos estructurales, pero no cumple con el nivel de

seguridad total que si cumple el nivel Seguridad de Vida.

Prevención del Colapso (S-5)

Según ASCE/SEI (2014) es el estado de daños post-terremoto de un edificio en el

que queda al borde del colapso, ya sea parcial o totalmente, perdiendo resistencia y

rigidez para cargas laterales, pero la estructura sigue en condiciones de resistencia

para las cargas de gravedad, sin embargo existe el riesgo en las personas por la

caída de elementos estructurales, por lo que se encontrarían vulnerable para las

réplicas o para un nuevo evento sísmico.

20

No Considerado (S-6)

ASCE/SEI (2014) menciona que cuando no se considera que una edificación

deba ser evaluada o rehabilitada, el Nivel de Desempeño Estructural es denominado

Desempeño Estructural No Considerado (S-6).

3.1.2. Definir el riesgo sísmico y el nivel de sismicidad.

Riesgo sísmico.

ASCE/SEI (2014) menciona que el riesgo sísmico no es más que la probabilidad

de sacudida del terreno donde se encuentra una edificación, en función de las

condiciones geotécnicas y/o geológicas del sitio específico. El movimiento del

terreno puede ser definido por un espectro de aceleraciones de respuestas o por

historias de aceleraciones del terreno en el tiempo.

Procedimiento general para el peligro causado por el movimiento del

terreno.

El peligro sísmico causado por el movimiento del terreno está definido por el 5%

de las ordenadas de los espectros de respuesta amortiguado de período corto (0.2

s) y de periodo largo (1 s), en la máxima dirección horizontal (ASCE/SEI, 2014).

Para el diseño de los espectros de respuestas de periodo corto y de periodo

largo se requieren los siguientes parámetros:

21

Parámetros de espectro de respuesta de aceleraciones BSE-2E.

Es aplicable cuando el objetivo de desempeño seleccionado es el BPOE

(Procedimiento de Nivel 3), en donde se tomarán los valores y de los mapas de

zonificación sísmica o curvas de peligro sísmico, con un 5% de probabilidad de

excedencia en 50 años (5% / 50) para el desarrollo de los espectros de respuestas

de aceleraciones de periodo corto y de periodo 1 segundo .

Debido a los limites deterministas en el diseños de edificios nuevos, algunos de

los parámetros de riesgo del 5% / 50 años son mayores que sus contrapartes del

.

Parámetros de espectro de respuesta de aceleraciones BSE-1E.

Es aplicable cuando el objetivo de desempeño seleccionado es el BPOE (todos

los Procedimientos), en donde se tomarán los valores y de los mapas de

zonificación sísmica o curvas de peligro sísmico, con un 20% de probabilidad de

excedencia en 50 años (20% / 50) para el desarrollo de los espectros de respuestas

de aceleraciones de periodo corto de periodo 1 segundo .

Parámetros de respuesta de aceleraciones para otras probabilidades de

excedencias.

Se pueden obtener de manera directa en las curvas de riesgo sísmico aprobadas

o por evaluaciones de peligro sísmico en un sitio específico, para probabilidades de

excedencia que no están contempladas en el BPOE.

22

Ajustes para la clase del sitio.

Con los valores de las aceleraciones en roca y de los mapas de zonificación

o de las curvas de peligro sísmico, y utilizando las tablas 8 Y 9 se definen los

valores de y que son necesarios para determinar los parámetros

usados para el diseño de los espectros de repuesta de periodo corto y de 1

segundo, se determinan con las siguientes ecuaciones:

Ec. (3.1)

Ec. (3.2)

Los coeficientes de sitio y se determinan en las siguientes tablas:

Tabla 8: Valores de con periodo de 1 segundo,

Clase de sitio

S1 ≤ 0.1 S1 = 0.2 S1 = 0.3 S1 = 0.4 S1 ≥ 0.5

A 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8

B 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

C 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3

D 2.4 2.0 1.8 1.6 1.5

E 3.5 3.2 2.8 2.4 2.4

F * * * * *


Tabla 9: Valores de de periodo corto, .

Clase de sitio

Ss < 0.25 Ss = 0.50 Ss = 0.75 Ss = 1.00 Ss > 1.25

A 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8

B 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

C 1.2 1.2 1.1 1.0 1.0

D 1.6 1.4 1.2 1.1 1.0

E 2.5 1.7 1.2 0.9 0.9

F * * * * *


23

El tipo o clase de sitio se puede determinar de la siguiente manera:

Clase A: Roca dura con velocidad medida de la onda de corte, > 5,000; ft/sec.

Clase B: Roca con velocidad media de onda de corte entre 2,500 ft/sec < < 5,000

ft/sec.

Clase C: Roca suave y suelo duro con velocidad media de onda de corte 1,200

ft/sec < < 2,500 ft/sec, número de golpes estándar N > 50 o la resistencia al corte

no drenada > 2,000 psf.

Clase D: suelo rígido con 600 ft/sec < < 1,200 ft/sec, también puede ser con 15 <

N < 50 o 1,000 psf < < 2000 psf.

Clase E: cualquier perfil con más de 10 pies de suelo arcilloso suave con índice de

plasticidad PI >20, o con contenido de humedad w > 40%, también con < 500 psf

o un suelo con < 600 ft/sec.

Clase F: Suelos que requieren investigación geotécnica y análisis dinámicos de

respuesta del sitio:

Son suelos vulnerables a posibles fallas o colapso bajo la acción sísmica,

como son los suelos licuables, las arcillas rápidas y altamente sensibles,

los suelos colapsables débilmente cementados.

Turbas y/o arcillas altamente orgánicas con altura de H>10 pies de turba

y/o arcilla altamente orgánica.

Arcillas de alta plasticidad con índice de plasticidad PI> 75% con altura de

H> 25 pies.

Arcillas gruesas blandas / media rígida con altura de H>120 pies.

24

Los valores promedios de , y se los puede calcular con la siguiente ecuación:

∑

∑

Dónde:

: Número de golpes SPT en un estrato de suelo.

: Número de estratos de suelo de similares materiales.

: Profundidad de cada estrato de suelo.

: Resistencia al corte de cada estrato de suelo.

: Velocidad de onda de corte de cada estrato de suelo.

∑

Clase de sitio predeterminada.

Si la información disponible no es suficiente para clasificar suelos Clase A, B o C,

y no hay presencia de arcilla blanda característicos de suelos Clase E cercanas al

sitio, puede tomarse de manera predeterminada como suelo Clase D, pero si se

encuentra suelos con características de Clase E cercanos al sitio se debe

considerar como suelo Clase E.

25

Espectro de respuesta.

Luego de tener los parámetros , se procede a diseñar un espectro de

respuesta, utilizando el programa Excel para calcular y graficar dicho espectro, el

mismo puede ser en dirección horizontal como en vertical.

Ilustración 3: Espectro general de respuesta horizontal.


Para el diseño del espectro de respuesta horizontal tenemos las siguientes

ecuaciones:

[(

)

]

Para

, Para

, Para

, Para

Donde y se determinan con las siguientes ecuaciones:

26

: Parámetro de transición de periodo largo, puede obtenerse mediante mapas,

análisis de respuestas en sitios específicos, o por cualquier otro método calificado, y

por último:

[ ]

En donde β es el radio efectivo de amortiguamiento viscoso.

Solo es permitido en procedimientos de análisis dinámico y para modos que no

sea el modo fundamental el uso de del espectro de respuesta de aceleraciones en

el rango extremo de periodo corto .

Nivel de sismicidad.

Se determinan los valores de aceleraciones espectrales de periodo corto y

periodo de 1 segundo , que están en función los coeficientes y

anteriormente obtenidos de las tablas 8 Y 9, y los valores y que se obtienen de

los mapas de zonificación sísmica o en las curvas de peligro sísmico, contrastando

estos valores en la tabla 10 para determinar el nivel de sismicidad.

Tabla 10: Definición del Nivel de Sismicidad

Nivel de Sismicidad

Muy Bajo < 0.167 g < 0.067 g

Bajo ≥ 0.167 g ≥ 0.067 g

< 0.33 g < 0.133 g

Moderado ≥ 0.33 g ≥ 0.133 g

< 0.50 g < 0.20 g

Alto ≥ 0.50 g ≥ 0.20 g Fuente: ASCE/SEI 41-13 (2014).

27

3.2. Obtener información as-built

Para el desarrollo de una evaluación necesitamos obtener la mayor información

sobre la estructura, la más adecuada es la denominada As-Built, la que brindará

información real sobre la configuración estructural, el sitio, la cimentación y de

estructuras adyacentes, para obtener esta información se debería realizar los

siguientes pasos:

I. Realizar una observación de campo, en donde se verificaran las condiciones

y configuraciones de la edificación.

II. Obtener información técnica como planos, reportes, documentos de la

construcción, estudios de suelos, libros de obra, etc.

III. Determinar con que códigos se diseñó la edificación evaluada.

IV. Realizar ensayos de resistencia destructivos o no destructivos si es

necesario.

Con la información obtenida se debe determinar:

Tipo de construcción: se debe identificar el sistema estructural y de que

materiales lo conforman.

Configuración de la edificación: se debe verificar si existen irregularidades

(tanto en planta como en elevación) que afecten la respuesta sísmica de

la edificación.

Propiedades de los componentes estructurales: se debe determinar la

geometría de los elementos y sus conexiones, además de las

propiedades de los materiales de que están hechas como la resistencia,

deformaciones, etc.

28

Información del sitio y de la cimentación: condiciones del suelo tanto en la

superficie como en profundidad.

Edificaciones adyacentes: identificar la separación existente entre

edificaciones y como estas interactúan (fenómeno del golpeteo de

edificaciones).

Condición de elemento compartido: esto se da cuando una estructura

comparte elementos con otra, ya sean porciones de paredes o elementos

estructurales.

3.3. Procedimientos de evaluación

Los Procedimientos de Nivel 1 y 2 trabajan con Niveles de desempeño

estructural: Ocupación Inmediata (S-1), Control de Daños (S-2), o Seguridad de

Vida (S-3) y No estructural: Retención de Posición (N-B) y Seguridad de Vida (N-C),

por lo que el nivel de evaluación es limitado en comparación al Procedimiento de

Nivel 3, por esta razón para ciertas condiciones los Procedimientos 1 y 2 no son

recomendados para una evaluación.

La tabla 11 muestra que condiciones debe cumplir una edificación para poder

aplicarse los Procedimientos de Nivel 1 y 2, en función del número de pisos que

tenga la edificación evaluada, el Tipo de Construcción, el Nivel de Sismicidad y los

Niveles de desempeño estructural, si las condiciones no se cumplen, se debe

aplicar únicamente el procedimiento de evaluación de Nivel 3.

29

Tabla 11: Limitaciones en el uso de los procedimientos de nivel 1 y nivel 2


NL: sin límite de pisos

NP: no permitido (usar únicamente el Procedimiento de Nivel 3).

Tipo Común de Construcción

S-3 S-1 S-3 S-1 S-3 S-1 S-3 S-1

Pórticos de Madera

Ligero (W1) NL NL NL 4 4 4 4 4

Varios pisos, Residencial (W1a) NL NL NL 6 6 6 6 4

Comercial e Industrial (W2) NL NL NL 6 6 6 6 4

Pórtico Resistente a Momento de Acero

Diafragma Rígido (S1) NL NL NL 12 12 8 8 6

Diafragma Flexible (S1a) NL NL NL 12 12 8 8 6

Pórtico de Acero arriostrado



Pórtico ligero de Acero (S3) NL 1 1 1 1 1 1 1

Sistemas Duales con Marcos de Momento de Acero de Respaldo (S4)NL NL NL 12 12 8 8 6

Marcos de acero con mampostería de relleno Muros de Cortante



Muro de corte de placa de acero (S6) NP NP NP NP NP NP NP NP

Pórticos de Concreto (C1) NL NL NL 12 12 8 8 6

Muros de Cortantes de Concreto

Diafragma Rígido (C2) NL NL NL 12 12 8 8 6

Diafragma Flexible (C2a) NL NL NL 12 12 8 8 6

Pórtico de Concreto con Mampostería de Relleno

Diafragma Rígido (C3) NL NL NL 12 12 8 8 4

Diafragma Flexible (C3a) NL NL NL 12 12 8 8 4

Muros de corte de concreto prefabricado o inclinado hacia arriba

Diafragma Flexible (PC1) NL NL 3 2 2 2 2 2

Diafragma Rígido (PC1a) NL NL 3 2 2 2 2 2

Pórticos de Concreto Prefabricados

Con Muros de Cortante (PC2) NL NL NL 6 6 NP 4 NP

Sin Muros de Cortante (PC2a) NL NL NL 6 6 NP 4 NP

Muros reforzados de mampostería

Diafragma Flexible (RM1) NL NL NL 8 8 8 8 6

Diafragma Rígido (RM2) NL NL NL 8 8 8 8 6

Muros de mampostería sin reforzar

Diafragma Flexible (URM) NL NL 6 4 6 NP 4 NP

Diafragma Rígido (URMa) NL NL 6 4 6 NP 4 NP

Aislamiento sísmico o disipación pasiva NP NP NP NP NP NP NP NP

Número de Pisos que requieren el Nivel 3 Procedimiento de evaluación sistemática

Nivel de Sismicidad

Muy Bajo Bajo Moderado Alto

30

3.3.1. Nivel 1: Procedimiento de Detección.

El alcance de este proceso de evaluación es de identificar de manera rápida las

posibles deficiencias en la configuración del sistema estructural, y especificaciones

técnicas en la construcción.

3.3.1.1. Punto de Referencia.

Documentos existentes.

Recolección de toda la información técnica de la edificación, como planos,

reportes, etc.

Inspección en campo.

Verificar si es lo mismo lo que se ve en campo con los planos, por si existe

alguna modificación que influya en la respuesta dinámica de la edificación.

Evaluación de condiciones.

Verificar las condiciones de los elementos estructurales para confirmar un posible

deterioro de los materiales que los conforman.

Riesgo geológico.

Identificar la presencia de suelos licuables que pongan en riesgo la cimentación

de la edificación.

3.3.1.2. Selección y uso de Listas de Control.

Una Lista de Control contiene una serie de condiciones que se deben ser

verificadas para determinar si la edificación que está siendo evaluada las cumple o

no, dependiendo los resultados se definiría si es requerido realizar el procedimiento

de nivel 2.

31

La tabla 12 muestra las Listas de Control que se deben desarrollar, que en

función del Nivel de Sismicidad y del Nivel de Desempeño Estructural de la

edificación en evaluación.

Tabla 12: Listas de Control del Procedimiento de Evaluación de Nivel 1


3.3.2. Nivel 2: Procedimiento Basado en Deficiencias.

Este procedimiento consiste en analizar y evaluar las deficiencias detectadas por

el Procedimiento de Nivel 1, usando métodos de análisis estático o dinámico

lineales.

Requerimientos Generales.

Nivel de Desempeño y Riesgo Sísmico

El nivel de Desempeño y El Riesgo Sísmico serán los mismos que se utilizaron

en el Procedimiento de Evaluación de Nivel 1.

Información As-Built

Para este Procedimiento necesita información adicional a la utilizada en el

Procedimiento anterior, se requiere ensayos destructivos cuando el edificio es

evaluado con un nivel de Ocupación Inmediata y ensayos no destructivos en las

conexiones o las potenciales deficiencias detectadas.

Nivel de

Sismicidad

Nivel de

Desempeño de

la Edificación

Lista de Control

de Muy baja

Sismicidad

Lista de Control

de Configuración

Básica

Lista de Control

de Seguridad de

Vida

Lista de Control

de Ocupación

Inmediata

Lista de Control de

Seguridad de Vida

No estructural

Retención de

Posición No

estructural

Muy Bajo LS X

Muy Bajo IO X X X

Bajo LS X X X

Bajo IO X X X

Moderado LS X X X

Moderado IO X X X

Alto LS X X X

Alto IO X X X

Listas de Control Requeridas

32

Evaluación de condiciones

Las deficiencias detectadas en el Procedimiento anterior o en las inspecciones en

campo pueden reducir la resistencia del sistema estructural, por este motivo es

necesario evaluar la condición real de los materiales y elementos que conforman

dicho sistema.

Factor de conocimiento

Debido a las incertidumbres en las propiedades de los materiales con que está

construida la edificación, existe la posibilidad de que haya una diferencia entre lo

especificado en los documentos de construcción con las propiedades reales de los

materiales. Para tener en cuenta esta posibilidad, se requieren pruebas de

materiales o reducir los valores con un factor de conocimiento, κ. Este factor, será

0.75 a menos que la recopilación de datos cumpla con los requisitos para un factor

de conocimiento de 1.

3.3.2.1. Método de análisis.

Para este Procedimiento de evaluación de Nivel 2 se aplicará el método de

análisis dinámico lineal (LDP), puesto que la edificación no presenta irregularidades

estructurales en planta ni en elevación, por lo que es aplicable dicho procedimiento,

calculado mediante el programa ETABS 2016.

Modelo Matemático.

Mediante la utilización programa ETABS 2016 se determinarán las fuerzas

internas y los desplazamientos de la edificación, por medio de un análisis dinámico

lineal, en donde se debe considerar:

33

Ilustración 4: Modelo de la estructura en el programa ETABS 2016.


Consideraciones de modelado y análisis para LDP.

Se utilizara un análisis modal espectral (CQC) para representar el efecto sísmico

sobre la estructura evaluada.

Ilustración 5: Definición del espectro de respuesta en el programa ETABS 2016


34

3.3.2.2. Calculo de demandas.

Componentes de Cargas de Gravedad y Combinación de Cargas.

La acción causada por las cargas gravitatorias, , se expresa con la ecuación:

En donde:

: Acción causada por la Carga Muerta

: Acción causada por la Carga Viva, igual al 25% de la Carga Viva no reducida,

pero no menos que la Carga Viva real.

: Acción causada por la Carga Efectiva de Nieve.

Donde los efectos o acciones de las cargas de gravedad y las fuerzas sísmicas

se están contrarrestando, la acción causada por las cargas de gravedad, , se

obtendrá de acuerdo con la ecuación 3.14.

Ilustración 6: Definición de las cargas de gravedad en el programa ETABS 2016 Elaboración: Mario Cedeño (2019).

35

Combinación de cargas, Acción de Deformación-controlada.

: Acción causada por el sismo

: Acción causada por las cargas de gravedad

Ilustración 7: Combinación de cargas en dirección X en el programa ETABS 2016.


Dónde:

: Acción producida por las cargas de gravedad, obtenida por la ecuación 3.13.

Acción Sísmica en X: Determinada por el espectro de respuesta en su 100% en la

dirección X.

Acción sísmica en Y: Determinada por el 30% del espectro de respuesta en la

dirección Y.

36

Ilustración 8: Combinación de cargas en dirección Y en el programa ETABS 2016


Dónde:

: Acción producida por las cargas de gravedad, obtenida por la ecuación 3.13.

Acción Sísmica en Y: Determinada por el espectro de respuesta en su 100% en la

dirección Y.

Acción sísmica en X: Determinada por el 30% del espectro de respuesta en la

dirección X.

Ilustración 9: fuerzas internas calculadas con el programa ETABS 2016.


37

3.3.2.3. Calculo de resistencias

Para calcular resistencia de los elementos estructurales del pórtico, se

aplicarán las siguientes ecuaciones:

Córtate en columnas y vigas.

√

[

]

Momento en vigas.

( ⁄ )

Carga axial.

Ilustración 10: Resistencias calculadas con el programa ETABS 2016.


38

3.3.2.4. Criterio de aceptación.

Criterio deformación-controlada

Para definir si un elemento es o no vulnerable a un sismo determinado, se

debe cumplir con la siguiente ecuación:

Dónde:

: Factor de modificación de la capacidad del componente para tener en cuenta

la ductilidad esperada asociada con esta acción en el nivel de rendimiento

estructural seleccionado.

: La resistencia esperada de la acción de las deformaciones-controladas.

: Factor de conocimiento.

Radio de demanda-capacidad DCR.

Determina la ductilidad de los elementos estructurales.

En donde:

: Fuerza causada por cargas gravitatorias.

: Resistencia por cada elemento calculada.

Si esta relación excede a 3 no es aplicable el método lineal, pero si es menor o

igual que 1 el elemento tendrá comportamiento elástico durante el sismo, si la

relación es mayor a 1 tendrá comportamiento inelástico.

39

CAPÍTULO IV

DESARROLLO DEL TRABAJO DE TITULACION

4.1. Proceso de evaluación sísmica

Para la evaluación se trabajará con una probabilidad de excedencia de 20%/50

años, tomado de la tabla 6 de la sección 3.1.

4.1.1. Selección del Objetivo de desempeño estructural.

El objetivo seleccionado es el desempeño estructural de ocupación inmediata,

obtenido en la tabla 7, en la sección 3.1.1.

4.1.2. Determinar el riesgo sísmico y el nivel de sismicidad.

Riesgo sísmico.

Los valores de las aceleraciones en roca y son obtenidos de las curvas

de peligro sísmico de la ciudad de Guayaquil, que se encuentra en la Norma

Ecuatoriana de la Construcción.

Ilustración 11: Curva de peligro sísmico para Guayaquil.

Fuente: Norma Ecuatoriana de la Construcción (2015).

40

Por medio de la curva se determinan los valores y para elaborar el espectro de

respuesta para un periodo de retorno de 225 años.

Ajustes para la clase del sitio.

Una vez obtenido los valores de y se determinan los coeficientes de sitio

con la tabla 8 y con la tabla 9.

Se interpola para obtener el valor de :

Interpolando se determina .

Ec. (3.1)

Ec. (3.2)

41

Espectro de respuesta.

Luego de tener los parámetros , se procede a diseñar un espectro

general de respuesta, utilizando el programa Excel para calcular y graficar dicho

espectro, el mismo puede ser en dirección horizontal como en vertical.

Para el diseño del espectro general de respuesta horizontal tenemos las

siguientes ecuaciones:

[(

)

]

Para

, Para

(g)

, Para

, Para

Donde y se determinan con las siguientes ecuaciones:

42

: Parámetro de transición de periodo largo, puede obtenerse mediante mapas,

análisis de respuestas en sitios específicos, o por cualquier otro método calificado, y

por último:

[ ]

[ ]

En donde β es el radio efectivo de amortiguamiento viscoso equivalente al 5%.

Solo es permitido en procedimientos de análisis dinámico y para modos que no

sea el modo fundamental el uso de del espectro de respuesta de aceleraciones en

el rango extremo de periodo corto .

Ilustración 12: Espectro general de respuesta horizontal

Elaboración: MARIO CEDEÑO RODRIGUEZ (2019).

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

0

0,0

5

0,1

0,1

5

0,1

9

0,2

4

0,2

9

0,3

4

0,3

9

0,4

4

0,4

9

0,5

4

0,5

9

0,6

4

0,6

9

0,7

4

0,7

9

0,8

3

0,8

8

0,9

3

0,9

8

Ace

lera

cio

ne

s e

spe

ctra

les

Sa

Periodo T

Espectro de Respuesta

Espectro de Respuesta

43

Nivel de sismicidad.

Se determinan los valores de aceleraciones espectrales de periodo corto y

periodo de 1 segundo , con las siguientes ecuaciones:

Tabla 10: definición del Nivel de Sismicidad

Nivel de Sismicidad

Muy Bajo < 0.167 g < 0.067 g

Bajo ≥ 0.167 g ≥ 0.067 g

< 0.33 g < 0.133 g

Moderado ≥ 0.33 g ≥ 0.133 g

< 0.50 g < 0.20 g

Alto ≥ 0.50 g ≥ 0.20 g Fuente: ASCE/SEI 41-13 (2014).

44

4.2. Procedimientos de evaluación

Por medio de la tabla 11, al ser una edificación de dos niveles no requiere una

evaluación de nivel 3, se requiere los 2 primeros procedimientos de evaluación.

4.2.1. Nivel 1: Procedimiento de Inspección.

Selección y uso de Listas de Control.

La Tabla 12 indica que las siguientes listas de control para la evaluación de

primer nivel.

Para la evaluación de esta edificación se realizará una inspección para cada

sentido como se muestra en la ilustración 12, en el sentido Y el sistema estructural

predominante es dual (pórtico resistente a momento y Muros de cortante), y

mientras que en el sentido X es sistema estructural es únicamente el de pórticos

resistentes a momentos. Se evaluara de esta manera porque el ASCE/SEI 41-13

establece estas listas de control en función del sistema estructural, el nivel de

sismicidad y el nivel de desempeño de la edificación evaluada.

Ilustración 13: Bloque de aulas UEM Manuela León

Fuente: Servicio de Contratación de Obras.

45

Tabla 13: Lista de Control de configuración básica

Lista de Control de Configuración Básica

sistema estructural

General

C NC N/A U RUTA DE CARGA La estructura debe contener una ruta de carga completa y bien definida, que incluya elementos estructurales y conexiones, que sirva para transferir las fuerzas de inercia asociadas con la masa de todos los elementos del edificio a la base.

C NC N/A U EDIFICIOS ADYACENTES La distancia entre el edificio que se evalúa y cualquier edificio adyacente es mayor que el 4% de la altura del edificio más corto.

C NC N/A U MEZZANINES Los niveles del entrepiso interior están apoyados independientemente de la estructura principal o están anclados a los elementos resistentes a la fuerza sísmica de la estructura principal. Configuración de construcción

C NC N/A U PISO DÉBIL La suma de las fuerzas de corte del sistema de resistencia a fuerzas sísmicas en cualquier piso en cada dirección no debe ser menor que el 80% de la fuerza en la piso adyacente anterior

C NC N/A U PISO SUAVE La rigidez del sistema resistente a fuerzas sísmicas en cualquier piso no debe ser inferior al 70% de la rigidez de un piso adyacente superior o inferior al 80% de la rigidez promedio del sistema resistente a fuerzas sísmicas de los tres pisos siguientes.

C NC N/A U IRREGULARIDADES VERTICALES Todos los elementos verticales en el sistema de resistencia a fuerzas sísmicas son continuos hasta la base. Todos los elementos verticales en el sistema de resistencia a fuerzas sísmicas son continuos hasta la base. Todos los elementos verticales en el sistema de resistencia a fuerzas sísmicas son continuos hasta la base. Todos los elementos verticales en el sistema de resistencia a fuerzas sísmicas son continuos desde la base.

C NC N/A U GEOMETRIA No hay cambios en la dimensión horizontal neta del sistema de resistencia a la fuerza sísmica de más del 30% en un piso relativo a pisos adyacentes, excluyendo

46

penthouses y mezzanines de una sola planta.

C NC N/A U MASA No hay cambio en la masa efectiva más del 50% de un piso con el siguiente. Techos ligeros, áticos y mezzanines no necesitan ser considerados.

C NC N/A U TORSION La distancia estimada entre el centro de masa y el centro de rigidez del piso es menor al 20% del ancho del edificio. Riesgos geológico del sitio

C NC N/A U LICUEFACCION Los suelos granulares sueltos, saturados y susceptibles a la licuefacción que podrían poner en peligro el rendimiento sísmico del edificio, no deben existir en los suelos de las cimentaciones hasta profundidades de 50 pies debajo del edificio.

C NC N/A U PENDIENTE DE FALLA El sitio de construcción está lo suficientemente alejado de posibles fallas de pendientes inducidas por terremotos o desprendimientos de rocas que no se vean afectados por tales fallas o es capaz de acomodar cualquier movimiento previsto sin fallas.

C NC N/A U SUPERFICIE DE FALLA No se prevén rupturas de fallas superficiales ni desplazamientos superficiales en el sitio de construcción.

Configuración de la Cimentación

C NC N/A U VOLTEO La relación de la dimensión menor horizontal del sistema resistente a fuerzas sísmicas en el nivel de cimentación a la altura del edificio (base/altura) es mayor que 0,6 Sa.

C NC N/A U LAZOS ENTRE ELEMENTOS DE LA CIMENTACION

La cimentación tiene lazos adecuados para resistir las fuerzas sísmicas, donde las zapatas y pilotes no están restringidos por vigas, losas o suelos clasificados como Sitio Clase A, B o C.


47

Tabla 14: Lista de Control estructural de ocupación inmediata

LISTA DE CONTROL ESTRUCTURAL DE OCUPACIÓN INMEDIATA PARA EL EDIFICIO TIPO C1: PORTICOS A MOMENTO DE CONCRETO Sistema resistente a la fuerza sísmica

C NC N/A U PORTICOS LOSA PLANA

El sistema resistente a fuerzas sísmicas no es un pórtico que consiste en columnas y una losa plana o placa sin vigas.

C NC N/A U

ELEMENTOS PRESFORZADOS EN EL PORTICO

Los pórticos resistentes a la fuerza sísmica no deben incluir ningún elemento pretensado o pos tensado donde el pretensado promedio exceda al menor de 700 lb / pulg. 2 o f'c/ 6 en posibles ubicaciones de bisagras.

C NC N/A U

COLUMNAS CAPTIVAS COLUMNAS CAPTIVAS

No hay columnas con un nivel de relación altura/profundidad inferior al 75% de la relación altura/profundidad nominal de las columnas típicas en ese nivel.

C NC N/A U SIN FALLAS POR CORTE

La capacidad por corte de los miembros del pórtico es capaz de desarrollar resistencia a momento en los extremos de los mismos.

C NC N/A U COLUMNA FUERTE - VIGA DEBIL

La suma de la capacidad a momento de las columnas es un 20% mayor que las vigas en las juntas del pórtico.

C NC N/A U

ACERO DE REFUERZO EN VIGAS

Al menos dos barras superiores longitudinales y dos barras inferiores longitudinales se extienden continuamente a lo largo de la viga. Al menos el 25% de las barras longitudinales proporcionadas en las juntas, ya sea para el momento positivo o negativo, son continuas a lo largo de la longitud de los miembros.

C NC N/A U

EMPALME DE ACERO DE COLUMNAS

Todas las longitudes de empalme de vueltas de la barra de columnas son superiores a 50 db y están encerradas por ataduras espaciadas a 8 db o menos. Alternativamente, las barras de columna se empalman con acopladores mecánicos con una capacidad de al menos 1,25 veces la resistencia a la fluencia nominal de la barra empalmada.

C NC N/A U EMPALME DE ACERO EN VIGAS

Los empalmes de solape o los acopladores mecánicos para el acero de refuerzo longitudinal de las vigas no se encuentran dentro de L/4 de las juntas y no deben ubicarse cerca de las posibles ubicaciones de las Rotulas plásticas.

C NC N/A U

SEPARACION DEL ACERO EN COLUMNAS

Las columnas de los pórticos tienen una separación del acero longitudinal igual o inferior a d/4 en toda su longitud y a 8 db o menos en todas las posibles ubicaciones de las Rotulas plásticas.

C NC N/A U ESPACIAMIENTO DEL ESTRIBO

Todas las vigas tienen estribos espaciados a una distancia menor de d/2 en toda su longitud. En posibles ubicaciones de rotulas plásticas, los estribos

48

están espaciados a un valor menor de 8 db o d/4.

C NC N/A U

REFORZAMIENTO TRANSVERSAL EN JUNTAS

Las juntas de viga-columna tienen el acero de refuerzo espaciado a valores menores a 8 db.

C NC N/A U EXCENTRICIDAD EN JUNTAS

No hay excentricidades mayores al 20% entre las líneas centrales de las vigas y columnas.

C NC N/A U GANCHOS EN ESTRIBOS

Los estribos de vigas y el acero longitudinal de las columnas están anclados en un núcleo por ganchos que forman un ángulo de 135 grados o más.

C NC N/A U COMPATIBILIDAD EN DEFLEXIONES

Los componentes secundarios que tienen capacidad al corte pueden desarrollar resistencia a la flexión si se cumplen los siguientes ítems: ESPACIOS DE BARRAS DE COLUMNA, ESPACIOS DE BARRIDO DE COLUMNA, ESPACIAMIENTO DE COLUMNAS, ESPACIAMIENTO DE ESTIRAMIENTO y ESTIRAMIENTO Y GANCHO DE ATADO.

C NC N/A U LOSAS PLANAS Las losas o placas planas que no forman parte del sistema de resistencia a la fuerza sísmica tienen el acero inferior continuo a través de las juntas de las columnas.

Diafragmas

C NC N/A U CONTINUIDAD DEL DIAFRAGMA Los diafragmas no están compuestos por pisos de dos

niveles y no tienen juntas de expansión

C NC N/A U IRREGULARIDADES EN PLANTA

Hay capacidad del diafragma para desarrollar la resistencia a la tracción en las esquinas reentrantes u otras ubicaciones de irregularidades.

C NC N/A U

REFUERZO EN ABERTURAS DEL DIAFRAGMAS

Hay refuerzo alrededor de todas las aberturas del diafragma que superan el 50% del ancho del edificio en cualquier dimensión en el plano principal.

conexiones

C NC N/A U EDIFICACION SOBREPILOTES

Las tapas de los pilotes deben tener un refuerzo superior, y están ancladas; el refuerzo de la tapa del pilote y el anclaje del mismo pueden desarrollar resistencia a la tracción.


49

Tabla 15: Lista de Control estructural de ocupación inmediata.

LISTA DE CONTROL ESTRUCTURAL DE OCUPACIÓN INMEDIATA PARA EDIFICIOS TIPO C2: MUROS DE CORTE DE CONCRETO CON DIAFRAGMAS RIGIDOS

Sistema resistente a la fuerza sísmica

C NC N/A U COMPATIBILIDAD EN DEFLEXIONES

Los componentes secundarios que tienen capacidad al corte pueden desarrollar resistencia a la flexión y se cumplen los siguientes ítems: ESPACIOS DE BARRAS DE COLUMNA, ESPACIOS DE BARRIDO DE COLUMNA, ESPACIAMIENTO DE COLUMNAS, ESPACIAMIENTO DE ESTIRAMIENTO y ESTIRAMIENTO Y GANCHO DE ATADO.

C NC N/A U LOSAS PLANAS Las losas o placas planas que no forman parte del sistema de resistencia a la fuerza sísmica tienen el acero inferior continuo a través de las juntas de las columnas.

C NC N/A U VIGAS DE ACOPLAMIENTO

Los estribos en las vigas de acoplamiento están espaciados a No menos de d/2 y están anclados en el núcleo confinado de la viga con ganchos de 135 grados o más. Los extremos de ambos muros a las que están unidas las vigas de acoplamiento están capacitadas para resistir en cada extremo las cargas verticales causadas por el vuelco. Las vigas de acoplamiento tienen la capacidad al corte para la elevación de la pared adyacente.

C NC N/A U VOLTEO Todos los muros de corte tienen relaciones de aspecto inferiores a 4 a 1. Muelles de pared no necesitan ser considerados.

C NC N/A U CONFINAMIENTO DE REFUERZO

Para muros de cortante con relaciones de aspecto superiores a 2 a 1, el límite los elementos están confinados con espirales o vínculos con un espaciado inferior a 8 db.

C NC N/A U

REFUERZO EN ABERTURAS DEL MURO Se ha agregado un refuerzo alrededor de todas las

aberturas del muro que tienen una dimensión mayor a tres veces el espesor de la pared.

C NC N/A U ESPESOR DEL MURO

Los espesores de los muros de corte no son menores al menor de 1/25 de la altura o longitud, ni menos de 10 cm.

conexiones

C NC N/A U EDIFICACION SOBREPILOTES

Las tapas de los pilotes deben tener un refuerzo superior, y están ancladas; el refuerzo de la tapa del pilote y el anclaje del mismo pueden desarrollar resistencia a la tracción.

Diafragmas

C NC N/A U CONTINUIDAD DEL DIAFRAGMA Los diafragmas no están compuestos por pisos de dos

niveles y no tienen juntas de expansión

C NC N/A U APERTURAS EN Las aberturas en diafragma inmediatamente

50

MUROS DE CORTE adyacentes a los muros de corte son menos del 15% de la longitud de la pared.

C NC N/A U IRREGULARIDADES EN PLANTA

Hay capacidad del diafragma para desarrollar la resistencia a la tracción en las esquinas reentrantes u otras ubicaciones de irregularidades.

C NC N/A U

REFUERZO EN ABERTURAS DEL DIAFRAGMAS

Hay refuerzo alrededor de todas las aberturas del diafragma que superan el 50% del ancho del edificio en cualquier dimensión en el plano principal.


51

4.2.2. Nivel 2: Procedimiento Basado en Deficiencias.

4.2.2.1. Método de análisis.

Para este Procedimiento de evaluación de Nivel 2 se aplicará el método de

análisis dinámico lineal (LDP), puesto que la edificación no presenta irregularidades

estructurales en planta ni en elevación, por lo que es aplicable dicho procedimiento,

calculado mediante el programa ETABS 2016.

4.2.2.2. Calculo de demandas.

El cálculo de las demandas o fuerzas actuantes se obtendrán mediante el

análisis estructural con el programa ETABS 2016, en los gráficos de fuerzas

cortantes, momentos flectores y cargas axiales de los elementos estructurales.

4.2.2.3. Calculo de resistencias.

Para el cálculo de la resistencia de los elementos serán obtenidos mediante

el software etabs 2016 y serán verificados con las ecuaciones vistas en la

sección 3.3.2.3. Desarrolladas con el programa Microsoft Excel.

4.2.2.4. Criterio de aceptación.

Se determinara si los elementos cumplen con el criterio de aceptación

ecuación 3.21 en la sección 3.3.2.4.

52

Tabla 16: Evaluación a cortante de columnas del primer piso por acción sísmica en sentido X.

# Dimenciones a d K Vud (tonf) Vc Vs Vce=Vc+Vs mkVce>Vud DCR

1 1-C60x40 40 55 0,75 19,1734 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,55

2 1-C60x40 40 55 0,75 19,38 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,55

3 1-C60x40 40 55 0,75 21,39 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,61

4 1-C60x40 40 55 0,75 18,44 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,52

5 1-C60x40 40 55 0,75 21 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,60

6 1-C60x40 40 55 0,75 20,31 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,58

7 1-C60x40 40 55 0,75 21,32 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,61

8 1-C60x40 40 55 0,75 15,97 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,45

9 1-C60x40 40 55 0,75 19,95 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,57

10 1-C60x40 40 55 0,75 20,4 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,58

11 1-C60x40 40 55 0,75 22,71 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,65

12 1-C60x40 40 55 0,75 19,71 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,56

13 1-C60x40 40 55 0,75 22,23 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,63

14 1-C60x40 40 55 0,75 21,61 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,61

15 1-C60x40 40 55 0,75 23 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,65

16 1-C60x40 40 55 0,75 16,96 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,48 Elaboración: Mario Cedeño (2019).

Tabla 17: Evaluación a cortante de columnas del primer piso por acción sísmica en sentido Y.

# Dimenciones b d K Vud (tonf) Vc Vs Vce=Vc+Vs mkVce>Vce DCR

1 1-C60x40 40 55 0,75 5,7195 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,16

2 1-C60x40 40 55 0,75 5,73 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,16

3 1-C60x40 40 55 0,75 6,42 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,18

4 1-C60x40 40 55 0,75 5,53 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,16

5 1-C60x40 40 55 0,75 6,28 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,18

6 1-C60x40 40 55 0,75 6,08 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,17

7 1-C60x40 40 55 0,75 6,4 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,18

8 1-C60x40 40 55 0,75 4,99 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,14

9 1-C60x40 40 55 0,75 5,85 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,17

10 1-C60x40 40 55 0,75 5,87 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,17

11 1-C60x40 40 55 0,75 6,81 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,19

12 1-C60x40 40 55 0,75 5,91 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,17

13 1-C60x40 40 55 0,75 6,63 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,19

14 1-C60x40 40 55 0,75 6,46 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,18

15 1-C60x40 40 55 0,75 6,98 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,20


53

Tabla 18: Evaluación a cortante de columnas del segundo piso por acción sísmica en sentido X.

# Dimenciones b d K Vud

(tonf) Vc (kgf) Vs(kgf) Vn=Vc+Vs mkVce>Vud DCR

1 2-C60x40 40 55 0,75 12,42 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,35

2 2-C60x40 40 55 0,75 12,82 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,36

3 2-C60x40 40 55 0,75 17,02 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,48

4 2-C60x40 40 55 0,75 11,12 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,32

5 2-C60x40 40 55 0,75 16,16 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,46

6 2-C60x40 40 55 0,75 14,83 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,42

7 2-C60x40 40 55 0,75 16,86 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,48

8 2-C60x40 40 55 0,75 6,53 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,19

9 2-C60x40 40 55 0,75 13,48 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,38

10 2-C60x40 40 55 0,75 14,79 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,42

11 2-C60x40 40 55 0,75 19,61 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,56

12 2-C60x40 40 55 0,75 12,65 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,36

13 2-C60x40 40 55 0,75 18,54 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,53

14 2-C60x40 40 55 0,75 17,4 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,50

15 2-C60x41 40 55 0,75 20,27 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,58


Tabla 19: Evaluación a cortante de columnas del segundo piso por acción sísmica en sentido Y.

# Dimenciones b d K Vud (tonf) Vc Vs Vn=Vc+Vs mkVce>Vud DCR

1 2-C60x40 40 55 0,75 3,68 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,10

2 2-C60x40 40 55 0,75 3,3 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,09

3 2-C60x40 40 55 0,75 5,07 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,14

4 2-C60x40 40 55 0,75 3,28 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,09

5 2-C60x40 40 55 0,75 4,75 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,14

6 2-C60x40 40 55 0,75 4,38 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,12

7 2-C60x40 40 55 0,75 5,02 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,14

8 2-C60x40 40 55 0,75 2,63 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,07

9 2-C60x40 40 55 0,75 3,76 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,11

10 2-C60x40 40 55 0,75 3,79 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,11

11 2-C60x40 40 55 0,75 5,85 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,17

12 2-C60x40 40 55 0,75 4,04 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,11

13 2-C60x40 40 55 0,75 5,43 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,15

14 2-C60x40 40 55 0,75 5,14 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,15

15 2-C60x41 40 55 0,75 6,24 16.896,95 18249 35.145,95 cumple 0,18


54

Tabla 20: Evaluación a carga axial de columnas del primer piso.

Columnas Pud (kgf) b d k Ag f'c Pce (kgf) Pud<m*k*Pce DCR

1 42451 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,22

2 17501,8 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,09

3 26698,9 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,14

4 11491,7 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,06

5 20330,3 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,11

6 25557 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,14

7 17484,6 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,09

8 28978,8 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,15

9 38292,7 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,20

10 8613,5 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,05

11 62628,7 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,33

12 16615,2 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,09

13 53902,2 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,29

14 59953,3 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,32

15 36083,8 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,19

16 7124,7 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,04 Elaboración: Mario Cedeño (2019).

Tabla 21: Evaluación a carga axial de columnas del segundo piso.

Columnas Pud (kgf) b d k Ag f'c Pce (kgf) Pud<m*k*Pce DCR

1 14770,6 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,08

2 4420,5 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,02

3 12727,1 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,07

4 2952,3 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,02

5 10622,7 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,06

6 12061,8 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,06

7 9871,1 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,05

8 9297,5 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,05

9 13074,5 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,07

10 1734,9 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,01

11 27218,3 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,14

12 9433,5 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,05

13 24186,8 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,13

14 26099,2 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,14

15 17644,5 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,09

16 1781,9 40 60 0,75 2400 210 189000 Cumple 0,01 Elaboración: Mario Cedeño (2019).

55

Tabla 22: Evaluación a momento de las vigas uno de los módulos de la edificación por sismo en X.

# Elementos m k Mce mkMce Mud mkMce>Mud DCR

1 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 30,84 cumple 0,75

2 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 20,21 cumple 0,49

3 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 20,81 cumple 0,51

4 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 21,48 cumple 0,52

5 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 18,81 cumple 0,46

6 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 18,42 cumple 0,45

7 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 23,46 cumple 0,57

8 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 26,37 cumple 0,64

9 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 15,78 cumple 0,39

10 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 16,09 cumple 0,39

11 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 16,86 cumple 0,41

12 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 14,44 cumple 0,35

13 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 13,97 cumple 0,34

14 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 20,64 cumple 0,50

15 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 6,67 cumple 0,38

16 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 1,88 cumple 0,11

17 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,46 cumple 0,03

18 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,27 cumple 0,02

19 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,25 cumple 0,01

20 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 1,26 cumple 0,07

21 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 6,75 cumple 0,38

22 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 1,21 cumple 0,04

23 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,05 cumple 0,00

24 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -2,94 cumple -0,10

25 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -0,05 cumple 0,00

26 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 2,34 cumple 0,08

27 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -1,85 cumple -0,06

28 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 2,67 cumple 0,09

29 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,05 cumple 0,00

30 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 1,97 cumple 0,06

31 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,62 cumple 0,02

32 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -6,51 cumple -0,21

33 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -7,67 cumple -0,25

34 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -6,94 cumple -0,23

35 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -7,01 cumple -0,23

36 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -2,74 cumple -0,09

37 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 1,75 cumple 0,06

38 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 15,93 cumple 0,39

39 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 9,82 cumple 0,24

40 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 10,06 cumple 0,25

41 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 10,45 cumple 0,26

56

42 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 9,04 cumple 0,22

43 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 8,77 cumple 0,21

44 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 12,38 cumple 0,30

45 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 14,09 cumple 0,34

46 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 7,34 cumple 0,18

47 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 7,32 cumple 0,18

48 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 7,79 cumple 0,19

49 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 6,43 cumple 0,16

50 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 6,17 cumple 0,15

51 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 10,78 cumple 0,26

52 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 4,43 cumple 0,25

53 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 1,24 cumple 0,07

54 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,33 cumple 0,02

55 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,13 cumple 0,01

56 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,15 cumple 0,01

57 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,78 cumple 0,04

58 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 4,53 cumple 0,26

59 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,87 cumple 0,03

60 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,06 cumple 0,00

61 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -2,65 cumple -0,09

62 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -0,07 cumple 0,00

63 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -2,17 cumple -0,07

64 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -1,71 cumple -0,06

65 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 2,08 cumple 0,07

66 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,05 cumple 0,00

67 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 1,29 cumple 0,04

68 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,18 cumple 0,01

69 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -4,35 cumple -0,14

70 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -5,21 cumple -0,17

71 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -4,68 cumple -0,15

72 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -4,62 cumple -0,15

73 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -2,12 cumple -0,07

74 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 1,25 cumple 0,04 Elaboración: Mario Cedeño (2019).

57

Tabla 23: Evaluación a momento de las vigas uno de los módulos de la edificación por sismo en Y.

# Elementos m k Mce (tonf) mkMce Mud (tonf) mkMce>Mud DCR

1 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 9,25 cumple 0,23

2 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 5,14 cumple 0,13

3 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 5,16 cumple 0,13

4 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 5,49 cumple 0,13

5 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 4,49 cumple 0,11

6 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 4,24 cumple 0,10

7 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 6,39 cumple 0,16

8 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 7,75 cumple 0,19

9 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 3,81 cumple 0,09

10 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 3,76 cumple 0,09

11 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 3,66 cumple 0,09

12 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 3,12 cumple 0,08

13 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 3,15 cumple 0,08

14 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 5,11 cumple 0,12

15 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 1,23 cumple 0,07

16 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,94 cumple 0,05

17 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,31 cumple 0,02

18 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 -0,15 cumple -0,01

19 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,22 cumple 0,01

20 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,75 cumple 0,04

21 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 1,39 cumple 0,08

22 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,75 cumple 0,02

23 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,07 cumple 0,00

24 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -2,89 cumple -0,10

25 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,07 cumple 0,00

26 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -2,56 cumple -0,08

27 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -1,69 cumple -0,06

28 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -2,41 cumple -0,08

29 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,07 cumple 0,00

30 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,93 cumple 0,03

31 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -3,07 cumple -0,10

32 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -6,77 cumple -0,22

33 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -7,74 cumple -0,26

34 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -7,01 cumple -0,23

35 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -7,03 cumple -0,23

36 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -7,01 cumple -0,23

37 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,86 cumple 0,03

38 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 4,84 cumple 0,12

39 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 2,22 cumple 0,05

40 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 2,19 cumple 0,05

41 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 2,31 cumple 0,06

42 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 1,85 cumple 0,05

58

43 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 1,79 cumple 0,04

44 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 3,32 cumple 0,08

45 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 4,2 cumple 0,10

46 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 2,53 cumple 0,06

47 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 2,39 cumple 0,06

48 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 2,31 cumple 0,06

49 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 2,14 cumple 0,05

50 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 2,13 cumple 0,05

51 V35x55 1 0,75 54,63 40,9725 3,14 cumple 0,08

52 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 2,87 cumple 0,16

53 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,62 cumple 0,03

54 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,23 cumple 0,01

55 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 -0,09 cumple -0,01

56 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,16 cumple 0,01

57 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,46 cumple 0,03

58 V20x55 1 0,75 23,63 17,7225 0,97 cumple 0,05

59 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,61 cumple 0,02

60 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,07 cumple 0,00

61 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -2,49 cumple -0,08

62 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,07 cumple 0,00

63 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -2,39 cumple -0,08

64 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -1,6 cumple -0,05

65 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -2,29 cumple -0,08

66 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,06 cumple 0,00

67 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,58 cumple 0,02

68 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -2,18 cumple -0,07

69 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -4,49 cumple -0,15

70 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -5,2 cumple -0,17

71 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -4,72 cumple -0,16

72 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -4,64 cumple -0,15

73 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 -3,48 cumple -0,11

74 V30x50 1 0,75 40,42 30,315 0,58 cumple 0,02 Elaboración: Mario Cedeño (2019).

59

Tabla 24: Evaluación a cortante de las vigas uno de los módulos de la edificación por sismo en X.

Elemento m k Vce Vud mkVce>Vud DCR

V35x55 1 0,75 76,36 21,59 cumple 0,28

V35x55 1 0,75 76,36 15,51 cumple 0,20

V35x55 1 0,75 76,36 11,35 cumple 0,15

V35x55 1 0,75 76,36 16,13 cumple 0,21

V35x55 1 0,75 76,36 13,16 cumple 0,17

V35x55 1 0,75 76,36 13,73 cumple 0,18

V35x55 1 0,75 76,36 12,69 cumple 0,17

V35x55 1 0,75 76,36 19,36 cumple 0,25

V35x55 1 0,75 76,36 18,55 cumple 0,24

V35x55 1 0,75 76,36 13,55 cumple 0,18

V35x55 1 0,75 76,36 18,85 cumple 0,25

V35x55 1 0,75 76,36 16,38 cumple 0,21

V35x55 1 0,75 76,36 16,16 cumple 0,21

V35x55 1 0,75 76,36 12,16 cumple 0,16

V20x55 1 0,75 48,35 2,92 cumple 0,06

V20x55 1 0,75 48,35 0,93 cumple 0,02

V20x55 1 0,75 48,35 0,51 cumple 0,01

V20x55 1 0,75 48,35 0,38 cumple 0,01

V20x55 1 0,75 48,35 0,29 cumple 0,01

V20x55 1 0,75 48,35 0,98 cumple 0,02

V20x55 1 0,75 48,35 6,79 cumple 0,14

V30x50 1 0,75 50,43 3,04 cumple 0,06

V30x50 1 0,75 50,43 0,24 cumple 0,00

V30x50 1 0,75 50,43 3,26 cumple 0,06

V30x50 1 0,75 50,43 0,24 cumple 0,00

V30x50 1 0,75 50,43 4,12 cumple 0,08

V30x50 1 0,75 50,43 2,18 cumple 0,04

V30x50 1 0,75 50,43 4,82 cumple 0,10

V30x50 1 0,75 50,43 0,24 cumple 0,00

V30x50 1 0,75 50,43 1,48 cumple 0,03

V30x50 1 0,75 50,43 0,51 cumple 0,01

V30x50 1 0,75 50,43 -5,06 cumple -0,10

V30x50 1 0,75 50,43 -5,84 cumple -0,12

V30x50 1 0,75 50,43 -5,13 cumple -0,10

V30x50 1 0,75 50,43 -5,38 cumple -0,11

V30x50 1 0,75 50,43 -2,54 cumple -0,05

V30x50 1 0,75 50,43 1,86 cumple 0,04

V35x55 1 0,75 76,36 11,04 cumple 0,14

V35x55 1 0,75 76,36 9,04 cumple 0,12

V35x55 1 0,75 76,36 5,37 cumple 0,07

V35x55 1 0,75 76,36 9,32 cumple 0,12

60

V35x55 1 0,75 76,36 7,73 cumple 0,10

V35x55 1 0,75 76,36 8,12 cumple 0,11

V35x55 1 0,75 76,36 5,99 cumple 0,08

V35x55 1 0,75 76,36 10,86 cumple 0,14

V35x55 1 0,75 76,36 10,85 cumple 0,14

V35x55 1 0,75 76,36 8,05 cumple 0,11

V35x55 1 0,75 76,36 10,89 cumple 0,14

V35x55 1 0,75 76,36 9,64 cumple 0,13

V35x55 1 0,75 76,36 9,49 cumple 0,12

V35x55 1 0,75 76,36 6,81 cumple 0,09

V20x55 1 0,75 48,35 1,96 cumple 0,04

V20x55 1 0,75 48,35 0,63 cumple 0,01

V20x55 1 0,75 48,35 0,34 cumple 0,01

V20x55 1 0,75 48,35 0,27 cumple 0,01

V20x55 1 0,75 48,35 0,21 cumple 0,00

V20x55 1 0,75 48,35 0,67 cumple 0,01

V20x55 1 0,75 48,35 4,38 cumple 0,09

V30x50 1 0,75 50,43 1,85 cumple 0,04

V30x50 1 0,75 50,43 0,24 cumple 0,00

V30x50 1 0,75 50,43 2,82 cumple 0,06

V30x50 1 0,75 50,43 0,24 cumple 0,00

V30x50 1 0,75 50,43 3,29 cumple 0,07

V30x50 1 0,75 50,43 2,05 cumple 0,04

V30x50 1 0,75 50,43 3,8 cumple 0,08

V30x50 1 0,75 50,43 0,24 cumple 0,00

V30x50 1 0,75 50,43 1,12 cumple 0,02

V30x50 1 0,75 50,43 0,33 cumple 0,01

V30x50 1 0,75 50,43 -3,36 cumple -0,07

V30x50 1 0,75 50,43 -3,99 cumple -0,08

V30x50 1 0,75 50,43 -3,46 cumple -0,07

V30x50 1 0,75 50,43 -3,56 cumple -0,07

V30x50 1 0,75 50,43 -1,93 cumple -0,04

V30x50 1 0,75 50,43 1,38 cumple 0,03 Elaboración: Mario Cedeño (2019).

61

Tabla 25: Evaluación a cortante de las vigas uno de los módulos de la edificación por sismo en Y.

# Elemento m k Vce Vud mkVce>Vud DCR

1 V35x55 1 0,75 76,36 6,25 cumple 0,08

2 V35x55 1 0,75 76,36 6,55 cumple 0,09

3 V35x55 1 0,75 76,36 4,01 cumple 0,05

4 V35x55 1 0,75 76,36 6,66 cumple 0,09

5 V35x55 1 0,75 76,36 5,57 cumple 0,07

6 V35x55 1 0,75 76,36 5,98 cumple 0,08

7 V35x55 1 0,75 76,36 4,32 cumple 0,06

8 V35x55 1 0,75 76,36 7,78 cumple 0,10

9 V35x55 1 0,75 76,36 9,41 cumple 0,12

10 V35x55 1 0,75 76,36 7,41 cumple 0,10

11 V35x55 1 0,75 76,36 9,35 cumple 0,12

12 V35x55 1 0,75 76,36 8,48 cumple 0,11

13 V35x55 1 0,75 76,36 8,62 cumple 0,11

14 V35x55 1 0,75 76,36 5,91 cumple 0,08

15 V20x55 1 0,75 48,35 -0,53 cumple -0,01

16 V20x55 1 0,75 48,35 0,41 cumple 0,01

17 V20x55 1 0,75 48,35 0,41 cumple 0,01

18 V20x55 1 0,75 48,35 0,3 cumple 0,01

19 V20x55 1 0,75 48,35 -0,29 cumple -0,01

20 V20x55 1 0,75 48,35 0,54 cumple 0,01

21 V20x55 1 0,75 48,35 3,86 cumple 0,08

22 V30x50 1 0,75 50,43 1,77 cumple 0,04

23 V30x50 1 0,75 50,43 0,25 cumple 0,00

24 V30x50 1 0,75 50,43 3,21 cumple 0,06

25 V30x50 1 0,75 50,43 0,25 cumple 0,00

26 V30x50 1 0,75 50,43 3,38 cumple 0,07

27 V30x50 1 0,75 50,43 2,2 cumple 0,04

28 V30x50 1 0,75 50,43 3,82 cumple 0,08

29 V30x50 1 0,75 50,43 0,25 cumple 0,00

30 V30x50 1 0,75 50,43 1,06 cumple 0,02

31 V30x50 1 0,75 50,43 -2,66 cumple -0,05

32 V30x50 1 0,75 50,43 -5,15 cumple -0,10

33 V30x50 1 0,75 50,43 -5,88 cumple -0,12

34 V30x50 1 0,75 50,43 -5,22 cumple -0,10

35 V30x50 1 0,75 50,43 -5,33 cumple -0,11

36 V30x50 1 0,75 50,43 -3,99 cumple -0,08

37 V30x50 1 0,75 50,43 1,23 cumple 0,02

38 V35x55 1 0,75 76,36 3,87 cumple 0,05

39 V35x55 1 0,75 76,36 4,48 cumple 0,06

40 V35x55 1 0,75 76,36 2,85 cumple 0,04

41 V35x55 1 0,75 76,36 4,48 cumple 0,06

42 V35x55 1 0,75 76,36 3,83 cumple 0,05

62

43 V35x55 1 0,75 76,36 4,16 cumple 0,05

44 V35x55 1 0,75 76,36 2,96 cumple 0,04

45 V35x55 1 0,75 76,36 4,89 cumple 0,06

46 V35x55 1 0,75 76,36 6,2 cumple 0,08

47 V35x55 1 0,75 76,36 4,94 cumple 0,06

48 V35x55 1 0,75 76,36 6,09 cumple 0,08

49 V35x55 1 0,75 76,36 5,6 cumple 0,07

50 V35x55 1 0,75 76,36 5,75 cumple 0,08

51 V35x55 1 0,75 76,36 3,86 cumple 0,05

52 V20x55 1 0,75 48,35 -0,26 cumple -0,01

53 V20x55 1 0,75 48,35 0,32 cumple 0,01

54 V20x55 1 0,75 48,35 0,31 cumple 0,01

55 V20x55 1 0,75 48,35 0,23 cumple 0,00

56 V20x55 1 0,75 48,35 -0,23 cumple 0,00

57 V20x55 1 0,75 48,35 0,39 cumple 0,01

58 V20x55 1 0,75 48,35 2,49 cumple 0,05

59 V30x50 1 0,75 50,43 1,33 cumple 0,03

60 V30x50 1 0,75 50,43 0,25 cumple 0,00

61 V30x50 1 0,75 50,43 2,84 cumple 0,06

62 V30x50 1 0,75 50,43 0,26 cumple 0,01

63 V30x50 1 0,75 50,43 2,94 cumple 0,06

64 V30x50 1 0,75 50,43 2,06 cumple 0,04

65 V30x50 1 0,75 50,43 3,27 cumple 0,06

66 V30x50 1 0,75 50,43 0,24 cumple 0,00

67 V30x50 1 0,75 50,43 0,78 cumple 0,02

68 V30x50 1 0,75 50,43 -1,91 cumple -0,04

69 V30x50 1 0,75 50,43 -3,41 cumple -0,07

70 V30x50 1 0,75 50,43 -3,97 cumple -0,08

71 V30x50 1 0,75 50,43 -3,52 cumple -0,07

72 V30x50 1 0,75 50,43 -3,53 cumple -0,07

73 V30x50 1 0,75 50,43 -2,83 cumple -0,06

74 V30x50 1 0,75 50,43 0,94 cumple 0,02 Elaboración: Mario Cedeño (2019).

63

CAPITULO V

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.

5.1. Conclusiones

La aplicación del manual ASCE/SEI 41-13 “Seismic Evaluation and Retrofit of

Existing Buildings” nos permite concluir que la edificación UEM Manuela León no es

vulnerable ante una amenaza sísmica, puesto que durante el proceso de evaluación

visual no se encontraron irregularidades estructurales que puedan afectar la

repuesta dinámica de la estructura, también mediante el proceso de análisis

dinámico lineal se verificó que cada elemento estructural está en capacidad de

resistir acción sísmica, además podemos decir que esta metodología puede

aplicarse para evaluar edificaciones en nuestro país puesto que su metodología se

acopla muy bien a nuestra norma de construcción.

5.2. Recomendaciones

Se recomienda aplicar esta metodología para evaluar edificios en la ciudad de

Guayaquil, porque es muy simple su uso y se acopla muy bien a la norma NEC

2015, además siendo la más reciente y especializada para este propósito, en donde

podemos conocer el estado real de estas estructuras y su comportamiento ante la

acción sísmica, sabiendo que muchas edificaciones tienen problemas estructurales,

la construcción informal y por otros motivos se deberían realizar evaluaciones de

vulnerabilidad sísmica.

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS.

American Society of Civil Engineers (2014). Seismic Evaluation and Retrofit of

Existing Buildigs (41-13). Reston, Virginia: American Society of Civil

Engineers.

Bonett, R. (2003). Vulnerabilidad y riesgo sísmico de edificios. Aplicación a

entornos urbanos en zonas de amenaza alta y moderada (Tesis Doctoral).

Universitat Politécnica de Catalunya, Barcelona, España.

Cardona, O. (1993). "Elementos para el Ordenamiento y la Planeación del

Desarrollo": Evaluación de la amenaza, la vulnerabilidad y el riesgo. En A.

Maskrey (Ed.), Los Desastres No Son Naturales (pp. 45-63). La Red.

Ministerio de Desarrollo Urbano y Vivienda (2015). NORMA ECUATORIANA

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for the Seismic Evaluation of Buildings. Washington, DC: The Federal

Emergency Management Agency.

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Washington, DC: The Federal Emergency Management Agency.

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http://www.gestionderiesgos.gob.ec/wp-

http://revistas.ucm.es/index.php/FITE/article/view/FITE8989110199A/12605

http://www.gestionderiesgos.gob.ec/wp-content/uploads/downloads/2016/05/Informe-de-situaci%C3%B3n-n%C2%B065-especial-16-05-20161.pdf

content/uploads/downloads/2016/05/Informe-de-situaci%C3%B3n-

n%C2%B065-especial-16-05-20161.pdf

Villacrés, A., Argudo, J., Peña J. & Vera S. (1999). PROYECTO RADIUS

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sismo adoptado para el escenario sísmico de Radius y evaluación de Safina,

s. (2003). Vulnerabilidad sísmica de edificaciones esenciales. Análisis de su

contribución al riesgo sísmico (Tesis Doctoral). Universitat Politécnica de

Catalunya, Barcelona, España.

peligros colaterales. Guayaquil, Ecuador.



ANEXOS

1

1

2

2

4

4

4

4

PLANTA DE CIMENTACIONEsc - - - 1:100

DETALLE CONTRAPISOEsc - - - 1:20

Esc - - - 1:20

ARMADO DE COLUMNA (C1)

CORTE A - A Esc - - - 1:15

BLOQUE DE 12 AULAS PLANTA DE CIMENTACION

VIGA DE CIMENTACIÓN EJES A-J Esc - - - H 1:100

Esc - - - V 1:50

VIGA DE CIMENTACIÓN EJES B-I Esc - - - H 1:100

Esc - - - V 1:50

CORTE TIPO DE VIGA DE CIMENTACIÓNEsc - - - 1:25

CORTE 1- 1 Esc - - - 1:25

CORTE 2- 2 Esc - - - 1:25

VIGA DE CIMENTACIÓN EJES 1 a 8

CANTIDADES TOTALES DE MATERIALES

TIPOS DE HIERROS

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS

MATERIALES:

· RESISTENCIA DEL HORMIGÓN: f'c = 210 Kg/cm2 - CIMENTACION, f'c = 210 Kg/cm2 - COLUMNAS

· LIMITE DE FLUENCIA DEL ACERO: fy = 4,200 Kg/cm2

· CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO: qa = 12.00 T/m2

NOTAS IMPORTANTES:

· LOS ACOTADOS PREVALECEN SOBRE LAS MEDIDAS A ESCALA.

· EN MATERIALES NO SE CONSIDERA DESPERDICIO.

· EL RECUBRIMIENTO MÍNIMO DE VARILLAS SERÁ DE 7.00 cm EN TODO LO QUE CORRESPONDE A CIMENTACIÓN Y

2.50cm EN EL RESTO DE ESTRUCTURA.

· EN LAS CARAS DE LOSA EXPUESTAS A LA INTEMPERIE SE COLOCARÁ UNA MALLA ELECTROSOLDADA DE

1Ø6mm@10cm.

· LAS VARILLAS QUE CRUZAN DUCTOS SE DOBLARÁN EN SITIO SIN CORTARLAS.

· LAS VARILLAS INFERIORES SERÁN CONTINUAS ENTRE VIGAS. SE TRASLAPARÁN EN UNA LONGITUD MÍNIMA DE 1.00 m

Y SOLAMENTE EN LOS SITIOS EN QUE CRUCEN VIGAS.

· LAS VARILLAS SUPERIORES DE VIGAS SE TRASLAPARÁN EN EL TERCIO MEDIO DEL VANO Y EN UNA LONGITUD NO

MENOR DE 1.00 m.

· EN EL PERÍMETRO DE LOS DUCTOS SE COLOCARÁ UNA CADENA DE AMARRE CON CUATRO VARILLAS (DOS

SUPERIORES Y DOS INFERIORES) DE Ø10 Y ESTRIBOS DE 1Ø10@15cm, CON EXCEPCIÓN DE LOS SITIOS EN DONDE

LOS PLANOS SEÑALEN OTRO REFUERZO.

· EN OBRA SE VERIFICARÁ LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO. SI NO CUMPLE CON LO ESPECIFICADO EN ESTOS

PLANOS INDISPENSABLEMENTE SE REDISEÑARÁ LA CIMENTACIÓN.

· EL CONSTRUCTOR VERIFICARÁ LA PLANILLA DE HIERROS ANTES DE SU FABRICACIÓN.

RESUMEN DE MATERIALES

Mc Ø TIPO No.

ganchos

edcba

DIMENSIONES (m)

LONGITUD

DESAR (m)

PESO

TOTAL

(Kg)

LONGITUD

TOTAL (m)

PLANILLA DE HIERROS

4.60 110.40101 4.30

VIGAS DE CIMENTACION

102

103

104

105

106

18 L 24220.58

ACERO DE REFUERZO Fy=4200Kg/cm² 34975.47 Kg

62.98 m³

165.55 m³ HORMIGÓN f'c 210Kg/cm² (VIGA DE CIMENTACIÓN)

HORMIGÓN f'c 240Kg/cm² (COLUMNA)

HORMIGÓN ARMADO f'c 210Kg/cm² (CONTRAPISO)

GEOMALLA BIAXIAL BX1100 548.00 m²


3212Ø(mm)

0.8880.617

8 10

20412.80 1140.00 4438.80

14 16

1.998

1.5781.208

2.466 2.984

28

2518

20 22

w (Kg/m)

L(m)

Peso (Kg)

8011.20

1012.32 5362.0716006.38

12594.70

db = diametro varilla a doblar

D = 4db

D = 6db

DOBLADO DE GANCHOS

ESTANDAR PARA ESTRIBOS

DETALLE DE GANCHOS Y TRASLAPES

GANCHO 90

Li

VARILLA

Ø mm.

10

Li cm.

Li

GANCHO 45 TRASLAPE

Li cm.

70

50

60

80

100

90

Li.

45°

14

18

16

20

12

Li cm.

11022

12525

10

15

20

20

25

15

25

30

15

25

30

25

35

20

35

40

3.853 4.834 6.313

107

108

109

110

0.30

a

b b

a

b

a

b

g

a

VIGA DE CIMENTACIÓN EJES 1 a 8Esc - - - H 1:100

Esc - - - V 1:50

CORTE 4 - 4 Esc - - - 1:25

a

b

c

648.92 m²

125

126

127

119

120

COLUMNAS

18

18

18

18

18

18

18

18

10

I

I

L

L

L

C

C

O

I

24

24

24

24

24

24

48

12

2044

12.00

10.00

11.70

5.60

7.30

10.50

8.80

3.30

2*0.25

205

206

207

200

C

C

I

I

C

14

14

12

14

18

1416

456

95

142

96

1.10

1.35

12.00

12.00

9.00

0.30

0.30

2*0.30

0.30

2*0.30

2*0.65

2*0.15

2*0.15

2*0.30

2*0.10

12.00 576.001150.85

10.00 240.00479.52

12.00 288.00575.42

6.20 74.40148.65

7.60 182.40364.44

10.50 252.00 503.50

9.10 218.40 436.36

3.90 93.60187.01

2.00 4088.002522.30

1.40 1982.402394.74

1.65 752.40908.90

12.00 1140.001012.32

12.00 1704.002058.43

9.60 921.601841.36

Z '18

448 8.50

0.50

9.30 4166.40 8324.47

O10

2720 2*0.35

2*0.55

2.00 5440.003356.48

O10

2720 1.60 4352.002685.18

O10

2720 1.50 4080.002517.36

0.30

2*0.10

2*0.10

2*0.10

2*0.15

2*0.55

2*0.30

2*0.35

Esc - - - H 1:100

Esc - - - V 1:50

128 C18

96 8.65

2*0.30

9.25 888.00 1774.22

15.84 m³ HORMIGÓN f'c 180Kg/cm² (REPLANTILLO)

NOTAS

CONTIENE:

CONTRATANTE:

REALIZADO POR:

REVISADO:

REALIZADO:

FORMATO PAPEL:

DATUM: CUADRICULA:ZONA GEOGRAFICA:

ESCALA DE TRABAJO:ESCALA GRÁFICA:

TÉCNICO:

LÁMINA Nº:

NOMBRE ARCHIVO:

U.T.M.W.G.S. 84 17 S

INDICADAS

MAYO 2017

ADMINISTRADOR DEL CONTRATO

A1

-TODA MODIFICACION SE HARA CONSTAR

-PARA LOS DETALLES EL CONSTRUCTOR

-LAS MEDIDAS ANOTADAS PREVALECEN

SOBRE LA ESCALA

VERIFIRACARA LAS MEDIDAS EN OBRA

EN OBSERVACIONES CON FIRMA Y FECHA

DE RESPONSABILIDAD

SIMBOLOGIA

OBSERVACIONES Y REVISIONES

Servicio de

Contratación de

Obras

ES-01

ES-UEM-AULAS-001

* PLANTA DE CIMENTACION Y DETALLES

* ARMADO DE COLUMNAS

EL FORTÍN: UEM MANUELA LEÓN

ING. HENRY PAEZ

PROCURADOR COMÚN

UEMCOSTA

PROYECTO:

"ESTUDIOS DE ADAPTACIÓN E IMPLANTACIÓN PARA LA

CONSTRUCCIÓN DE LAS UNIDADES EDUCATIVAS DEL

MILENIO: AUTORIDAD PORTUARIA 2 (GUAYAS), AUTORIDAD

PORTUARIA 3 (GUAYAS), EL FORTÍN (GUAYAS),

SAMANES (TERMINAL TERRESTRE) (GUAYAS) Y COLEGIO

MILITAR NO. 9 (SANTA ELENA)”

CONSORCIO

124

O102044 1.20 2452.80

1513.382*0.252*0.25

2*0.10

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

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C1

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C1

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C1

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C1

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C1

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C1

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C1

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C1

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C1

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C1

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C1

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2

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3

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4

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5

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6

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7

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8

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1

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

A

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C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

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C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

C1

AutoCAD SHX Text

I

AutoCAD SHX Text

J

AutoCAD SHX Text

10.50

AutoCAD SHX Text

PISO TERMINADO

AutoCAD SHX Text

M.E.S 5mmx10cm R196

AutoCAD SHX Text

CONTRAPISO H°A°

AutoCAD SHX Text

MEMBRANA DE POLIETILENO

AutoCAD SHX Text

MATERIAL GRANULAR TIPO LASTRE DE RIO

AutoCAD SHX Text

GEOMALLA, GEOTEXTIL

AutoCAD SHX Text

14%%C18 Mc200

AutoCAD SHX Text

1E 10@10cm Mc206

AutoCAD SHX Text

N=85

AutoCAD SHX Text

1E 10@10cm Mc207

AutoCAD SHX Text

N=85

AutoCAD SHX Text

1E 10@10cm Mc205

AutoCAD SHX Text

N=85

AutoCAD SHX Text

N.P.T+0.15

AutoCAD SHX Text

Nv.+4.00

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Nv.+7.85

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Nv.-0.75

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Nv.-0.35

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A

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A

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1E 10@10cmMc205/206/207

AutoCAD SHX Text

N=85

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14 18Mc200

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6%%c18Mc101

AutoCAD SHX Text

6%%c18Mc103

AutoCAD SHX Text

6%%c18Mc104

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3%%c18Mc105

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6%%c18Mc102

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6%%c18Mc106

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6%%c18Mc107

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6%%c18Mc108

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1%%c18Mc109

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6%%c18Mc102

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2

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3

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4

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5

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6

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7

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8

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1

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247E%%C10@10y20cm Mc110-Mc124

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1%%c18Mc109

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1%%c18Mc109

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1%%c18Mc109

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1%%c18Mc109

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1%%c18Mc109

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6%%c18Mc101

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6%%c18Mc103

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6%%c18Mc104

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3%%c18Mc105

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6%%c18Mc102

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6%%c18Mc106

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6%%c18Mc107

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6%%c18Mc108

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1%%c18Mc109

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6%%c18Mc102

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2

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3

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4

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5

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6

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7

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8

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1

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247E%%C10@10y20cm Mc110-Mc124

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1%%c18Mc109

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1%%c18Mc109

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1%%c18Mc109

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1%%c18Mc109

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1%%c18Mc109

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REF. SUP

AutoCAD SHX Text

SUB BASE CLASE 3 COMPACTADA AL 95% DEL A AL 95% DEL AL 95% DEL PROCTOR MODIFICADO

AutoCAD SHX Text

SUELO NATURAL

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GEOMEMBRANA

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CONTRAPISO

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REPLANTILLO

AutoCAD SHX Text

Nv. -1.80

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Nv.-0.80

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Nv.-0.75

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Nv. -0.35

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Nv.+0.05

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Nv.+0.15

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3 GUÌAS 14 C/LADO

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REF. INF

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4 GUÌAS 12

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REF. SUP

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6 18Mc103

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REF. INF

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6 18Mc102

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6GUÌAS%%C14

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4GUÌAS%%C12

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@0.15

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Estribo

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247E%%C10Mc110

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Estribo

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247E%%C10Mc124

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%%C14Mc119

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Mc125

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Mc126

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REF. SUP

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6 18Mc103

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REF. INF

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6 18 Mc102

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6GUÌAS%%C14

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4GUÌAS%%C12

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@0.15

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Estribo

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247E%%C10Mc110

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Estribo

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247E%%C10Mc124

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%%C14Mc120

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Mc125

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Mc126

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6%%C18Mc128

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6%%c18Mc127

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66E%%C10@10y20cm Mc110-Mc124

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B

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A

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I

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J

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66E%%C10@10y20cm Mc110-Mc124

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6%%C18Mc128

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6%%c18Mc127

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REF. SUP

AutoCAD SHX Text

6 18Mc128

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REF. INF

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6 18Mc127

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6GUÌAS%%C14

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4GUÌAS%%C12

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@0.15

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Estribo

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E%%C10Mc110

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Estribo

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E%%C10Mc124

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%%C14Mc119

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Mc125

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Mc126

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1

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2

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3

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4

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6

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7

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8

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5

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B

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C

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D

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E

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F

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A

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B

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C

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D

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E

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F

AutoCAD SHX Text

A

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1:10

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0

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0.5

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1

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0

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1:15

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0.5

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1

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0

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1:20

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0.5

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1

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1.5

AutoCAD SHX Text

1:25

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0.5

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

1.5

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

1:50

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0.5

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

1.5

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

2.5

AutoCAD SHX Text

3

AutoCAD SHX Text

3.5

AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text

1:75

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

3

AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text

5

AutoCAD SHX Text

6

AutoCAD SHX Text

1:40

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

3

AutoCAD SHX Text

0.5

AutoCAD SHX Text

1.5

AutoCAD SHX Text

2.5

AutoCAD SHX Text

D

AutoCAD SHX Text

D

AutoCAD SHX Text

D

AutoCAD SHX Text

D

AutoCAD SHX Text

"C"

AutoCAD SHX Text

"L"

AutoCAD SHX Text

"O"

AutoCAD SHX Text

"I"

AutoCAD SHX Text

"Z'"

V1 V2 V1 V2 V1 V1 V1 V2

VB

V3 V3V3 V3 V3 V3

V3

V1 V2 V1 V2 V1 V1 V1 V2

V3 V3V3 V3 V3 V3

V3

VB VB VB VB VB VB

V1 V2 V1 V2 V1 V1 V1 V2

VB

V3 V3V3 V3 V3 V3

V3

V1 V2 V1 V2 V1 V1 V1 V2

V3 V3V3 V3 V3 V3

V3

VB VB VB VB VB VB

3

3

4

4

2 2

CORTE 4 - 4

2 2

CORTE 3 - 3Esc - - - 1:20

BLOQUE DE 12 AULAS LOSA NIVEL Nv.+4.00

UNION VIGA-COLUMNAEsc - - - 1:25

UNION VIGA-VIGAEsc - - - 1:25

DETALLE DE LOSAEsc - - - 1:15

ARMADO VIGA V3Esc H - - - 1:100

Esc V - - - 1:50

ARMADO VIGA VBEsc H - - - 1:100

Esc V - - - 1:50

CORTE 4 - 4Esc - - - 1:20

CO

RTE

2 -

2E

sc - - - 1

:2

0

AR

MA

DO

VIG

A V

1 -

V2

Esc H

- - - 1

:1

00

Esc V

- - - 1

:5

0

AR

MA

DO

VIG

A V

1 -

V2

Esc H

- - - 1

:1

00

Esc V

- - - 1

:5

0

CANTIDADES TOTALES DE MATERIALES

TIPOS DE HIERROS

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS

MATERIALES:

· RESISTENCIA DEL HORMIGÓN: f'c = 210 Kg/cm2

· LIMITE DE FLUENCIA DEL ACERO: fy = 4,200 Kg/cm2

· CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO: qa = 12.00 T/m2

NOTAS IMPORTANTES:

· LOS ACOTADOS PREVALECEN SOBRE LAS MEDIDAS A ESCALA.

· EN MATERIALES NO SE CONSIDERA DESPERDICIO.

· EL RECUBRIMIENTO MÍNIMO DE VARILLAS SERÁ DE 7.00 cm EN TODO LO QUE CORRESPONDE A CIMENTACIÓN Y

2.50cm EN EL RESTO DE ESTRUCTURA.

· EN LAS CARAS DE LOSA EXPUESTAS A LA INTEMPERIE SE COLOCARÁ UNA MALLA ELECTROSOLDADA DE

1Ø6mm@10cm.

· LAS VARILLAS QUE CRUZAN DUCTOS SE DOBLARÁN EN SITIO SIN CORTARLAS.

· LAS VARILLAS INFERIORES SERÁN CONTINUAS ENTRE VIGAS. SE TRASLAPARÁN EN UNA LONGITUD MÍNIMA DE 1.00 m

Y SOLAMENTE EN LOS SITIOS EN QUE CRUCEN VIGAS.

· LAS VARILLAS SUPERIORES DE VIGAS SE TRASLAPARÁN EN EL TERCIO MEDIO DEL VANO Y EN UNA LONGITUD NO

MENOR DE 1.00 m.

· EN EL PERÍMETRO DE LOS DUCTOS SE COLOCARÁ UNA CADENA DE AMARRE CON CUATRO VARILLAS (DOS

SUPERIORES Y DOS INFERIORES) DE Ø10 Y ESTRIBOS DE 1Ø10@15cm, CON EXCEPCIÓN DE LOS SITIOS EN DONDE

LOS PLANOS SEÑALEN OTRO REFUERZO.

· EN OBRA SE VERIFICARÁ LA CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO. SI NO CUMPLE CON LO ESPECIFICADO EN ESTOS

PLANOS INDISPENSABLEMENTE SE REDISEÑARÁ LA CIMENTACIÓN.

· EL CONSTRUCTOR VERIFICARÁ LA PLANILLA DE HIERROS ANTES DE SU FABRICACIÓN.

4

4.80 19.204

11.70 12.00 192.0016

3.70

4.80

16 I1

I

12.00 480.0040I 12.00

10.00 160.0016 10.00

4.00 64.0016 3.70

VIGAS Nv. +4,00

309'

317

318

319

320

321

322

323a

323


Mc Ø TIPO No.

ganchos

edcba

DIMENSIONES (m)

LONGITUD

DESAR (m)

PESO

TOTAL

(Kg)

LONGITUD

TOTAL (m)

PLANILLA DE HIERROS

2.30 78.2014

2.40 2.80 296.80106

1.90

3.20 89.60

3.30 3.70 629.00

2.80

2.00 92.00300 1.60

LOSA Nv. +4,00

301

302

303

304

306

14

14

14

14

14 C

9.80

10.101070.60

46

28

170

34

106

111.14

108.24

759.83

94.47

1293.28

358.53

L

16

18

18

18

18

23.19

383.62

959.04

319.68

127.87

ACERO DE REFUERZO Fy=4200Kg/cm² 15483.43 Kg

67.30 m³

50.82 m³ HORMIGÓN f'c 240Kg/cm² (VIGAS)

HORMIGÓN f'c 240Kg/cm² (LOSA)

ALIVIANAMIENTOS BLOQUES (40*20*20 cm)

MALLA ELECTROSOLDADA

2064 U

551.70 m²


3212Ø(mm)

0.8880.617

8 10

6311.60 720.00 3523.00

14 16

1.998

1.5781.208

2.466 2.984

28

2518

20 22

w (Kg/m)

L(m)

Peso (Kg)

2644.201262.00

639.36 4255.78 4172.552521.48

3894.26

db = diametro varilla a doblar

D = 4db

D = 6db

DOBLADO DE GANCHOS

ESTANDAR PARA ESTRIBOS

DETALLE DE GANCHOS Y TRASLAPES

GANCHO 90

Li

VARILLA

Ø mm.

10

Li cm.

Li

GANCHO 45 TRASLAPE

Li cm.

70

50

60

80

100

90

Li.

45°

14

18

16

20

12

Li cm.

11022

12525

10

15

20

20

25

15

25

30

15

25

30

25

35

20

35

40

3.853 4.834 6.313

6.15 209.1014

12.00 12.00 408.0034

6.00

5.20 5.60 593.60307

308

309

310

14

14

16C

I

10.00

10.00320.00I

J1

106

34

32

936.70

252.59

386.56

492.86

I1

2*0.20

2*0.20

0.15

313

324

325

326

327

328

329

331

330

332

334

335

337

336

338

339

0.30

4.00 16.00 19.33

6.50 78.0012 6.2018155.84

8.00 96.0012 7.7018191.81

6.05 145.205.75 229.13

3.05 24.402.7538.50

3.50 308.003.50486.02

7.05 84.606.75133.50

6.00 192.005.70383.62

10.40 998.4096 9.801575.48

3.00 96.002.70151.49

7.50 240.007.50378.72

6.55 26.204 6.2541.34

12.00 96.008 12.00151.49

7.95 31.807.6550.18

2201.601376 2*0.45101358.39

2160.002*0.50101332.72

1.80

900.002*0.5010555.30

1.50

0.35 210.000.15129.57

12.00 720.0012.00 639.36

0.70 840.000.50518.28

16

16

16

24

8

88

16

18

16

16

16

12

32

32

32

16

16

16 4

1200

600

600

1.60

10

12

10

60

1200

a

b b

a

b

a

b

g

a

a

a

gg

4.85 5.00 20.004311

14J1 24.16

9.00 9.15 274.5030312

14J1 331.60

C

C

C

C

2*0.20

2*0.20

2*0.20

2*0.15

2*0.20

0.15

0.15

2*0.15

I

L

L

L

L

L

I

L

L

C

L

I

L

I

L

O

O

O

I1

I1

I

0.30

0.30

0.30

0.30

0.30

0.30

0.30

2*0.30

0.30

0.30

0.30

2*0.25 2*0.10

2*0.30 2*0.10

2*0.15 2*0.10

2*0.10

2*0.10

LOSA Nv +4.00Esc - - - 1:100

* ARMADO LOSA NIVEL Nv.+4.00

* ARMADO DE VIGAS NIVEL Nv.+4.00

NOTAS

CONTIENE:

CONTRATANTE:

REALIZADO POR:

REVISADO:

REALIZADO:

FORMATO PAPEL:

DATUM: CUADRICULA:ZONA GEOGRAFICA:

ESCALA DE TRABAJO:ESCALA GRÁFICA:

TÉCNICO:

LÁMINA Nº:

NOMBRE ARCHIVO:

U.T.M.W.G.S. 84 17 S

INDICADAS

MAYO 2017

ADMINISTRADOR DEL CONTRATO

A1

-TODA MODIFICACION SE HARA CONSTAR

-PARA LOS DETALLES EL CONSTRUCTOR

-LAS MEDIDAS ANOTADAS PREVALECEN

SOBRE LA ESCALA

VERIFIRACARA LAS MEDIDAS EN OBRA

EN OBSERVACIONES CON FIRMA Y FECHA

DE RESPONSABILIDAD

SIMBOLOGIA

OBSERVACIONES Y REVISIONES

Servicio de

Contratación de

Obras

ES-02

ES-UEM-AULAS-001

EL FORTÍN: UEM MANUELA LEÓN

ING. HENRY PAEZ

PROCURADOR COMÚN

UEMCOSTA

PROYECTO:

"ESTUDIOS DE ADAPTACIÓN E IMPLANTACIÓN PARA LA

CONSTRUCCIÓN DE LAS UNIDADES EDUCATIVAS DEL

MILENIO: AUTORIDAD PORTUARIA 2 (GUAYAS), AUTORIDAD

PORTUARIA 3 (GUAYAS), EL FORTÍN (GUAYAS),

SAMANES (TERMINAL TERRESTRE) (GUAYAS) Y COLEGIO

MILITAR NO. 9 (SANTA ELENA)”

CONSORCIO

AutoCAD SHX Text

3%%C14Mc300

AutoCAD SHX Text

3%%C14Mc300

AutoCAD SHX Text

2%%C14Mc311

AutoCAD SHX Text

15%%C14Mc312

AutoCAD SHX Text

14%%C14Mc301

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc300

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc310

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc302

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc303

AutoCAD SHX Text

53%%C16Mc307

AutoCAD SHX Text

53%%C14Mc306

AutoCAD SHX Text

53%%C14Mc304

AutoCAD SHX Text

2%%C14Mc313

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

3

AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text

5

AutoCAD SHX Text

6

AutoCAD SHX Text

7

AutoCAD SHX Text

8

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

16%%C14Mc309

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc308

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc302

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc302

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc302

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc302

AutoCAD SHX Text

DIAFRAGMA

AutoCAD SHX Text

DIAFRAGMA

AutoCAD SHX Text

DIAFRAGMA

AutoCAD SHX Text

1%%C14Mc309'

AutoCAD SHX Text

1%%C14Mc309'

AutoCAD SHX Text

3%%C14Mc300

AutoCAD SHX Text

3%%C14Mc300

AutoCAD SHX Text

2%%C14Mc311

AutoCAD SHX Text

15%%C14Mc312

AutoCAD SHX Text

14%%C14Mc301

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc300

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc310

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc302

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc303

AutoCAD SHX Text

53%%C16Mc307

AutoCAD SHX Text

53%%C14Mc306

AutoCAD SHX Text

53%%C14Mc304

AutoCAD SHX Text

2%%C14Mc313

AutoCAD SHX Text

H

AutoCAD SHX Text

I

AutoCAD SHX Text

J

AutoCAD SHX Text

16%%C14Mc309

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc308

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc302

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc302

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc302

AutoCAD SHX Text

17%%C14Mc302

AutoCAD SHX Text

DIAFRAGMA

AutoCAD SHX Text

DIAFRAGMA

AutoCAD SHX Text

DIAFRAGMA

AutoCAD SHX Text

1%%C14Mc309'

AutoCAD SHX Text

1%%C14Mc309'

AutoCAD SHX Text

8.50

AutoCAD SHX Text

V35x55cm

AutoCAD SHX Text

3%%C18Mc317

AutoCAD SHX Text

3%%C18Mc318

AutoCAD SHX Text

3%%C18Mc319

AutoCAD SHX Text

3%%C18Mc320

AutoCAD SHX Text

3%%C18Mc321

AutoCAD SHX Text

3%%C18Mc318

AutoCAD SHX Text

3%%C18Mc322

AutoCAD SHX Text

3%%C16Mc324

AutoCAD SHX Text

3%%C16Mc324

AutoCAD SHX Text

3%%C16Mc324

AutoCAD SHX Text

3%%C16Mc324

AutoCAD SHX Text

3%%C16Mc325

AutoCAD SHX Text

3%%C16Mc323

AutoCAD SHX Text

3%%C18Mc318

AutoCAD SHX Text

2%%C16Mc324

AutoCAD SHX Text

2%%C16Mc324

AutoCAD SHX Text

2%%C16Mc324

AutoCAD SHX Text

2%%C16Mc323a

AutoCAD SHX Text

3%%C16Mc323

AutoCAD SHX Text

2%%C16Mc324

AutoCAD SHX Text

300E%%C10Mc335

AutoCAD SHX Text

300G%%C10Mc339

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

3

AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text

5

AutoCAD SHX Text

6

AutoCAD SHX Text

7

AutoCAD SHX Text

8

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

2%%C16Mc324

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

2%%C10Mc338

AutoCAD SHX Text

3%%C18 Mc318

AutoCAD SHX Text

3%%C18 Mc317

AutoCAD SHX Text

2%%C10 Mc338

AutoCAD SHX Text

1E%%C10@10cm Mc335

AutoCAD SHX Text

5%%C16 Mc324

AutoCAD SHX Text

1G%%C10@10cm Mc339

AutoCAD SHX Text

PROYECCIÓN DE LOSA

AutoCAD SHX Text

VIGA DE LOSA

AutoCAD SHX Text

VIGA DE LOSA

AutoCAD SHX Text

REFUERZO HORIZONTAL

AutoCAD SHX Text

ESTRIBO 10 VIGA

AutoCAD SHX Text

VIGA DE LOSA

AutoCAD SHX Text

PROYECCIÓN DE LOSA

AutoCAD SHX Text

PROYECCIÓN DE LOSA

AutoCAD SHX Text

REFUERZO HORIZONTAL

AutoCAD SHX Text

REFUERZO VERTICAL COLUMNA

AutoCAD SHX Text

ESTRIBO 10 VIGA

AutoCAD SHX Text

ESTRIBO 10 COLUMNA

AutoCAD SHX Text

40x20x20 cm

AutoCAD SHX Text

M.E.S.

AutoCAD SHX Text

Bloque de Alivianamiento

AutoCAD SHX Text

Nv.+4.00

AutoCAD SHX Text

2%%C16Mc331

AutoCAD SHX Text

2%%C18Mc317

AutoCAD SHX Text

2%%C16Mc330

AutoCAD SHX Text

2%%C16Mc331

AutoCAD SHX Text

2%%C18Mc318

AutoCAD SHX Text

2%%C18Mc320

AutoCAD SHX Text

2%%C18Mc319

AutoCAD SHX Text

2%%C16Mc332

AutoCAD SHX Text

300E%%C10Mc336

AutoCAD SHX Text

300G%%C10Mc337

AutoCAD SHX Text

VB20x55cm

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

3

AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text

5

AutoCAD SHX Text

6

AutoCAD SHX Text

7

AutoCAD SHX Text

8

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

2%%C10Mc338

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

2%%C18Mc326

AutoCAD SHX Text

3%%C16Mc327

AutoCAD SHX Text

3%%C16Mc327

AutoCAD SHX Text

2%%C16Mc328

AutoCAD SHX Text

2%%C16Mc329

AutoCAD SHX Text

86E%%C10Mc334

AutoCAD SHX Text

V30x50cm

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

2%%C10Mc338

AutoCAD SHX Text

2%%C18 Mc317

AutoCAD SHX Text

2%%C10 Mc338

AutoCAD SHX Text

1E%%C10@10cm Mc336

AutoCAD SHX Text

1G%%C10@10cm Mc337

AutoCAD SHX Text

2%%C16 Mc331

AutoCAD SHX Text

1E%%C10@10cm Mc334

AutoCAD SHX Text

2%%C16 Mc329

AutoCAD SHX Text

6%%C16 Mc327

AutoCAD SHX Text

2%%C10 Mc338

AutoCAD SHX Text

2%%C18 Mc326

AutoCAD SHX Text

J

AutoCAD SHX Text

I

AutoCAD SHX Text

H

AutoCAD SHX Text

86E%%C10Mc334

AutoCAD SHX Text

V30x50cm

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

L

AutoCAD SHX Text

2%%C18Mc326

AutoCAD SHX Text

3%%C16Mc327

AutoCAD SHX Text

3%%C16Mc327

AutoCAD SHX Text

2%%C16Mc328

AutoCAD SHX Text

2%%C16Mc329

AutoCAD SHX Text

2%%C10Mc338

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

3

AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text

6

AutoCAD SHX Text

7

AutoCAD SHX Text

8

AutoCAD SHX Text

5

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

D

AutoCAD SHX Text

E

AutoCAD SHX Text

F

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

D

AutoCAD SHX Text

E

AutoCAD SHX Text

F

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

1:10

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0.5

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

1:15

AutoCAD SHX Text

0.5

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

1:20

AutoCAD SHX Text

0.5

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

1.5

AutoCAD SHX Text

1:25

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0.5

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

1.5

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

1:50

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0.5

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

1.5

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

2.5

AutoCAD SHX Text

3

AutoCAD SHX Text

3.5

AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text

1:75

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

3

AutoCAD SHX Text

4

AutoCAD SHX Text

5

AutoCAD SHX Text

6

AutoCAD SHX Text

1:40

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

3

AutoCAD SHX Text

0.5

AutoCAD SHX Text

1.5

AutoCAD SHX Text

2.5

AutoCAD SHX Text

D

AutoCAD SHX Text

D

AutoCAD SHX Text

D

AutoCAD SHX Text

D

AutoCAD SHX Text

"C"

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"L"

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ANEXO 10

REPOSITORIO NACIONAL EN CIENCIA Y TECNOLOGÍA

FICHA DE REGISTRO DE TESIS/TITULACION

TÍTULO Y SUBTÍTULO: Evaluación de la vulnerabilidad sísmica en una edificación con

ocupación especial en la ciudad de Guayaquil.

AUTOR/ES:

Mario Diego Cedeño Rodríguez

TUTOR:

Arq. Julieta Herrera Msc

REVISORES:

Ing. Douglas Iturburu Salvador Msc

INSTITUCIÓN:

Universidad de Guayaquil

FACULTAD:

Ciencias Matemáticas y Físicas

CARRERA:

Ingeniería Civil

FECHA DE PUBLICACIÓN: 2019 No. DE PÁGS: 63

TÍTULO OBTENIDO:

ÁREAS TEMÁTICAS: Análisis de vulnerabilidad sísmica.

PALABRAS CLAVE: VULNERABILIDAD, EVALUACION, SISMORRESISTENTE, METODOLOGÍA,

OCUPACIÓN ESPECIAL.

RESUMEN: Para evaluar la vulnerabilidad sísmica de una edificación con ocupación

especial se aplicó la metodología propuesta por ASCE/SEI 41-13 para edificaciones existentes,

ejecutando 2 de 3 niveles de evaluación que presenta dicha metodología, los cuales fueron un

análisis de inspección visual y un análisis dinámico lineal, porque las condiciones estructurales

no presentan la necesidad de un análisis no lineal.

No. DE REGISTRO (en base de datos):

No. DE CLASIFICACIÓN:

DIRECCIÓN URL (tesis en la web):

ADJUNTO PDF: x SI NO

CONTACTO CON AUTOR/ES Teléfono: 0959638334 E-mail: [email protected]

CONTACTO EN LA INSTITUCIÓN: Nombre: Facultad Ciencias matemáticas y físicas

Teléfono: 2-283348

E-mail:

FACULTAD DE CIENCIAS MATEMÁTICAS Y FÍSICAS...

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