FACULTAD DE INGENIERÍA ELÉCTRICA DEPARTAMENTO...

FACULTAD DE INGENIERÍA ELÉCTRICA

DEPARTAMENTO DE POTENCIA

ESTIMACIÓN DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO ENSISTEMAS RADIALES DE DISTRIBUCIÓN

TESIS DE GRADO

Previa a la obtención del Título de

INGENIERO ELÉCTRICO

EDWIN OLDRIN MONTESDEOCA GARCES

DICIEMBRE- 1996

QUITO - ECUADOR

CERTIFICACIÓN

Certifico que la presente tesis ha sido realizada en su totalidad

por el señor Eduin Montesdeoca Garcés.

ING. PAULDIRECTOR

AGRADECIMIENTO

Expreso mi sincero agradecimiento al Ing. PAUL AYORA por su

magnífica dirección en el desarrollo del presente trabajo y a todas las

personas que contribuyeron para su realización.

DEDICATORIA

A MIS PADRES Y HERMANOS

CAPITULO I: INTRODUCCIÓN 1

1.1 ANTECEDENTES Y JUSTIFICACIÓN DEL TEMA ]

1.2 CONTENIDO Y ALCANCE DEL TRABAJO 4

CAPÍTULO II : CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO EN DISTRIBUCIÓN 6

2.1 REDES DE DISTRIBUCIÓN 6

2.1.1 Conceptos básicos en distribución para estudios de cortocircuito 6

2.1.2 Características de los sistema radiales de distribución 9

2.1.3 Configuración y disposición geométrica de redes aéreas de distribución 1 1

2.1.4 Calibre y tipos de conductor 15

2.1.5 Protecciones en sistemas radiales de distribución. 21

2.2 TIPOS DE FALLA 30

2.2.1 Magnitud y efecto de las comentes de cortocircuito 30

2.2.2 Influencia de la conexión de la fuente y del transfonnador, sobre

las corrientes de cortocircuito 33

2.2.3 Características y parámetros de los elementos que intervienen

en el estudio 38

2.2.4 Características de las fallas monofásica, bifásica y trifásica 64

2.2.5 Influencia de una fuente de generación o carga inductiva

cercana en el comportamiento de las fallas monofásica y trifásica 69

2.2.6 Influencia de una fuente de generación o carga inductiva

lejana en el comportamiento de las fallas monofásica y trifásica 74

2.2.7 Modelos matemáticos de los modelos físicos asumidos 75

11

2.3 CÁLCULOS DE LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO

2.3.1 El sistema por unidad 79

2.3.2 Componentes simétricas 82

2.3.3 Ejemplo de cálculo: Aplicación a un primario de la Empresa

Eléctrica Quito S.A 85

CAPITULO III: ESTUDIO DE SENSITIVIDAD 94

3.1 ACONDICIONAMIENTO MATEMÁTICO DE LAS ECUACIONES 95

3. J . J Variables y parámetros de estudio 95

3.1.2 Acondicionamiento de parámetros para las fallas monofásica

y trifásica 97

3.1.3 Acondicionamiento de ecuaciones para el cálculo de la falla

trifásica 102

3.1.4 Acondicionamiento de ecuaciones para el cálculo de falla

monofásico 106

3.2 ELABORACIÓN DE UN PROGRAMA DIGITAL ] 12

3.2.1 Algoritmo y diagrama de bloques del programa ] 12

3.2.2 Características del programa 1 1 5

3.2.3 Datos de entrada y salida I 19

3.2.4 Análisis de resultados 12]

3.3 ANÁLISIS DE LOS PARÁMETROS DE SENSITIVIDAD 129

3.3.1 Efecto de la variación de voltaje y potencia 129

3.3.2 Efecto de la variación de Jos parámetros de alimentación I 33

'3.3.3 Electo de la variación del calibre del conductor J 35

111

3.3.4 Efecto de los cambios de conexión del transformador y

generador 137

3.3.5 Efecto de la variación de la longitud de las líneas aéreas 141

3.3.6 Representación gráfica de la corriente de cortorcircuito

ante las variables analizadas 142

3.3.7 Determinación de factores y aproximaciones recomendables,

para la estimación de la comente de cortocircuito 146

3.3.8 Influencia de la resistividad del suelo en la magnitud del

corotcicuito. 149

CAPITULO IV: DESARROLLO DEL MÉTODO DE ESTIMACIÓN 152

4.1 MODELO MATEMÁTICO 152

4.1.1 Rango dentro del cuál se debe manejar los factores de

estimación 152

4.1.2 Modelo matemático para falla monofásica ] 54

4.1.3 Modelo matemático para falla trifásica 1 56

4.2 COMPARACIÓN DE RESULTADOS 159

4.2.1 Comparación de resultados con valores exactos y otros

métodos aproximados existentes. 1 59

4.2.2 Cálculo de errores 164

4.3 DEFINICIÓN DE UNA METODOLOGÍA DE ESTIMACIÓN 166

4.3.1 Datos necesarios 166

4.3.2 Factores y modo de determinarlos 1 69

4.3.3 Cálculos y consideraciones necesarias 1 71

4.3.4 Análisis de resultados en la estimación 1 72

CAPITULO V: CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 235

5.1 CONCLUSIONES 235

5.2 RECOMENDACIONES 239

ANEXOS : A Gráficos y tablas utilizadas en el proceso. Datos y resultados de

corrientes de cortocircuito para falla sobre el primario utilizando

conductores de cobre .

B Datos y resultados de corrientes de falla para sitemas con carga

inductiva por motores.

C Datos y resultados de corrientes de cortocircuito para falla sobre el

primario utilizando conductores de aluminio.

MANUAL DE USO DEL PROGRAMA

MANUAL DEL PROGRAMADOR

BIBLIOGRAFÍA

V

ÍNDICE DE GRÁFICOS

Figura 2.1 Red de operación radial en distribuciónFigura 2.2 Disposición geométrica básica en un primario radial de distribución

Figura 2.3 Distancias de seguridad en redes de Distribución,Figura2.4 Diagrama unifilar simplificado de un alimentador de distribución

Figura 2.5 Circuito R-L para análisis de cortocircuitoFigura 2.6 Conexión de generadoresFigura 2.7 Conexión de TransformadoresFieura 2.8 Diagrama unifilar de un circuito radial de distribución

O o

Figura 2.9 Circuito del transformadorFigura 2.10 Representación de conductores por el método de las imágenes.Figura 2.11 Modelo lineal trifásico de cuatro hilosFigura 2.12 Modelo lineal trifásico resultanteFigura 2.13 Modelo Simple conductor para sistemas trifásicos con cable aisladoFigura 2.14 Falla trifásica en líneasFigura 2.1 5 Diagrama de secuencia positiva para falla trifásicaFigura 2.1 6 Falla monofásica sobre una líneaFigura 2.1 7 Conexión de redes de secuencia para falla monofásicaFigura 2.1 8 Sistemas radiales básicos para carga resistiva e inductiva.Figura 2.19 Representación fasorial de las componentes de secuencia positiva,

negativa y cero.Figura 2.20 Recorrido del primario D de la subestación CarolinaFigura 2.21 Recorrido del primario £ de la subestación CarolinaFisura 3.1 Sistema radial con carea inductiva

O <J

Figura 3.2 Diagrama de secuencia cero para un sistema radial con carga inductivaFigura 3.3 Diagrama de bloques del programa digital que resuelve falla trifásica y

monofásica para sistemas radiales de distribución, con carga resistiva einductiva

Figura 3.4 Corriente de cortocircuito en función de la longitud, considerando lavariación de potencia y voltaje para un determinado calibre deconductor de cobre

Figura 3.5 Corriente de cortocircuito en función de la longitud, considerando lavariación de los parámetros de alimentación (Xcc y Xt), para un mismocalibre de conductor

Figura 3.6 Corriente de cortocircuito en función de la longitud, considerando lavariación del calibre del conductor para voltaje de 6.3 kV

Figura 3.7 Corriente de cortocircuito en función de la longitud, considerando lavariación del calibre del conductor para voltaje de 23 kV

Figura 3.8 Comente de cortocircuito en función de la longitud, considerando lavariación de la conexión del transformador de subestación (D-YT,y YT-YT).

Figura 4.1 Curvas de corriente exacta y corriente estimada para falla trifásica enfunción de la distancia, subestaciones del grupo 1, longitudes mayoresa Ikm.

Figura 4.2 Curvas de corriente exacta y corriente estimada para falla monofásica enfunción de la distancia, subestaciones del grupo!, longitudes mayores a! km

Figura 4.3. Curvas de error para falla trifásica y monofásica en función de ladistancia, subestaciones dH grupo!, longitudes mayores a 1 km

10

12

13

22

3034363744505354

626466676876

838589104108

114

143

144

144

145

145

160

160

161

VI

Figura 4.4. Curvas de corriente exacta y comente estimada para falla trifásica enfunción de la distancia, subestaciones de grupo 1, longitudes menoresa 1 km 161

Figura 4.5 Curvas de corriente exacta y comente estimada para falla monofásica enfunción de la distancia, subestaciones de grupol, longitudes menores al'km 162

Figura 4.6. Curvas de error para falla trifásica y monofásica en función de ladistancia, subestaciones del grupol, longitudes menores a 1 km. 162

Figura 4.7 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo 1, falla trifásica 1 74

Figura 4.7.1 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo 1, falla monofásica 1 75

Figura 4.7.2 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo 1, falla trifásica, SE 1 5 1 76

Figura 4.7.3 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo 1, falla monofásica, SE 1 5 177

Figura 4.7.4 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo I , falla trifásica, SE 16 178

Figura 4.7.5 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo 1, falla monofásica, SE 1 6 1 79

Figura 4.8.1. Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo 2, falla trifásica 180

Figura 4.8.2. Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo 2, falla monofásica ] 81

Figura 4.8.3. Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo 2, falla trifásica, SE 1 7 182

Figura 4.8.4. Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo 2, falla monofásica (D-YT) , SE 1 7 1 83

Figura 4.9.1. Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo 3, falla trifásica 1 84

Figura 4.9.2. Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo 3, falla monofásica (D-YT) 1 85

Figura 4.10.1 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo 4, falla trifásica 1 86

Figura 4.10.2 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo 4, falla monofásica (D-YT) 1 87

Figura 4.1 1.1 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres deconductores de cobre, grupo 5, falla trifásica, SE 1 8,19 188

Figura 4.1 1.2 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de cobre, grupo 5, falla monofásica, SE Tumbaco, 19 190Figura 4.11.3 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de cobre, grupo 5, falla trifásica, SE Tumbaco 192Figura 4.11.4 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de cobre, grupo 5, falla monofásica, SE J 8 194Figura 4.12.1 Factor b como función de la distancia I., para varios calibres de

conductores de cobre, falla trifásica, SE 19 a ] 3.8 kV 1 95Figura 4.12.2 Factor b como función de la distancia I,, para varios calibres de

conductores de cobre, falla monofásica, SE 1 9 a 1 3.8 kV 197Figura 4.1 3.1 Factor b como función de Ja distancia I,, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo I , fa l la trifásica 1984.13.2 Factor b como función de la distancia K, para varios calibres de

Vil

conductores de aluminio, grupo 1, falla monofásica 200Figura 4.13.3 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 1, falla trifásica, SE 1 5 20]Figura 4.13.4 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 1, falla monofásica, SE 15 203Figura 4.13.5 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de '

conductores de aluminio, grupo 1, falla trifásica, SE 1 6 204Figura 4.13.6 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 1, falla monofásica, SE 16 206Figura 4.14.1 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 2, falla trifásica 207Figura 4.14.2 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 2, falla monofásica 209Figura 4.14.3 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 2, falla trifásica, SE 1 7 210Figura 4.14.4 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 2, falla monofásica, SE 17 212Figura 4.15.1 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 3, falla trifásica 213Figura 4.] 5.2 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 3, falla monofásica 2J 5Figura 4.16.1 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 4, falla trifásica 216Figura 4.16.2 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 4, falla monofásica 218Figura 4,17.1 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 5, falla trifásica, SE 1 8 220Figura 4,17.2 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 5, falla trifásica, SE 19 222Figura 4.17.3 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 5, falla monofásica, SE 18, 19 224Figura 4.1 7.4 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 5, falla trifásica, SE Tumbaco 226Figura 4.17.5 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, grupo 5, falla monofásica, SE Tumbaco 228Figura 4.18.1 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, falla trifásica, SE 19 a 13.8 kV 230Figura 4.18.2 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de

conductores de aluminio, falla monofásica, SE 19 a 13,8 kV 232Figura 4.19 Apone a la corriente de cortocircuito por parte de motores cercanos

al punto de falla ubicado a diferente distancia L de una fuente a 6.3 kV 234

ANEXO A :

Figura Al Cun'a de envejecimiento debido a t-íccios térmicos AlFigura A2 Onda de voltaje y componentes de comente continua y comente alterna

total de falla A2Figura A 3 Gráfica I'/I vs X/R A3

ANEXO A

vni

ÍNDICE DE TABLAS

Tabla 2. ] Postes de hormigón usados en distribución 12Tabla 2.2 Reactancia típica de generadores sincrónicos 40Tabla 2.3: Potencia de Cortocircuito y reactancias de cortocircuito de secuencia

positiva y cero de subestaciones de la EEQSA 41Tabla 2.4: Reactancia de transformadores para subestaciones de la Empresa Eléctrica

Quito.Tabla 2.5 Reactancias típicas de pequeños motores agrupadosTabla 3.1 Parámetros usados en el cálculo de comentes de falla y datos

usados en su determinación. 97Tabla 3.2 Coordenadas geométricas para primarios de la EEQSA a diferente nivel

de voltaje. 99Tabla 3.3 Datos para el cálculo de Jas impedancias de líneas aéreas 100Tabla 3.4 Conexión de transformadores de subestación, para cálculo de falla

monofásica. ] ] ]Tabla 3.5 Comparación de datos calculados con el programa con datos

proporcionados por el manual McGraw Edyson-Company 123Tabla 3.6 Análisis de datos de entrada circuito con carga inductiva 126Tabla 3.7 Análisis de corrientes de falla sobre un punto del primario involucrando

carga resistiva 127Tabla 3.8 Análisis de corrientes de falla para un punto del primario involucrando

carga inductiva ] 28Tabla 3.9 Impedancia base a diferente nivel de voltaje (100 MVA) ] 30Tabla 3.10 Corriente de cortocircuito trifásica para diferente nivel de voltaje y

potencia ] 32Tabla 4.1 Factores de estimación a y c para conductores de cobre para los diferentes

grupos de subestaciones de la Empresa Eléctrica Quito. 1 53Tabla 4.2. Factores de estimación a y c para conductores de aluminio, para los diferentes

grupos de subestaciones de la Empresa Eléctrica Quito. 1 53Tabla 4.3 Impedancia de conductores de cobre a 6.3 kV ] 68Tabla 4.4 : Impedancia de conductores de Aluminio a 6.3 kV, I 68Tabla 4.5 : Impedancia de conductores de cobre a I 3.8 y 23 kV I 69Tabla 4.6 : Impedancia de conductores de aluminio a 1 3.8 y 23 kV 1 69Tabla 4.7 Guía para ubicar las curvas deJ factor b, según el grupo y tipo de falla para

conductores de cobre 1 73Tabla 4.8 Guía para ubicar las curvas del factor b, según el grupo y tipo de falla para

conductores de aluminio 1 73

Tabla Al Datos para transformadores de subestaciones integrales y uni tar ias A4Tabíd A2 AnijjacitJad tic conductores ais];;cío?; t ) e robre de ! ;¡ 3 '••"••nhirt ^res en rondínt A 5Tabla A3 Impedancia de conductores de cobre en Q/IOOO pies A6Tabla A4 Impedancia de conductores en ACSR cu Q/1000 pies, para lincas aereas con

espacio medio geométrico de 4.69 pies v 100 Q-m de resistividad del suelo A7Tabla A5 Impedancia de conductores en aluminio en Q/1000 pies, p;n;i h'neas íu'-ivns ron

espacio medio geométrico de 4.69 pies v 100 Q-m de i c s i s i i v i r l a d del suelo AHTabl.'i A6 Datos de entrada y salida obtenidos de correr el progNim;* dií . ' j iaj p;ua l ; i l l ; t

IX

trifásica con carga inductiva considerando los datos de la fábrica ENDESApara el ejemplo resuelto A9

Tabla A7.1 Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, grupo 1, falla trifásica AJOTabla A7.2 Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, grupo 1, falla monofásica,

conexión D-YT Al 2Tabla A7.3 Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, grupo ] , falla '

monofásica, conexión YT-YT A14Tabla A8.1 Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, grupo 1, falla

trifásica, SE 15 , 16 AlóTabla A8.2 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica

grupo I , SE 1 5 conexión D-YT , YT-YT Al 8Tabla A8.3 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo I , SE I 6 conexión D-YT , YT-YT A20Tabla A9.1 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito,falla trifásica,

grupo 2, A22Tabla A9.2 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo 2,conexión D-YT A24Tabla A9.3 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo 2, conexión YT-YT A26Tabla Al 0.1 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla trifásica,

grupo 2, SE 17 A28Tabla A10.2 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo 2, SE 1 7 conexión D-YT, YT-YT ASOTabla Al 1.1 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla trifásica,

grupo 3 A32Tabla Al 1.2 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo 3, conexión D-YT A34Tabla Al 1.3 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo 3, conexión YT-YT A36Tabla A12.1 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla trifásica, grupo 4 A38Tabla A12.2 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo 4, conexión D-YT A40Tabla A12.3 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo 4, conexión YT-YT A42Tabla Al 3.1 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla trifásica, grupo 5,

SE 1 8 y 1 9, Tumbaco . A44Tabla A13.2 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo 5, SE 1 8 y 19, Tumbaco, conexión D-YT A46Tabla Al 3.3 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo 5, SE 18, 19, Tumbaco, conexión YT-YT A48Tabla A 14.1 Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla trifásica,

SE 19 a 13.8KV A50Tabla A14,2 Datos uti l izados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

SE 19a 13.8 kV, conexión D-YT, YT-YT A52

ANEXO B

Tabla Bl Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva, paraprimarios de la subestación Kpiclachima a 23 kV Bl

Tabla B2 Datos y resultados para cortocircuito ron carga induct iva , paraprimarios de la subestación Carolina a 6.3 kV B2

Tabla B3 Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva, 50 metrosde longitud de cable aislado, conductor 1/0 AWG



Tabla B6 Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva, 300 metrosde longitud de cable aislado, conductor I/O AWG

Tabla B8 Apone promedio al cortocircuito por pane de motores, para primariosa 6.3 KV y 1 5 MVA de potencia nominal

Tabla B7 Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva, 50 metrosen longitud de cable aislado, conductor 300 MCM

B3

B4

B5

B6

B7

ANEXO C

Tabla Cl.l Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica, grupo 1 ClTabla Cl .2 Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo 1, conexión D-YT C3Tabla Cl .3 Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica,

grupo 1, SE 15, 16 C5Tabla C1.4 Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo 1, SE 1 5, 1 6, conexión D-YT C7Tabla C2.1 Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica,

grupo 2 C9Tabla C2.2 Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo 2, conexión D-YT Cl 1Tabla C2.3 Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica y

monofásica, grupo 2, SE 1 7 C1 3Tabla C3.I Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica,


grupo 3 C1 7Tabla C4.1 Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica,


grupo 4, conexión D-YT C21Tabla C5.I Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica,

grupo 5, SE Tumbaco C25Tabla C5.2 Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo 5, conexión D-YT C27Tabla C6J Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica,

grupo 6, SE i 9 a 13.8 kV C29Tabla C6.2 Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla monofásica,

grupo 6, SE 19 a 13.8 kV conexión D-YT C3I

XI

NOMENCLATURA

A Amperiosa Factor de amortiguamiento para la estimaciónB baseb Factor de longitud para la estimaciónC Matriz de Carsonc Factor de cortocircuito para ]a estimaciónc Operación de cierrecm CentímetroscO Operación de cierre seguida de aperturaDab Distancia entre fases abDac Distancia entre fases acDbc Distancia entre fases beDan Distancia entre la fase a y el neutroDbn Distancia entre la fase b y el neutroDen Distancia entre la fase c y el neutrode, di Diámetro del conductordi Diámetro interno de cable aisladodo Diámetro externo de cable aisladoEr Error relativof Frecuenciaflecha Flecha del vano, en la línea aéreafs Factor debido al efecto pelicularfp Factor debido al efecto de proximidadfp Factor de potenciaG GeneradorGMD Distancia media geométrica de conductoresGMDV; Distancia media geométrica entre 3 conductores en cualquier disposiciónGMR Radio medio geométrico del conductor aisladoGMRK: Radio medio geométrico de un solo conductor aisladoGMK -/. Radio medio geométrico de tres conductores aisladosgmr Radio medio geométrico de un conductor aéreoh Altura de un conductor ihi Altura efectiva del conductor i sobre el suelo1 Corriente total a la que se dimensionará el conductorIB Corriente baseIcen Corriente de cortocircuito monofásicaIcc'ii Corriente de cojíocircuíto trifásica

XII

Corriente de falla trifásica aportada por el motorCorriente del motor de mayor capacidadCorriente de otros motores restantesCorriente de la carga resistivaCorriente de fases abeCorriente de la fase a en secuencia positiva

lasim Corriente asimétricaIb2 Corriente de la fase b en scuencia negativaIric-rro Corriente de cierreIco Corriente de fases c de scuencia cerole Corriente de cortocircuito estimadaleu Corriente de cortocircuito mofásica estimadaIc-3] Corriente de cortocircuito trifásica estimadaL-3ÍT Corriente de falla trifásica estimda total incluyendo el aporte del motorImáx Corriente nominal máximaIsjm Corriente simétricaIr Corriente real calculada por el programaid) Corriente instantánea en el circuito, después de cerrar el interruptorK Factor de asimetríaKp Constante por efecto pelicularKs Constante dependiente del tipo de conductor y del aislamiento utilizado.kA Kilo amperiokV Kilo voltiokVA Kilo volt-amperiokm KilómetroL l , L Distancia desde la fuente al punto de fallaL' Distancia desde el punto de falla al motorM Inductancia mutua total del circuitoMI Inductancia mutua de un circuito unoM2 Inductancia mutua de un circuito dosMCM Mil circular milMVA Mega volt-amperioO Operación de aperturaP PotenciaPM Aporte de corriente de falla por parte del motorp.u Por unidadR ResistenciaRAO Resistencia de secuencia cero antes del punto de fallaR A Í Resistencia de secuencia positiva antes del punto de fal laRix Resistencia del conductor en corriente cont inua

Xlll

Rj)o Resistencia de secuencia cero luego del punto de fallaRni Resistencia de secuencia positiva luego del punto de fallaRio Resistencia de secuencia cero de la línea aéreaRTHO Resistencia Thevenin de secuencia ceroRTHI Resistencia Thevenin de secuencia positivaRdc Resistencia a corriente continua del cable aisladoRh-He Resistencia por corrientes de remolinoRos Resistencia a la temperatura inicialROA Resistencia a la temperatura finalRp Resistencia primaria del transformadorRs Resistencia secundaria del transformadorr radio del conductorra Resistencia de secuencia positiva del conductor aisladore Resistencia del cable, considerando el efecto piel y de proximidadri resistencia interna del conductorr¡ Radio interior del cableY<> Radio exterior del cablen Resistencia de envolturaS Potencia aparenteSB Potencia base del sistemaSBI Potencia base anterior o potencia base del equipoSü2 Potencia base actual o del sistemaSecar Potencia de cortocircuito trifásica en la barra de 46 kVSE SubestaciónSab Distancia de separación entre cables de las fase ABSac Distancia de separación entre cables de las fase ACSbc Distancia de separación entre cables de la fase BCSd Diámetro entre centros de los conductoresSij Distancia del conductor i a la imagen j' del conductor jsij Distancia del conductor i al conductor jTSE Transformador de subestaciónTD Transformador de distribuciónTI Temperatura inicial de operación del cableT2 Temperatura final de operación del cableV Voltaje, voltioViíi Voltaje base anteriorVi¡2 Voltaje base actualVahe Voltaje de fase abeV012 Voltaje de secuencia positiva, negativa y cero

XIV

Ví Voltaje en el sitio de la fallaVp Voltaje primario del transformador de subestación o distribuciónVs Voltaje secundario del transformador de subestación o distribución\ Frecuencia angular del generadorXAO Reactancia de secuencia cero antes del punto de fallaXAI Reactancia de secuencia positiva antes del punto de fallaXa: Reactancia de cortocircuitoXc:c;o Reactancia de cortocircuito de secuencia ceroXcci Reactancia de cortocircuito de secuencia positivaXno Reactancia de secuencia cero luego del punto de fallaXni Reactancia de secuencia positiva luego del punto de fallaXci Reactancia de secuencia positiva del generadorXc2 Reactancia de secuencia negativa del generadorXi.i Reactancia de secuencia positiva del conductor primarioXLO Reactancia de secuencia cero del conductor primarioXxo Reactancia de secuencia positiva del motorXi<i Reactancia de secuencia positiva del motorXS Reactancia sincrónicaXT Reactancia total del conductor primarioXTHO Reactancia Thevenin de secuencia ceroXTHI Reactancia Thevenin de secuencia positivaXd" Reactancia subtransitoriaXd1 Reactancia transitoriaXp Reactancia primaria del transformadorXq" Reactancia en cuadratura del generadorXs Reactancia secundaria del transformadorXto Reactancia de secuencia cero del transformador de subestaciónXti Reactancia de secuencia positiva del transformador de subestaciónxi Reactancia interna del conductorXm Reactancia mutua entre el conductor y la envolturaZR Impedancia baseZii Impedancia propia del conductor iZij Impedancia mutua entre conductores i y jzi Impedancia interna del conductorZ012 Matiz de impedancia de secuencia positiva, negativa y ceroZIpii impedancia base anteriorZ2jni Impedancia base actualZoo Impedancia propia de secuencia cero7i: ímpedanria propia de .secuencia positivaZ2¿ Impedancia propia de secuencia negativa

XV

ce Coeficiente de variación de la resistencia con la temperaturae Error0 Ángulo formado entre la línea que va del conductor i a su propia imagen y la

línea que va del conductor i a la imagen del conductor j.rj Eficienciap Resistividad de la tierra4> Ángulo desde el cruce de voltaje por cero hasta el inicio de la falla<j)T Flujo magnético total generado por los circuitos 1 y 24>1 Flujo magnético generado por el circuito 14>2 Flujo magnético generado por el circuito 2

CAPITULO I

INTRODUCCIÓN

1.1 ANTECEDENTES Y JUSTIFICACIÓN DEL TEMA

Los estudios de cortocircuito constituyen uno de los temas de mayor

importancia en ingeniería eléctrica. Dichos estudios permiten determinar las corrientes

y potencias de cortocircuito necesarias para realizar la correcta coordinación,

calibración y selección de protecciones, así como el conocimiento de los efectos

térmicos y dinámicos de cada parte o componente del sistema.

En sistemas de distribución hay ocasiones en que es necesario obtener una

rápida estimación de las corrientes de falla en un punto dado del sistema, sin recurrir

a cálculos que requieran un conjunto de datos no siempre fáciles de obtener. Para

estos casos normas como Ja VDE*]i, establecen una alternativa empleando curvas

preelaboradas y ecuaciones adaptadas para este uso específico, aplicable en algunos

2

sistemas de distribución Europeos. En nuestro medio no se dispone de un mecanismo

similar y de fácil empleo para estimar corrientes de falla, considerando entonces

adecuado desarrollar una metodología equivalente a través del presente estudio.

La Estimación de Corrientes de Cortocircuito, si se la maneja dentro de un

margen de error aceptable, proporciona la rapidez deseada y sobre todo la facilidad

para obtener los resultados adecuados. Dichos resultados, al contar con un buen

grado de confiabilidad, pueden ser aplicados en diseño, casos prácticos de

dimensionamiento de equipo eléctrico, en trabajos de campo donde se requiere

soluciones inmediatas a problemas de cortocircuito y donde se cuenta con muy pocos

datos.

Para el sistema local es posible utilizar la estimación como material efectivo en

dimensionamiento de protecciones, en cámaras de transformación, en selección

adecuada de protecciones para transformadores de potencia que sirven a edificios o

sectores urbanos importantes, en dimensionamiento y diseño de puestas a tierra para

líneas aéreas. En sistemas industriales también tiene vital importancia el conocimiento

oportuno y confiable de las corrientes de cortocircuito, ya que ello conduce a un

diseño adecuado de las mallas a tierra y una perfecta coordinación de protecciones,

así como al buen dimensionamiento de cables aislados.

3

La Estimación de Corrientes de Cortocircuito a más de resolver los

problemas mencionados, señarán como referencia para que los usuarios de equipo

eléctrico, ante la imposibilidad de contar con ciertos datos de cortocircuito, puedan

fácilmente estimarlos y luego usarlos en el diseño y solución de problemas.específicos.

De esta forma se soluciona un problema que por años se ha dado en el sistema local,

como es el caso de la falta de datos de potencia y corriente de cortocircuito a nivel

primario, que ocasionalmente se los deja de lado, con los consiguientes riesgos para

la instalación.

1.2 CONTENIDO Y ALCANCE DEL TRABAJO

El estudio de Estimación de Corrientes de Cortocircuito, se circunscribe al

sistema de distribución local, por este motivo se considera un sistema radial, en los

que a su vez se toma en cuenta la conexión de generadores, conexión de

transformadores, influencia de motores cercanos y lejanos, fallas cercanas a la

subestación y disposición geométrica de las líneas aéreas, considerando las fallas más

representativas como son las fallas monofásica y trifásica. El estudio se extiende para

estimar corrientes de cortocircuito en un cierto número y disposición de conductores

típicamente utilizados en las redes aéreas de distribución local, a nivel de los 23 kV,

6.3 kVy I3.8kV.

El estudio consiste de manera específica, en acondicionar ecuaciones y

parámetros que modelan el cortocircuito a partir de los parámetros y ecuaciones

conocidas en el cálculo normal de las corrientes de falla, de manera que se pueda

realizar un análisis comparativo entre los cálculos exactos y los cálculos estimados.

Para ello se genera modelos matemáticos empíricos en función de la variación de los

diferentes parámetros que luego permiten determinar el modelo óptimo para la

estimación. Además dichos resultados son tabulados para generar gráficos y a partir

de ellos determinar diferentes f.'jctore^ v condiciones nara !,i est imación.

5

Para el acondicionamiento de las ecuaciones se requiere de ayudas

computacionales y un programa digital desarrollado para resolver de manera exacta

el cortocircuito radial, tanto para falla monofásica como para falla trifásica. En dicho

programa se realiza las diferentes variaciones de parámetros y datos para obtener el

comportamiento de las magnitudes de las corrientes de falla en las diferentes

subestaciones del sistema de la Empresa Eléctrica Quito.

Al culminar el estudio se deja establecido el procedimiento a seguir para

determinar los factores v estimar las corrientes de falla con avuda de las ecuacionesj j

empíricas desarrolladas, que proporcionarán valores de corriente de falla dentro de un

margen de error de ±5% al comparar con los valores de corriente calculados mediante

el programa.

CAPITULO II

CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO EN DISTRIBUCIÓN

2.1 REDES DE DISTRIBUCIÓN

2 . 1 . 1 Conceptos básicos en distribución para estudios de cortocircuito.

Se puede definir como cortocircuito al fenómeno que produce corrientes varias

veces mayores que la nominal, provocando sobrecargas dinámicas y térmicas elevadas.

En distribución un cortocircuito se presenta cuando existe contacto entre

conductores de distinta fase, o entre un conductor de fase y neutro o tierra; su efecto

final es aumentar considerablemente la magnitud de la corriente que circula por el

circuito. Este fenómeno constituye una de las solicitaciones más severas a las que se

puede someter a una instalación o parte del sistema, puesto que sus manifestaciones

principales resultan en fuertes efectos térmicos y dinámicos.

Entre la más común de las fallas por cortocircuito se tiene la falla fase-tierra

(fa l la monofásica), mientras que ia menos común lo constituye la falla trifásica sin

7

desmerecer su alta peligrosidad en cuanto a su magnitud. En general las corrientes de

cortocircuito tendrán como valor mínimo al menos dos veces el valor de la corriente

nominal alcanzando valores de hasta diez y veinte veces dicha corriente según la

constitución de ]a red*1 .

Consecuentemente las corrientes de cortocircuito provocan un funcionamiento

anormal del sistema, por lo que es importante tener un conocimiento de las

características, causas y origen de dichas fallas. Algunas de las causas más comunes que

producen falla en el sistema son*1:

Fallas en el aislamiento de transformadores, máquinas, aparatos y cables

producidos por envejecimiento, calentamiento o corrosión.

Fallas de aislamiento en el aire debido a sobretensiones de origen atmosférico,

por maniobra de interruptores y por contaminación.

Efecto de la humedad del terreno o en el ambiente.

Fallas mecánicas en líneas por efecto del viento, objetos extraños en las líneas,

etc.

Errores humanos como falsas maniobras, apertura de cuchillas bajo carga, etc.

Sobrecarga en transformadores, líneas o generadores que alimentan al sistema

de distribución.

8

Estos factores que provocan fallas en el sistema afectan el normal

funcionamiento del mismo, la vida útil del equipo y en muchas ocasiones son

causantes de pérdidas de equipo eléctrico con su consecuente falta de servicio en el

área afectada.

Los efectos térmicos constituyen una de las consecuencias importantes del

cortocircuito, pues para altas corrientes de falla ocurrirán elevadas variaciones de

temperatura que según el tiempo de permanencia de la falla pueden producir daños

severos a la instalación, ya que las líneas aéreas, líneas subterráneas y transformadores

soportan variaciones limitadas de temperatura en el tiempo.

La corriente de cortocircuito en los primeros instantes tiene importancia

reducida, pero luego de un cierto tiempo y si la falla persiste, el fenómeno puede

volverse peligroso, puesto que la energía térmica se acumula para luego difundirse a

todas las partes metálicas y no metálicas de la instalación y debido a que los medios

refrigerantes y el aislamiento del sistema no absorben rápidamente las elevadas

cambios térmicos que produce la falla, dicha energía térmica es transmitida

mayoritariamcnte hacia las partes metálicas del sistema, las cuales cederán fácilmente

y provocarán los correspondientes efectos dinámicos del cortocircuito que tendrán

como consecuencia cambios físicos (mecánicos) en los equipos y en el mejor de los

9

casos un envejecimiento mayor al previsto. La figura A. 1 de los anexos muestra la

curva típica de envejecimiento del equipo en función de los efectos térmicos en donde

se observa claramente que para altas temperaturas producidas regularmente por fallas

de cortocircuito se facilita el envejecimiento del equipo.

2.1.2 Características de los sistema radiales de distribución

En un sistema radial de distribución el flujo de energía tiene una sola

trayectoria de la fuente hacia la carga, de forma que cuando se produce una falla en

el sistema se produce interrupción en el servicio.

El sistema radial es uno de los más antiguos y el más usado en distribución.

Debido a su bajo costo y fácil operación su uso tendrá vigencia durante muchos años

más, siempre y cuando se realicen adaptaciones y mejoras en su característica de

operación y confiabilidad.

Este tipo de sistema es comúnmente usado a nivel de primarios mientras que

la parle de baja tensión por lo general son combinaciones de sistemas radiales y

paralelos de tal forma que se asegure la continuidad en el sistema. El gráfico de la

figura 2.1 muestra claramente un ejemplo de lo que es un sistema radial de

10

distribución, donde tenemos la fuente (subestación) un primario troncal del cual se

derivan varias ramas hacia las diferentes cargas del sistema.

Figura 2.1 Red de operación radial en distribución

En nuestro medio la estructura radial es común en la red primaria y se podría

decir que constituye la totalidad de nuestro sistema de distribución, pues su influencia

es notoria en los tres tipos de construcción existentes como es el caso de la red aérea,

red mixta y red subterránea.

Las redes aéreas radiales son mayormente usadas debido a su sencillez y

economía por lo que se adapta fácilmente para zonas urbanas con carga residencial,

comercial e industrial así como para zonas rurales con cargas domésticas e industriales

pequeñas. La configuración más sencilla que se emplea es la de tipo arbolar, que

consiste de conductores de grueso calibre en la tronca] y de menor calibre en las

derivaciones o ramales, en estos sistemas es muy generalizado c! empico de

J lseccionadores, restauradores y fusibles como protección del alimentado^ para evitar

la salida de todo el circuito ante fallas transitorias las cuales representan un alto

porcentaje de Jas fallas (mayores al 72%) *2.

La red radial mixta tiene las mismas características de una red aérea con la

diferencia que sus alimentadores secundarios se instalan bajo el suelo es decir son

subterráneos. Como una de sus ventajas se puede mencionar la disminución notable

del número de fallas en la red secundaria con lo que aumenta la confiabilidad del

sistema, por otro lado se obtendrán mejoras en la estética al eliminar gran paite de

conductores aéreos.

De igual, forma la red radial subterránea está constituida por cables troncales

que salen desde la subestación y por cables transversales que ligan a las troncales. La

sección de cable es la misma tanto en las troncales como en los ramales. Son usadas

en zonas extendidas con altas densidades de carga superior a los 15 MVA, donde se

prevé una fuerte tendencia al crecimiento*2.

2.1.3 Configuración y disposición geométrica de redes aéreas de distribución

í as configuraciones básicas con dos v a partir de ellas se derivan una serie deO ' J í

12

configuraciones más. A continuación la figura 2.2a y 2.2b muestran dichas

configuraciones:

2.2a. 2.2b.

Figura 2.2: Disposición geométrica básica en un primario radial de distribución2.2a. ABC2.2b. ABC-N

A nivel de 23 kV, 13.8 kVy 6.3 kV; las normas locales recomiendan una serie

de configuraciones para la red aérea primaria que se basan en las configuraciones

básicas anteriores. De igual forma proporcionan las separaciones y alturas mínimas

recomendables para conductores y estructuras como muestra la tabla 2.1

Tabla 2.1: Postes de hormigón usados en distribución

ALTURA TOTAL

[ni]

5.0

10.0

11.0

11.5

12.5

EMPOTRAMIENTO

[m]

1.40

1.50

1.60

1 .65

1.75

ALTURA SOBRE EL SUELO

[m]

7.60

8.50

9.40

9.85

10.75

13

Para separaciones entre conductores se ilustran los gráficos de la figura 2,3, que

muestra las distancias de separación para voltajes de 23/I3,2kV y 6.3RV.

-TT

(a) (b)

Figura 2.3: Distancias de seguridad en redes de Distribución, |cm]2.3a. Para 23/13.8 KV2.3b. Para 6.3 W

Para estimar las corrientes de cortocircuito en los primarios locales se asume

una disposición de conductores en triángulo que es común en el medio. Aclarando que

existen tramos doble circuito que provocarán una influencia del flujo de campo

producido por el un circuito sobre el otro y viceversa, lo que al final se transmitirá en

14

un aumento de inductancia mutua entre fases de cada circuito independiente,

provocando aumentos en los valores de impedancia de secuencia y consecuentemente

cambios en los valores de corriente de falla, que para consideraciones de corriente

trifásica en su máxima magnitud no es conveniente. Este aumento en la inductancia

mutua se demuestra matemáticamente a continuación*3:

Consideremos (J>1 al flujo generado por el circuito uno, <j>2 al flujo generado por

el circuito dos y (J)T al flujo total generado por los dos circuitos, de forma que:

<t>T = 4>1 + $2 (1)

M =f(cj>T,I) (2)

MI = f(cf) l , I l ) (3)

M2 = f(({>2,12) (4)

c{)T»ct)l, 4>T»<1>2 (5)

en vista de que la inductancia mutua es directamente proporcional al flujo se tendrá:

M » MI y M » M2 (6)

por consiguiente es mejor usar la inductancia mutua independiente de cada circuito

y no la del efecto total que será de mayor magnitud y producirá disminución en las

corrientes de cortocircuito, puesto que se trata de determinar el valor máximo de

corriente (valor pesimista).

15

2.1.4 Calibre y tipos de conductor

El tipo de conductor está definido por el material que lo compone pudiendo

presentar alta o baja conductividad, dependiendo de si el material usado en la

fabricación es aluminio o cobre respectivamente, que son en general los materiales

mayormente usados en la fabricación de conductores.

Existen materiales de alta conductividad como la plata pero su uso no cumple

los requerimientos de factibilidad económica, restringiéndose su uso a elementos de

medida y precisión. Luego de la plata el cobre es el que posee mejores características

eléctricas y mecánicas con altos valores de conductividad transmitida como reducción

de resistencia y de hecho como disminución de pérdidas, presenta también alta

resistencia mecánica y elevada ductibilidad lo cual facilita su fabricación, es resistente

a la corrosión y oxidación y requiere de menor número de elementos para su

instalación. Se usa en instalaciones subterráneas, en edificios e instalaciones

domésticas, pudiendo usarse en líneas aéreas en casos que se requiera disminuir

pérdidas y caídas de voltaje.

Los conductores de aluminio también poseen buenas características de

conductividad pero no se comparan con las del cobre, sin embargo son más livianos

16

que estos, permitiendo obtener disminuciones de costo en fabricación e instalación.

El problema regular de usar conductores de aluminio, se da en la mala utilización de

conectores, ya que si se usan conectores de material más electronegativo que el

aluminio puede producirse fenómenos galvánicos que conducen a la corrosión del

cable.

También existen conductores de acero, pero su uso se restringe más bien al

soporte altas tensiones mecánicas, de allí que son mayormente usados como parte

central (alma) de los conductores de aluminio, sin embargo no puede descartarse su

efecto como es el causar pérdidas por histéresis y elevación de resistencia.

Tanto en cobre como en aluminio la sección del conductor es circular de

material sólido o cableado dependiendo la cantidad de corriente por conducir y su

utilización, las normas identifican a los conductores por un número que corresponde

al calibre, seguido de la designación del sistema de medida aplicado es decir AWG

(sistema americano de calibres) ó CM (circular mil), los conductores en AWG pueden

tomar valores desde 4/0 a 20 AWG ; mientras que en circular mil toman valores desde

250000 hasta millones de circular mil.

Entre los calibres de conductores mayormente usados en bajo y medio voltaje

17

recomendados por las normas locales a nivel de 23, 13.8 y 6.3 kilovoltios se puede

citar a los siguientes:

i

Aluminio:

ACSR, # 4 AWG

ACSR, # 2 AWG

ACSR, # 1/0 AWG

ACSR, #2/0 AWG

ACSR, #3/0 AWG

ACSR, #4/0 AWG

ACSR, # 266.8 MCM

ACSR, # 300 MCM

ACSR, # 336.4 MCM

Cobre:

Cobre, # 6 AWG

Cobre, # 4 AWG

Cobre, # 2 AWG

Cobre, # I/O AWG

Cobre, # 2/0 AWG

18

Cobre, #3/0 AWG

Cobre, #4/0 AWG

Cobre, # 250 . MCM

Cobre, # 300 MCM

En caso de usar conductores de calibres mayores a los mencionados, es

conveniente que el diseñador tome muy en cuenta que la red cumple con los

requerimientos técnico-económicos, pues resulta muy costoso sobredimensionar

conductores cuando se trata de líneas muy largas.

Los conductores usados en líneas aéreas pueden ser dimensionados de acuerdo

a la capacidad de corriente requerida y normalmente se le da un factor de segundad

para que pueda soportar sobrecargas transitorias, en todo caso, el fabricante

proporciona datos tabulados de corriente y la sección correspondiente del conductor.

Además se deberá considerar la máxima capacidad de corriente de cortocircuito que

puede soportar durante un período de tiempo determinado a la frecuencia industrial.

Los cables aislados, también cumplen con los requerimientos antes

mencionados tanto de conductividad, tipo de material y tamaño. Sin embargo se debe

poner muc^^ r>fenr ión al aislamiento del cable, pues reaccionan de forma diferente

19

para agentes eléctricos, mecánicos y químicos. Los agentes químicos pueden ser

diversos y depende de los contaminantes que se encuentre en la instalación, dichos

contaminantes pueden constituir: la humedad, hidrocarburos, ácidos, etc., entre las

manifestaciones por agentes químicos se puede mencionar a la disminución del

espesor, grietas y hasta desprendimiento del material aislante.

Los agentes mecánicos no son tan significativos y son producto del mal manejo

y mala manipulación de conductores o por mal acabado de los ductos donde se

instalará el cable.

Los agentes eléctricos en cambio son los causantes de cambios en la rigidez

dieléctrica del aislamiento que es la que determina las condiciones de operación del

cable, manteniendo la diferencia de potencial dentro de los límites de seguridad,

permitiendo soportar sobrecargas transitorias e impulsos provocados por cortocircuito.

En la selección de cables aislados se debe tomar en cuenta los siguientes

requisitos:

Limite de voltaje de aplicación.

Capacidad de conducción de corriente

20

Máxima caída de voltaje permisible (normalmente se considera hasta el 3%)

Tipo de aislamiento

Temperatura de funcionamiento, a la cual el conductor operará sin producir

pérdidas excesivas.

En el caso de instalaciones industriales donde existe carga mayoritaria

inductiva, dado que el conductor alimentador siempre va a ser objeto de sobrecargas

se debe dar un margen de seguridad de hasta 25% de la corriente nominal del motor

de mayor potencia sumado la corriente de los motores restantes y la corriente de la

carga resistiva, como muestra la ecuación 7*4.

^-1-25/^S/^/. (7)

donde: I = Corriente total a la que se dimensionará el conductor

IMM = Corriente del motor de mayor capacidad

IOM = Corriente de otros motores restantes

IR = Corriente de la carga resistiva

la corriente de cada motor se calcula con la expresión siguiente*4:

A * (8)/3 Vr\Jp

donde : P = Potencia, [w]

V - Voltaje, [V]

21

T] = Eficiencia

fp = Factor de potencia (generalmente 0.8)

Una vez determinada la corriente total se recurre a datos tabulados como el de

la tabla A.l de los anexos, que proporciona valores de corriente a diferente

temperatura para varios calibres de conductor utilizados para bajo voltaje.

Para nuestro estudio en el caso de carga resistiva se usa un primario comercial

y otro residencial 2*1/0 de cobre derivado de la subestación Carolina en doble circuito

al inicio y luego descompuesto en dos circuitos simples de disposición ABC en postes

de hormigón para características especificadas en la norma de la Empresa Eléctrica

Quito. En el caso de carga inductiva se toma un primario industrial de la subestación

Epiclachima que alimenta a cargas inductivas cercanas (FABRICA ENETSA).

2.1.5 Protecciones en sistemas radiales de distribución.

El equipo de protección en un sistema de distribución es el encargado de aislar

fallas tanto temporales como permanentes, protegiendo al equipo y a la instalación

contra daños que podrían ocasionar dichas fallas. Si el circuito de distribución no

contase con equipo ríe protección, las fallas causarían f a l l a de suminis t ro de energía

22

a los consumidores, trayendo consecuencias de reducción de confiabilidad que puede

ser incrementada mediante el diseño y construcción de un sistema con fallas mínimas,

instalando equipo de protección contra sobre corriente.

Un sistema de distribución consta de un alimentador primario trifásicos

principal (troncal), protegido por un interruptor de potencia o restaurador tripolar en

la subestación, un restaurador central en el alimentador principal y circuitos laterales

monofásicos o trifásico conectados al alimentador principal a través de

seccionalizadores o fusibles (figura2.4). Se utilizan cuchillas operadas manual o

remotamente para seccionar y conectar cargas de alimentadores adyacentes*2.

rs2.1: Di^grc.rns unífi 'ar simplificado de -,:r alimentP.f'cr de

23

FUNCIÓN DE LAS PROTECCIONES:

La función principal de las protecciones es aislar fallas permanentes de

secciones no falladas, en la figura 2.4 una falla permanente en un circuito lateral

puede ser aislada por la fusión de un fusible o por la operación de un seccionador. Sin

embargo si se omite el restaurador central R los seccionadores y fusibles una falla

lateral será despejada por operación del interruptor o restaurador de potencia en la

subestación.

Las protecciones se encargan también de desenergizar rápidamente fallas

transitorias con el fin de que la falla no persista y no se produzca daños a la

instalación. Si las protecciones son numerosas se logra minimizar los tiempos de

localización de la falla lo que no sucede en un sistema con bajo número de

protecciones esto es claro si consideramos que un mayor número de elementos de

protección cubrirán una área menor que facilitará la identificación del punto de falla.

Los elementos de protección permite prevenir daños al equipo, evitando los

efectos térmicos causantes del envejecimiento prematuro del mismo.

Existen básicamente dos dispositivos fundamentales que usan en forma común

24

para cumplir con las funciones de protección, estas son:

INTERRUPTORESi

FUSIBLES

INTERRUPTORES:

Desconectan los circuitos bajo condiciones normales o anormales de

funcionamiento es decir para corriente nominal, vacío o cortocircuito, utilizando

como medios de interrupción aceite, aire, gas o el vacío. Las normas internacionales

recomiendan para su especificación las siguientes características:

Voltaje, corriente y frecuencia nominal

Capacidad de interrupción simétrica y asimétricas

Capacidad de cierre en cortocircuito

Máxima duración de corriente de cortocircuito o corriente nominal de tiempo

corto

Ciclo de operación nominal

En vista que el voltaje nominal en el sistema no es constante se garantiza la

25

operación del interruptor a voltaje máximo de diseño (el límite superior del voltaje

de operación del equipo) que por lo general es mayor que el voltaje nominal de

operación, por ejemplo si el voltaje del sistema es 23 kV, el interruptor tendrá un

voltaje máximo de diseño de 25.8 kV*2.

En el caso de la corriente nominal se especificará el valor eficaz de la comente

de diseño y que fluirá continuamente por el interruptor sin exceder los límites

térmicos, mientras tanto la frecuencia nominal corresponde a aquella frecuencia a la

cual el interruptor opera y que coincide con la frecuencia industrial de 60Hz.

Como es sabido, la corriente de cortocircuito tiene dos componentes: la

componente simétrica y la componente asimétrica de cortocircuito, la segunda

produce los efectos dinámicos y la primara los efectos térmicos; la corriente simétrica

es el valor eficaz de la componente de corriente alterna, la cual se calcula con

procedimientos usados regularmente, mientras que la corriente asimétrica es la suma

de la componente alterna y la componente continua, su cálculo se realiza a partir de

la corriente simétrica con la expresión*1:

lasim= K Isim (9)

donde: K : Factor de asimetría

L>¡m : Corriente asimétrica

26

Isim : Corriente simétrica

El valor de K depende de la relación de la reactancia sobre la resistencia (X/R)

del circuito en donde se va a instalar el interruptor y se determina a través de curvas

como la que se muestra en la figura A.2 de los anexos*5.

La capacidad de cierre en cortocircuito significa que el interuptor cerrará en

presencia del cortocircuito con el valor eficaz de corriente total (componente AC, DC)

que generalmente se calcula con la expresión*1;

Icíerre = 1.8/2 Isim (10)

ícierre - 2.546 Isim (11)

La corriente nominal de tiempo corto es el valor eficaz de corriente que el

interruptor conducirá en posición cerrada sin sufrir daño para intervalos cortos de

tiempo.

El ciclo de operación de un interruptor viene expresado en intervalos de tiempo.

IEC recomienda que el ciclo de operación de un interruptor que no está especificado

para autorrecierre se puede expresar como sigue*1:

a) O -1 - cO -1' - cO

b) O -1" - cO

donde:

27

O : operación de apertura

c : operación de cierre

cO : operación de cierre seguida de apertura

t, t', t": intervalos de tiempo

t y t1 expresado en minutos

t" expresado en segundos

Como ejemplo ilustrativo podemos citar un interruptor con ciclo de operación

O - 0.15s - cO, significa que a) ocurrir una falla abre en (0), transcurre 0.15 segundos

y cierra, seguido de una apertura si la falla persiste (cO).

Los interruptores así como todos los aparatos de protección presentan

reactancias que en el cálculo de cortocircuito no se las considera por no ser muy

representativas, por ejemplo en el caso de interruptores con capacidades entre 400 y

4000 amperios los valores de reactancia son aproximadamente de 0.0008 [Q] que no

tienen mayor efecto en el cálculo de las corrientes de falla, puesto que su valor

disminuirá más aún si las impedancias base son mayores a 1 '25.

FUSIBLES:

Existen muchos tipos de fusibles disponibles para altos y bajos voltajes,

28

diferenciarlos por ser o no limitadores de corriente o por su uso en corta circuitos.

Los fusibles limitadores de corriente están diseñados para fundirse antes que

la corriente de cortocircuito alcance su valor pico, por lo tanto limitan la corriente a

niveles seguros para el equipo al cual van a proteger.

Los fusibles no limitadores de corriente son generalmente tipo cartucho para

voltajes menores a 600 V, están construidos de un tubo aislante atornillado en los

extremos y un eslabón fusible conectado entre los contactos. Algunos fusibles se

construyen tipo expulsión lo que significa que expulsan gases calientes cuando operan,

por lo que son usados a la intemperie.

Normalmente la capacidad nominal de corriente del fusible está normalizada

para valores típicos de 15, 20, 30, 40, 50, 60, 70, 80, 90, 100, 200, 300, 400, 800

y hasta 5000 amperios. En algunas aplicaciones de fusibles se usan los llamados de

tiempo de retardo o simplemente de retardo, que se funden instantáneamente para

corrientes de cortocircuito, no así para sobrecargas o corrientes de arranque

soportando un intervalo de tiempo sin fundirse.

Las características principales que definen a un fusible son:

29

Voltaje nominal

Corriente nominal

Capacidad interruptiva

El voltaje nominal es el valor para el cual se designa la operación del fusible y

corresponde al voltaje máximo de diseño que es el mismo voltaje máximo de

operación del sistema.

La corriente nominal es el valor de corriente al cual el fusible no presenta

calentamiento excesivo y a la que opera por tiempo indefinido. Este valor se asocia a

los valores máximos de no fusión y al mínimo de fusión.

La capacidad interruptiva es el máximo valor de corriente que el fusible está en

posibilidad de interrumpir a voltaje nominal y en condiciones de voltaje de

restablecimiento y factor de potencia. En corriente alterna corresponde al valor

máximo de corriente de cortocircuito simétrica*2.

En cuanto a la impedancia que puede presentar un fusible, se dice que es

despreciable, pues constituye un elemento de protección con bajo valor de resistencia

y reactancia que no ejerce efecto en el cálculo de corrientes de falla*2•25

30

2.2 TIPOS DE FALLA

2.2.1 Magnitud y efecto de las corrientes de cortocircuito

Considérese el circuito de la figura 2.5, donde se determina el comportamiento

de la corriente de cortocircuito en una fase, se simula la falla cerrando el interruptor,

la corriente de falla es el factor dominante y la corriente de carga despreciable.

iCt)

O

V s¡n(wt + 0)

Figura 2.5 : Circuito R-L para análisis de cortocircuito

Como la corriente de falla es función del tiempo, debe resolverse la ecuación

diferencial que gobierna al circuito anterior:

**(*) (12)V sfn(írt+$)-Rj(t) + Ldt

donde: R y L = Resistencia e inductancia del circuito

i(t) = Corriente instantánea en el circuito después de cerrar el

V

interruptor

Valor cresta del voltaje senoidal de alimentación

31

w = Frecuencia angular del generador

<|> = Ángulo desde el cruce de voltaje por cero hasta el inicio de

la falla

La solución a la ecuación (12) es:

(13)i(f) = V(Ae x + B

con:

(14)

6= tan-'(-)R

El primer término de la ecuación 13 representa la parte transitoria y el segundo

la parte de estado estable que es una función senoidal con valor máximo resulta de

dividir el voltaje de alimentación por la impedancia del sistema vista desde el punto

de falla.

El significado de Ja componente transitoria y de estado estable se ilustra a partir

de la figura 2.5 que representa un circuito con relación X/R=5, frecuencia de 60Hz

(w=377) y el interruptor cierra al tiempo cero con un ángulo de 20° antes de la falla

sobre la onda de voltaje, la figura A2 de los anexos permite observar las componentes

de corriente alterna para el caso analizarse.

32

Tomando valores para V=100 voltios, X=10 y R=2 se puede expresar la

ecuación 13 como:

i(f) - 9.8j<7f(377M.024) * 8.37ir-75-* (16)

la misma que se representa en la figura A2 del anexo A, donde el primer pico de

corriente de falla total es aproximadamente 1.5 veces el pico de corriente alterna de

estado estable. En este punto las fuerzas magnéticas sobre el equipo de protección son

aproximadamente 2.25 veces, es decir (1.5)2, de allí que al aplicar protecciones debe

considerarse la componente transitoria y la componente de estado estable de la

corriente de falla y para el más grande pico de corriente, ya que éste sujeta al equipo

a las pruebas más severas de fuerza magnética.

En la determinación de los efectos de asimetría se debe considerar la relación

X/R del circuito. Para la condición de máxima asimetría el valor rms del primer ciclo

de corriente puede llegar hasta 1.7492 del valor de corriente simétrica de estado

estable. Para objetos de cálculo la figura A.3 de los anexos muestra la curva I'/I vs X/R,

que permite derterminar la relación corriente asimétrica a partir de la relación X/R.

Uno de los efectos peligrosos que puede causar las corrientes de falla es el arco

eléctrico, que se presenta para corrientes altas o bajas y produce daños drásticos a la

instalación, puesto que puede quemar Jo que encuentra a su paso. Los esfuerzos

33

magnéticos son también efectos del cortocircuito y se presentan debido al campo

magnético que se forma alrededor del conductor, cuando circula por él una corriente.

Se puede intuir fácilmente que cuando circule una corriente de falla de miles de

amperios, el campo magnético se incremente y aumenten los esfuerzos magnéticos

sobre el equipo.

El efecto común que se presenta con mayor frecuencia constituye el

calentamiento, cuya consecuencia directa puede ser la destrucción del equipo y en el

mejor de los casos la disminución de la vida útil del mismo. De tal forma que para

corrientes de falla de 15kA un conductor de cobre 6AWG puede experimentar

temperaturas de hasta 205°C en menos de un ciclo de duración, dicha temperatura

es suficiente para iniciar el fuego en Jos materiales vecinos*4.

2.2.2 Influencia de la conexión de la fuente y del transformador, sobre las

corrientes de cortocircuito

La conexión del generador y la del transformador intervienen en el cálculo de

corriente monofásica al influir sobre el circuito de secuencia cero, es así que cuando

la fuente presenta conexión estrella con neutro aislado (Y) o delta (D) la reactancia

de secuencia cero de la fuente no interviene en el cálculo, mientras que si es una

34

conexión estrella con neutro sólidamente puesta a tierra (YT) la intervención de la

reactancia de secuencia cero del generador se ve condicionada por la conexión del

transformador que se encuentra luego del generador de tal forma que si el

transformador tiene en el primario conexión D o Y con neutro aislado la impedancia

de secuencia cero del generador ya no interviene en el cálculo de la corriente de falla,

pudiendo intervenir en el caso que el transformador tenga conexión YT-YT o YT-D.

Para ilustrar mejor este caso se considera el circuito radial de la figura 2.8, donde se

muestra la conexión de la fuente y del transformador de generación para el cual se

desarrolla las conexiones de secuencia positiva, negativa y cero. La figura 2.6 y 2.7

muestran las conexiones que pueden tomar tanto generadores como transformadores: /

Figura 7.6. Conexión de generadores

36

Figura 2.7. Conexión de Transformadores

37

GENERADOR TRANSrDPMADOPEQUIVALENTE DE SUBESTACIÓN LINCA AEREA PRIMARIA

^~\ £

O ^(Q) i

TRANSFORMADORDE DISTRIBUCIÓN

3Í5c

XccO

XtO PLO+j XLO

b) c)

Figura 2.8: a) Diagrama unifilar de un circuito radial de distribuciónb) Impedancias de secuencia positiva, negativa y cero para conexión YT-YT

del transformadorc) Jmpedancias de secuencia positiva, negativa y cero para conexión D-YT del

transformador

38

2.2.3 Características y parámetros de los elementos que intervienen en el

estudio

i

Para calcular corrientes de cortocircuito es necesario conocer la impedancia

equivalente del sistema, vista del punto de falla hacia la fuente, esta impedancia

involucra las impedancias individuales de los componentes del sistema, tales como:

generadores, transformadores, líneas, etc., los cuales permiten obtener la información

necesaria del efecto individual sobre la falla. A continuación se menciona Jas

características principales de las impedancias de cada elemento de un sistema radial

de distribución:

IMPEDANCIA DEL GENERADOR *5 :

La impedancia de los generadores generalmente es pequeña comparada con la

impedancia de la línea, de tal forma que en circuitos largos, la impedancia de los

generadores es de importancia secundaria*5.

En los generadores la resistencia generalmente es pequeña por lo que es común

despreciarla y se considera únicamente el valor de reactancia. Dichos valores de

reactancia dependen del período de tiempo en que se desea calcular la falla, de tal

forma que para cálculos de corriente de cortocircuito se debe conocer el valor de

39

reactancia subtransitoria Xd", que se presenta en los primeros 2 o 3 ciclos después de

la falla. Entre los 3 y 40 ciclos regularmente se encuentra la reactancia transitoria Xd'

y a partir de los 40 ciclos la reactancia sincrónica Xd, usadas en cálculo de corrientei

de falla transitoria y corriente de falla en estado estable respectivamente*5.

Para obtener los valores de secuencia positiva es suficiente conocer el valor de

Xd" pues son valores iguales, en cambio para calcular la reactancia de secuencia

negativa se saca un promedio entre la reactancia subtransitoria Xd" y la reactancia de

cuadratura Xq" y es aproximadamente igual a la reactancia de secuencia positiva es

decir*5;

2(17)

en cambio en el caso de secuencia cero la reactancia se considera entre 30% y 70%

del valor de reactancia de secuencia positiva. La tabla 2.2 proporciona los valores de

reactancia de generador sincrónicos.

Es común representar al sistema como equivalente a un generador, para lo que se

requiere tener conocimiento de su potencia o corriente de cortocircuito que permita

calcular la impedancia de Ja red. En vista de ello y considerando que se disponen de

datos de cortocircuito de las subestaciones locales, se considera al sistema visto desde

40

la barra de 46kV de cada subestación como un generador equivalente para el cual se

obtiene las impedancia cortocircuito, que para las subestaciones locales depende de

factores como la distancia a la cual se encuentra el transformador de la subestación de

la barra de transferencia principal.

Tabla 2.2: Reactancia típica de generadores sincrónicos

TIPO DE GENERADOR

Xd"%

Xd'%

Xs%

X2%

X0%

POLOS LISOS

9-32

34-35

140-300

9-22

2-10

POLOS SALIENTES CON

AMORTIGUAMIENTO

12-30

20-45

80-180

10-25

4-20

POLOS SALIENTES SEN

AMORTIGUAMIENTO

20-40

20-40

80-180

'ÍO-50

5-25

Dicha reactancia de cortocircuito se calcula mediante la expresión:

x A-ccl * ,(18)

*CC3F

donde: Xcci = Reactancia de cortocircuito p.u.

Scc3F = Potencia de cortocircuito trifásica [MVA]

SB = Potencia base [MVA] (100 MVA)

A continuación, la tabla 2.3 presenta valores de reactancia de cortocircuito para

las diferentes subestaciones de la Empresa Eléctrica Quito S.A. Los valores de

41

reactancia están tabulados para falla trifásica vista desde la barra de 46kV para una

potencia base de 100 MVA.

Tabla 2.3 ": Potencia y reactancia de cortocircuito de secuencia positiva y cero de subestaciones de la EtQSA

GRUPO 1: 15/20 MVA, 46 - 6.3 kV

SUBESTACIÓN

CAROLINA

No.4 (12/20)

No. 7

No. 3

No. I O N

OLÍMPICO

I3F

p.u.

4.3901

4.3069

4.4614

4.6766

6.937

6.9111

Scc

MVA

439.01

430.69

446.14

467.66

693.70

691,11

XccI=Xcc2

p.u.

0.227785

0.232186

0.224145

0.213831

0.144155

0,144695

XccO

p.u.

0.6666

0.40839

0.39407

CASOS ESPECIALES:

No. 15

No. Jó

2.4335

3.4676

243.35

346.76

0.410931

0.2S&3ÍÍ4

0.24836

0.33 52/>

GRUPO 2: 5/6.25 MVA, 46 - 6.3 kV

No. 2

No.06

No. 13

10 Vieja

5.043

3.7559

6.491 5

5.6773

504.3

375.59

635.92

567.73

0.198294

0.266247

0.157252

O.Í76J40

0. 3 7600

0.12856

CASO ESPECIAL:

No. 17 2.6592 265.92 0.376053 0.29993

GRUPO 3: 8/10 MVA, 46- 6.3 kV

No. 9

No. J J

No. 12

No. 8

4.3415

5.0206

6.0982

3.7691

434.15

502.06

609.82

376.91

0.230335

0. 1 99 1 79

0.163983

0.265315

0.40456

0.26979

0.37335

42

GRUPO 4: 15/20 MVA 46 - 23 kV

EPICLACHIMA

STA ROSA

SAN RAFAEL

5.4446

5.9246

4.3414

544.46

592.46

434.14

0.183668

0. 1 68788

0.230340

0.25532

00701

02904

GRUPOS: 20/27/33 MVA 46-23 kV

No. 18

No. 19<3rio)

TUMBACO

3.2286

3.459

4.7289

322.86

345.9

472.89

0.309732

0.289101

0.2M466

0.79604

0.0645J

0.29254

GRUPO 6: 15/20 MVA, 46 - J 3.8 kV

No. 19 (13.8 kV) 3.459 345.9 0.289101 0.06451

Los datos proporcionados por la tabla sirven únicamente para secuencia positiva

y negativa, mientras que para el cálculo de la reactancia de cortocircuito de la red

normalmente se emplea la corriente de cortocircuito monofásico y la impedancia de

cortocircuito de secuencia positiva, tal como muestra la expresión*':

donde: Xcco

Xcci

Iccir

V

- (19)Reactancia de cortocircuito de secuencia cero, [pu].

Reactancia de cortocircuito de secuencia positiva, [pu].

Corriente de cortocircuito monofásica [pu]

Voltaje en el lugar de la falla [pu] (se considera I pu)

En caso de contar con todos los datos para el cálculo se puede utilizar la

43

expresión 19, caso contrario se debe estimar sus valores en base a la experiencia y en

el mejor de los casos obtener de los datos con que cuenta la compañía suministradora.

La Empresa Eléctrica Quito cuenta con los datos de impedancias de

cortocircuito de secuencia cero, los mismos que se determinaron luego de correr un

flujo de potencia de todo el sistema de transmisión, subtransmisión y distribución de

la empresa. En el caso de subestaciones que no cuentan con estos datos se debe

considerar que su impedancia de secuencia cero es infinita ya que la conexión del

transformador transmisión-subtransmisión así lo sugiere. La tabla 2.3 presenta los

valores de reactancia de secuencia cero para subestaciones locales vistas desde la barra

de 46kV.

IMPEDANCIA DEL TRANSFORMADOR:

Básicamente los transformadores están formados por resistencias y reactancias

de los bobinados primarios y secundarios que en la figura 2.9 se representan mediante

Rp, Rs, Xp y Xs respectivamente. Rh + e representa Ja resistencia por la que fluye la

corriente de remolino (eddy), y es la que permite calcular las pérdidas por histéresis;

Xm es la reactancia mutua de los bobinados o reactancia de magnetización y es por

donde circula la corriente de excitación del transformador que generalmente es menor

a la corriente a plena carga y su magnitud se desprecia en los cálculos, pudiendo

44

representarse el circuito del transformador únicamente por los valores de resistencia

y reactancia primaria-secundaria es decir por una sola impedancia que es la de

cortocircuito Zps.

Rp Xp Rs Xs

Rh+e

íXn

O -o

Figura 2.9 Circuito deJ transformador

Para transformadores las impedancia de secuencia positiva negativa y cero son

las mismas es decir Z1=Z2=ZO, esto se cumple siempre que se trate de

transformadores tipo acorazado o de cinco columnas.

La igualdad de las impedancias de secuencia positiva negativa y cero, no se da

para transformadores tipo tres columnas en cuyo caso la impedancia de secuencia cero

toma valores de hasta 85% Ja impedancia de secuencia positiva, ello se debe a que el

flujo magnético de las tres fases se cierran a través del aire y las paredes de] tanque, lo

45

que aumenta la reluctancia del circuito magnético disminuyendo así el valor de la

impedancia de cortocircuito*7.

i

Para estudios de cortocircuito, es común considerar las impedancias de

secuencia positiva, negativa y cero similares, ya que no se comete un error significativo

y debido a que se consigue facilidades de cálculo*5.

La impedancia de los transformadores es proporcionada por el fabricante, su

valor depende en gran magnitud del material utilizado para la fabricación del núcleo.

Viene expresada en porcentaje (%) referida a la potencia nominal del trasformador en

kVA.

En la tabla 2.4 se presenta los valores de reactancia de los transformadores de

las diferentes subestaciones que forman parte del sistema de la Empresa Eléctrica

Quito, expresadas en porcentaje (%) para su propia bases y por unidad (p.u) para

JOOMVAbase.

La tabla A.2 de los anexos también ofrece amplia información sobre los valores

típicos de impedancia de transformadores funcionando a diferentes niveles de voltaje

y potencia, dichos datos son proporcionados por el fabricante y son los típicamente

46

utilizados en distribución.

Tabla 2.4* : Reactancia de transfonnadores para subestaciones de la Empresa Eléctrica Quito.

SUBESTACIÓN

TRANSFORMADOR

POTENCIA

MVA

Reactancia

% p.u.

GRUPO 1:15/20 MVA (46 - 6.3 kV)

CAROLINA

No. 4

No. 7

No. 3

No. I O N

OLÍMPICO

No. 15

No. 16

15

12

15

15

15

15

15

15

9.8550

7.5000

10.2625

9.6000

10.3350

10.3350

10.1175

9.8550

0.6570

0.6250

0.6855

0.6400

0.6890

0.6890

0.6745

0.6505

GRUPO 2: 5/6.25 MVA, 46 - 6.3 kV

No. 2

No. 06

No. 13

10 Vieja

No. 17

5

5

5

5

5

6.7455

6.0926

6.4915

6.0926

6.4915

1.3491

1.2)85

1.2983

1.2185

1 .2983

GRUPO 3: 8/10 MVA, 46 - 6.3 kV

No. 9

No. ] I

No. 1 2

No. 8

8

8

8

8

6.3552

6.3552

7.0100

6.3827

0.7944

0.7944

0.8763

0.7978

GRUPO 4: 15/20 MVA 46 - 23 kV

EPÍCLACHIMA

S J'A ROSA

15

15

9.5400

10.2000

0.6360

U.obOO

47

SAN RAFAEL 15 9.5025 0.6335

GRUPO 5: 20/27/33 MVA 46-23 kV

No. 18

No. 19

TUMBACO

20

20

20

10.3500

9.5100

9.5100

0.5175

0.4755

0.4755

GRUPO 6: 15/20 MVA 46 - 13.8 kV

No. J9 15 11.2575 0.7505

DATOS PROPORCIONADOS POR EL DEPARTAMENTO DE SISTEMAS V POTENCIA DE LA EMPRESA ELÉCTRICA QUITO

Debemos mencionar finalmente que en transformadores de potencia no debe

considerarse el efecto capacitivo entre los bobinados del transformador y tierra o entre

los bobinados, debido a que para el cálculo se considera una frecuencia constante de

60 Hz que no tiene efecto significativo sobre la capacitancia mutua, pues su valor es

significativo para frecuencias mucho mayores que la indutrial.

IMPEDANCLA DE LINEAS AEREAS:

En la determinación de la impedancia de conductores aéreos se deben tomar en

cuenta la influencia de factores como: el tamaño del conductor (calibre), tipo de

materia], disposición geométrica, resistividad del suelo, efectos térmicos, la presencia

o no del conductor neutro y si el conductor es cableado o sólido.

El tamaño y ei tipo de material son características intrínsecas, que determinan

48

los parámetros de la línea desde su fabricación misma. Mientras que la disposición

geométrica marca su efecto al variar su distancia y radio medio geométrico, que

influyen mayoritariamente en el cálculo de la reactancia del conductor.

La resistividad del suelo no tiene efecto sobre la impedancia de secuencia

positiva, pero si sobre la impedancia de secuencia cero, es así que para incrementos de

diez veces la resistividad del suelo produce cambios en Ro y Xo de tres al seis por

ciento respectivamente y un cambio de dos por ciento en la magnitud total de Zo*2.

Sin embargo, para 100 í2-metro de resistividad del suelo se determinan impedancias

suficientemente exactas para una gran variedad de situaciones y casos reales, por esta

razón los datos de impedancia son proporcionados para dicho valor de resitividad.

Además si consideramos valores de resistividad del suelo muy elevados, estaríamos

incluyendo casos que no se ajustan a la realidad es decir no existen suelos tan

homogéneos que permitan obtener tales valores de resistividad.

Los efectos térmicos en cambio son causantes de variaciones directas de los

valores de resistencia, los mismos que deberán ser recalculados para las nuevas

condiciones del sistema.

En sistemas provistos de conductor neutro para el cálculo de impedancia, debe

49

tomarse muy en cuenta el cambio de valores que va ha experimentar, sobre todo en

impedancia de secuencia cero, ya que para conductores aéreos este efecto es

despreciable en la impedancia de secuencia positiva, no así para conductores aislados *2.

En general mientras mayor sea el calibre del neutro mayor será su efecto de

disminución sobre las impedancias de secuencia*5.

Un aumento de impedancia también se registra cuando usamos conductores

cableados, debido a que la longitud de cada hilo individual va ha ser mayor que la de

todo el conductor de tal forma que la longitud real de todo el conductor va ha ser

mayor que la proporcionada por el fabricante.

Para sistemas trifásico con neutro y trifásico sin neutro, con el fin de considerar

el efecto mutuo de la impedancia de línea y debido a que en distribución no se tiene

corrientes equilibradas, ya sea por el gran número de cargas monofásicas o por que las

líneas de distribución no son transpuestas, los cálculos de impedancia propia de un

conductor con retorno por tierra y de impedancia mutua entre conductores con

retorno común por tierra, se realizan utilizando las ecuaciones de Carson que además

suponen una conductividad uniforme de la tierra, que es semi-infinita y paralela a los

conductores.

50

ECUACIONES DE CARSON:

Se basan en el método de las imágenes, el gráfico de la figura 2.10 muestra una

réplica exacta de dicho método en donde presenta algunas de las variables utilizadas

en las ecuaciones.

Figura 2.10: Representación de conductores por el método de las imágenes.

donde: Sij '= distancia del conductor i a la imagen j' del conductor j en cm

sij = distancia del conductor i al conductor j en cm

di = diámetro del conductor i en cm

hi = h - 2/3 * flecha = altura efectiva del conductor i sobre la tierra

h - altura del conductor i en cm

flecha = flecha en cm para un vano determinado

Las ecuaciones se resumen como*8:

4h-^)AWQ)

51

s'fMWQ> (21)

3^2 16 t 16 45^/2

1536

Q-0.0386.-In *2 K- 3v^ 64 45^/2 384

384

donde: Zii = impedancia propia del conductor i en abohmios/cm

Zij = impedancia mutua entre conductores i y j en abohmios/cm

zi = ri 4- j xi

zi = impedancia interna del conductor en abohmios/cm

ri = resistencia interna del conductor en abohmios/cm

xi = reactancia interna del conductor en abohmios/cm

xi = 28.93409203 * f * logio(r/rmg) (24)

r = radio del conductor en cm

gmr = radio medio geométrico del conductor en cm

52

f = frecuencia en Hz

W = 2 TT f — velocidad angular en rad/seg

] abohmio = 1 * e-9 Q

(25)

para la impedancia propia:

9 = 0 (26)

A(27)

para la impedancia mutua

donde: p = resistividad de la tierra en ohmios-m

6 = ángulo formado entre la línea que va del conductor i a su

propia imagen y la línea que va del conductor i a la imagen del

conductor j.

El modelo asumido para este caso se muestra en la figura 2.J 1 :

53

Figura 2.11: Modelo lineal trifásico de cuatro hilos

Para este modelo las ecuaciones de Carson proporcionan la matriz de

impedancia 4x4 compleja y simétrica de la forma -.

Zaa Zab Zac Zan

Zba Ztib Zbc Zbn

Zea Zcfr Zcc Zcn

Zea Zá¡ Zcc Zcnt(29)

que es reducida a una matriz 3x3 para lo cual se elimina la fila y columna del

conductor neutro puesto a tierra, para obtener la expresión matricial:

z z zAA AS ÁC

7 7 7^ ^ ^

CA CB CC)

(30)

que resulta de aplicar la expresión:

para i = j =a, b, c (31)

lo cual significa la obtención de un modelo trifásico de la forma:

b •

-,^° A t

—> lo ¡Zab

"~>Ib Z¿c

r : — i ¿ >

L

Zoc

;

— > Ic

• a'

Figura 2.12 Modelo linea] trifásico resultante

54

El resultado de dicha matriz 3x3, puede combinarse con las matrices de

operadores simétricos A y A~] para determinar la matriz de componentes de secuencia

positiva, negativa y cero de la línea:

Z012 - A*C*A>

z z z00 01 02

7 7 7* ** ^

\0 12 22/

(32)

donde: C = Matriz de Carson para el sistema equivalente

Zü = Impedancia de secuencia positiva, negativa y cero, [fi/km]

Zij = ímpedancia mutua de secuencia, [Q/km]

para i,j=0,l,2

55

mientras que:

l l l

1 a2 a

1 a a2(33)

i l i

1 a a2

1 a2 a(34)

a = 1/120° = -0.5 * / 0.866

a2 = 1/240" = -0.5 - / 0.866

a3 = 1/360° = 1/360° = 1

a4 = 1/120° * a

(35)

los elementos fuera de la diagonal de la matriz impedancia de secuencia positiva,

negativa y cero (Z012, expresión 32), en ocasiones no son necesariamente nulos pero

son valores sumamente pequeños, por lo que es común considerarlos despreciables*1.

IMPEDANCIA DE CABLES AISLADOS:

Para el cálculo de impedancias de cables aislados se debe tomar en cuenta

efectos de la variación de resistencia tanto en corriente continua como en corriente

alterna, estos efectos pueden clasificarse en los siguientes: efecto térmico, efecto

pelicualar, efecto de proximidad , corrientes de Foucault e histéresis.

56

Efecto térmico:

En corriente continua se considera sobre manera la variación de resistencia por

efectos térmicos, cuya variación se calcula por la ecuación:

(36)*9

en la cual: ROÍ = Resistencia a la temperatura inicial, [Q/km]

Ror = Resistencia a la temperatura final, [Q/km]

Ti = Temperatura inicial, [°C]

T2 = Temperatura final, [°C]

a = Coeficiente de variación de la resistencia con la

temperatura (0.0352 [1/°C] a 50°C y 100% de

conductividad, en conductores de cobre)

Efecto pelicular:

Conocido también como "efecto piel", es la tendencia de la corriente alterna a

presentar mayor densidad en la superficie del conductor, debido a la propagación

exponencial decreciente del campo variable que existe dentro del conductor de tal

forma que la energía es transmitida en su mayoría por la superficie del conductor.

El efecto pelicular puede encontrarse a partir de curvas o tablas preelaboradas

57

(gráficos de Ewan), donde se puede determinar la relación entre la resistencia de

corriente alterna y corriente directa (Rac/Rdc) el cual se conoce como factor por efecto

pelicular. Para cálculos más precisos del factor por efecto pelicular (fs), se aplican las

siguientes ecuaciones:

X4

ix:(37)

(37.1)

192 * 0.8 X*

5 R

donde: f = Frecuencia de la red, [Hz]

Rdc = Resistencia del conductor a la corriente Continua, [Q/cm]

Ks = Constante dependiente del tipo de conductor y del

aislamiento utilizado (I para la mayoría de conductores)

la fórmula 37 es precisa para valores de Xs no mayores a 2.8, lo que se cumple para

la mayoría de los casos*9.

Efecto de proximidad:

Como un sistema de distribución involucra varios conductores, el flujo

producido por uno de ellos concatena al otro , y esta concatenación es mayor para la

parte de conductor más cercana al otro, dicho efecto reduce la inductancia del

conductor y consecuentemente la densidad de corriente será heterogénea y mayor en

58

esta sección. A este fenómeno se le denomina "Efecto de proximidad".

El aumento de resistencia por efecto de proximidad puede calcularse

multiplicando a la resistencia por un factor fp, que en forma aproximada para un

sistema trifásico, puede encontrarse mediante la expresión:

**&*»donde: GMR = Radio medio geométrico de los conductores (iguales)

GMD = Distancia media geométrica de conductores

fs = Factor debido al efecto pelicular

fp = Factor debido al efecto de proximidad

para mayor precisión se usa*9:

X d d l i o]

192 * 0.8 X' S s X4- c - 0-27 (39)192 + 0.8 X*

donde:

^Mm-K (39.1)

de = Diámetro del conductor, [cm]

S = Diámetro entre los ejes de los conductores, [cm] (S-GMD

para conductores en disposión no equilátera)

59

Kp = constante por efecto pelicular (I para conductores

compactos redondos, no impregnados)

Tomando en cuenta el efecto pelicular y de proximidad ya podemos calcular la

resistencia (re) del conductor para corriente alterna:

(40)', - **0 * / * / , )

Corrientes de Foucault e histéresis:

Son causantes de pérdidas de energía sobre el conductor. Las pérdidas por

histéresis son comunes cuando una instalación con envoltura transpuesta, contiene

secciones cuyo desbalance no es despreciable, pues se produce un voltaje residual que

originan las pérdidas. Mientras tanto las pérdidas por corrientes de Foucault son

producidas por la armadura, siendo dependientes del tipo de material del cual está

construida.

Los efectos mencionados son responsables de cambios en los parámetros de los

cables, por lo que en el cálculo de impedancias de secuencia se debe considerar el

efecto conjunto de todos estos factores. Las ecuaciones que se muestran a

continuación involucran dicho efecto total y sirven para calcular impedancia de cables

simple conductor para sistemas trifásicos, tal como muestra la figura 2.13.

60

Secuencia Positiva y negativa*10:

81 c .,2 .2 (41)

GAÍD,r x 3* 0.17364823 log( —)

V2

(42)

Secuencia Cero*10:

(43)

0.520945 log(&

ft .a° & GMR3C (44)

donde: r^ = Resistencia de secuencia positiva del conductor aislado,

[íí/km]

rs = Resistencia de envoltura, f Q/km]

0.2 1r ) ( r r 1.609

(45)

ro = Radio exterior del cable, [cm]

ri = Radio interior del cable, [cm]

re = Resistencia del cable, considerando el efecto piel y de

proximidad,[fi/km]

X n i = Reactancia mutua entre el conduclor v la envoltura,

61

oc.v = 0.17364823 log(—)

5 r+r / (46)

GMD'íf.- Distancia media geométrica entre 3 conductores en

cualquier disposición, [cm]

iGMDX = S - (Sab Sbc Sac) '*

(47)

GMRif = Radio medio geométrico de un solo conductor aislado,

[cm] (Generalmente es dato)

GMR =0.779^ (48>1C f)

GMR 'is= Distancia media geométrica entre 3 conductores en

cualquier disposición, [cm]

GMD X

(49)

GMR ríc= Radio medio geométrico de un solo conductor aislado,

[cm] (Generalmente es dato)

GMRy.

62

* IOFigura 2.13 Modelo Simple conductor para sistemas trifásicos con cable aislado

Tanto para conductores desnudos como para cables aislados de distribución, el

valor de capacitancia puede ser despreciables debido principalmente a que los voltajes

que se manejan en distribución son mucho menores que los usados en transmisión,

similarmente la geometría y los calibres de conductores usados en distribución no

permiten obtener valores representativos de susceptancia.

IMPEDANCIA DE MOTORES:

A los motores se los puede diferenciar de acuerdo a su voltaje y potencia de

operación, de tal forma que todo tipo de motor que opera a voltaje trifásico y con

potencias significativas siempre aportarán con un cierto valor de corriente de

cortocircuito.

63

A continuación se tabula los datos de reactancia subtransítoria y transitoria de

algunos motores que operan a voltajes menores y superiores a los 600 voltios. Es

necesario mencionar además que la reactancia subtransitoria más común, tanto parai

motores individuales como para grupos de motores toma el valor de 25% y es el que

recomienda las normas de la IEEE como valor estimado en el cálculo de corriente de

falla.

Tabla 2.5 Reactancias típicas de pequeños motores agrupados*6

TJPO DE MOTOR Y VOLTAJE DE

OPERACIÓN

INDUCCIÓN

SINCRÓNICO

600 VOLTIOS O MENOS

INDUCCIÓN

SINCRÓNICO

SUPERIOR A 600 VOLTIOS

REACTANCIA

SUBTRANSITORIA

Xd"

25

25

?0

15

REACTANCIA

TRANSITORIA

Xd'

33

25

En sistemas de 600 voltios o menores, los motores mas grandes (es decir,

motores del orden de los cientos de HP), son solo unos cuantos y representan solo una

pequeña porción de la carga total. Estos motores se puede representar en forma

individual o agrupados con los pequeños como un solo motor equivalente. Los motores

muy pequeños se dejaran fuera de los cálculos, ya que en estudios de cortocircuito es

difícil predecir que tanto aportan y es seguro que agreguen complejidad al estudio.

64

Para obtener la reactancia de secuencia positiva tanto de motores sincrónicos

como de inducción, es suficiente conocer la reactancia subtransitoria Xd", pues

representan el mismo valor (XI =Xd") y toma valores entre 10% y 30% a la base dei

la potencia aparente de la máquina. En el caso de la reactancia de secuencia negativa

y cero cumplen con lo especificado para las reactancias de generadores*6.

2.2 A Características de las fallas monofásica, bifásica y trifásica

FALLA TRIFÁSICA:

Aún cuando este tipo de falla no es el más frecuente, representa el mayor valor

de Jas corrientes de falla y normalmente se utiliza para determinar la capacidad de

interrupción de las protecciones.

Para la determinar las ecuaciones que permiten el cálculo de corrientes de falla

trifásica por componentes simétricas, consideremos que se produce una falla entre las

líneas aéreas del sistema de la figura 2.14.

»Figura 2.14. falla trifásica en líneas

65

Durante la falla trifásica, el sistema se mantiene balanceado, por lo que solo se

considera la componente de secuencia positiva. Como en una red de secuencia positiva

las corrientes están desfasadas J20? en secuencia ABC, aplicando los operadores se

tiene que:

Ib =tf2./ Ic=a«Ia

(51)

sustituyendo estos valores en la matriz de componentes de corriente de secuencia se

tiene:

*.la

la.

\

F

1 1 1

1 a a2

< 1 rt2 « ,

/ \

a la

a la }(52)

faüfa¡

la

la3

( 2 }

l^Z3^3

1 +41 +0, i

¡ \

la

^ o >(53)

es decir:

laOJalJa2

OJaO (54)

obteniéndose el equivalente de Thevenin de la red de secuencia positiva, como se

muestra en la figura 2. J 5 :

66

V

I G J V - zl lo l

Figura 2.15. Diagrama de secuencia positiva para falla trifásica

La ecuación de voltaje para esta red es:

Val = V-Zl*Ial

como: Val = Va = O

De donde:

O =V-Zi*L i

/ . V.

(55)

(56)

donde Li representa la corriente de falla trifásica de secuencia positiva.

FALLA BIFÁSICA:

En la mayoría de sistemas trifásicos, la falla bifásica representa un porcentaje

67

de la falla trifásica (común de 87%), por lo que el cálculo de esta falla no siempre es

requerida, a pesar que en ciertas ocasiones puede presentar un valor más elevado que

el obtenido para falla trifásica.

En vista que el objetivo es determinar el valor máximo y mínimo de corriente

no pondremos énfasis en determinar más características de este tipo de falla

FALLA MONOFÁSICA:

Es la más frecuente, y en sistemas con neutro sólidamente puesto a tierra es

ligeramente menor y en ocasiones igual a la corriente de falla trifásica excepto cuando

el neutro posee un valor elevado de impedancia de puesta a tierra.

Supóngase una falla monofásica de un sistema trifásico como el de la figura

2.16:

Figura 2.16. Falla monofásica sobre una línea

donde las condiciones de falla son:

Va = OIb = Ic = O

68

íao

la

***t

/ \o

la

la

1~ 3

/ >1 1 1

1 a a%

, 1 ** «,

/ \ Ia.

3V

1-0-0

1-0*0

1-0-0,

i \

0

^ }

/ \

« Ia/3

\Ia/3¿

(57)

(58)

como se observa, existen tres componentes de secuencia que poseen el mismo valor de

corriente Lo = Li = Ia2, esto sugiere que las redes de secuencia positiva negativa y cero

están conectadas en serie, como muestra la figura:

Figura 2.17. Conexión de redes de secuencia para falla monofásica

por lo tanto:

como

Va = VaO + Val + Va2

Va = E - Zl lal - Z2 Jal - Zo laO

Va = O

O = E - Zl lal - Z2 lal - Zo íaO

E = Zl lal + 2,2 Ia2 + Zo ÍaO

69

(59)

pero durante la falla:

la = lal + Ia2 + ÍaO = 3 lal

(60)

donde: LIF = Corriente de falla monofásica, [pu]

V = Voltaje de la fuente durante la falla, [pu]

2.2.5 Influencia de una fuente de generación o carga inductiva cercana en el

comportamiento de las fallas monofásica y trifásica

Los parámetros de la fuente inciden directamente en el cálculo del cortocircuito

sobre todo para distancias cortas en primarios de distribución, mientras que para

70

distancias largas son más representativas las impedancias de los conductores primarios.

Para objetos de estimar corrientes de falla monofásica y trifásica en los

primarios locales, dado que el margen de error permite manipular datos de corriente

entre ±5% y tomando en cuenta que durante la estimación se debe contar con el

menor número de datos del sistema, se considera que para distancias menores a 200

metros las corrientes de falla son dependientes exclusivamente de la potencia,

reactancia de cortocircuito y del nivel de voltaje de la fuente de alimentación

(subestación), es decir que para distancias menores a la mencionada se puede

considerar que el cortocircuito ocurre a nivel de las barras de la subestación, para lo

que se requiere únicamente datos de la fuente, esta afirmación es válida como

producto del estudio puesto que para dicha distancia los errores entre la corriente de

falla exacta y la corriente de falla estimada se acercan al error límite ( ±5%), o a su vez

los valores de corriente producen errores poco manejables.

Por lo tanto, la distancia a la que se encuentre el generador respecto al lugar eje

la falla en el sistema local, influye directamente en el cálculo de cortocircuito, de tal

forma que para longitudes hasta los 200 metros las corrientes de cortocircuito serán

elevadas, dependientes de los parámetros de la fuente de alimentación y del

transformador de generación, en cambio para longitudes entre 200 y 1000 metros

71

promedio, las corrientes de falla siguen siendo elevadas, pero dependientes en su

mayoría de los parámetros de la fuente y en menor grado de los parámetros de los

conductores primarios . Mientras tanto para longitudes mayores a 1000 metros, las

comentes de falla decrecen en magnitud comparadas con las magnitudes de corriente

de los dos casos antes mencionados, volviéndose dependientes en su mayoría de los

parámetros de los conductores primarios, véase las tablas del anexo A para los

diferentes grupos de subestaciones donde se muestra Jos valores de corriente de falla

por unidad.

También es común encontrar en los sistemas de distribución cargas inductivas,

formadas por grandes motores o por grupos de ellos con capacidades menores pero que

en conjunto son comparables con los anteriores. Para cálculo de cortocircuitos, en

vista que los motores sincrónicos contribuyen por un tiempo mayor a la falla son

generalmente considerados para el cálculo de cortocircuitos, sin embargo no hay que

desmerecer el efecto con el que pueden contribuir en los primeros 4 ciclos los picos de

corriente de falla los motores de inducción sobre los elementos de protección*4.

La contribución al incremento de la corriente total de cortocircuito por parte

de los motores, se explica de la siguiente forma:

72

Un motor sincrónico está formado por el devanado de campo y por el devanado

del estator, por donde circula la corriente continua y la corriente alterna

respectivamente. El motor sincrónico demanda corriente alterna del sistema para

convenirlo en energía mecánica. Cuando se presenta el cortocircuito en el sistema, el

voltaje en éste se reduce a un valor muy bajo, suspendiendo la entrega de energía a la

carga mecánica que inicia su frenado lentamente, sin embargo de manera similar como

el primo motor acciona al generador, la inercia de la carga y del rotor del motor

accionan el motor sincrónico, comportándose como un generador que entrega por

varios ciclos una contribución de corriente al cortocircuito, dependiente del valor de

la reactancia subtransitoria del motor.

En el caso de motores de inducción, la inercia de la carga y el rotor de un motor

de inducción, tiene el mismo efecto que sobre un motor sincrónico, es decir el motor

se comporta como generador luego de pocos ciclos de que se inició la falla. Existe sin

embargo una diferencia importante: el motor de inducción no tiene devanado de

excitación de corriente continua, pero existe un flujo en el motor de inducción durante

la operación normal, este flujo actúa como el producido por el devanado de campo de

corriente continua en el motor sincrónico, este campo es producido por inducción

desde el estator y permanece dentro de valores normales mientras el voltaje es

suministrado por la fuente. Debido a que durante el cortocircuito el voltaje es

73

súbitamente removido, el flujo del rotor no puede decaer instantáneamente,

permaneciendo durante unos pocos ciclos que en unión con los efectos de la inercia

producida por las partes mecánicas, accionan al motor de inducción que a su vez

genera un voltaje en el devanado del estator y produce una corriente de cortocircuito

como aporte del motor a la falla, esto sucede hasta que el flujo del rotor decae a cero.

La corriente aportada por el motor de inducción, desaparece casi por completo a los

cuatro ciclos, debido a que no hay una corriente de campo sostenida en el rotor que

proporcione el flujo, como sucede en la máquina sincrónica. Como el flujo no es

suficiente para mantener el aporte de comente de falla durante mucho tiempo, afectan

momentáneamente el comportamiento de las protecciones, de aquí que la inclusión

de motores de inducción en estudios de cortocircuito se debe hacer en ciertos casos*4.

En vista que todo sistema industrial cuenta comúnmente con bajas cargas

inductivas monofásicas que en los sistemas locales no superaran los 50hp, ellos no

ejercerán influencia alguna sobre el valor de la corriente de falla monofásica total, por

ello el análisis para carga inductiva se realiza en su totalidad para falla trifásica.

En general para el sistema local, se debe esperar aportes significativos de

corrientes de cortocircuito trifásicas por parte de cargas inductivas ubicadas a cortas

distancias del punto de falla sobre todo para longitudes en el primario que superen los

74

1000 metros, puesto que para primarios con longitudes menores a la mencionada el

aporte de motores es despreciable ya que en dicho tramo la fuente ejerce su efecto

predominante. Ver tablas del anexo B.

Para motores que operan a 440 V con potencias hasta los 500 hp, cuyo

transformador de distribución se alimenta de un primario a 23 kV, se puede

considerar despreciable su aporte a la falla, esto se clarifica si consideramos que las

subestaciones que operan a dicho voltaje manejan altas potencias de cortocircuito que

comparadas con la potencia de los motores son demasiado elevadas.

2.2.6 Influencia de una fuente de generación o carga inductiva lejana en el

comportamiento de las fallas monofásica y trifásica

Cuando la falla se da a distancia mayores a 1000 metros, los parámetros de la

fuente no ejercen mayor efecto en el cálculo, debido a que las impedancias de los

conductores para dichas distancias son elevadas y por tanto más representativas que

Jos parámetros de la fuente y su transformador. De allí que el aporte de la fuente no

ejerce mayor efecto sobre Ja corriente de falla para longitudes largas de los primarios.

En el caso de motores para fallas alejadas de la fuente, considerando que las

75

cargas constituyen fracciones de la potencia total de la subestación (por lo general

menor a la décima parte de la potencia nominal) el efecto que ejerce sobre la corriente

de cortocircuito es mucho menor que aquel que ejerce la subestación, lo que lleva a

despreciar su efecto, siempre que los primarios operen a 23 kV y los motores no

sobrepasen aproximadamente los 500 hp operando a voltajes menores a 600 voltios

(440 voltios); mientras que en primarios operando a 6.3 kV en subestaciones de 15

MVA, los efectos que producen los motores sobre la corriente de falla se despreciará

para motores con potencias menores a 110 hp aproximadamente, operando a voltajes

menores a 600 voltios, ver tablas del anexo B para primarios operando a 6.3 kV

En primarios a 6.3 kV, cuando las potencias de los motores o cargas inductivas

excedan los valores mencionados, se debe tomar en cuenta el creciente efecto que

pueden tener sobre las corrientes de falla. Es así que para estimar dichas corrientes en

sistemas que involucran motores, se debe corregir la comente estimada de

cortocircuito multiplicando por uno, más una constante que considera el aporte del

motor ( I -f PM [%]), según el valor obtenido de la figura 4.19 del capítulo 4.

2.2.7 Modelos matemáticos de los modelos físicos asumidos

Se asumen dos modelos básicos: el primero para primarios radiales con carga

76

resistiva y el segundo para primarios radiales con carga inductiva. Estos modelos

básicos se muestran en la figura 2.18, para los cuales se calcula la corriente trifásica

y monofásica.

G TI :¿Á •- /, I T7T :

i/>r

;< a)

b)

Figura 2.18: Sistemas radiales básicos para carga resistiva e inductiva.

considerando las ecuaciones 56 y 60 respectivamente, donde las impedancias de

secuencia positiva, negativa y cero tomarán los valores que muestra la expresiones

siguientes:

Para carga resistiva:

(61)

(62)

77

Para carga inductiva:

^ • R™ - / x™ (64)

*, - *«*/*« (65)

¿o - *w/*™ (66)

donde: RIJ = Resistencia de secuencia positiva de la línea aérea

Xcc = Reactancia de cortocircuito de secuencia positiva de la

subestación

Xti = Reactancia de secuencia positiva del transformador de

subestación

XLI = Reactancia de secuencia positiva de la línea aérea

RIJO = Resistencia de secuencia cero de la línea aérea

Xcco = Reactancia de cortocircuito de secuencia cero de la

subestación

Xto — Reactancia de secuencia cero del transformador de

subestación

Xi/j = Reactancia de secuencia cero de la línea aérea

Rnii = Resistencia Thevenin de secuencia positiva, vista desde el

punto de falla

XTJÍJ = Reactancia Thevenin de secuencia positiva, vista desde el

punto de falla

78

RTHO = Resistencia Thevenin de secuencia cero, vista desde el

punto de falla

XHO = Reactancia Thevenin de secuencia cero, vista desde el

punto de falla

Las resistencias y reactancias Thevenin de secuencia positiva, negativa y cero

se calculan según las ecuaciones del capítulo 3 numeral 3.] .3.

79

2.3 CALCULO DE LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO

2.3.1 El sistema por unidad

Los sistemas de potencia y sistemas industriales, cuentan con valores elevados

de voltaje y potencia, como es el caso del kilo-Voltio (kV), kilo-Volt-Ampere (KVA),

kilo-Ampere, etc. que son valores comunes en los sistemas trifásicos. Estas cantidades

junto con los valores de impedancia es más sencillo expresarlos por unidad, ya que se

logra simplificar la notación y los cálculos, en especial si en un mismo sistema se

manejan distintos niveles de voltaje y distintos valores de potencia en los equipos.

El valor por unidad, es la relación de dicha cantidad (X) entre su valor base

(XBasr). De tal forma que se puede expresar por unidad los valores de: corriente,

potencia aparente, potencia activa, potencia reactiva, resistencia, reactancia e

impedancia, mediante la ecuación.

x -" *L (67)

donde el valor resultante Xpu es un valor escalar o complejo adimensional. Mientras

que el valor base es un valor de referencia, seleccionado en forma arbitraria según

80

convenga.

Para cálculo de corriente de cortocircuito también conviene expresar Jas

cantidades y parámetros del sistema por unidad, obteniéndose menor confusión en el

manejo de datos, valores de impedancias dentro de una banda muy estrecha, inclusive

en dichos cálculos de cortocircuito se puede expresar los voltajes de Ja fuente como 1

por unidad sin que los resultados se alejen de la realidad.

Las expresiones más comunes que se usan para determinar las corrientes de falla

y que permiten relacionar las cantidades por unidad con las cantidades base de los

diferentes datos y parámetros de un sistema trifásico, se resumen a continuación*5:

POTENCIA BASE :

SB = fiVjB (68)

CORRIENTE BASE :

, v. (69)

IMPEDANCIA BASE :

7 vi (70)= ^F~

IMPEDANCIA POR UNIDAD :

81

(71)

CAMBIO DE BASE DE ÍMPEDANCIA :

zi £» (YiL 2 <72>

donde: VBI = Voltaje base anterior, [kV]

Vfi2 = Voltaje base actual, [kV]

SBI = Potencia base anterior, o potencia base del equipo, [MVA]

SB2 = Potencia base actual, [MVA]

IB = Corriente base, [kA]

ZB = ímpedancia base, [Q]

Zlpu = ímpedancia en la base anterior, [pu]

Z2pti = ímpedancia en la base actual, [pu]

Para objetos de cálculo, en los sistemas trifásicos es común usar el voltaje

nominal (fase-fase) del sistema como voltaje base y un valor conveniente en KVA ó

MVA como potencia base, que para sistemas eléctricos de potencia es JOO MVA.

En vista que las impedancias por unidad de los equipos vienen expresadas sobre

la base del equipo, que normalmente es diferente a la base del sistema y debido a que

82

todas las impedancias del sistema deben expresarse sobre una misma base para cálculos

por unidad, es necesario convertir todos los valores a la base común seleccionada, para

lo cual se utiliza la expresión 67, y cuando las relaciones de transformación de los

transformadores corresponden a los voltajes nominales, la ecuación para cambio de

base se simplifica:

22100

(73}v J /

2.3.2 Componentes simétricas

La teoría de componentes simétricas, establece que todo sistema trifásico

desequilibrado puede ser descompuesto en tres sistemas equilibrados, denominados

de secuencia positiva, negativa y cero independientes, de tal forma que se pueden

resolver cada una de ellos como un sistema balanceado que permite obtener los

resultados del sistema original.

Dichas componentes de secuencia cuyas representaciones se muestran en la

figura 2.1 9, cumplen con Jas siguientes características:

Las componentes de secuencia positiva, son de igual magnitud desfasados 120°

83

y con la misma secuencia de fase del sistema original.

Las componentes de secuencia negativa, son de igual magnitud desfasadas 120°

y con la misma secuencia de fase del sistema original.

Las componentes de secuencia cero, están formadas por tres vectores de igual

magnitud sin desfasamiento.

Vi

Figura 2.19. Representación fasorial de las componentes de secuencia positiva, negativa y cero.

Como cada uno de los vectores desequilibrados originales se puede expresar

mediante tres vectores equilibrados, se tiene que la componente original de voltaje es

igual a la suma de las componentes de voltaje del sistema equilibrado es decir:

Va = Va .Va .Va\ O

; 2 o

(74)Ve = Ve.Ve.Ve¡ 2 0

que empleando operadores de componentes simétricas, se establecen las relaciones:

Vb. = a'Va. Vc.-a Va.

(75)Vb2 = a Va2 Vc2=a2 Va,

84

AI sustituir en las ecuaciones anteriores y realizando las operaciones matriciales

necesarias, se pueden expresar los voltajes de secuencia en función de los voltajes de

fase originales como:

(76)

/ \ \°«Va

Va

1

= I

1 1 1

1 a a2

i 1 a2 at

r

Va

Vb

v Vc)

de manera similar, se puede escribir para las corrientes:

'*.la

'j i

1

~ ¥

/ \ 1 1

1 rf /i5

1 ** a>

i \

Ib

7o(77)

Para los estudios de cortocircuito y en particular para fallas a tierra, se requiere

de la formación de redes de secuencia positiva negativa y cero. La red de secuencia

positiva se obtiene de reemplazar cada elemento del sistema por su impedancia y cada

generador por una fuente de voltaje en serie con su impedancia de secuencia positiva.

En el caso de existir motores en el circuito, su representación será similar a la de los

generadores. La red de secuencia negativa es la misma de secuencia positiva pero con

las fuentes cortocircuitadas; mientras que la red de secuencia cero es dependiente de

la forma como esté conectado el neutro de los equipos que tienen conexiones a tierra,

debido a que por ella solo circula corrientes de secuencia cero, que aparecen durante

la falla a tierra.

85

2.3.3 Ejemplo de cálculo: Aplicación a un primario de la Empresa Eléctrica

Quito S.A

3 (5 x I/O; Cu

Pl

Figura 2.20. Recorrido del primario D de la subestación Carolina

Para carga resistiva se usa un primario comercial (D) y otro residencial (E),

derivado de la subestación Carolina que se muestran en la figura 2.20 y 2.21

respectivamente, disposición ABC triángulo, en postes de hormigón, para

Tomado de plano de primarios, Arca de distribución de la Empresa Eléctrica Quito

86

características especificadas en las normas de la Empresa Eléctrica Quito.

Para el primario D (figura 2.20) se estima las corrientes de falla trifásica y

monofásica a 300 metros y a 1500 metros de la subestación en los puntos PI y P2.

SOLUCIÓN:

El primario cuenta con un conductor 3/0 AWG de cobre. Para la estimación de

falla monofásica y trifásica se utilizan las ecuaciones 98 y 99 respectivamente.

L = 300 m.

de la tabla 3.9:

ZB = 0.3969 Q

de la tabla 4.3:

XL = 0.411733 fi/km

multiplicando por la longitud y dividiendo para la impedancia base se obtiene :

XL = 0.311212 [p.u]

de la tabla 4.1 se obtiene a y c, de la curva correspondiente en la figura 4.7 y para

300 metros se obtiene b :

a- 0.01, c= 0.2, b= 0.63

al reemplazar los datos anteriores en la expresión 99 se obtiene:

87

t/O.OKO.63" * 0.3112126e = ¿0.2*0.31121162

Ie3F = 0.81 9845 p.u

valor que debe compararse con la corriente real calculada mediante e] programa cuyos

valores se presentan en la tabla A.7.1 del anexo A, de la siguiente forma :

_ 0.819984 - 0.813327

0.813327

para falla monofásica se debe contar con la reactancia de secuencia positiva, negativa

y cero de las líneas. La reactancia de secuencia positiva y negativa es la misma,

mientras que la reactancia de secuencia cero se vuelve a tomar de la tabla 4.3 y se la

procesa de manera similar a la reactancia de secuencia positiva :

1.993137 • 0.3

w ~ 0.3969

Xuo= 1.506628 [p.u]

de lo cual :

XIT - 2 X + Xi,o - 2.1289523 [p.u]

88

nuevamente de la tabla 4.1 y de la figura 4.7.1 se obtiene :

a= 0.1, c= 0.61, b= 0.7

reemplazando en la expresión 98 se llega a :

je 3 V°J * 0.61u * 2.1289552!" (0.2 * 2.1289523)2

Iejr - 0.658378 p.u

que al realizar comparaciones con el valor de corriente calculada mediante el

programa, resulta en un error de :

m 0.658378 - 0.658378 =

0.658378

Cuando la falla se produce a 1500 metros de la fuente, con un procedimiento

similar y con la ayuda de las curvas de la figura 4.7 y 4.7.1 correspondiente a la

subestación Carolina se tiene :

Falla trifásica, primario D. 1500 m.:

Xu = 1.5560582 [p.u]

a = 0.01, c - 0.20, b - 0.39

Ie31 - = 0.358312 p.u

c% = 1.369

Falla monofásica, primario D 1500 m:

Xi/> = 7.532642 [p.u]

89

XLT= 10.6447581[p.u]

a = O . I , c=0.7, b=0.7

Ie]F = 0.358312 p.u

c%= 1.369

Figura 2.21. Recorrido del primario E de Ja subestación Carolina

90

Para el primario E se estima corrientes de falla trifásica y monofásica, a 800 y

1200 metros desde la subestación al punto de falla (puntos PI y P2), para lo cual se

sigue el mismo procedimiento del primario D para 300 metros.

Falla trifásica, primario E, 800 m.:

XLI = 0.8298977 [p.u]

a = 0.01, c = 0.20, b = 0.36

Ie3í - 0.5405066 [p.u]

e % = 1.383

Falla monofásica, primario E 800 m:

XLO = 4.017409 [p.u]

XLT = 5.6772043 [p.u]

a= 0.1, c= 0.7, b= 0.66

Ieir = 0.35583 [p.u]

e%= 1.837

Falla trifásica, primario E. 1200 m.:

Xu - 1.2448466 [p.u]

91

a = 0.01, c = 0.20, b = 0.378

Ie:i] = 0.413938 [p.u]

e% = 2.1157i

Falla monofásica, primario E 1200 m:

XLO = 6.0261134 [p.u]

XI.T = 8.5158066 [p.u]

a= 0.1, c= 0.7, b= 0.695

IeIF = 0.263981 [p.u]

c% - 2.356

Para carga inductiva se toma un primario Industrial de la subestación

Epiclachima que alimenta a cargas de industrias locales cercanas, como es el caso de

la fábrica ENDESA ubicada aproximadamente a 1000 metros de la subestación, con

carga promedio de motores en funcionamiento de 300 hp, operando a 440 voltios y

alimentado por un transformador de ] 000 kVA con 4.3 % de reactancia.

Según datos proporcionados por la Empresa Eléctrica Quito, los primarios con

que cuenta la subestación Epiclachima son de calibre 4/0 AWG, operando a 23 kV.

92

Con ayuda de la tabla 4.5, la curva correspondiente del factor b de la figura

4.10.1 y de la expresión 100 se determina la corriente de falla trifásica estimada a

partir de los cálculos previos:

XLI = 0.0764495 [p.u]

a = 0.01, c = O . I , b-0.22

¡e * 3 V Q l T 0-22" - 0.0764495

* (0.1 - 0.0764495}2

de donde :

Ie3F= 1.1095612 [p.u]

que comparando con el valor real de la tabla A. 12.] se obtiene un error de :

e% = - J.743

Como la carga está formada por componentes inductivos (motores) y en vista

que el sistema opera a 23 kV el aporte del motor es despreciable, por lo tanto la

corriente estimada para falla sin carga inductiva sirve para cualquier requerimiento sin

que sea necesario incluir el efecto de Jos motores, tal como muestran los cálculos

siguientes :

93

La corriente total con aporte del motor, toma el valor de :

ISIT= 1.124571 [pu]

esta corriente puede determinarse sumando el aporte del motor a la comente calculada

por el programa para falla sin motor, tomando los aportes de las tablas del anexo B

(tabla Bl para este caso), y las corrientes sobre el primario de las tablas del anexo A

(tabla A. 12.1). En caso de requerir mayor exactitud se debe utilizar el programa tal

como muestra la tabla A6 de los anexos para los datos del ejemplo.

Al comparar el valor de corriente calculada por el programa con el valor

estimado de corriente, se obtiene un error de :

e% = -2.575

con lo cual se concluye que no es necesario considerar el efecto de motores cuando el

primario opera a 23kV.

En el caso de requerir mayor precisión se puede considerar el aporte PM

recomendado en el capítulo cuarto, que será de 1 %, es decir:

lesir = (] + 1%/100) (1.095612)

lesiT = (1.01) (1.095612) - 1.106568

que comparado nuevamente con la corriente total, resulta un error de :

e% - - 1.601

CAPITULO III

INTRODUCCIÓN

El capítulo contiene información respecto al acondicionamiento matemático

de las ecuaciones para el cálculo de falla monofásica y trifásica, previo a la elaboración

del programa digital, el cual cuenta también con la información necesaria para su

adecuado conocimiento y su buen manejo.

Son analizados teórica y gráficamente los resultados obtenidos del programa

digital, mediante un estudio que determina el comportamiento y el efecto que

producen, sobre las corrientes de falla, las variaciones de los parámetros y datos de

entrada del sistema, de manera que se dejan sentadas las bases y los criterios para la

determinación de ecuaciones de estimación de corrientes de cortocircuito mediante

la utilización de factores que intervienen en dicho cálculo.

95

ESTUDIO DE SENSITIVIDAD

3.1 ACONDICIONAMIENTO MATEMÁTICO DE LAS ECUACIONES

3.1 .1 Variables y parámetros de estudio

Las variables a determinar constituyen la corriente de cortocircuito trifásica y

la comente de cortocircuito monofásica, calculadas en forma exacta, teniendo como

variables los parámetros de la fuente de alimentación y de los transformadores, calibre

y longitud de conductores primarios y el tipo de carga al que sirve el primario.

La fuente de alimentación, se toma según los datos del sistema radial de la

Empresa Eléctrica Quito. A las subestaciones se las estratifica de acuerdo a su nivel de

voltaje (6.3 kV, 13.8 kV ó 23 kV), su potencia nominal y la potencia de cortocircuito

en la barra de 46kV.

El transformador de subestación permanece con sus datos inalterables y para

considerar casos generalizados las relaciones de transformación corresponderán a los

voltajes nominales del sistema, de tal forma que sus reactancias en la nueva base de

potencia, se calculan mediante la expresión 72.

96

La red primaria en cambio, se considera trifásica con los conductores en

disposición triángulo, debido a su presencia mayoritaria en la red local, con los

espaciaminetos geométricos tomados de las normas de la Empresa Eléctrica Quito en

sus diferentes niveles de voltaje. Los conductores podrán ser fabricados de cobre o

aluminio y sus calibres los recomendados en distribución, de allí se deducirán datos

de resistencia, radio medio geométrico, diámetro del conductor y coordenadas que

determinarán los espaciamientos geométricos recomendados.

La longitud de los primarios son considerados convenientemente, entre un

mínimo de 200 metros y un máximo de 5000 metros para cualquiera de los

conductores recomendados.

Cuando el sistema involucra cargas industriales (motores), se debe considerar

a más de la reactancia del transformador de suministro, la impedancia del alimentador

industrial con longitudes mínimas de 50 metros, así como la reactancia subtransitoria

del motor, lo que permitirá determinar las reactancia de secuencia positiva, negativa

y cero de la máquina.

A continuación, la tabla 3.1, presenta un listado de los parámetros y variables

utilizadas en el cálculo de corrientes de falla monofásica y trifásica, dichos parámetros

97

están basados en los circuitos básicos de la figura 2.18.

Tabla 3.1 Parámetros usados en el cálculo de corrientes de falla y datos usados en sudeterminación.

ELEMENTO DEL SISTEMA

PUENTE

TRANSFORMADOR

LINEA AEREA

MOTOR

CABLE AISI.AIX)

PARÁMETROS REQUERIDO

EN EL CALCULO HE 1 1 * Y

130

XCC1, XCCO

Xtl .XtO

RLl + J X I . I

RLO + j XLO

XM 1 , XMO

ral +j xaJ ; raO +j XaO

DATOS DE ENTRADA PARA

DETERMINACIÓN DE

PARÁMETROS

sccsr, SB

Xi |%],SB1

ri. íi, gmr, flecha,

X(i),Y(i).p

Xd" [%], SB2

ro, ri, Rdc, Sab, Sac,

Sbc, TI,T2, ~

según notación indicada en el capitulo anterior.

3.1.2 Acondicionamiento de parámetros para las fallas monofásica y trifásica

Los elementos involucrados en el cálculo de corrientes de falla se acaban de

mencionar, por lo tanto se puede considerar al sistema visto desde la barra de 46kV

como equivalente a un generador cuya reactancia de secuencia positiva se calcula

mediante la ecuación ] 8, para 100 MVA de potencia base, mientras que la reactancia

de secuencia cero se considera dato proporcionado por la empresa suministradora.

98

Para los transformadores es conveniente conocer su reactancia expresada en

su propia base, que es utilizada para determinar las reactancias de secuencia positiva,

negativa y cero, y se calcula a partir de la siguiente expresión:

X%S (7R\—H ('*)67

donde: Xti, Xt2, Xto: Reactancias de secuencia positiva, negativa y cero

del transformador, [pu]

SBI: Potencia base del transformador, [MVA].

Ss2: Potencia base del sistema, (100 MVA).

Xt<: Reactancias del transformador expresada en su propia base, [%]

esto es razonable cuando se considera transformadores tipo acorazado de cinco

columnas que son los más comúnmente usados*10.

Las impedancias de líneas aéreas son determinadas para un sistema trifásico a

través de las ecuaciones y matrices de Carson que son convertidas a matrices de

impedancias de secuencia positiva, negativa y cero por intermedio de las matrices A

y A~] de operadores simétricos. Para ello son necesarios datos del conductor, entre los

que cuenta su diámetro, radio medio geométrico y la resistencia a la temperatura de

operación tomada como 50°CMO tanto para conductores de cobre como para

conductores de aluminio.

99

De la matriz de impedancias de secuencia los valores que interesan son los de

las impedancias propias Zoo, Zn, Z22, los cuales permiten obtener las impedancias de

líneas en ohmios cuando se multiplica por una longitud determinada, que con el uso

de la expresión 73 permite determinar los valores de impedancias de secuencia

positiva, negativa y cero por unidad, dichos valores corresponden a ZLi,Zi,2,ZLO

respectivamente y que toman la forma mostrada en la tabla 3.1.

Los datos de espaciamiento entre conductores y alturas respecto al suelo, por

facilidad de cálculo, se los utiliza en forma de coordenadas que toman como referencia

un plano vertical paralelo al eje de la estructura que cruza por 100 [cm], y un plano

horizontal que cruza por cero [cm], cuyos valores se presenta en la tabla 3.2, para Jos

diferentes voltajes en los primarios locales.

Tabla 3.2 Coordenadas geométricas para primarios de Ja EEQSA a diferente nivel de voltaje.

FASES

A

B

C

COORDENADAS (X,Y) , [cm]

6.3 kV

(100,973)

(155,1013)

(210,973)

23/13.8 kV

'100, 973)

(180,1013)

(260, 973)

Los datos de los conductores se presentan en la tabla 3.3, tanto para

conductores de cobre como para conductores de aluminio, tomando en cuenta los

100

calibres recomendados.

Tabla 3.3*10 : Datos para el cálculo de las impedancias de líneas aéreas

CONDUCTORES DE COBRE

CALIBRE

AWG-MCM

4 (1)

2 (7)

1/0 (7)

2/0 (7)

3/0(12)

4/0(19)

250(12)

300(19)

gmr

[cm|

0.2020824

0.2691400

0.3392400

0.3816100

0.4751832

0.508064

0,57973

.60564

ri

IQ/km]

0.9341206

0.5991300

0.3772500

0.2989400

0.2374145

0.1883157

0.15973

0.13362

d

[cm|

0.51816

0.74170

0.93470

1.05156

1.24968

1.341 12

1.52400

1.59766

Imáx

¡A]170

230

310

360

420

480

540

610

CONDUCTORAS HN ACSR

4

2

1/0

2/0

3/0

4/0

266.8

300

0.1 33 198

0.12741

O.I3594J

0.155448

0.18288

0.248107

0.661416

0.701040

1.597265

1 .050342

0.696085

0.556246

0.449347

0.367930

0.239279

0.212554

0.63500

0.80264

1.01092

1.135380

1.27508

1.43002

1.63068

1.72720

140

180

230

270

300

340

460

500

Se debe aclarar que el efecto de la flecha es prácticamente nulo, considerando

que en distribución los vanos no son extensos. Por otro lado, la resistividad del suelo

101

se tomará un valor de 100 Q-m debido a que permite obtener resultados para la

mayoría de los casos y con valores considerados reales.

La reactancia del transformador alimentador para una carga industrial es

tratada de manera similar a la reactancia del trasformador de subestación. En el caso

de motores se usa la reactancia subtransitoria a partir de la cual se pueden determinar

Jas reactancias de secuencia positiva y negativa mediante la expresión

x -xMI" M2-

donde: SBI : Potencia base del motor, [MVAJ.

Ss2 : Potencia base del sistema, (100 MVA).

Xd" : Reactancia del motor, [%]

XMI : Reactancia de secuencia positiva del motor, [puj

La reactancia subtransitoria para la mayoría de motores es comúnmente de

25% en promedio y se utiliza para determinar la reactancia de secuencia positiva y

negativa, mientras que en secuencia cero representa un porcentaje de la reactancia de

secuencia positiva y negativa, de tal forma que para consideraciones generalizadas se

puede tomar un valor intermedio de dicho porcentaje*0, es decir ;

^ • 0.5 *„ (80)

Para alimentadores de cargas industriales se toma en cuenta factores y

102

coeficientes de temperatura, los cuales permiten obtener el valor de la resistencia en

corriente continua a la temperatura deseada, mediante la expresión 36. Los factores

que involucran efectos por corriente alterna para su determinación se considera

conductores aislados de cobre de sección circular no impregnados. Para el cálculo de

las impedancias de cables aislados resulta indispensable considerar los radios máximo

y mínimo del aislamiento que son datos proporcionados por el fabricante, mientras

que las distancias de separación entre conductores son obtenidas del diseño y de

acuerdo a recomendaciones de las normas. De tal forma que las impedancias de

secuencia positiva, negativa y cero se obtienen de las ecuaciones que proporciona la

información de cables aislados en el capítulo dos, los cuales deben ser multiplicados

por la longitud para obtener su valor en ohms, y que a su vez son transformados a por

unidad mediante Ja ecuación 71, con Jo cual se obtienen las impedancias de secuencia

de cables aislados:

Zal = Tai +j Xal

ZaO - rao +j xao (81)

3.1.3 Acondicionamiento de ecuaciones para el cálculo de la falla

trifásica

Para calcular la roñante He falla trifásica, se debe contar con Jalub Je

103

impedancia de secuencia positiva de cada elemento, y en el caso específico de sistemas

radiales con carga resistiva, los formados por un generador equivalente, un

trasformador y la línea aérea primaria; cada uno de estos elementos aportan con sus

impedancias de secuencia positiva, lo que al final permitirá calcular la impedancia de

secuencia positiva total como la suma de las impedancias de secuencia positiva de los

elementos involucrados. La expresión 56 permite calcular dicha corriente de

cortocircuito trifásica, donde los valores de impedancia de secuencia positiva son

determinadas de las expresiones 61, 62 y 63, mientras que el voltaje se considera 1

por unidad para casos generalizados.

Si el circuito está formado por carga inductiva, debe determinarse el

equivalente Thevenin del mismo, para ello se emplea el circuito básico de Ja figura

2.18b, cuyo diagrama de impedancias se muestra en la figura 3.1 para una falla en el

punto P. Si se quiere determinar la impedancia equivalente del circuito, se

coitocircuitan las fuentes de voltaje que constituyen tanto el generador corno el

motor, de allí que la impedancia Thevenin vista desde el punto de falla lo constituirán

la suma de impedancias del generador, transformador y parte del primario en paralelo

con la impedancia resultante de la suma de la impedancia del primario restante, el

transformador alimentador, el cable aislado y el motor; este desarrollo se realiza en las

expresiones mostradas a continuación.

104

b)

Figura 3.1 : Sistema radial con carga inductivaa )Diagrama de impedancias de secuencia positivab )Diagrama de impedancias de secuencia negativa

El desarrollo matemático para la obtención del equivalente Thevenin es el

siguiente : considérese el diagrama de impedancias de la figura 3.1 y por facilidades

de cálculo reemplácese las resistencias y reactancias antes y después del punto de falla

mediante las siguientes expresiones :

RA1 ~ RLJI X

X

(82)

105

de tal forma que el paralelo se expresa como:

(83)

es decir:

z (RM RD, - *u *„> i <*., Xa * RD, XM) (84)7HÍ /D n \ /V V \ ^ - xu x»¿ -/ <^ *» - .) (85)

y como:

Z .R JX <86>~THJ ' m; / ^TH;

se puede expresar cada término de dicha ecuación como:

R <*., R», - Xa XD¡)(RÁ, * RD1) * <fia Xa . RD, XA,)(Xt,.XD,) (8?)

<*„ - RJ * <*,, * ,)2

y ^ *" ' " »)(^ * 3f"> ^ (Jt-" < )(^ *" ^ ^> / Cf iN^ _ (oo)(^ , ^ * (^ + xD1Y

los cuales pueden utilizarse en el cálculo de las corrientes de falla trifásica, mediante

la ecuación 64 y 56.

106

3.1.4 Acondicionamiento de ecuaciones para el cálculo de falla monofásica

En el cálculo de corrientes de falla monofásica, no solamente se debe contar con

datos de impedancia de secuencia positiva de los elementos del sistema, sino también

con datos de secuencia negativa y cero. La componente de secuencia negativa

comúnmente es la misma componente de secuencia positiva, ya que se obtiene de

cortocircuitar las fuentes de voltaje en secuencia positiva. La componente de secuencia

cero es obtenida considerando las conexiones de puesta a tierra de los diferentes

equipos del sistema, que permiten determinar la existencia o no del retorno por tierra

de las corrientes de falla.

Para sistemas radiales locales con carga resistiva, las impedancias de secuencia

positiva, negativa y cero se determinan mediante las expresiones 6 J , 62 y 63; esto es

verdad siempre que la conexión del transformador de subestación (TSE), tenga

conexión estrella sólidamente puesto a tierra tanto en el primario como en el

secundario (YT-YT). En el caso que el transformador presente conexión delta en el

primario y estrella sólidamente puesto a tierra en el secundario (D-YT), la reactancia

de cortocircuito de secuencia cero de la red ya no interviene en el cálculo de tal forma

que la impedancia de secuencia cero se calcula mediante la siguiente expresión:

107

z -R j (X . X ) (89>

Mientras que las ecuaciones para cálculo de secuencia positiva y negativa,

permanecen inalterables.

Los circuitos equivalente de secuencia positiva negativa y cero para este caso,

se presenta en la figura 2.8 para conexión YT-YT y D-YT del transformador de

subestación.

Cuando el circuito contiene carga inductiva, el equivalente de Thevenin se

determina de la misma manera que para falla trifásica, con la diferencia que en

secuencia cero se debe considerar la conexión de los transformadores tanto de

subestación como de alimentación. A continuación la figura 3.2 presenta los

diagramas de secuencia cero para conexión YT-YT tanto del transformador de

subestación como del transformador de alimentación, D-YT, YT-YT en los

transformadores de subestación y alimentación respectivamente.

108

a)

b)Figura 3.2 : Diagrama de secuencia cero para un sistema radial con carga inductiva:

a) Conexión YT-YT del transformador de subestación y de alimentaciónr e spectiva m en te.

b) Conexión D-YT, YT-YT, del transformador de subestación y de alimentaciónrespectivamente.

Similarmente a lo que sucede en un sistema radial con carga resistiva, cuando

la conexión del transformador de subestación es D-YT la reactancia de secuencia cero

de la subestación ya no interviene en el cálculo.

Las dos conexiones antes mencionadas son consideradas en vista de ser las que

más se ajustan a la realidad cuando se considera el efecto de los motores durante la

falla sobre el primario de distribución, sin embargo si la conexión del transformador

109

de alimentación (distribución) toma la conexión YT-D, el efecto del motor no se

manifiesta en el primario y el cálculo de la corriente de falla será dependiente de la

conexión del transformador de subestación.

El desarrollo matemático que permite determinar la componente de secuencia

cero de la impedancia Thevenin para una falla sobre el punto P ubicado en el

primario y para conexión YT-YT de los transformadores de subestación y distribución,

es el siguiente:

*» " Ruo *M - *<« V« (90)

^DO = RL2Q*r*0 XDO = XuO*X&X*XM

de tal forma que el paralelo puede expresarse como:

(R« V XJ&» +i XJ (91)7HO~

es decir:

5 D V V \ /D V D V \ f\ W yi __ J */ l/x yi. * I\. y\ i vj / iAO DO AO DO * AO DO DO AO \

7HO

(93)

y como:

7HO THtí ' 77/0

110

se puede expresar cada término de dicha ecuación como:

R <*., *„ - XM XDO)(RM , RJ • (RM XK . RDO XJJX^XJ

(RM . R(R X . Rm XJM M K m

que para conexión D-YT y YT-YT de los transformadores de subestación y

distribución respectivamente, Xcco es nula ya que no intendene en el cálculo tal como

muestra la figura 3.2.

Estas ecuaciones permiten relizar el cálculo de corrientes de falla monofásica,

mediante el reemplazo en la ecuación 60, donde el voltaje se puede considerar 1 por

unidad para casos generalizados.

Adicionalmente debemos mencionar que las conexiones anteriores no son las

únicas que pueden presentarse en el sistema, puesto que Jos transformadores en

ocasiones toman conexiones que no permiten retorno por tierra de la corriente de

falla, de allí que se considera a la impedancia infinita y el valor de corriente de

cortocircuito monofásica nula. A continuación la tabla 3.4 resume las conexiones de

transformadores de subestación utilizadas en el análisis.

111

Tabla 3.4 Conexión de transformadores de subestación, para cálculo de falla monofásica.

SISTEMA RADIAL CON CARGA RESISTIVA, FALLA

MONOFÁSICA EN EL PRIMARIO

No.

1

2

3

4

5

6

7

8

CONEXIÓN TRANSFORMADOR DE

SUBESTACIÓN O DISTRIBUCIÓN

Y-Y

YT-Y

Y-YT

D-Y

D-YT

YT-D

D-D

YT-YT

Z

oo

oo

co

oo

2

oo

oo

':

Depende de la impedanria di-1 transformador y di- Jo que pueda halx-r del serundario hacia fa carga

112

3.2 ELABORACIÓN DE UN PROGRAMA DIGITAL

3.2.1 Algoritmo y diagrama de bloques del programa

El programa debe ser capaz de resolver tanto una falla monofásica como una

falla trifásica para circuitos con carga resistiva (sin motor), e inductiva (con motor),

para ]o cual se empleará las ecuaciones antes desarrolladas para los dos tipos de falla.

La idea central es resolver mediante un sistema de menú cada falla para los

circuitos mencionados, donde la variable de entrada principal será la longitud del

primario desde la subestación hasta el punto de falla, así como desde el punto de falla

hasta el motor, lo que permitirá determinar las variaciones de la corriente de falla

frente a la longitud, así como la influencia de la carga inductiva sobre la corriente de

falla en el primario, es decir realizar un análisis de sensitividad de los resultados.

Los parámetros como la reactancia, potencia, voltaje, distancias entre

conductores y demás, serán ingresados como datos para cada elemento del sistema,

esto es: para el generador equivalente, transformador de subestación, línea aérea,

transformador de distribución, cables aislados y motores. En el caso particular de las

líneas aéreas se ingresa los datos de radio medio geométrico, resistencia y diámetro del

113

conductor en una matriz, tanto para conductores de cobre como aluminio, de tal

forma que el usuario realice la elección del conductor en el material y calibre deseado.

Para disposiciones geométricas se toma en cuenta una configuración triangular con

neutro y sin neutro que también será elegida por el usuario, luego de lo cual se deberá

ingresar las coordenadas con las que se debe calcular las impedancias de las líneas

aéreas a través de las ecuaciones de Carson para sistemas trifásicos que finalmente

conducirán a la determinación de la matriz de componentes simétricas de secuencia

positiva negativa y cero, véase numeral 3.1.2.

Para trasformadores, tanto de subestación como de distribución, en estudios

de falla monofásica deberá considerarse las conexiones probables de los mismos. Para

lo cual se selecciona ocho conexiones que son las mostradas en Ja tabla 3.4 y en la

figura 2.7. En el caso que se requiera cálculos para generadores se usa dos tipos de

conexiones ya sea en delta o en estrella con neutro sólidamente puesto a tierra.

Al finalizar el programa tendrá que presentar resultados y datos procesados en

las unidades adecuadas, de tal forma que las corrientes de falla, podrán obtenerse para

las diferentes longitudes tanto en amperios como por unidad.

El diagrama de bloques que se muestra a continuación permite

clarificar lo mencionado.

114

GEr ; ~ -

Figura 3.3 : Diagrama de bloques del programa digital que resuelve falla trifásica y monofásicapara sistemas radiales de distribución, con carga resistiva e inductiva.

1 1 5

3.2.2 Características del programa

Es conveniente resumir literalmente las características principales de los menúes

con los que cuenta el programa, para tener un conocimiento general del mismo.

A continuación hacemos referencia a todos y cada uno de los menúes

componentes del programa, que de acuerdo a los requerimientos del usuario pueden

ser manipulados convenientemente:

MENÚ PRINCIPAL :

1. Falla con motor

2. Falla sin motor

3. Resultados

4. Salir del programa

MENÚ LUGAR DE LA FALLA :

1. Sobre la línea

2. Luego de transformador de distribución

3. Salir del programa

116

MENÚ FUENTE :

1. Generador

2. Subestación (S/E)

MENÚ RED TIPO :

1. ABC-N

2. ABC

MENÚ MATERIAL DEL CONDUCTOR :

1. Cobre

2. Aluminio

MENÚ CALIBRE DEL CONDUCTOR FASE :

1. 1/0 AWG

2. 2/0 AWG

3. 3/0 AWG

4. 4/0 AWG

5. 2 AWG

6. 4 AWG

7. 250 Cu/266.8 Al, [MCM]

117

8. 300 MCM

MENÚ CALIBRE DEL CONDUCTOR NEUTRO :

1. I/OAWG

2. 2/0 AWG

3. 3/0 AWG

4. 4/0 AWG

5. 2 AWG

6. 4 AWG

MENÚ CONEXIÓN A TIERRA :

1. Neutro aislado

2. Neutro sólidamente puesto a tierra

MENÚ CONEXIÓN DEL TRANSFORMADOR DE GENERACIÓN O

TRANSFORMADOR DE SUBESTACIÓN :

J . Y - Y

2. YT-Y

3. Y - Y T

118

4. D - Y

5. D-YT

6. YT-D

7. D-D

8. YT-YT

MENÚ CONEXIÓN DEL TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCIÓN :

1. Y-Y

2. YT-Y

3. Y-YT

4. D - Y

5. D-YT

6. YT-D

7. D - D

8. YT-YT

Cada uno de estos menúes están conectados interiormente de tal forma que

cuando se requiera calcular las fallas para ciertas condiciones del sistema, se debe

ingresar los datos secuencialmente de acuerdo a como se utiliza los menúes. Mientras

que los resultados se obtendrá una parte a medida que se avanza en la ejecución de los

119

diferentes menúes, en cambio para obtener los resultados en conjunto se debe acceder

nuevamente al menú principal luego que se ha accedido a todos Jos menúes internos,

para luego continuar nuevamente con el programa.

3.2.3 Datos de entrada y salida

Los datos de entrada constituyen Jos parámetros de cada elemento de] sistema

incluyendo Jos voltajes de operación de cada equipo que conforma el sistema, así como

la longitud de Jos primarios y cables aislados. La tabla 3.] resume los datos de entrada

de cada elemento del sistema, a continuación se presenta un resumen de su notación

y se incluye algunos parámetros más.

VP — Voltaje primario del transformador de subestación o distribución, [kV]

Vs = Voltaje secundario del transformador de subestación o distribución, [kV]

Vf = Voltaje en el sitio de la falla, fkV]

SCCSF = Potencia de cortocircuito trifásica en la barra de 46 kV, [MVA]

SB = Potencia base del sistema (100 MVA), [MVA]

SBI = Potencia base del equipo (generador, transformador, motor), [MVA]

Ss2 = SB = Potencia en la nueva base, potencia base del sistema ( J 00 MVA).

Xt = Reactancia de cortocircuito, [%]

120

Xd" = Reactancia subtransitoria del motor o generador, [%]

ri = Resistencia interna del conductor aéreo, [Q/km]

d = Diámetro del conductor aéreo, [cm]

gmr = Radio medio geométrico, [cm]

flecha = Flecha del vano, en la línea aérea, [cm]

X(i) = Coordenada en X para las fases o neutro, [cm]

Y(j) = Coordenada en Y para las fases o neutro, [cm]

p = Resistividad del suelo, [Q-m]

Rdc = Resistencia a corriente continua de la paite conductora del cable

aislado, [Q/km]

Sab — Distancia de separación entre cables de las fase AB, [cm]

Sac = Distancia de separación entre cables de las fase AC, [cm]

Sbc = Distancia de separación entre cables de la fase BC, [cm]

TI = Temperatura inicial de operación del cable, [°C]

T2 = Temperatura final de operación del cable, [°C]

ro = Radio externo del cable, [cm]

r¡ = Radio interno del cable, [cm]

121

Todos estos datos son adaptados en el programa y convertidos a por unidad,

de tal forma que se expresan en una misma base, para luego ser utilizados en el cálculo

de corrientes de falla.

Los datos de salida, lo constituyen las corrientes de falla monofásica y trifásica

total, así como las corrientes de falla con las que contribuyen los motores. Estos datos

son expresados por unidad o en amperios y vienen acompañados del valor del ángulo

y la corriente base en el lugar de Ja falla.

También como dato de salida se presenta la matriz de impedancias de secuencia

positiva, negativa y cero del sistema trifásico cuyos datos están expresados en ohmios

por kilómetro, que luego serán expresados por unidad.

3.2.4 Análisis de resultados

Las comparaciones se realizan, sobre todo para las impedancias de secuencia de

las líneas aéreas, para lo cual se usó un programa digital desarrollado para determinar

Jas componentes simétricas de dichas líneas, así como de Jos valores expresados en Jas

tablas del manual de la McGraw-Edyson Company. Cuando se realizó comparaciones

con Jos datos del manual se obtuvieron resultados satisfactorios, con cambios de los

122

valores de impedancias a partir de la tercera o cuarta cifra significativa. A

continuación en la tabla 3.5 se presenta algunos de esos valores para conductores de

cobre. Dichas diferencias son justificadas desde el punto de vista de la geometría del

sistema, debido a que en el manual las impedancias se especifican para cierta distancia

media geométrica, sin especificar la altura del suelo ni la disposición de los

conductores, además los datos de los conductores de cobre tampoco son especificados

en el manual.

Para determinar las impedancias de secuencia positiva, negativa y cero de las

líneas aéreas mediante el programa, se asume las siguientes coordenadas :

A(100,973) B(180,1081.031) C(260,973)

que permiten obtener una distancia media geométrica de 142.85 centímetros, que es

eJ valor para el cual proporciona el manual los datos de impedancia, sin embargo no

se conoce la disposición geométrica ni la altura respecto al suelo de los conductores.

Como se puede observar los errores son sumamente bajos (menores al 1%), sin

embargo hay que acotar que los datos ingresados en el programa responden a la

realidad local, por lo que se puede decir que los resultados obtenidos son más exactos.

Tabla 3.5

123

Comparación de datos calculados con el programa con datos proporcionados porel manual McGraw Edyson-Company

CALIBRE DEL

CONDUCTOR

AWG ó MCM

4

2

1/0

2/0

3/0

4/0

250

300

CÁLCULOS POR EL

PROGRAMA

ZO

Zl

[Q/km]

1.10850+1.943733

0.93409+jO. 49445

0.77234+jl. 92319

0.59911+jO. 47294

0.55047+J1.9059

0.37724+J0.4554

0.47216+jl. 89703

0.29893+jO. 44653

0.41179+jl. 87927

0.23741+jO. 429983

0.36269+jl. 87417

0.18831+jO. 42489

0.3341+jl. 86789

0.15972+jO. 41860

0.30799+jl. 86098

0.13362+jO. 41169

DATOS DEL MANUAL

ZO

Zl

[Q/km]

1.11155+1.94127

0.93406+jO. 49409

0.7710+J1.9177

0.5935+J0.4705

0.5548+J1.9013

0.3773+J0.4547

0.47671+jl. 89337

0.29888+jO. 44619

0.41503+jl. 87664

0.23720+jO. 42946

0.36614+jl. 87172

0.18832+jO. 42454

0.33727+jl. 86548

0.15978+jO. 41831

0.31171+J1.8934

0.13353+jO. 41142

Error

ERO

ER1

-0.2746

0.0042

0.1743

0.3900

-0.7796

-0.0162

-0.9550

0.0174

-0.7804

0.0877

-0.9423

-0.0048

-0.9390

-0.0338

-0.9800

0.0644

EXO

EX1

0.1267

0.0179

0.2891

0.5239

0.1495

0.2448

-0.1933

0.0753

0.1399

0.1217

0.1309

0.0817

0.1286

0.0708

0.1250

0.0671

Cuando se realiza comparaciones, con el programa digital desarrollado para

cálculo de matrices de Carson (Programa Carson)*8, el error es prácticamente nulo,

pues los cambios se registran en la quinta o sexta cifra significativa. Estas

ra condu("t'ore<; cohre v aluminio.

124

Para determinar la exactitud de los valores de las corriente de falla obtenidas

por el programa, se realizan comparaciones con datos calculados previamente tanto

para falla trifásica como para falla monofásica, en las diferentes configuraciones de

carga del circuito.

CIRCUITO CON CARGA RESISTIVA: FALLA EN EL PRIMARIO (punto P de

la figura 2.8)

Los datos de entrada para los diferentes elementos que intervienen en el cálculo

se muestran a continuación:

Transformador de Subestación:

S=I5 [MVA] X%= 9.54

Vp=46 [kV] Vs=23 [kV]

Barra de 46kV:

Scc= 544.46 [MVA] Xcco = 0.2553 [pu]

125

Coordenadas de línea (ABC-N) en centímetros:

A(X,Y) = (100,973)i

B(X,Y) = (180,1013)

C(X,Y) = (260,973)

p - 100[Q-m]

FLECHA=0.

SB=100MVA

Todos estos datos son utilizados convenientemente y convenidos a por unidad

mediante las ecuaciones mencionadas anteriormente en cada caso, sin que presenten

error alguno entre los datos calculados por el programa con los datos calculados

manualmente. La tabla 3.6 presenta estos datos de entrada convertidos a por unidad

que prácticamente son los mismos tanto para cálculos del programa como cálculos

manuales.

Entonces, el error de conversión de datos de entrada por unidad por parte del

programa es cero comparado con los datos calculados manualmente, se menciona que

los datos de las líneas aéreas son tomadas para un conductor 4/0 de cobre, cuyos datos

fueron corridos previamente en el programa Carson **

126

Tabla 3.6. Análisis de datos de entrada circuito con carga inductiva

datos

ÍP.u]

xcca

xcco

Xtl

RLl

XL1

RLO

XLO

r*l

ral

r*0

X»0

XK1

XMO

VALORES CALCULADOS

0.163666

0.255300

0. 63€0:0

0.035598

0.07645G

0.06&3ÍC

0.362241

24.115925

49.925201

180.34538

10.757876

25. 3&&5C25

2.53565C25

Los datos del cable aislado pertenecen a un cable 750MCM de cobre con

aislamiento de espesor 0.4445 centímetros y envoltura 0.2667 centímetros.

Con los datos de entrada expresados por unidad, se puede analizar los

resultados de corrientes de falla, los cuales se presenta en la tabla 3.7, que para el caso

de falla monofásica, se debe hacer referencia a las conexiones del transformador de

subestación que proporcionan corrientes de falla diferentes de cero:

En la tabla 3.7 se puede observar nuevamente que los errores son

127

insignificantes, de allí que se puede concluir que los resultados obtenidos en esta parte

del programa son altamente confiables.

Tabla 3.7 Análisis de corrientes de falla sobre un punto del primario involucrando carga resistiva

I. Conexión YT-YT del transformador de subestación

FALLA-

TRIFÁSICA

MONOFÁSICA

ICC3* |AJ

ICC I* [A]

CÁLCULOS

MANUALES

2709.006

2 4 6 9 . 900

PROGRAMA

2795.::.?

2-365. 8599

LRROR

%

0.000038

0 .000016

2. Conexión Y-Y/YT-Y/y-YT/n-Y/yT-n/n-O del transformador de subestación

ICC14» |AJ 0 0 0

'i. Conexión D-YT del transformador de subestación

ICC1* (AJ 2695.3307 2695.3302 0000019

CIRCUITO CON CARGA INDUCTIVA; FALLA SOBRE EL PRIMARIO (ver figura

2.18,3.1 y 3.2a):

En e) cálculo de falla para este sistema, se utiliza los datos anteriores, datos de

cables aislados y datos de motores tomando una reactancia de secuencia cero igual a

la décima parte de la reactancia de secuencia positiva. A continuación la tabla 3.8

presenta los datos de corrientes de falla trifásica y monofásica para conexión YT-YT

del transfonnador de subestación y de distribución, así como D-YT del transformador

de subestación y YT-YT del transformador de distribución.

J28

Tabla 3.8: Análisis de corrientes de falla para un punto del primario involucrando cargainductiva

1 . Conexión YT-YT de Ts/e y TD

IAI.1.A:

TRIFÁSICA

MONOFÁSICA

ICC'i* |A|

ICCJ* |A]

CÁLCULOS

MANUALES

2827.8205

24S5.9965

PROGRAMA

2827.81403

2485 8327

ERROR

%

0.000227

0.006587

3. Conexión D-YT del transformador de subestación v YT-YT del de distribución

ICC I* |A| 2714.0772 2713.8822 0.00718

De lo que se puede observar el error es mínimo, atribuido principalmente a

errores humanos o por el mayor proceso que debe cumplir el programa ya que él

resuelve secuencialmente cada uno de los pasos para calcular las corrientes de falla.

Para las demás consideraciones se realizó también las comparaciones y análisis

de comentes de falla, pero se muestra los datos y resultados de las dos configuraciones

más comunes, debido a que en ellas se basan el cálculos de corrientes de falla para las

otras configuraciones.

129

3.3. ANÁLISIS DE LOS PARÁMETROS DE SENSITIVIDAD

3.3.1 Efecto de la variación de voltaje y potencia

Para evitar confusiones, se aclara que los resultados se analizan para un sistema

primario trifásico de configuración delta sin neutro, tanto para conductores de cobre

como para conductores de aluminio, con voltajes entre fases en los primarios de

6.3kV, 13.8kV, 23kV, con sus respectivas parámetros geométricos y datos de

cortocircuito proporcionados por la empresa local a través de sus normas, además se

considera una resistividad del suelo de lOOQ-m ya que permite obtener resultados

generalizados y cercanos a la realidad.

Las subestaciones de Ja Empresa Eléctrica Quito, son estratificadas de acuerdo

a sus niveles de voltaje, a su potencia nominal y de acuerdo al valor de potencia de

cortocircuito que posea cada una de ellas, y cuando una subestación presenta

potencias de cortocircuito muy por debajo a los valores comunes, para un voltaje y

potencia nominal dados, se considera caso especial y pertenece al grupo inicial de

subestaciones, tal como muestra la tabla 2.3. Al realizar un seguimiento a cada una

de las subestaciones consideradas casos especiales, se observa que presentan una

característica común cuando consideramos las distancias desde la barra principal de

46kV, presentando altos valores de potencia de cortocircuito aquellas subestaciones

130

que se encuentran cercanas a dicha barra principal y bajas potencias de cortocircuito

las subestaciones alejadas de la misma, regularmente con distancias mayores a los

5km.

Al hacer distinsiones tanto de voltaje como de potencia se puede decir que las

corrientes de cortocircuito en amperios, para un mismo calibre, material del conductor

y a una misma distancia desde la fuente al punto de falla, son de valor elevado para

voltajes y potencias menores y de bajo valor para voltajes y potencias mayores. Esto

no es tan evidente cuando Jos cálculos se realizan por unidad, es decir que para

voltajes menores Jas corrientes de falla son de bajo valor, mientras que para voltajes

elevados las corrientes de cortocircuito aparentemente también son elevadas. Esto se

explica al analizar las impedancias base de cada nivel de voltaje mediante la expresión

70, de la cual se obtienen valores que muestra la tabla 3.9:

Tabla 3.9: Impedancia base a diferente nivel de voltaje (100 MVA)

N7VEL DJR VOLTAJE [kVj

6.3

13. &

23

IMÍ>£DAVCIA BASEfaj

0.397

1.904

5.29

Como se puede observar las impedancias base aumentan de acuerdo al

crecimiento de los niveles de voltaje, lo que deja entrever que cuando se calculan

131

impedancias de conductores por unidad se va ha tener impedancias elevadas para

bajos niveles de voltaje e impedancias pequeñas para altos niveles de voltaje. Proceso

similar sucede cuando se determinan reactancias por unidad de los transformadores

de subestación con la diferencia que la magnitud de dicha reactancia cambia de

acuerdo a la potencia del transformador, de tal forma que si se toma como referencia

la expresión 73 para una misma potencia base (SB2= 100 MVA) se obtienen valores

elevados de reactancia para potencias pequeñas mientras que para potencias mayores

se tendrá bajas reactancias, véase tabla 3.10 y figura 3.4.

En cambio en el cálculo de corrientes base, como se cuenta con la misma

potencia base y en vista que la corriente es directamente proporcional a la potencia

aparente e inversamente proporcional al voltaje, tendremos altas corrientes base para

bajos voltajes y bajas corrientes base para altos voltajes, que al multiplicar por los

valores por unidad proporcionan resultados de corriente de cortocircuito en amperios

que cumplen con Jo anteriormente dicho. A continuación la tabla 3.10 confirma lo

antes mencionado, presentando valores de corrientes de falla trifásica para

subestaciones de 6.3kV, 13.8 kV y 23kV para un determinado calibre de conductor

3/0 AWG de cobre, aclarando que cuando la falla se da a cortas distancias de Ja

fuente el valor de Jas corrientes de falla será determinado en su mayoría por la

impedancia de cortocircuito de la red, mientras que a largas distancias por la

132

impedancia del primario, así como por la reactancia del transformador de subestación

y en el caso de falla monofásica, de la conexión del transformador de la subestación.

Tabla 3.10 : Corriente de cortocircuito trifásica para diferente nivel de voltaje y potencia.

Icc3F/[p.u]

LONGITUD

km

0.2

0.5

1.0

J.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

CAROUNA

6.3kV

0.920755

0.7)2405

0.512283

0.398308

0.325325

0.274757

0.237711

0.209426

0.187134

0.1691 17

0.15425?

SUBESTACIÓN

No. 19

13.8kV

0.923451

0.870465

0.7931 38

0.727310

0.670839

0.622012

0.579469

0.542131

0.509140

0.479806

0.453572

tPlCLACHIMA

23 kV

1.156983

1.126408

1.0784J 5

/.033&56

0.9924.39

0.953888

0.9Í7955

0.684411

0.853049

0.823682

0.796142

Estos datos se presentan graneados a continuación en la figura 3.4 del numeral

3.3.6, donde se puede deducir con facilidad los cambios de corriente para cada uno

de los niveles de voltaje mencionados.

133

3.3.2 Efecto de la variación de los parámetros de alimentación

El Índice de mayor incidencia es la reactancia de cortocircuito de la subestación

visto desde la barra de 46kV hacia la subtransmisión y a través de la reactancia del

transformador de subestación, además de depender como ya se mencionó

anteriormente de los niveles de voltaje y potencia nominal que presenta la

subestación. La reactancia de cortocircuito por unidad resulta de aplicar la expresión

1 8, mientras que Ja reactancia por unidad del transformador para una misma base se

calcula mediante la expresión 73.

Como Ja reactancia de cortocircuito de una subestación en la barra de 46kV

depende de la potencia de cortocircuito y considerando que dicha potencia debe

permanecer dentro de un cierto rango para un grupo determinado de subestaciones,

la magnitud de las reactancias deberán también permanecer dentro de un cierto rango

equivalente de valores, de tal forma que si Jas reactancias son muy diferentes a los

valores comunes se obtendrá valores de corriente de falla elevados o bajos

dependientes de si las reactancias son pequeñas o elevadas respectivamente, que en

si representan valores de corriente diferentes a Jos comunes por lo que no se incluyen

dentro de los resultados previstos y que tendrán que ser tratados independientemente

como caso especial, como sucede en el grupo 1 con las subestaciones 15 y 16, en el

o 2 con !s c| ibcst pr?''' H ^ " y en el ^'Trvo 5 d^ndc todas las s~ - • - } " ' ~o*

134

representan casos distintos ya sea por su potencia de cortocircuito que no es común

para todas las subestaciones o debido a que la subestación 19 posee terciario en su

transformador.

Como es de esperarse el efecto de Ja variación de la reactancia de cortocircuito

determina corrientes de falla elevadas para valores pequeños de reactancia de

cortocircuito, y valores pequeños para valores elevados de dicha reactancia,

constituyéndose en un efecto más evidente para fallas cortas o cercanas a Ja fuente,

no así para distancias muy largas donde las corrientes están determinadas en su

mayoría por la reactancia de las líneas aéreas.

La reactancia del transformador produce un efecto similar al determinado por

la reactancia de cortocircuito de la red, que dependerá sobre todo de Ja potencia y del

voltaje nominal del transformador de subestación y su efecto conjunto mayoritario

con la reactancia de cortocircuito de la subestación lo ejerce a cortas distancias de la

fuente al punto de falla.

Las curvas de la figura 3.5 presentan los cambios de corriente para la

subestación Carolina y para la subestación No. 15 cuyos valores de reactancia de

cortocircuito y del transformador de subestación son diferentes entre sí. Como las

reactancias de Ja subestación 15 presentan valores mayores a los que presentan la

135

subestación Carolina, se obtienen valores de corriente de falla mas elevados en

Carolina que los que se obtienen en 1 5, con mayor evidencia en los primeros 1000

metros donde los parámetros de Ja fuente ejercen una amplia influencia sobre las

corrientes de falla.

3.3.3 Efecto de la variación del calibre del conductor

Ante incrementos de la sección y calibre del conductor, las corrientes de falla

tienden a incrementarse, es decir existe una proporción directa entre la corriente de

falla sea esta monofásica o trifásica y la sección del conductor, esto se justifica

tomando en cuenta que la resistencia y reactancia cambian a medida que cambia la

sección del conductor, de manera que a mayor sección menor serán los valores de

resistencia y reactancia. Es preciso aclarar que dichos cambios afectan

mayoritariamente a la resistencia del conductor, puesto que se registran cambios

bruscos entre conductores de una sección anterior y la inmediata superior no así en

la reactancia cuyos valores sufren decrementos ínfimos en el cambio de una sección

a la inmediata superior, ver figura 3.6 y tablas del anexo A.

El efecto del cambio de calibre del conductor sobre las corrientes de falla no es

tan visible para cortas distancias (menores a I km) sin embargo no deja de existir, Fn

J36

cambio para largas distancias (mayores a I km) el efecto es más evidente y más

significativo, es así que para conductores de calibre 4 AWG, 2AWG y I/OAWG la

diferencia entre corrientes de falla para una misma longitud alejada de la fuente es

elevada, para conductores 1/0, 2/0, 3/0 AWG se registran diferencias de corriente no

tan elevadas, mientras que para conductores 3/OAWG, 4/OAWG, 250MCM y

300MCM las diferencias son pequeñas, ver figura 3.6.

A nivel de 23 kV la influencia de la variación del calibre del conductor es

pequeño para cortas longitudes de los primarios, debido a que las corrientes de falla

a dichas distancias son más dependientes de los parámetros de la fuente que de los

datos de) conductor que involucra cambios en sus valores de impedancia cuando

cambia la longitud de la falla, mientras que a longitudes largas las corrientes de falla

son dependientes en su mayoría de Jos parámetros de las líneas aéreas donde el calibre

del conductor jugará un papel muy importante en Ja magnitud de la corriente de

cortocircuito4. Para voltajes nominales de I3.8kV las corrientes se comportan de

manera similar a Jas de 23kV, mientras que para voltajes nominales de 6.3 kV Jas

distinsiones por cada calibre son evidentes a partir de los 200 metros, ya que para

estos niveles de voltaje se cuenta con valores significativos por unidad de impedancias

de los conductores que en el momento del cálculo tanto de corriente de falla

4Ver tablas de! anexo A, para subestación Epiclachima

137

monofásica como trifásica, constituyen un valor significativo o al menos similar a los

proporcionados por la fuente, ver tabla del anexo A y B para subestaciones del grupo I.

Debido a las causas mencionadas y para objeto de estimación se debe hacer

distinsiones cuando se trata de conductores 4 AWG y 2 AVVG debido a que los

valores de corriente son muy distintos a los valores comunes que presentan los otros

calibres de conductores, de allí que los factores de estimación son generalmente

distintos para los dos primeros calibres de conductores mencionados.

La figura 3.6 y 3.7 del numeral 3.3.6 presentan un diagrama de barras y curvas

de corriente de cortocircuito trifásica en función de la distancia para la subestación

Carolina y Sta. Rosa respectivamente, donde se evidencia los cambios de la corriente

de falla de un calibre de conductor a otro.

3.3.4 Efecto de los cambios de conexión del transformador y generador

La conexión de los equipos tanto de generación, distribución y carga, juegan

un papel importante en la determinación de las corrientes de falla monofásica ya que

determinan el retorno por tierra del circuito de secuencia cero, así como la inclusión

o no de la imneHpnria de determinados equipos en e! cálculo de la corriente

138

monofásica de cortocircuito.

Los transformadores de subestación de la Empresa Eléctrica Quito poseen

conexión delta en el primario y estrella con neutro conectado a tierra en el secundario

(D-YT), de tal forma que cuando se calcula la corriente de falla monofásica la

impedancia de cortocircuito de la subestación vasta desde la barra de 46kV es excluida

del cálculo y su valor depende exclusivamente de la reactancia del transformador de

subestación y de la impedancia que presenta el sistema primario, de manera que si se

trabaja con voltajes de 13.8 o 23 kV, que afectan a las impedancias de líneas

a través de la impedancia base y si la reactancia del transformador no es lo

suficientemente representativa como para obviar el efecto de la desaparición de

la reactancia de cortocircuito de secuencia cero de la fuente, la corriente de falla

monofásica será elevada y para ciertas distancias mayor a la corriente de

cortocircuito trifásica, ello ocurre regularmente para subestaciones del grupo 4?

5 y 6, donde la corriente monofásica es superior a la trifásica para longitudes

hasta 500 metros en la subestación Sta. Rosa, hasta 600 metros en la

subestación Epiclachima y hasta los 800 metros en la subestación San Rafael.

Mientras que en la subestación 18 y 19 la corriente de falla monofásica para

conexión D-YT del transformador de subestación supera a la corriente de falla

trifásica hasta distancias de 1 km, en cambio en la subestación Tumbaco tiene

139

valores superiores hasta los 700 metros.

Con objeto de considerar el efecto que puede tener la reactancia de

cortocircuito de la fuente de secuencia cero sobre la corriente de falla monofásica se

considera la conexión estrella con neutro a sólidamente puesto a tierra tanto en el

primario como en el secundario del trasformador (YT-YT) de subestación, para la cual

se obtienen valores de corriente de falla monofásica inferiores a las corrientes de falla

trifásicas con excepción de las subestaciones Sta. Rosa y 19 que proporcionan

corrientes monofásicas mayores a las trifásicas hasta los 300 y 700 metros

respectivamente; ello se debe a que los transformadores que convienen los voltajes de

transmisión a subtransmisión poseen terciario y conexiones que proporcionan

reactancias de secuencia cero bajas además de no contar con redes aéreas de amplia

longitud en subtransmisión.

Las corrientes de falla monofásicas ante cambios de conexión del transformador

de subestación proporcionan valores más elevados cuando se considera conexión D-YT

que cuando presenta conexión YT-YT, esto es claro si se considera que en el primer

caso la reactancia de cortocircuito de la fuente no interviene en el cálculo de corriente

de falla, no así en el segundo caso donde la reactancia de cortocircuito de secuencia

cero del sistema siempre interviene en el cálculo.

140

En general se puede decir que la corriente de falla monofásica para las

conexiones analizadas son mayores que la corriente de falla trifásica a diferente

distancia, debido a que su magnitud en los primeros 1000 metros depende sobre todo

de la reactancia del transformador y de la reactancia de cortocircuito del sistema.

Conviene aclarar además que para otras conexiones del transformador (ver tabla

3.4), sus conexiones no permiten retorno por tierra por lo que se considera que la

impedancia de secuencia cero del sistema es infinita proporcionando corrientes de falla

monofásicas nulas.

La figura 3.8 del numeral 3.3.6 presenta el efecto de la variación de la conexión

del transformador de la subestación Carolina para diferente distancia de la falla,

donde se aprecia claramente la influencia mayoritaria de la reactancia de cortocircuito

en las primeras distancias, para luego perder peso debido a la influencia mayoritaria

de la impedancia de la línea aérea primaria.

141

3.3.5 Efecto de la variación de la longitud de las líneas aéreas

El estudio de corrientes de falla monofásica y trifásica a diferente

distancia de la fuente toma corno punto de partida los 200 metros y culmina en

5000 metros, considerando que los sistemas de distribución urbanos locales

cuentan en sus primarios con longitudes aproximadas de 4000 metros. No se

realiza estudios para longitudes menores a 200 metros en vista que a dichas

distancias los parámetros de la subestación y de su transformador ejercen su

mayor influencia, mientras que los parámetros de las líneas aéreas a dicha

distancias ejercen un efecto insignificante sobre las corrientes de falla, por esta

razón las fallas a distancias menores a 200 metros pueden considerarse como

fallas a nivel de barras que deberán ser calculadas exclusivamente con los

parámetros de la fuente.

Cuando se realiza estudios de corrientes de falla monofásica y trifásica a nivel

de 6.3kV para diferentes distancias desde la fuente al punto de falla sobre los

conductores primarios, independientemente del tipo de material del que se componga

el conductor, se obtienen curvas exponenciales con mayor pendiente para distancias

hasta 700 metros, menor pendiente entre 700 y 2000 metros y mucho menor para

para distancias superiores a 2000 metros, es decir se tienen corrientes de falla muy

elevadas que decrecen bruscamente en el primer tramo, corrientes menores que

142

decrecen exponencialmente en el tramo siguiente y corrientes bajas en el último

tramo que decrece de manera aproximadamente lineal. A 23kV en cambio, las

comentes de falla monofásicas y trifásicas, son muy elevadas para distancias de hasta

700 metros, menos elevadas hasta los 1500 y de menor valor a partir de 1500 metros,

presentando una característica un tanto lineal de menor pendiente que cuando se

estudian fallas para voltaje nominal de 6.3 kV, acentuándose el efecto para

conductores de gran sección. Para 13.8 kV las corrientes de falla toman valores

intermedios respecto a las comentes analizadas en los voltajes anteriores, presentando

curvas exponenciales con pendientes ni tan elevadas ni tan pequeñas con relación a

las anteriores.

La representación de la variación de las corrientes de falla en función de la

distancia Ja constituyen cada una de las curvas de las figuras del numeral 3.3.6, para

los dos tipos de falla, donde se puede observar claramente las tendencias al

decrecimiento mientras mayor es la distancia desde la fuente al punto de falla.

3.3.6 Representación gráfica de la corriente de cortocircuito ante las variables

analizadas

A continuación se representa gráficamente las corrientes de cortocircuito para

cada una de las variables analizadas a partir del numeral 3.3.1; en dichos gráficos se

143

puede verificar claramente los efectos que producen cada variable

SE CAROLINA (15/20 MVA, 6.3KV)SE6Í5/6.25MVA, 6.3kV)

0.23

0.130.2 0.5 1

1.11

0.110.2 0.5 1 1.5

- SE CAROLINA(6.3 kV)

-SE 19(13.8 kV)

SE Sta Rosa(23 kV)

Figura 3.4: Corriente de cortocircuito en función de la longitud, considerando la variación depotencia y voltaje para un determinado calibre de conductor de cobre5.

Conductor de calibre 3/0 AWí i

144

0.2 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5

L/km

Figura 3.5: Corriente de cortocircuito en función de la longitud, considerando la variación delos parámetros de alimentación (Xcc y Xt), para un mismo calibre de conductor*.

0.070.2 0.5

Figura 3.6: Corriente de cortocircuito en función de la longitud, considerando Ja variación delrr.I;brc cící conductor ¿;ara \c de 6.3 KV

145

OUu

300 MCMSE Sta. ROSA

0.2 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0

1.13--=s

1.03

0.93

0.83

0.73

0.63

Figura 3.7: Corriente de cortocircuito en función de la longitud, considerando la variación delcalibre del conductor para voltaje de 23 kV

0.76

0.66 ¡

CONEXIÓN YT-YT(SE CAROLINA)

0.060.2 0.5 1.0 1.5 4.5 5.0

Figura 3.8: Corriente de cortocircuito en función de Ja longitud, considerando la variación dela conexión del transformador de subestación (O-YT y YT-YT) .

146

3.3.7 Determinación de factores y aproximaciones recomendables, para la

estimación de la corriente de cortocircuito

Los factores que involucra la estimación de corrientes de falla monofásica y

trifásica resultan de la necesidad de obtener un método sencillo-de cálculo de dichas

corrientes de falla, es decir se determinan al optimizar una serie de ecuaciones

desarrolladas empíricamente, obteniéndose como resultado el menor número posible

de factores, que posean valores generalizados y que permitan un manejo fácil dentro

de un rango razonable y común a diferente nivel de voltaje o potencia, para los

diferentes calibres y materia] de conductores primarios.

Los factores se obtienen a partir de las corrientes monofásicas y trifásicas cuyos

valores se determinaron puntualmente para longitudes de falla diferentes, realizando

estudios más detallados a cortas distancias esto es a distancias menores e iguales a los

1000 metros (Ikm) con intervalos de cálculo de 100 metros debido a que para estas

distancias las corrientes de falla son elevadas y presentan cambios bruscos. Mientras

que para longitudes superiores a los 1000 metros los factores se determinan para

tramos de 500 metros debido a que las corrientes presentan tendencias más marcadas

con valores menos elevados. Estos factores varían con la longitud, el nivel de voltaje,

la reactancia de cortocircuito, la reactancia del transformador y el tipo de falla tratado.

147

Los factores utilizados para estimar corrientes de falla monofásicas y trifásicas

son tres: a, b y c, matemáticamente correlacionados ya que una vez definido uno de

ellos (generalmente a), se puede compensar, amortiguar y determinar las magnitudes

de Jos dos factores restantes6. El factor a es comúnmente constante y lo conoceremos

como factor de amortiguamiento, toma valores de O.OI para falla trifásica y O. J para

falla monofásica en todos los grupos y casos especiales de subestaciones de la Empresa

Eléctrica Quito, estos valores del factor de amortiguamiento (a) serán los mismos para

todos las secciones del conductor, independientemente de su material; la magnitud de

este factor cambia para corriente trifásica y monofásica7.

El factor c, que por las razones que se indican a continuación se le denomina

factor de cortocircuito, es constante para un determinado grupo de subestaciones

y varía según el nivel de voltaje, con el tipo de falla y también es dependiente del tipo

de material del conductor, es decir que para 6.3 kV por ejemplo, habrá un valor

determinado para falla trifásica y otro para falla monofásica, pero seguirá siendo el

mismo con cualquier calibre del conductor y con diferente conexión del transformador

de subestación. Este factor de cortocircuito se lo emplea matemáticamente en el

denominador de la ecuación de estimación, como un aditamento a la reactancia de

Vvr ecuAciom's 98,99.100 dvl cuarto capítulo

\Yi lahU 4.1 y 4.2 dt-1 ruarlo ríipíiulo

148

cortocircuito de la red, de allí su denominación.

El factor b o factor de longitud, toma valores diferentes para distintas

longitudes de falla, puede presentar valores idénticos para calibres distintos de

conductores, ello sucede por lo general cuando se trata con calibres de amplia sección

como el 3/0 y 4/0 AWG o el 250 y 300 MCM, con otros calibres menores para un

mismo grupo de subestaciones presenta una variación característica en sus valores8,

La tendencia del factor de distancia b para falla trifásica es independiente de

la conexión del transformador de subestación, y en lo referente a-distancias a Ja falla

en los primeros 400 metros es potencial decreciente de alta pendiente, entre los 400

y 1000 metros es exponencial decreciente de baja pendiente o de tipo lineal y a partir

de los 1000 metros posee una tendencia lineal con pendiente cambiada a medida que

aumenta la distancia a la falla. Para voltajes de 13.8 y 23kV los factores empiezan a

ser lineales a longitudes mayores que las sucedidas a 6.3 kV, debido a que en J 3.8 y

23 kV las corrientes de falla por unidad son elevadas hasta longitudes de 1.5 km, lo

que no sucede para longitudes mayores a las ocurridas-en 6.3kV.

Para corriente de falla monofásica con cualquier conexión del transformador de

subestación a nivel de 6,3 kV la tendencia del factor de longitud b es lineal para

8Ver curvas de facióles del cuarto capitulo

149

cualquier distancia a la falla, mientras que para 13.8 y 23 kV present una tendencia

exponencial decreciente en los primeros 1000 metros y a partir de ellos una tendencia

lineal constante o creciente, con cambio de pendiente a cualquier distancia a la falla.

A pesar que los factores de estimación de corrientes de falla, se han

determinado procurando un estrecho margen de error entre las corrientes de falla

exactas y las estimadas, obtendremos valores más exactos de corriente estimada

cuando se manejen factores con valores en el orden de las milésimas, principalmente

para el factor de longitud b.

Las curvas del factor de longitud b, que es el único factor variable con la

distancia, se presentan a continuación al final del cuarto capítulo, donde el usuario

deberá acudir a determinar sus valores dependientes de la longitud, del tipo de falla

y el grupo al que pertenece la subestación involucrada en el estudio de cortocircuito,

ayudándose además de Ja guia de gráficos presentada en la página 1 73.

3.3.8 Influencia de la resistividad del suelo en la magnitud del cortocircuito.

La resistividad del suelo, depende de la naturaleza del terreno, del grado de

humedad y de la temperatura, de allí que puede tomar valores que van desde los 10

150

fi-m para suelos orgánicos o húmedos hasta los JOOOO Q-m para roca compacta. En

la determinación de impedancias de líneas aéreas es común usar el valor convencional

de resistividad promedio de 100 í2-m, ya que permite obtener resultados lo

suficientemente exactos para un gran número de situaciones. En Ja determinación de

impedancias de secuencia positiva negativa y cero se usa dicho valor de resistividad

ya que a más de las ventajas mencionadas representa un valor bastante real para

nuestro medio que será suficiente para obtener resultados lo bastante exactos y

confiables.

La resistividad del suelo no tiene efecto sobre la impedancia de secuencia

positiva y negativa por lo que no ejercerá influencia alguna en el cálculo de la corriente

de cortocircuito trifásica que son dependientes en su mayoría de la impedancia de

secuencia positiva. En el caso de impedancias de secuencia cero la influencia de la

resistividad del suelo existe, sin embargo es mínima pues proporciona cambios

pequeños para cambios grandes de resistividad del suelo respecto al valor

convencional, de allí que su influencia sobre la corriente de falla monofásica será

prácticamente despreciable, ello se explica debido a que la expresión que permite

calcular la corriente de falla monofásica está representada nuevamente por dos veces

la impedancia de secuencia positiva, lo que minimizará la influencia del valor extra de

la impedancia de secuencia cero.

CAPITULO IV

INTRODUCCIÓN

Se deja establecido los modelos matemáticos y el procedimiento para estimar

corrientes de cortocircuito monofásicas y trifásicas que depende de tres factores de

estimación ( a, b, c ) y de la reactancia del conductor primario que varía según la

longitud, que se emplean finalmente en una ecuación básica muy simple. Los valores

de corrientes de falla así estimadas se comparan con los valores calculados mediante

el programa digital encontrándose errores máximos del ±5%.

Para los factores de amortiguamiento y cortocircuito a, c respectivamente así

como para la reactancia de los conductores se desarrollan tablas de fácil manejo,

mientras que para el factor de longitud b se determinan cundas que varían con la

distancia y de acuerdo al calibre de conductores según el grupo de subestaciones al que

pertenezca.

152

DESARROLLO DEL MÉTODO DE ESTIMACIÓN

4.1 MODELO MATEMÁTICO

4.1.1 Rango dentro del cuál se debe manejar los factores de estimación

Para estimar las corrientes de coitocircuito se emplea las ecuaciones 98 a la

100, en las que se introducen los factores de estimación a, b y c. Los factores de

amortiguamiento y coitocircuito a v e respectivamente, se debe tomar siempre como

valores constantes según la tabla 4.1 para cobre y la tabla 4.2 para el aluminio, donde

se puede observar que son valores en el orden de las décimas con cifras hasta las

centésimas, sirven para cualquier calibre de conductor a un mismo nivel de voltaje

pero varían de acuerdo al material del conductor.

A dichos factores (a y c), no se debe realizar ningún tipo de aproximación, ya

que se los tomaron constantes con el fin de obtener valores manejables del factor de

longitud b, el cual debe tomar sus valores de acuerdo a como se presentan en el

gráfico, con la mayor exactitud posible, puesto que dicho factor posee curvas a escala

lo suficientemente legibles y confiables9.

Ver curvas iiel factor h para cobre y aluminio a! final del capítulo, emplee la y^iin (U- la página I 7'í

153

Tabla 4.110. Factores de estimación a y c para conductores de cobre para los diferentes grupos de subestacionesde la Empresa Eléctrica Quito.

GRUPO

O

SE.

*

* GRUPO 2

GRUPO 3

GRUPO 4

GRUPOS

SE 19, J3.8kV

FACTOR

3 (factor de amortigu amiento)

FALLA

TRIFÁSICA

0.01

0.01

0.01

0.01

O.OJ

0.01

FALLA MONOFÁSICA

fD-VF)

0.1

0.1

0.1

0.1

OJ

OJ

C (factor de cortocircuito)

FALLA

TRIFÁSICA

0.2

0.2

0.2

0.1

0.1

0.2

FAI.I.A MONOI ASICAíD-YT)

0.7

0.7

0.7

0.4

0.4

0.55*lncluye casos especiales

Tabla 4.210. Factores de estimación a y c para conductores de aluminio, para los diferentes grupos desubestaciones de la Empresa Eléctrica Quito.

GRUPO

O

SE.

* GRUPO 1

* GRUPO2

GRUPO 3

GRUPO 4

GRUPO 5

SE19. 13.8kV

FACTOR

Qi (factor de amortiguamiento)

FALLA

TRIFÁSICA

O.OJ

0.01

0.0 1

0.01

0.01

0.0)

FALLA MONOFÁSICA

(D-YT)

0.1

0.1

O.J

0.1

0.1

0.1

C (factor de cortocircuito)

FALLA

TRIFÁSICA

0.3

0.3

0.3

0.1

0.1

0.1

FALLA MONOI AS JCA(I>-YTj

0.7

0.7

0.7

0.4

0.4

O.V>

'Incluye casos especiales

10 Elaboración: el amor

154

Las curvas determinadas para el factor de longitud b en el caso de falla trifásica

son generalmente más sensibles a los cambios y mucho más cuando se trata de

distancias cortas entre la subestación y el punto de falla (hasta 400 metros), en cuyo

caso los valores de b puede alcanzar en ocasiones valores mayores a la unidad, por esta

razón para subestaciones a 13.8 y 23kV se debe tener mucho más cuidado en

determinar los valores de las milésimas, cálculos realizados a 6.3 kV son menos

sensibles que para los voltajes anteriores. Los factores a la misma distancia para falla

monofásica son por lo general menos sensibles y permiten manejar los datos con

mayor libertad. Cuando las distancias son superiores a 400 metros el factor de

longitud b toma siempre valores menores a la unidad sin que llegue a ser menor a una

décima en conductores de cobre y menor a 0.095 en conductores 4 AWG de aluminio,

pudiendo contar cada dato con cifras del orden de las milésimas sin presentar ningún

problema en su determinación. Para objetivisar lo dicho véase las curvas en las figuras

al final del capítulo, ayudándose con la guía de la página 1 73.

4.1.2 Modelo matemático para falla monofásica

Para el desarrollo del modelo matemático, se toma como referencia la expresión

contenida en la norma VDE OIOO*13, buscándose una adaptación para el caso

155

estudiado en la presente tesis, para ello se realiza una serie de pruebas empíricas con

diferentes ecuaciones y modelos algebraicos que involucran datos tanto de reactancia

de conductores primarios como datos que involucran características matemáticas de

los elementos que participan en el estudio, tal es el caso de la raíz cuadrada que puede

presentarse por la presencia de la sección de conductores en los cálculos o un

logaritmo natural que participa en la determinación de las reactancias de secuencia

positiva, negativa y cero, que tiene relación con Ja geometría del sistema. Como en la

falla monofásica se requiere de la suma de las impedancias de secuencia, la expresión

matemática para estimar corrientes de cortocircuito monofásica (que resulta de

modificar la expresión matemática para estimar corrientes de falla trifásica)

involucrará la suma de reactancias de secuencia positiva negativa y cero como muestra

la expresión 97:

XT = 2 XLI + XLO (97)10

que se utiliza en la ecuación de estimación de corriente monofásica siguiente :

11 XT

(c * *)*

donde: IHF = Corriente de cortocircuito mofásica estimada, [p.u]

a,b,c = Factores de estimación para falla monofásica11

Ver . tabla 4 . 1 , labia 4.2 y curvas del factor h ¿1 final dd capítulo

156

XT = Reactancia total del conductor primario a diferente

longitud, [p.u]

Xu , Xi.o = Reactancia de secuencia positiva del conductor primario a

diferente longitud de falla, [p.u]

Xi.i , XLO = Reactancia de secuencia cero para el conductor primario a

diferente longitud de falla, [p.u]

Esta expresión es válida para cualquier nivel de voltaje y potencia,

cualquier conexión del transformador de subestación y para todo calibre del

conductor primario.

4.1.3 Modelo matemático para falla trifásica

Este modelo matemático fue el primero en desarrollarse empíricamente con la

ayuda de una hoja de cálculo, donde se procesaron los datos de corriente de falla

monofásica y trifásica obtenidos a través del programa digital ESTJM1CC desarrollado

anteriormente, para ello se consideró aceptable un margen de error de ±5%; al inicio

se intentó determinar las tendencias de las corrientes trifásicas por métodos

estadísticos convencionales sin que se obtengan resultados satisfactorios, sobre todo

en los errores, pues sus valores excedían el margen de error previsto, además las

157

ecuaciones resultantes presentaban formas extensas y complicadas lo cual va en

contra de la simplicidad perseguida, de esta forma se logró determinar una serie de

ecuaciones empíricas dependientes de muchos factores al principio, que finalmente se

resume en la expresión :

/<SF * t - x.'. (99)"'

donde: L-3r — Corriente de cortocircuito trifásica estimada, [p.u]

a,b,c= Factor de amortiguamiento, de longitud y cortocircuito

respectivamente.''

Xu = Reactancia de secuencia cero del conductor primario a

diferente longitud, [p.u]

Esta expresión será usada para estimar comentes de falla trifásica a nivel

de 6.3 kV y proporciona resultados satisfactorios tanto en error como en

factores de estimación trifásica; en estos últimos permite un manejo de factores

en los ordenes mencionados en el numeral 4.1.1.

Para niveles de 13.8 y 23kV la ecuación que mejor se ajusta a los

requerimientos de error es la que se menciona a continuación :

158

para los datos mencionados anteriormente.

A partir de estas ecuaciones empíricas desarrolladas para estimar corrientes de

falla trifásica se determina la ecuación para estimar corrientes de falla monofásica, con

la diferencia que en la reactancia se debe considerar sus valores de secuencia positiva,

negativa y cero, el denominador será elevado al cuadrado en su totalidad y el

numerador multiplicado por tres, véase ecuación 98.

159

4.2 COMPARACIÓN DE RESULTADOS

4.2.1 Comparación de resultados con valores exactos y otros métodos

aproximados existentes.

Las comparaciones se realizaron entre los resultados del programa que se los

considera como exactos y los resultados de la estimación mediante las ecuaciones

correspondientes. Estos datos de corriente exacta y de corriente estimada al realizar

comparaciones entre sí, cuentan con valores individuales superiores en ciertos tramos

y con valores inferiores en otros, de tal forma que se obtienen cruces de las curvas de

las corrientes estimadas y de las corrientes exactas, lo que asegura un equilibrio en los

datos y alta confiabilidad en los valores estimados, pues el cruce de curvas es una

evidencia de la coincidencia de los resultados y significa que los errores van a variar

entre un valor máximo positivo y un mínimo negativo.

Lo antes dicho puede verificarse a continuación en las figuras 4.1, 4.2, 4.4, 4.5

para fallas trifásica y monofásica respectivamente; además las figuras 4.3 y 4.6

presentan las curvas de errores para cada caso de las figuras mencionadas.

160

0.54

0.49

0.44

0.39aÜ 0.34u_u

0.29

0.24

0.19

0.141.0

CORRIENTE DE FALLA EXACTA

CORRIENTE DE FALLA ESTIMADA

1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5

Ukm5.0

Figura 4,1. Curvas de corriente exacta y corriente estimada para falla trifásica en función dela distancia, subestaciones del grupo 1, longitudes mayores a Ikm.

0.33

0.28

0.23

0.18

0.13 -

0.08

CORRIENTE DE FALLA ESTIMADA


1.5 2.5 3

L/km

3.5 4.5

Tigura 4.2. Curvas de corriente exacta y corriente estimada para falla monofásica en funciónde la distancia, subestaciones del grupo], longitudes mayores x J km.

161

FALLA TRIFÁSICA

FALLA MONOFÁSICA

-0.1

-0.6

Figura 4.3.

L / k m

Curvas de error para falla trifásica y monofásica en función de la distancia,subestaciones del grupo I, longitudes mayores a I km.


CORRIENTE DE FALLA ESTJMADA

0.9 0.99

Figura 4.4. Curvas de corriente exacta y corriente estimada para falla trifásica en función dela distancia, subestaciones ríe grupo!, longitudes menores a J km.

162

CORRINTE DE FALLA ESTIMADA


0.9 0.99

Figura 4.5. Curvas de corriente exacta y corriente estimada para falla monofásica en funciónde la distancia, subestaciones de grupo 1, longitudes menores a 1 km.

FALLA TRIFÁSICA

FALLA MONOFÁSICA

O &

L/km

Figura 4.6. Curvas de error para falla trifásica y monofásica en función de la distancia,subestaciones del grupo 1, longitudes menores a 1 km.

163

De las curvas se puede deducir fácilmente lo antes dicho, sin embargo existen

tramos largos donde no se puede conseguir los cruces frecuentes entre las curvas, es

decir las curvas se vuelven paralelas, equidistantes o remontadas, lo que significa que

van ha existir errores solamente positivos o solamente negativos, esto ocurre siempre

que se generaliza el estudio, es decir cuando se incluye en cada grupo de subestaciones

el mayor número posible de éstas, lo dicho no implica impresición en los resultados,

sino mas bien un sacrificio en la exactitud, en aras de una generalización y simplicidad

del procedimiento matemático12.

Las comparaciones con otros métodos aproximados como el de la norma VDE*13

no es posible ya que es aplicable para cables subterráneos, mientras que el método de

la norma ANSI*1] no proporciona datos acordes a nuestro requerimiento, sin embargo

se puede hacer adaptaciones y realizar cálculos manuales para falla trifásica, tal como

se muestra a continuación :

Para una distancia media entre fases de 2.69 pies (que constituye la distancia

media de separación en los primarios locales a 6.3 kV), se obtiene los siguientes datos

de impedancia tabulados por la norma para una de línea en disposición triángulo con

conductor de cobre J/0 AWG*11 :

Ver tüblas de lo<> anexo A a partir de A7.Í y anexo C

164

Zl = (0.115 +j 0.1285 ) Q/ 1000 pies = 0.3772966 + j 0.421587 O/km

que para un punto de falla a 1 km de una fuente a 6.3 kV con 100 MVA base,

representa un valor de impedancia por unidad de :

Zl = 0.950609+j 1.0622018 p.U

a la cual se puede añadir los datos de reactancia de cortocircuito y del transformador

de la subestación Carolina para obtener una impedancia total de :

Z1T = 0.950609 +j 1.9469918 p.U

y una corriente de falla trifásica :

ICCSF = 0.461539 p.U

que al compararse con la corriente estimada de la tabla A7.1 para 1 Ion de distancia

de la fuente a la falla y para conductor 1/0 AWG de cobre, resulta en un error de :

e % = 3.449 (%)

4.2.2 Cálculo de errores

Los errores se calculan considerando como valor verdadero al resultado del

programa y como valor a comparar el resultado estimado según la expresión siguiente:

(101)

165

donde: Er = Error relativo porcentual

le = Corriente de cortocircuito estimada

Ir = Corriente real (calculada por el programa)

En la expresión 101 no se considera el módulo, a fin de conocer si el error es

por exceso o por defecto lo cual es de mucha utilidad en el estudio.

Los datos de error se manejan dentro de una franja positiva y negativa de 5%.

Al tratar con grupos generalizados de subestaciones en la mayoría de los casos se trata

que el error se encuentre dentro de la franja mencionada pero existen ocasiones en las

cuales es inevitable obtener resultados rígidos en los errores, es decir con valores solo

positivos o solo negativos debido a que los parámetros de alimentación de las

subestaciones son diferentes para cada subestación en un mismo grupo. Esto sucede

generalmente en el primer tramo o sea hasta los 1000 metros para luego ser más

manejable y tomar valores positivos y negativos a partir de los 1000 metros.

Se aclara además que los errores se presentan elevados, con valores hasta 4%

sobre todo para fallas a distancias cercanas, para distancias intermedias y alejadas del

generador presentan bajos valores, es decir se tiene menor certidumbre para fallas a

distancias cortas; esto es claro si recordamos que a distancias cortas los parámetros de

la fuente ejercen mayor peso en el cálculo de las corrientes de falla12.

166

4.3 DEFINICIÓN DE UNA METODOLOGÍA DE ESTIMACIÓN

4.3.1 Datos necesarios

Los datos necesarios son los siguientes:

1. Voltaje entre fases del primario y distancia desde la subestación al punto de

falla.

2. Reactancias de secuencia positiva negativa y cero por unidad para diferente

calibre y tipo de conductores primarios, tomadas de la tabla 4.3 a 4.6,

convertidos a por unidad según la impedancia base para el nivel de voltaje

respectivo y para una base de 100 MVA tomadas de la tabla 3.9.

3. Factores de estimación a y c tomados según el grupo de subestaciones, material

de conductor, el nivel de voltaje y según el tipo de falla, tomados de la tabla 4.1

y 4.2.

4. Curvas del factor b para los diferentes tipos de falla a diferente distancia desde

la subestación al punto de falla, para los diferentes grupos de subestaciones de

la Empresa Eléctrica Quito, tomado de las figuras al fin del capítulo, ayudados

de la guía de la página 173.

5. Potencia del motor en el caso de existir cargas inductivas, para determinar su

167

aporte según la figura 4.19 a 6.3 kV. No se considera el aporte de motores para

13.8 y 23 kV del primario

6. Ecuaciones a diferente nivel de voltaje y tipo de falla del sistema, ver

ecuaciones 98 a 100.

Como se puede observar estos datos constituyen los que regularmente el

usuario maneja y conoce, sin que requiera profundizaciones extremas y sobre todo sin

que requiera conocimiento de reactancias de alimentación y de cortocircuito que por

lo general son valores difíciles de obtener.

A continuación las tablas 4.3 y 4.4 presentan las resistencias y reactancias de

secuencia positiva, negativa y cero para los diferentes calibres y tipos de conductor

recomendados para distribución y a diferente nivel de voltaje, cuyos valores de

impedancias vienen expresados en ohmios por kilómetro :

168

Tabla 4.310 Impedancia de conductores de cobre a 6.3 kV, configuración delta (ABC) decoordenadas; A:<100,973), B:(155,1013), C:(210,973)

CALIBRE

AWG-MCM

4

2

1/0

2/0

3/0

4/0

250

300

I máx

ÍA]

180

230

310

360

420

480

540

610

Zl Q/km

Rl

0.934094

0.599113

0.377239

0.298931

0.237408

0.188311

0.159722

0.133616

XI

0.450791

0.429185

0.411733

0.402860

0.386325

0,381230

0.374945

0.368035

7x5 ti/km

Ro

1.107431

0.772440

0.550560

0.472250

0.410725

0.361626

0.333037

0.306930

Xo

2.032196

2.010590

1.993137

1.984263

1.967728

1.962633

1.956348

1.949438

Tabla 4.410 : Impedancia de conductores de Aluminio a 6.3 kV, configuración delta (ABC)de coordenadas: A:(100,973), B:(155,1013), C:(210,973)

CALIBRE

AWG-MCM

4

2

1/0

2/0

3/0

4/0

266.8

300

I máx

[A]

140

180

230

270

300

.340

460

500

71 a/km

R1

1. 597223

f. 0503 II

0.696060

0.556234

0.449337

0.36792

0.239273

0.212548

X1

0.4ÍÍ22I6

0.485566

0.480679

0.470568

0.458316

0.435318

0.361393

0.3570O7

7x> Q/km

Ro

1.77058

1 .223652

0.66939

0.729560

0.622660

0.541241

0.412590

0.385865

Xo

2.063622

2.066972

2.062085

2.051974

2.039721

2.016722

1.942795

J .9384O9

169

Tabla 4.5 10 . Impedancia de conductores de cobre a 13.8 y 23 kV, configuración delta(ABC) de coordenadas: A:(100,973), B:(180,1013), C:(260,973)

CALIBRE

AWG-MCM

4

2

1/0

2/0

3/0

4/0

250

300

1 máx

IA]

180

230

310

360

420

480

540

610

Z1 O/km

R1

0.934094

0. 599113

0.377239

0.298931

0.237408

0.188311

0.159726

0.133616

X1

0.473979

0.452374

0.434921

0.426048

0.409514

0.404418

0.39452

0.391224

ZoD/km

Ro

1.107431

0.77244

0.55056

0.47225

0.410725

0.361626

0.33304

0.30693

Xo

1.985818

1.964212

1.946759

1.937885

1.92135

1.916255

1.906356

1 .90306

Tabla 4.610 : Jmpedancia de conductores de aluminio a 13.8 y 23 kV, configuración delta (ABC) decoordenadas: A:(100,973), B:(J80JOÍ3), C:(260,973)

CALIBRE

AWG-MCM

4

2

I/O

2/0

3/0

4/0

366.8

300

I máx

[AJ

140

ISO

230

270

300

340

460

500

7.1 Q/km

R1

1.597218

1. 0503 11

0.696065

0.556234

0.4-39337

0.36792

0.239273

0.212548

X1

0.505405

0.508757

0.503867

0.493742

0.48 1 504

0.458507

0.384582

0.380195

Zo Q/km

Ro

1.770575

J . 223652

0.869395

0.729556

0.622657

0.54124

0.412589

0.385864

Xo

2.017245

2.020596

2.015707

2.005581

1.993343

1.970345

1.896418

1.892031

4.3.2 Factores y modo de determinarlos

Los factores de amortiguamiento y cortocircuito a y c, se toman directamente

170

de la tabla 4.1 y 4.2 sin alterarlos, mientras que los datos del factor de longitud b se

tomarán de las diferentes curvas presentadas en las figuras al final del capítulo para

cada grupo de subestaciones, nivel de voltaje y calibre del conductor primario para la

longitud de falla deseada. El factor b una vez conocida la distancia del punto de falla

se determinará con la mayor exactitud posible, sobre todo cuando la falla ocurre en

los primeros 400 metros donde se tienen valores elevados de dicho factor.

Para distancias mayores a 400 metros los datos del factor de longitud b tienen

una magnitud menor a la del caso anterior y sus valores son lo suficientemente legibles

hasta del orden de las milésimas, además de presentar tendencias lineales. En el caso

de 23 kV los valores de b deben manejarse con mucho cuidado ya que se registran

cambios bruscos en el error cuando se cambian los valores en el orden de las

milésimas, para evitar esto se presenta escalas adecuadas de los gráficos de factores.

Cuando el sistema involucra carga inductiva por motores, a nivel de 23 kV no

es necesario considerar el aporte de dichos motores, pero si se requiere mayor

exactitud se recomienda considerar un aporte PM de 1% , que deberá sumarse a la

corriente de falla total, esto es el efecto del motor, de tal manera que la ecuación de

estimación de falla trifásica toma la forma:

171

-* + - —(r * A - )2 100 (102)

es decir:

(103)

donde : Ie.3FT = Corriente de falla trifásica total incluyendo el aporte del

motor [p.uj

La ecuación 103 es aplicable a 6.3 kV, pero el porcentaje de aporte del motor

varía según las curvas de la figura 4.19 y debe ser considerado para las distintas

potencias del motor, ya que para dicho voltaje con potencias de 15 MVA en las

subestaciones se registran aportes significativos sobre las corriente de cortocircuito por

parte de los motores.

4.3.3 Cálculos y consideraciones necesarias

Los cálculos se realizan tomando en cuenta todo lo mencionado en el presente

capítulo, sobretodo para el factor de longitud b que es el que puede determinar el

mayor o menor error en los cálculos. A continuación se recomiendan una serie de

pasos sencillos para estimar corrientes de falla trifásicas y monofásicas:

172

1. Recopilación de datos según el numeral 4.3.1

2. Determinación y verificación correcta de los factores de estimación, sobre todo

del factor de estimación b a cortas distancias.

3. Aplicación correcta de las ecuaciones correspondientes al nivel de voltaje, tipo

de falla respectivo, considerando el aporte de motores siempre que se requiera.

4. Análisis de resultados, realizando comparaciones con datos ya existentes y en

base a la experiencia.

4.3.4 Análisis de resultados en la estimación

Los resultados se analizarán comparativamente con los valores de corriente de

cortocircuito tabuladas para las subestaciones estudiadas y en ocasiones en base a la

experiencia, tomando en cuenta que se tienen altas corrientes de falla monofásica y

trifásica para distancias hasta los 1000 metros para 6.3 kV y hasta 1500 metros para

23 kV con cambios bruscos en sus valores. Mientras que para longitudes mayores a

las mencionadas se tendrá cambios aproximadamente lineales de menor pendiente.

Se debe tener presente además que los errores para fallas a cortas distancias de

la fuente son mayores *(hasta 4%) que los obtenidos para fallas a largas distancias de

la fuente (hasta 3.5%), lo que significa que los resultados debidos a distancias

mayores a los 1000 metros van ha ser más confiables y más aplicables en la práctica.

173

Tabla 4.7. Guía para ubicar las curvas del factor b, según el grupo y tipo de falla para conductores de cobre

GRUPO O SUBESTACIÓN

GRUPO 1

SE No. 1 5

SE No. 1 6

GRUPO 2

SE No. 17

GRUPOS

GRUPO 4

GRUPO 5, SE 18

GRUPOS, SE 19

GRUPO 5, SE Tumbaco

SE No. 19a 13.8KV

TIPO DE FALLA

TRIFÁSICA

Figura 4.7

Figura 4.7.2

Figura 4.7.4

Figura 4.8.1

Figura 4.8.3

Figura 4. 9.1

Figura 4.10.1

Figura 4.1 1.1

Figura 4.1 1.1

Figura 4. 11. 3

Figura 4. 12.1

MONOFÁSICA

Figura 4.7.1

Figura 4,7.3

Figura 4.7.5

Figura 4.8.2

Figura 4.8.4

Figura 4.9.2

Figura 4. 10.2

Figura 4.1 1.4

Figura 4.11. 2

Figura 4.1 1.2

Figura 4. 12.2

Tabla 4.8. Guía para ubicar las curvas del factor b, según el grupo y tipo de falla para conductores de aluminio

GRUPO O SUBESTACIÓN

GRUPO 1

SE No. 15

SE No. 1 6

GRUPO 2

SE No. 1 7

GRUPO 3

GRUPO 4

SE No. 1 8

SE No. 1 9

TUMBACO

SE No. 19a 13.8kV

TIPO DE FALLA

TRIFÁSICA

Figura 4.13.1

Figura 4. 1 3.3

Figura 4.13.5

Figura 4.14.1

Figura 4. 14.3

Figura 4.15.1

Figura 4.16.1

Figura 4. 1 7. 1

Figura 4. 1 7.2

Figura 4.17.4

Figura 4. 1 2-1

MONOFÁSICA

Figura 4 13.2

Figura 4.13.4

Figura 4.13.6

Figura 4. 14.2

Figura 4. 14.4

Figura 4. 15.2

Figura 4.16.2

Figura 4. 17.3

Figura 4.17.3

Figura 4.17.5

Figura 4. 12.2

A continuación se presentan las curvas del factor de longitud b :

FA

CT

OR

bF

AC

TO

R b

FA

CT

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250,300MCM

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— O — 4 AWG

—O— 2 AWG

— X— 1/0,2/0 AWG

* -X- 3/0,4/0 AWG

250,300 MCM

L/km

Figura 4.'/. 1. I'actor b como función de la distancia L, para varios calibres de conductores de cobre. Grupo 1, faUa monofásica.

176

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177

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0.59

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-1/0,2/0,3/0,4/0 AWG; 250,300 MCM

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L/km

Figura 4.7.3. Factor b como función de la distancia L, para vario-, calibres de conductores de cobre, Grupo ) , falla monofásica (D-YT),SE 13

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0.441.5 2.5 3.5 4.5 5

L/km

-4 AWG

-2 AWG

-1/0,2/0 AWG

-3/0,4/0 AWG,250,300 MCM

Figura -4.7.5. Factor b como fundón de La distancia L, paja varios calibres de conductores de cobre, falla monofásica (D-YT), SE 16

180

0.58

0.48

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184

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Figura 4.\. Tactor b como función de la distancia L, para varios calibres de conductores de Aluminio, Grupo 1 , falla monofásica, SE 15.

204

2,46

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205

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206

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208

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0.305

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0.24

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Figura 4.14.2. Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de conductores de aJuminio, Grupo 2, falla monofásica

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Figura 4 .14.3 . Factfff b como función de la distancia L, para varios calibres de conductores de aluminio, Grupo2, íaUa trifásica, Sh ] 7.

212

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-4. ] 4.4 Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de conductores de aluminio, Grupo2, falla monofásica, SE 1 7.

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214

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215

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216

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217

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Figura -4.] 6- J . Factor b como función de la distancia L, para varios caübies de conductores de aJuminio, Grupo4, falla trifásica.

218

0.980.970.960.95

0.930.92

—X— 3/0,4/0 AWG

266.8,300 MCM

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Figura 4.16.2. Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de conductores de aluminio, Grupo4, falla monofásica.

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Figura 4 1 7 . 2 . Factor h crmio funcirm de la di-,t and a I,, paia vari».r, calilles de crmduc-t'jies; dt- aluminio, Grupo!), falla trifásica., SE 19

224

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L/km

Figura 4.1 7.3. Factor b como función de la distancia L, para varios calibres de conductores de aluminio, Grupo 5, falla monofásica,

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L/km

4.0 4.5 5.0

Figura -4 .17 .4 . factor b como función de la distancia I., para varios calibres de conduOtorei. de aJuminio, Grupo5, faUa trifásica

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228

1.551.53

1.511.49

1.471.45

1.431.41

1.391.37

1.351.331.31

1.291.27

1,251.23

1.211.19

1.171.15

1.13jao: 1.11£ 1.09

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1.01 -0.99 -0.97 -

0.95-0.93 -

0.91 -0.89 -0.87 -0.85 -

0.83 -

0.81 -0.79 -0.77 -0.75

0.73 -0.71 -

0.690.67 •

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231

0.350.34

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0.32

0.310.3

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0.280.270.26 -

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232

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0.54

0.53

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0.49

0.48

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L/km

Figura 4.18.2. Factor b como función de la distancia I,, para varios calibres de conductores de aluminio, falla monofásica,

SE 19a 13.SW

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V.

235

CAPITULO V

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

5.1 CONCLUSIONES

A partir de datos reales de la red de distribución local, se logra determinar un

método sencillo para estimar corrientes de cortocircuito trifásicas y monofásicas

para los diferentes niveles de voltaje del sistema local (6.3 kV, 13.8 kV, 23

kV) y para cualquier distancia entre el punto de falla y la fuente de

alimentación.

Las ecuaciones empíricas desarrolladas para estimar corrientes de falla, utilizan

el menor número de datos del sistema, es así que para el cálculo basta conocer,

la subestación de suministro, el calibre del conductor, la distancia entre el

punto de falla y la subestación, el nivel de voltaje primario . Los otros datos no

son necesarios y en su lugar se usan factores de estimación constantes (a y c)

tabulados convenientemente junto con un factor variable (b), para el cual se

determina una serie de curvas variables con la distancia.

236

Para obtener alta confiabilidad en los resultados de la estimación se considera

errores máximos de ±5%, los que ocurren en puntos de falla muy cercanos a

la fuente, hasta los 200 metros, a distancias menores la estimación no es

aplicable. Estos errores se presentan más elevados para corriente trifásica y de

menor valor para corrientes monofásicas, esto es de esperarse ya que en el

segundo tipo de falla Jos datos de secuencia positiva, negativa y cero de los

conductores son más representativos que los datos de los elementos restantes,

influyendo también el hecho que Jas ecuaciones desarrolladas son dependientes

exclusivas de las reactancias de conductores.

En general la influencia mayoritaria sobre las corriente de falla hasta los

primeros 1000 metros la ejerce la fuente de alimentación y su transformador,

mientras que a partir de los 1000 metros los conductores primarios empiezan

a marcar su efecto mayoritario.

En ocasiones puede darse el caso que las corrientes de cortocircuito

monofásicas sean más elevadas que las corrientes de cortocircuito trifásicas

sobre todo cuando las distancias entre la fuente y el punto de falla estén en el

rango de 200 a los 1000 metros en promedio, esto se da cuando el

transformador de subestación tiene conexión D-YT que aislará el efecto

237

mayoritario que la reactancia de secuencia cero ejerce para dichas distancias.

Las corrientes de falla son comparables para conductores que tienen las

mayores secciones, pues sus parámetros se encuentran en el mismo rango; de

esto se puede intuir que los factores desarrollados para los mayores calibres,

pueden utilizarse para un par de calibres más, siempre que sus parámetros no

sean tan distintos, o en el mejor de los casos se podrá seguir la tendencia de las

curvas y trazar curvas paralelas que pueda solucionar el cálculo.

Es importante recordar que las corrientes de falla son dependientes directas de

la potencia, del nivel de voltaje y del calibre del conductor, pero sobre todo

tenemos que tomar en cuenta la distancia entre el punto de falla y la fuente.

Los factores de estimación a y c varían según el tipo de material y de acuerdo

al nivel de voltaje que tenga el primario, mientras que el factor b toma valores

distintos para diferente nivel de voltaje, material y calibre del conductor y a

cualquier distancia entre el punto de falla y la fuente.

Existen subestaciones para las cuales no puede generalizarse el uso del factor

b, ello se debe a que su potencia de coilochcuilo no tiene un jango común a

238

las incluidas en un mismo grupo, ello generalmente sucede para subestaciones

alejadas de la barra de 46 kV, o subestaciones que cuentan con

transformadores con terciario. Estos casos se tratan como especiales en forma

individual.

Los datos obtenidos mediante el programa han sido debidamente

comprobados, se han realizado comparaciones de impedancias de las líneas con

datos del manual de la Me. GRAW-EDISON COMPANY y con los resultados

del programa Carson, mientras que los datos de corriente de falla se han

comprobado manualmente para ejemplos reales de la bibliografía.

El aporte de motores cercanos al punto de falla, cuando se cambian los calibres

de los conductores primarios, prácticamente es el mismo, ello se debe a que

dicho aporte está determinado por los parámetros del motor y sobre todo por

su potencia y reactancia.

Cuando se cuenta con cargas industriales cercanas al punto de falla con

primarios de longitudes superiores a los 1000 metros operando a 6.3 kV, se

debe tomar en cuenta el aporte de los motores, no así para puntos de falla

cercanos a la fuente donde ésta ejerce su efecto mayoritario.

ANEXOS

ANEXO A

Gráficos y tablas utilizadas en el proceso. Datos y resultados decorrientes de cortocircuito para falla sobre el primario utilizandoconductores de cobre .

T°C

120

I 10

100

90

BO

70

60

SO •

40

30 -

20 •

10 -

FRANJA DE PROBABILIDAD D£ ENVEJECIMIENTO

10 13i rrr rn M i i i M i n i20 23 30 33 ANOS

D U R A C I Ó N DE UNA P A R T E DE LA I N S T A L A C I Ó N

EN F U N C I Ó N DE LA T E M P E R A T U R A

Figura Al .Curva de envejecimiento debido a efectos térmicos.'4

Al

corriente totol = i (|) = 3 8 S|n(37 7f . I O24 + 8 37«"75 "*f

Figura A2 - Onda de voltaje y componentes de corriente continua y corriente alterna total de falla *2

A2

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- NOI.1.0n.!.CUM I

Tabla Al.'6

Preparación de un sistema para estudios de corto circuito

DATOS PARA TRANSFORMADAS DF SUBFSTACinNFS

INTEGRALES Y UNITARIAS

KVA

75

112.5

150

225

300

500

750

1000

1500

2000

2500

TIPO £CQ

440 V

%l X/R

3 0.83

4.6 1.63

5.5 2.08

5.9 4.53

4.9 2.5

4.1 3.69

5.2 2. 88

4.7 3.46

2400 - 4800 V

* Z X/R

6.2 2.15

4.5 1.77

4.2 1.95

4.6 1.75

5.2 3.57

5.3 4.33

6.9 - 15 KV

*Z X/R

6.1 1.93

5.3 2.33

6.1 2.4

6.0 3.22

6.4 4.43

2400 - 15COO V

*Z

5.75

5.75

5.75

5.75

5.75

X/R

5.0

3.7

6.5

7.2

7.5

EN ACEITE

2400 - 1500 V

%I X/R

2.0 2.5

4.5 3.0

4.5 3.5 -

5.75 4.0

5.75 4.75

5.75 . 5.5

5.75 9.0

5.79 6.0

A4

Tabla A2 *4

AMPACIDAD DE CONDUCTORES AISLADOS DC COBRE DE 1 A 3 CONDUCTORES

EN COK'DUIT (BASADO EN UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 30 T)

RANGO DE TEMPERATURA DEL CONDUCTOR (VER TABLA C)

>< 60 'C

140 T

75 X

167 T

90 'C

194 T

110 *C

230 T

125 'C

257 T

200 'C

392 T

250 'C

482 T

T I P O S

CALIBRE DEL

CONDUCTOR

AWG UCM

18teu1210e .

54321

1/02/03/04/0

250300350400500

600700750800900

1000125015002000

TTW

15203040

55708095

110

125145165195

215240260280320

355385400410435

455495520560

T?HRHWRUHTHW

THWN

15203045

6585

100115130

150175200230

255285310335380

420460475490520

545590625665

TATBSRHH

RHHN

212225304050

7090

105120140

155185210235

270300325360405

455490500515555

585645700775

AVAAVL

30354560

80105120J35160

190215245275

315345390420470

525560580600

680

785840

AIA

30405065

85115130145170

200230265310

335380420450500

545600620640

730

A

AA

30405575

95120145165190

225250285340

TFE

40557595

120145170195220

250280315370

.- PARA TEMPERATURAS MAYORES VER TABLA C DE FACTORES DE CORRECCIÓN.

2.- AMPACIDAD PARA LOS TIPOS DE CONDUCTORES RRH, THHN CALIBRE 14, 12 Y 10DEBE SER EL MISMO PARA CONDUCTORES DE 75 -C EN ESTA TABÚ.

A5

Tabla A3 - : Impedancia de conductores decobre en Q/1000 pies

Impndanco of Coppfíi Conductor in Ohms pot 1 lu>m;iurl fm»!

IhtBfí phasfi Goriinuliin Mr»an Spnri'uj: 4,fin fpf>1 Litu: In iinulinl Sparimí: -1.00 fe

Farlh nosislivily: 100 matei-ohnt* Conilurlor T>mpfM,ilujf>: fifTC

PhnwCnndurtor

Wi.B

ñOO.OOOCM

450,000

400,or>o350.000

300,000

750. OOO

4/0

3/0

2/0

1/0

1

7

34

6R

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7

7

7

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Stqtjimce Imppdanr»!

Componsitts

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.0246

.0273

.0307

.0348

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.0487

.05 74

.0723

.0011

.1150

.1449

.1809.7780.2847.4527.7197

x , - x a

.1195

.12O6

.1220.1235.1254

.1775

.1794

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.2708

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Imppf nnc*> Compnn*?nfs Cftiitlitcloifoi llttíírt Wi(p Ciiciiils Wiip

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.0307 350.000

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.7831 300,000

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3/03/07/0

7/02/0

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1

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solví? for E, - i?, 2

For c)<írm»*MMr mPnn sparíng oí 3.5 Ft. siibliacl .OOO^ frnrn X, - X? muí -,r -a 3

For opometiir ninsn spncing of 3.0 Fl. snhlrart .0100 frnrn X, - X, nw 3

SOlvP tot ?, " Z, 3

For g<vm»*>trir mean sparing of 5.O Ft. ;Hf| .0017 lo X, - X: and solve ^

forZ, -?, ,,

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.2205

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.345 1

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.5606.5777.r,t>1?

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.6553

.7784

1 .0 1 1 4

A6

Tabla A4*5 Impedancia de conductores en ACSR en Q/1000 pies,para líneas aéreas con espacio medio geométrico de 4.69pies y 100 Q-m de resistividad del sudor •— ~

Imputlance oí Af.SK Conductor in Olnm per lltousdnd Feel

fioivpetiic Mcíiii S(><H:ÍIKJ: A 6!í l«t¡l Line lo neutral Spacing: 4.00 leetComluctoi Tempuraluie: bO°C

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Conductor

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Zaro Sequen ce

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for Foitt Wirit Mullí

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McGraw-Edison Power Systems División

A7

**.*

Tabla A5*5 : Irnpedancia de conductores de aluminio en Q/1000 pies,para líneas aéreas con espacio medio geométrico de. 4.69pies y 100 Q-ni de resistividad del suelo.

of BatR Alt Atuminum Cniífhírloi in Ohtm per IhniKantl Fnnt

Three-phase Geometría Mean Spncim): 4. 09 feel Line lo neu(ral Sparinij: 4.00 feetEarlh Reststivily: 100 mnleí olmis Cniuluctor lempeiafine: 50rtC

1 "Ptmw!

Conductor

Wíre

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37

19

, Posilive Hnd Negnlive

Sequence Impedance

Components

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Impedítnce Compnnrínis

for Thren Wite Circuí!*

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For peometrir mean spudng of 4.0 Ft. wihlinr! .f)034 from X, - X3 and

sotve for 2, - 2j

For guometrir mean «parlng of 3.5 Ft. suhlrnrl .OOR4 ITOIII X, - X7 nuil

«totve for 2, w 2,For peometric mean spacing of 3.0 Ft. suhlrnct .0100 from X, - X, muísolve for 2, * 2,For geomelricmennsnacingof 5.0 Ft. atld .0017 to X, «- X, nnH «ilvefor 2. -2,

2=/Ra 4 X3

1

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Conductor

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44*947S449674671

4WK

.50»

son3764S49?Wtl

S739.5970.5874

6051

.6731

875064686HI6969.7131

»73ÍMI799?7814

A8

Tabla A6 : Datos de entrada y salida obtenidos de correr el programa digital para falla con carga inductiva,considerando los datos de la fábrica ENDESA para el ejemplo resuelto.

DATOS falla con HOTOR:

TD G o S/E MOTOR COORD.(X,Y| CE ABC-N

S [KVA]VP [kVJ 23.000000VS [kV] 0.440000X3 [p.u] 4.300000X2 [p.nj 4,300000XO [p.u] 4.300000Sccl*VA]=Xcc[p.u}=XccO[p.u]=

PRIMARIO A 23/6.3/13.2 kVLongitud hasta FALLA; 1.Longitud TOTAL ; 1.

DATOS DE SALIDA:

15.000000 0.263188 (100.000000,973.OOOOOOf46,00000023,0000000.536000 94.989040.636000 94.989040.636000 9.498905544.4600000.1836680.255300

(180.000000,1013.000000)(260,000000,973.00000o)(0.000000,0.000000)

RESISTIVIDADMOO. 000000(2.FLECHA=0.000000 [»]

[kn] 100.000000 [HVAB]100.000000 [KVAS]

DISTANCIAS: AB - AC -BC89.442719160.00000089.442719

AN-flN-CN0.O,0.

ZOeíp.u] Z!e[p.u] Z2e[p.a]

0.089273 tj 0.986414 0.035159 +j 0.888533 0.035159 +j 0.888534ZeT = 0.159591 tj 2.763481 (p.i)

CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO 1 1 1

FALLA Ice [p.u] IBaf [A] IBbv (A] Icc[A] ÁNGULO!V

31 1.124571li 1.0837823IJOTOÍ 0.009530II KOTOR 0.013140

2510.218562 131215.970270 2822.917792 -87.7340342720.528755 -86.69485623.921479 -88.77554332.983529 -79.107065

MATRIZ DE SECUENCIA (Z012) EK [fi/kijZ012(0J0):0.361626fjl.916255 ZOI2(0,l):0.000027tjO.000006 Z012(0,2):-0.008+J-0.000026 Z012(l,01:-O.OOOÜ08^j-0.000026 2012(1,1):O.I883I6tjO.404430Z012(I,2]:0.000027+jO.000006 ZOI2(2lO|:0.000027+jO.000006 ZOI2(2,1):-0.008tj-0.000026 Z012Í2,2) :0.188316+id.404430EK PRIMARIO: Longl=l.000000 ki : Iong2=0.000000 ki.

EN CONDUCTOR AISLADO:LongitQd=0.fl50000 kiZa!=2.242424fj5,622749 [p.u] ZaO=38.661019tjO.579353 [p.üj

A9

Tabla A7.I: Datos y resultados de la estimación de cortodtculto, GRUPO 1, falla trifásica

CONDUCTOR: 4 AWG, Cu B- 9164290 c- 02001(Kmu. i020.3040.50.6070.80.9

0991.0152.025303.54.04550

ICC3F

[A¡

7589.64795598.4902.4345.3895.3524.'3215.'2978.2954 ¿2093 ,í1617'1316.11109.1958.2843.3753.C680.1

(CC1F

[pu

7 0.7172065 05813895 0486839D 0.4178941 0.3656463 0.3247971 0.292037t 0.265208T 0.244915

0.2428480.1706370.1314310.1068470.09000000777380.0684140.0610860.055175

|A]

6572.65328.04461.53829.73350.82976.5267632430.4¿2244.4"2225.5:1563.7-12044'979.1É824.7£712.4162697559.81505.64

XI

Ip.u

0.2271560340734

0.4543120.5678900.6814680.7950460.9086241.0222021 1244221.1357801 .7036702.2715592.83944934073393.9752294.5431195.1110095.678899

FACTORES

•

000.0

000.00.00.0000.00.00.00.00.0o.o-0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

b

0.87

0.46

0320.26

0.23

0.21

0210.20'0.20C0.20C0.20C0.20C0.20C0.20C0.20C0.20C0.20C0.20C

wli(i+b*l.

0.93164806600230.548133-04919790.4618630.44087004354 94<0430065;0424579Í0.424579Í0424579É0.424579E0.424579E0.4245798042457980.42457980.42457960.4245798

Jccepu

0.8411350.71146006127550.534719-0473728

0.4212303858240.353132'0 326025;0.323644Í0.233149;0.179936Í0.145909Í0.122497;0.10547160.09255870. 08244 040.0743037

CarolinaICOF trroi

0828183 1.56-0.707037 0.620610916 0.300.534907 -0.030474198 -0.090.425018 -0.880384582 032,0.350865 0.64Í0.325033 0.30Í0.322387 0.39C0228441 2.0610.176452 1.97Í0.143610 1.6010.121026 1.21C0.104559 0.8730.092025 0.5800.082169 0.33C0.074216 0.118

SE 07lcc3F | «rrorU.yíJ^M-íJ o,.

0.81275 3.490.69641 2.1606034 1.55

0.52942 1.000.47007 0.770.42182 -0.1 3<0.38205 0.98"0.34882 1.23Í032332 0.83É0.32071 0.91É0.22767 240Í0.17602 2.22E014334 1.79Í0.12084 1.374010442 1.0070.09192 0.6950.08209 0.4320.07415 0.209

SE10NIccSF | errorl.U¿5UD/ -ó A0862001 -2.4210.730003 -2.5400.626989 -2.2700.546551 -2.1650482914 -1.9020431730 -2.4300389881 -10400355137 -05640.328608 -0.7860325895 -0.6910.230035 1.3540.177347 14600.144179 1.2000.121418 0.8890.104845 0.5980.092243 0.3420.082340 0.1220074355 -0.069

CONDUCTOR: 2 AWG, Cu0.10.20,30.40506070.80.9

0.99

1.01520253.03.54,04550

8026.97097.5632415681.75145.446939431043981.63723.83697.12713.02136.41759.914954129971149.1102979327

0.7504580.6210550.528476045934604059190.3634640.3289550.3003730.2785550.2763230.1971550.15316101251920.1058510.09168100808550.0723150 065405

6877.415691.534843.1 14209583719.963330893014.642752.712552.762532.301806791403.6111473097005840.19740.98662.7259939

0.1081340.2162690.32440304325380.5406720.6488060.7569410 8650750.9732101.0705311.0813441.6220162.1626882.703360354403237847044 3253764 8660485406720

0.01

0.01

0.01

0010.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

34501.0100.5700.4200.3500.3200.30003000.30003000.2900.2960.3020.3080.3140.3200.32603320.338

1 .97859041.01044820.74083950.62857030.57019220.54363470 52532890.52532890.52532890.52532890515979305216054052718260.53271250.53819610.54363470 54902950.55438160 5596921

1.01067550.88554770.78735640.70237190.62618440.568023

0.5144421047919710 4456791

04178050.40747030.29885960.23376670.19180660.16280930.141662

0.12558960112974301028144

0.875893 1.1020.774472 1 6640.690081 1.7810619988 0.9990.561463 1.1680.512198 04380.470346 1.8820434464 2.5810.406341 2.8210403429 1.0020.296035 0.9540.233119 0.2780.192039 -0.1210 163182 -02280.141825 -0.1150.125390 0.1590112358 0.5480101773 1.023

0.9719 4.00.85786 3.2270.76074 34990.67947 3.3710.61164 2.3780.55478 2.3870.50676 1.516046585 2.8640.4307 34780.4031 3.648

040024 1.8070.29442 1.5070.23216 0.6920.19141 0.2080.16274 0.0440.14149 0.1190.12514 0.3630.11216 0.7300.10161 1.187

1 048971 -3.70915764 -3.3000.804516 -2.1330.713097 -1.5040637962 -1.8460.575771 -1.3460.523791 -1.7850479891 -0.1450.442436 0.7330413195 1.1160.410173 -0.6590.299415 -0.1860.235120 -0.5760.193355 -0.8010.164110 -0.7930.142513 -0.5970125921 -0.2630112780 0.1720.102116 0.684

CONDUCTOR: 1/0 AWG, Cu010.20.30.40.50.6070.80.9

0991.01.52.02.53.03.54.04.550

826607453.66767.36184.85686.85258.04885.84560.34300.94273.83242.0260542175.6186651634.01452.71307.51188.6

07688980.6436260.552796048411404304450.3873930.3521120.3226860.3000920.2977740.2147320.167848013774901167960 1013730 08954600801900 072603

7046405898.385065.984436.563944.723550.183226.862957 192750.132728891967871538.211262.371070.35929.0182063734.88665.35

0.1037370,2074740.3112120.4149490.5186860 6224230726161082989809336351.0269991.0373721 5560582.0747452.5934313.1121173.630803414948946681755.186861

0.01

0.010.01

0.01

0.01

0.01

0.010.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.010.01

38001.1200.6300.4800.4100.3800.3600.3600.3600.3600.37003900.410043004500.470049004900490

2.08631761.06900190.78201920.67530090.62050520.59578070.57882380.57882380.57882380.5788238058735200.60411350.6205052063655210.65227630.66769790.68283490.68283490.6828349

1.026888109125457081984630.75289760.68619030.63129220.57790950.54050650 5042671047376960.47745710.35861210.2857967

0.238360.205352

0.18114980 16266930.14494420.1306756

0.901975 1.1720813327 0.8020.738445 1.9570.674879 1.6760.620544 1.7320.573747 07250533130 1.3840497618 1.336

047 0.9510466350 2.3820.353767 1.3700284298 0.5270.237396 0.406

0.203676 0.8230.178296 1.6010.158515 2.6210.14267 1.594

0129696 0.755

0.98248 4.5200.88247 3.4080.79763 2.7850 72565 3.7550.66431 3.2930.61171 3.2010.56627 2.055052674 2.61304921 2472

0.46444 2.009046155 3.447

0.3511 21400.28262 1.1250.23624 0.8960.20284 1.2390.17766 1 9640.15802 2.9440.14227 1.8800.12937 1.012

1 061901 -3.300.945315 -3.4660.847921 -3.3110.766446 -1.7680.697866 -1.6730.639670 -1.3100.589858 -2.0260.546856 -1.1610509430 -1.0130479707 -1.2380476609 0.1780.359421 -0.2250.287844 -0.7110.239817 -0.6080.205431 -0.0380.179625 08490.159555 1.9520143506 1.0020130382 0.225

CONDUCTOR: 2/0 AWG, Cu0.10.20.30.40.50.60.7080.9

0991.01 . j2.02.53.03540

8345.17570.36913.9635385872.15454.45089.64768.64511.24484.3Ó4^L>.2

2793.1234612021 61775615827

07751520.6511880 5609350492424043870403954810.3599680.33028103074440 305099u.if ubüc.0 1729610 14214301206410 1047870092614

7103725967685140.574512.724020.413624303298853026.792817.512796.022U23 bS15850&130264110559960.3084874

0.1015020.2030030.30450504060060.5075080.6090090.7105110.8120120.91351410048651.0150151 SüWi2.0300312 53753830450463 5525544 060062

0.01

0.01

0.01

0.010.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

0.01

ÜU1

0.01

0.01

0010.01

001

3.9501.1800.6700.50004300.3900.3800.3800.3800.3800380041Ü

04400470050005300560

2.13111581 .0998606D 8085160D 69030 17) 63655213.6041135D 595780715957807X59578071595780715957807J 620505264445326676979690301771231837337940

1 .02857720.92564480.8410577076818870.70603240.64444870.60058620.56295280.52609940.4948769049154530.37518060.30276610.25520160.22191010.197380901785681

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0.91144 3.9960.83885 3.4970.77663 3.815072277 3.2170.67574 28570.63434 3.5200.59763 3.989056487 3.590053828 28070.53547 2.704042457 1.295035149 0.078Ü-29&78 -0 1760.26129 0.2920.23154 1.2490.20786 2.531018856 0.768O í 7254 -0673

0.979593 -3.2390896124 -3.1180825375 -2.3160764719 -24450712188 -24070.666283 -1.4430.625847 -0.7000.589970 -0.8160.560982 -1.3540557933 -1.4310.438467 -1.9160360912 -25340 306580 -2.3890.266425 -1.6400.235549 -04750.211075 0.9670 191201 -0.6240 174743 -1.926

AJÍ

Tabla A 7.2: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, GRUPO 1, falla monofásicaconexión D-YT

CONDUCTOR: 4 AWG, Cu c- 0.7

L

[Km

0.

0.D.O.í0.(

o:O.í

O.E

11

1.Í

2

2.5

3

3.5

4

4.5

S

rO

[PU)

0.55804C

0.837061

1.1160SC

1.395101

1.6741211.9531422.232162

2.5111822.7623002.7912024.185304

5.560405

6.9755068.370607

9.76570811.16081012.555911

13.951012

XO

[puj

1.02403-

1.536051~ 2.G4806É

2.56008E

3.0721023.5841 1S

4.0961 3€4.608154

5.0689695.120171

7.68025610.240341

12.60042615.36051217.920597

20.480682

23.04076625.600853

FACTORES

a

0.1 C

0.1C~0.1t

0.1 C

0.1 C

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

b

0.53C

0.5U

0.50C

0.49C0.48C

0.47C0.46C0.450

0.4400.450

0.4500.450

0.4500.450

0.450

0.4500.4500.450

RAEí«*b*1.1

0.77291:

0.75946-

0.75267:

0.7458310.738935

0.731 99€

0.7250040.7179580.710859

07179560.717958

0.717958

0.7179580.7179580.717958

0.717958

0.7179580.717958

2X1 +Xo

1 .47834*

2.21 751£

2.95669:

3.69586Í4.435031

5.1742115.9133846.652558

7.3178137.391731

11.08759614,78345918.479324

22,175190

25,87105529.566920

33.26276636.958651

toce

0.72239E

0.593567

0.4992950.4279460.372855

0.3292880.2940700.265053

0.2427560.243155

0.1718730.132819

0.1082030.091276

0.0789250.069517

0.0621120.056132

CAROLtM

error

0.7242.0952,5582.405

1.972

1.383

0.6960.059

0.0880.127

0.7241.056

1.269

1,418

1.528

1.612

1.679

1.734

SE 7

teclF | error

0.704885 2.48<<

0.573551 3.49C0.481491 3.69€

0.414040 3.35S0.362749 2.786

0.322S46 2.0900.290240 1.320

0.263742 0.4970.243675 0.3760.241631 0.631

0.170054 1.0700.131092' 1.318

0.106625 1.4800.089844 1.594

0.077622 1 .6790.068325 1.744

0.061015 1.7970.055117 1.841

SE 3IccIF ¡error

"0.730045 -1.04776

0.589489 0.681868

0.492337 1.4131760.421841 1.447217

0.368606 1.152741

0.327093 0.6710770.293867 0.0690250.266699 -0.61727

0.246175 -1 .387950.244086 -0.381270,171227 0.377236

0.131774 0.7931290.107071 1.0574190.090157 1.241612

0.077854 1.376241

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CONDUCTOR: 2 AWG, Cu

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.6

0.9

1

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

0.389237

0.5838550.778474

0.9730921.167710

1.3623291.5569471 .751565

1.9267221.946164

2.919276

3.8923684.6654595.838551

6.8116437.7647358.757827"9.730919

1.013147

1.5197202.0262932.532867

3.0394403.546013

4.052587

4.5591605.015076

5.0657337.598600

10.131466

12.66433315.19720017.73006620.2629332.79580025.328666

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

~DTO"0.10

0.580

0.5700.5700.570

0.5700.5700.570

0:5700.570

0.6000.600

0.600

0.6000.6000.6000.600

0.6000.600

0.8057610.799277

0.7992770.7992770.7992770.799277

0.7992770.799277

0.799277

0.8186090.818609

0.6186090.818609

0.8186090.8186090.8186090.8186090.818609

1.445685

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14.45684218.07105321.68526425.299474

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1.145

1.750

1.713

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0.140

0.051

(0.020)

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0.611626 3.3190.521736 3.0270.454309 2.4890.402021 1.9560.36O364 1 .482

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0.19805 0.9131490.153694 0.553377

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0.072431 -0.109680.0655 -0.16545


0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

0.277430

0.416145

0.554861

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1.2484361.3732801.387151

2.0807272.7743033.4678784.161454

4.855029

5.5486056.2421816.935756

1.004352

1.506528

2.008704

2-5108803.013056

3.515232

4.0174084.5195844.971543

5.0217607.532640

10.043520

12.55440115.06528117.576161

20.087041

22.59792125.108801

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.600

0.610

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0.6900.7000710

0.7200.730

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0.7600.770

0.818609

0.824973

0.8313000.837588

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0.856235

0.8623790.868490

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0.8985450.904461

0.910347

0.9162020.922028

1.419300

2.128952

2.638602

3.5482524.2579024.967554

5.6772046.386854

7.025541

7.09650410.64475614.19301017.741263

21.28951524.837767

28.38601931 .93427135.482523

0.776045

0.658379

0.5653530.494021

0.4385120.394384

0.3585820.329003

0.3066960.306308

0.2184990.1702030.1396950.118685

0.1033380.091636

0.0824180.074969

0.930

2.292

2.2722.0461.874

1.805

1.837

1.958

2.201

2.8661.754

1.403

1.413

1.617

1.938

2.334

2.7783.259

0.753994 2.925

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0.349063 2.7270.320131 2.771

0.297887 2.9570.295604 3.621

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0.784533 -1,08192

0.65445 0.60033

0.560702 0.8295410.490129 0.7941480.435168 0.768337

0.391197 0.814749

0.35524 0.9406550.325302 1.137659

0.302347 1.4383530.299994 2.1047510.215873 1.2165650.168539 0.987559

0.138213 1.0721950.117129 1.3284310.101623 1.687124

0.089741 2.1111410.080345 2.5800450.072731 3.077198

CONDUCTOR: 2/0 AWG. Cu

0.2 0.2379690.3 0.3569540.4 0.475939

0.5 0.5949240.6 0.7139060,7 0.8328930.8 0.9518760.8 1.070862

1 1.177949

1 1.1898471.5 1.784771

2 2.3796942.5 2.974618

3 3.569541

3.5 4.1644654 4759389

0.999381

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999880512.49850714.99820817.49790919997611

0.10

0.10

0.10

0.100.100.10

0.10

0.10

0.100.100.10

0.10

0.10

0.10

0.10010

0.600

0.610

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0.7200.73007400750

0.818609

0.8249730.8313000.8375880.8438400.8500550.8562350.8623790.8684900.8745660.8806090.&666X)0.89259806985450904461OS10347

1.405687

2.108831

2.B117733.5147174.2176604.9206045.6235466.3264906.9591397.029433

10.54415014.05666717.57358321.08830024.60301728.117735

0.778535

0.661533

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0.436

1.589

1.366

0.9640.6390.4370.3550.37405351.181

0.2180.7^4

0.8560,7430.4940158

0.759940 2.447

0.640480 3.2870.553011 2.8190.486333 2.2280.433880 1.7570.391569 1.441

0.356733 1.2650.327561 1.2080.305091 1.310

0.302762 1.9550.219599 0.3300.1722JJ 0.3:¿U0.141646 0.510

0.120283 0.4500.104517 0.2370.092404 0.069

0.791122 -3.94149

0.662354 -3.302460.569158 -2.837

0.498721 -2.483950.443676 -2.207920.399504 -1.986210.363289 -1.804620.333068 -1.653420.309853 -1.536860.307471 -1 52502

0.222037 -1.09802D.l7.i7í¿ 0.857170.142649 -0.70312

0.121004 -0.595850.10506 -0.51685

0.092828 -045676

A12

4.5 5.3543155 5.949236

22.49731224.997013

0.1 C0.1C

0.7600.770

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0.083146 -0408920.075292 -036923

CONDUCTOR: 3/0 AWG, CuL

o.:o.:o>o:O.í0.'

O.E0.£

11

1.£2

2.53

3.54

4.55

rO

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xO

0.9915491 .4873231.98309724788712.97464634704203.9661944.4619694.9081654.9577437.4366149.915486

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RAiZ(a-b*1 1)

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2X1+ XO1.3808912.0713372.7617833.4522274.1426744.8331205.5235646.2140116,8354116,904457

10.35668413.80891417.26114120.71336924.16559827.61782631.07005534.522282

Icce078317406674720.5747360.5031400.4471890.40258303663150.3363040.31364403218510.2298700.1791500.1470670.1249530.1087890.0964600.0867450.078893

error0.0771.1760.8580.35500640.3500.5080.5570.4522.9291.2510.5490.3120,3310.5040.7741,1141.499

IccIF | error

0.767024 2.1060.648674 2 8980.561624 2.3350.495003 1 .6440.442418 1.0780.399879 0.6760.364769 0.4240.335306 0.2980,312571 0,3430.310233 3.7450.225738 1 .8300.177379 0.9990.146072 0.6810.124153 0.6440.107952 0.7760.095490 1.0160.085607 1 .3300.077577 1.696

IccIF | error

0798901 -1 .96857.0.671231 -0.559970.578391 -0.631860.507941 -0.945160.452697 -1.216610.408238 -1.385150.371698 -1.448110.341142 -1.41830.317629 -1.254690.315214 2.1054450.228349 0.6660630.176982 0.0940970.147155 -0.060030.124934 0.0150740.108541 0.2289370.09595 0.531807

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11

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3.54

4.55

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0.9889811 .4834711 .97796224724522.9669433.4614333.9559244.4504144.8954564.9449057.4173579.889910

12.36226214.83471417.30716719.7796192225207124.724524

0.10

0.10

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0.10010

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0.770064 1 .8880.652379 2.5970.565652 1 .9450.499155 1.1720.446581 0.5350.403987 0.0690.368786 0.2390.339212 0.4140.316369 0.4090.314019 2.9630.228935 0.9000.180100 0.0240.148428 0.4050.126226 0.4900.109800 0.3960.097156 0.1870.087122 0.1020.078967 0.444

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0079285 0.041396


0.20.3040.50.60.70.80.9

11

1.52

2.53

3.54

4.55

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0.9858141 .4787211.9716282.4645352.9574423.45034939432564.4361634.8797794.9290697.3936049.858139

12.32267414.78720617.2517431971627822.18081324645347

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

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0.10

0.10

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0.10

0.10

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0.10

0.10

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0 82497308313000.837588084384008500550.85623508623790.8684900.8745660.9044610.9103470.9162020.9220260.9278250.933593093933309450450.950730

1.3636882.0455312.7273763.4092194.0910644.7729075.4547506.1365956.7502536.818437

10.22765613.63687717.04609620.45531423.86453327.27375230.66297134092189

07924800.6767560.5834090.51111404545070.4093180.3725410.3420850.3190740.3272960.23391 10.1823550.14972201272200.1107680.0982160.0883250080329

0.4991.4961.0410,4060,1320.5240.7760.9090.8742.4440.5210.3340.67607380.6290.4100.1170.230

0.772713 2.5580.655455 3.2500.568901 2.5500.502440 1 7260.449829 1 .0400.407160 0.5300.371864 0.1820.342187 0.0300.319249 0.0550.316888 3.2850.231320 1.1200.182115 0.1320.150164 0.2950.127748 0.4140.111153 0.3460.098374 0.1600.088229 0.1090.079981 0.435

0.805178 -1.577090.678612 -0.273480.586228 -0.480830.515884 -0.924670.460558 -1.313820.415918 -1.586830.379148 -1.742690.348339 -1.795470.324593 -1.700180.322153 1.596510.234104 -0.082550.183833 -0.803830.151328 -1.061490.128589 -1.064360.111789 -0.913240.098871 -0.662030.088629 -0.343130.08031 0.02307


0.20.30.40.50.60.708

0911

1.52

2.53

3.54

4.55

0.1546640.2319960.3093280.38666004639910.5413230.6186550.6959870.7655860.7733191.1599791.5466381.933296¿.O i ¿jj^il

2706617309327634799363866595

09823321 .4734981.9646642.4558302.9469963438162392932844204934.8625434.9116597.3674899.823319

1 2.2791 461 -; 7Z427&17.19060819.64663822.10246724 558297

0.100.100.100.100100.100100.100100.100.100.100.10O T O0100.10010010

0.6100.6200.6300.6400.65006600.67006800.6900.7400.7500.7600.7700.7800.7900.8000.8100820

0.82497308313000.8375880.84384008500550.85623508623790.86849008745660.9044610.910347091620209220280 £-27825093359309393330&450450950730

1.3532422.02986227064843.3831044.05972647363465.41296860895876.6985476766209

10.149313135324171691542220 2P962C23681730270648363044793933 831043

07944310.6793040.5860630.5137070.4569840.41166403747580.3441810.3210710.3293490.2354830.1836240.1507860.1281360111574009893600889760080923

0.3861.3860.9120.2500.3150.7321.0081.1621.1442.1630.1720.7261.0981 1?21.0900.88606050269

0.775421 2.4520.658563 3.1490.572159 2.4300.505718 1.5800.453059 0.8660.410307 0.3310374912 0.0410.345128 0.2740.322092 0.3170.319721 3.0110.233667 0.7770.184093 0.2540.151867 0.7120 1 29240 0 8540.112480 0.8050.099567 0.633008&313 03770 080974 0.062

0.808147 -1.697180.681976 -0.391850.56972 -0.620070.51937 -1.09031

0.463972 -1 .506090419228 -1804170.382339 -1 .982810.351407 -2.056280.327551 -197820.325099 1.3073040.236519 -0.437850.185856 -1.200660153063 -1.487380130105 -1 513180.113134 -1.378850100079 -1.141730.089725 -083474

00813313 -050146

A13

Tabla A 7.3: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, GRUPO 1, falla monofásicaconexión YT-YT

ICONDUCTOR: 4 AWG, Cu c= 0.7I L

km

0.

0.0.0.O.f

o:O.íO.í

O.SÍ1

1.£;

2.E;

3í4

4.E5

FACTORES ia b

0.1

0.10.10.10.10.10.10.10.10.10.10.1£

0.1C

0.1C

0.1C

0.1C

Q.1C01C

0.410"

0.41010.41»0.41010.41 CX0.41 a0.410Í0.41 OC0.41 a0.440Í0.440(0.440ÍD.440C0.440C0.440C0.440C0.440C0.440C

reiz(a+b"1 1

0.689222

06892220.6892220.6892220.6892220.68922206892220.6892220.6892220.7108590.7108590.7108590.7108590.7108590.7108590.7108590.7108590.710859

Iccepu

0.644173

0.538666!0457203Í0.3954640.347768Í0.310045-0.279556Í0.254443,0.235369:0.240750Í0.1 701 73C0131505-

0.107133Í0.09Q373E0.078145C0068829^0.06149740 0555765

CAROLINA

IccIF | error %

0.623553 3.307

0.520172 3.5560.444800 2.7890.386838 2.2300.342085 1.6610.306360 1.2030.277243 08340.253088 0.5360.234635 0.3130.232747 3.4390.165758 26640.128576 2.2790.104978 2.0530.088683 1.9070076760 1.8040.067660 1 .7280.060486 1.6720.054687 1 626

SE 7

IccIF | error í

0.646488 -0.35J

0.535519 0.58J0.455127 0.4S0.394835 0.15.0.348200 -0.120.311173 -0.36:0.281122 -0.55-

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0.699383 -04200.602024 0.3910.528284 0.1350.470543 -0.0790.424160 -0.0690.386013 0.1860.354164 0.6260.327156 1.2200.306137 2.0410.303967 1.9340.224379 0.8430.177794 1.2510.147217 2.3410.125611 1.2810.109533 0.5030.097104 -0.0940.087207 -0.5640.079140 -0.944

0.728404 -4.3870.623360 -3.0450.544610 -2.8670.483430 -2.7420.434553 -2.4590.394619 -1.9990.361387 -1.3850.333304 -0.6470.311509 0.2820.309262 0.1880.227242 -0.4280.179583 0.2420.148440 1.4980.126499 0.5700.110208 -0.1130.097633 -0.6350.087633 -1 .0470.079491 -1 .381


0.20.30.4

0.5060.70.80-9

0.99

11,5

2.2.5

33.5

4

4.55

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0.10

0100.10

0.10 í0.10 C0.10 t0.10 C0.10 C010 C0.10 C0.10 C010 C010 C

D.4500D.4850D.5100153503.56003.58503.61003.63501660036600).7000X7400Í.7800).7600.7600.7800.78007&00

0.7250040.7423910.7594670.7762480.7927510.8089880.824973O.B407190.8562350.8562350.8806090.9044610.9278250 9278250.9276250.92762509278250 927825

0.69816340.60665140,53140160.47255940-4261776038894890.35850270.33317550.31434160.31178790.227791 10.18127140.1517344012813630.11088470.09772430.08735470.0789738

0.673277 3.6960.583501 3.9680.514717 3.2420.460367 2.6480.416356 2.3590.380000 23550.349467 2.5860.323464 3.0020.303156 3.6900.301055 3.5650.223562 1.8920.177773 1.9680.147544 2.8400126098 1.6160.110094 0.7180.097694 0.0310087804 (0.512)0079732 (0.951)

0.701552 -0.4830.604587 0.3410.531031 0.0700.473358 -0.1690,426941 -0.1790.3887B9 0.0410.356879 0.4550.329800 1 .0230.308710 1.8240.306532 1 7150.226560 0.5430.179660 0.8970.148840 1.9450127043 08610.110813 0.0650.098260 -0.5450088260 -10260.080108 -1.416

0.730779 -4.4630.626132 -3.1110.547556 -2.9500.486427 -2.8510.437532 -2.5950.397543 -2.1620.364235 -1.5740.336067 -Q.B600.314191 0.0480.311935 -0.0470.229491 -0.7410.181495 -0.1230.150096 1.0920.127966 01330.111507 -0.5560.098804 -1.0930.088699 -15160 080470 -1 .859

A15

Tabla A S.l: Date» y resultados de la estimación de cortocircuito, GRUPO 1, falla trifásica, subestación 15 y 16

CONDUCTOR: 4 AWG, Cu c- 02L

km

02C03CCMC05C06CÚ700800900991001 50200250300350400450500

FACTORES

a b

000000000000000000000000000000000.0100

1 066C1 0.37C1 027C1 022C1 0.20C1 019C1 019C1 01901 0190

01950195019501950195019501950.1950195

Halz(a*bM

) 0801950.58735,049685Í044619-0.42453C041343:0.41343:04134330413433041903604190360419036041903604190360419036041903604190360419036

i] Iccepu

3 072404C> 063312Í). 0 55543;

Q4&495Í043548É0 3950 2¿0 36627S03394760317466031941902301050 1775880 14400401208980104094009135000813640 073334

SE 16IccSF

) 0717130 62839.055410;0 49277¿044211Í0 39999C0 36463ÉOSM664031140603090100 2222690172968014139001194930 10343900911720 0814980 073676

error

i 0963*> 0753

0240-1 587-1500-1 242045114381 9463369352626711 8491 17606340 195

-0164-0465


0200300400500600700800900.991 001 50200250300350400450500

0010010010010.010010010010010010010010010.01001001001001

0780045003400.2900.2600.250025002500.250026002700280029Ú030003100.3200.3300340

0 8779860 652276056145305159790 4870650477114047711404771140.4771140 48706504968550 5064900.5159790 52532905345450 5436350.5526020561453

0 7694590.69323206273750 5666480508916046722604352150 4047740 3794590 3846370 28467802245910 1857820 1589170 13929301243560112612C 103138

0 748363067532106121280557812051112004708390.43590804054330 378935037868402833310 225507018700301596150 13917101233410.1107290 100447

2819265224911 584

-0431-0 767-0 159-0162013815720476

-0 406-0 653-04370 08c08231 7002679


0200300.400500600.700.800900991 00150200250300350400450500

0010010010010010010010010010010010.01001001001001001001

08700.500038003300.3100.3100310031003100310034003700400Ú430Ú460046004600460

09316460 69030205957810 55260205345450534545053454505345450534545053454505614530 58735206123540 6365520.660Ü240 6600240 6600240 660024

0 7952950 7236920 66424006110990 5664070 53370104991590 465692043752804345310 3332880 2705270 2292990 2004020179068015723501401020 126310

0 7652250701153064607905977170555386051816104852630 45603804324280429947033314702711610 2283360 19706601732680 1545640 1394860127076

3930321528112.2391.9842999286421171 17910660042

-02340422169333471 7280442

-0 603


0.20

0300400500600700800.90

0991001502002503003504 0 04505 DO

0.010010010010010010010010010010 01001001001

001001001001

087005000380033003100310031003100,31003200360040004400 4800510Q510051005 10

09316480 6903020 5957810 5526020.534M50.5345450534545053454505345450 5436350 578824061235406444530 67530106977030 69770'i0 6977030 f//770";

0 78407707180850 66300306129150 57023605388570 5050920472026044401304485230 3499780 2876860246317021708801^-5310 1697860151'íül0 1 'ífy: i ?

0 77088607101300 65722006109310 5702340 5342660 50230704737660 450592044815003518^80 26897502449150 2124000 1874490 1677130 1517180 VW&

1 7111 119088003250.00008590554

-0367-146000830521

-0 44t0573220?3 1381 236

• 0 275- 1 50¿


O :'0H ,',M

001f '\'\ í;7fjrj '//'

OrilMü(i í/iW;

0 7fc>V,8', 7 ',t '/,'-';

: 7 777 V*. l'Wfr

1 rtíA•M

CONDUCTOR: 4 AWG, Cu c- 02i

km

02ÍOSÍ04C05C06C07C0.8C

09C0.99

1 00150200250300350400450500

FACTORES

a b

) OC0000000000000000000000000000000000

1 081C

1 044(

1 031C

1 025C1 022C1 020=1 020C1 020C1 0.2001 02001 02001 02001 0200

02000200020002000200

Iccepu

) 0 80909Í069467'0 59756É051856;0457657041091Í03761550 3486280 326025032364502331490.1799370 1459090.12249701054710 0925590 0824400 074304

SE 16IccSF

) 079146C0.68 158C05928310521660464207041727e03784460 3459020.32087003183020 22657201754010 1429410 120564010422100917680.0819670 074053

error

) 2.221920.79

-0.59-1.41-1.52-0600781.601.672902.58f207'1.602120C0.86Í0.5760336


0200300400.500.600700.800900991001 50200250300350400450500

000000100100100100'0010010010010010.01

0010.010.01

0.01

001

0.94005300390033003000290029002900.290029003000310

0.32003300340034003400.340

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0010010010010.01

0010010.01

0010010010.01

0010.01

0.01

001001001

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0 8558530 7760720 7079840 64965905994110 555837051778004843620457595045479403473180.2802240 2346010.2016450.1767550 15730601416970128897

347238132.7182.8332.3212.42128332.5571 9910.354038706491.6023.0483.6532.2691.1630261


0.200300.400.500600700.800900991.00150200250300350400450500

0010010.010010010010.01

0010.01

0.01

00'001001001001001001001

1060

0610

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044004700 5000 53005300 530fj 530

0 8730760 79942307258730.67005306174700 5747910.5387740 50350404736220491545n 3751810 302766025520202219100 19738101733420 1544700 1 39275

086339107873100 7222490 666266061776105754410 5382660.505400047894404761680 3^4*,?0 2998510 25256902180680 1918110 1711700154525'j '¿W;1 .

1 1221.53905020568

•0.047-0.1130094

-0.375-1.1113.2291 832097210421 76229041 269

-0035-1 09§


020(i 3(i

0010 0 1

1 180'.: Wl

0900016' 827M6

>fc7iy/i• 799786

2 170?- 480

919415531JJ

Aló

L

04C05C06C0700800900.99

1 001 502002503003.50

400450500

i b0000000.00.00.00.000000.00.0000000001001

1 0.38C1 033C1 0.31C1 0.31C1 0.31C1 031C

1 0310

1 03401 0380

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Raiz(a*bM0 595780 55260;0.5345450.5345450.53454505345450.5345450.5614530.5957810 6285700 6600240.69030207195350 73379407337940 733794

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1380

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0.759-087'

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0.70

0.80

0.90

0.99

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! 500

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267325281594

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1442

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-0.366-2052I

L04L05C06C0.7C

0.8C

0.9C

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a b0000000000000000000000000000'00100'

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¡ Ice*0.76442É0 7091 5C0.6520560.61 112£0 5753400 5394970.5087040.5053990.3935900.3220490.2744100.2407630.2137780 1878020 1673920150949

lcc3F0.7374610 68354C0 63656C0.5953250 55889505265110 5003140 49755803895130.3195130.2706430 2346500.2070610 1852530 1675860152987

error36573.74624352.6552.9422.4661677

1.5761.0470.7941.3922.6053.2441376

-0116-1332


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450500

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001001001

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1 18006700500043003900380038003800 380Ü390043004700510

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1802

2.212247225951286

1454

1662

1 1000231

1521

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34201.7480384


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2002503003504.00

4.50

500

0010.01

00100100100100'00100'0010010010010010.01

001001001

1 18006700500043003900.3800380038003800410

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0.8793740809910075018106983560653019061305605775920 5459220.52019505174820.4101200 3393520 28929002520430.2232640.20036701817200 166242

02600.9271436

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0390

CONDUCTOR : 300 AWG, Cu

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0.60

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4.50

| 500

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0010010010010.01

001

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065006500650

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-1.418-04510.3580.926

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-0.71132951590

0204-015202491.1622412

0.584-0 909 1

A17

Tabla A 8.2: Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica, GRUPOl, subestación 15CONEXIÓN: D-YT

CONDUCTOR: 4 AWG, Cu c- 0.7L

km

020304050.6070809

0991

1 52

253

3 54

4 5c

FACTORES

a b

0101010 1

0101Ü 1 C0 'C

0 1¡0 1 C01C0 1 C01C0 'C01C0 1CÜ1C010

0.45004500450G4500450C0450CQ450C0450Í0450Í0430C0.430C0430C0.430C0430C

0.430C0430C0430004300

fali(a+b*1.

0718

0.7-80718

0718

0718

0718

0718C0716'0713Í0703'0.703"0703"07037u 7C3"Í07037070370703707037

2X1 + Xopu

1478342217512 956693 69586443503!51742159133&6 65255É7 317ST7391731

1 1 08759É14 78345$1847932422 175'9C25 871Q5S29 56692C33 26278636958651

SE 15Ice* 1f

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0 060880 05502


0.20304050607US09

0 991

1 52

253

354

455

010u "0

0100100 100100 1üj '00 1C0100100100 10

0 "00 1C010010010

04800049000 5000051000520005300054ÚÚ05500056000 5600057000580006900OCOOO0610C0 62000630006400

073890745o0 752707595076620772907796073C20 7926079280799308058081220 813C

0 82500.83130.837608438

1 4456852 '685202 89136936142114 3370525 05939557827376 5055307 "56 1357228421

10842632144568421807105321 68520425 2994712891368532 52789636 142106

0.69610 5896í0506190442430.39293035364

Ü 321810 295520 275750.2734801951401521201249701062o0 092630 032220 074030 06741


Ü 203040506070809

C 991

152

253

rj fj j4

45r

0100 10C 100100100100100100100100100100100100 1 C010010010

04BUU050000.5200054000560005800060000.62000.64000650006600067000680006900C 70000.71000720007300

073890.75270 766207796079280.80580.81660.831308438085010856208624Ü8685087460 8806088660892608985

1 4 193 'JO2 1289522 P 386023 5432524 2579024 9675545 6772046.3868547.0255417 096504

10644756141930101774126321.28951524 83776728 38601931 93427135 4S2523

0 7Ú0520 6006805210904598

0411960.373830342820.317150.297990.297720212450 16555Ú 1 35920 1 1552

0100610 089250.080290 07306

IccIF | error

ú 655548 2 3620.541516 36210459331 3 6370357920 35270 350550 3 3430313018 31800.282606 30450 257436 2 9350 238382 2 8530 236429 Ú 8030167550 05430129628 04270105668 03660 OS9170 ú 3300077122 0 3Ü700&7939 0291OOS0708 02810 054868 0 272

0681129 21980 573562 2 8080434170 24320433513 20560385816 1 8430 347401 1 7970315839 18890 289469 2 092C 267326 3 1520267120 23810192518 13610150381 11560123343 13160 1G4534 1 S67

C 090696 2 1 3C0 030090 2 664007*704 32430 064906 3 853

uoy523S 0 ísy0591579 15380514214 13370454435 11810 406937 1 2350 36S329 1 4950 336350 1 925u jj¿441 ¿ -i9 J0 283534 3 2420 286492 3 9200203363 17180164263 07830 135336 0433ú 1 15062 0 3960100067 05450083527 OS140079373 11610071934 1565

CONDUCTOR:270 AWG, Cu

02030405066 7osC 9

0991

152

/ O^

•V C

4

0 100100 100 100 10ú 100 '00100100100 10010

'j '•'.0 100 10010

0430005000052000540005600058ÜU06000062000640006500066000 6700i ÜOOO0 69000 70000 7100

073890 7527G76620779607928Ü8Ü6808186083130843808501ú 856208624ú CC-C'C0 £7460 88060 8S6Í.

1 4056872 1083312311773351471742176604 9206045 6235466 32649069591397 029433

1054415014 058867"7 "'-C1:

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0.298181 0371029G094 3.3030219295 04340174095 -06410144332 -08860.123255 -06370107547 -02250095339 0403

00857 1.1410 077797 1 955


02030405C 6070809

0991

152

25•)

35'445r

0101010101010.1010.10.1010.101010.1O 1

0101

04500.47004900510

05300550057005900610

0650067006900710

0.7300.750077007900810

0.71795807319980 7458 ¿10 7594670.77291507861520 7992770812205j 8249730 8500550 8623790 8745660 8866203 89S5453910347D 92202SD 9335933945045

0689679810.59591494Ü.5194969&046000914041326176

0 37582990.34528076031991498Ü 300981060 30760829022158568

0.17406830 143971990123205040 108010020 096407050 08725455

0 0798482

0671207 27520.581068 25550.512106 1.44304576S5 05080.413667 -0098

0 37734 -0 4000 346857 -0 4540.320918 -0.3130300672 0 1030.298579 3 0240221439 00660175946 -1.0670 14595 -1 355

0124688 -1.1890108832 -0.7550.09&552 -0.1500.036762 0.5680 078774 1 364


0203040506070809099

11 52

253

2 C

4-a 55

010.10101010101010 10101010101010.1r 10 1

0450047004900510

05300550057005900610

0650067006900710

0.73007500770n ?qn0810

5717958J73199&J 745631) 759467

772915786182.799277812205824973850055862379.874566886620893545.910347922028WW'945045

0691378330598158170521860320.462343340415514050 37796428Ü 347335830321875520 302864870 309537630.223075450175279830.144995820.124092680 10879589009711371r 087897810 08043958

0673188 27020 583434 2.5240514665 1.3980460325 04380416322 -01940 379972 -0 5230.349443 -06030 323444 -0 4850303138 -0.09003010S2 28230223552 -0.213017767 -1.3450 14754 -1 724

0 126095 -1 5880110092 -1.1770 097692 -0 5920087803 0 1080079731 0&S9

A19

Tabla A 8.3: Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, Mía monofásica, GRUP01, subestación 16CONEXIÓN: D-YT

| Xcc- 0.7

f "iI km

0.20.30.40506070.809

0991

152

253

o 5

A4.55

FACTOItES" a b

01010.1010.1010.10101C01(01C01C01C01C0.1C01C0.1C01C

0.51

05004904804S0480¿30480,48'046046C046r

046C046C046C

046C046C046C

r«ri(«.bM.1

0759460.7526720 7458300 7389390 7389390 738939,0 738939'0 738939.0 738939:0 725004¿0 72500440 72500440 7250044

0 72500440 72500440 7250044072500440 7250044

S/E16IccIF

0.6982056930478

0.41190.36110.32130 2892Í0.2629^

0.24:0.2409'0.1697¿0130910106Í

0 089760 0775E0.068260 060980 05509

Icce 1f

0 709820.588250494750423990 372851

0.332410.29972;0.27279E025234Í0 24554;017356C0134123010926Í0092172007970C007019S0 0627210 056682

error

1653333382.92

3.23

3453.62

3.75

3851.902.25

2462592692762822.86

290


020.3040506070809

0991

1 52

253

354

455

01001001001001001001001001C0100.10

010010010010010010010

05600.5600.560056005600560056C056C05600600060006000600060G0600060C06000600

0 79275060 79275060 79275060 79275060 7927506Q 79275060 79275060 79275060 79275060818608708186087081860870818608708186087081S6087O S 1 86087081860870 8186087

0.729030 606560.5181

0451580 399910 358680 325060297140 2757902736

0 195790 15235012465010547009139ü 080630072140 06526

0 7467920 62676505331400461816040653703627190 3272460 2979930 2757520 2824020 1996580 1545450125952010627700919140 08096900723520 065392

2443332.90

2271661 13067029

-0.013.22

2081441 04077057042030020


0203040506070809

0991

152

253

3 54

4.5£•

0100100100100100100100100.10

0.10

010010010010010010010010

056005700 580059006000610

06200.6300640067006800.69007000710

0.72C073007400750

0 79275060 79927660805761108122048081860870 8249733083129960 83758820 84383980 86237940 86848960 87456610 68060930 88661990 89259840 89S545409044614Ú910346&

0 746050 627670541070475150 4233803816&0347410.318740.296690.29442

0213

016680137040116290 100990 089250 079950.07241

075153106378710 5479850.4790500 4254000 38274 S0348139031954502979910 30204002154920 1678890 1378190117110010198200904480.0813620074019

0741631.28

0.82

0.48

0.28

0.21

0.25

0442591 170.66

0570700981 341 76223

CONDUCTOR:2/OAWG, Cu

020304050607080.9

0991

1 52

?*¡ r2

35 (4

010010010010010010010010010D10310310i m)10)10tir

056005700580

0 59'j

0600061006200.6300640067Ü068006901 7rm"J71CJ720j 7'íO

0 79275060 79927660805761108122048081850870 8249733083129960 83758820 8438398G.86237940 8684896D 874 5661

0 880^093088661990 6925984'i 898 54 M

0751830.634740548750 483050431270389450354980 32609030381030152021894017182014137012009010437009229

075394206409280551131048210404283040 3854900 35072603219870300315030440002172920 1693390139033Ü11&1550 1029010091269

0.28109740.434

-0196-0.688-1017-1 198-1.257-1 1510954

-0753-1.444-1656-1 609-1407-1 106

CONEXIÓN: YT-YT

| Xcc" 0.7i J_I km"

0.2030405060.70.809

0991

152

253

354

455

FACTORES

• b

01010101010.1Í

0.1C

0.1C

0 1 Con0.1C

01C0 1 C0.1C

0.1C

0.1C

0.10

0.10

04300.4300.43004300430C0430Í0430f0430C0430C044QC0440C0.44QC

0.440C0.440C0440C0440C044QC

0.4400

rali (»*fc* 1.1)

0 70370340.70370340 70370340 7037034ü 7037034:0 7037034:0 7037034;0.7037034:0 7037034:07108585Í0 71085858Ú7108585E07108585É0 710858580.7108585E071085858071085858071085858


0203040506070809

0991

152

253

354

455

0100100100100.10

0100.10

0100100.10

0100100100100.10

010010010

046000470C048000490005000051000.52000.530005400054000550005600057QC0580005900060000610006200

0 725004380.7319976

0 738939320 745830720 7526729

0 759466960766213930.772914830 779570630 779570630786182260 792750630 799276620 805761080812204830818608650 8249733308312996

S/E16tccIF

0.650480.538160 456980.39620034924031199(0.28178C0.25681Í0.236110.23586:0.1 672 7É0.12946'0.10556;0.0890960.0770670.0678960 0606750054340

Icee 1f

0 65770820.54998500466810

040377390 3550756*03165599Í0. 2854 299¿0.2597901^0.2403147;0.240750E

0170173280 1315056Í0107133170 090373770078144970 06882942006149736005557648

error

1.112202151 911671461301 161782071731571491431401371.36

134

0.6754940 569625049128504313190 38409503460170.3147040.2885210.2683840.26631701921090 150135012317&01044160.0906080 08002200716490 064862

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031629180 290536720.271167240.268934650191941780 14956279012297719

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1 111601 150730490430500701 040.98

-009

-031

-0.160 180651 18177238


0.203040506070.80.9

0.99

1152

253

354

45c

0100100.10

0100.10

0.10

0100100.10

0100.10

0100100100.10

0100.10010

048000.50000.52000.54000.5600058000.6000062000.6400064000.65000.66000.67000.68000.69000.70000.71000.7200

0.738939320 7526729

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0.83129960 84383980 8438398

0 850055090 856234740 862379370 868489620.874566070 880609320 886619920 89259844

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1.63

2.28

1.98

1.74

1731958942.87

3.60

3.51

1.23

026-012

-017

-0.030230.58098

CONDUCTOR:2/0 AWG, Cu

020.3040506070809099

1152

25i

354

0100100100.10

0100100100.10

0100.10

0100100100 1U010010

04800

0500005200054000560005800060000620006400064000.6600068000.700007200074000 7600

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0.83129960.84383980 8438398

0 856234740 868489620 880609320 8íi2t.9&44090446135091620216

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0 702765320 603556720.52408133046273276041477485

0.3765130.345371480.319569110 300314890.297855950214226120.168162890 139032850 11&952140.10426896Ü 0930621 3

1261741.25

0850690761.03

145208199014

-0.34-018

0 311 00182

A20

4 5 U15 01

0 0710 075

0 09044610 0910346

4 0 08278 0 0749

1 0.082104 073604 0 074698 0 3200

CONDUCTOR: 3/0 AWG, CuLU0Qi0O *0'0£0 £

09Í-

1 .'.

2 53

•i c

*4 5

JT

FACTORES

01010.10101010101C01101C0 1 C01C0.1C01C0.1C

01C010010

0.60

0610.62

0.63

064065066'

067C068CO6s:070C072C074C076C07SC080008200840

r»iif»*b*1.

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lee* if07567064270557

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0 2250:0 1769*0 1457E01239¿0 1Q77£C 0953700855100775

Ice 1F | error0783174 322020 667472 3 84420 574736 3 14670503140 235250447189 170650 402583 1 24060366315 093610 336304 0 76690313644 07807031 1085 C 70830223808 054440175658 072750145182 040800124163 017940108789 092540 097053 1 77040 087798 2 68050080310 36325

CONDUCTOR: 4/0 AWG: Cu

0202040 5C 6070809

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225

9

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4 55

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0 892598409044614091620220 92782480 93933290 950729SC 9620 194

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0126

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fiF

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225

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1

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Ub^U0630r Rjr065006600670ODBU0 6800 70C07200.74007600.7800.80008200840

0&1&&0&70 824973'i0 £¿1-'99t0 S375SS20 ft^íp'j.cif'

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02O S04fi C

0607O SO S

09j1

1 f2

253

354

45

2

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06000610

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081860870 8249733083129960 83758820 84383980 850055108562347086237940 86648960 86S4S96C 88060930 892598409044614091620220 9278248093933290 950 7 29509620194

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455

0101

0 07800 0800

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0203040506070809

099•

152

253

354

455

FACTORES

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r«ti(».bM.1)0 73893930 752672

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0.2176131 -09401709132 -156

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CONDUCTOR: 4/0 AWG, Cu010203040506070809

0991

1 52

25•)

•j C

44 5

K

010010010O ' G0 100100 100100100100 10010010010010010010010

0480005000U 5200054000560005800060000620006400063000 70000720007400076000780008000082000&400

0 738939320 7526729

0766213930 77957063079275063080576108061860865083129960 &4ÍB39&

0 868489620 880609320 892598440904461350916202160 927824760 939332860 95072995096201936

07021680603106052831804699'404230710 3646800 3526520 32553003044470 30227'0 22255101761980 14577201243020 108342009C0140 0852040078212

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CONDUCTOR: 250 AWG, Cu0 10203040506070809

0991

1 52

253

354

45CJ

01001001001001C0100100.10

0100100 1C0.10

0.100100100100.10

0 10

04800050000520005400056000580006000062000.64000680007000072000.74000.760007800080000820008400

0 738939320 7526729

0766213930.779570630 79275063080576108081860865083129960 8438396

0 S6&489620 88060932089259844090446135091620216Ü 927824760 939332860 95072995096201936

07043140 60566705310820 47275804259220 3874980355412

0 328220.30706803048840 22487701781050 1474310.125766Ü 109651009719600872810 079202

0 70983429 0 78061274658 117

05336946 049047218594 -012042386756 -04?038518944 -0600 35363204 -0 50032743612 -0.24030786425 0,26031427916 3.08022625981 062017765735 -025014686914 -038012562607 -0.11011008373 039009821645 105

0 0888562 1 80008128239 263


020304050607080.9

0991

1 52

253

354

45

s

010010010010010010010010010010010010010010010010010010

048000500005200054000 560005800060000620006400068000 700007200074000760007800080000820008400

0 7389393207526729

0766213930 779570630 79275063080576108081660865

0831299606438396

0 868489620 880609320892598440904461350916202160 927824760 93933286C 95072995096201936

0 7065180 60826505338630 4756030 4287650 390299035815

0 3308840 30966

0 3074680 227070179980 14906

0 12720301109340 0983550 0883370080171

071158244 072061505317 1.120.53612253 042047458192 -021042617765 -060Ü 38739747 -0 74035573681 -0.670 32944275 -0 44030979114 004031625034 286022779107 0320' 7889386 -060014791356 -077012653115 -053011088469 -0040 09893636 0 59008951127 133008188438 214

A21

Tabla A 9.1: Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla trifásica, GRUPO 2

CONDUCTOR: 4 AWG, Cu c- 02L

[Km

02C

03C04CÜ5C06C0700800900.991 00150200250300350400450500

X1

fp.U

022715E0.34073*04543120 56789C068146S0 7950460 9086241 0222021 1244221 1357801 7036702271559283944934073393 97522945431195 1 1 10095 678899

FACTORES

a0.0

0.0000.00.00000000.0000.0oo-0010.010.010.010.010.01

b1 04

1 0.21 011 011 01

0101010 10 1010.1"01Í0.1ÍOHO.lío.;02

r*fi(».bM.1

1 0 62050Í5 04771V9 04134337 0 3903785 0.37842S5 0 378429i 0 378429: 0 378429j 0 378429i 0 378429r 0384441r 0 390378

0 3962430 4020390407768041343304190360 424580

) Iccepu

0560221051429É04621750424291038815103615780 33526803107330 2905870 2884650211108016544201361710115994010129500901290.0813640 074304

SE 06tec3F

0 56323É051091C046392604226480 3867220 3555240 3283870 3046950 28Í872028391102102190 1660560 136952011641901011900 0894580 0801500 073897

CONDUCTOR: 2 AWG, Cu0200300400500600700800900991 00150200250300350400450500

02162690 3244030 4325380 5406720 6488060 7569410 86507509732101 0705311.0813441 6220162 1626882 7033603 24403237847044.3253764 8660485 406720

oo-0010.010.010.010.01

0.01

0010010010010.01

0.01

0010.01

0010010.01

04602802202

01901S0.202

0210.2

0230.250.260280.2903

031032

0 6600240 50649004461930 42458004134330413433042015004267810 4333300 4245800451465047711405016910.506490051597905253290 5-345450 543635

0 5784390 53829204985820466273043198004048650.3832540 36207303446360 3352920 25867202115650 1806370153218013445501201660.1089320 099865

CONDUCTOR: 1/0 AWG, Cu020030040050060070080090099100150200250300350400

4.50500

0 2074740311212041494905186860 62242307261610 82989809336351.0269991 0373721 5560582 0747452 59343131121173 6308034.149489

46681755 186861

0.01

0.01

0010.01

0.01

0.01

0010.01

0.01

0010010010.01

0.01

0.01

0.01

0.01

001

04903

0240.220210.210210220.220230.270.310350.370390.41

043045

0 6828350 525329046186304408700 4300650 43006504354950 44087004461930 4566880 49685505345450.570192058735206041140 620505

0 6365520 652276

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0 5962370 5663030 537473051133604875430 46580204458680427529041224004106060 3425030.2935500.2567410 22807602051380 1863730.1707410 157521

-2.019-2139-0.430-0.210-00710.0720.111

-0558-1364-0.493-0945-1019-01410.217

-0458-0516-0.1530.504

0 60&86905758130.546024051906104&4552047218904517090432S900417216041554303459120.2960430.258&350.2295650.2063380 18736001715&80158223

-3730-3.755-1.989-1 .695-1488-1282-1183-1 .790-2.540-1.676-1922-1852-0872-0.433-1037-1041-06350059

05766490.54693605200140.49552404731640 4526750.4338390.4164700.40195804004060.3354150.28835602527720.2249490.2026110 18429001689950156036

1.6501.3262.913297429652.974288720831 15920421 148076414271.61007830.60808761461

TaUíA 9.]

A23

Tabla A 9.2. Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica, GRUPO?,CONEXIÓN: D-YT

CONDUCTOR: c- 0.7L

pfm

0203040506070309099

1152

25•3

35A

45

5

xalp-»l

1 .02403-1 535052048062 56008307210;358411Í4 096 131

460815-:5 G6896Í51201717 68025E1024G3¿12 0004315 3605'

17920620 4806823 0407725 60085

FACTORESa b

0.0000.00O 1

0100101010101010101

02200.240026002800.300032003400340034003600370038003900400041004200.4300440

r»lz(»*b*1.1)

0 5376694*0 5550504

0 5720420 5886699^0.604954906209176;0 6365765E0 6365765Í0 6365765É06519485C0659531?

06670491Í0674502170 681892520689221840696491650 70-370343071065858

2X1 + Xopu

147834221751*2 95669.3 69586'443503E5.1742159Í33&¿6 65255Í7 31 781 :7.391731

1 1 08759614 7834551647932422 17519

25 87105529 56692

33 26278636958651

tccepu

0 50252650433804

03794712Í0 3377695~0 3052490;GÍ793188Eu 2562025C0 23500854

0217390S0 2207994

0 157886130123401150 1016539*0086691220 075766430 067438330 060878360 0555 764S

SE 06ledF ] «ñor

0.51182G .181510441894 -1830'0387167 -1987'0343654 -1712;0308456 -1039"0279516 -0070Í0.255366 1 110t02344S4 021920219104 -0781?0217472 1.530.158155 -0170124062 -053270101997 -033640086571 013890075186 07720 066442 1 49950.059517 228730.053897 31161

SE 13IccIF error

0510024 -14"0.440586 -1 53Í0386186 -1 73£0.342896 -149Í0 307857 -0 8470.279032 0.102É0.254968 1.26360.234611 016940218818 -06520.21719 1.661S

0158012 -0.080132976 -7.2

010194 -02810.08553 01863

0075156 081220.066419 1 53470 059498 2 320053882 31448

SE 02IccíÉ | error

0491070 2.3330426690 1 6670 375700 1 0040.334768 0.8970.304050 03940.273805 2.0140.250657 3 010.231002 1.7340215707 07810214128 3.1160156451 0.9170.123038 0.2950.101316 0.3340.086086 0 7030 074824 1 260066161 19310059293 2.6740053714 3467


020304050607080 9

0991

1 52

253

354

455

1 0131471 51972

2 C262932 532867303944

3 W6Ü134 052587

45591650150765 065733

7598610 1314?1260433

151972177300720 26293

22 795825 32867

010101010101010101010101010101010101

02300.26C029003200350038Ü04000400040Ü0440046004800500052005400560058006ÜU

0546410150 5720425

0 596853930620917630 64429744úbt7049l&G 6818925206S 1892520681892520710858580 725004380 73893932

0 752G7290766213930 77957063079275063080576108Ü 81 660865

1445&352 168525289136936142114 3370525 0598955 782737

6.505587 1561387.22842*

10842632144568421807105321 68526425 2994742891368532 52789636 142106

0 51473270 452268770401395750361714550 330407140 305204890281484070.256321670237190710245230510177005560 1395GÍ790115806710099474460 08753044007841089007121604Oúb53ai63

0524422 -184760.459504 -157450.408012 -162160366403 -127960.332202 -054030.303659 050910273515 07045025884? -097640242652 -225070.240975 1 7660178841 -102630142015 -176830117711 -161780100487 -100760087649 -013530077715 089540.069800 202870 G63Í46 3 2293

0522501 -14370458046 -1 2510406874 -13460365495 -10340.331463 -03190303046 071 240.279000 0 89030.258410 -08080.242268 -20960240596 192630.178637 -09130.141889 -1 6810117625 -1.54C0100424 -09460.087602 -0 0820 077678 0 94350069770 2.07260 063322 3 2684

0 502285 2.4780442601 21840.394670 1.7040.355794 1 6640.323536 2 1240 296461 2 9490.273450 2 9380.253674 1.0440.238123 -03920.236510 36870176426 0.3280140511 -0.7170116686 -07540.099745 -0.2710.087088 0 5080 077275 1 470.069447 2 5470 063056 3 704


020 20405O E07OS09099

11 52

253

354

455

1 0043521 5065282 008704251088

3 C 130563515232401740845195844971543502176753264

1004352125544

1506528175761620 0870422 59792

25 1088

010101010101010101010101010101010101

024002700300033003600390042004500480048005300580063006600670067006700670

0 555050420 580400370604954910 6287839706519435906745Ü2170696491650.717958460 738939320 738939320772914830805761080 S37588190 856234740 862379370 862379370 862379370 86237937

1 419321289522 8386023 548252A 2579024 9675545.6772046.38685470255417.096504

10.6447561419301

1774126321 28951524.83776728 38601931 93427135482523

0 52619052046319-5770411419930 37086567C 33879297Ú 312936250.29168295

0 27390540 260946820 2588062

0191777780154681040131085610113096340098529510086807160 07757625007011911

0 531370 -0 97470469222 -128450419657 -^96280379312 -222679345389 -205150317760 -152-420.293832 -073140273195 0.260 256926 1 5650 255236 1 39880191922 -007510.153673 06560128099 233150 109806 2.99460096080 2.54940 085399 1 64890 076854 0 93980.069861 03695

0529381 -06030467679 -C.9590418429 -1.6750.378313 -1 9690.345061 -1.8160.317085 -1.3060.293239 -0.5310.272684 044790-256476 1 74320.254791 1 57590.191674 005410.153515 0.75960127990 241860109728 3.06970096019 261460085351 170610.076815 0991006&S29 04155

0 508479 3 463C.451369 2520.405389 1 4880.367670 0.869C 336224 C 7540309636 1.066028688 1.674

0.267195 2.5110251627 3.7040.250007 3.520188985 1.4780.151798 18990126801 33790.108856 3.8950.095353 3.3310.084826 2.3360.076390 1.5530069479 0921


020 304050607oe09099

11 52

253i r;

4

09998811 4998211 9997612499701¿ 99954234995623 939522449946249494094 9994037499104f. '¿'jftíiO^

124985114 0962117497911999761

010101010 1

0101010101010 10 101010 1

024002700300033003600.39004200450048004800530C r.V:

06300 6600 6700 6 70

0 555050420 580400370 604954910 628783970651948590674502170696491650717958460 738939320 738939320 77291483r criPTRinc.

083758&190 856234740 862379370 862379'; 7

1 4058872 10883128117733514717421766

4 9206045 623546

6.3264969591397 0294331054415

'£ 056^717 5735S3

21 088 'í246030172Í¡ 117735

G 52787651046541405G 41 3782050 373229740341105850315176830.293850250.275998380.262981770 260828510193379850 15601697G 1 3224057011410613009941762008759519

0533820 -1.1130472543 -150860423584 -231410383639 -27133035046S -267160.322507 -2.27230.298630 -1 60060.278012 -072430.261727 047940260034 030550196371 -152320157670 -104840131685 042190113041 094230099016 040560 088084 -0 6549

0531809 -07390470972 -1 180422326 -20230382610 -24520349612 -24330321784 -2.0530298011 -1.3960.277477 -05330261254 066130 259567 0 4860196106 -1390157501 -09420131567 05120112955 1.01910098950 047260 088032 -0 496

0.510675 3.3690454377 2.4290408977 1 1750.371656 04230.340471 01860.314045 0.3610.291378 0.8480 271731 1 570.256164 26610254542 2470193248 0.0680155562 02280.130287 14990112012 1870098228 1 2110087461 0153

A24

4b5

22.497324 9970

1 01 0

1 067C1 067C

Ü 86237930 8623793

7 31 63247 3514716

5 0 0782847 0 0707620

4 0079324 -1.310Í 0072148 -192

5 0079282 -1.251 0072113 -187

3 0.078819 -06783 0071730 -1349


0.203040506070809099

1152

25•3

35M

A 5

5

0991541 487321 963092 4738729746434704

39661&446196Í4 9081 6i4 95774.7 4366 V

• 991548E123943É14 8732C

173521198309722 3098424 78871

3 00

? 0.0

5 0> 0í 0) 0

000'010.10.10.10'0101

0.24002700.3000330036003900420045004800500056006200670070007000700070C0700

0 55505040 58040030 60495490 62878390 651948506745021"06964916'07179584Í0 7369393;0 752672Í

0 7927506:08312996

0 862379370 8806093;0 8806093^0 S806Q9320 3SQ609310 68060932

2 1.38047207133276178

7 345222í 4 14267'r 48331> 552356^> 621401

6.83541G 90445"

1035668^1380891^17.2611412071336S24 1b559t2761782631 07DC5534 52228Í

1 053107717 0 4695923¡ 041824827 03777112.1 0 3454974<i 03194419Í1 0 2979739

0 279983510 266858^0 2C96004-

02014785:0 1635944^01384271Í01193397£Ü 1Ú32533&0 090985920 Q&1 32248007351383

0536980 -1.0990476563 -14620.426149 -2.3120.383536 -2.780.355551 -2.8270327676 -2.5120303819 -1923<0283176 -1.127*0.266842 0.0060.265142 1 68*í0.201008 0.2340161796 1.111*0.135363 2.263'0116345 2574101Ü2ÚÚ8 1.22ÜÍ0090815 0.138;0081834 -062510074468 -12813

Í 0534943 -0720.474961 -1 1

i 0426859 -201: 0.387476 -2.5,5 0354665 -258'3 0.326925 -2 28E> 0303175 -1 71f

0282617 -093Í0266347 01 ai0 2G4653 1 8C9-0200728 0.373Í0161615 1 224É0135237 2358É0116252 265610101937 1 29140.090758 025110.081788 -05690.074430 -1231

0.513536 34160 458049 2 520.413182 1.2260376198 04020345213 00820.318893 01720 296267 0 5760276615 1.2180261016 2.2360.259390 3 33C0.197703 1910159657 24660133867 34060115241 35570101160 20690.090142 0 9360081288 00420074016 -0678


0203040.50 E07O S09ü 99

11 52

253

354

4 5c

09889811 4834711 977962í. -tí ¿1J¿

r¡ CiF.604^

34614333 95592444504144 89545649449057417357

9 88981123622614834711730717197796222 2520724 72452

0.1010.10101010101Ü '

010 1010101o -0 "0101

024002700300u ¿j'J

0 °.6<"039004200450048005000 56C06200670070007000.70007CC070C

0 555050420 58040037

0 604954910 62578397n p,5ic^ftcq

0674502170 696491650717958460 73893932

0 75267290 79275063

083129960 862379370 880609320 680609320 380609320 880609320 88060932

1 3731892.0597832.74637834329724 iid^Rf

4.8061595.49275461793486 79728468659-Í3

10.298915137318861716485820 59782824.03080'2746377130.89674?34329714

053199337047089116041964181037911246n ^(=,«79830 320778490 29926757028123455Ú268Ü75750270833010 2024648501644231

0139142790 119965210 103799770091470930061758440 07390972

0538245 -1 16150.478262 -1.54120.430155 -2.4440 390749 -2.9780 357899 -3 08080.330107 -282590306294 -2.2940285668 -1.55202693.Í4 -046720267633 119570.203346 -043330.163917 030880137279 1.35770118081 159570 103591 0.20150092266 -086*70.083173 -1 70070075710 -23779

0.536195 -07840.476646 -1 2070428850 -21470389673 -2710356998 -28360329341 -260 305636 -2 0840.285096 -1 3540266825 -02790.267131 138580203057 -0.2920163730 042330137148 145450117984 167920.103517 027320.092208 -0 7990083125 -16440075671 -2328

0514671 33660459589 24590415015 1 1150 378235 0 2320.347388 -0 1460321157 -01180.298583 0 2290278957 06160 263366 1 7880.261740 34740 199940 1 2630161703 16820135726 25170116932 25940 102707 1 0640.091565 -01030082603 -10220075238 -1765


0203040506070609099

1152

253

354

455

0 9858141 4787211 9716282.4645352 9574423 4503493 94325644361634 8797794 S290697 3936049858139123226714 78721'72517419 71628221808124 64535

01010 '010 10101010.10.10.10.1

0.1010010 101

024002700 30003300 36C0390042004500.4800.5100.570063006900720072G072007200720

0 555050420 580400370 604954910 628783970651948590674502170696491650717958460 738939320 759466960 799276620837588190 674566070 892598440 892598440 S9259S44C 892598440 89259844

1 36368820455312 727 ¿7o34092194 091064A 772907

5454756 1 3659567502536818437

102276561363687717046096204553142386453327.2737523068297134092189

Ü 5331883304725005304213721

0.380854460 348583590322441880 300878520 28279279J 269592650 274327280 205371630 166708450.142014650 122389620 10590423O.OS3329S1008342317007541691

0539426 -1 15640479765 -151420431864 -242940 3925S7 -2 9°8£r

0359813 -3 12090332059 -289620308259 -239420.287628 -168110.271279 -062160.271279 13080205127 011930165511 072350.138708 2.38390.119370 252960.1&4761 109130093337 -0.00760.084158 -087320076623 -15741

0537366 -07770.478137 -1 1790430547 -2 1310391500 -2.7190.358900 -28740.331282 -26680307590 -21820.287047 -14820.270762 -0.4320.269065 214160.204832 0 26.340165320 083990138573 248360.119270 261560.104685 1 16470.093276 0.05780084109 -08150076582 -1521

0515741 33830460962 25030.416589 í 1460379939 02410349172 -01690322985 -01680 300432 0 1490 280809 0 7060.265209 1 6530.263582 4.2660201649 1.8460163245 21220137115 35730118190 35530 103852 1 9760092615 07720083572 -01780076136 -0944


0203040506070809j'jy

11 52

253

354

4 5c

0 9623321 473498

1 964664245583

2 9469963436162í 9293284 420493

A S62M349116597 3674899823319122791514 7349817 19081•9040M2210247

24 5583

0101010101010 1

0101010101010101010101

02400270Q30003300 3600390042Ü

045004*005100570063006900720(j't'/ü0 720072D0720

0 555050420 58040037060495491Ü 62878397065194859067450217069W9165071795846Ü 738939320 759466900 799276620 837588190 874566070 69259844fj 892598440 892 CSo-í-i0 & i 2598440 % 9 25 9844

1.3532422029362270648433831044 0597264 73634654129686 0895876 b98S4 /6 766209

1014931313.5324171691542220 298626

236817327 Uü483íj3044793933 83 1043

053450144047427918042328904

0 3827870 35048337Ü 324290220 302669310 28452583

0.271260 276551020 206752390167866750 143024560123271380 10&&74760 0&401401006403818007597547

0540653 -1 13780.481306 -145990433603 -237870394445 -2.95550361737 -31110334014 -291120310221 -243430.289581 -1 7457Ü 273214 -0.70790271503 1.8570.206887 -006510.167083 0.47030140113 20780120636 2184601Ú591Ú 07221UuaA-íb/ -U ¿Üli¿

0085125 -127670077517 -19886

0 538584 -0 7580479667 -1 1230432273 -20780.393345 -2 6840360813 -28630332270 -24020309543 -22210.288991 -1 5450272688 -0.5160.270990 2 05210.206587 0 08010.166888' 058770139976 217790120534 227101Ü5ÍJ31 07973ÚÜ94325 -0330085074 -1 2180077475 -1 936

0516854 34140462372 2.5750418191 1.2190.381603 02950350968 -01380324819 -01630302280 01290 282655 0 6620267044 1.5fct0265415 41960.203340 1.6760 164766 1 8830.138482 3280119426 3220 104977 16170 úáÓL-íCi G 3b;0084522 -05720077017 -1 352|

Tabla A 9.2

A25

Tabla A 9.3: Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica, GRUFO2(CONEXIÓN YT-YT)

CONDUCTOR: 4 AWG, Cu c - 0.7L

fKm)

0203040506070 809099

1152

251

3 54

455

FACTORES• b

0000000Q

0000J

Q

0 '0 1010 1

1 0.211 0.21 021 02

00.30.3*OS*03¿OSE03'03£OSE0-í

041042043044

ralz(a+b"1,1)

0 53326030 55505040572042

0 5886699-0604954906209176063657650 63657650 63657&5Í06519485Í0659531'

Ü 6670491?0674502'"0 6818925*06892218¿0696491650 70370343071085856

IccePU

7 049040562 0 433804

037947124 0 3377695

0 30524900279318&

, Ü 25320250 235008$í0217390

t 0 22079^01578861012340111

u 101653S0 086591210 0757654C0 0674383:0 060878360 05557648

S/E06IccIF | error

2 0461876 3.43021 0419885 331495 0370526 24147 0330734 212727 0298189 23676i 0271190 29974Í 0 248495 3 9065

• 0 229188 2 5396'3 0214140 1 5181.1 0212585 38&40Í

0155660 14301;0122561 06854E0 100S68 0&793¿0085860 0958110074655 14887É0066030 2132860059188 2855910053629 36314

SE 13iccIF ¡ error

5 0.516213 -34496B 0445085 -25345

0389159 -24S94D 0 345497 -2 23663 0309913 -1504S

0.280693 -04895i 0.256334 0 72894

0.235753 -03^580219800 -1096

> 0218157 1311240158502 -038860.124270 -069920102135 -047-0 086669 0 025640 075259 0 674250066499 1412550059562 2210060053934 304536


0.20 30405o.e07u 80 9099

11 52

25o.

354

4 5c

0 "0 1

• 0101010 1IJ

0 1010 1010100 101010101

0.2250.250.28031034Ü37040.404

043046Ü4805

0520540560.5806

05420525C05635935'0588669940612975360 6365765606595319

0 G81 o^2520681892520681892520 703703430 725004380 73893932

0 75267290 766213930 779570630 79275053080576 IOSÜ8186Ü865

0510627730445588820 39589 1&7

0 35708780 326447730301765390 28148407n -w.i.^ie,?0237190710242762140 17700556Ü 1395U3?yÜ 1158GG7"0 099474450 03753044007841089007121604ÜÜ6539163

049251 1 3 £J7&4-:

0435073 2.417020.388832 1 815660351010 1731520319611 2139080293189 2925210 270684 3 989920 251308 1 995030 236049 0 483680234464 3539190175311 Ú9666013.9814 -Ü22190 116210 -0 347Q 099400 0 074910086826 0311320 077070 1 739840069281 279303006^920 392821

0.529123 -349550.463068 -377450410787 -3.6260368617 -312770334004 -226230305151 -110950 280769 0 2540&0259917 -1 3£330243185 -246490241894 0358890 179335 -1 29390 142322 -1 y&020117919 -173130 1Q0637 -1 15520087763 -02650.077804 0.780030.069872 1 923580063405 313323


•j ¿0304050607O S09099

11 52

253

3 54

45r

0."0.1010101010"0101010.1010.1010101010.1

0230265

030330.360.390420450470470530560630.650660.660.66066

C.54&41015C 576232650604954910 628783970651943590.674502170 69649 1650.7179584?

0731997607319976

077291483080576108083758S190850055090 856234740 856234740 85623474Ü 85623474

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02030405060.70609099

11 *:

'¿253

354

010 10 101010101010 101010101r i0101

0230265

0303303603904204504704705?0560630 650660 66

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0731997607319976

0 772914ÍT;080576108Ü 837588 190 35005509085623474085Í23474

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C 11328260 098709250086971 Oí,

0.500480 3632560446314 ?53070402455 2 £14490 366279 1 897660.335966 1 529870.310218 1 599140.288089 1 999810 263875 2 649330253629 2713520252040 '2 514780191814 0816340154736 0627840129640 2005990 111535 i 566860097861 0866790087171 -02294

0538745 -354230476385 -300450426657 -301760386149 -334570 352S56 -3 24780.324268 -26030300135 -20940279313 -118670 262878 -0 90030261170 -1 06&&0197012 -1 84360 1580&2 -1 3Ü630131971 0204260113251 002790099177 -047160088211 -14057

A26

455

00

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0.20.3040.5060.7080.9099

-

152

253i 5A

4 55

00.00o0000000010.101010.101

1 0.21 0261 01 0.3

0303040.404040.&0,

06Í06E

069í069Í0.69Í069í

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0.8775918108775S18*08775918'087759181

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i 0.258365 23170¿\ 256772 3 0802!> 0196188 09892"

0158671 152890.133175 -32031'0114729 33050;0100766 21173Í0 089330 0 9397Í0.081034 0.0121:0 073806 -0 7372

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r 0.284537 -1 60031 0.268049 -1 3794> 0.266333 -0 62027 0.201687 -17642

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0203Ü.4r. c

06

0.708090 99

1

1 52

2.5•3

•3 trj -J

A

A55

0101010 10.10101010.10.10 10.10101010.10.101

0.230265

0.30330.360.390420450.470490.550610.670.71

0.71507150.7150715

0.546410150 576232650.60495491C.62&7S3970.651948590 674502 * 1069649165071795846

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0 26555740 268371

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020304050607O S09099

1152

253

35A

455

010.101fl 1

0 1

010.10.10101010.10.1010.1010.101

0.230.265

0.30330360390420.450470.490550610670.71

07150.7150.7150.715

0546410150.576232650 6049549'0 628783970.651948590.674502170696491650.71795846

0.73199760 745830720786182260 824973330 862379370886619920889613160889613160889613160.88961316

0.52488837046910761

042137210.380854460 348583590322441880 300878520 282792790 267060050.269892750.202007070164197660 140035740121569870 105550030 09301776008314416007516468

0505318 3872880452628 3640870.409779 2 8291 10374273 1.758460.344387 1 218570318891 1113510 296890 1 343430277715 1.828420.263-350 1.37030.260856 3464270.200055 0975770 162201 1 230980136379 2681310117643 3.337950103430 2049730 092280 0 799490.083299 -0 18590075910 -09818

0.544470 -359650.483745 -302580.435083 -3 15*30.395241 -363990362038 -371630.333951 -344640.309887 -29070289044 -216270.272537 -2 Qj960.270818 -034160.205843 -1 86350165976 -107140139033 0721220119610 1638550104946 0575560 093434 -0.43870.084278 -1 34540 076722 -2 0298


0203040.50607oe09

0.991

152

253j 4

4 55

01010.10.10.10 101010.1010.10.10101C '010.101

0230265

03033036039042045047049055061067071

0 711

071G07150715

0546410150 576232650 604954910 62S783970651943590674502170696491650.71795&460.7319976

0 745830720786182260 824973330862379370886619920&fe9M''.1í.088961 31 6088961316088% n 16

0526181050470873490 42328904

0 3827870 350483370 324290220 302669310 284525830266731540.271585540 203365210165340490 141031570 122445720106318010 0936995o008375712007572137

0506383 390970453982 3.720740411323 2909160.375939 1 821570346127 1258610320672 1 128320.298688 1.332930279514 1 793050.264241 1.699410.262645 3404040.201714 0818590163699 1002750.137729 2397880118866 3011560 10¿SÍ4 1 69690093301 0427190.0&4241 -057440076784 -13839

0.545722 -3 58080485315 -297570.436850 -2 10430.397127 -361090363989 -371040.335932 -346550.311874 -295140.291020 -223150.274493 ~2 09890.272772 -0.4350.207618 ,204840167559 -13240140447 0416220.120883 1.292760106100 0205480 094538 -0 &S690085247 -174770077619 -24448

Tabla A 9.3

A27

Tabla A 10.1: Datos utilizados en la estimación de cortodzculto, falla trifásica, GR.UPO2, SE 17

(CONDUCTOR: 4 AWG, Cu c = 0.26 L

km010203040.5060 70809

099•i 5

2253

354

4 55

:TORES:a b

000.000O.u0.000000.000000 00010.01

0010010.01

001001

1 03601 0220

0170

0150

0.1500150

0150

0150

0150

0150

0 1600170

0180

0190

0190

0190

0 1900190

ra¡z(»*b

05780.446Ü390-036603660366.0366;0366;Ü 366;

u 3661

0 37&¿Q390¿04o;

041340413404* >404134Ú4'34

* Icct 3Fpu

3 0 5225889¿ 04809660

04364013i 0.3979789> 0 3755762

0 34986S&

i 0 3244057'0 3006662Í02811727'02791196Í0 2078QS5E01654419?013816307011928128010270253Q.09012S72Ü 080276 110 07235295

SE 17

IccSF error

0510491 2369859940468341 2695703260429639 1.57396050394903 077S904770.364065 3 156192030336871 3856918280312857 '3691389850.291632 30978260274599 2393952630.272316 2310585370 2044^5 i 6J430485

016221 161660444

013435 2456859060114955 3763459530100116 2583534730 086639 1 68066092Ü.07S505 0959884990072067 039677844

CONDUCTOR: 2 AWG, Cu01020304050 607O S09099

11 52

253

3 j4

4 5r

00100100100"0010010010010010010010010.01

001O.Ü1

oc xO C 1001

040002400190

0 1800 1750175

0175

0175

0175

0 1900210

023002500.2700.290029002900290

061240467

04 ¡340402

0 39620 3%20 396203962039620413404'; 55

045670477104969

0516

0 5 - 6

0516

0516

053666152049631355

04619752044151630Q4140188'

0388031060361446680336164860315140110 326483402495216

0 202507590171787940.15030316Ü. 134455450.118029450105143480 09478447

0.52231 2747700760487945 17150608804562b7 1251064790427326 3321201470401049 323397133

0.37722 2 86598397035562S 1636170350.33604S 0034774650319968 -1 508867770318205 2GS4135980.250057 -021410970204821 -1 129479260173019 -071151650149575 0486818290131632 2144956110117432 0465984720106049 -0849153380096626 -1 90582998

CONDUCTOR:1/0 AWG, Cu01020 3040506070805

0991

1.52

25'i

^ 54

45r

0.010010010.01

0010.01

0010010010 0"0010010.01

0010.01

0.01

001001

04300.2600.2100.1900.1850185

0.1900.2000.2100210

0 2500.290033003700380039004000410

0 63660.4871Ü435504134040780407804134042460435504355047710516

0 552605874059560&04-

061240 6205

0 543388050.510625190485536210.457198160.432073070407123970 3860M530 369890860 356454290354012850 283222890 237653360 206924610.18491226016163S330.143915790 1299S336011874744

0.528708 2.776590190.498521 2428019120.470896 3.109012240.445645 2592458820.422562 2.250811110401444 1414885420.382096 1 038619910.364339 1 523818120.3495&4 1 96527720348011 1724615620.283204 0006671860.237898 -0102835260204722 1.075901570179487 3.022647920159697 1.215636370143783 009235513

013072 -0563523880119814 -089018121

CONDUCTOR: 2/0 AWG, Cu010203040506070809

0&&

1 52

25';

-, r

4

001001001001001001001001001c e -0010010010010010 01

043002600210

0 1900185

0185

0190

0.2000210

0 I'I'O0 2700 32003700 395Q42Ü0445

Ú 63660487104355041340 407604078041340424604555044Í?04%9

0 Ví60 58740 í/j820 6286f; t-A'^

ú 535723470 5066690204846319304585598704349937104110571

0 39065277037492183036173775O''.f.81?^i?030041691025540123

Ü 2244925CM&55315301741746101577&133

0530958 0&9752361050206 091400142

0.4757Í4 1 872499130.4516-47 1.530592420429618 1 251276380.409426 0 398387560.39038 -005813337

0.373808 0.297968370.359576 0 600633440358058 26127057a0294931 1 86006650250067 2 13311995021675 357208554

01&1117 2309S59880170^23 1 96203551O154'í76 2204542&5

A28

4$5

0000

1 047C1 049Í

) 06670686

7 0.14479426 01342415

7 0.140791 2.843410428 0129384 3.75438816


020.30405.C.6070.809

0991

1 52

253

35«

¿ 55

000.000000.00000000.00.0c c000000üü0 0C 0"00'

1 048C1 0.28C1 022C

020C1 0 1951 0195

1 02001 0210

1 02200.22002700320037003950-420'-> 4-i j04700495

0675050604460.424

C.41

041042404350446044604960543fQ587¿0608;0 628t064&¿0 667"

0 636É

3 0.55219245 0.51845502 049410746 0.47300225 04522923 0.42983163 0.4100127: 0.3943535-i 0.3809797i 0.3785047* 0.3111140J 0.2652586

0 2334855^> 0 2035243Í

0181381"0 164361 9E0 15Q8660C0 1398927C

5 0533946 3417283184 0506449 2.37063191 0481343 2651833138 0458373 3.191566313 043731 3.426128073 0.417951 2842600563 0.400116 2473465664 0383646 2.7909956d 0 369874 3 00258736

0368401 2.742585662 0306722 143192237r 0262222 1.158053821 0.228756 2.06750213i 0 20274 0 38688793

0181967 -032165178C 1&5014 -0.395142480 1 50924 -0 0384091 20139035 061691562

CONDUCTOR: 4/0 AWG, Cu01020.304<"l C

0607oe09

0991

1 52

252

35

¿5c

00100100"0 0'001

0010.01

0010000100100100100100'0 01001001

0480028002200.2000195

0195

02000210

0220022002700320037003950420

0^700 495

0 675305065044620 4246Odl90419

0¿2460435504462044620 ¿96905436058740 60820 6256C 64££0 667?0 6%66

0 547597490515656230493162360473490S60.4538239

0 432075870.4127379

0397413370.3842393

0 381772980 31454606026844192

0 23639830206117440183722190 166500380 152839990 14173053

056464 -1000535083 2338794410.508217 1463790810483725 1.95097553046373 210435883

0440801 295-S370650421923 2406332050404517 2.03227590 388428 2313265150.374959 24750-Í7320373518 2210062010312951 0509685040268925 -017963540 235586 0 344797710.209508 -1 6183457101SÓ577 -257444689

0157099 -2711034220144975 -223795301

CONDUCTOR: 250 AWG, Cu0 102030405060.7O S09

099i

152

253

354

455

001O C 100100100100'0010010.010 010010010010010 01001001001

048002800.2200.2000195

0195

02000.21002200 2200270032003800410

0.4400.47005000530

067530.50650446204246

0419

0415

0 424604355044620446204965054360.595806205G&¿450.66770 6 9 030 7123

0541327320.51206718

049186220473986190455641610.434809920.416097290401211240 388302580 385848490318871340 272467950 243534090.213626750.191409390174257910 160605290 14946573

0565202 -1000536185 095905766

050982 0440779360.485784 1251213970453799 2 19646725

044363 270757310425069 2.291609270407941 1999378950392093 2325531120373813 2505081760 377321 2 24104063031748a 0436980050273712 -0454511320.24041 129948513

0.214259 -0295087240193197 -092527669017587S -0921705520161395 -0489304190149104 024260383

CONDUCTOR: 300 AWG, Cu0102ü';04050607O S09

0991

1 52

253

3 5A

4 5c

0010010010010010010010010010010010010010010010010 C"!001

04800.280022002000195

0195

02000210

0.2200.2200.27003200.3800410

04-300170

r; 5000 Víü

067530 5065044G20.4246

0419

0419

0424604';550.44&2044620 4969054360 595SCJ62G506445D 66773 < r.1?37'2'i

0 53430620.507945050 490255270 474386060 457542630437766360419782840405413990 392S21940390383710 323746580 277026570247786310217437380 194870430177436690 1P'<552790 15222069

0565803 -1000537338 -0564225540.511471 -0689374630487878 0487266350466286 173714446044646 248233394

0428199 2.23432577041133 205500182

0395706 2453333150382601 2671435720.381197 2409965140321897 0574586590.278353 -0476527060.245081 1 103844190.218657 -0.648653030 197670 -1416282750180202 -1 534559840165559 -1 211777670153108 -057952965

Tabla A 10.1

A29

Tabla A 10.2: Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, faíla monofásica, GRUPOS, SE 17CONEXIÓN D-YT CONEXIÓN YT-YT

CONDUCTOR: 4 AWG, CuL

km

0.20304050.607080.9099

1152

25j

35A

455

FACTORES:

a b

00000.00.00 '010101010 10 1

010.101

0404:04'04"04C05105:oseose05605705S05906c e060606

r«ii(»*b*1.1)

051778370.53376020.55000000 56648040.58318090.60008330.61717100 634428906431174064311740.65184350 66060580 66940270 67823300 67823300 67823300 67823300 6782330

lcc*3Fpu

04839^0417K0.3648'03250¿02942Í0.2699Í0.2503;02342;0.2196r0.217810 156050.122210 100890.086230.074560 065670 058670 05303

C = 0.7SE 17

lec3F (error

0.475722 172759830415306 0.44752430367031 -05944760328000 -0903190296004 -0.5884120.269410 0.19917690.247021 1.34013230.227949 274915460213063 307674920211531 296764440155117 0.5986450122233 -00195150 10Ü780 0104560.085704 0.60904080.074538 0.02739930.065939 -04073150.059116 -0.7462020053570 -1015973

CONDUCTOR: 2 AWG, Cu0102030405060706O S099

1152

253

354

455

01010 10 101010 101C 101010 1010 101010101

04'04404705

053056059C 606

06206506807

C71071071071071

05177637054184870 566-48040 591608006171710064311740 65940270 67823300 678233C0 6959885072284160 749933307681146r. 7771^870 77723870 77723870 77723870 7772387

04877704284

0 380970.344640.3165

0294260 276330.254950.2359202401

0176480.141580118160100910 087270 07688

006870 06209

0485981 0.36727'0.430021 -03776760384832 -1 0038290 347779 -0 9025080316954 -01444370290969 112933930 268805 2 79879380249698 210176270 234636 0 54628390233071 301610260 174549 1 10486540 139336 1 61002530115884 19835137OQ9S163 175746710086646 071&563¿0076929 -00681040069166 -06836520062827 -1177938

CONDUCTOR:1/0 AWG, Cu0.10.20.3040506070.80.9099

1152

253

354

455

0 1010101010.1010101010.10.10.1010 101010.1

043Q4£049

05205505806'0620620650680710740.7707S080508

0 53376020.5582114058318090 60860500 63442890 66060580 68709530 69598850 6959885072284160.74993330.77723870.80473600.83240620 85094070 86023250 86023250 8602325

0.506010445490 396610 358960 329690.306490.287750 265520 245780.253170 186080.149210125940 109950 097220 086590 07738006994

0.491654 29193960.43S124 1 6804940394723 047851430358915 0.01359770328917 023460010 303453 1 00048370281583 218936580.252609 1 109S1220247567 -0722110.246000 291387590186713 -03414080150340 -07545340125783 012411110108112 1 69909780094783 257388060084376 262522060.076026 1 78508610.069178 1 1080913

CONDUCTOR: 2/0 AWG, Cu0.10203040506070809

0.991

1 52

253

35A

010101010 1010101010101(i 10 101010 1

0430460490520 5505806106206206506807107407707908

0 533760205582114058318090 60860500 63442890 66060580 68709530 69598850 69598850 72284160 74993330 777?3870 80473000 83240620 85094070 8602325

0 507630.447620 398890361250331940 308690 239390 2675502477

0255150 18763Ú 150490 1270501109300981

0 08738

0497676 200021080.440912 1 52163850398071 0.2054670362656 -03871420332924 -02957520307630 0343068&0235361 140300390.266938 0.23026550251908 -16720530.250340 1 919943S0 190836 -1 679989Ü 154102 -2Vm';'iü 12&197 -1 6588820111208 -02494310097610 050090390086972 O465813'í

CONDUCTOR: 4 AWG, Cu c =L

km"D10.20.304050.60.7080.9

0991

1 52

253

3.54

4 55

FACTORES:a b

00.0.00.0.0.0.010.10.10.1010.1o.--010101

010.

C 202^02(02Í0,

030?'0.3;03É035

040.404040404

raiz(a*b*1.1)

Ü 501 63205198730 5376690 5550500 5720430 5886700.6049550.61297506129750 62878406519490 6745020.68189306818930.68189?068189306818930681893

Ice* 3Fpu

0.468S450.40631 10.3566690.3184790.2886420.2648120.2453760.2262960.2093310.2129540.1560710.1247800.1027680.0866919.07496f0.0660250.0589910053312

0.7SE 17

ICC3F

0.4547510.3995570.3549220.3184760.2883570.2631580.2418260.2235720.2092790.2077990.1531840.1210620.0999980.0851450.07412

00656150 0588560.053358

trror

3.099271 690360.492350.001010 098850.628641.468181.2182

0 024892.48081

1.88453.071082.769761815981 134260.624490.23017-0.0865

CONDUCTOR: 2 AWG, Cu010.20304

050607O S09

0991

1 52

2.5i

354

455

0.101010.10.10.1010.10.10.10.10.1010.10.1010101

0180 °102d02703

03303603903904

0440480.520 5r

056056056056

05016320 5288250 5550500 5804000.6049550 62878406519490 6745020 674502068189307108590 7389390 7562140 7861820 7927510 7927510 7927510 792751

0.4725510.4181000 37328203381110.3102320.2876970.2691230.2535440.2346200.2352380.1735520.1395040.1178900 1020670.0890100.0784110.0700660 063326

0.4637950.41272303710530.33658903071120 2832230.262228024405

0 2296680.228172017185

0.1376380.11471900983160.0860030 0764240.0687610 062493

1 .667891 302820 600750.452271015761.579622.629493.890042.156173 096720.990371.355582764273.815113 496732.599831 898071 33303

CONDUCTOR:1/0 AWG, Cu010.203040.50.60.70.80.9

0991

1.52

253

354

455

010.101010.1010.10.1010.1010.1O.í0.101

0.1010.1

u '902202502803103403704

043044048052056

0.6064067068068

05108100 5376690 5635940.5886700.6129750.6365770.65953206818930 7037030.7108590 7389390 7662140 792751081860908433400 8623790 8684900 868490

0.4842510.4290930 3832910.3472060.3185400.2953410.2762050.2601460 2485040 2489710.1833480 1470890.1240680.1081260 09641 10.08680700781260.070616

0.466810.4199690 3799910 3467450.3187090.2947750.2741220.2561290241814

0.24032018346

014824101243240.1070330 0979560.083722

3.293562.172520 868370.13291

-0.0530.191880.759741 .568362766473 59986-00612-0777

-0.20561.02163-1 5769

3.6850.075495 3.484870.068739 2 73052

CONDUCTOR: 2/0 AWG, Cu0.10203040.50.6070.809

0991

1.52

253

*J C

A

010.10.10.10.10.10.1010.10.1010101010101

0.190220250.28031034037

0.404304404805205606

064067

05108100 5376690 5635940 588670061297506365770.65953206818930.70370307108590 7389390 766214079275108186090643840ü 862379

048580404311490.3854910349419032071502974570.27825702621340.25044202509170.1848790.14836001251610 1090920 0972800 087595

0.470607 3 229230.422473 2.053570 383025 0.643910 350163 -021240322395 -052120.298641 -Ú39640.278102 0.05570.260175 0752910.245887 1.852330.244395 2.66849018739 -1.3398015186 -2305

012762o -1 b¿ü<0110044 -086520096714 0585570086261 1 54669

ASO

4 55

O 8602325O 8602325

O 078^220071402

-0423971-1 14301


0203040.50.60.70809099

1152

253

35A

455

04304604

O 533760205582114O 5831809O 6086050n 5344239O 6606058O 6870953O 6959885

O 804736008416650O 8695401

O 4963280444339O 402018O 366941O 3374180312243O 2905290271614

O 15799701327020114378

2 89698691.6430360292612-O 36827

-O 357127019782971 1738727

-O 072952-2033712¿ 80¿739r0031897702341117

1 80865933 02654015 62944852 40500731 43891206605123

CONDUCTOR: 4/0 AWG. Cu

1 52

253


O 60860500 6344289O 6606058O 6870953O 6959385u 69598850731847007681146O 3047360O 6416650O 3695401O 8882004O 8882004O 8882004O 8882004

CONDUCTOR: 300

labia A 10.2

A 3 .

Tabla A 11.1: Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla trifásica, GRUPOS

CONDUCTOS: COBRE 4 AWG

IKml

X1 c- 0.2 raiz(a*b*1.1 tcc«

lcc3FS/E12

lcc3F

S/E11

!cc3F

06041135O 506490204669914O 4461933

r' 7 "'80760636362O 5599870497210O 445537

O 739660O 64475005661500501837O 449093

O 662428O 5790320511-3510456447

04354949042457980413433204020387041903640419036404190364

03144350311984O 223655O 173753

CONDUCTOR: COBRE 2 AWG

0896154O 660023.05614532O 525328'O 50649Ü204968547O 4968547O 496854704968547O 487065304968547

5064

CONDUCTOR: COBRE 1/0 AWG

O 207A1403112120414949O 518686Ü 6224230720161O 8293980 9336351 0269991 0373721 556U582 074745259343131121173 630803414948946681755186361

Oío;034

Ü 325O032032032032Ü038041044046047047047

O 9439823070504170604113'0561453205481334O 5436347O 5436347054363470543634705436347O 57U1922O 5957807O 6205052O 6444532O 6600238O 6676979O 6676979O 6676979

O 810091$0739K53O 6735303O 6208872ú 58Ü8G49O 5427760O 507646904736-07O 444967204419195Ü 33W758Ü 2744G88O 23235120202889101790678O 1590633O 141731 'i

4 0782;37490"27951625510133504»;3616235627

288281 994931 887210936610.674631 324032581143 022072 624771 35669O 32647


O S489820705041706041135O 5614532Ü 54o 1334

O 5436347O 543634705436347O 543634705701922O 5957007O 62050t2O FyW4532O 667697906903017O 7050417

A32

4Í5 C

456756E507507"

0000

1 0.51 05

2 07050412 0705041

7 0 15289257 0137851Í

015215013886

9 048203 -0 728

5 0 152611 0.13924

5 0181

1 -099

3 0 1535

8 0 140015 -042824 -15442

CONDUCTOR: COBRE 3/0 AWGL

020 2040.50 60.70809

09910152025S O3 54 0

4 550

X1

0 1946710 2920070 3893430 48667805840140.6813500 77868508760210.96362309733571 4600351 94671424333922 '-1200703 4067493 89342743801064 866784

c- 0.20000000000000000000000'0000"00"001001001001

11 051 041 03

03

05*03^03^03¿03Í03?04:04705105¿oseose056

rmizfttbM.1 1.0049877 07408392 0.628570J 0.5873525 05701921 0561453

05614530561453;0561453;0570192;0604113Í063655210 667697$0 69770340715534S0.733794C0 733^94C0 7337940

1 Ice*3 082238155 0 75834043 0 69606893 0 65433832 061544505 05759174

0542190105084126047939390 48369280 3782760031059630 26542480 23345790 207630601860157016580040 1495135

IccSF0.7914500 73153306793140.6335420.5931850.5573980 525489049689

047359304711340.3734170 3087470.26295"

0 2288970 2025980181691016467Í015056S

error39082366452.4664-3.28253.75263.32243.17822.31S7:1 .2248'26656-;13012;0 598960938f

1 992572 4840Í2 380250 68096

-0701

ICC3F1 0.806005 0743893 0.689915 0 64270^2 060116i 0 56440Í

053168E0 50240;0 47857E047606Í0 376452

0.3107E0.2644220 2299970.2034530 18237501652380 151035

•rrof2031

1941

0.892'1810

23742039;1975E1 196¿

0170Í16C2C04845-ooe;0379315046205341 996303404-1 007

(cc3F0.8373-

0.770360.712520.662170.6180805792K054474'

0.5139E048903?048641'0 382772031502Í0.26 744 S0 23226502052140.18378

0 1663860.151989

•rror4 -1 7864S -1 56361 -2.3097 -1 1838

3 -04271i -0 5695

-0 4635í -10851

-1 9723-05588-1.1746-1 4058-0 75680513611.177621.21651

-0352-1 6288


0 2

0 304

0506070 609

099101 c

20253 055404 55 C

0192104

0.2881560 3842080480260057631106723630.7684150 864467095091-409605191 4407791 9210382401298288155733618173 S420764.3223364 802595

001

O.G1

0 0 ;00 'OC1c e -O C '00100100'00'00100 '00"0010010.01001

!

05704203703503403403403403504

04505

055058060606

1 0049876

0 74083950 62857030 58735200570192205614532056145320.56145320 56145320570192206123540065227630.6903017072669290.7478308076165620761656207616562

08149384

0 7542466069^737506550142061752840 578924405457938051235740483495404578693C 387665703220881027783370 2462561021658030 19559080 17434760 1572293

0794382

07355510 6850480.6403940 6009620 5659280.5346200.5064950483532048110503841560319343

0.2730840.2384560.2115820.19013

0 1726140158045

2.58773

2485931 41443

2.2832756642.296472.090051.15744-0 00761 405990913620 859521 739273271093 307632872131 00432-05161

0 809072

0 7485070 6958810.6498200 6092290 5732290541112051230104865720 4863250 3874370 3215860.2747100.23968802125470.19090601732510158578

07251

07668-0164

079931 36230993608652

0.011-0.632031750059

015611 1371

2.74032833624540633

-0.851

0 840708

0 77542607190130 6698760.6267660 58867705548120 52452604993950 4972970.3942820.3262440.2780770 2422320 2145360 1925030 1745610159672

-3 0652

-27313-3 3762-2.2185-1.4739-1 6567-1.6254-23199-3 2806-1 8953-16781-1 2738-0.08751 661261 88516160402-0 1223

-1 5298

CONDUCTOR: COBRE 250 MCM

02US04050607080 9

0 SS1 015202530354 04550

0 1889370 2834050 377874047234205668110661279075574708502160 935237094468414170261 88936923617112 8340533 306395377873742510794723421

00100100'00100'0 0 <00'00100"00'001001001001001001001001

1 05059

043503303603503503503503604104605105606

062062062

1 03205400 7547693064051250 59578070.57882380.57019220570192205701922057019220 57882380 62050520 66002380 69770340 7337940076165620 77528000.77528000.7752800

0 8273038076308010 7060705066510900 629387305916556055S80060 525304804962135050054160 398227803308018028519650 2526296022621990 20233500 18037630 1626770

07970180 7396660.68965906457340 6068870572314054136705135190 4907450.4883360.3917600 3267700 2801450.245103

02178200 1959840.1781160163227

3.7998931655

2 379663000463 707493379543.22032.2951

1.114322.499421 .650951 233821 803183.070813.856363.240581.26899

-0337

06118190 75237

0 7006660 6553510.615354

0 579820.5430630519526049621804937540 3952Ü70.3291480.2818820 246425021886

0 1968230 1788070.163806

190741423507713

1489

22805204131 95921 1123

-9E-041 374707644050241 1758

25179336232 800508776-0689

- 084370207796180 7241820 6753280 6333230.5957120 56220705321850 50773505051530 4024090 3340920.28548

02491580.2210050 1985510 18022S0 164996

-1 9436-21213-2501

-1 5861

-0 6222-0 6809-0 6059-1 2936-2 2692-09129-10391-09843-0 09931 393352359641 90532008172-14055


0203040506070809

099101 5202530'i 540

4550

018545502781820370910046363705563650 64909207418200.8345470 9180020 9272751. 3909 1218545492318137278132432454613 7090994 1727364 630373

0.01001001

0010010010010010010010.01

0010010010010010010_üJ

1 05059

043503803603503503503503604104605105606

062Jfc2062

1.03205400 7547693064051250 59578070 5788238057019220570192205701922057019220 57882380.62050520.66002380.697703407337940076165620 7752600077526000 7752800

061657350 75693730 70376370 6656701063201320 59567850 56375020 5308074050198380 5064249040431630 33633640290176202571360023031040 2060260Ü Ifci&fcbbG 1656755

0 7997290 743420069426406510230.6127200.5785740 5479580 52036204977610 4953690 3991250 3339590.28698402515470.2238730 201670U l8¿4t-4

0168266

2106281 818261 368322 249853 14878295632

2.8322007330.849362.231651 300670.711871 112322221S52875472 15995J." / i i*j

-1 5407

0814640 75627107054410 66082506213790 586276055485

0 5265640 £03425C 50097704027330.3364680.2888280 2529570 2249860202571!j '¡'W¿íj'¿

0 16889 'í

0237300881-0 236

073321 7114

' 60381 6041

0 8059-028510&7503931-00390466816521236651 7056-J ¿"s-.

-1 905

084677207833430.72933206817070 6397750 602595056942

0 5396470515353051278&0410277034169

0 2926510 2558750 227286020442901657410170178

-3 5663-34325-3 5057•2 3525-1 2132

-1 1478

-0 9957-1638

-2 5932-1 2405-1 4529-1 5668-08457

0492821 33066078115

-1 1ÜÍ,

-2 6458TablaA 1 1 . 1

A33

Tabla A 11.2: Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica, GRUPOSCONEXIÓN: D-YT

CONDUCTOR: COBRE 4 AWG e- 0.7

L

(Km]

0203040506070805

0991

152

253

35A

455

Xo

IP-"I

1 02403-1536052048062 560033.07210358411409613460815^5.06896Í5.120177.68025É

102403411280Ü42É1536051217 92059720 48068223 04076825 600853

FACTORESa b

4 010 03801 0 1 0 0 3603 0 1 0 0 3805 0 1 0 0 3302 0 10 0 3903 010 Ú4GO3 010 0410

1 010 0420i 010 0430

010 0430010 0 360010 0 370010 0380010 03900 10 0 400010 C¿10010 0420010 0430

i»it(a*b"1

0667040667040667040.667040 674500681890 68922.0 69649.0 70370;0 70370:065194Í0 65953;0 66704 c0 6745020.6818930.6892220 6964920 703703

1 2X1 + Xopu

3 1.25113 1.990363 2 729535 3.46870i 4 2073SÍ 4 94705> 5 68622> 6.4254C.

711337'736901Í995181É13.64768173435¿21.0394124735282843114321270135 82287

leenpu

3 0657662Í 05502875 0464405j 0399432i 0353492; 031735i 0238280i 0264434'

0 245985^0 238934'0.171549É0 131175¿0106603$

0 0900820078213^0 06927220 06229380 056694£

•/e 08IcdF | error

3 0.645045 1.9565 0.534561 2941i 0.454454 21893 0.394340 1 291i 0.347822 1 630

0310877 2082i 0.280884 2633¿3 0.256.082 3261Í

0.237181 3.7120.235249 1 566'0166977 273S¿0129293 1455E0105448 1096Í0.089015 1 19960.077007 1 56660067850 2096;0060638 273060.054810 34384

•Se 12IccIF | error

1 0.640797 2.633 0.531733 3.489^T 0452465 2.635 0392875 1.6692 0.346705 1.9575 0 309998 2.37.] 0.280177 2892^3 0.255501 3496f

0.236687 3928ÍT 0.234764 1.7766

0.166742 2883;0.129154 1.56510.105357 1.18350088951 1.27260.076959 1.62980063813 8.55520060609 277980.054787 34818

•te 1111 F 1 «rror

0.664291 -0.9980.547272 05510463348 0.228040086 -0.356

0.352785 0.20.31477 0.82

0.284013 1.5030.258649 2.2370 23936 2.768

0 237391 0.650.168015 2.1040.129901 0.9810105847 0.7150.089296 0.8810.077215 1.2930.068011 1.8550.060766 25140054915 3241


0.203040506070309

0991

152

253

354

45c

1 0131471 51972

2 0262932 532867

30394435460134 052587455916

5 0150765 065733

7.59861013146612664333

15 1972

1773006620 262933

22 795825 328666

010 0450010 0470010 0480010 0490010 ü 50Ü010 0510

010 0 520010 0530010 0540010 05400.10 Ü550010 0560010 0570010 0560010 0590010 0600010 0610

010 0620

0 72500407319980 73893907458310 7526730 759467076621407729150779571077957107861S207927510 7992770805761081220508186090 824973

0.8313

1.4456852.16852628913693.6142114 3370525 05989557827376 50558

71561387.228421108426314 45634180710521 6852625 299472891369

32 52793614211

068297320 57873260496550S0 4344825

0 3859840 3474902031629180 2905367027116720 26893460.19194180 14966230 122977201046087009119460 0309685007291410 0664054

0.669457 20190.565393 235940.488178 179710428951 128950.382235 09SOS0.344521 086180313475 089860.287495 1.0580.267501 1 37060.265443 1 31350191666 014390149867 -01360123001 -00190104289 030660.090512 075420.079948 1 27650.071590 1 84950064813 24569

0664745 2.74210.562081 2.96250.485742 2.30760.427091 1.73070.380773 1.36850343343 120790.312507 1.21110.286686 1.34320.266804 1.63540.264762 1.5760191316 0.32710149656 000450122859 009620104188 040380090437 0.83770.079889 135130.071543 191650064775 2517

0.690876 -1.1440580345 -0.2780.499124 -0.4350437274 -0.638

0.38876 -0.7140.349765 -0 650317777 -04670.291084 -0.1880.270589 0.2140.268487 0.1670 193212 -0.6570150799 -07530123622 -05220.104733 -0.1190.090845 03850.080206 0.9510071796 1.5570.064982 219

CONDUCTOR: COBRE 1fl AWG

0203040506070809099

1152

253

'j r

4455

1 0043521 5065282 008704

25108830130563515232401740845195844971543

502176753264

10043521255440115.06528117.5761612008704122 59792125 108801

010 0470010 0490010 0510

010 05'íO010 0550010 05700 1 0 0 5 9 0010 0610

010 06300.10 0630010 0640010 06500 1 0 0 6 6 00 10 0.6700.10 0680010 0690010 0 700010 0710

07319980.7458310 759467077291507361820 79927708122050 8249730 8375880 837588084384

0 8500550 85623508623790.86849

0 8745660 8306090 88662

141932.1289522.8386023.5482524.2579024.9675545.6772046.3868547.0255417.09650410.6447614 19301177412621 .2895224 8377728 3860231 9342735 48252

069393730 5952182

051650104558761040854910 37082550.34014230 31473220 29578340 293357

0 209375901631841013400390 113908

0 09922760.0880339007921610 0720901

0.682912 161450.582696 '¿ 1490507534 1.76680.449240 1 47720.402788 143030364941 1.61240.333534 198130.307064 249730.286570 3.21510.284459 3.1280207792 076220.163604 -0.2570134390 -06570.114741 -07260 099825 -0 5980 088338 -0 3440079221 -0.0060.071809 03914

0.677943 2.35920.5791 27833

0.504822 2.31350.447127 1.95670.401097 1 85790363559 1.99870332383 2.33450306091 282310.285725 352030.283627 343060.207353 097560 163333 -00910134707 -0.5220.114609 -0.6120 099725 -0.4990 08836 -0.369

0.079158 007350071758 04628

0.705547 -1.6450.598969 -0.626

0.51975 -06250458728 -0.6220.410358 -0.4410.371717 -0240.338664 0.4370.311392 1.0730.290326 1.880.288159 1.8040.209738 -0.173

0.1648 -0.9810135698 -1.2480.115323 -1.2270100264 -1.0340088681 -0.730079496 -0.3520 072035 0 076

CONDUCTOR: COBRE 2JQ AWG

02030405060 70609

0991

152

2 53

•j C

' 4

0 9998811 4998211 99976124997012.9996423 4995823 999522449946249494094 9994037.4991049 99880524986074 9982087 4979099997611

010 0470010 04900.10 0510

010 0530010 0550010 0570010 0590010 0.610010 0630010 0640010 0660010 06800 1 0 0 7 0 0010 0720010 0740010 0/60

0.7319980 7458310 75946707729150786182Ü 7992770.8122050 8249730 837588ü 84384

0 856235066849

0 b8Ub09069259809044610916202

1 4058872 1088312.8117733.514717421766

4 9206045.623546

6.326496.9591397.029433105441514 0588717¡>/3í,ó21 0883

24 6030228 11774

0.69616340 59807010519466504587821041133820 373483

0 342669703171372

0 298090 297855902142261016816290 139Üi2y0 1 1 6952 10 104269

') 0930622

0687524 1.25660588517 162320514013 10610456033 060280 409683 0 4040.371812 044940340304 069520.313689 1.09920 293043 1 72230.290915 238590.213335 0.41770.168364 -01190109033 -1E-W0.118399 046720 103094 1 13970091291 1 9401

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A34

455

224973124.99701

2 0.10 0783 010 080C

J 0 92782) 0.93933

5 31.63243 35 1471

5 Ü 0842257 0077076

3 0.081912 28244 0.074280 3764

2 0.081843 29107 0 074224 3 84

9 0082214 2.4463 0074528 3.419

CONDUCTOR: COBRE 3JO AWGL

02030.40506070809

0991

1 52

253

'j C

A

4 5r

Xa0991541 487321 .983092 478872.9746434704

3.96619^4.461964908164 957747.4366V9.91548É

1239435"14 873221

17 3521

1983097:22 30984324 788714

FACTORES9 0.10 048C3 010 050C7 0.10 052C1 010 054C3 010 05602 010 05SCí 0 1 0 0 6003 010 06205 010 0640i 010 06-40

010 ote:0 1 0 0 es'j0 1 0 0 7 0 0010 0720010 074C010 0760010 07&C010 OSCO

r*ti(«.b-10.738930 752670.766210 779570 792750.805760.81860

083108438^0843&

0.85623Í0.8684<

0 88060Í0 89259Í090446091620;0 92782?0 939333

2X1 + Xe1.380892.071332.761783.452224 142674.8331

5.52356-6.214016.835416.9044510.356613808917.261 1¿207133"24.165Í

27 61 78-:

31.07COÉ345222c

Icce0 706953-0 6069750 5297380 468288042011

0 3816050 2502180224183*Ü'í047410 302255Í02176130170913;0141353^EJ 120964E0 10605010 09466340 085582700784161

IccIF | error4 0.693144 1 9922 0.595223 2310-1 0.521236 1 6319 0.463447 1 0445 0417101 07223 0379126 0654>. 0.347454 07951 0 320644 1 103J 0.299808 1 645> 0.297658 1 544

0.219042 -0.65;0173232 -133S0.143254 -132"0122115 -094;0.106410 -033Í0.094283 04Q3Í0 084636 1 23670076780 213QE

IccIF | »rror3 0687995 27554 0.591435 29651 0.518339 21993 0.461162 1.54S3 0.415254 1 170í

0.377603 1 0: 0.346177 1.167'5 0319557 1.4475 0.298859 1 96&, 0 296723 1 8&4Í> 0.218538 -0.42:i 0.172918 -1 155

014304 -1.17S012196 -081C

0106292 -022E0.09419 05026

0.084562 1 32530076718 22134

11 F 1 «rror0716623 -1349061239 -05580.53431 -0856

0473723 -1 1470425384 -1.2390.385942 -1.1240353159 -0.8330325487 -04010304032 0.2330301821 01440221275 -1.6550.174621 -2123

0.1442 -1 9740122801 -1495010693 -0.8230.09469 -0028

0 084964 0 8460 077049 1 774

CONDUCTOR: COBRE 4» AWG

02O S040506070809

0991

152

253

3 C

4

45r

098898114834711 9779622 4724522 96694334614333 9559244.4504144 89545649449057.417357

9.88991123622621483471417307167197796192225207124 724524

010 0480010 0 5000 1 0 0 520010 G5¿:010 05600 10 0 5800 10 0.6000 10 0.620010 0&4C010 06?0010 0690010 07'0010 0 730010 0750010 0770010 0 79C010 0810010 083:

0 7389390.75267307662140.77957107927510.8057610.818609

0.8313084384

0 8623790 874566

0.886620 89854509103470 9220280 93359309450450 956388

1.373 '892 05978;2 746378343297241195654.80615954927546 179:486 7972846 865*431029892137319917 16486205978324 0308

2746*7730 895743432971

0 708243406106595052 1503104700262042178730 383202403517386032563190306132

0310308502233601017536380144978101240163010868190 0969745008774090 0802698

0.695505 1 83150598197 208330.524550 1 32550466941 066070.420664 0.2670.382692 013340.350983 021530.324109 046990303205 096540301047 307640221989 061770175784 -02390145489 -03510124096 -00640108186 045840095891 1 12990086105 189980078131 27375

0.690313 259740.594361 2 7422052161 18966

0464611 1 16550.418775 071930381131 054350.349671 059130322992 081730 300279 1 94920300084 340720221466 085530175457 -00530145265 -01980123934 006640108063 057270 095794 1 23230 086027 1 99220 078066 2 823

0719188 -1 5220615587 -080537848 -1180477423 -1 5490.429137 -1 713

Ü 38968 -16620356843 -1.430329094 -1 0520307559 -04640305338 1.6280224304 -04210177229 -10520 146475 -1 0220124812 -0637

010873 -0.0440096317 06830 086448 1 4960078413 236&


020304050607080.9

0991

1 52

252

3 54

455

0 9855141 4787211 97162824645352 95744234503493.94325644361634.8797794 9290697 3936049858139

1232267414 78720817251743197162782218081324 645347

010 048C010 050&010 052C010 0540010 0560010 0580010 0 600010 0 620010 0640010 0670010 0690010 07100 1 0 0 7 3 0010 0750010 0 770010 0790010 0810010 0 830

0 7389390 752673076621407795710 79275108057610818609

0.8313084384

0 8623790 8745660 88662

0.8985450.9103470.9220280 93359309450450 956388

1 36368820455312 727^763.40921940910644 772907

5.454756 1365956 750253681&43710.227661363688170:51

204553123 8645327 2737530 6829734.09219

0 70983430612746605 '53694604721859042386760 3851894

0 3536320 2^743610 3078643031206810224717

017646740 1459085012482320 109396

009761630 08832490 0308066

0.697605 1 7530.600710 200370.527273 1 21790.469742 052030.423477 009220.385475 -0.0740353712 -00230326771 020350.305800 0 6750303634 277770.224199 023110177680 -06820 147140 -0.8370.125555 -05830 109491 -0.0870097070 056280.087180 1 31320079118 21343

0692378 252120.596837 2.66560524292 179340467378 102870421557 054810383886 033950352375 035670325631 0.55430304802 10047

0.3Q265 3.11190223664 047080177345 -04950 14691 -0.682

0125387 -0450109363 00301009697 0.6665

0087099 140750079052 2.2195

0721455 -16110.618274 -08940540731 -1.3010480376 -1.7050432087 -19020392587 -1.8840359684 -1 6830331857 -1.3320310246 -07680308016 1.3160226571 -0.8180179164 -1.5050148155 -1.5160126292 -1.163011005 -0.594

0097509 0.110 087534 0 904

0.07941 1.759CONDUCTOR: COBRE 300 MCM

0203040506070809

0991

1 52

253

354

45c

0 9823321 473498

19646642 45583

29469963438162

3 9293284 420493

4 86254349116597.3674899823319

12.27914814 73497817 1908089 646638

22 102467'4 658297

010 0480010 0 50C010 0520010 0540010 05500.10 0580010 0 600010 0620010 0640010 0670010 06900.10 0710010 0730010 0750010 0770010 0790010 0810ü '0 0 &'¿ü

0 7389390 75267307662140.7795710 7927510.8057610818609

08313084384

0 8623790 874566

0 886620 89854509103470 9220280 9335930 945045C)'d56iüfc

1 3532422 02936227064&43.3831044 0597264.73634654129686 0895876 6985476 76650910149311353242169154220 298632368173270&4843044794¿¿W.:.ri

0711582406150532053612250474581904261776038739750 35573680 3294427030S79110 31402540 2262278017769560 1469461Ü 12572250110191900'J&33180 086976Ü fj 'J ¡MÜ«

0.699763 1 68910.603259 1.95510530008 1.15370.472546 043080426281 -00240388242 -02180356419 -01910.329407 001090308366 046220306193 25580 226375 -0 0650 179544 -1 0290.148761 -1,220126985 -09940110769 -05210.098225 010870088232 084330 Ú&00&5 1 6483

0.6945 245970599349 262020526992 1 73260.47015 094270.42433 04354

0386627 0.19930355058 019120328245 036490307349 079460.30519 2.895

0225828 0.17710.1792 -0.839

0 148525 -1 0630126813 -0860110638 -04030098122 0.2138

008815 093710080017 1 73-47

0723779 -1 6850620995 -0957

054363 -1.3810483329 -1810435027 -2.0340395476 -2.0430362501 -18660334591 -1.5390310886 -0.3520.310664 1 0820228804 -1.1260181066 -1.8610149803 -1.9070127743 -1.5820111345 -1.0360 098677 -0 350.088597 0.428C OOC355 ' l'CC'

TablaA 11.2

A35

Tabla A 11.3: Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica, GRUPOSCONEXIÓN: YT-YT

CONDUCTOR: COBRE 4 AWG c- 0.71

|Km010.203040506070809099

1152

253

•3 C

A4 55

FACTORESa b

0 10 0.3300 10 0.3300 10 0.3300.10 0.3400.10 0.3500 10 0.3600 10 0.370010 0380010 0390010 04000.10 0.350010 0360010 03700.10 0380010 03900.10 0400010 0410010 0420

r»iz(«*bM.1)

0 62878390.6287839062878390 6365765Í0.6442974¿06519485<0.659531Í

0 6670491 £0 6745021 '0681892510 &442974¿06519485Í

0 65953 1S06670491S067450217068189252068922184069649165


0.203040.50 &070309099

11 52

253

354

4 5c

0 10 0.400010 04000.10 0420010 0440010 04500.10 0480010 0500010 0520010 0530010 05300.10 0.540010 05500.10 0560010 0.5700 10 0.5800.10 0.590010 0.6000.10 0610

068189250.681892506964916071085850.72500430 73893930 752672

07662139077291480.77291480 779570607861822P0 792750630.799276620.805761080.812204330818608650 82497333

CONDUCTOR: COBRE 1JD AWG010203040 506070809099

1152

2.53

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037021 236620.340831 2 12740315757 211570296141 24138

029411 22819021393 -0.2562

0174394 -088030144882 -062810.123909 003650108238 106980.096084 221940.086334 1 62880078463 1 1503

0677618 -22940.585858 -1.2210515816 -1 1540.460641 -1 0310416077 -0.6770.379342 -0.0980.348546 -0.1330322362 00230301938 04470.299827 0 3320.222123 -1 6680176377 -1.9950146246 -15550124904 -07110108996 03670096681 1.5880 086866 1 0650.07886 0641


0.203040506070809099

11 52

253

35A

4 55

0.10 0410

010 0440010 0470010 05000.10 0.530010 0.560010 0 580010 0600010 06200.10 0.620010 06500 10 0.6800.10 0710

010 0 740010 07700 10 0.800010 0800Ü 1 0 0 ??<Ü

068922 184071085858

073199760 7526729

0 772914330 792750630805761080818608650.831299608312996

0 850055090.868489620886619920.90446135

0 9220280 939332860 93933286fi o^os-52-^.

0 663705590 580884230.51218124

045820730.415514050.381142250 350153730 324413340 305187370 302708040.219887480 174061990 144995820 1249097

0110191920.098936360 08843823OC7905??.?

0643307 3.09080561266 34954

049736 2980446449 2.63370.404951 2.60850 370486 2.87630341411 256080316556 2.482102970&4 272760 295066 2 58990 ¿20251 -01650175676 -091870146099 -075510125042 -010580109289 08262

0 0&706 1 93320087291 1 3143fjn70'í'j9 Oft l?5

0.650647 2 007056645 25482

0501421 214590449714 1 88860407633 193340 372726 2 25750343312 199290318188 19565

0 29352 2 23350 296433 2 09960221037 -052010176175 -1 19940146443 -098820125294 -030670109461 064940097211 177490087414 1 1717

0079-41 0 fj%á?

0679641 -2.3450588267 -1 2550518417 -1 2030463321 -1 1040418769 -0.7770382007 -0.2260351162 -02870324914 -01540 304429 0 249030231 0132

0.224252 -1 9460178208 -23270147843 -1.9260126317 -1 114011026 -0.062

0.097825 1.136008791- 0601

0079819 0168Tabla A 11.3

A37

Tabla A 12.1: Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla trifásica, GRUPO4

CONDUCTOR: COBRE 4 AWGL

[Km]

o;03040506070309

0991015202530354.04 550

XI

[Pul

001790 0268?Q035&Ú044Í

005375ÍÜ06271C007167?0.08063?0 08870:0 08959C0 13439?01791980 22399802687970.3135970 35839604031960447995

C- 0.1a0.0000.0000.000000.000000.01001001001001001001001

b08200500037003000260023502200.2100200020001850185019001950.20002050.2100.215

raíz(a*faM.1

090215706 9030 17-!05873519E0 52S3288Í04870653,04618630;0.4461932Í04354 948?0 4245797'0 4245797"0 40776805040776805041343321041903641042457977

043006530 43549488

0 4408703

Iccepu

1 16263991 152608

1 14080411 12246331 10753451 094046

1 08512701 076230H1 0576451<1 058255 1i09974651:0 9373930Í

0882195Í0828135520.778352710.7335266$0 693465580 65770451

Sta. Rosa:icof error

Í 1.152835 0850507 1.139902 1 114711 1126833 1239857 1.113662 0790303 1 100420 064653j 1.087134 Ü63584f> 1 073833 1 05175Í1 1 060540 1 47944E) 1.048603 086230Í

1 047279 1 048060 982088 1 56575S0.920001 1 89044;0862024 2 34001 60808555 2421670759609 24675470.714985 25932980.674376 2 8307030637430 3130665

SRafael[cc3 error

1 133187 259912'1 120707 2846561.108097 2951641095387 247185^1.082607 2302551.069784 2.267981 056943 2 66656^1.044107 307661:1.032576 24278:1031297 261400;0968260 301624É0.908098 3 2259830.851793 35692360.799748 354955S0 752006 3 5035240 708395 3 5476940.668636 37134680.632405 4 000524

EPJCLACHIMAlcc3F «rror

1.192845 -2532191.178962 -2.23531164933 -2071271 150795 -2.461921.136583 -2.555771122331 -2520161108068 -2070351 093822 -1.608291 081035 -2.163651.079617 -1.978651 009948 -1 235990943879 -0.687160.882468 -0030880 826087 0.247980774696 04720190728027 07554240.685707 1.1314720 647326 1 60329

CONDUCTOR: 2 AWG, Cu0.203040.50.6070.809

0991 01 52 0253.035404.55.0

0.0171030 0256540.0342060.0427570.05130S0 05986

0.0684120 076963008466

0.0855150.128272

0 171030.2137S70.2565450 2993020 3420590.3848170 427574

0010010010.010010010010010010010010010010010010010.01001

0.9000.5300.39003150.2700.2430.2260.2150.2050.2100.1900190019802060.2140.2220.230023S

0 948982260.71231828060411355053910561

049685470.470046660.45251381

0.44087030.4300653

0435494880413433210413433210.422369480431155630439799470448308120456688130.46494554

1 183571091 157381531 147300021 131061571 113508221 101027251 091485731 083497441 067743671 082099741 0177285

0 96253349091707304

0 87009950825584160.784724390 74768436071424401

1154485 25193991.142724 12826831.131023 14391411.119392 1 0424921.107839 05117371096371 04246971 084994 0 598321.073715 09110841.063652 03846811.062539 18409441.008351 09299830.957241 05591580.909380 08459650.864773 06159420 823322 0 274760.784866 -00180430.749213 -02040330716159 -0267397

1.134772 43003431.123414 30235981112114 31638861 100879 2741681.089718 21831541.078636 20758861 067641 22334031 056737 2 5323651.047006 1.9806641 04593 3.458142

0993491 2.4396290943958 1.9741870.897503 2 1804980854139 18686070.813782 14502850.776287 1 086890741477 08371610709164 0716338

1 194632 -0.925881 182026 -2084931.169488 -1897241.157029 -2.244321.144657 -2.721231.132382 -276892

1 12021 -2.564191 108148 -2.224481.097391 -2701621096202 -1.286471 038376 -1 988440983998 -2175260 933237 -1 732030886076 -1.803060842385 -1.994440.80197 -2.15041

0.764603 -2.212740730049 -216492

CONDUCTOR: 1/0 AWG, Cu RA[Zía~b)'XiJc+yd.A20.20 30.405060,70.809

099101.52025303.5404.550

00164430.0246650 03288600-411080 04932S0.0575510.0657730 07399400813940 0822160 12332401644310 20553S0 2466470.2877550 3288630.3699710411079

0010010010010010.010010010.01001001001001001001001001001

094005600410033002800.2500.23102200.2100.216019801980.2050.2170.2290.24102530265

097170040 733793950 620505230 552602290 506490180477113870 457726890446193260.435494880441939040422369480422369480 4300653

0 443005690455647450468011620480116830.49197974

1 178383541 164571521 155574751 140868931 120430771 106197271 095535581 090563521 077282521 094323421 044405940 9932338

0 946880860909306410872041220 8368247

080421561077427714

1 1556041 1445391.1336131 1228261 1121791.1016711.0913001.0810681 0719761 0709731.0225170.9773180935197

0 8959530.8593830 8252840 7934630.763738

1 9712241 75027

1 9373241 60692107419470.4108550.3881220 8783470495022

218032 1406921 6285181.2493471 49041414729421 3983911.3551491.379942

1.1358481 12516

1.1146031.1041791 .0938861.0837261 .0736961 .0637981 0550011 05403

1.0071080 9632840.9223910 8842460.8486570.815435

078440 755378

3.7448273 5027483.6759053 3228242 426649

2.0735220340562516035211199

3.822796370347

31091352 6550412.8340992.7554382.6231032.5262122501944

1.1958391 1839871.17229

1.1607471 1493591.1381251 1270441.1161161.1064111 10534

1 0536971 0056510 96099

0.9194860 8809010.8450060.8115830 780423

-145968-1.63984-142586-1 71252

-25169-2.80529-279567-2.28941

-2.6327-0.99667-0.88176-1.23474-1.46819-1.1071

-1.00576-0.96819-0 90778

-0 7875

CONDUCTOR: 2/0 AWG, Cu02030.40.5060.706OS

099101.52.02 5301 C

4 0

G.01610&002416200322150 0402690 0483230 0563770.0644310 0724850.0797330 0805380 120808016107702013-46Ú 24161502818840322153

0010010010010010010.01001001001001001001001001001

Ú.&4005600.4100.3300280025002310.22002100.216019801980205021702290241

0.97170040.733793950 620505230 552602290506490180477113870.4577268904461932604354948804419390404223694S042236948

0-3300653'J 44 300569'J 45564745'j 46801 162

1 161046771.150084121 143515691 130993531 112520231 099963431 090771811 087097471 074893691 092008341 0465467

0.998133960 95355676091719005088071714084601693

1.1561101.1453261.1346961.1242201 1138941 1037181 .0936891.0838051.0750321 .0740651 .0274400.9840880943758

0 90620608712020 838534

0.4270160.4154380.7772730 602509-0 12333

-0340175-0.2667290 303788

-00128661 6706011.8596421 4273071 03827

1 2120921 0921850 892382

1.1363371.1259191 1156471.1055211.0955381.0837261 0759961 .0664331 .0579431 0570071.0118490.9693100 93065408941510.8600890 828266

21745112.1462582497984

2.304121.5501271 4982961 .3732221.9377181 .602231331136334291382.9205682460932257664

2 3983722 143144

1.1963841.1848341.1734561 1622481.1512071 1403321 1296191.1190671.1097061 1086741 .058999

1.012930.970176

093Ü460 8935220859122

-2.95367-2.93289-2.55146-2.68914-3 36054-3 54007-3.43896-2.8568

-3.13707-1.50321-1.17586-1.46072-171301-l.42t.17-1 43308-15254

A38

L

4550

XI

0 36242040269

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00100100100'00100100100'001001001001001

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1.1577761 1478311 1380421.1284061.118921

1.1095821.1003861 0913321.0833011.0824151 0398011 0002300.9634080.9290730.8969960.8669700.8388140.812366

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2 524532.42504

2 1635671.8637531 585818

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0.9496720.9163030.8850980.8558620 8284220 802624

34993473548519317162

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3.1415662.818835

1 198171 1875211 1770451 1667381.1565971.1466191 1 367991 1271351 1185671 1176231.0722291 0301790.9911370954811092094

0.8892950.8596720.831892

-1 70296-1.61216-192698-1 85182-2 65272-2.35174-1 7721

-1.52327-1 38375-2.30791-1.31597-097518-0 65357-023913-023796-040116-0 60774-0 79658

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50

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0.01

001001001001001001001001001

001001001001001001nni001

1 0700.6300.4500.36003020.27002500.2350.225022002000.200020S0220023202440 2560268

1042719530782019170 652276280.578823780.52718265

0.49685470.47711387046186302045146536044619326

0.42457977042457977043332965044619326045876375047106152rj483ir«R7D4949G93S

1 170440571.162160151 149131591.140743851 122297351.116691041 114268561.103115621 101677361 090477521.058597831.021805370.987140150.955572310922180260.88942424

0 8583 ?10 82924351

1 1579521 1480961 1383971 1288521 1194581.1102111.1011071 0921441.0841961 0833201.0411591.0020260 965621

0.9316780.8999660.870277084?4?10816266

1 0785051 .2249970 9429571 .0534470.2536360 5836761.195302

1462411.61236

0 6607021 .6749441 9739382.2285292.56465324683442 2001321 88 044 r1 589863

1.1381151.1285921.11922

1 1099931.1009091.0919651.0831591 0744861 0667921 0659441.0251050.9871560.95181209188240 8879740 8590660 P'J.1Q?<J

G 80641

2.8402732.9743382 6725392 770365

1942792 2643622.8721143 1298343.27011823015773.267259351002

3.7116733.99949438521693 5338663 1726262831502

1.1983591.1878051.1774261 1672171.1571741 1472941.1375731 1280071.1195271 1185931.0736851-0321020.9935030.9575910.9241040892813086351^0.836029

-2.32972-2.15901-240307-2.26806-301395

-2.6674-2 04861-1.76341-1 59439-251347-1 .40518-099764-064045-0.21081-0.20817-0 37956-060115-081163

TablaA 12.1

A39

Tabla A 12.2: Dato* utlllzadof en la estimación de cortodtcuito, falla monofásica, GKUPO4CONEXIÓN: D-YT

CONDUCTOR: 4 AWO, CuL

km0DD00D00

D9

1 í,;

3íi

4Íc

NO 1 c • 0.4tpui

2 0 075073 0112611 015015

5 0.187693 022523J 0.26277

3 0.30031j 0 337B53 037163

0 37539

0 563D0

0 750781 126171 313861 501561 6B925E1 87695-í

a8 D.7 06 0.5 05 0.4 0.3 02 07 D.

03 0.

> 05 01 0

00.0

b

1 0.61 0.51 0.41 031 0

020.20.202

0.2'

0.25

0.26

0.28

0290.30

0.31032Í

rata»**" 1.1

7 097B75B485 0786182251 0689221844 063B57655

3 060495491B 058866994

7 059040033 0572042505 056359350

5 055933391, 056762957

» 057623264--, 059277247

i 06009146-0 608975050.61695612062456015'

2X1 + XoQU

6 0.110918 0166371 0.22163

7 0 277292 0 332755 0386217 0 443672 04991

7 0.54904

3 0 554581 0.8318&

1 1 109172 1 663761 1 94106

221B352 495652 77294¿

lee*

pu8 1 247660477 1.223281946 1.186207235 1 15440499

3 1.12473712

2 1.103509271 1.065334613 1 059542173 1.03067517

3 1.021247031 0.93361635

3 0.64185913

T 0.69467306' 063B48C46> 059114598

0.55089261*051632169

Sta.ROSAIcdF

6 1 .204313 1.176684 1 149801 1.12371

7 1 .09839-7 1 .07385-3 1.050083 1 .02707

1 .007003 1 .00481' 0.90401

0,618835 D 68500' 0.63208

0 586260.54630051121*

•mr9 3.593637031 3.96037180-8 3.165684491 27314843

4 2.398331274 2.76157440

S 3.356755427 3.160929113 2.35044985

3 1.635531813 3.29631981

3 28120E761J 141094

1 1 .012264383 083236439

0.639 19949-

099912S74E

EPKLACHMA

)cc1F «rror

3 1 255601 1 .225726 1 196519 1 168194 1 14075

5 1.114205 1 .08853

1 063722 1.042111 1.03975

7 0.9317508411

í 0.7000Í 064469

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-1.7348792-09471623-0. 913 186 74-1.6651923-0 166764?;-Q.30Q9623Í-0.2007230'-Q.67B86B6Í-1.1616904*-1.4907421Í-1.6356312:-1 6071662E-1.4271539E

tccIF7 1.10038-3 1 0795i 1 .059533 1 .04209

1 0401 9Í0 95290087881:0.81518E0 75000"071171

066910E0.63 12E

0.59742;

«TTOT

1 1.4566403723 2.206391383

. 2.109476013 1.351946243

2.6904153011 2.464390466

2 3606583041.6771159281.01690252105364411310.2620977370.1792296040.26241546

CONDUCTOR; « AWG, Cu

o;o.:0.4050 6070.80.9

0.991

1 52

253

3 5A

4 55

0 07244Eo 10867;0 144B9E018112

0217345Ü 2535650 2S9793032601703585190 36224 1

0543360 7244820 9056021 066723! 2678431 4489631.6300341 8H205

0.101010 10 101010 1010 10 101010 10 1010 10 1

0.92

0.575043

0.3550.32

0290280270.260270.27

0290.31

0330350.37

0.39041

1 OOB16W11080252399107037G342E064813160a062Ü51762605968539310.568669945058040037

0 572042502Q5B04Ü037D 58040037

059685353106129753570 625 7 639 740 64425743806595319010674502 7

06ES221&41

0 10302E01545420 20605E0 25757

0.3090350 360599041211304636270.50998905151410 772709

1 030281 28785

1 5454211 8029892 0605592.31813

2575701

1 229Ü2257E1 20992073:1 1843243951 1582325141 14506196S1 1160980021 1035105951.0823437971 0569101671 0710235650 9783277890.9017838440831307802

0 77026884071808537

0 6734022290 6346950560601446707

1 .2093071.1B46171 16DBB51.1380581.1160861 .0949241 .0745291 054B611 .0377511 .0358830.9501990 8773810.614776076040407127580.6706750 6332440 599738

1.6303203442 13602646E2,0190970721 7727140662.5980048041 9338330642.69714400826D53477161 8462200343.392329512296030510227813261182 02B9995921.29731560207474304090.4066393610.2607298630.28490886

1.2612841.2344461 2086931 1839611 1601931 1373361.1153381 0941551 .0757511.07374309819240 9043280 83793607805130.7303760 6862350.6470820612124

-2 55782377-1.98674281-2.01611203-2 17308558-1 30245S48-1.86734594-1 06043239-1.0794817-1 7514121

-0.25326667-036624123-0.28133106-079101466-1.31249067-1.68278119-1.87002579-1 88336929-1 74430235

1.2173511 1923351 1682951 1451781 1229321.1015111 080B711 0609711 .0436631 0417740.955148086159408164040 7635590.7155260.6731230.6351230.601691

0.958768511 .4748986551.37203318

1 13995503319725119511 3242720542 0945695222.0144562831 .2692954392.80766891124268269922.290152208157670315806757585150.3576907110.041482542-0 03586969-004060112

CONDUCTOR; 250 MCM, Cu

0.20 304050 60 70809

0991

1 52

253

3 5A

4 55

0 0720740 1081110 14414801801650 2162220252259Q.28E2S60 324333[• 3567660 36037

05405550 72074

0 90D9251 06111

1 2E'295144147S1 6216641 80 : 849

010 10 1010 10 101010 101010.10 101010 1010 1

0.97

0.60450.37

0330.3

0290.28

0270.27

0.27

0.29

0310.33

0350.37

039041

1 03298110 6166066550717S5S461C 6595319010 62E?83?7406049549120 5SE3539310 566569545

059Q40Ü370 5B&40Q37056040037

055=25393106123753570 62E783974D 5W2974380655531901

067450217C 68522 1 541

01019060152859

0203810 25476303057160 356669Cl 407622045857505044320 5095260 7642911 0190541.2738171 52658

1 7833452038107

2.292672547633

1.2536277881.2281738131 2040525971 1757775291 1579264121 1305707431 1190014441 0986167721 0737414661 0724697430981713132OSQ61261550.8360544910 775238932

0 723099890.67838856606398132970 606275938

1 2098711 1654411 1619541 1393581.1176051.09664910764481 .0569631 0400081 03615709531950.8609080 8186900 76459507171450.6751950.637B480 604391

3.6166490463.6048030073.6230863763 1964956743.6078410223093217893

395313513.9410813643.243577585

3305159372.991B465662 B627456542.1258951361.3921007050 8303606650.4729842020.3061136980311873943

1.2618991.2353421 .2098541.1853721.1618391.1392031 1174131 0964261.0781871 0761970 98514

0.9080970.8421

0 784956073501

0.69099506519160616999

-0.65545753-0.58025933-0.47951265-080940589-0 33675822-0.757745280.1421536B20199992687-0.41231564-0.34633591-0.34785595-0.21703018-071315866-1.23791239-1.62040108-1.82438864-1.85678305

-1 7379383

1.2179231.19317

1 1693781.146495

1.124471 1032571 0828141.0630991.0459471 0440750.958178O.BB515B0 822356D 76778907199510.67768

0.6400640 60G379

2.9316129162.9336819412.9652171552.5540913122 97530495724757371213.3419815153.3411537232657349404

2719607632.4562379722.3688601911 .670625725D 9703098620 4373755980 104557562-0.03916842-0.01699629

CONDUCTOR: 300 MCM. Cu

0.20 304050607O B0 9

0991

1 52

253

3 54

4 55

00719490 1079240 1433990 1798730.21584602518230 2677970 3237720 3561490 3597470 53362

07194930.899367

1 .079241 2591131 4389871 61886

1 756733

0101010.101010 101010 1010101010 101010 1

0.97

060450.37

03303

0290280.270.27

0.27

0290.31

0330.35037039041

1 G325SÍ1D81S6Q8655071795646106595319010 62678397406049549120 5958539310 588665945

C.5S3400370.560400370 58-04 0037

0 5965539310612B753570 62878397406442974380655531901

OE74502170663221841

010153101522980.2030630.2538290304594035536104061250456B920.5025810.507657076148610153151.2691431 .5229721 7768012 0306292.2844582.536287

1 2508831121 22615351

1.2026133011 17481624

1.1573539071 1303291021 1190365131.0988906931 0741537661 07294087809828401740.907577867

0.83769650 7769064320 72478465906800647980.6414673510607900618

1.2100671 1857321 1623391.1398331 11816B1 0972971 0771761 .0577721 .0408361.03904309544170.8B239B0 B2038B0 76645707191300 6772720.6399936606584

3.3730456183.4089921063.4649359673.0691548683.5D4474D363.0103154893.8659420843.BB72926063 19994366532624134042.9780665752.8535725612.1098137521.36334219807B63194120.4123598760.2303698160217054468

1.2621131 23566

1.2102731.1858881 1624521 1399071 1 1B2061.0973041.0791391 0771570.9864580.9096970.8439170 78693907371 IB0.69319306541820619308

-0.88976883-0 7693451

-0.63299019-0.93370965-043856372-0.840235080.0742719340144599194-0.45825739-0.39141201-0.36674915-0.2329493

-0.73666152-1 27488513-1 6731841

-1 893674-1.9435951

-1 84195624

1 2161221.1934651.1637681 1469761 1250411 1039141 .0635531.0639181.0468371 .0449720.9594140.866665D.B2407407696690.7219550.6797760.6422270.60859

2.69947707427389584342 8079474462.4272731092.8721537472 392B5B6423.2747372053.2871605462.6132784592.67651936124417168882.35859648

1.653310301094033041603919439290.042484286-0.11828361-011327533

Tabla A 12.2

A41

Tabla A 12.3: Dato* utilizado* en la estimación de cortocircuito, falla monofásica. GRUPO4CONEXIÓN: YT-YT

CONDUCTOR: 4 AWO, Cu

Lkrt0.0.0

000.O.EO.í

1 £;3

3 £A

4.55

FACTORESa00000000000000000

b1 D.7K1 0431 032£1 027C1 0.23C1 0.22C1 0 2 1 C1 020C1 019C

1 020Ü1 0200

0215

0245026002750.29003D5

> rafe<a*b*1

D.8BD600 703700.620910 5B040Í0.54641 [0.53766E0 5288250519B7:0.510B1C05198730.51 9B730.5332600.5593340 5720430.5645460 5966540 608975

1 lee*PU

) 1.12254601 .09494671.0686501105253161 01589021.00790470.98868990.96291340.9341472094919830.85495190 779077

0 65548620 607603-

056743210 53294290 5031958-

EPKLAOWAIcelF

2 1 134663 1110174 1.086302 1 063082 1 .040502 1 018575 0 997265 0.976639 0 9585B1 0 956603 0 66533 0 787465 0 6635í 0614011 0 57088i 0 5330

049973

•rrer6 -1 06811 -1 3713

6 -1.62533 -099256 -2.36576 -1.04769 -0.84216 -1.40502 -2.54907 -07744B -1 20271 -1 0645 -12152'

-1 0109

-060413 -0.0257í 0 6923<

c-OJ

S.RAFAELke1F

5 1 085074 1 066691 1 040661 1 018595 0.996887 0 978739 0959148 0940105 0923443 092164 D B3700' 0 76424

064743 D 60036> 0 55922

0.523010490S7

«rror4 3.4534077 26483377 26692314 32304842 1 7027263 29805597 3 100986 24258334 1.1590622 29923733 21436973 1.9403225 1 241216

1 .2362823 1 46796! 1.B97828

2489096

CONDUCTOR: 2 AWO, Cu

Q.0.304050.60 70809

11

1 52

2.53

35A

A55

0.0000 10 10.1010 10 1010.10.10.10 10 10 101

072004500335028002400230022D0 2 1 0

02000210

0210

023002500.27002900310

03300350

0.89259807179560.6326890 5886700 55505005464100 5376690 52882505198730 5288250 52882505454100.5635940 5804000 59685406129750.6287840.644297

1 1234389.1 106762 U1.DB1B3BBE1 Q63Q868E1.02971 35 1

1 023819961 006467070981788760 953946340 968924440676416270 806635290.743576750.689489050.643515590 60429387

0 5705716054132255

1 136251 11290.1 09027

1.0683E1 0472CW1 02671 E1 G0689E0967719097098709691560 98482408127260 7506560.6968270 6498080 606452D.571B430 53S24

•1 1315

-0.551"-07734

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-0 92743-0.84327-0.61933-0 68743-040898001252056016

1 QB902E1 06897;1 04961E1 0309321 012861Ü 9954330 9785610 9622360 3479910946434087446108124740 758562071126606694530 E322320 5988940 566866

3418273 23B62B33085213459551261483334596333 8384363 34637821967993 1081331 93613724173692 2718372 0932062.049903217691824665192 898865


02Ó. 30 4

0 50 607O S0 9

11

152

2 53

3 54

4 5c

010 10 1010 10 1DI0 10 10 10 1010 10 10 1010.10 1

07700.4700350029002500.23502250.21502050210

0210

0235026C02650310

033503600365

0 92202607319980 6442970.596B540 5635940 5507430 5420530 5332600 5243630 5288250 5288250 5507430 5720430.59277206129750 6326690.6519490 670784

1 11697491 098229641 080519341 064038661 037876021 .029256061 016258020 995209390970071560977168090 B&44762S0.636121330 780262340 730639710 6879468B0 650776570618419620 590Q5669

1 13S5331 1178381 0969351 0767811 0573371 0385671 0204381 002918D 9876470 9959780911152064311107659720 7360070 691957065284

06178770536444

-1 ewce-1.75422-1 4965

-1 18337-1 84057-069652-040963-0 76362-1 77953-0 B9352-1.83018-0 62903-0 72645-0 70207-0.57953-0.315760 08782061603

1 0894841 06864

1 05Q4B71 0319921 01412209968470961136Ü 9639660 949856C9¿B313067696806154580751907071466

0 673267063619

0.6229540 572993

2 7068692 6728282 B5B89731053212 342323325115735795193240915212827730427611 9964562 53395424091312 232502218039522931152 5549752977993


02.;íE

0607o.e0 9

11

1.52

2.53

35A

4 55

0 10 10 1010 10101010 10 10 10 1010 10 1010 1D 1

07700.47003500.230G250023502250215

0.2050.2100.2100235026002850.310033503600.365

0 922028073199806442970.5968540 5635940 5507430 5420530 5332600.5243630.5288250 5288250.55074305720430 5927720.6129750 6326890.6519490 670764

1 116525031 096423091 079227711.063168731 037362671 029036071.016289870995455710970480190.977597360695503170 837460890781759230732411710.683549750 6523865BOB200183705B163791

1 1397061 1180971 0972761 0772021 .0578361 0391421 0210871 0036380 9884290 9667670910154084445507675140 7377050 6937770 654753

0619860 586479

-2 03394-1 93946-1 64483-1 30275-1 93538-0 97253-046981-081526-181589-0 92926

1 609710 828240 730750.717530 609310361420 025550.53679

i 0396421 069875i 0507981 0323771 01457S09973730 9807320 3646260 9505730 949036Ü B779770.816701Ü 7633390716464

0 67497063798606048210574915

2467144248142

2 7055362 9826052.2456483 1 746473 6256463195814209423130095131.9961992.54192

241311322258912 160059225719325127052.906762

Tabla A 12.3

LÜ0.0.

09

1

2

3.i

Ai,

FACTORES7 D.3 0.3 Q3 0

0.5 0Í 0.5 0í 0í 0

00.0

1 0-21 0.21 02-

0.20.20.20.20

030.3<0.303fO/

F*fc(»*bM.16 0.5720425 0 5635934 0.555050-3 05464104 0.555050'3 0 5720423 0.5886693 0 6049541 0620917

0 636576Í06519460.667049;0.681 892£

Ice»5 1.070002965 1 056406404 1.03463639-

1.008861454 1.023516515 0962520013 08B7223123 0818015475 0.75812784

0 70695344066314B130.62540372.059261995E

IcdF9 1.066575 1.04703í 1.026177 1.011753 1.009951 0.927505 0.857793 0.796583 074363

0.69753i 0.65658

O.B201H0.58744:

•rrer6 0.321315 O.B94954 0.62853D -028553 1342683 3.77507í 3.430675 2.690293 1.921513 1 35054

100020 85302088127


o.;o:04050.6070609

0991

152

253

3.54

455

01010101010 10 10 10.1010 10.1010 10 1010 10 1

O.E0.5ED42035031

0.2850.270260.250.240.260.2803

0.320.340.360.3804

0 99527250 79275060.69649170 6442974061297540.5927725058040040 5720425D 56359350.55505040.57204250 588669906049549062091760.63657660.65194860.667049206818925

1 21572180;1 1951859611.17216706E1 1513807221 1304350181 1084658041 0880085921 06675785310412997381 0242448350 9642396950.8894186980.8204305960 7606324580 7094802590 6656594350.6278797130 595050807

1.17607E1 1527141 1302341 1065881 .0877331.0676261 0482301.0295051.0132091.0114290 9296040.8598110.7996200 7472010.7011580.6604050.6240890.591528

3371023.684523711893860113 925763 825293.794833.618522.77245

1.26713 725853443512 602561 .797571.166930.7956406074

059554


0.20304050607080.9

0991

1 52

253

3 54

4.55

0.1010 10.10 10 10 10.101o t0.10.10 10.10 10.10.10 1

0.90.560420350.31

02850.270.260.250240260.28

0.30320340.360.3804

0 99527250 79275060.69649170 64429740.61297540.59277250.58040040.57204250.56359350 55505040.57204250 586669906049549062091760.6365766065154660.667049206B1B925

1.2078645511 1893785371 1680516751.1486183591 1288143221 1078035761 0881537661 0675874251 042648746

1 .02562785D 9675762880.89370146808251546540 76554037207 144346680 67058844

0 6327436090 599628684

1 1766091.1534931 1312451.1098191 0891721.0692621 0500521 0315061.0153551.0135910 9324620.8631860.60337507512330.7053870.6647710 6285450 596036

2.656-413.111033.253643.496013 6396B36045

3 6265634979426881

1 187553 765763.535212711021 904521 .282660.8751

0.667990 63598

CONDUCTOR. 300 MCM, Cu

0203040.50.6070 609

0991

1.52

2.53

354

4 55

0.1010 10.101010.1010 10.10.10 101010 10 10-10.1

0.90.560.420.350.31

02850270260.250.240.260.280.3

0.320340.360.3804

0.99527250 79275060.69649170.64429740.61297540 59277250 58040040 57204250.56359350.55505040.57204250 58666990.60495490.62091760 6365766065194860.667049206818925

1 .2052200681 1874220511 1666554141 1476792741 126255211

1.10756661 0881678691.0678516651 0430679481.026078407

0968687108951332740 826737676

07671870107160992670.6722453980 63437936606Q1436QB6

1 1767941 1537681.1316081.1102681 0897041 0698751 .0507431 .0322731.0161871.0144300 9336230.8646060 6050000.7530170 7072930.6667700.6306140598157

2415552916883.097133.369573.537853 523013 563663.446632.647241.1482737557

3 530772 .700331.881771 2450708211805971Q5482

A43

Tabla A 13.1: Dato» utilizado* en la estimación de cortociioi lio, filia trifásica, GRUPOS, SE IS y 19, Tuiríbaco

CONDUCTOR: 4 AWG, Cu c- 0.1L

[Km

o.:o;D-<0 £D E0'Q ED S

0 95101520253 0354 04 550

XI

¡pu

OÜ1792C0 026B8C0 03594C00-S48DC0.05375E0 0627 1E007167E0 OB06390 038703O.DB9599D 1343990 1791960 223998G 26679703135970 35839604031960447995

FACTORES

a

0.00.00.0000.0000.00000D O000000O D0.0000.000

b

1 0.91

1 055i 040;

D33C1 0.2SÉ1 0.26C1 024C1 0.22E1 0.220

0.22002000 1950.2000.2050.2100.2150.2150215

raiz(a*bM.

) 0 954703J 0 72E6S2

06164400 552602D 51409204870650.46699104546040446193044519304245790.419035-04245790 4300650.435494044D6700 440670,0440670:

Ice*) PU

1 1 23035E9 1 21337;6 1 19730;3 1 1B073E0 1 16899;3 1 1537454 1 1357078 1 1234563 11114853 11121263 1 03B5894 0.9632973 D 9059803 0 B499323 0 798363

07519560 7020250 657705

SE No. 18lcc3F | «rror

1 1B21B8 4.07,1 168562 3B3Í1154792 3681 140915 349C1 126965 372E1 112974 36611 098970 3 34:1 084 981 35461 072423 3.6421.071031 38371 002566 3 5930937565 27450877073 32960.621469 34650770728 3 5860 724602 3 7750.682735 2 8250644733 2012

SE No. 19lcc3F I «rrer

1.276622 -3B241 260634 -3 7491.244477 -37911228197 -38641.211842 -35361 195453 -34891 179069 -36761.162723 -33771.148071 -31671.146447 -29941.067002 -26630.992351 -29280.923633 -19H0661133 -1 3010.804659 -07620753779 -02420 707969 -Ü B¿0.666665 -1347

CONDUCTOR: 2 AWG, Cu0 203040.50607Ü.809

0391 0152.02 5303.54.04 55 0

00171030 0256540 0342060 0427570 05 1309

0 05986000684120 D7696300646600 0955150 1282720 1710300 2137870 2565450 2993020 34205903946170 4 2 7574

D.D00000.01

0010010.01

0010010010010.01

0.01

001O.D1

0.01

0.01

001

09700.5800425034503000.2700.2500.235022502250.2050.2050.2150.2250.2350.24502550.265

D98B45EX0 747830E0 63257140.56583640.52532890495B547047711390451863

Ü 451465404514654D 43006530 4300653C 4408703045146540461663

047207460482110404519797

1 .2328061.2150631 2013461 1871441.1773221 1638221 150B221 1350901 120B751 1217831 0586711 0013180 95724309110860 8670010 8263260 7893050 755774

1 163938 4 1281 171560 37151.159248 36311 147012 34991.134882 37411 122804 3 6531110846 35991 093995 3 2S41 088425 2 9811.067257 31751 030409 2 743097690S 24990926926 32710880448 34800 637355 3 5400797461 3.620076D550 37810 726395 4 044

1278720 -35911.264246 -38B91 249859 -3.8821.235572 -3921.221397 -36091 207344 -3 6051193423 -3571 179642 -37771 167365 -3 9631 168009 -37931 100242 -37781 036791 -3 6070981805 -25020929208 -1.95OBB078B -15650836265 -1 1890795332 -07560757675 -0251

CONDUCTOR: 1/0 AWG, Cu0.20304

050.80 7080.9

0.9S

1 01.52.025303.54.0455 0

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b

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i 0477113,D477113Í0477113E0477113E

ice»PU

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SE TUMBACOlcc3F ] *rror

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A44

L

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001001001001C Ü 10010010 0 10010.01001

1 17006B50.4930.3940.3350298027402550.2450.2430215Ü2150.22402350.246025702660.279

1 09476680.8182714068508190 60742060 557042

0 52346920 5007269C4B2110404720746047004670 440B703D 4408703045041490461863

0473Ü8590 4840973049490940 5055333

1 2365541 222539.212421

1 2017081 1B96871 1796301 1719191 1586251 1534441 1501981.0967171 0592741 0234620 9859790 94743109102380 6753260842964

1 187410 4 13S1 176950 38731 166659 39221.156534 39061 146569 37611 136763 277 1

1 127112 35751 117612 35701 109188 399Ü1 108260 3 78¿1063614 33001.022229 36240 983783 4 [1350 947990 4 0070 914599 3 5900 663367 3 D4Ü0.854156 2476D 826732 1 963

1 262808 -3 6061 270605 -3.7831 258615 -3.671246833 -36191 235253 -3 6891 223B72 -36151 2126B3 -3.3621201684 -35631191943 -3231 190870 -34151 139422 -3.5721 092000 -2.9971 0481 76 -2.3561 007578 -2 1440969880 -2.3150 934794 -2 6270902069 -29650871484 -3273

CONDUCTOR: 300 M CM, Cu0.2030.405O.E070.80.91015202.53.03.54 04 55 0

001479100221870 0295620.0369780.044373005176900591840.0665600 0739550.1109330 1479110 1846880221866Q25BB4402956210 3327990369777

0.01

0.01

0010010010010.01

0010010 0 10010010.01

0.01

0.01

0.01001

1 1700.68504930.39403350.2980.2740.2550.2430.215021502240.235C2460.2570.26B0279

1 09476660.8182714068506190.60742060 557042

0 52346980 500726904B2110404700467044087030 440670304504149

0.46166304730859C 4640973049490940 5055333

1 2268631 2160351 2069261 1971021.1856641 176509• 1694151 1566941 1467741.0992151.0610111 02606109B91310 95097009140370.6792960847044

1187595 34751 177229 32961 167033 34161 157003 3.4651.147135 33761 137426 34361 127871 3 E831 118467 34181.109212 3.5671 065043 3 2081024118 36020986106 40520.950723 4 0400917711 3.6240.886846 3 0660 857938 2 489D 830605 1 955

1 283025 -4.2211270932 -43191 .259054 -4 141 247384 -4.0311 235917 -4.051224648 -39311 213573 -3.6391 202687 -3.8241 191965 -36251 141092 -3671 094201 -3.0331 050877 -2.3611010741 -21380973468 -2.3110936769 -2.6340.906396 -2.990876126 -332

•0.00.00.00.00.0000.00.00.0000.000c o00000.000

b1 O.E

1 0.61 0.4

1 041 0.371 0.34

1 0.31 01 0.3

0.20.20.20.

0.30.30.3

0*

rriz(»*fe*1.14 0.9140461 0 7664929 0.6628342 0.6285705 05915785 0565B3B2 0.5436343 0 5253281 0 534545-3 05064903 0.506490í 05159793 0525326

0534545^í 0543634'J 0.552602;

0561453:

) Ice*6 1.39B024Í

7 1.3B7395E9 137373673 1.36130045 1 .34839364 1.33640277 131566033 1.29035124 1.31470292 1.25918172 1.2076121J 1.1589752í 1 1052638

1.0525596100311710.9576114D91S0608

lcc3F | arrer1 407822 -0.89591.392457 -036351 .377375 -0 26421.362570 -009321 348036 0.026541,333767 0197621.31975S -0.31041.307368 -1.30161 306003 0.666151.240847 1.47761 1B1247 2.231971 126612 2.572611.076413 2.680281.030181 217230.967503 158117D.94B015 1.012260.911394 0.51205

CONDUCTOR: 4/0 AWG, Cu0.00.00000Q.tn0010010010.010010.010010010010.010.010.010.01

1.5"

0.91

06E053045

0.40365

0.34

0.32

0310.26

02802903

0.31

0320.330.34

1 285472E0 960396208019588071221830 6522763

0612354058310050 56145320 5436347053454540 50649020 5064902051597930 5253289053454540 54363470 55263230.5614532

1 47672401 .45746481 43825611.4251100140613341 39051751.37308181 .35569801-33305361 31255B81 26030921 21082521.16356721.11074771.05861801 00953650.96424910 9226220

1423910 3,849541408489 3477191 393366 322171.376533 3378741 3639B4 3.09061.349711 3.023351335707 2796131.321966 2551661 309819 1 773881.306481 0.311641 244685 1 .255271.186413 2.057651.133032 26951063992 2468261.Q36614 1.906.50997085 1.248790 958443 0.605760.922572 0.02709

CONDUCTOR: 250 MCM, Cu0.010010.01001001DDi0010010.010.010.010010010010.010010.01001

1 570.92

0.66

05304504

03650.34

0320310.28

0280.2903

0310.32

033034

1.2B547280 960396208019566071231630 6522763

06123540583 10050561453205436347053454540 50649020.5064902051597930 52532690.5345454Q 54363470.5526D230 5614532

1 .45195871 4348905141926361 4D923481 39306101 .37992921 36470B71 34930441.32829101 .30602581 .26225231.21693811.17246481.12146551.07051351.02218540.97736500 93E2088

1.424689 1914081 409648 1 7B99S1.394897 1 746841 380429 2086721 366238 1 964741.352315 2.0421 336654 1.946341.325248 1 615241 313395 1 134161.312091 -0.30981.249818 0994891.19289D 2015951 140683 2786211 .092664 2 635691.04B369 2112281 007400 1 467660.969409 0.820710 934094 0 2264

CONDUCTOR: 300 M CM, Cu0.01

0010010.01

0010.01

D.D1

00100100!0010010010010010010.01

1.57

0.92

0660.53

04504

03850340.31

0.28

0.28

0290.3

0.310.32

033034

1 2854728D 96039620.80195B60.71231830.65227630612354

05631 005056145320.53454540 50649020 50649020.51597930 52532B90.53454540 54363470 552602305614532

1 .44292831 42724651.41283111 .40383441 .38860401 37627811. 361 79361 34705541 .30640641 .26282371 21693321 17541991 12505001.07451211.02645170.98179810 9407408

1424958 1 261111410054 1.21B2B1 395442 1.246131.361113 1.645151.367062 1.575791.353279 1699511 339758 1 644741.326482 1.550211.313473 -0.5381 251882 0.674021.195596 1 951931.143985 2.7477B1 096509 2.60291.052707 2.071341.012180 1410.974584 0740220339618 011949

Tabla A 13.1

A45

Tabla A 13.2: Dato» utilizados en la «tínación de cortocircuito, falla monofásica, GRUPOS, SE 18 y 19. TumbacoCONEXIÓN: D-YT

CONDUCTOR: 4 AWQ, Cu c- 0.4L

km

0000D00D

0 9

1

2

3

4

mIpu

2 0.0750783 01126174 0 1501565 01876956 D 2252357 0.262774B 03003139 D. 3376529 0.3716371 0.3753915 0 5630862 0 7507825 0 9364773 1 1261735 1 3138681 1 5015635 1 669259í 1 876954

FACTORES* b01 1.040 1 0650.1 0.49£0 1 0.42C0 1 0 37C0 1 0.34r0 1 0.32C0.1 D.31C0 1 031C0 1 0.30CDI 0 3DD01 03100 1 0 3200 1 0 3300 1 034001 0.3500 1 0.3600 0370

«K»*l»M.l3 1.0696) 0.850055

D 7458300 6964910 6595310.6365760.6209170 S12975-061297&06049540604954061297&06209170 62878^

0 6365760 644297'065194BE0.659531 E

2X1 + XfU

2 0110911 0166377 022)637 0 277299 0 332756 0 3BB216 0 443674 049914 0549043 0 554583 D 631 B&

1 109173 1 38647

1 663761 194106

2218352495652 77294'

» lcc«PU

8 1.3634857 1.3226666 1.2836355 1 2630583 12262Q72 1 1933141 11611013 1 13535&3 1.1209829 1 1045431 09948723 0.8955393 0.8092331 07368752 0.676371i OB25434

0.582138! 0.544970.

SE No. 18IccIF | «rror

1 1 312536 3.8826 1.279633 33638 1 247738 2 8775 1.216864 37961 1 187013 33021 1 158177 30341 1 130343 27214 1 103491 2.8685 1080144 37811 1 077598 2 54 0961508 347¿ G 664891 35443 0784063 32!

0715901 293i 0657905 2607> 0608113 2848

05&4995 3034D 527354 3 34


0.o:0¿0 £O E0'D.6O E

0.9S1

1 52

253

3.5A

4.55

0074261D1 113920 14852301856530 222764D 2599 I 50.2970450334176D 3675930371307

0 5569607426130 928266

1 113921 2995731 4B5226

1 .67Q8B1 856533

0 1 1.0400.1 0.6500 1 04900,1 042001 0370D 1 0.3400 1 0 3200 031001 0.31031 03103 1 0310D 1 0.320J 1 0340j 1 0.36011 Q 3803 1 0400

1 0.4201 0440

1.0696:0.8500550.74583070.696491706595319C 63657660.62091760.61297540 61297540.61297540.61297540.62091760 63657660.65194860.6670492068189250.696491707108586

0 1GB460162"

Q21693Í02711670 32540;0 3796350433869049810205369130 542337ü 813504; OB4B731355841 62701

1 6961772 16934424405142711681

1 3462411.31G394Í1 275299E1.257903E1 .22354451 19276661.16229991 13801811.12478541.1231067

1 015878091662660.83986690 77448510.7191987

0 6722350632011

0 5972456

1314839 23661283512 20941 253373 1 7491 224379 2 731 19&483 22B21 169&41 1 9771 143807 1 5171 118939 1 7051.097347 251 094993 2 5670.987715 28510897995 2G750822219 21460757586 2.2310701938 24590 653606 2 850611289 3390573965 4Ü56

CONDUCTOR; 1/0 AWG, Cu02030 405060 70809

0991

152

2.53

3 54

4 55

Ü 073601 [0110402 t0 147203 C0184004 [0 220604 C0.257605 C0 294406 C0331207 00364327 00369007 0G552G11 00.736015 00920018 01 1D4022 01 288026 01472029 D1 656033 01 B40G37 0

1 1 0401 0.6501 04901 04201 03701 03401 03201 03101 03101 03101 03101 03201 03401 0.3601 0.3801 04001 0.4201 0440

1 06962085005510 7458307069649170.65953190 63657660.62091760612975406129754061297540.6129754062091760.63657660.65194860 66704920.68189250.696491707108586

Ü 1064870 15973202129750 26622

031946203727070425952047919505271150.5324390 7986591.0646771 3310961.5973161 B635362 1297552 3959752662195

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1.12614231 02219640.9243839084627950.78312640 72785030.68076490 64040230 6054505

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0 5405550 72074

0 9009251 OB111

1 26129514414791 6216641 60 1849

0 10101010 1O 1

0.1010.10 10 10 1D 10.1010 10101

1 040065004900.4200.37003400.3200.3100.3100310031003200.3400.3600.3BO04000.4200440

1 06962O.B5005510 74563070.6964917065953190 63657660620917606129754061297540612975406129754062091760.63657660.65194660.667049206B1B92506S649'70710B5B6

01Ü19360 152B59

0.203810.2547630.3057160 3566690 4C76220 45857505044320 5C952607642S11 0190541.2736171 5265B

1 7633452 038 1072 29287

2 547B33

1 .29809281 .27535351 .25079581 24166741.21454971 18966691 1641J691 14397931 13400521 13266211 03681180 942659

0.86826640.803799

0 74863430.7013BB5066067190 62530BB

1 319260 -1 61.290258 -1 161.262474 -0931 235834 0 4721210771 03121 185721 03331 162128 01711 139437 03991 119746 1 2731.111760 1 B81.0196B8 16790937342 0567O.B67165 01290.806669 -0360753997 -0.710 707734 -0 90 666785 -0.920 B30289 -0 79

CONDUCTOR: 300 mem. Cu

020.304050607O B09

0991

1 52

253

354

4 55

00719490.1079240 1438990 1 799730.21584B0251 8230 2877970 3237720 3561490 359747

0 5396207194930 699367

1 079241 2591131 438987

1 616861 79B733

010.10 1010.1010 10 1010.10101010101010 10 1

1.0400.550049004300.3700.3400.3200.31003100.310031003200340036003800.40004200440

1 06962O.B5005510 745830706964917065953190 63657660.620917606129754061297540 612975406129754062091760.63657660.65194860.66704920681 89250696491707108586

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1 319494 -1 841.290606 -1.341.262933 -1.081.236400 0.3441.210940 0.2491.186490 0.2461 162993 0 11.140394 03391 120762 1 1861.118644 12901021115 16540.939067 05430869115 00360.808798 -040 756240 -0 780.710066 -0980.669179 -1 020632723 -091

L09

1.

2

3.í

4'<

a.3 0

05 01 D5 03 0> 0

000

b

03800.37003700390041004300450047004900510

ratfl»*bA1.0 6670490 6595320 6595320 67450206B92220 7037030 717956073199807458310 759467

T lee»1 23160312161811.1097301 01658709319610.8592080.7973330 7445720.6992670 660038

IcdF «rror1 189061 35771 166578 24941.074092 3.31098D669 36620901928 33290834713 2.9340776699 2656ÍG 726 138 2538"0661699 25770642335 2756

IccIF «rrorB 1.266845 -2.7B23 1.264024 -37853 1.137031 -24013 1.032756 -1.5663 0.945706 -14535 OB71999 -1467i 0808821 -M2

075409 -12620706233 -09B60664041 -0603


o;o.:04

Q.ED E070 809

0991

1 52

253

354

455

0 1010 10.10 !

0 10 10 10 10 101010 1010 1010101

13200820062005200456042004000 3900330037003700390D41004300450G47004300510

1 2071290 S5073008313000 76621407221 920 6964920 6618930 6745020 6670490 6595320.659532G EJ45Q20 6892220 7037030717958073199807456310 753467

1 4745041 4333631 3990671 36925013318511 3024171 .2782641 2578271 2324451 2170461 1117131.0191020 9347120 86204608001820.7473920.7020350 662746

1423208 3604C1.389114 318W1 356558 3.132É1 325470 330291 29572B 2787E1 267256 277441 233981 308741218827 319981 191193 346311 188729 238221 077087 3.214709B4320 3533B0.906075 3.1606OB39226 2.71920701475 23939ü 731099 2.22860666780 222130647494 23555

1 536367 -4 0271496699 -4.2321458970 -41061 423044 -3.761 388800 -4 1011 356124 -3961324914 -35211 295077 -2 8761 269325 -2 9051.266525 -3.9071 140475 -25221036912 -17100950363 -16490.677047 -1.710814125 -1 7130.759563 -1 6020.711809 -13730669671 -1034


020.3040506070 609

0991

152

253

3 54

4 55

0.1010010 10 101010.10101

01010 10.1010 101

T 54009400630053004650425040503950385037003700390041004300450047004900510

1 21646909520190 63758807729150 72850807GD1050 6655650 E'32050 E 70 7840 659532ü 6595320 E?45Q20 6592220 703703071795807219980 7458310 759467

1 4763091 .4433361 4046781.3779101 3415711 .3ÜB3921 265319126571&1 2409511 218690

1 1155591 0240090.9400940.8676080.6Ü577Ü0 7529260.7074730.668X7

423993 367391 390255 36181.356042 34341 327254 3 61661 297801 3 37261 269600 3 05541 242575 3441 216656 403231 194219 391311 191177 2.3097l 061016 319550989856 3554B0911027 3.19060844451 274230.786872 240170736593 221740692318 218910.6E3037 2.3016

1537285 -39661498029 -36511 460662 -3.B341425112 -33121391196 -3.5671358825 -37121 327899 -3 2071298323 -2.5111.272789 -25011270013 -40411.144924 -25651 042002 -1 7270955891 -1.6530882616 -1723D.62Q045 -1.7410765556 -1.650717820 -14410675850 -1.124


020.304050.607O B09

0991

1 52

253

3.54

455

01

0 10 !010.101010.1010.10.10 10.1010.1010.10 1

1 34003400.630053004550425040503S503B5038503700390041004300450047004900510

1 21646909620190 B3758807729150 72650B07001050 6555650 E762D50 6707840 6707840 6555320 6745Q20 6S92220 703703071795807319980 7456310 755467

1 473D771 4409611.4029991.3767841.3409071.3081121.2853601 2660291.2410561.2400251 1168401 0256500941B9B0 B694750 8076480 7547870 7093020669658

1 424268 3.4271 390663 3 61691.358578 326961 327914 368021.2985B1 3.25941.270495 296081.2435BO 3.35961.217764 396341 195417 3B1791 192964 394321 OB2652 3.15780990816 3.51570913222 3.14010846819 267540789362 231650736166 21130694947 206570655697 21596

1 537B07 -41971.496506 -3.841461309 -3991425663 -34431392105 -36781.359866 -3.BOB1 329064 -3.2BB1.2996G7 -25B41.274175 -25991271409 -24681 147794 -2.B971.044220 -1 7780.95B357 -1.7170.865456 -1.8050.822603 -1.8420768369 -1770720696 -15810678556 -1282

Tabla A 13.2

A47

Tabla A 13.3: Datos utilizado» en U estimación de cortocircuito, fallí monofásica, GRUPOS, SE 18 \, TumbacoCONEXIÓN: VT-YT

CONDUCTOR: COBRE 4 AWO c- OA

Lkrr

0000Ü000

os

1

2

~j

t

4,

FACTORES

•2 03 04 Ü5 06 07 0e o9 05 Ü

1 0

5 0

•¿ o5 0i 0; o.

000.

b1 056£1 034C1 0.2511 0.2GC1 017E1 015C1 Ü15C1 015C1 Q 1 5 01 0.1501 0 1501 0165

0.180019502100225024D0255

flííííutoM.

0 792750 63657-

0. 56359-:0.51967:049233E0.47337C0 47337C0.47337G04733700 47337004733700 487542050163205153560 5266250 542Q530 55505D0 557830

> Ice*101054'0990490.96999G.94276E091535ECBB7371OBB51910 6767610 8656790 B642930778477071243106537710 6039460551 684052616304956160469197

SE No. 18IccIF | «rror

0973730 37810955755 3.6350938167 33920.920974 2366-0904179 123OBB7786 -0040871793 1 536OB56199 24030 642502 2 750841000 27690 770733 1 0040709803 03700655612 -0280 608573 -0 7£0567205 -093E0530659 -084-í0498216 -052Í0469276 -001"


o;o;o¿0 £C E0 7

0809

0 99

1 52

2 53i 5

c

45c

00.010.10 10 10 10 10 10 10 10 101D 1

0 10 10 10 1

0.5600.3400.25002000.1700 15001500150015001500 1700190021002300.25002700.2900310

0 7927510.636577D 5635940.51967304923360 47337004733700 4733700 473370047337004923S60510B10Ü £2882505464100.56359405B04QO0 5968540612975

0 997769Ü 96 13090 3636920 93884609133670 8B69B408861050 879835D 8686 16OB673200 81 594307540810 £9770506491100 5C765505721800 5415980 £15007

0974870 234890.957653 247020.94091S 242060 924647 1 535609D8832 0499089345B -07270878513 086420863983 1 7190.851251 2.039S0.849B56 205490784620 396570728057 357440 £78275 286410634393 2 31990595499 204130560847 202070529518 2.22330501901 26112

CONDUCTOR: COBRE 1» AWG0203Oí050 60 7o eos

099•

1 52

253

354

4 55

0101010.10 10 1010 10.10.101010.10.10 1

0.10 10 1

0.560034002500.20001700.1500150015001500150017001900.21D0.2300250027002900310

079275-0 6365770.5635340.5198730 49233604733700473370047337004733700 4733700492336051081Q0.5268250.5464100.5635940 5804000 5968540612975

D 58 7229Q 973652C 958364Ci 93545709115620 6864620 8B66930 663366Ü 6708850 869664O.B2101B0 7604630 7046930 6563530614965057945B0 5487890 522082

0.975658 1 1B60.958904 1 53S0 942664 1 66550926917 QS2140911644 - O O O S0.896826 -1 156OB62444 04815OS66482 1.36860 856262 1 70770654924 1 72410792654 357840.738387 2.98970.69D755 2.01790.648665 1.18520611241 060920577773 0.29160.547684 020170520499 03041

CONDUCTOR: COBRE 2ffl AWG0 20 304

0 50607O S0 9

0991

15_2

2.53

35A

4 55

0 1010 1010.101010 10101010 1D 1

010 10 10 101

05600.3400.25002000170015001500 150015001500170D 19002100.23002503270J29ÜD31Q

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IcelF «rrof1.317293 -1.071.267708 -0.2*1.259373 -0071.232213 0.111.206159 012Í1181148 0461159461 0121.157121 020*1 .049942 0 76'0.953312 1 86;D.B84902 0 7fiO.B20136 04T0.764085 0 1750715119 00940.671991 0.170.633723 0 385

IcdF | «rror1.276543 2.08261.24B749 2.86761222093 .2.97261.196510 3.1M21 171939 3.04961.148323 3.33371 127W1 2.93581 125609 300931.023976 3.32210938797 343690.86B455 2926608EW293 2.39470.750338 200990703084 1.80750.661368 1.77910.624280 1 9039

CONDUCTOR: COBRE 4/0 AWG0.10.10 1010.101010 1010.101010 1010 10.10101

1 120.7

0.5304504

0.37

0350340.33

0.330330.35

0.37

0.390410.43045047

1 1 103000 88060S07729150.71795806618930.6595320.6442970.6365770.6287840 62B7&40.62878406442870.6595320.6745020.6892220 70370307179580731996

1 3562271 3276461 3006061 2830151 2575301 2333041 2077891 1871021 1617461 1603071 0596840 973466O.B944470.826274076B15507185030 6758000 638775

1.380355 -1 7911.348937 -15711.318135 -13151.298761 -D4461.260632 -0.2461.233673 -D.031.207715 00061.162993 0.3471161490 00221.159148 011.052775 0.6750.964003 09820.866854 0.6290824450 0.2210.766664 -00660719867 -01920676688 -01610.638703 0011

1.336224 1.4971 306124 1 64771 .277329 1 .8381 249731 2.66331.223269 2.80081 197875 2.95761 173487 2.92311.150050 3.22181.129724 2.B3451 127509 290691 026642 3 23790.942073 333230.870201 2.78630.303398 284740.754708 1 78170707647 1 53410666066 146140 629068 1 .543

CONDUCTOR: COBRE 250 MCM0 1010 10 1010 1010 10 1010 10.10 10 10 10 10 101

1 1207

0.5304504

0.37

0.350340.330330.33

0.350370390410430.45047

1 1103000.86060907729150.7179580.6618930.6595320.6442970 6365770.6287840 6267840.6267840.6442970.6595320.6745020.6692220 70370307179560731998

1 3474621 3211951.2962171.2799371 2557281 2325671 2079501 1660261 1632511 1618731 06355109781530.899597083160607735190 7238230.6610350643904

1.381694 -24781349912 -21271.319524 -1 7661.290443 -0.8141.262589 -0.5431 253887 -1 71.210269 -01921 1B5671 01991.164357 -0.0951.162035 -0.0141.056514 06660.96B338 1.0140.893599 0.6710.829471 02570.773662 -00440725192 -01890.662246 -01780644075 -0027

1.336915 078891.307140 1.07521.276630 1.37551 251310 2.28781.225107 249941 199956 2.71771 175797 2.73461 152572 30761 132426 27221.130231 279961.030183 323910946194 337770.874726 2.84310.813203 2.2630.759697 161940.712749 1.55370671231 1.46060634257 1.521

CONDUCTOR: COBRE 300 MCM010 10 1010.101010101010 10 1010 10.10.1010 1

1.1207

0.530.4504

0370350.34

0.330330.33

0.350370.39D.41

043045047

1 1103000.88060907729150.71795B06818930.6595320.6442970 6365770.6287840.6287B40.6287640.6442970.6595320.6745020 6892220.7037030.7179580731996

13445111.3190211 2946681.27BB911.2551071 2323041 2079BB1.1B83201 1633501 1623841.0647720.97972109013230.8333940 77532107256110 6B27950 645629

1.361952 -27091.350294 -23181320028 -1.9211.291064 -0.9431.263323 -0651.236730 -0.3561.211216 -02671.186718 0.1351.165489 -0.1B31.163177 -0.0681 058065 0.6340.970200 0.9810 895695 0 6280.631739 0.1990.776253 -0 120.727669 -D.2B30.684780 -0290.646644 -0 157

1.337156 0.55011.307497 088141 279102 1.21691.251891 2.15671.225795 2.39121.200746 2B2B21 1766B5 2.66031.153554 3.01381.133490 2.63441 131302 2.74741.031645 3.21110.947957 3.35070.676719 2.80640.615364 2.21130761982 1.75060.715122 1.46680.673665 1 35530.636730 1.3977

Tabla A 13.3

A49

Tabla A 14.1: Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla trifásica, SE 19 a 13.8 kV

CONDUCTOR: 4 AWO, CuL

ptm)

02030 40506070 8O S

OS91 G

1 5

202.5303 54 C455 0

X1

IM

0 0497770 0746660.099555

01244430.1493320.17422001991090.22399B0.2463970.24B8860.3733290 4977730.6222160 7466590.6711020.995545

1.1199861 24443!

c« 02a

0.0000.00.00.0000.00.00.000D O000.010 0 10.010.01001001

b

1.3o e06

050

04

0404030 303íos:os;0 3o:

0 2 £02E027

raizíi+b)

fu

5 1 18847277 09316487 0.6085160-

3 073379395 06903017'3 0.66002373 0.6365520

0.6205052:1 06041135Í

06Q41135Í0 5701922¿0 5526022E0.5436347105345454

D 52532BBE0 5 159 792605Q64901B

C496B547

Ice*pu

5 0.94822B610.92207231

1 D.B970126&

i 0967496601 0.84472453j O.B21 11424i 07956B609

D.773146B20.7469B4260.746185690.64759756"0.56495738E0.50035299"0 44536B77"0.39887667;0. 359386 12C0.3255700410.296351152

SE No. 19 13.8 kVICC3F

5 0.9142561 0 8697274 D.B65106

1 D B406203 0816450i D.7927411 D 769601

0.747111D 7274730 725327

0.6277420 5483390.4B42D20 432097

0.3893110.3537490 3238360 296390

•rr*r

3715B83635423688183.197243.4631 13579133.389433.4B487

2.582062.875763 163013.030663.335593071482 457081 593540.53547

-0.6S32B

CONDUCTOR: 2 AWO, Cu020 304

05060 70809

099101 £

2 ü2 530354 04550

0.0475060.0712620 '0950 170.116771

0.1425250 1662790 1900330213767

02351660237541

0356312047508305938530712625

0.831395095Ü1651 06B9361 1B77G7

0.01001001001DO0.010.010 0 10010010.010010010.010010010.010 0 1

1 360 8 706705605

0460430 4 10390410380.330 3 603803B0360.38038

1 16847275093164B1

0806516040 73379395069Q301740 660023750 63655205Ü 620505230604113550 620505230 595760673 595780670 595780670 595780670 595780670 59578067Ü 595780670 59578067

09216743360 90226059

0 BB26649230 B576B325408385818710 81803696807951704610 774770468075021059707699216290 685930327

0.621071440.5614165180.5097564660 4656330270 4278225230.3955111020367451623

0.9183340 896969O.B759830 855430O.B353520.8157790.7967330 7782290.7620430.7602720.67864B0 60969505515920.502454

0 46062904247570 3937480 366738

0.363740589940 762790.26341

0 38B850.27679

-0.19612-044441-1 552721 .259231 073061 865921 791121 453361 .OB6350.74526044777019459

CONDUCTOR: 1/0 AWO, Cu020304050607oe0 9

0.99101520253035404550

C. 04 567 5006851300913510.11418901370260159864

0 1827020.2055390 2260S30.2283770.3425660.4567540 57094306B51310.7993200.9135021.0276971 141B85

0.010.010010010 0 1O.D10.010010.010010010010.010010.010010.01001

1 52096073062[15505

0470450430430410420430440450460470.48

: 262931190 9828983

064698516ü 775279970 726692BB0 69030174

0 66769790.652276280 636552050 636552050 62050523

0 62857030.636552050&44453190.652276280 65002375

0 6676979

0 E7530091

Ü 9557324 120.93400673309114987560 9968109070.8766516880.8521437030.832917237

08151932520.79270617

07021984620.722D7B7360.6656267430.6114798280 5635726320 5220872770 48627B69

0.455263373042B241853

0.92ÜB110.901139O.B82049

0 B6353308455640828190081133807950150.780764

0 7792060.7073420.6460310.5934860.6461740.50863504744480.4441900417397

3.792463.647583.338793 85369367411

2892326597125361

1 529551667420834

3.033253-031692.809082604442 493572492942 59821

CONDUCTOR: 2/0 AWG, Cu0203040506070809

0991 0152025303 5404 CSO

0044744

0.0671150 0654670.1118590 1342310 1566020178974

020534602214600.2237180 3355760.4474350.5592940.6711530 783012OB&4871' O^??';1 118566

0 0 10010010.010.010010.010.010 0 10.010010.010.010 0 10 0 1001:' o10 0 1

15209607306205505

047045043043041Q42043044045046r ¿70 4 &

1 262931190 9826363

0646985160 775279970 72669286069030174

0 66769790 652276280 636552050 636552Q50 62050523

0.62857030 636552050644453190 65227628Ü 66002375

C E57i;?7(30&7530095

0.9433660850 9245526050 904435537O.B916B8021DB731 930580.8500974720.832053257

0.815336185Ü 7936234520 7931969250 72592897

D. 6709520 170.6175244330.5699333120 5285454850492713084

0-3F516G7750 434459458

0.9218300.902757Ü.8643CWO.B6645208491820 8324740.8163080.60066507670170.7855260.7167490.657975D 6074050.56357705253170.491687P4619340 435452

2.338622.41434227654291257

2 627552117

1 .928841.632370839430 97B531 .280781 .972271 666011 127850614580 20869

-0 070630 22793

A50

CONDUCTOR: 3/0 AWO, Cu0o:D.'O íD,f07D EO S

0 9 5• o152 02530354 04 55 0

? 0 043000064510 OBBD1<0 t 07511C 1290210 1505250 1720260193532D 21266502150350 32255304300710 5375B906451060 75262405601420 9676601 075 177

00

0.00.000D O0.00.0000000000000000.0oc0000

1 1.51 0.91 071 061 05

01 041 04

1 040404

0404

0*0404

0404

2 126293116 0 9028983 O.M89B512 077527995 072669285 069030177 06E76975 065227623 OE3655203 OB365520

0 62050522 0.6285703 063655204 06444531j D 6522762• G 6600237!' 0 667697E

0 £753009

9 0919774293 0906264326 O.B90574717 0.001451986 0.666092094 0.845696919 062990407B 0.915125105 0.794915145 07S4545B63 0732969403 0.680949> 0629006933 0.58210333

0 54096 1C"0.5051 2822E0.47388176;0.44651 53 1E

7 D 923456 09D518E7 0.88753Í1 0.87046£2 D 8539612 0 83799B5 0 8225533 0 B076077 0 7945643 0793138

0727310r 0.6708393 0622012Í 0.579469

0542131050914004798060 453572

-0.398150.11913D.34249

126221 .420570.917530 893690.930910044190190110776131.507171 124570.45461

-021566-0.78795-1.23472-1 5558

CONDUCTOR: 4/0 AWO, Cu0 20 304050607080 9

D991 01 5202 5303 54 04 55 0

0 0424720 0637060054 944

010618001274160 1486520 16988701911240.210236D 21 236003185400 4247200 5309000 6370800 74326008494400 9556201 061600

0000000 0000 0 100'0.01

001001001O O 1

0010010.01

0.01

O O 1

001

i 5;

09Eo?:oe;05505

047045043044043044

04504604704804905

1 2Ó29311£0 S6269B:

G6469651E0 775279970 726692B8069030174

0 66769790 652276280 E36552050644453190 63655205OE-Í4453190 65227628G 66002375

0 66769790 675300910 6S2S34870 6903D174

0.9123452410.900442421

OB86113750.8781074210863724175084416123508290906610 614925454D.7951946B40 8048427450.75410769107D13313B10.6482269010.60D0944440.5577735770.520652579

0468619530 460363247

0.9239960 9060370 88859908719560 65578008401460 B2503308104130.7976610 796267073144906767650 6269950 5672960550618051813404891800463225

-126112-061746-0 29090705470.9283

04776B049182055661

-0.309191 076993 097763 629823 057982.179221 .299550 52469

-011457-061779

CONDUCTOR: 250 MCM, Cu0 20304

050 60 70 809

0991 01 52 02 530354 04 550

G 04 14320 0621490 08286501035810 1 242970 1450140 1657300 1554460.2050910207162031074404143250517906062146707250680 8286500 9322311 035812

0010.01

0010010.01

0010010010010010010.01

0010010.01

0010 0 1001

169105079066ose053

Q 5046046044

043044

04504604704604905

1 33B300031 032054010854079010601958810 7¿763Q8107123182806&Q30174067530090 660023750 644453190 63655205G 644453190 65227628C 66002375

0 66769790 67530391G 662634870 69330174

09512610680 9333406070.9155957930 901328255OBB3B4912908677619010 8553008960 8430877440 6246993B50.80531723907582B09160.70751579406554617660.607B41327Ü.56573289B0 52BB506560496557045046B 182409

CONDUCTOR: 300 M CM, Cu0 2030 4

0 5060 70809

0991 01 52 02530354 04 550

00410650.0616290082173010271601232590 1438020 1643450 1846680 2033770.2054310.30614704108630.513579OE162940719D10082172609244411 027157

0010.01

0.01

001C.01

0010.01

0010010010 0 10.01

0.01

0.01001001001001

1691.0507906605805305

0460460.44043044045046047Ü4804505

1 338300031.022054010 684079010601958810 747830810712316280.690301740 675300910 6602237506444531S0 63655205G 644453190 652276280 660023750 6&7697S

0 675300910 662634 670 69030 174

0.9460266430.9292140670.91240B48

06989166130.8821D59330.8666070560.6546136740 6426248280.824971869DB054219360 7596492650.709579D270.6578S27440.6104559020 56B4 2669905315B3B970 499253989D 470842375

0 9249290 9074 1 10 89049808741630 85E38006431220 828365081408808016300 80C268D73735B0683261G 6363110 5952250 5589970 526833049B1000472267

2946932B5754

281843107572967122 924633251693 562242 902760630942 637553549663.00966211959

1 205D 38302

-0 30977-0 B6909

0 9252590.90790908611670 8750020 6593B60844294082970106115580.6032660.8019200 73972706662310 639774D 599082056316705312460 5027000477027

2.244522.346612 363562.733092.643742642813.002613.85265

270220436692693193.402362 632051 698560.93395005984-066551 29649

Tabla A 14.1

A51

Tabla A 14.2: Datos utilizados en la estimación de cortocircuito, falla monofásica, SE 19a 13.8 kVCONEXIÓN: D-YT CONEXIÓN: YT-YT


L[Km

0

0.0000"Ü.íOí

09C

1.Í;

2Í2

3 c

A4 5

X

xa[pul

02085i 0312821 0.41710; 0 52137j 0 62565' 0 72992'i 0.83420;í 0 93647"

1 Q3232Í1 04275;1 5641252 03550=26068613 1282573.6496324 17101

4 6923865213762

c - 0.«a

00000000000001010.1010101

b

054C040CÜ.35C0.330033003300.330033003300330034003500.360037003800.39004000410

SENO. 19 13.8raiz(a*bM.1

0.7795700.6818920.644297^0 62876*0 62878^0 6287ÍX0 62878^0.62878^0.62878*0 62878¿

0.63657660 644297¿0.6519486065953190.66704920 67450220.681892506892218

2X1 + Xc

030810-0462150616210.770260 924311 07836

123241 38647152511Í1 54052'2.31078"30810538513K4 62157Í5391837

616216 93236;7 702624

Icce

4 0 978578 0.92281 0 875752 0 833565 0802167 0767152 073174i 0.697443 0 66809Í

066493?05392V04516910 388847034190203056150 2767680 2533030.233849

)cc1F

0951375 0 902235 0 856623 0.814381 0 77533Í 073923i 0705867 0 67499Í

0 64915Í064639053101;0 44869Í0 38763Í0 34079C0 3038210 27395S0 2493630 228771

error

2.858 22841 2.2335 2.3552 34607 377i 3.666") 332"

) 2.918;2.869;1.544;0666E0.31170.3262059041.02551580222195


0203040506070609

0991

152

253

35A

45r

02062810 30942204125630.5157040618844072198508251260.9282661 0210331.03140715471112 0628142 5785183 0942213 609925412562846413325157036

010.10.101010101010.10.10.10.1010.10.1010101

054004000.3500330033003300330033003300.3500.37003900410

04300450047004900510

0 7795706068189250 6442974

0.6287840 6287Í/0.6287840 6287840.6287840 628784

0.6442974065953190 6745022068922 '80703703407179585073199760 74583070 759467

0301297045194606025970 7532460 9038941 0545431 2051921 35584

1 4914251 5064892 259735

3.012983 766224451947152727156 0259586 779204

7 53245

0 972320.9209480 8767560 8365790 8066310 77265307379550.7041390 6750830 6885270 5663490480257041800203712560.33496803060120 2S23750262712

0 95607409101110 8677630 8287040 7926300 7592610 7283420 6996430 6755380 67295405638170 -4839960 4234230 3760370 338026Ü 3068970 2809570 259021

169931 1907

10366095021.766417638131980.6426-0.0672.31410.449-0772-128

-1271-0.905-02880.504814251

CONDUCTOR: 1» AWG, Cu0203040506070.809

0991

1.52

253

354

45c

02044490 306673040339705111210613346071557

08177940 920018

1 012021.0222431 53336420444852 5556063 0667283 577S494 08897

4 6000925111213

0.10.10101010.10.1010.10.10.10.10.1010.101010.1

0560042003700350035003500350035003500.36003900420045004800.510054005700.600

0 7927506 0 29579906964917 044369906595319 059159906442974 07394990.6442974 088739806442974 1 03529806442974 1 1831980.6442974 1 3310960 6442974 1 464206•0.6519486 1.47899706745022 22184960.6964917 295799307179585 369749207389393 4436990.759467 5176489

07795706 59159860 7992766 6 6554860.8186087 7394983

0 9S3'i770 93889308981670859614

0830180 79625307613230.7271020 697593

0 7026505857

0.50224604414310 3954950 3596570 3309290 3073770 287706

0 95892509146760 8740590 8366780 3021880 7702870 740709071322306901040 6876230 5823220 504392ü 4445580 3972510 3589490 3206470 300786C 278202

2.55

2.647627582274133.48943.3712783

19459108522.185405801-0.425-0703-04420.19733.20652191334162

CONDUCTOR: 2fl AWG, Cu

020304050607080.9

0991

152

253

3 54

45t

02035170 3052750 4070330 508792

0610550712308081406609158251 0074071.0175831 52637520351662 5439583 05274935615414 0703324 5791245087915

U10.1010.1010.1010.10.1010.101010101010101

056004200.3700350Ú35Ú035003500.35003500.36003900420045004800510

054005700 600

0 79275060.6964917065953190.64429740 64429740.64429740 64429740 64429740 6442974065194860 674502206964917U 71795850 73893930759467

0 77957060 799276608186087

0 29300504395050.586007073251

08790121 0255121 1720141 3185171 4503671^650192 1975272 9300363 6625464 3950555 1275655 8600746 5925827 'Í25091

0.98055609379180 8984580 8607950.8320140.7985550.7639540 72996

0 7005940 7056990 5890540505525 .ü 444544

0 398430 3624240 3335440 'ÍÜ9S590 290068

0.96008409164360 8764000 8395660 80558407741480 74499207178870 6950770 6926290 5885360511217Ü4t163y04043770 366G010 33423405075130 284730

21324234412.516925286328093152&254521681807937

1887

0088-1.113-1571-1471-0977-0 20Í.0 762718747

357

T

r7

>

•


FACTORES SE No. 19 13.8hVa

0.000000000010.1010.10 10.10 101

b

0.5101 0.38C1 0.33C1 0310

0310

0310

0.3100310

0.3100.3200.3300.3400.350036003700.3800.3900400

iaijr(a*b*1.1)

0.75946690.66704910 62878390.6129753061297530.61297530.6129753Í0 6129753 f0.6129753Í06209176:0.6287839"0 636576560 644297440.6519485G0.659531 £

0.667049180.67450217068189252

Icce

5 0.95334CB 0.9027617 0.85466S3 0.8126113 0.7819953 0.747870) 0.713350, 0.679912

0.65130106566190532613044627903842840.3379710.3021710.2737100.2505580.231362

tcdF

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05500410

036Ü034003400340034003400.3400.3600390042004500.4800.510054005700600

0.786182260.689221840.651948590.636576560.636576560.636576560.636576560 636576560 636576560651948590.674502170696491650 717958460.738939320.759466960.779570630.79927662081860365

0 9620000.9242900 88883508544150 8283640 797025C 7640630 7313350 70286007166690.60124705175080 45595604092110.37260403431790.3190050.298780

0.9439870 9035060.86628708319580 8002020 7707440 7433470.7178050 6962540 6939380 59482705203120 4622950 4158660.3778800.34623303194640.296529

1 9081

230042 60282699335194340982.78681.884909487327561.0794-0.539-1371

-1.6-1.396-0882-0.14407592

CONDUCTOR: 300 mcm, Cu01010 1010101010.1010101010 1

010.1010101

0.5500.410036003400.3400.34003400.34003400.36003900420045004800.5100.54005700600

0.786182260689221840651948590 636576560 636576560.636576560.636576560 636576560.636576560651948590674502170.696491650.717958460 738939320.759466960 779570630.79927662081860865

0 9608650.9238500 8868790.8548060.8290120 7978610 7650330.7324010 7039860.7178280 6025480518792045718204103710.3737020.34421803199930 299721

09443450.9040280.8669600.83277008011390.77179407444990.7190490 6975720.6952640.5964440 52208004641310.41771903797210.3480430.3212340 298252

1 74932192625283264613.47923.37752.75811 .856909195324531 0234

-063-1497-1 759-1.585-1099-0.38604926

A53

ANEXO BDatos y resultados de corrientes de falla para sitemas con cargainductiva por motores.

Tabla Bl. Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva, para primarios de la subestación Epiclachima a 23 kV

Considerando en cada caso un motor equivalente operando a 440 V, con factor de potencia y eficiencia de 0.85 y reactancia de 25%

Conductor 1/0 AWG en el primario

60 HP

LONcrruoTOTAL DEL

PRIMARIO; km5

FALLA

MONOFÁSICA

L1fkm

L'/km

ÍT3F pu

IM3F

APORTE %

Í1F

IM1F

APORTE %

5.00

0.05

0.7819290.0015660.2002740.5654590.0021310.3768G2

4.001.05

* 0.8465260.0015650.1848730.6329850.0021300.336501

3.002.05

0.9210200.0015650.1699200.7183790.0021290.296362

2.003.05

1.0071990.0015650.1553810.8294140.0021280.256567

1.004.05

1.106900O.OOÍ5650.1413860.9787220.0021270.217324

0.204.85

1.1974030.0015650.1307001.1395710.0021260.186561

100 HP

LONGITUD

TOTAL DEL

PRIMARIO/ km

5

L1/km

L'/km

IT3F pu

C3F-JM3F

APORTE %

5.000.05

0.7833100.0029980.382735

4.001.05

0.8479210.0029960.353335

3.002.05

0.9224270.0029950.324687

2.003.05

0.9608690.0029950.311697

1.004.05

1.1083270.0029950.270227

0.204.85

1.1988320.0029940.249743

200 HP

LQNGrruDTOTAL DEL

PRIMARIO/ km

5

L1/km

L'/km

[T3F pu

I-3F-IM3F

APORTE %

5.000.05

0.7859190.0057040.725775

4.001.05

0.8505540.0057020.670387

3.002.05

0.9250840.0056990.616052

2.003.05

1.0112950.0056960.563238

1.004.05

1.1110200.0056940.512502

0.204.85

1.2015300.0056910.473646

300 HP

LONGFTUD

TOTAL DEL

PRIMARIO/ km

5

Ll/km

L'/km

rrsF puT3F-IM3F

APORTE %

5.000.05

0.7886740.0085491083971

4.001.05

0.8533310.0085431.001136

3.002.05

0.9278830.0085370.920051

2.003.05

1.0141130.0085310.841228

1.004.05

1.1138480.0085250.765365

0.204.85

1.2D43580.0085200.707431

400 HP

LONGITUD

TOTAL DEL

PRIMARIO/ km

5

L1/km

L'/km

IT3F pu

T3F-IM3F

APORTE %

5.000.05

0.7920820.0120861.525852

4.001.05

0.8567680.0120741.409250

3.002.05

0.9313470.0120611.295006

2.003.05

1.0176010.0120401.183175

1.004.05

1.1173530.0120371.077278

0.204.85

1.2078660.0120280.995806

600 HP

LONGTTUD

TOTAL DEL

PRIMARIO/ km

5

L1fkm

L'/km

IT3F pu

I-3F-1M3F

APORTE %

5.000.05

0.7946200.0146961.849437

4.001.05

0.8593220.0146781.708091

3.002.05

0.9339170.0146601.569733

2.003.05

1.0201990.0146661.437563

1.004.05

1.1199400.0146241.305784

0.204.65

1.2104470.0146101.206992

* L1 « distancia desde la fuente al punto de falla

* L' * distancia desde el punto de falla al motor

Bl

5

Tabla E2. Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva, para primarios de la subestación Carolina a 6.3 kVConsiderando en cada caso un motor equivalente operando a 440 V, con factor de potencia y eficiencia de O.S5 y reactancia de 25%Conductor 1/OAWG en el primario

50 HPLONGITUD

TOTAL DEL

PRIMARIO

5

L1 kmL1 km

Í3FT pu1M3F puAPORTE %

e

0.050.13095Í0.001566

1.195858024

41.05

0.1597850.001565

0.97944112

;2.05

0.2049660.001565

0.76353382

;3.05

0.2856270.001565

0.54791739

> 14.05

0.4677570.001565

0.33457543

0.24.85

0.9035080.001565

0.173213741DOHP

LONGITUD

TOTAL DEL

PRIMARIO

5

L1 kmL1 km

I3FT puIM3F puErr3F %

50.05

0.1321010.002998

2.269475628

41.05

0.1609410.002988

1.85658098

32.05

0.2061450.002379

1.15404206

23.05

0.2868370.002969

1.03508264

14.05

0.4690350.00296

0.63108297

0.24.85

0.9048940.002953

0.32633657200 HP

LONGITUD

TOTAL DEL

PRIMARIO

5

L1 kmL1 km

I3FT pu

IM3F puErrSF %

50.05

0.1342810.005704

4.2478087300 HP

LONGfTUD

TOTAL DEL

PRIMARIO

5

L1 kmL* km

I3FT puIM3F puIM1F puErrSF %

50.05

0.1366210.0085490.01137

6.25745676

41.05

0.1631380.00567

3.47558509

32.05

0.2083660.005636

2.70485588

23.05

0.2891110.005603

1.93800997

14.05

0.4714250.005569

1.18131198

0.24.85

Q. 9074640.005543

0.61082313

41.05

0.1654810.0084730.011054

5.12022528

32.05

0.2107230.0083970.010754

3.98485215

23.05

0.2915080.008322

0.010472.85481016

14.05

0.4739190.008248

0.01021.7403818

0.24.85

0.9101040.0081890.009993

0.89978728400 HP

LONGITUD

TOTAL DEL

PRIMARIO

5

L1 kmL' km

3FT puM3F puErr3F %

50.05

0.1395190.012086

8.662619428

41.05

0.1683680.011933

7.0874513

32.05

0.2136150.011783

5.51599841

23.05

0.2944330.011635

3.95166303

14.05

0.4769450.01149

2.40908281

0.24.85

0.9132830.011375

1.2455066

500 HPLONGITUD

TOTAL DEL

PRIMARIO

5

L1 kmL' km

3FT puM3F puErr3F %

50.05

0.1417230.014696

10.36952365

41.05

0.170550.01417

8.30841395

32.05

0.2157850.014248

6.6028686

23.05

0.2966080.019031

6,41621264

14.05

0.4791650.013819

2.88397525

0.24.85

0.9155650.013651

1.4909919

B2

Tabla B3. Datos y resultados para cortocircuito con carga inductivaConsiderando en cada caso un motor equivalente operando a 440 V, con factor de potencia y eficiencia de 0.85y reactancia de 25%Conductor 1/0 AWG, primario de la subestación Carolina

50 m de longitud en cable aislado

100 hp

L/km

I3FT pu

IM3F pu

PM%

1

0.469373

0.003345

0.712653

2

0.2871490.003345

1.164900

30.206444

0.003345

1.620294

4

0.1612340.003345

2.074624

c

0.1323850.003345

2.526721200 HP

L/km

Í3FT pu

IM3F pu

PM%

1

0.472143

0.006409

1.35742773

20.289762

0.006409

2.21181521

3

0.208983

0.006409

3.06675663

4

0.163734

0.006409

3.91427559

c

0.134882

0.0064094.751560623

300 HP

L/km

I3FT pu

1M3F pu

PM%

1

0.4747750.009296

1.9579801

20.2922570.009296

3.18076214

3

0.2114150.009296

4.397039

40.1661340.009296

5.59548316

c

0.137244

0.009296

6.773337997400 HP

L/km

I3FT pu

IM3F pu

PM%

1

0.47746

0.012274

2.57068655

2

0.2947960.012274

4.16355717

3

0.213891

0.012274

5.73843687

40.16858

0.012274

7.28081623

5

0.139676

0.0122748.787479596

500 HP

L/km

I3FT puIM3F pu

PM%

1

0.4799430.014976

3.12037054

2

0.2971610.014976

5.03969229

3

0.2162060.014976

6.92672729

4

0.1708720.014976

8.76445526

5

0.1419590.014976

10.54952486

B3

Tabla B4. Datos y resultados para cortocircuito con carga inductivaConsiderando en cada caso un motor equivalente operando a 440 V, con factor de potencia y eficiencia de 0.85y reactancia de 25%Conductor 1/0 AWG, primario de la subestación Carolina


100hpL/km

I3FT puIM3F puPM%

10.46936660.003337

0.71095813

20.2871430.003337

1.16213873

30.2064380.003337

1.61646596

40.1612280.003337

2.06973975

0.1323790.003337

2.52079257200 HP

L/kmI3FT puIM3F pu

PM%

10.4719450.006148

1.30269417

20.2895870.006148

2.12302348

30.2088180.006148

2.94419063

40.1635730.006148

3.75856651

i

0.1347040.006148

4.56408124300 HP

L/kmI3FT pu1M3F puPM%

L/kmI3FT puIM3F pu

PM%

10.4744190.008829

1.86101316

20.2111120.008829

4.18214029

30.1658380.008829

5.32387028

40.1658380.008829

5.32387028

j

0.1369530.008829

6.4467372400 HP

10.4770970.011793

2.47182439

20.2944710.011793

4.00480862

30.2135820.011793

5.52153271

40.1682770.011793

7.00808786

5

0.1393770.011793

8.46122387500 HP

L/km

I3FT pu1M3F puPM%

1

- 0.479490.014976

3.12331853

20.2967610.014976

5.04648522

30.2158260.014976

6.93892302

40.1705010.014976

8.7835262

50.1415910.014976

10.5769434

B4

r

'l'abla B5. Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva

Considerando en cada caso un motor equivalente operando a 440 V, con factor de potencia y eficiencia de 0.85

y reactancia de 25%

Conductor 1/0 AWG, primario de la subestación Carolina

200 ni de longitud en cable aislado

100 hpL/km

I3FT puIM3F puPM%

10.4693160.003252

0.69292332

20.2871040.003252

1.13269059

30.2151050.003252

1.51181981

40.1697960.003252

1.91523946

K

0.1408930.003252

2.30813454200 HP

L/kmI3FT puIM3F puPM%

10.471581

0.005681.20445904

20.2892610.00568

1.96362455

30.2085080.00568

2.7241161

40.163272

0.005683.47885737

5

0.1344070.00568

4.22597037300 HP


10.4737750.008017

1.69215345

20.2913560.008017

2.75161658

30.2105570.008017

3.80752005

40.1652960.008017

4.85008712

r

0,1364180,008017

5.87679045400 HP


10.476424

0.010932.29417494

20.293865

0.010933.71939496

30.212

0.010935.15566038

40.167711

0.010936.51716345

50.139813

0.010937.81758492

500 HPL/km

I3FT puIWI3F puPM%

1

0.4786450.013248

2.76781331

20.2960050.013248

4.47560007

30.2151050.013248

6.15885265

40.1697960.013248

7.80230394

5

0.1408930.013248

9.4028802

B5

Tabla B6. Datos y resultados para cortocircuito con carga inductiva

Considerando en cada caso un motor equivalente operando a 440 V, con factor de potencia y eficiencia de 0.85

y reactancia de 25%

Conductor 1/0 AWCi, primario de la subestación Carolina


100 hp

L/kmI3FT pu

IM3F pu

PM%

10.469265

0.00317

0.67552449

2

0.2870620.00317

1.10429106

3

0.2063660.00317

1.53610575

4

0.1611610.00317

1.96697712

0.1323150.00317

2.39579791200 HP

L/kmI3FT pu

IM3F pu

PM%

1

0.471254

0.005275

1.11935389

20.288965

0.005275

1.82548059

3

0.208226

0.0052752.53330516

4

0.162997

0.0052753.23625588

c

0.134136

0.0052753.93257589

300 HP

L/km

I3FT puIM3F pu

PM%

1

0.47332130.007335

1.54968728

2

0.2908440.007335

2.52197054

30.210066

0.0073353.49175973

40.164816

0.0073354.45041744

c

0.1359440.007335

5.39560407400 HP

L/km

I3FT pu

IM3F pu

PM%

1

0.475817

0.010182.13947799

2

0.2933140.01018

3.4706833

3

0.212475

0.010184.7911519

4

0.1671940.01018

6.08873524

c.

0.1383050.01018

7.36054373500 HP

L/km

I3FT puIM3F puPM%

1

0.4778770.012287

2.57116371

2

0.295310.012287

4.16071247

3

0.2144410.012287

5.72978115

4

0.1691450.012287

7.26418162

5

0.1402490.012287

8.76084678

Tabla B8. Aporte promedio al cortocircuito por parte de motores, para primarios a 6.'} kV y 1 5 M VA de potencia

Potenciadel

Motor100HP200 HP300 HP400 HP500 HP

Longitud del primario / km11

0.680677761.230314091.7491365

2.337801432.85389946

2| 3| 4|Aporte promedio PM [%]

1.09935798 1.50767914 1.919964221 . 9801 0802 2.7299208 3.473574763.03866983 4.08768033 4.897312773.74154083 5.13454683 6.4910234.55588286 6.23023334 7.86368803

5

2.328507434.209270655.918860677.811747629.45792367

Tabla IÍ9. Datos de cables utilizados para el cálculo de falla con carga inductiva

CableTW

3/0 AWG500 MCM1000MCM

R DC (25C)

ohm / km0.21062990.07086960.0283136

dicm

1.19382.065023.27406

docm

1.39682.306023.59406

Transformador de distribución de 750 kVA5.2 % de reactancia

B7

Tabla B7. Datos y resultados para cortocircuito con carga inductivaConsiderando en cada caso un motor equivalente operando a 440 V, con factor de potencia y eficiencia de 0.85y reactancia de 25%Conductor 300 MCM, primario de la subestación Carolina

50 ni de longitud en cable aislado

100 hp

L/kmI3FT puIM3F pu

PM%

10.5458590.003337

0.61133003

20.3577520.003337

0.93276907

30.26617

0.0033371.25371003

A

0.212110.003337

1.5732403

t

0.1764590.003337

1.89109085200 HP

L/kmI3FT pu

IM3F pu

PM%

10.548887

0.006409

1.1676356

20.3607460.006409

1.77659628

30.2691460.006409

2.38123546

40.2150730.006409

2.97991845

c

0.179415

0.0064093.57216509

300 HP

L/kmI3FT puIM3F pu

PM%

10.5517410.009296

1.68484851

20.3635710.009296

2.5568596

30.2719550.009296

3.41821257

40.2178730.009296

4.26670583

c

0.1822090.009296

5.10183361400 HP

L/kmI3FT puIM3F puPWI%

10.5546710.012274

2.21284329

20.366469

0.0122743.3492601

30.274835

0.0122744.4659523

40.220743

0.0122745.56031222

50.1850750.012274

6.63190598500 HP

L/kmI3FT puIWI3F puPM%

10.5573480.014975

2.68683121

20.3691220.014975

4.05692427

3

0.2774750.014975

5.3968826

40.2233750.014975

6.70397314

5

0.1872010.014975

7.99942308

B8

ANEXO C

Datos y resultados de corrientes de cortocircuito para falla sobreel primario utilizando conductores de aluminio.

Tabla CJ .1: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica, GRUPO 1

CONDUCTOR 4 AWG, ALUMINIO c- 0.3L

km

020 3

04050607O S0910152025303 5404 550

X1

(pu

0 24299036448

048598-0 607470 72897085047097196'1 09346:1 21495<1 8224 3Í242991"3 03739'3644876A 25235E4 85983554673146 074794

FACTORESa b

2 0.01 1 15C

3 0.01 0.50C

4 0.01 03003 0.01 0.2205 0.01 0.180

0.01 0.150* 001 0140

001 0.130001 01200.01 01000.01 0 1000.01 01000.01 0.1000.01 01000.01 0.10.00.01 01000.01 0100

raíz(a*bM.1)1 0845210 690302

0 5253290446193040203903661690 3535690 3405990 3272200 2990530 2990530 2990530 2990530.2990530 2990530 2990530.299053

Iccepu

0 7339740581277

0.47614804051430.3525070.3043250 2760930 2490090.2238350.15050101171210 0953560 08023600691790 06076400541550 048832

S/E7lcc3F | error

0711325 3.18-0569718 202

0469381 1.440 396829 2 090345555 201,0301056 108É0268173 2.95;0241614 30610219749 1.85Í0150924 -0210114190 256É0092531 305-0 077500 3 530 066662 3.7750.058481 3.9040052086 3.9720046951 4.005

S^TONlecSF | error

0744144 -1.36600588047 -11512

0430501 -0510590 404093 0 25980347729 1.37410304716 -012830 270935 1 90360.243762 2 T5230221462 107160151638 -074920115144 1 71660 092769 2 7890077661 331530 066779 3 59360 058569 3 74740.052155 3.83450047006 38837

CONDUCTOR2 AWG, ALUMINIO020304050607O S091015202530354 04 55.0

024468036702104S93610.61170107340410 8563820 9787221 1010621 2234021 83510324468043 0585053 6702064 2819084 893609

5 505316117011

001 13800.01 0.6800 01 0.440001 0.3400.01 0.2800.01 0.2500 01 0.2400.01 0.23C001 0.2200 01 0.2000 01 0.2000.01 0.2000.01 0200001 0.2000 01 0.2000 01 0 2000.01 0.200

1 1979860815030064445305614530 506490047711404669910456688044619304245800 42458004245800 4245800 4245800 42458004245800 424580

08145290.6881300 5845880.5094220.4432250.3953900 3633480.33249303038180.2124410.1652440 1345060.1131630.0975600.0856890.0763660.068858

0787480 3.4350665171 3.4520570018 25560495974 27120437574 1.2920390725 1.1940 352503 3.0770320829 36360294210 32660207212 25230 159562 3.5610129626 37640 109109 37150094182 35870082839 3440073930 3.2950 066749 3 159

0832801 -21940694935 -0.97920590333 -097310.510422 -019580448240 -111880 398855 -0 86880358870 1.24790325930 201370 298378 1 82320.209079 1 60780 160604 2.889.0130285 323960109563 328540094513 32243OOS3091 312630074128 301910066909 29123

CONDUCTOR 1/0 AWG, ALUMINIO0203040506070809101.5202530354.04.550

02422170 36332504844330 6055420.72665

0.8477580 9688671 0895751 2110831 81662524221673.027709

3 633254 238792484433454498766055417

0 01 1 550001 0.8000.01 05500.01 0.4400.01 0380001 0350001 0.340001 03300 0 1 0 3200.01 0.3200 01 0.320001 0.320001 0.320001 0.3200.01 0.3200.01 0 3200 0 1 0 320

1 27649508901380 7266930644453059578105701920.5614530.55260205436350 5436350 5436350.5436350 543635Ü 54363505436350 5436350 543635

0.8620450 7486240.6584070 5853530 522842047451504391480.4047740 3726600.2743180.2135230.1738630.1463030 1261460.1108040.0987540 089048

0 830509 3 7970726000 31160 640768 2 7530571223 24740514025 17150466479 17230426509 2.9630392542 31160363381 25540 263956 3 9260.206709 32960169697 24550 143861 1 6970124822 10610.111022 -01960 098665 0 090.089299 -0281

0884074 -249180765083 -215120669929 -171990593520 -137610531477 -1.6247.0480429 -1 23110437869 0.2920401944 070420371274 037330.267821 24260.208970 2 17880.171174 1.57110 144898 0 96950125589 044350110808 -000340099132 -0.3810 089678 -0.7025

CONDUCTOR 2X> AWG, ALUMINIO020.3040506070.8091015'20

253035404550

0.2371220 3556830.4742440 59280507113650 82992609484871 0670481 1856091 77841423712182 9640233 5568274 1496324 7424365335241

592804

001 1.6500.01 0.870001 06000 01 0.4900.01 0.4200.01 04000.01 0 3900.01 0 3800 01 0.3700.01 0.370001 03700 01 0.3800.01 0.3900 01 0.400001 0.410001 04200.01 0430

1 .320883Ü 93164807616560 6828350 6285700.6123540.60411405957810 5873520 5873520 5873520.5957810.60411406123540 6205050 6285700 636552

0.8792440 77693606881420.6213950.5547400.5139770.4776430441909040826803016540.2351540.1943670 1659120145041012911901165860 106471

0.847082 3.7970749991 3.5930 669740 2 7480603202 3.0160 547608 1 3020.500721 2.6470.460793 3.6570426471 3620 396709 2.9140 293045 2 9380.231743 1.4720191458 1.5190 163026 1 770141911 22060125619 27860112672 34740 102000 4 383

0903857 -2.72310.793027 -20290702982 -2.1110629395 -1.2710568641 -244460517904 -075830.475048 0.54630438459 078690.406913 0.3330298283 1 13020.234893 01110.193550 042210 164514 084970143021 141260 126479 2.08710.113358 284770 102698 3.6738

CONDUCTOR 3/C AWG, ALUMINIO0203040506

0 23CC3480 3464220461896

057737fj 692844

0 01 1 7500 01 0 920001 06400 01 0 520001 0460

1 3MO&40 96039607887110 7050420 660024

089159207921330 7096600.5427190 586249

0 &S9957 't, 6790 768537 3 070692346 25010 628492 2 2640 574545 2 037

0919181 -300150614665 -276580 728894 -2 63880657952 -231520 5-58677 -20759

C1

L

U./080.9101520253035404.550

X1080831Í0 923791 03926Í1 15473Í1 73210E2 30947É2 6868463 46421 E40415864 6189575 1963275 773697

a b0 01 0.430001 04200.01 0.4100.01 0.4000.01 0.4100.01 0.4200.01 04300.01 04400.01 04500.01 0.4600.01 0.470001 0480

r»fz(».bM.1)

0 6365520 6285700.6205050.6123540 6205050 6285700 63655206444530 6522760 6600240 6676980 675301

Ice*0.5396980.503444046727204329000.3256720.25767602128390.1814940.15848001409130.1270820.115918

tec3F | error0 528560 2.10'0489013 2.950454714 276;0424731 192:0318423 2.27É0254087 1.41:0211176 0.7880 180582 0.50E0157690 0.5010139929 0.7030125752 1.0580114177 1525

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02

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0,90685'

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09457120867 1060 799850074135006952180650513061390905786150547684042969603511670.295971

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Tabla Cl.l

C2

Tabla Cl .2: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla monofásica, GRUPO 1CONEXIÓN: D-YTCONDUCTOR 4 AWG, ALUMINIO c= 0.7

L

km0.

0.0-0.'O.fo:O.í0.£

11.6;

2.E3

3.5A

4.55

JEO[pu

1.0398

1 .55980*2.079742.59967Í3.119613.63954Í

4.15948;4.6794T

5.19935;7.799G2E

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FACTORES

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ralzla+b"!.!)

pu

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2X1 + Xo

pu

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S/E7

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error0.698

0.500-2.5723.326,1.973Í2.707'1.748ÍO.SOOf

-0.220Í0.704E0.450Í

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S/E ION

tedF

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error-1.983

-1.4311.0582.0992.2631.8411.001

-0.152-0.8010.3220.1681.0541.6622.1062.4432.7102.925


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1

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5

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0.560

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0.792751

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2.2688

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11.5

22.5i

3.54

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0.10

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0.10

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0.10

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0.10

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0100.10

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0.8122050.8122050.8122050.8122050.8122050.8122050.8122050.8122050.8166090.8249730.8313000.837588C.£ 43840

08500550.856235

1.5082442.2623663.016489

3.77061 145247315.2788536.0329756.7870977.541219

11.31183015.08243918.85305022 £23^552639427030164879

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0.7283350.6040690.5150200.4483840.3967740.355686

3.47453.98863.3234

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0.755004 -0.1810.6220180.5278410.457966

0-9880.8140.376

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C3

L

4.

xo5 23.26500.5 25.85000

a bB 0.10 0.67C9 0.10 0.6BG

niz(**b"1.1)0.8623790.868490

2X1 * XO33.93549037.706089

tece0.0731870.066604

fccIF | error0.071427 2.4630.065000 2.46

fccIF | error4 0.071648 2.1477 0.064799 2.785


0.,0.o.<O.fO.ío.-O.É

0.£1

1.52

2-53

3.5A

4.55

1.0278211.541732.055652.56956,3.08347Í3.597394.11130*4.62521"5.1391317.70869C

10.27826112.84782615.41739117.98695e20.55652123.12606625.695651

0.10 0.5900,10 0.6000.10 0.6100.10 0.6200.10 0.6300.10 0.6400.10 0.6500.10 0.6600.10 0.6700.10 0.680C.10 0.6900.10 0.7000.10 . 0.7100.10 0.7200.10 0.7300.10 0.7400.10 0.750

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0.737571 2.638,0.615148 3.590*0.526822 3.3870.460316 3.080Í0.408531 2.875Í0.367114 2.798Í0 333258 2.63710.305080 2.9710.281269 3.182Í0.202197 2.132:0.157764 1.639e0.129322 1.897Í0.109560 2.14520.095035 2.502S0.083908 2.93240.075113 3.40840.067986 3.9177

0.765168 -1.0630,634016 0.5060,540472 0.776D.470622 0.8230.416576 0.8890.373561 1.0240338538 1 .2330.309481 1 .507D.284993 1 .8340.204091 1.1840158906 1.1080.130085 1.3000.110106 1.6390.095444 2.0640.084226 2.5440.075367 3.0600.068194 3.601


0.20.30.40.50.60.70.80.9

11.5

22.5

33.5

4

4.55

1.0162371 .5243562.0324752.5405943.0487133.5568324.0649514.57307

5.0811867.621779

10.16237212.70296515.24355817.78415120.32474422.86533725.405931

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0.8122050.8186090.8249730.8313000.8375880.8438400.8500550.8562350.8623790.0684900.8745660.8805090.8866200.8925980.8985450.9044610.910347

1.4549552.1824342.9099133.6373904.3648695.0923485.8198256.5473047.274778

10.91216914.54955818.18694721 82433625.46172729.09911632.73650536.373895

07634140.6450890.5526470.4821830.4275500.3842290.3491450.3202020.2959390.2108480.1641530.1346920.1144180.0996170.0883350.0794510.072274

0.747813 2.08620.626882 2.90450.539029 2.52640.472487 2.05210.420417 1.69660.378597 1.48760.344297 1 .40820.315656 1.44010.291395 1.55940.210398 0.21410.164584 -0.26180.135133 -0.32660.114517 -0.17330.099506 0.11130.087914 0.47920.078740 0.90350.071300 1.3659

0.776352 -1.6670.646652 -0.2420.553481 -0.1510.483489 -0.2700.429062 -0.3520.385565 -0.3470.350025 -0.2510.320453 -0.0780.295467 0.1600.212493 -0.7740.165853 -1.0250.135986 -0.9520.115228 -0.7030.099966 -0.3490088272 0.0720079027 0.5370.071534 1.034

CONDUCTOR 266.8 MCM, ALUMINIO

0.20.30.40.50.60.70.80.9

11.5

22.5

33.5

44.5

5

0.9789851.4684771.9579692.4474612.9369533.4264453.9159374.40542948949247.3423869.78984812.23731

14.68477217.13223419.57969622.02715824.474621

0.10 0.6100.10 0.6200.10 0.6300.10 0.640010 0.6500.10 0.6600 10 0.6700.10 0.6800.10 0.6900.10 0.7100.10 0.7300.10 0.7500.10 0.7700.10 0.7900.10 0.8100.10 0.8300.10 0.850

0.8249730.8313000.8375880.8438400.8500550.8562350.8623790.8684900.8745660.8866200.8985450.9103470.9220280.9335930.9450450.9563880.967625

1 .3432012.01480126864013.3580014.0296014.7012015.3728016.0444016.716004

10.07400613.43200816.79001020.14801223.50601426.86401630.22201833580021

0.7963060.6817650.5886350.5162240.4593900.4139450.3769140.3462200.3203940.2308380.1812990.1498990.1282240.1123600.1002440.0906870.082952

0.774373 2.83240.656526 3.84440.569443 3.37030.502571 2.71650.449653 2.16540.406758 1.76680.371697 1.40360.341501 1.38190.316115 1.35370.230382 0.19780.181188 0.0610.149293 0.4060.126941 1.01050.110408 1.76790.097684 2.6210.087589 3.53650.079885 3.8393

0.805224 -1.1080.678470 0.4860.585814 0.4820.515237 0.1910.459736 -0.0750.414971 -0.2470.378115 -0.3180.347248 -0.2960.321026 -0.1970.232964 -0.9130.192776 -5.9540.150367 -0.3110.127715 0.3980.110992 1.2320.098141 2.1430.087956 3.1050.079685 4.100


0.20.30.40.50.60.70.60.9

11.5

22.5

33.5

44.5

5

0.9767741.4651611.9535482.4419352.9303223.4187093.9070964.3954834.8838727.3258079.767742

12.20967714.65161217.09354719.53548221.97741724.419358

0.10 0.6100.10 0.6200.10 0.6300.10 0.6400.10 0.6500.10 0.6600.10 0.6700.10 0.6800.10 06900.10 0.710010 0.7300.10 0.7500.10 0.7700.10 0.790010 0.8100.10 0.8300.10 0.850

0.8249730.8313000.8375880.8438400.8500550.8562350.8623790.8684900.8745660.8866200.8985450.9103470.9220280.9335930.9450450.9563880967625

1.3365702.0048532.6731383.3414234.0097084.6779915.3462766.0145616.682848

10.02426913.36569216.70711520.04853823.38996126.73138230-07280533.414234

0.7975430.6833990.5903440.5178980.4609920.4154640.3783510.3475800.3216830.2318330.1821090.1505830.1288170.1128850.1007160.0911160.083347

0.776592 2.69780.659180 3.6740.572297 3.15340505493 2.4540.452567 1 .86150.409624 1.42570.374092 1.13850.344212 0.97840.318739 0.92350.232586 -0.32360.183059 -0.51920.150910 -0.21670.128362 0.35440.111673 1.08530.098824 1.91480.088626 280970 080335 3 7489

0.807662 -1.2530.681348 0,3010.588878 0,2490.518348 -0.0870.462820 -0.3950.417987 -0.6040.381042 -0.7060.350079 -0.7140.323756 -0.6400.23S233 -1 .4450.184690 -1.3980.152014 -0.9410.129159 -0.2650.112275 0.5430.099295 1.4310.089004 2.3730080645 3.350

C4

Tabla C1.3: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica, GRUPO 1, SE 15 y 16

CONDUCTOR 4 AWG, ALUMINIO c- 0.3

L

km

0.0.00000.0

1';

2fí

Sí¿

Aic

FACTORESi b

2 001 0.9403 0.01 0.4404 001 0.2705 001 0.200i 001 01707 001 0.140í 0.01 0.130j 001 0120

001 0110001 0100001 0 095001 0095001 0095001 0 095001 0095001 0095001 0095

rafz(a*bA1.1ptl

0971700-06444531

0496854042457970 39037760 35356940.340599'0 32722040.31338930299053202916763'0.2916763^02916763'02916763^0.2916763?02916763?02916763?

toce

pu

4 06576204&3 0542669837 0450339867 0385517653 034228286d 029385354i 026596435i ,02392275, Ó. 21437404

0 150500011423156*009300-413,0 0782565 V0.06747230Í0 05926495Í00528190'

0 047627021

SE 15IccSF \^ error

4 0643825 2.142749 0.530016 2387443 0444534 1306063 0 380293 1 37393 0.331095 3379052 0.292565 0440431 0.261736 161557 0.236591 1 11447 0.215735 -0.6308i 0.149548 063719Í 011386 032634' 0091974 i 12002

0077123 1469750.066391 1628690.058276 1 697030051926 1719770046823 171715


o;0304050.6070809

11 5

225

5

35A

4 5c

001 1100001 05600.01 0 380001 Ú300001 0260001 02300 01 0 220001 0210001 02000 01 0 190001 0.190001 0190001 0190001 0190001 0190001 0190001 0190

1 058552':0 733793950 595780670 525328S&0.487065320.4566881304461932604354S48804245797704134332104134332104134332104134332104134332'0413433210413433210.4134332"

0719726411:061S54233Í0 54043702Í04766458630 426226767

0 3784625803471661410.317063392

028910121020686331501609057090.13097454101101916940.0949990390 08343903700743611270 067049678

0698548 3031780604136 2550140527015 254680464691 2572650.414104 2927470 372626 1 566340338206 2&4S310309299 2510320 284745 1 529860202919 1 &43790157158 238468

01281 2243980 108058 • 97¿580093416 1694670 OS2257 1 4370.073473 1 20878

006638 "009 16

CONDUCTOR 1» AWG, ALUMINIO

0203040506070809

115

225

335

A45

c

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08051217520 7470038890 6989953220 65069779306163953530 582633937

0 553078380 52579829804966330060 399960771

03278431010277073136

0 2403516250.212826232019151815801745676720 160773667

0 767493 2 233590.732726 1 94860684856 206457

0641704 1401550.603652 2<1 iQ40569616 2235040539035 260528051143 280944

0486407 2 102560390053 2540-1

0325009 0372010.278327 -04505

0.24326 -1 19560215983 -146160.194175 -136830 176347 -1 009

0161505 -C4528

Tabla C1.3

L

3.Íí

4.:i

a b, 0 0 1 0 420ti 001 0430C1 0.01 0440C

> 0.01 0450C> 001 0460C

r»fi(»<VV1)

) 0628570) 0636552

06444530.6522760 660024

tace

0.177021015466001375890.1241470113296

lce3F J error0179664 -147090156999 -148980139389 -1.29150.125319 -093510.113822 -0.4621


o;0.3o<oso.e07

0.809

1

152

253

354

45cJ

001 1810C0.01 0.960C

001 0670C001 0 540C0.01 0470C001 04400

001 04300001 04200

001 04100001 04300001 04400001 04500001 04600

001 04700001 04800001 04900001 05000

1 3894750.982898

0.8085160.7195350.6676980.644453

0.6365520 6285700.620505

0.6365520.6444530.6522760 6600240 6676930.6753010.682835

0 690302

0.87554707921580 720264

0 6568420 5993960 5562790 5220460486874

0452818

03483100 276547

0 2287560.1951830170464015156301366660 124633

0.847884 3.26260766629 33301

0 697881 3 20720.639371 27325

0589211 1.72860.545877 1 90560.508156 273330475083 248190.445887 1 5544

0340118 2.40860.274304 08178

0.229613 -03730.197352 -1 0990.172994 -1.46230.153965 -1 55930.138693 -1.46130126169 -1.2176


020304

0.506070609

1

1 5

22.5

•3

354

4 5c

001 25000

0 01 1 2800001 03500

001 06500001 05600

0 01 0 5000001 04300001 04600

0 01 0 4400

0 01 0 4600001 04300

0 01 0 5000001 0 5200001 05400001 05600001 05600001 0 6000

1.6582811.1497790919944

0 7953560.733794

0 6903020 6753010 660024

0.6444530 660024

0 6753010 6903020 705042

0.7195350 733794

0.7478310.761656

0 90642103383910 774427

07138250.6698570 6229840 59222605567150519714

04162980 3400620 286654

0.2481260219302019701701793060164911

0.881896 27SD90.811758 328090.750967 31240697973 22711

0.651493 2.81880610481 2.0481

0574082 31605

0.541598 2.7911-0512458 1.41590402933 33169

0.331369 26233028115 1.9575

0244039 167550.215527 1 75140192949 210810.174636 267530159466 34014


0 20.304

05

06070.80.9

1

152

25•5

3.54

4.5c

001 25000001 12800

001 0 8500001 06500001 05600

001 0 5000001 04800001 0 4600001 04400001 0460Ü001 048000 01 0.5000

001 0 5200001 054000.01 05600001 05300

001 0 6000

1 6582611 1497790.919944

0 7953530 733794

0 6903020 6753010.660024

0.6444530.660024

0 6753010.6903020 7050420.7195350.7337940 747S310761656

0 8975760832213

0 770729071218206697860 62408505941970 559285

0 5226660419&750 3435360 289784

0 25093702218390 19932801814330 166878

0834668 14591

0815791 2.01310756064 1.93960703933 1 17160658138 176990.617657 1 04060.581663 21546054948 17844

0.520556 0405404113273 2.1023

0 339449 1 .2040288739 036180.251112 -00697

0.22211 -0.1220.199085 0.12230.180369 0.58970164859 1.2248

C6

Tabla CI.4: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla monofásica, GRUPO 1, SE 15 y 16CONEXIÓN: D-YT

CONDUCTOR4 AWG, ALUMINIO

Lkm

U .203040506070809•

1 52

253

354

4 5r

FACTORESa b0 1 0 33001 0 32001 0.31001 0 3000 1 0.29001 0 2800 1 0.2700 1 0 260C0 1 0.2500 1 0.230C0 1 0.230C0 1 0.230Í0 1 0 230C0 1 0.230C0 1 0.230C0 1 0.230C0 1 0 230C

Mfi(»*b*1-1

0 0 626784

D 0620916D 0.612975D 0 604955D 0 596854j 0 5886703 0 5804003 0 572043) 0563594j 05464103 0546410

05464100546410054641Ü05464100.54 641C

0546410

i 2X1 + Xo

pu1 5258542 288782305170938146344 57756153404886 1034166 8663437 629270

11443904152535381907317422 88780826 70244430 5170763433171133 146337

S/E1SIcce 1f

0 56095504772760 3987030 3396660 2942770.2584820 2295980 2058270 1859330 1272030 0932120 0799670.0674320 05829200513-330.0453580041437

iccIF059564404717350 3879020 32835002341910 2502720 22346302017690183871012719600971440 0785550 0659290 0567960 04986300444700040116

error-246611.17502784434463354923.28042.7454201141 1214

00056109991.79732.280426348290723120632940


020.3040506070809

11 52

253

* 54

4 55

01 0.41000 1 0.410001 0410001 0410001 041000 1 041000.1 041000 1 0.410001 0410001 Ü410001 0410001 041000 1 0410001 041000 1 0410001 0410001 0410C

0 6892220.68922206892220 6892220 6892220 6892220.68922206892220 68922206892220.6892220 6692220 689222068922206892220 6892220689222

1.5309192.29638130618403 8273004 5927595 358221b 1236606 8891407 654600

11 48189915 30919919 13649922.96379926791100306184003¿ 44570035 27300C

0 6360 1 105288470 4473650 3860950 33399203018640.2719290.2473210 2267520 1599790 1235060 1005570 0847920 0732970.0645450 0576600052101

0 6402160 52421404417540 3308100 3342010 2975220 2679640 2436670 2233590157435fj 12144700938190 08323300719680 0635550 0565620051116

-0 656708338127021387814336145921 .4797149941 5192

161611 696717589187331 84671 55791 90431 9268


020304

0.5060708091

1 52

2.53

3.54

455

0 1 0450001 046000 1 047000.1 048000 1 0490001 0500001 0510001 0520001 051000 1 0.52000.1 0.53000.1 0540001 0.55000 1 0 560001 057000.1 0580001 05900

07179580 7250040.7319960 73893907458310 7526730.759467076621407594670.7662140 7729150.77957107861820.7927510 7992770.8057610812205

1 5235292.2852933 0470573 8088224 5705365 33235C60941156 8553797617642

1 1 4264651523523719.04410922 85292926.66175230 47057434.27939633 088216

CONDUCTOR 210 AWG. ALUMINIO

0.203040.5060708091

1 52

25o

354

45r

01 0490001 0500001 051000.1 0.520001 0530001 0540001 0550001 0560001 057000 1 0 590001 0610001 0.63000.1 065000 1 0 670001 067000 1 0 670001 06700

07458310752673075946707662140.77291507795710.76618207927510.79927708122050 8249730 8375880 850055086237908623790 8623790 86J37C.

1 5082442 262366301648937706114 5247315 2738536 0329756 7870977541219

11 311630150824391685305022 62365926 39427030 16487933 93549037706089

0.6637210 55773S0 47657504153310 3631420 3308820.3007980.2760350.2508710 1786140139118011425200971620 OS469500751990.0677230061685

Ü 692052058212104975840.43366003843420 3453670 3138790 2879490 2662420 1910300 1498600 1239090 1060570 093020008192000731870066135

0664441C 554742C 47484504144550 3673750 3297230 2639660 27339202471800 1803390 1403660 1 148700 0972000 0842350 07432000664910060154

-0 1083

0.5400036420.21140208803515409460.966814932

-0.9567-0.8904-0.5383-0.03910.54631 1821

1 85292.5447

0 6739370 566669048790104278910 33077S0 34286903117400 2657390 2637080 19016Ú0 148602Ü 121 9230 1033550 06969000792140 0709280 064210

2.6880272671.93461348209360072850.68610.7733096100457508463162932613937123341663.184229979

CONDUCTOR 4 AWG, ALUMINIO C s07FACTORES

a b0 1 0.3800 1 0.36001 03400.1 0.32001 0 30001 0 2800.1 0.2600 1 0.2400 1 0.2500 1 0.2400 1 0.2300 1 0.2300 1 0.2300 1 0.2300 1 0.2300 1 0.2300 1 0.230

r.ízfa.bM.i;

0.66704906519480 636576É0.62091 7f0 604954Í0.586669Í0.57204.2Í0 55505Q¿0.56359350 555050¿0.546410105464101

0.54641010.5464101054641010546410105464101

S/E16Icce 1F0616309050113004140540 3486290.2982720 2584820 22629201997130185933012921400982120 0799670 0674320 05829200513330 0458580041437

IcdF0.62754C04900550.3994960.3362480.28967802545450.22678202044180.1860310.1281700.0976930 07890600661730.0569750.0500200.0445780040204

error-1 78962.26003.6440368202.89561.5466

-0.2162-23015-0.05270.814905318134451903323124262542870830679

CONDUCTOR 2 AWG, ALUMINIO0 1 0.4900 1 0.4300 1 0.47001 04600 1 0.4500 1 0.4400 1 0.4300 1 0.42001 0 4200 1 0 42001 04200 1 04200 1 0.4200 1 0.42001 0 420Ü 1 04200 1 0 420

0 74583070 7389393073199760 72500440 71795850 71085860 7037034069649170.69649170.6964917069649170.69649170.69649170.69649170.69649170.696491706964917

0 6882500 5669960475130040614003531260.3113400 2776430 2499290 229144016166701248100.1016180 0856860 0740700.0652260 0582630 052650

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CONDUCTOR 1fl AWG. ALUMINIO01 0 5500 1 0.55001 0 5500 1 0.55001 0 5500 1 0.5500 1 0.5500.1 0.5500.1 05500 1 0.5500 1 0.5500 1 0.55001 0 55001 0 55001 0 55001 0 5500 1 0.550

0.78616230.78618230.73618230.78616230.78618230 78618230 78618230.7861823078618230.78618230.78618230 78618230 78618230.78618230.78618230.78618230 7861823

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0.7355890618164052791404596900 407064036548103318920 3042350.2790040 19700001521510.1239090 1045010.0903460.0795650.0710830 064234

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2423833494307422603321473'7490140991 1229

0.87810.0691

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-1 2268

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-00514024270394305162

C7

r


L0.20.30.4050.60708091

152

2.53

3.54

455

020.30.4050 607080.91

1.52

2.53

o r

4

4 55

• b0.1 049001 0.50001 0.5100.1 0.5200.1 05300.1 0.54001 055001 0.56001 0570C0.1 0.600E01 G.630C01 0660C01 0.690C01 0.720C01 0.720C01 0720C0 1 0 720C

raíz(«.bM.'

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0 8562350.8745660 8925980 8925980.8925980392598

) 2X1 + Xo

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11 172914148972191862152222 3458272607013229 7944353351874037 243045

Ice» 1f06951660 58591 C050141S0.4373470.3878270.3486450 3169610 2908520 2689840.1946480.1538730 1281290.1103890.0974140 0857970.0766540 069272

IccIF063145Í0 57598S0 4980730 4383720391259035317903217860 29547502731140 198000015521601276130 108336009-511500831910 0745390067516

•rror2.01211723206718

-0.2338-08771-1.2838-1 4993-15645-1 5122

-1.6931-0 8652040421 .8950350493.13242.838026010

CONDUCTOR 40 AWG, ALUMINIO0 1 0.500001 0520001 0540001 056000 1 0 580001 0600001 062000 1 0 6400

.01 063000 1 0 660001 0.690001 0720001 0.75000 1 0 750001 0.750001 0750001 07500

0.7526730766214077957107927510 S05761081860908313000.8438400.8375880 8562350.8745660.89259809103470910347091034709103470910347

1 4549552 18243429099133 6373904 3548695092348531982565473047 274773

10912169145495581818694721 824336254617272909911632 73650536 373895

0 7074580.6038010.5222320 4598230.4113030 37274003414420.3155660.2874310 2078730 1641530.1365250 11748001015980 0894950 0799680.072274

0 6699400 5359810 5036960449442o¿c-;si80 36358903318790 3052210 2825030 2057670161750013322601132460 09847400871080 078094C 070770

25391304102.6609230982335225169288153.38951 74461023614357247663739131719274082.400221251

CONDUCTOR 2665 MCM, ALUMINIO020.3040506070809

11.52

253

3.54

455

01 0500001 052000 1 0540001 05600Ü 1 0 580001 0600001 0620001 064000 1 0 630001 0660001 0690001 0720001 0750001 0750001 0.750001 075000 1 0 7500

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1 3-43201201480126864013 3580014 02960147012015 37280160444016716004

10074006134320081679001020 14801223 506014263640163022201833 580021

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20168277522.34411910216884168901 87992224904563

-0 7892-06797005151.109504254

-00975-05107-08452

CONDUCTOR 300 MCM, ALUMINIO020304050.607080.91

1 52

253

3 54

4.55

01 0500001 0.520001 0.540001 0.560001 0530001 0600001 062000 1 0 64000.1 063000 1 0 660001 0690001 0720001 0750001 075000 1 ú.750001 0750001 07500

0 75267307662140.779571079275108057610.81860908313000.8438400 83758808562350 874566089259809103470910347091034709103470910347

1 3365702 004853267313833414234 009703A 6779915 34627660145616682848

1002426913 3656921670711520 04353823 38996126 73138230 07280533414234

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071317106136430 5377600 47842604307970391742035914703315380 3078560 22676501794450 1484510 126581011032400977670 OS77750 079636

2029826472217421696514331139501.55051.86300.07321.26861223905415047710.2265076571 1909

1.5357

CONDUCTOR 3X> AWG, ALUMINIO C « 07

a b01 0 56C01 0 57C01 053001 0 59001 0 60001 0.61001 0 6200 1 0.6300 1 0.6300.1 06400 1 0.6500 1 0.66001 0 67001 068001 0 69001 0 70001 0710

r»fz(a*bM.10 7927500799276080576108122040.8186080.8249730.8312990 837538.0.837538.0 643839Í0.85005510856234'0 86237940 863489C0 87456610 880609208866199

IcctlF0 73889Í0.6221 8£0.531984046359804107550 36895003351510 30730302318770 2006470 1561630 1281290.1088510.09478200840640 0756250 068808

IccIF"0.7599940.6099230.5230200 45743204062730 3652980.3317680.3038360.28021502016590 1574380.1291040 109405009491800838170.0750400.067926

•rror-2.7757201101.71381.34811.103309998101971 1410

05932-05017-0 8096-07554-05066-0 1428

0.29420779312986

CONDUCTOR 4» AWG, ALUMINIO01 0 56001 0 57001 0 58001 0 59001 0 60001 0.6100.1 0 6200 1 0 6300.1 0 6300 1 0 65001 0 6700.1 069001 0710

0 1 0.73001 0 7500 1 0 77001 0 790

0 79275060 79927660805761108122G48031860370.8249733083129960.83758320 83758820 85005510.86237940 87456610886619S0 8985454091034660 922028

0 9335929

0 7451280 6298550 539777047110704178620 3756380.34144203132290 2874310 2063730 1618660 13376701144180 1002800 0894950 0309950074119

0.73993706214150.535009046941304179920.3766380.3426780.3143020 2902440 2098030.1642190.13489001144420.0993750.0878120.0786580.071232

06948135820891103609

-0.0312-0.2654-0 3607-03415-09690-16349-14330-0 8323-0 0206091121 9172

297054 0536

CONDUCTOR 266.8 MCM, ALUMINIO01 0 59001 0 60001 0610

0 1 0 62001 0 63001 06400 1 0.6500 1 0.66001 0 67001 0 69001 0710

01 0 7300 1 0.7500 1 0.77001 0 79001 0810

01 0 830

08122048081860870 8249733083129960 83758820 8438396085005510 85623470.86237940.8745661088661990.8985454091034680.922028

0 93359290 94504510 9563879

Ü 73393106713570 5797690 5085520 4526520 4079520371528034133503159300 22769901788920 1479560 12659901109680 0990300.0896110081939

0 7659320 6504740.56490204990420.4468340.4044550.3693820 33988203147300.22965001807370.14898701267200.1102410 0975530 0874840.079298

235653.2105263181 90561.302103647Ü.58Ú&0427403312

-08494-1 0206-0.6921-0 09530.6595151362431433932

CONDUCTOR 300 MCM, ALUMINIO01 0 590Ü.1 060001 0.61001 0 6200 1 0 6300 1 0.64001 0 6500 1 0.6600 1 0 67001 0 69001 0710

01 0 7300 1 0 75001 0 77001 0 79001 0810

01 0 830

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0 9335929094504510 9563879

0 7&5Í990 672965058145305102010.454231040945-003729440.3426750 3172000.2286820 1796920 148631012718501114870 0994960 0900350 032379

0 7680940 6530680 567699050191204497020 4072790.3721390.3425610.3173240.2318350.1825950.1505950.1281340.1115010 0986890.0885170.080246

222703046824227165161.0071053300.21630.03340.0390136021 59001 30420740600129081751 7154

26579

Tabla C1.4

C8

Tabla C2.1: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica, GRUTO 2


L

¡Km]

U 20

0300400500600700600901001502002503003 50400

45Ú500

X1

(pwl0.242992

0.36448804859840.6074790 7289750.8504710.9719671.0934631.2149591 8224382.4299173.0373973 6448764.2523564 859S355.4673146.074794

FACTORES

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raiz(a*b"1.1)

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0 5778310548147052105504962760 4735580452678043344304156780 3992340 3326760 284609

0248430 220282

0.1977901794230.16415

0151256

25502.3722.35128793.03230502.8193.2492891

2.2410355

-0750-1.060-0776-0.07409222128

0610146 -28820577080 -27600547063 -2.5150519745 -17670494816 -1.3940472005 -1 1700451074 -12000431816 -06090.414051 -0.7910342754 -0.7650291866 -21400253886 -28830 224524 -2 9290201180 -24480182191 -1.5930 166452 -0 4740153192 0.837

Tabla C2.1

CIO

Tabla C2.2: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla monofásica, GRUPO 2CONEXIÓN: D-YT

C1

L0400500600700.800901001.50200250300350400450500

xo2.0556522 5695653.0834783.59739141113044 6252175.1391317.708696

10.27826112847826154173911793695620 55652123 12608625 695651

t 1 b0.1 0.3000 1 0.3300.1 0.3600.1 03900.1 04200 1 0.45C01 046001 0.5100.1 05600 1 0 61001 0 63001 0 6300 1 0.63001 0.6300 1 0.630

raü(a*b*1.1

0 6049550.62878406519490 6745020 69649207179580 7250040 7594670 7927510 82497308375880 8375880 837588O.S375880 837588

2X1 + Xo29794443.7243054.4691665.2140275.9588866 7037477448609

11 17291414.89721918.6215222234582726.0701322979443533.51874037.243045

Icce0399410 358900.327130.301660 280800.263410.243990 180590 145640123450 105720091410 080510071930 06500

teclF0.3957780.3575680.3259100.29929102766170.2570870.2400970.1802720.14419601201120.10290400900010.07996900719470 065386

trror091037;

037<0.79

151246'

1620.1 7¿099C278r273?1 5660676

-0023-0 586

IcdF | trror7 0406134 -2138I 0.367561 -23555 0334146 -2.100} 0.306186 -1.480i 0.282470 -0.591) 0.262114 0.495

0.244459 -0.1920.182685 -1.1490.145722 -0.0590121161 1.8900103670 1.9790.090584 09120.080428 0.1010.072317 -0.5350065691 .1048


0.200300400500600700.800901001 50200250300350400450500

1 0162371 5243562.032475254059430487133 55683240649514 57307050811867621779

1016237212702965152435581778415120.32474422 86533725405931

0 1 0 2400.1 027001 0.3000 1 0 3300 1 0.3600.1 039001 0 4200 1 0.4500 1 0.46001 05200.1 0 58001 06400 1 0.6700 1 0.6800 1 0 6800 1 0 68001 06SO

0 5550500 5804000 6049550 62878406519490 6745020.69649207179580 72500407662140 80576108438400 862379Ü 5684900 8684900 8584900 858490

1 .4549552.18243429099133 6373904.3648695.0923485 8198256.5473Q47.274778

10.912169145495581818694721 .32433625.4617272909911632 73650536 373895

0521710457370405260364720 332790 307120 286070 268490 248800186020151240 129070111290 096930 085380 076290 06895

0 50557404480110.4018440.3640840.3326740 3061660.2835120 2639390.24686501863740.149596012490701071980.0938800 0835020.0751870 068378

3191

2090084S0174

0 0350313

09031725

0782-019'1 0983.3313817

324522501 4690 838

0.526242 -08620464086 -14460414667 -2.2690.374531 -26200341338 -2.5040313461 -2.0220.289735 -1.2640269307 -03030251542 -1.0910 188999 -1.5770151270 -0.0210126066 23810108047 3.0020094529 25360084000 1.6440075601 0.9130068719 0337


02003004Ü0500600700800901.001 502002.50300350400450500

0 9789851 46S4771 95796924474612 936953342644539159374 4054294 8949247 3423869 789848

1223731014 68477217 132234-95796962202715824474621

0.1 02400 1 0.2700 1 0 3000 1 0 33001 0 36001 0 3900 1 0 4200 1 0 4500.1 04600.1 0.5200.1 05600.1 06400.1 0.6700 1 0.6800.1 06800.1 0.6800.1 0680

05550500 5804000 604955rJ 62878406519490 6745020 S%49207179580725004076621408057610&438400 8623790 8684900.8684900 8684900 868490

1 343201201480'2 6864013.3580014 0296014 7012015 37280160444016716004

10074006134320081679001020 14801223 50601426 86401630.22201833580021

0 535760 476000425150 384660 352330 326090 304410 286210 265600199490162580 1389501199301045200-32120 082350 07445

0.516842046198504174420.3806020.3496540.32000003006110 2808680 2635390.201296016276701365920.1176580 1033290 0921030 0830830 075669

3661

303;

1 8461 067076519021264

1902

0783-0.895-0116

1725

1 9301 1570017

-0.88C-1 506

0538529 -0.5140.479191 -0.6660431404 -14510392145 -1.9080359350 -1.9540331559 -1-6510.307721 -1.0760287053 -0.2930.268968 -1.251Ü.204428 -2.4160164799 -1.3480138016 0.6750118710 1.0260104138 0.3710092749 -06740.083605 -1.4990076100 -2.164


020030040050060070OSO090100150200250300350400450500

0.976774 0.1 0.2401465161 01 0.2701.953548 0.1 03002441935 01 03302 930322 0 1 0 3603416709 0.1 0.3903907096 0.1 04204395483 0.1 0.4504883872 01 04607325807 01 05209767742 0.1 0580

12.209677 01 0.64014651612 01 0.67017093547 01 068019.535482 01 068021977417 01 068024419358 01 0680

0 55505005804000.6049550 62878406519490 6745020 6964920717958Ü 7250040 7662140.8057610 8438400.8623790 8684900 8684900 8684900 868490

1.3365702.004853267313833414234 009708A 6779915.3462766 0145616 682848

10.02426913.36569216.70711520.04853823 3899612673138230 07280533 414234

0 536600477140426380385910 353560 327260 305570.2S7340 266670.200350 163300 1395S0 120480105010 092560 08274007481

0.51769804631190.4187720 38206503512050.3249100 3022460.2825150.2651870.202850

365030271 8171006

067007301 1001 7060 5601233

0164182 -05350.1373730.1188220104392

1 .239

1.3980595

0093084 -05660083986 -14810076507 -2221

0539470 -0.5330480429 -0.6850432844 -1.4930 393720 -1 9840361Q09 -2.0640333269 -1.7960309454 -1.2550.288794 -0.5050.270703 -1.4890206045 -2.7640166261 -1.7790139333 0.1790119902 0.4850 105223 -0.2000093744 -1.2660084522 -2.1060076951 -2.785

Tabla C2.2

C12

*

*

Tabla C2.3: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica y monofásica, GRUPO 2, SE 17

FAl.Uk.

CONDUCTOR 2 AWG, ALUMINIO c- 03L

km

0.2103C04C05C06C0700800.90

100150200250300

350400450500

0200300400500600700800901001 502002503003.50

400450500

FACTORESa | b

0 0 1 0 56C0 0 1 0 29C0 01 0.20C001 015C

001 013C

001 0120

001 0110

001 0.1050.01 0.1000 0 1 0 0 9 5001 0095001 00950 0 1 0 0 9 5001 00950 0 1 0 0 9 50 0 1 0 095001 0 095

CONDUCTOF

001 0600001 0340001 0240001 0200OOt 0180

001 0170

001 0160

0.01 0.160001 0160

001 0160

001 0.170001 0180

001 0180

001 0180

001 0180

001 0180

001 0180

rafz(a+b*1.

0.73379¿051597É042458C036616Í0.34059S0 32722003133890 3062880 2990530291676029167602916760 2916760.2916760.29167602916760291676

Í 2 AWG, AL

0.761656056145304669910 42458004020390 3903780 3784290.3784290 3784290 3784290 390378040203904020390 402039040203904020390402039

lcce3Fpu

049661204344870.3848310 3324810 2986370.27195502447170 2239240 2045670 1467880 1142320 0930040 0782570 0674720 05926500528190047627

MINIO

0517862047403504236-10 3852330.351321032351002944410.2755160.2576770 189349015193301273650.1071550092361008113900723120 065202

SE 17

lcc3F | error0480903 32670422036 2 9500.371182 36770 328703 1 1490.293534 1 7390 264350 2 8770 239956 1 9840219379 20720201855 13440143348 24000110686 32030090015 33210075800 32410.065441 3 1040 057562 2 9580051370 28210.046378 2 693

0502341 30900456556 38280415152 20380.378594 1 7540.346659 1 4850318853 14&i0 294620 -0 0610 273432 0.7620.254825 1.1190188738 03240 149079 1 91¿0122935 360^0104490 2 5500090811 1 7290 080274 1 0780071915 05520065125 0116

CONDUCTOR 1B AWG, ALUMINIO

0200300400500600700800901 001502.00

250300350400450500

001 06400 01 0 370001 0.2700 01 0.240001 0.220001 0210

001 0210

001 0210

001 0.2100.01 0.230001 02500.01 0,2700 0 1 0 2900.01 0.300001 0 300001 0300001 0300

07887110 5873520 49685504669910446193043549504354950435495043549504566880477114049685505159790 5253290 5253290 5253290 525329

0532634049397504501660424165Ú 39156803624190340628031899502985310.2304450 1873960 15890201388600121898010707300954290 086050

0513241 37790475171 39570440547 21830409381 36110381467 26480 356504 1 6590334169 19330.314149 1 5420296156 08020.228772 0.7310 185427 1 0620 155545 2 1580133808 37760.117329 38940.104426 25350 094057 1 4590.085548 0 586

CONDUCTOR ZJO AWG, ALUMINIO

0200300400500600700800.90

1 00'1.502002.50

300350400450500

001 0.6600 0 1 0 3 8 0001 0.290001 0250001 0.230001 0230001 0.230001 0230001 0,230001 0,260O O J 0.280001 0300001 0.320001 0340001 0 3503Ú1 0.350301 0.350

08019590 5957810.51597904771140 45668804566880 456688045668804566880 4870650 5064900 52532905436350561453057019205701920570192

0533S23049684404661780434184040304703833190.3610810 33874003174440250149Ú. 20278001713830 149302013298501186490.1057580095371

0517621 31300482366 30010450345 35160421412 30310.395325 1 9530.371806 30970 350580 2 9950331385 22190313984 11020.247380 1 1150.203183 -01980172031 -03770149002 02010131331 12590117363 10960.106056 -0.2810096720 -1394

CONDUCTOR 3/0 AWG, ALLMINIO

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050

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ú 524 1760491399Q 4W2W0 4 34 9 y*

0521164 05740488015 069'i0457935 13820430704 098Í

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CONDUCTO

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r»íi(«*bM.

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lecelhpu

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S/E17

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< 2 AWG, ALUMINIO

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CONDUCTOR 3ÍO AWG, ALUMINIO

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L

ubi070080090100150200250300350400¿150

500

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«íi(»*b*1.10.45668804566880.45668804566880.4566880.49685505345450.5701920.5957810612354061235406123540612354

Icce 3F04056410 387201036577803439100.3228530 260774021913201906510 1677870 1487810 1 3073601165490105113

lcc3F | error0406054 -0 1020.383718 09080 363441 0.6430.344994 -0 3140.328170 -1 6200.262724 -0 7420218230 04130 186291 2 3400 162350 3 3490143781 34770.128979 1 3620116913 -03120.106895 -1 667

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0537527 21960511275 2 6 " ?0.487144 29550464933 31370.444456 2 0490425544 32950408045 36160391322 27080.376753 2.1260.315278 3.2250.270450 23930236495 31320 209964 2 6400133700 15250171297 10110 156800 0 92Í0144546 1:54

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1 0049330719535059578105345450 4968550.4870650.48211004771140.47711405159790.5526020 587S520.6123540 62857006444530 6600240675301

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0 538404 1 0340412603 262230488903 20950467092 24730 446979 1 4620428396 27690411188 31670 395223 2 2950380378 17280319645 27í¿0.275125 21760.241242 2.2070214657 153'¡0.193274 02690175721 -03760161062 -05790148642 -0460

Tabla C2.3

a | b0.1 05500.1 0.5700.1 0.5900.1 06100.1 06200.1 06700.1 07200.1 07300.1 07400.1 07500.1 07&001 077001 0780

r»¡i(a*b*1.1063442906518440 6694030.6870950 6959890 7408780 7863840 7955500.804736081394108231650 8324060841665

tccelF03183390.2915220.26988002520880.2342240.1761650.14446601190480.1015750 0888290.0791230.0714850065319

rccIF ] error0319088 -0.2350.293555 -0.6930.271732 -06820252879 .0.3130.236436 -0.9360178229 -11580142898 10980119216 -0.1410.1022-49 -0.6590089502 -07520.079576 -05690.071629 -0.2010.065124 0300

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CONDUCTOR 266.8 MCM, ALUMINIO01 043C01 04600.1 04900.1 05200.1 055001 057001 059001 0.61001 0 62001 06800 1 0 74001 0.77001 0.7300.1 079001 080001 0.81001 0820

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0102637 -0.2190091559 -0.3400.082637 -0.2240 075299 0 058

CONDUCTOR 300 MCM, ALUMINIO0 1 043001 0.4600.1 049001 0.5200.1 Ü5500.1 0.57001 0.5900.1 0.6100.1 062001 0.6800.1 0.7400.1 0.77001 0.73001 0.79001 080001 081001 0.820

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05160130 45889704110340.3735250.3440560.3162890.2936870.2749840.25599801960930.1630960.1376910.1175890 10289100916780 0828420 075701

0500207 31600.449099 2.1820.407297 0.9180 372509 0.2730343128 0.2700.317997 -0.5370.296265 -0.870

0.27229 0.9890.260584 -1 760

0.20016 -2.0320.162422 04150136633 07740.117902 -0.2650103682 -0.763

009252 -0.9110083527 -0.8200076126 -0553

C14

Tabla C3.1: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica, GRUFO 3

CONDUCTOR 4 AWG, ALUMINIO e- 0.3

L

[Km]

0 2

03

04

0.50.60708091015202530354 04.55.0

XI

[gw]0 242992

036448804859830.6074790.7289750 8504710.9719671 .0934631 2149591.82243824299173.03739736448764.2523564.8598355.4673146 074794

FACTORES

a b001 0960

0.01 0.4500.01 02800.01 0.200001 0.1650.01 0.1400.01 0125

001 0120

001 0110

001 0.1000.01 0.095001 0095001 00950.01 0095001 0 0950.01 0.095001 0095

raiz(a+b*l.1)

0 982898

0 6522760 5064900.42458003844410 3535690 3339630 32722003133890 2990530291676029167602916760.29167602916760 2916760291676

Icce

pu06651990 54925704590730.3855150 33707702938540 2607830.23922802143740 15050101142320 09300400782570 0674720.05926500528190047627

SE No. 08

ICC 3F |«rror0651802 205

0 534854 2 69Q447619 255<0 3&2370 0 820 3Í2563 1 350 293645 0 070 262557 -0 67f0 237233 0 84021 0248 -086'0 '49463 0 69¿O ' 13976 022¿C 092046 1 041CC77171 1407C 066426 1 5750 056302 1 652: 051946 1 631C C¿6839 1 682

SE No. 11

Nrc3F [error0677770 -1855

0.550328 -0.1950457379 03700328896 -03690.337154 -00230297012 -10630265113 -1.6330239229 -0.0010217844 -1.5930150130 0.24701X334 -00900 092267 0 799007?;:i 1.2100066533 1.412005&3S3 1.5110052010 15550 046690 1 572

CONDUCTOR2 AWG, ALUMINIO

020 204

050.607oe091 0

1.520

25303 C

40455.0

0 2446800.3670210.48936106117010 7340410 8563320.9787221.1010621 .2234021 83510324468043.0585053 670206A 2819084.8936095 5053106117011

0.01 1 120001 05700.01 0.380001 0 3000 01 0.2600.01 02300 01 0.2200.01 0210

0 01 0 200001 0190

0.01 0 1900 01 0 190001 0.1900.01 0 190001 0190

001 0190

001 0190

1 0690020 74083905957810 5253290 4870650 456688044619304354950 4 245 8 C04134330413433041343'i04134330413433041343304134330413433

0 7268 3 1

06254910 5404370 4766460 42622703784630347166031706";02891Q1

0 2068630 160906013097501101920 0949990 0834390 0743610 06705C

CONDUCTOR MQ AWG, ALUMINIO02Oí04050607o e091.01520253 0•5 r

4 04 550

0.2422170.36332504844330.6055420.7266500 8477580 9688671.0899751 2110831.8166252.4221673.0277093.6332504.2387924.8443345 4498766 055417

0 01 1 220001 0 6600 01 0.470001 03800 01 0 3400.01 0.3200.01 0.3100 0 1 0 3000 01 0.300001 0.300001 03000.01 0310

0.01 0.3100.01 0.3100.01 0310001 0310

001 0310

1 12004608019590 667698059578105614530 54363505345450 5253290 5253290 525329Ü 52532905345450 5345450 53454505345450 5345450534545

0 7563910 6744640 6049560541144049271704524130.4181010 384797036011102650810 20633301709560 14385701240370 10895200971030 087559

C7j;7&4 2546:6','343 2.31405":2'-89 i 5500468506 1 7370416995 22140374871 095&1 '5 39989 2111C?':?43 20340285934 1 10802:3463 \10" 57463 21860 " 28294 20390 "08 '92 1 8480093513 15890082331 13460073531 1 129C0c.í¿27 Ü93S

0742597 -212;0634810 -14680546857 -1534048.0701 .08440426 Vil 00110381976 -092003456*4 04490315286 05640289668 -01960205162 0.8290156416 15720128899 16100108606 145500938^7 12600082562 10620073712 08810066573 07lí

Ü 739823 2 2390657716 254605S8527 2791Oí 3G¿86 20090451647 2.2980 440283 2 75504X970 32430 374575 2 729C 348201 34210 256382 3 3930 202237 2 0250 '66764 25140'4 1795 1454

0123290 06060109038 -0079G 097729 -0 640CCSS539 -1107

0778448 -28330.667127 -18430611232 -10270.5483 '8 -1.3080495900 -06420451865 01210.414527 08620382570 05820354972 1.4480 259784 2 0390.204252 1.0190 166068 1 7060142728 0.7910123983 00430109572 -05660098-52 -10690088883 -1489


02030405060708091 01 520253.03.54.04550

0.2371220.3556630 4742440 59280507113650 8299260. 9484871 0670481 1856091 77841423712182.9640233.5568274.1496324 7424365.3352415.928045

001 1.3000 01 0 7000.01 0.5000.01 0.4100.01 0.3700.01 0.350001 0.3400 01 0 3300 01 0 3300 01 0 3400.01 0.3500 01 0.3600 01 0 370001 03800.01 0 390001 0400001 0410

1 15&5510 8279330 5903020 6205050 587352057019205614530 5526020 55260205614530.5701920 57S&240 5873520595781060411406123540 620505

077185406904440 6236750 56467405183630 47858804439140 40988203841130 2883530 22828401888350 1613060 141116012570801135780103787

075 '798 26680675758 21730611093 20590556138 15350 509252 1 789Ü 469006 20430434221 22320403941 14710 377399 1 7790282915 1 9220225583 1 1970 '87339 07990160086 07640' 397 10 1006

0123911 14500111310 2038ü '01027 2732

0792256 -25750707589 -24230636446 -20070576513 -20710526032 -145804S2S42 -0.9010445939 -0.4540413907 -09720385000 -02300287443 03170228348 -00260189192 -01890161411 -0.0640140702 0.2940 124682 0.8230111925 14770.101529 2224

CONDUCTOR 3<P AWG, ALUMINIO

020 3040',

0 2309480.34642204618960 577370

001 1 3&Ü I • 'i'd79&f,001 0750 0 859495001 0540 O7195'i5001 0440 | 0 644453

C 7 8 302707089100647417C 5í748f

Q7fc'i173 2 8 / 1& 669695 2 7660 628589 2 995';f.7*i;.4 1 954

Ü&Ü2ÍJ29 -2.36^0723394 -20020656041 -1 3150598867 -1 900

C15

L0.107o.e0 91.01.52025303 54.04 550

X10.69284^08083160.9237911 0392651 1547391 7321092 3094792 8868483464218404158846189575 1963275 773697

a b0.01 0.39C0.01 03750.01 0.37C001 0.370001 03700.01 0.390001 0.4100.01 0.4300.01 04500.01 04600.01 04600 01 0.460001 046C

r*¡z(a*b"1.1)060411¿059157Í0.5873520.5873520 58735206041140 6205050 6365520 6522760 6600240 6600240 6600240 660024

Icce0. 53658 £0 50156S0.4704310.44230É041522503170650.2543700.2128390.1836970 16036301409130 1256220113296

ICCSF |«rror0531124 1020492042 1 930 457954 2.720428026 3330401586 3.390 305748 3 700.246173 3.330 205790 3 420.176633 3.960 154743 3 62Í0 1 37629 2.38Í0123906 1.38Í0112663 056Í

lcc3F |*rror9 0550030 -2.4446 0508010 -12685 0.471584 -0.2445 0.439774 0.5763 0411800 08323 0311390 18243 0.249712 1.8655 0208206 2.225' 0.178433 2.948

0 156072 2.7490138665 1.6210124733 07080113346 -0044

CONDUCTOR 4/D AWG, ALUMINIO

020.304

0 506070.80.91 01,520253 035404 55.0

0 2193590 32903904387190 5483980 6580780 767758087743709871171 0967961.6451952 19359327419913 2903893 8387884 3871864 9355S45483982

0.01 1 520001 0 8 0001 0.58G001 048Ü001 0.420001 04000.01 0 390001 0 3900.01 03900.01 0400001 0.420001 04400.01 04600.01 04800.01 0500001 0520001 0 54S

1 262931Ü 8961640 74783106753010 628570061235406041140604114060411406123540 6285700 £444530 6600240 6753010 6903020 7050420719535

0 7958050 7222560 66620206164620 5642710 528572049544204679310 4408560.33506S0269732022601301951830172405015493001411110129911

0771697 31240 704375 2 5360646425 3.0590 596345 3 3730552833 20690514301 26750431357 29260451770 35770 425448 3 6220328463 2.0100266846 10810 22^452 0 6950 "93575 08310.170115 13460151693 21310136364 31030124662 4210

0.814979 -23520.739898 -2.3840675397 -1.4340.621063 -07420573792 -16590.532747 -07840496364 -0.2860 46528'i 0 5690437313 0.8100335266 -0.0590271210 -0.5450227478 -0.6440.195792 -03110171807 034&0.153031 1.2410137940 22990125549 3474

CONDUCTOR: 266.8 MCM, ALUMINIO

020 3040.506070 80.910152.02530354.04 55.0

0 182108027316203642160 4552700 5463240 6373780728432031948609105401 3658101 8210802 27635027316203 18689036421604 0974304 552700

001 2130

001 1 090001 0730001 0570001 0490001 0450001 0430001 0420001 0.4100 01 Ü 420001 04400 01 0 4600 01 0 480001 0 500001 05200 01 0 5400 01 0 560

': 5189801 0532970 8469850 7408390 6828350 6522760 6365520 6285700 6205050 6285700 6444530 66002406753010 6903020 70504207195350 733794

0 8302790 7680380.7130090 66489506233380 5886670 55824405301840.5004010 3964590 3245280.2740800.23766102103920 1892970 1725240 158878

0 799305 3 8750741565 35700690300 32150 645972 2 9290606199 28270570740 31410538977 35750510960 37620 434564 3 2680 385328 2 7550319857 14510272933 04190237885 -0.0940210749 -01690 189135 0.0860171521 05850156396 1263

0346128 -18730781502 -17230.725141 -16730.675734 -16040632185 -13990593589 -03290559199 -01710.528399 0 3380500683 -00560395766 01750326531 -06290277736 -13160.241487 -1 5840213549 -147S0191372 -1.0840173349 -04760158417 0291


0.20.30.4050607080.910152.0253.035404.550

0 1 7989S0 2698460 35979504497440.53969306296410 7195900 8095390 8994881 3492311 79897522437192 698-4633 1482073.5979504 0476944497438

001 2130

0 01 1 0900 01 0 730001 0 570001 0 490001 0450001 0430001 0420001 0410

001 0.430001 04600.01 0490001 0 520001 0550001 0570001 0570001 0570

1 518980i 0532970 8469850 7408390 6828350 6522760 6365520 6285700 6205050 6365520 6600240 6828350 705042C 726693G 7408390 7408390 740839

08221770 7623790.7096040.6633650.6232720.589707056010205326320 5032440.4050400 3357640.2866490.2509370 224046020124201797360162317

0 801501 25800744797 23610.694935 21110.650667 1 9200611719 1.8890.576766 22440 545405 2 6950517133 29960491547 23300.393297 29360 327229 2 6080279936 2.3980244479 2.6410216937 32770194941 3.2320176976 1.5600 162030 0 177

0343641 -31180.785176 -29030729809 -27690681222 -2.6210638334 -23600.600260 -1 7580.566276 -10900535785 -0.5880.508297 -09940403764 03160.334347 04240.285076 0 5520.248358 1.0380.219966 1.8550197370 1.9620.178966 04300163691 -0839

Tabla C 3.1

C16

Tabla C3.2: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla monofásica, GRUPO 3

CONDUCTOR: 4 AWG, ALUMINIO 0.7

kmxo FACTORES

a b :.1¡ 2X1 +Xo Ice* S/E8

IccIF j «rror IccIF1.0398/01.S5930C.2.0797412.5996763.1196113 6395464.1594824.67941751993527.799028

1039870412.99338015.59805618.19773220.79740823.39708325 995749

0.6442970.6287840.6129750.5968540.5804000.5720430.572Ü430.5720430.572043O 5635940.5550500.5464100.546410Ü.54641Q0.5464100.54 6410

0.546410

1.5258542.2887S23.0517073.814634A 5775615.3404886.1034166.8663437 629270

11.44390415.25S53819.07317422.88780826.70244430.51707834.33171138.146337

0.5952S60.4833240.39S7030.3351170.2861650.2511310.2262920.2058270.1887200.1312030.0997660.0799670.0674320.0582920.0513330.0458580041437

0.58/648O 4670510.3S49040.3252930.2827030.2491510.2225900.2010720.1833010.1269390.0969990.0784620.0658640.0567480.0498470.0444410040093

0.60225504755790.390352O 3300260.28540102511830.2241710.2023350.1843330127¿C5O 0972620.0785300065981O 0568340.04991300444930040135

CONDUCTOR: 2AWG, ALUMINIO1.0415S91 56233S2.0831182.6038983.1246773.6454574.1662364.6870165.20779S7.811G9S

10.41559113.01948915.62338718.22728420.83118223.43508026.038973

0.1

0.6964920.6964920.6964920.6964920.6964920.6964920.6964S20.6964920.6964920.6964920.6964920.6964920.6964920.6954920.696492O 6964920.696492

1.5309192.2963813.0618403.8273004.5927595.3582216.123680688Q1407.654600

11.48189915.30919919.13649922.96379926.79110030.61340034.44570038.273000

0.6427200.5344250.452QS40.3901580.3425680.3050480.2747970.2499290.2291440.1616670,12481001016180.0856860.0740700.0652260.0582680.052650

0.6303070.5178000.4373340.3776060.3317340.2956400.2664590.2424380.2223380.1559470.1211630.0936330.0831560:0718710.0632810.0565230051068

O 6484540.5255110.445353.0.3834370.3361780.2990500.2691910.24455SC.224190O 157832C.12167600989S90.08339200720460.063415C.056GÓO0051155

CONDUCTOR: 1/0 AWG, ALUMINIO

1 0390951 5585432.0781912.59773S3.1172863.6368344.1563814.6759295.1954767.792215

10.55095312.98369115.58642918.18416320.78190623.37964425.977382

1.5235292.2852933.0470573 808322

-4.5705865.3323506.0941156.8558797617642

11426465152352871904410922.85292926.6617523047057434.2793963S08S216

0.6534020.547173046938104103450.364-1810.3271740.296S870.2716660.25035101796030.1389320.1145800.0969930.0840810.074200O 0663960.060076

O67364S0.5610170.4793560.41783SO 3699930.331812O 3005690.2743040.2529250.180934O1¿C72¿0.11f1C'£0.097367O 0843610074417O 066565O 0602^7

CONDUCTOR: 2ÍO AWG, ALUMINIO

0-20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0901.00

1.50

2.00

2.50

3.00

3.50

4.00

4.50

5.00

1.0340001.5510002.0680012.5850013.1020013.6190014.1360014.6530015.1700017.755002

10.34000312.92500315.51000418.09500520.68000523.26500625.850007

0.7319980.7389390.7458310.752673O 7594670.7662140.7729150.7795710.7861820.7992770.8122050.8249730.8375880.8500550.862379O 8623790862379

¡ .5082442.26236S3.0164393.7706114.5247315.2788536.0329756.7870977.541219

11.31183015.08243918.853049

.22.62365826.39426930.16487733 93548837 7060S7

Ü.6792170.5714990.48865004259960.3776550.3394490.3085820.2831610.2618800.1879890.14754001220430.1045010.091690O.OS19200.0731870.066135

0.6624650.55S64404820100.4233990.3772-^70.34C0240.3094010.2837840.262W80.1893110.1480SS0.12157901031090.0395050.0790700.0708130064116

C.6S.3515057S333O 49277304315950.383683O 3452050.3135670.2873400.265000O 1908520.149020O 1222020.103554C.039840O 0793300.0710210.03¿286

CONDUCTOR: 3/0 AWG, ALUMINIO

C17

04C0.5C

0.80

0700.800.901.001.502.002503003504004.50500

2 0556522 56956530834783.5973914.1113054 6252185.1391317 708696

10.27826112.84782715.4173921798695720 55652323 12608825.695654

01 0 52COí 054C0.1 0.5600 1 0.58001 0 60001 0 6200 1 0.6300.1 0.6500 1 0.67001 0 69001 071001 0 72001 0 720OÍ 0 72001 0 720

0 76621Í07795710.7927510 805761081860508313000 8375860 8500550 8623790 87456608861:200 8925980 8925930 8925980 8925S&

29794443 724305-44691665 2140275 9588876 7037487 448609

11 172914148972191862152322 3458282607013329 79443733 51874237.243048

0.50587404449710.3977800 3603580.3300350.3049950.2818770.2021250.1584270 130872011191000974140 0857970 0766540.069272

0491849 2.850433578 2620.387459 2.66-0 350096 2 930.319237 3.380.293334 3.970271289 3.900197051 2.57}0154637 2450 127224 2.86'0 108056 3.56*0 093904 3 73"0083027 3.33É0 074407 3 02C0.067408 2.76Í

1 0 503226 0.5268 0442329 0.5971 0394388 0.8601 0355713 13062 0323878 1.9015 0297231 2.612i 0 274608 2.647j 0.198774 1.686

0155688 1.7607 0127930 2.300

0108564 3.0820094286 33170083325 2.9670074646 2.6910.067630 2.428

CONDUCTOR: 4JO AWG, ALUMINIO0.200300400.500600700800.901001502002503003.504004.50500

1.0162371 5243562 0324742 54059330487123 55683040649494.57306S50811867621779

10.1623721270296515243558177&415220.32474522 86533825405931

01 0 48001 0 5000 1 0.5200 1 0.5400 1 0 56001 0 5800 1 0.6000 1 0.6200 1 0 6300 1 0 6500 1 0 67001 0 69001 07100 1 0 72001 0 72001 0 7200 1 0 720

0 73893907526730766214077957107927510805761081860908313000 8375880 8500550 8623790 8745660 8866250 8925980 8925960 8925930 892598

1 4549552 18243429099123 637389¿ 3643685 09234658198236 5473027 274778

1091216914 54955818 18694721 824336254617282909911732 73650636 373895

0694549059313005132840.45217804046620 3668900 33622903108770.2874310 2063730 1618660 1337670.114418009961700877510.0784090 070865

0677792 24720 577254 2 7500502147 2.2180444057 1.8290397859 17100360276 1.835032&128 21580 302900 2.6340.280519 2.4640 204723 0 8060 161103 0.4700132792 07350112933 1.315009S237 1.4050 086924 0.9510 077946 0 5940070649 0.305

0 700098 -0.7930.593240 -0.0190.514123 -0.1630453344 -0.2570405263 -01480.366313 01580334139 06260307126 1.2210.284130 1 1620206620 -01200.162274 -0.2520133530 01400.113501 0.8080.098666 0 9640 087258 0 5650.078215 0.2480.070869 -0 006

CONDUCTOR: 266.8 MCM, ALUMINIO0.200300400.50060070080090100150200250300350400450500

09789851 4684771.95796924474612 9369533 426445391593744054294 3949247 3423869 789848

12.23731014 6847721713223419.5796962202715824 474621

0 " 0 48001 0 5000 1 0.52001 05400 1 0 5600 1 0 5800.1 0 6000 1 0 62001 06300 1 0.6600 1 0 69001 0 7200 1 0 75001 0 76001 0 76001 0 7600 1 0 760

0 7389390 75267207662140.779571079275108057610818609083130008375880 8562350 8745660 892598091034709162020.91620209162020 916202

1 34320120148012 6864013 3580014 029601470120153728016 0444016 716004

1007400613432008'679001020 148012235060142686401630.22201833 580021

071326206172820 5384750.47690704284210 3895430 35778303313950 3068480 22292701764600 1469770 126599011026700971850.0868760 078544

0699152 20180601845 25650 527985 1 9870470096 14490423547 1 1510385325 1.0950353392 12430 326322 1 5540303086 1.2410 223424 -0 2230176872 -0.2330 146358 04230124817 1.42S0108799 1.349C 096424 0 7890036575 0.348C 078552 -0011

0723043 -13530619396 -0.3410541397 -05400480665 -0.7820432083 -08470392360 -07180359288 -04190.331333 00190307393 -01790225744 -1.2480178318 -10420.147344 -02490125531 0.8510.109341 08470.0966S5 05170.086918 -00480 078833 -0 367

CONDUCTOR: 300 MCM, ALUMINIO0.200.300.400.500600700800901001502002.503003.504004.50500

0.97677414651611 9535482.4419352 9303223.4187093 9070964.39543348838727 3258079 767742

12.209677146516121709354719.5354822197741724419358

0 1 0.48001 0 50001 0 52001 05400 1 0.5600.1 0.58001 0 6000 1 0.6200.1 0 63001 0 6600 t 0 69001 0 72001 0 75001 0 76001 0 76001 0 76001 0 760

0 7389390 7526730766214077957107927510.805761081860908313000 8375880 8562350 8745660 8925960.91034709162020.91620209162020 916202

1 3365702 004653267313833414234 0097084 6779915 34627660145616682848

1002426913 36569216.70711520 04853823 3899612673138230 07280533414234

07143700.6187610.5400380.47845304299150.3909730.3591480.33269603080810 22388801772490 1476470 1271850.1107820.097642008728&0078917

C 700390 1.9230603990 24460530350 1.8270.472566 1.2460426052 09070387821 0.8130 355854 0.9260 328734 1 2050305441 0.8640 225459 -O 6970178629 -0.7730147893 -01660126175 0.8000110017 06960097526 01190087561 -03350079476 -0703

0724926 -14560.621697 -0.4720543913 -07120.483277 -0 9980.434718 -1 1050.394974 -1.0130.361857 -0.7490.333842 -0 3430309839 -0.5670.227834 -1 7320.180112 -1.5900.148906 -0.8450126911 0.2160110575 01870.097963 -0 3270.087933 -07340079766 -1064

Tabla C3.2

CI8

Tabla C4.1: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falb trifásica, GRUPO 4

CONDUCTOR 4 AWG, ALUMINIO c* 0.1

L

[Km0.203040506070.8091.0152.025303.5404 550

X1

ÍP.-10019108

0 02366200382160 0*77700.0573240 066S780 0764320 0859860 095540014331001910800 2388490.2866190.334389038215904299290477699

FACTORES

a00

000000000000Ü O00000000001001001001001

b0.76C

1 046C1 0.34C1 0280

0.2450.2200.2050.1950.1850.1650.1550.1500.1450.1450145

0.1450 145

r«lz(«-bM.1

0 865694

0 66002405614530 5004900 4720750-M61930430065041 9036040776803844410 372339036616903599130359913035991303599130359913

Iccepu

1 16599S

1 1427871 1231611 1080361 0933451 0715391 0559781 0416431 0188900 9306490839711076171506901390.637812059164605510100515168

CONDUCTOR 2 AWG, ALUMINIO02030.4050.60.7080.9101520253.03 54 C4 550

00192350 0238520038^690 0480870 05770400573210 0769390 08655600961730 1442SO0 1923470 2404330 28S5200.3366060 38469304327800 ¿30866

0.01

0010010010010010010.01

0010010010010010010.01

001001

0.760046003400.2800.2500.2250.21002000.1950.1800.1800190

0.1950.1950.1950.1950195

0 8656940 66002405614530 5064900.47711404514650.4354950 42458004190360 A 020 3 90 402039041343304190360419036041903604190360¿19036

1 1712491 1469731 1264691 1106181.1069871 0856111 0702431 .0559371 0471920 9720960.9048070 8577010 8009420.7399360 6861710 6388860 597206

EPICLACHIMA

lcc3F I erro1 189135 -1.94

1.172124 -2501 154276 -2.691135748 -2441 116685 -2.091 097224 -2 341077489 -1.99Í1057594 -1.50Í1 037639 -1 80"0939706 -096¿0.849332 -1 13:0769179 -097C0695000 -069£0.639060 -01950586913 08050541726 17140502378 2546

1 190700 -16341 175629 -24381 160356 -29201144931 -29971 129404 -1 9851 113819 -2.5331093216 -25471.082633 -24661067104 -1.8660.991191 -19260919351 -16350 854297 0 3990 794636 0 7680741275 -01810693172 -10100 649996 -1 7090611200 -2290

Sn. RAFAELIceSF | »rror

1129930 3192

1.114719 2.5181 098774 2 2201.082221 23851065179 2.6441 047763 2.2691030076 2.5151 012214 2.9070.994263 2.4770.905555 27710.822688 2 0690748336 1.7880682944 1.0540.625918 19000576283 2.6660533011 33770495147 4.044

1 131263 35351117721 2.6171 103999 2.0351090138 1879

1.07618 2.8631 062161 2.2081048115 21111.034074 21141 020065 2 6590951319 2.1840 386236 2 0950 825967 3 8420770893 3.8980.720942 2.6350 675804 1 5340 635065 0.6020598282 -0180

CONDUCTOR 1» AWG, ALUMINIO0.20304050 6070809101520253.03 5404550

0.0190500 02857500351000 04762500571490 0666740.0761990.0857240 0952490 142S740 19049802381230.2857470.3333720 33099604286210476245

0.01

001001O C 10010010010010010010.01

0.01

0010.01

001001001

07600.4700.3500.290025502300.2150.2050.2020.1920197

02060.2160.2260.23602460.258

0 3656940 6676980570192051597904321100 456638044037004300650426781041568204212610431156044193904525140 462S9204730860 485033

1 1635921 1541261 1390921 1275801.1156601 0960761.0820651.0688111.0663201.0068210.9509450 8980200 8486700.8032290 7622850 7256460 695724

1 191709 -23591.177633 -19961 163523 -2 1091 149710 -1 9251 135893 -17811 122189 -23271.108610 -23941.095165 -2.4061.081364 -14371.017740 -1.0730957962 -07330.902723 -0.5210.851947 -0.3850805407 -02700762801 -0.0680 723797 0 2550688065 1113

1.132141 2.776111946 3097

1.106838 2.9141 094288 3 0421081821 3.1281.06944$ 2.4901057177 2.3541.045019 2.2771 032979 3.2280.974773 3.288

0.92023 3.3380.869555 3.2740822725 31540779584 3.0330739902 3.0250703414 3161

0 669849 3 863CONDUCTOR 2» AWG, ALUMINIO

0.203040.506070809101 520253.035404550

0 0186680.0280010 0373340 0466690.0560030 0653360 07467000&40040 0933380 1400070 136675Ü. 23334402800130.3266820 37335104200200 466689

0.01

0010.01

0.01

0010010.01

0010010010010010010010.01

001001

0.8000.4860.3600.3000.26002350.2200.2100.2020.1920197

0.2060.2160.2260.2360.2460258

08901380 6798290 578S240 52532904S7Ü65046186304461930435495042673104156S204212610431156044193904525140 462S9204730860435088

1 1800161.1618411 1457631.1396811 1208121 1039031 0920251.0805091 0656851.0103290 9568800905410085692708119860.7713130 7348010.704951

1 192464 -10441 178889 -14461.165454 -16901 152166 -1.0841.139029 -15991 126050 -1.9671 113232 -19051 100578 -1 8231.038091 -2-0591.028226 -1.7410972685 -16250921381 -17330874103 -1.9650.830582 -2.2390790522 -2.4300753626 -24980719608 -2037

1 132813 4.1671.120574 3.6831.108455 33661.09646 3.942

1.084594 3.3391.072861 2.8931.061264 2.8991.049806 2925103849 2.619

0.984095 2.6660 933395 2.516

0.88634 2.1520842778 1679

0.8025 1.1820.76527 0 790

0.730846 0.5410698991 0853

CONDUCTOR SflAWfi ALUMINIO020304Oí

00182040 0273060 0364090 045Í 1 1

0 0 1001J01¿01

0.8000.48603600 300

08901 '58067982905788240525'i^

1 1597381 1454081 1325801 129161

1 193254 -28091 1.133519 2313|1 160139 -29431 1 121691 2.1141 167201 -2966 1 110013 203311 104440 ,'¿ t9oj 1 098488 2 7S2J

C19

L

060.70809

1.01.5202.53.035404550

XI0.0546130063715007281700819190091022013653201820430227554027306503185760 3&40S604095970455108

to.o0010010.01

0010,01

0.01

0.01

0010.01

001001001

b0.26002350.2200.2100.2020.1920197

02060216

0.2260.2360.2460.258

r»lz(a*bM.1)048706504618630.446193043549504267810.41568204212610431156044193904525140.46289204730860.485038

Ice*1 1127341.0979381 .08788510779821.0645951.0144150 9640390.9144350.8670800.8228040 78250507461790.716441

lce3F f «rror1.141858 -25511 129456 -27911117233 -2.6271105189 -24621 093323 -2 6281036644 -21440984238 -2052O.S35861 -2.28S0891225 -27090650031 -3.2030.811986 -3.6310.776807 -39430744235 -3735

lcc3F | erro1087115 23571 075894 2.0491.064827 21651 053914 2.2841 043153 2 0560.991317 23300943761 21490 899393 1 6720 858286 1 0250820199 03180784889 -0.3040752125 -07910721689 -0727


Q.20304

050.60.7080.910152.0253035404550

00173350 0260020 C 34 670Ü 0433370 0520050 06067200693390 0780070 0666740 1300110.17334802166860.2600230 3033600 3466970 3900340433371

0010010010.01

0010010010010.01

0.01

0.01

001O C 10010010.01

001

0880053003850315

0.2750.2500.2320.2200.2020192

0197

0.2060.2160.2260.2360.2460258

0 93745507123180 599959053910605016910477114045376404461930426781041568204212610431156044193904525140 46289204730360485056

1 1803731 1666111 1469211.1371461.1291871.1213211 1093091 0984551.06151510215130 9773230 9315520 8865710 8437320.8042740 76&4050 738962

1.194574 -1 1891 182134 -1 3131 169877 -1 9621 157802 -1 7841 145907 -14591.134191 -1 1351 122653 -1 1891 111290 -1 1551100101 -350S1 046690 -2.4050997296 -20030951621 -21090909366 -25070870241 -30460.833970 -35610800299 -39850768995 -3.906

1134707 40241 123485 3 8391112420 31011 101511 3.2351090756 35231.080155 38111 069705 3 7021 .059406 3 6861.049256 1.1681000688 20810 955589 2.2740913721 19510.874839 1.3410 838705 0 5990805092 -0.1020773787 -06960744594 -0756

CONDUCTOR 266.8 MCM, ALUMINIO02O S040.50607O S09101 5202 5303 5404.550

001454000218100 0290800 0363500 0436200 050&900058160006543000727000 1090500 1453990 1817490.21809902544490 29Ü79903271490.363499

0010010010.01

001001001001001001001001001001001001001

1 1100650Ü4700.3700.31502800.25502400.2200192

0.1970.2060.2160.226023602460256

1 06378807953580 6676960.58735205391060 50649004821100466991044619304156820421261043115604419390.4525140 4628920 4730860 485038

1 1789761 1691011 1653501.1483981 1400651.1320941 1209281 1164961 0876091 0372571.0171080.9871460.9525580.91648408813860.8482560.820779

1198671 -16431188231 -16101 177938 -1 0691 167792 -1 6611 157790 -1 5311 147930 -1 3801 138209 -1 5181 12S625 -1 0751 119177 -28211073892 -3.4111031674 -14120992279 -0517OS55474 -03050921047 -0.4950888803 -08350858561 -1.2000830160 -1 130

1138399 35641 128981 3 5541119691 40781 110526 3.4101101484 35031.092564 36181.083764 34291 075082 3 8521066517 19781025375 1.1590 986888 3 0620.950854 38170.917082 38680885395 3.5110.855631 3.0100.827639 24910.801281 2.433

CONDUCTOR 300 MCM, ALUMINIO020.304050607O S09101.520253035404550

0 G i¿j 'i 7400215610.0287480 03593500431220 05030900574960 06468300718700 107806014374101796760.21561102515500.28748203234170.359352

0010.01

0010010010010010.01

001001001001001001001001001

1 110065004700.3700.315028002550.24002200.1920197

02060216

0.22602360.2460258

1 0637360.7953580 6676980 53735205391060.50649004821100 465991044619304156320421261043115604419390452514046269204730860485088

1 1689021.1604941 1579951.1422301 1349061.1278381 1174941.1137851 0856021 .0377381 0192360.9904070 9565970.9210470.8863140.8534270826132

1 198924 -25041 188614 -2 3661 17&455 -1 7361 168444 -2.2441.158578 -20431 148855 -1.8291 139272 -1 9121 129828 -14201.120519 -3.1161 075923 -3.5491.034389 -1.4650.995639 -0.5250959441 -02960925578 -0.4890893851 -08430.864083 -1.2330836111 -1193

1138626 26591.129326 27601120155 33781.111111 2.8011 102192 2.9681093395 3.1501.084719 3.0211076162 34961067722 1.6751 .027207 1 .0250989334 3.0220.953889 3 8280 920674 3 9020.889508 3.5460860226 3.0330.832677 24920.806724 2406

Tabla C4.1

C20

Tabla C4.2: Datos y resuludos de la estimación de cortodrculto, falla monofásica, GRUPO 4CONEXIÓN D-YT

CONDUCTOR4AWG.ALUMINIO c- 0.4L

km

0.20

0300.40

0.50

0600700.80

0901.00

1.50

2002503003504004505.00

xoIM

0 07626601144000 1525330.1906660.2287990.2669320 305065-03431990.3813320.571 9980.7626630.9533291.1439961 3346611 5253271 7159941 906659

FACTORES• b

0.1 0.8200 1 0.5200 1 0.39001 033001 0 2900 1 0.27001 026001 0 25001 0 24001 0 2200 1 0.2200 1 0.22001 0 22001 0 22001 0 2200.1 0.22001 0 220

r»fi(i*fa)

0 9507300766214

0 6745020 6287640 5968540 580400

0 572043056359405550500 5375690 5376690 5376690 53766905376690 5376690 5376690537669

2X1 + Xopu

01144820 1717240 2289650 28620603434470.4006880 45792905151710.57241208586181 1448231.4310271 7172342 0034392 2896452 5758522 862057

Ice*pu

1 2335031 2076181 1711721 1465491 1126261 0882501.0676901 0400021 0080030 8742760 7737800.688486061791405594310.51052204691750.433842

EPICLACHIMA Sn. RAFAELIcdF

1 2514711 2179251 1847011 1519971 1199681 0887341 0583791 0289641 00052408731970 7689500 68389106150000.5561370.50757504664080431151

•rror

-1.427Í-08463-1 142C

-0.473C-0.6556-0.04450.8797107270.7475012360.62810.67190473905923058070.593306242

IccIF | error

1 .208328 2 0921 177160 25871146258 21741115798 27561085921 24591.056734 29821 028317 3.8291 000727 3 9250974002 34910853695 24110 754358 2.5750672732 2.3420605331 20790549480 18110501923 1 7130461743 16100 427244 1 544

CONDUCTOR 2 AWG ALUMINIO

0200300400.50

0600700.80

0.90

1 00150200250300350400450500

0 0763930.1145900.1527360 1909S302291760.2673760.3055720.34376903619650 5729480.76393109549131.1458961.3365751 5278611 718844

1 909826

0 1 0.8200 1 0.52001 0 3900.1 033001 0 2900 1 0.2700 1 0.2600 1 0.2500 1 0.24001 0 2500 1 0.26001 0 2700 1 0.2800 1 0.29001 0 30001 0310

0 1 0 320

0.95073007662140 67450206287840 5968540 580400057204305635940 5550500.5635940 5720430 5S040C0 5886700 5966540 60495506129750620918

011486301722940 2297240 2871570.344584040201804594500516881057431108614681 1-386251 4357791 72293620100902 29724725844042871558

1.2358771 2092141 1722241 1471761.1129021 0882441.0674461 0395651.00740909153220.821931

07418150.675132061963805730740.5335920 499762

1 2533941 2220561 1915921 1620321 1333951 1056851 0789001 0530311 0280610915927082251707444270 6786660 6228090 5749400 5335600497499

-1 3976-1 0509-16254-1.2784-1 8081

-1 5774-10615-1 2787-2 0089-0 0661

-00713-0 3508-0 5208•05091-0 32460006004550

1210053 2.1341180880 23991 152485 1.7131 124897 1 9811 098132 1 3451072197 14971 047091 1 9441022807 1.6380 999333 0 8080893475 24450804712 2.1400730080 1.6070.666929 12300.613069 10720566752 1.1150 526596 1 3290.491513 1678


Ü.20

0300400500600700800.90

1001502002.50

3003 50400450500

0 07620801143120.1524160.1905200.2286250.26672903048330.342937038104105715610.7620820.9526021 1-431231.3336431.5241641 7146841 .905205

01 OS4001 0 53001 0 40001 034001 0 3000 1 0.2800 1 0.2700 1 0.26001 0 2500.1 0.27001 0 29001 0.31001 0 3300 1 0.3500 1 0.37001 0 39001 0 400

096 20 19077291506818930 6365770 6049550 5886700 580-40005720430 5635940 5804QO0 59685406129750 62878406442970.6595320 6745020681893

0 114308017146202286160.2857700 34292304000770457231051438505715390.8573091 1430781 .4288481.7146172 0003872.28615625719262 857695

1.2471971 2174361 1835131 1504641 1275951 1037561 0834001 0557951.0237940.9442830.8595860 78558807233130.6710570.6269030.5892330 550849

1 25461412244111 1953221 1673101 1403401 1143721 0893691 0652921 0421020 9382020851373077815207158170 6622550 6158280 5752560 539538

-05912-0 5697-0 9880-0.5865-1 1176

-0.9526-05479-08915-1 756806482096470.95571.0472132901 79842.429720963

1211160 2.9751183018 29091155875 23911.129702 27231104467 20941.080136 21371.056678 2.5291.034057 21021.012243 1.1410.914146 3.2970.831702 3.3530.761839 31170.702112 3.0200650606 3.1430605820 3.4800 566577 3 9990531947 3553


Ú200300400500600700300.90

100150200250300350400

450500

0 075&260.1137390.1516520 1895650.22747802653910 3033040.3412170379130

0.5686940 7532590.9478241 1373891 3269541516516

1 7060831 895648

01 08400 1 0.5300 1 0.40001 03400.1 0.3000.1 0.2800 1 0.27001 0 26001 0 2500 1 0.27001 0 29001 0310

01 0 3300 1 0.35001 0.370

01 0 39001 0400

0962019077291506818930 6365770 6049550 5886700 5804000.5720430 5635940 580400059685406129750 62878406442970.659532

0 6745020661893

01131620 1697410.2263200 2829030.3394840 39606304526440 5092250 5658060 8487081 13160914145121.6974151.9803182.263220

25461232.829026

1.2402141.2125081 1802321.1584881.1266941.1037291 0841021.0571011.0255930947732066375407900440.7278500 6755740.631349

0 5935840.555049

1 2554861 2258361 1973501 169975

-12164-1.08721.4296

-098181 143662 -1.48361 118361 130831 094025 -0 90701070610 -1.26181048071 -2.144709471470 862714

0061701205

0791317 -0.16090730318 -033790677702 -0.31410631915 -0.0895

0591752 030960556264 -02185

1.211964 2.3311184330 23791 157743 1 9431 132157 23261.107529 1.7301083816 1.8371.060978 2 1801.036975 17451.017768 0.7690.922479 2.7370.842332 25430.774244 2.0410715841 1.6780.665290 1.5460621169 1.639

0582366 1.9260548001 1286

CC! .'DL'CTCR 3/0 AWG, ALuMINiO

0 20 | 0 075.% 'i030 j 0113044040 | 0150725

01 0 8700 1 0 5500 1 0 420

0 5787580 7861820 6%492

0 1117710 1676560 22354 'i

1 25306812271371 201339

1 256386 -026411227237 -000811 167201 29247

1212797 33201 185626 35011 159518 3607

C21

LU.t>C0.6C

0.70

0.80

0.90

1001 502002503.00

350400450500

xo01884070 2260880.2637690301451033913203768130 5652200 75362709420341 1304401.31 86471 5072541 6956611 884067

• b01 0 35001 03100-1 029001 0 2800.1 0.27001 0 2600.1 0.28001 0 3000.1 032001 034001 0 36001 0 38001 040001 0420

nii(»*fc)

064429706129750.5968540.5666700.58040005720430.5886700.6049550.6209'S0.6365770.651949066704906818930 696492

2X1 + Xo0.2794290.335314039119904470850.5029700.5588570 8382841 1177131 3971421 .6765701 9559992 23542625148551 794283

Icce11700141 1404341.1189631.1003461.0740991.0431400.9654810.8806340.8058070.74250706892-206440770 6055030572217

IcdF error1 172421 -0.2051 146637 -0 5401121863 -02581 098046 0.2091.075139 -0.0961053095 -09450 954392 1 1610871725 1.0220801669 0516,0.741659 0 114;0689749 -0077Í0 644450 -0 057S0 604604 0 148'0569303 0511?

IcdF | «rror3 1.134421 31389 1.110285 27155 1087062 29355 1064708 3.3477 1.043180 2.964i 1022437 20253 0.929248 3.899) 0.850793 3.507> 0.784012 2.780

0726587 2.1910676748 1.8420.633130 1 7290.594666 1.8220560513 2088

CONDUCTOR 4K) AWG, ALUMINIO

0200300400500600700800901001502.00

2503003.50

400450500

0 07449301117400 14898601862330 2234800 260726029797303352190 3724660 5586990 74493209311651 1173981 3036311 4898641 6760971 662330

0 1 087001 055001 0 4200.1 035001 031001 0 29001 0 28001 0 27001 02600 1 0.2800 1 0 30001 032001 034001 0 3600 1 03800.1 04000 1 0 420

097875607861820 6964920 64429706129750 59685¿058S6700.5804000 572 W;0 58817C0 6049550.6209 "6063657706519490 667.04906818930 696492

0109163016374402183260 2729070 3274900 38207004366510491233054581408187211 091628'< 3645371 6374441 9103512 18325824561652 729072

1.2363991.2151951 1931851 16-39631 1379-11 1185131 1016361.0768471 047ÜS70 9734650 89042608163550 7532980 6999900.65470906159250 582400

1257868 -1.70681.229430 -115761.202149 -074571175963 -093541 150813 -1 12111 126644 -0.72171103405 -016011081047 -038851.059524 -117380 963027 1 08390881988 0.95670813103 039990753912 -008140702557 -036540657611 -044120617969 -0.33070582759 -00617

1.214174 18301187666 23181 162199 26661 137720 23951114178 2.1301 091524 2 4731069713 29841 048703 2.6841028453 1.8120937367 38510 860485 3 4800 794853 2 7050 738247 2.0390688974 15990.645730 1 3910 607494 1 3880 573459 1 559


Ü200300400500600700800901 00150200250300350400450500

00716980 1075470 143396017924602150950 25094402867930 3226420 3584910 537737071 69820 8962281 07547312547191 4339641 6132101 792455

CONDUCTOR 300 M

0200300400500600700800901 00150200250300350400450500

0.0715320 1072990.143065017883102145970 250365028612903219010 3576620536493071532408941541 0729851 2518161 4306471 6094781 768309

0 1 0 97001 0 60001 045001 0 37001 0 33001 0 3000 1 0.2900 1 0 28001 0 2600 1 0 2800 1 0 30001 0 3200 1 0.3400 1 0 3600 1 0 3800 1 040001 0420

f032551081860907179580 6595 ';206287840 6049550.5968540 58867C0.5720430 5886700 60495506209 '80 6365770651949ú 667045068189;0 696492

0 1007780151167020155602519460 3023350 3527240403113045350205036910 7556371 0077601 2597261 5116711 7636172 0155622 2675082519453

1 2453431 2220461 1996771 1728471 1561721 1298161 1190641 0994191.05841009991440 92267008518410 7899560 73664806912560.6518900617647

1 262438 -1 35411236079 -113511210747 -091431 186387 -1 14131 162946 -058261 140379 -0 92631 118636 004011097676 015881.077459 -176790 986295 1 30280 908992 1 52670842682 1.08690785221 060300 734977 0.25460690690 008190651373 007940616243 02279

1 218428 2 2091193861 23611170219 25171147454 22131.125521 2.7231 104377 2 3031 083981 3.2381 064297 3.3001045289 1.2550959312 41520886062 41540822974 3.5080768111 2.8440719990 23410677460 20360639611 19200605721 1969

M, ALUMINIO01 09700 1 0.6000.1 0.45001 03700 1 0.33001 030001 02900 1 0 2800.1 026001 02800 1 0 30001 0 3200.1 0.3400 1 0 36001 0 3800 1 0.4000 1 0420

103296108166090.7179580.659522062878406049550 59685405866700 57204 20 5836700 60495506209180 63657706519490 66704906818930 696492

0 10026001504210 2005610 25070103008410 35098304011210451267050140207521051 0026061 2535061 5042071 754916200561122563122507013

1 2416571 2193151 1977131.1715211 1553691 1294581 1190991 0997531 .0590061 0006620.9246390.8540240.7922300.7391460.6935460.6541510619869

1 262725 -1 66641236505 -1.39021211310 -112251187084 -131101 163774 -072221 141331 -1.04031119709 -005451 Ú98866 0 08071 07S761 -1 83120 988090 1 27240911176 149940645167 104800 787935 0 54510737861 0.17420693699 -002210.654471 -004890619401 00755

1 218694 1 8841 194257 2 0981170743 23041.148103 2.0401126291 25821 105263 2 1891 034981 3 1451 065407 3.2241.046505 1.1950960995 4.1280888118 41350 825321 3.4780770683 2.7960.722732 2.2710 680328 1 9430.642572 1 8020 608745 1 827

Tabla C4.2

C22

Tabla C5.1: Datos y resultado! de la estimación d« cortocircuito, falla trifásica, GRUPO 5, SE 18,19

CONDUCTOR 2 AWG, ALUMINIO e- 0.1

L XI

(Km

D.2C

0.3C0.4C0.50060070D8D0901001.502.002503003.50400450500

Ipu!

D.01910E0 0286620.03B21E0.04777G0 0573240.0668760 0764320 0659960 0955400.1433100.1910800 2388490.2866190.3343890.38215S0 4299290 477699

FACTORES

*0.0

0.00.0000000000.00.00000000.0000.00 000

b1 O.B1C

1 0.50C1 0.37C1 03001 0.260

023502200.2100.20001700155014501450.145014501450145

SE 18

ntga*t£VOB96164

0.6903020.5673520 52532904B70650.461863G44619304354950.4245800 3903780.372339035991303599130.3599130.35991303599130359913

) ICC*1 20703E

1 1952121.1749711 1492491 1280641 1091701 0955791 OB25561 060897094502506397110 74870206901390 6378 2G5S164605510100515166

(CC3F1.1 7856C1.1618611.14438;1 1262161 1075231 OB84351 0690741.0495501 0299600 93369606446690 7655490.6965420.6367870 5850830 54022505G1134

•rro24

2B2.62041819243 1301 2

-05-2201-0.91901611.1221 9962801


020030040050060070OBO0901 001502002.50300350396447496

0.0192350 0286520.0384690 0480870 0577040.0673210.0769390 0865560.0961730 1442600.1923470.2404330.2885200 3366060.3046930.432780D 480866

0010010010 0 10010010010 0 10010010 0 10010010 0 10010.01001

0.6100500037003000.26002350.22G0.21002000192019201920.1920.1920.19201920192

08961640 6903020.5673520 52532904B7065046166304461930.43549504245800.4156820415682041568204156620415682041566204156620415682

1 2124731 1995891 1784311 1519271 1300761 1106131 0965351 0630831 0610451 005QB409355120 6623660 794530C 734013

C 66067806337710 532425

1 1800841 1652931 1503031 1351641 1199241 1046241 0893061 0740041.05875109841390 9139290 8493240 790646073772606901490 6474020 608960

27452943244514770.90705420664ÜB450.21721262.3621.5360491

-0503-1.372-2.105-2715

CONDUCTOR 1» AWG, ALUMINIO0200300400500600.70O B Q090J O O150200250300350398447496

00190500 02857500361000 04762500571490.06667400761990.0857240.0952490 142B740 1904980.2381230.2857470.3333720.38099604286210 476245

O D 10010010 0 1O.Dt00100100'0 0 10010010010010010 0 1001001

06100.5000.370030002600.23502200210020002000200021002200230024002500260

08961640 6903020.5673520.525325048706504618630446193043549504245800424580042458C04354950446193Ü45668S0.46699104771140487065

1 2045471 1931971 1733731 1460121 1271261 1084961 095129' 0823041 060821 0283720958^370 90705608568400 8106360 76903507316240 598559

1 1810691.1672471 1534951.1398261 1262551 1127941 0994531 08624310731711 01012209512910.8968740 8468060.8008740 7567B90 7202330 664885

J9982223172307180077

-0.386-0393-0363-1 1511B07

07511.1351 1851219135016091997

CONDUCTOR 2» AWG. ALUMINIO

0.200.300400.500.60070OBO0901 001 502002503.003.50398447496

OC186680.0280010.0373340 0466690 0560030 0653360.07467000840040 09333B0 1400070 1B6675023334402800130 3266020.3733510 42002004B66B9

0010010010010.01QQ10010010010010010010010010.01001001

081005000370030002600235022002100200020002000.2100.220023002400.2500260

08961640 6903020 5873520.5253290467065046136304461930435495042458G04245800 424580043549504461930 456688046699104771140487065

1 1880051 1797391 1626441 1396611 120812! 1039031 0920251 0805091 0601691 0319560.964¿19C 91452306651760819476077814307410560 707624

1 1616091.1684771 1552821.1422301.1293261.1165731 1039771 0915401 .0792671.0203940 965730D.9J51910 86856206256420 7660880 749632Ü 715999

0.5240.9640637

-0.223-0754-1 135-1083-1.011-17681 133

-0136-0073-0392-0747-1011-1.144-1 142

CONOUC TOR 3» AWG, ALUMINIO

0.200.30040050060070G GÜ090

001B2040.0273060 036409004551100546130063715IJWlítí'.l

ODB191&

0010.010010010010 0 1•j u'.

0_01

Q.BBO0.54004000.3200.2600.255Ü Iilj

023G

0.9374550.71953506123540 5436350 5064900482110Ü -ÍÜL.jd'¡

0456686

1 2213861.2123061 1981691 1665091 1571111 146070". l^&SS^1 13CW42

1 1825831.1697031 1569941 1444591 1320971 119910', 'iÜ7ü3u1 096059

32813642356121012.21023361 77 \7

CONDUCTOR 2 AWO. ALUMINIO

FACTORES

aD.O

000.0

0000000.00 0000 0D O00o.o00o.o0000

b1 D.95C

1 0.5BO1 04301 03501 0300

0.270Ü.2500.240D.22B01950180017001600150015001500150

SE 19 .

rati<»*tt*1.109773120.7478310.63655205701920.5253290 4966550.4771140.466991045460504190360 4020390 3903780.3784290.366169036616903661690366169

Ice*1.31633E1 294B2C1 2733931 2473951 2166641 1932031 1715011 1608501 1359211.0143980 906689OB12D750 7256430 5488970.6019260 5605870524122

ICC3F1.27221 E1.2524761.2317541 2102451 1881391 1656101.1428161 1190981 0969790.9856080 884 5B30 7963950 7206510.6558930.6004450 5527520511485

•rror34683361

3.30030702.403236725103.6573.5502921

24991.9690693

-1.0670.24714172471


0010 0 10 0 10 0 10010 0 100001001001

• 0 0 1O O 1

0010 0 1001001001

09500580043003500.30002700.2500240022802100.2100210021002100.21002100210

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1 3222641 2995621 2771441 2503031.2168541 1947561 1725231 1614161 1360801 0529900.9801020 9034700 6324000 7689990.7131220.5639790 620662

1.2741441 2567761 2391761 2214061.2035301 1856041 1676611 1498061 1320211 0455740.9651900.6921200.6265170 7B79680.7158200.6640000 627863

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-0.377-0003-1 147

CONDUCTOR 1» AWG, ALUMINIO0010.01001001001001C O IDO!co10010010.010010.010010010.01

0950Ü5BO043003500.300027002500.24002280.220023002400.2500.2600.27002800290

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1 3136201 2926371 2716621 2460531 2156731 1924781.1710201 1605801 1358391 OB07221 0309170 S7265909162180 S6455908182140 7766630 740028

1 2753601.2591961 2431251.2271661.2113371 1956541 1801311.1647791 1496111.0767851 0093970.9475950.8912060.839881079319907507180712012

30002.65622961 5390358

-0265-0772-0.360-1 19803662 13226452.8062938315434853.935

CONDUCTOR 2JO AWG. ALUMINIO

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1 .2762421 .2606691 2452711.2300551.2150301 .2002001 1855701 1711451.1569281 .0890231.0264370.9690050.8164200.8683070 B242730 7839310 746818

1.51513791 1860.565

-0508-1 055-1507-1 066-1.861-0416

1.0631.20309510654044103510392

CONDUCTOR 3X1 AWO, ALUMINIO

0.01

0.01

001001001001C C. .00'

09500.58004300.35003000270C iCC0240

0.977312D.747B310 63655205701920 5253290.496855C477::z0466991

1.2733151 .2599601 .2455371 2255921.2001491 161120: ;&22741 155946

1.2771561 2621211 .2473031 2327051.2183271 2041701 19023--!1 176519

-0301-0 170-0142-0577-1492-1914• 2 2£E-1 719

C23

L XI1.QC

15C2.DC

2.50

3.00

3503984.47

496

00810220136532D.1B20430.2275540.2730650.318576D.3640B604095970455106

•U.U0000D O00D O0.00 000

b1 Q.21C1 0.2051 0.2051 0.210

0.2200.2300.2400.2500260

r«H»*bM.'0.43549504300650.4300650.1354950446193D4566BB046699104771140 4B7065

i ¡ee«1 0863321.04951609841870 92363B0 B754270 83039407894340 7525320719361

ICC3F1 0643951.0266480.8770660929412008541108447750.807219077247207402B1

*rr«r0179

2.0290729

-0621-1.128-1702-2.203-2.5B1-2626

CONDUCTOR 4JO AWG, ALUMINIO

0.20

D.3D

0400.50

0.60

0700.00

0.90

1.00

1.50

2.00

2,50

3003503.96

447496

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013001101733480.21660E02600230 3033600.3466970.3900340433371

000.00 000D O0 0 1000010.01

0.01

0010.01

0010010.010.01001

08BO05400.4000.320028002550.2400.2300.2100.20502050.21002200230024002500260

0.93745507195350.6123540 5436350 506490046211004669910456686043549504300650430065043549504461930456688046699104771140487065

1 1603731 1784301 170617

1 1466991 1399B61 1230641 1292041 1242921 0831891 0566600 9577490 9409260895106085151508113960 774947074 i 973

1 1638791 1716611 1596221 1477591.1360721 1245591.1132191.1020501.09105010385170 9899000.9449130 90326608646780 B288B30 7956350 764706

-029605780946

-0092034507561436

2016

-07211 7660793

-0422-0903-1 522-2110-2600-2973

CONDUCTOR 266.8 MCM. ALUMINIO

0.20

030G4Ü0500600.70

oeo0901 001.50

2 DO2503003.50

398447496

001454000218100 029Q800.0363500 0436200.050690005B1600 0654300 0727000 10905C0 1453990 18174202130950.2544450 29079503271490 363495

0010 0 1001O Q 1001G O i0010010.01

001001

0.01001001001001001

1 20007000500040003400.2950.270025002300210

0.2100215

02250235024502550265

1 1099910.827933069030206123540561453052067104968550.47711404566880.43549504354950.44087004514650451863047207504821100491980

1 230 1821 21S9&41 2048011 1972831 1673241 1637511 1552091 1405971 1131901 0366971 0514751 0053980 S7305109354200 8956700 864*370 E32"0

1 1879021 1776481 1675391 1575711 1477441.1380551 1285021 1190821 1097951 .0652621 023721Ú.9B49330 9486750 914742088294408531060825071

3.55933403192343134¿92 2 c t23671 93203052012

271!

2482257422601804

1 32é0892


D2D0300400500.60

0700600901.00

1502002503.00

3503984.47

496

001437100215610 0267480 0359350.0431220 0503090 0574960 0646620.071B7D0 1078060 1437410 1796760.2156110.2515500.28746203234170 359352

3010 OíC 01::o:GOI0010010010010010010010010010010 0 1C O I

1 200070005000400034002950270025002300210

02100 2 1 5

0.2250.235024502550265

1 1099910 8279330 69020206123540 561453052057104966550477114045668804354950 4354550 4408700.4514650461863047207504621100491980

1 2^95701 208C241 1971971 1908521 1£19521 1594161 1516701 12792B1 1111361 0672011 0536751 01272308772170 &400770 9036960 8697070 637863

1 1881501 1780251 1680461 15B2H1 1485171 1389631.1295451 1202621 1111121 0672611 0263860 9882340 952575091919708679100 8585400 630930

265325472.4962818

28111 7961.9591577

00021868

265924782.5672.2721.6001.3010835

a0.00.00.00.00.00.00.00.000

b02260.2200.23002400.250D2600.2700-2800290

rtfzfa l.1)0.4546050.44619:0.4566660 46699 10.4771140.4870650.4968550 5D649D0515979

Ice*1 1340021.0868741.0451130.9904390 9360930 8856290.8399170 7968660.762065

KC3F1.1630231.0987851 .03B75409655860 935B950.8902870.84838006098180 774273

•rror-2495-0.9020515

04920.021

-0.523-0.999-1.352-1577

CONDUCTOR 4X> AWG. ALUMINIO

0.000000.01

0010.010010.01

001001O O i001001001001001001

1 0800650048003900.340030002BOÜ26Q02500.24002400.24502550265027502850285

1.0460190 7953580.67530106041140.5614530 52532905064900.4B70650477114045699104669910472075046211004919BO05016910.5112530.520671

1.3195861 3026101 .2909501 .2742661 .2636971 .2346371 2247141 1990761 1867061.1476031 0834181 0199610 967159091731806716670 6303970793167

1 .2786751 2644171 2503941 .2365741 .2296601.2096171 1964671.1635311 1708071.1102791 05462110034400 9563410.912949O.B729120 B359100801652

3.2003.0213.2443.04B2.7512.0662.3611.313135B

3.3622.7311.6461 1310479

-0140-0.660-1058

CONDUCTOR 266.8 MCM, ALUMINIO0010010010010 0 1001001001001D01D01001COI0010 0 10010 0 1

1 3500790057004500.38003400310

02900.2500.2400.240024502550265027502850295

1 1636930.8B40790 7406390 6522760 5957810.561453053454505159790477114046699104669910 4720750482110049198005016910.5112530 520671

1 3118651 2995141 2930061 2753391 25391B1.2549461 2428411 2336181 1629791 1652911 1275211.0808311 03914409954150 95526209'66900 880986

1.2833791 2714111 2596251.248019l 2365691 .2253231 2142471 2033281 1925751 1411661 0935111 0492281 0080400 9696750 833B850 9004460 869153

2.2202210

265021691B87

241823552.517

-2.48221123110

3.01230862.75822B918041361


0010010010 0 10010 0 10010010 0 1O C 10010010010010.01

oo:001

1 350079005700450036003400310

0.29002500240C24002450.25502650.27502850295

1 1836930 8640790 7408390 6522760595781056145305345450.51597904771140466991046699104720750482110049196005C169105112530520671

1 3006551 2899461.2B48451 2684891 2542171.25022B1 2390341 2306231 1608321 1658311 1298801 0844021 0436501.0013760.9606030 9222780 686732

1 2836701 2718531 2602211 .2487701 2374971 2263991 2154721 2047141 1941211 1435291 0966241 0530701.0125600.9748180 9395960 9066690 675B36

13231423

1.95415791.3511943

1938

2151-27681.9503.0332.975306127242.23617221 244

C24

f

Tabla C5.1: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica, GRUPO 5, SE TUMBACO


FACTORES

*0.00000000 00000O D000000000 0000 0c oÜ O

b1 1.14C1 069CI 0.51C1 Q42C1 036C1 032C1 0.30C1 02801 0.2651 0220

02000190

0180

0.1700160

01600160

TUMBACO

r*b£i*gM.1 .D7936E

0.62150;0.69770:0 62857CC. 57662*0 54363Í0 52532Í0.50649C0491 98C04461930 42458004134330.4020390.3903780.37B42S0 3784290 378429

> Ice*1 4537*1 422371 39572*1.375101340581 30554 E1 28988-

1 25903E1 2293QÉ1 0601390.9575240 860035077091506917980 6220820 5793560541671

¡CC3T1.41193;

1 3863U1.36023C1 33316:1.3G545C1.2772841.24890E1.2205151 192271

1.0573440 93839308371500 7520000 68D42B0.6199790 5685580 524466

•rror29652601

2 6093 1452691

2213

3281

31553 '072156

203927342 5 1 51 67103351 8993280


0 00 0001001001001001O Ü 10010010.01

001001O C 1001OC1001

1 14006900510

042003600.320030002800265025002400240024002400.2400.2400240

1 079365082 15020.597703062857G0 5788240 5436350 5253230 5064 9"j049198:0477114046699:0456991

046699'046699:046699-0 46699 1

046699'

1 46034 11 4275861 3998341 3783121 3429721 3072451 291013> 2596501 2294811 153621i 05098609688120 69260208246150 76469807120000655551

14137961.3921921 3702961 3482071 3260171 3038081.2815521 2596151 2377531 1325441 0364650 9505800 8749210 8082930 7497030 698Q730652416

£29225422156

22331279026407300003

-0669! B611 401

1 9072021

2 0 1 9

20001 9952 0 - 3

CONDUCTOR 1» AWG, ALUMINIO000 0001001001001001ClGl0010 0 10010 0 1001001001001001

1 14006900510042003600.3200.300026002650.260026002700280029003000310

0320

1 079366082150206977030.62857'J0.5788240.543635Ü 52532S0 506490049198J0487065Ü 48706504968550 50649005159790.52532905346450 543635

1 4507941 4 J 99791 3938261 3736281 3334661 3047521 2893581 2587441 2292211 1797181 0994901 .0348590 97263009158820865105OB199160 779692

14154171.3954231 3755671 3558761 3363761.3170931 2980431 2792441 2607091 1723491 0916111.0185020 9526DOQ 8932920.8399030.7917740 748293

24991 7601327

1 3050231

-0937-0669-1 603-2496062907221 6062 1032 £29300135544 196

CONDUCTOR 2X1 AWG, ALUMINIO

0 0 10.01

0 0 1001001001001001001001001001001Ü010010 0 1001

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1.1049350 840674071231806444530 595781G 5614530 5436350 52532S0 5253290 4968550 50649005140920.52160505290310 5363730 543635D 55081 6

1 4647631 43672714100111 3981161 .370982; 3419341 3305061 3033971 3117631 2076231 1504761 0795751.0114010 9492880 69375408443780 60CM72

1.4165381.3973071 378320J 35659013411261 3229371 3050261.2674061.2700731 1878201 1128481.D4480509831590.9273110 8766640 8306540 788767

34042821

22993061

22261436

1952

1242

32821.6673.391332628732370194S

16521 484


001001001001001001Ü Ül

001

1 19007200530044003600340ü 32Ü030Ü

1 1049350 6406740712316064445305957810561453ÜM3H3ÍPÍJ 52532S

! 43959114164061 3937881.3852121 3611011 3346B4

32W611 300349

14176861.3991361.3BOBB81 3629421 3453021 3279651 31UbJ31 294203

1 5451.2340.93416341 1740506i iüaÜ475

C25

•00O.D00000.01

001o.o0.01001

b0.3000.2700.2BO02880-2960.3040.3120.3200.328

nrtz4»*frM.1J0.52532904968550.5064900 5140930.5216D505290310.536373D.543B350550816

Ice*1.3104211.2125061 1590831.0903361023385096193509067220 857453D813519

re»1.2777751.2000541 1293591.06513310067720.9536810.9053030.8611250 820632

•rror25551038

263223661650

Q8650157

-0426-0874

CONDUCTOR 4» AW6, ALUMINIO

0 0 10010.01

0.01

0010 0 10010010010010010010010 0 10010 0 1001

1.1900720053004400.3800.3400.32003000.300027002800.23B02960.3040312

0.3200328

1 1049350 8406740.712318064445305957810.5614530 54363505253290 52532904968550 50649005140930521605052903'05363730 5436350550616

1 3912511 37682713617151 3593571.34098D1 3195371 3145311 2932741 3066301 2209911 1750551 1107461 0463890 98&4Q209319470.9829930 839092

1.4195721.4019671.3847131.3677451.3510621.3347191.3186541.3028321.2873991.2141651 1474641.D8666B1.031245098058109341900.8916210 652467

-1 995-1 795-1661-0613-0749-1 '37-0313-073714&Í

05E2245422!4

1 4E90554

-D240•G Sí -9-1 559

CONDUCTOR 266.8 MCM, ALUMINIO0010010 0 10010 0 1000010.01

0.01

0 0 10010 0 10.010010010010 0 1

1.6500.9600690055004600410

0.3700.3500.3000.27002800.26B0.29603040312

03200328

1.3208630 982896082150207266930 6600240.6205050 5B735205701S20.52532904968550.50649Ü0.51409305216050.52903105363730.5436350550615

1 46391014447691 4337891 4208401 3957751 .3869381.3656191 3632321.2BQ5041 2396091 2228891 1770331 1242711 071456

0213000 9747520931996

! 4253871 4106251 39611413818471 3676221 35403313404761.3271471.3140421.2517191 1943631 1414961.0926611 0475231 00566909668010 930637

2 7G32¿2D26992=222&4424331 &752719

-2552-0 95223333 '!'

2B9322851 554C £ 2 2Q146

CONDUCTOR 300 MCM, ALUMINIO0.010 0 1

0.01

0010010010 0 10.01

0 0 10010 0 10010010 0 10.01

001001

1 65009600690055004600410

0370Ü3500300027002800288029603040 3 1 2

03200328

1 3206630 98289808215020 7266930 6630240.6205050 58735205701920 52532904S6B550 50649005140S30.5216050 5290310 5363730 5436350550616

1 4514011 4341311 42473914132061 3894591 3817241 361435i 3599221 2761411 24038412254471 1809221 1290361 0767911 0270100 9606940 938074

1 42574914111751.3968541 3827821.3689521 3553601 34200113288711 3159641 2546211 1962011.1462061 0981891 0537521.0125430 9742460 936588

' 799' £27

9951 2DG1 435' 5451«02337

-2E74-1 '3522743G2928092185

1429

0552-0055

C26

Tabla C5.2: Datos y resultados de La estlmadón de cortocircuito, falla monofásica, GRUPO 5CONEXIÓN D-YT


LKm0.21

03C04CDSC06C07C0800901 00150200250300350400450500

xo[pu

0 0762660 1 144000 1525330.1906660.2287990 2669320 3050650343199038133205719980 7626630 9533291 1439961 3346611 5253271 7159941 906659

FACTORESa b0 1 1 OOC01 063Í01 04830 1 0 40C01 0 35001 0 3200 1 0 3000 1 0 2900 " 0 23001 0 26001 0 24501 0 2400 1 0 2400 1 0 24001 0 24001 0 2400 1 0 240

í í»«(«»bM.1

1 Q4880Í0838841074101;0681892064429706209180.6049550 5968540 5886700 5720430 5593340 5550500 5550500 5550500 5550500 5550500 555050

2X1 + Xcpu

011448;

0 17172*0 2289650.28620F0343447040068804579290515171057241208586181 14482314310271.7172342 00343922896452 5758522 862057

Iccepu

1 360S6C1 3220851 2866571 24338S1.2010671.1642201 1291191 1013781 0690580 9301690 30495807107420 63788905775150 5270260 4843420 447867

SE 18 IIccIF | errot

1307681 406"1 .270896 4 02£1234516 42241.198771 372;1 163839 319S1129851 30421.096900 29371.065048 34111 034329 3 3580 897767 3 6090.767169 22600.697727 1 8650624810 2.0930564682 2.2730.514492 24360.472104 25920435910 2743

SE 19IcdF J error

1410118 -34931.367015 -32371.324505 -28581.282885 -30791.242374 -33251.203128 -3.2341.165250 -31011128802 -24301093812 -22630.940230 -1.0700818222 -16210.721064 -14310642810 -07650 578893 -0 2380525944 0.2060.481493 05910443737 0931


0 200300400500600700 800901 001 5C200250300350A 004505 o:

0 07639301145900 1527860 19098302291760 2673760 305572034376903819650 5729480 763931 (0954913 t1 145896 C1 336878 C1 527861 C1 718844 C1 909826 C

0.1 1 00001 063201 0483D 1 0410

D 1 0 365J 1 0 338J 1 0 320J1 0310

j 1 0 305) 1 0 290J ' 0 300J1 0310

1 0 3201 0 3301 0 3401 0 350' 0 360

1 048809083884107410120 6892220 6557490 635024062091806129750 6089750 5968540 604955061297506209180 6287840 6365770 6442970651949

011486;0 1722940.2297240287157034453¿04020160 45945C051633'0 57431 10.8614681 14862514357791 72293620100902 2972472 5844 04287155Í

1 3633721 3238321 2878121 2574411 222718'\21 1586501 1306521 1052810 9693400 8692210 78345007121160 6527870 6030290 5608580 524739

1 309885 4 0831275605 37611 242336 3 6601.210110 3 9 1 11 178949 37131 14S854 3 6391.119819 34681091830 35561 064866 3 7950 944433 2 6370844957 28720762397 27610693296 27150634900 2817Ú.5S5Ú70 3 0700542152 34500 504865 3 936

1.412904 -35061.372908 -35751.334211 -34731296851 -30391.260847 -30241.226197 -28961.192885 -2.8701.160887 -26041 130169 -22020994302 -25110883767 -16460793190 -1.2230.718177 -03440 655340 -0 3900602110 0153Ü 555550 0 9550517162 1465

CONDUCTOR 1W AWG, ALUMINIO

02:0300400500600700800901001 50200250300350400450500

C 076208 C0114312 00 152416 00 190520 00 228625 00 266729 00 304833 00 342937 003&1041 00571561 00 762082 00 952602 01 143123 01 333643 01 524164 01 714684 01 905205 0

1 ' 000

1 0 6321 0 4831 0410

1 0 3651 0 3381 0 3201 0310

1 03051 03001 03201 0.3351 0 3501 03651 03SO1 03951 0410

1 048809083684107410120 6892220 6557490 635024062091806129750 6089750 60495506209180 6326890 6442970 6557490 6670490 6782050 689222

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1424671 -3.5281391168 -35791359135 -33451328481 -34221.299124 -34371 270986 -3 0881243999 -28911.218089 -29931 193203 -3 7181 .032221 -26190989686 -16770911444 -18690 844475 -1 9730786542 -20150 735954 -1 9260691413 -17110651906 -1377


0200300400500600700800901 00•502002503003504004505 00

00715320 1072990 1430650 1788310 2145970.2503650.28612903219010 3576620 5364930.7153240.8941541.0729851 2518161 4306471 6094781 788309

010.1010101010101010101010101010101

1 1800730055004550400037003500335032003200340036003800400042004400460

1 1400410 8985450786182072148806818930 65953206442970 632689062091806209180 63657706519490 6670490.681893Ü 69649207108590 725004

010G28G0 15042102005610 25070103008410 35093;040112104512670 5014020 7521051 0028061 2535061 5042071754S1620056112256312250701';

1 3703441 33838113115251 2315741 252954' 2313541 208055' 1819901 149488' 05547909731810 8967050 8301530 7730950724158068 1939

0 645245

1320161 38011291523 36281 264054 3 7551.237686 35461212359 33481188012 36481164593 37321142051 34971120340 26021 022310 3 1940940575 24670.870372 3 0250.809754 25190.756934 21350710507 1 9210669391 1 3750632732 1978

1425039 -28381391715 -38321.359856 -35541.329372 -35961300177 -36321272196 -32101 245357 -2 9951.219598 -30841 194844 -3 7961084450 -26710992360 -19330914447 -19400.847716 -20720789951 -21340739477 -20720695008 -18300655542 -1571

Tabla C5.2

i00.Ü.00000.00001010.101

b1 0.66C1 0.5601 0.500

0.4600.44004200.4100410

0420043004400.450046004700480

raíz (»*b* 1.10 85623Í0 7927510 7526730 7250040 7108590 6964920 6392220 6892220 6964920 703703071Q85907179580 7250040 7319980 738939

Ice*1 .47687C1 439598140034013592151 3287421 .2889401.2568211.1303971 01388409132440.8291500.7589950 7000360.6499950.607091

IcctF | error1.444973 22071.406002 2.3891.368895 22971.333537 19261.299820 2.2251.267642 1.6801.236910 1.6101 102085 2.5690.992596 2.1450.902194 1.2250.826442 0 3230.762138 -04120.706923 -0 9740.659034 -1.3720.617126 -1626

CONDUCTOR 4JO AWG, ALUMINIO0101010101010 1010 10101010 101010101

1 35008600.660056005000.4600.4400.4200.4100410

042004300440045004600.4700480

1 2211130 9732040 35623507927510 7526730 72500407103590 6964920 6392220 6892220 6964920 703703071085907179580 72500407319930 738939

1 5425551 5042731 4668461 4333841 3972421 .3586691 3303021 .2922371.2615761 1397451.02515309251980.8412010 770364071159306611830617894

1.531246 07391.489220 1.0111449268 1.2131411254 15681.375053 1.6141 340548 1 3521.307630 1.7341.276201 1.2571.246168 1.2361.114159 2.2961.006566 1S470.917391 0.8510.842390 -0.1410778502 -09810.723468 -1 6410.675594 -2 1330633587 -2477

CONDUCTOR 266.8 MCM, ALUMINIO01010101010 10 101cu0101010101010101

1.550096007200.60005300.49004600.44004200420043504500465048004950.5100525

1 3112741 0276620 892593081860907729150 7453310 72500407103590 6964920 6964920 70723807179530 7235080 73SS390 7492560.7594670769570

1 5808481.53413014914921 45573314211921 3929161 3593631 3276221 .2886701 1821491 07898109849720 90403708351670.7764430.7260520 682453

1 538067 2 7811 499073 2 3391461921 2.0231 426490 2 0501.392663 20481.360353 23941.329450 2.2501 299873 2 1341 271540 1 3471.146135 31421.042750 3.4750956160 30130882643 24240.819484 1.9140764664 1.5410.716649 1.3120674258 1215


010.101010.1010.101010101010101010101

1550

0.9600720060005300490046004400.4200420043504500465048004950510

0525

1 3112741 0276620 892598031860907729150 7458310 72500407108590 6964920 6964920 70728307179580 72350807389390 7492580 7594670 769570

1.5761691 5307001 48905114540881 420205' 3924751 3593811 3280261.2893961 1839451 0812830 9874960 9066390 8377720 7790200 7285700 684908

1538499 24481 499714 2 0661 462766 1 7971427534 1.8601 .393897 1 .8871361762 22551.331031 21301.301616 20291273438 1.2531 148687 3.0691 045781 3 3950.959534 2.9140886256 2.3000823258 1.7630 768540 1 3640720583 11080678217 0987

C28

Tabla C 6.1: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla trifásica, GRUPO 6, SE 19a 13.8kV


„

[Km0 20

o 3:040050o te070ce:0901 o:i 502 0'250300350¿ 00¿5:5 00

XI

1P."J0.053078

00796160.1061550.1326940.1592330.18577202123110.2388490.2653880 39808205307760.6634710796165OS283591 0615531 1942471 326941

FACTORES

« 1 b001 0180

0.01 0 '40001 0130

0.01 0 1200.01 0120

001 0120

001 0120

001 0120

0.01 0120

0.01 0120

0.01 0 1200 01 0 120001 012D

001 0120

0.01 0 1200.01 0120

001 0120

SE 19: 13.8 kVrafz(**b*1.1

0 402039

0 3535690 3405990 3272200 3272200 3272200 3272200 3272200 3272200 3272200.3272200 3272200 3272200 3272200 3272200 3272200 327220

Icce0.910661

0 8725400 850739080190207753410.74435707122600.68069306504490 52506304365170 3724580.32439002871300 25745702332920213246

ICC3F ] error0 904586 0.672

0.871725 0 0930837619 15660.803186 -0.1600769132 08070.735968 1 1400 704039 1 1680673557 1.0590644637 09020523451 0.3030435204 03020370198 06100.321068 1.0350282937 1.4820.252623 1.9130228014 23150207677 2681

CONDUCTOR 2 AWG. ALUMINIO0 200 30o¿o0500600 ?0

oec0 901 001 c''

¿ J-J

2503 -0-0•v rr

3 96447

496

00534300.08014401068590133574-01602890 1870040.2137180 2404330.267148040072205342960.667870080144409350181 0685921 2021661 33574C

0.01 0 190001 0150

001 0143

0.01 0135

0.01 0135

0.01 0 '35

001 0135

001 0135

0.01 0 1450.01 0 155001 0165

0.01 0175

001 0165

001 0195

0.01 02050.01 02 '0

001 0210

0.41343303661690 3573870.347133034713303471330.3471330.34713303599130.37233903344410 3962430 4077680419Q360430Ü6504354950435495

0.9383610 9043000 8924840 8499020 82127407880810.7538030.72015607132920.59509905105370 44882604021690 3657430.3365270 3087560282198

Ü 946952 -0 9070.883468 2.3580856537 41970 829773 2.4260803417 22230 777650 1 3410752608 01590728383 -11300705036 1 1710602047 -11540520308 -18780455651 -14980.403995 -0.4520362138 09950327715 26890 299007 3.2600.274757 2 706

CONDUCTOR 1W AWG, ALUMINIO•0 20030040050060070CSC0 90- oo1 502002503 003 50398447

496

00529160.0793740 1058320 1322900 158746018520602116640.2381230.2645810 396671052916106614510 7937420 9260321 0583221 1906131 322903

001 0190

001 0150

0.01 0 143001 0143

001 0143

0.01 0 1430.01 0143

0 01 0 1430.01 0155

001 0180

0.01 0 205001 0 2300.01 0255001 0.270OÚ1 0280001 02SO0 01 0.260

04134330 3661690.3573870 3573370 3573870.3573870 3573870.3573870 37233904020390.4300650 456688048211004968550 5064900.5064900 506490

0.93559209033180.8927490 8762020 84740808137220 7787750.7443720.7411560.6462940.5749080.52099504790730.4370520.3995120 3620340 330939

0.913275 24440869415 15630866006 3.0880843131 39220.820849 3.2360.799204 18170778224 00710757927 -17880.738318 0.3840650389 -0.6300.577795 -0.5000517882 06010468114 23410426393 2.5000.391068 2 1590.360865 0.3240334601 -1 153

CONDUCTOR 2» AWG, ALUMINIO0200300400500600700800901 001 502002503 003503 96447A ;!•„

005165400777810 1037090 1296360 15556301614900207417023334402592710 38690705185430.64617907778140.9074501 0370861 166721

001 0190

001 0150

0.01 0 143001 0143

001 0143

001 0143

001 0143

001 0143

001 0155001 0.1650.01 0218

0.01 0250001 02700.01 0290001 0310

001 0 3301 ¿yoií./ | uul ^ i i/,. ¡

04134330.3661690 3573870 3573870 3573870 3573870 3573870 3573870 3723390 407768044407004771140496855051597905345450 552602u J/UÍÜ2

0 929684090112308931710 8785860.85123408185880 7843810 7504980 74790906634470.6018620 5524670 50153404613260 4287590401807u 07¿0ii

0.914899 16160.892210 09990870123 2.6490848665 3.5260.827853 2 8240807696 1.34S0.788196 -04840769347 -24500751141 -0.4300 669262 -0.8690.600945 0.1530 543785 1 5960.495634 1.1900454731 14500419680 21630389386 3190OÓ6ÍJ90 44¿¿

CONDUCTOR 3» AWG. ALUMINIO020 JÜ50568 OÚ1 0190 0413433 0922180 0916431 06270 3 0 0075851 001 0150 0366169 0898158 0894698 0 387040 0101135 001 0143 0357387 0893438 0873042 2266

C29

05106C07C0800901.001502002503003503.93447496

0.12641Í01517030 1769860.2022700.2275540.2528380 3792570 5056760.6320940.75851308S49321.0113521.1377701.264189

001 0142001 0143001 01430.01 01430.01 0.143001 01550.01 0 1850.01 0.2180 01 0.250001 02700 01 0.290001 03100.01 0330001 0350

0.3573870.3573870.35738703573870.3573870.372339040776804440700.477114049685505159790.5345450 5526020570192

088130308557670.82444507911880.75797907561900.67330206121300.56269105113270470684043770704103810337333

0 853262 3.2860.833552 2.6650814500 1.2210796093 -0.6160778316 -2.6130.761151 -0.6520.683839 -1.5410618918 -1.0970564108 -0.2510.517486 -1 1900477503 -1.4280442932 -1.1800.412805 -0.5870.386357 0253

CONDUCTOR 4/0 AWG, ALUMINIO0200300400500600700300901 0015020025C300350398447496

00481520 0722290 0963050 12038101444570 168533Ü 1926090.2166860.2407620.3611430.48152406019040.7222850 8426660.9630471 .0834281 203809

001 0190001 0150001 0143001 0143001 0143001 0143001 0143001 0143001 0155001 0185001 0218001 0250001 02700 01 0 290001 0310001 033000"! 0350

0.4134330.3661690 3573870 3573870 3573870.3573870.3573870 3573870.3723390.4077680.4440700477114049685505159790.5345450 5526020570192

0 9069940.89162108931500 88532508639 "103352720803970077216707720130.6925020.63231605829000.53075404892960.45554104274930403736

0918747 .1.2790.898199 -07320 878325 1 6880859109 3.1100 840535 2 7820.822585 1 5420805240 -01580788481 -20690772287 -00350699102 -09440637173 -0.7620.584424 -0.2610539151 -15570499991 -21390465858 -2.2150435894 -19270409410 -1 374

CONDUCTOR 266.6 MCM, ALUMINIO0200300400500500700800901001 502002503.003 50398447496

0 0403890 0605830 0807770100972012116201413610 1615550.181749020194403029160 4038870 50435906058310 7068030.8077750 9087471009718

001 0230001 C17C001 0150001 0145001 0^450 01 0 145001 0145001 0145001 &155001 0185001 0218001 02500.01 0270001 0290001 031000' 0330001 0350

0456688039037803661690.359913035991303599130359913035991303723390.40776804440700.4771140.49685505159790.5345450 5526020570192

0 9358720.91714209050710 89976308915450 87336003499480 8240340 8247400 7608630706391065839106041980 5602680.5239850.4935050467516

0925684 11010 908406 0 9620891659 15040 875426 2 7800 85S68S 3 7060844429 34260.329632 24490815279 1.0740801355 29180.737637 3 1490 682502 3 5000.634487 3.7670592399 1.9920555273 09000522325 0.3180492921 01180466539 0209

CONDUCTOR 300 MCM, ALUMINIO020030040050060070OSOO & O1 001 502002503003503 98447496

00399280 0598920 0798560.09982001197840 13S748015971201796760 1996400 2994600.39928004991010598921069374107935610.8983810998201

001 0230001 0170001 0150001 0145001 0 145001 0145001 0 1450.01 0.145001 0155001 0185001 0218001 0250001 0270001 0290001 0310001 0 330001 0350

04566880 3903780.3661690.3599130359913035991303599130.3599130 3723390.407768044407004771140496855051597905345450 5526020570192

09312970.9145350 9039390.3997330.8924930.8750520 85222008267570.8279180 7652540.7112810.663453060917605651150.5286860.4980590471923

0926132 05580 909089 0 5990892581 1.2720876588 2.6460861091 3.6470846071 34250831509 24910817389 11460803693 30140741023 3.2700 686769 3 5690639470 37510 597949 1 8780561264 06860 528653 0 0060499500 -02890473299 -0290

Tabla C 6.1

C30

Tabla C 6.2: Datos y resultados de la estimación de cortocircuito, falla monofásica, GRUPO 6, SE 19 a 13.8 kVCONEXIÓN D - YT_CONDUCTOR Al 4 AWG

Lkm0200300400500600700800901 001502002503003504.00450500

xoIPU)

0.21185103177760 4237020 5296270 635553074147808474040.9533291 0592551 .58888221185102.64S13731777653 7073924237019A 7666475 296274

FACTORES• I b01 0 5000 1 0.37001 0 3200 1 0.2900 1 0.2700 1 0.26001 0 2600 1 0.2600 1 0.2600 1 0.24001 0 2400 1 0.2400 1 0.2400 1 0 2400 1 0.2400 1 0.240& 1 0.240

rili(«+bM.1

0 7526730 6595320.6209180 5968540 5304000 5720430.5720430 5720430 5720430.5550500 5550500.5550500 5550500 5550500 5550500.5550500 555050

e*2X1 + Xo

pu03180070 477008063601207950150.9540191 1130221 2720261 4310271 5900312 3850463 1800623 9750794 77009555651106 36012571551417950156

0.66Ice*pu

0 95305508948190 8422530 7868830.7343440.6906490.6575620 625773P 59582004610210 3805900 3232560 2806350.2478100.2217930 2006830.183221

SE 19: 13J8 kVIccIF | error

0940261 1.3610.882885 1.3520.828909 16100778818 1.0360732721 0.2210690510 00200651953 0.8600616764 14610584637 19130460249 0.1680.377051 09390.318381 1.5310275089 2,0160.241953 24210215829 27630194732 30560177352 3309

CONDUCTOR Al 2 AWG

020030040050Ü600700800901 001 50200250300350400450500

0.21220303183040 424406

. 0 5305070 6366090742710084881209549131 061015159152221220292 652537318304437135514 2440584 7745665 305073

0 1 0.5000 1 0.37001 0 3200 1 0.30001 0 3000 1 0.30001 0 3000 1 0.30001 031001 0 32001 0 33001 034001 0 35001 0 36001 0 37001 0 38001 0 390

0.752673 0 319063 0 9538970.659532 0 478592 0.8950270620918 0638124 08420480604955 0797655 0.7970800604955 0957187 07647280.604955 1116718 0.7295640.604955 1 276248 0 69448Ü0.604955 1435779 06608000.612975 1595311 06374250.620918 2392966 05146610628734 3190621 04301410 636577 3 988277 0 3698070 644297 4 785932 0.3249030651949 5583587 0.2902810.659532 6381242 0.2628090.667049 7178898 0.2404930674502 7976553 0222010

0 946952 0.7330895660 -00710848076 -0.7110804099 -0.8730763543 01550726172 04670691734 03970659980 01240630667 10720513499 02260431075 -02170370600 -02140.324592 0 0960288529 0.6070259554 1.2540235794 1.993Ü 215972 2796

CONDUCTOR Al 1» AWG02Ü0300400.500600700.800.901.001.502002503.003504.00450500

0.21168903175340.4233790 5292240.635068074091408467580 9526021 0584471 587671211689426461183 1753413 7045654.23378947630125 292236

01 0 5000 1 0.3700 1 0.32001 031001 031001 0.31001 031001 031001 03400 1 0.36001 0 38001 040001 042001 04400 1 0.46001 0 48001 0 500

0 7526730.65953206209180.6129750.612975061297506129750.6129750 6365770.6519490.6670490.6818930.6964920.7108590.7250040 73893S0 752673

0.3175210 47628206350430 7936040.9525641 1113261.2700861 4288481 587609238141331752163 9690204 76282555566296 3504337.1442387 938042

0.9526650.8947210.8423450.8083620 7758760 7404500 70504006710040.6635270 54202004578780.3975870 3525740.3177700.2900760.2675190 248786

0950518 0.2260902222 -08310857840 -18060.817031 -1.0610 779465 -0.4600744834 -0.5890712856 -10960.683275 -1 7960655860 1.1690 544746 -0.5000.464573 -1.4410.404386 -1 6810.357705 -1.4340.320520 -0.8580.290240 -0.0560265127 09020243975 1972

CONDUCTOR AI 2JD AWG0200.300.400.500.600700800.901001.502.0025ú3003.504.00450500

0.2106280.31594104212550 52656906318830737196Ú&425100 9478241.0531381 5797072 1062762 63284531594133 685982421255147391205 265689

0 1 0 5000 1 0.3700 1 0.3200.1 0.31001 0.3100 1 0.31001 0.31001 0.3100.1 03400 1 0.3700.1 0.40001 043001 04600.1 04900.1 0.5200 1 0.55001 0 550

0 7526730.6595320.6209180.6129750.6129750.6129750.61297506129750 6365770.6595320.6818930 7037030 7250040.7458310 7662140.7861820786182

03143360.4715030 6286730.7858410.9430091.10017612573441.4145121.5716802 3575213.1433623.92920347150415 5008826.2867237.0725627 858403

0.9500720.89405108429340 8098220 77795607429610 7078430.6740030.66677005517810471398041344103699510.3361680.3091720.2870910262151

0952386 -0.2430.905268 -1.2390862082 -2.2210822426 -15330.785940 -1.0160752299 -1.2410721214 -1.8540692430 -26610.665718 0.1580556968 -09310477820 -1 3440417918 -10710.371125 -0.3160 333623 0 7630 302925 2 0620.277350 3.5120255725 2513

CONDUCTOR Al 3/0 AWG0 ?0030040

OXiov

03140110418682

01 n*2rn n 77Q571 ( 031047701 041001 0 360 |

0 689222 10651949 |

04657130 620952

098068109333760 885757

0964 126 27630907958 27990865697 2317

C3I

0.5C

06C07C0.80

0.90

100150200250300350400450500

0 5233520 6280220 7326930 8373630.9420341 0467041 5700562 093408261676031401123663464418681647101685 233520

0.1 0.34C01 034C0 1 0.34001 034001 034001 0 36001 0 39001 042001 0 4500 1 048001 0510

0 1 05400 1 0.5700 1 0 600

0 6365770 6365770 6365770 6365770 63657706519490 6745020 69649207179580 7389390 7594670.7795710 7992770818609

077619C0 9314281 0866651 2419031 3971421 5523802 3285703 1047603 880948465713854333286 2095206 9857087761898

0.842808081051307747260 7386360.7037480 6869260.568644048567704257600 380760C 34578803178360.2949720 275909

0826914 19220791234 24370758325 21630 727898 1 4750 699700 0.5790678506 1.2410 566506 0 3770488141 -05050 428478 -0 6340381628 -02280 343909 0 5460312911 15740 286999 2 7780265024 4107

CONDUCTOR Al 4» AWG

0200300.40

0500600700800901001 50200250300350400450S C O

0 2069260310388041385105173140 6207770 724239082770209311651 0346281 5519422 06925525865693 1038833621197A 1385114 6558255173138

01 0 54001 0410

01 0 3600 1 0 34001 034001 034001 03400 1 0.3400 1 0 36001 0 3900 1 0 4200 ' 0 45001 0 48001 0510

01 05400 1 ü 5700 1 0.600

0 7795710 68922206519490 6365770 6365770 6365770 6365770 63657706519490 6745020 69649207179580 7389390.75946707795710 7992770.8 'i 8609

0 3032300 4 '¿48460 6064610 7580760 9096911 0613051 2129201 36453715161522 2742283 0323033 79037745484535 306529& 0&46056 6226817 580756

097412909314200 8869020.8460940.8153500 780650074531307109350 6946290576951049372504333590 38789703525010 3241690 300970028161C

0956693 18230911659 21680870419 1.8940832544 1.6280797665 22"70 765458 1 9850.735643 1.3150707975 04180682239 1 8160576690 00450496680 -10330439299 -1 3520392284 -1 1180354275 -05010 322928 0 3840 296645 1 4580 274296 2 667

CONDUCTOR Al 266.8 MCM

0200300400500600700800901 00150200250300350400450500

019916202987430 39832304979CW0 59748506970660 7966470 89622809958081493713199161724895212 98742534853303 98323444811384 979042

01 C 540O í 0410

0 1 0 36001 0 34001 034001 0 3400 1 0 34001 0 3400 1 0 36001 0 3900 1 C 4200 1 0 4500 1 0 4800 1 0 5100 1 0 5400 1 0 5700 1 0 600

0 7795710 68922206519490 6365770.63657706365770 6365770.63657706519490 6745020 69649207179580 7389390 75946707795710 7992770818609

0 27994004199090 5598770 6998480 8398090 979786" 119757' 2597261 3996962 0995452 799391í 4992394 199087¿ 8989365 5987846 293632ó 998478

0 9504920 9229400 8889500.85558'08303140 7995420 7669890 73455207201690605184052139604596710.4127290375931034633103220010.301635

0964305 -14320922327 00660883719 05920848105 06820815163 1 8590784612 19030 756208 1 4260 729740 0 65907050^9 21490602534 04400525729 -08240466117 -1 3830418550 -139'0379734 -10010347471 -03280 320237 0 5510296946 1579

CONDUCTOR Al 300 MCM

0200.30

0400500600700800.90

1001502.00

250300350400450500

Ü 1987010298Ü510.3974020.4967520.5961030 695453079480408941540.9935051 4902571 9870092483762298051534772673 9740204 4707724 967525

01 0 5400 1 0410

01 0 36001 0 3400 1 0 34001 034001 0 3400 i 0 34001 0 3600 1 0 3900 1 0 4200 1 0 4500 1 0 48001 0510

01 054001 0 5700 1 0 600

07795710 689222065194906365770 6365770 6365770 6365770 63657706519490 6745020 69649207179580.7389390 75946707795710 7992770818609

•• 27S557C 417835:• 5571 140 6963920 8356710 9749491 '142281 253506• 3S278520891772 78556934819644 173357A 87474955711426 2675346 963927

09489560.9223220 88898408560840.83116408006510 7682810.73597507217210 60693605231320.46133004143000377418034774103233410302913

09648Q8 -1 6430923063 -00800884670 04880 849253 0 8040816489 17970786100 18510757841 1.3780731501 06120 706896 2 0970604817 03500528216 -09620466690 -15700421139 -16240.382298 -1.2760349965 -06410 322689 0 2020299329 1 197

Tabla C 6.2

C32

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