Fraccionamiento Del Gas Natural
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
1. INTRODUCCION
Hoy por hoy en las condiciones energéticas en las que se encuentra nuestro país; la
sobredemanda interna de crudo; nos llevado a mirar al gas natural como nuestro
principal objetivo a la hora de buscar hidrocarburos, pero al igual que el mismo crudo,
el gas natural también debe ser sometido a una serie de procesos para poder ser
transportado y puesto en comercialización, debido a las normas mínimas establecidas
por el API para la composición química del mismo.
Mediante el presente documento se demostrara la serie de procesos a los cuales es
sometido el gas natural después de ser extraído del reservorio, cabe recalcar que no
todos los procesos están incluidos en este informe, debido a que solo se han considerado
los procesos convencionales y los ocupados en nuestro país y latinoamerica.
2. OBJETIVO
Informar del porque se debe tratar el gas natural.
Dar una instrucción completa a todos los estudiantes de ingeniería petrolera
sobre los procesos del gas.
Que dicha instrucción sea en base a los campos gasíferos bolivianos.
3. DESAROLLO
3.1 Contaminantes Del Gas Natural
El gas natural, sin ser tratado, presenta contaminantes de diferentes
características al igual que producen diferentes daños a las instalaciones, mayores
costos operativos y al ambiente, por lo que el gas necesita de un sistema de
tratamientos que eliminen de la composición dichos contaminantes.
Entre los principales contaminantes del gas natural se encuentran los siguientes:
Sulfuro de Hidrógeno H2S Monóxido de Carbono CO Dióxido de Carbono CO2
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Nitrógeno N2
Agua H2O Oxígeno O2
Sulfuro de Carbonilo COS Disulfuro de Carbono CS2
Mercaptanos RSH Mercurio Hg
Estos contaminantes tienen efectos diversos sobre la cadena del gas natural, a
continuación mostramos los efectos principales de los mismos.
Efectos Del Sulfuro De Hidrógeno (H 2S), Mercaptanos, Disulfuros de Carbono, Sulfuro de Carbonilo y compuestos sulfurados similares.
Los efectos de estos contaminantes del gas natural, son variados de acuerdo a la cantidad disuelta en el aire, a continuación se presentan en la Tabla 1-1, los diferentes efectos de acuerdo a la concentración del sulfuro de hidrógeno.
Tabla 1-1. Efectos de exposición de H2S al ser humano
CANTIDAD EFECTO10 ppm, v Cantidad de H2S a la cual se puede exponer una persona
durante ocho horas sin que sea afectada.70 – 150 ppm, v
Ligeros síntomas, después de varias horas de exposición.
170 – 300 ppm, v
Máxima concentración que se puede inhalar sin que afecte el sistema respiratorio.
400 – 500 ppm, v
Peligroso: durante 30 minutos a una hora.
600 – 800 ppm, v
Fatal: en menos de 30 minutos.
Fuente: “Ingeniería de Gas, Principios y Aplicaciones” – Marcías J. Martínez
El sulfuro de hidrógeno presente en el gas natural no se encuentra en contacto
directo con los consumidores, pero pequeñas concentraciones pueden producir
corrosión en las líneas. Las normas internacionales prescriben por lo general un
contenido máximo de 4 ppm,v para estos compuestos sulfurados.
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
Si se exceden las concentraciones recomendadas esto puede dar lugar a la
corrosión de las instalaciones. La Condición de Humedad y H2S propician la
corrosión y son definidas con una concentración de H2S igual o mayor a 50 ppm/w en
fase acuosa.
El caso típico de agrietamiento por H2S es el de Agrietamiento por Tensión
en presencia de H2S (Sulfide Stress Cracking - SSC): Ruptura del metal por la
acción combinada de esfuerzo de tensión y corrosión producido por agua y H2S. SSC
envuelve ruptura (embrittlement) del metal por el efecto atómico del hidrógeno a nivel
superficial.
Normalmente ocurre en aceros altamente tensionados o en zonas de soldadura
endurecidas del acero.
A continuación se pueden ver las siguientes fotografías que muestran los cortes
corrosivos de H2S sobre los metales:
Fig. 1-1 Corrosión de H2S en ambiente húmedo
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Fuente: Base de datos Worldoil
Fig. 1-2 Corrosión de H2S en un sistema de endulzamiento de gas
Fuente: Base de datos Worldoil
Fig. 1-3 Corrosión de H2S en un sistema de endulzamiento
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
Fuente: Base de datos Worldoil
Efectos Del Dióxido de Carbono (CO 2)
El dióxido de carbono es un gas relativamente inerte, pero en medio acuoso,
tiene gran potencial corrosivo que se acentúa con la presencia de agua y presión
elevada. Se recomienda una concentración máxima del 2% en CO2 para transporte y
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transmisión. La gráfica muestra el mecanismo de corrosión de las tuberías en
presencia de CO2.
Fig. 1-4 Corrosión por CO2 en función de la presión parcial
Las reacciones químicas comprenden la formación de ácido carbónico, el cuál
se disocia y ataca al hierro oxidándolo aumentando su valencia y formando sales. Esta
formación de sales disminuye el espesor del acero con la reducción de la resistencia
estructural de las instalaciones. Las reacciones químicas se muestran el las Fig. 1-5 y
Fig. 1-6.
Fig. 1-5 Reacciones químicas de corrosión causadas por CO2
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
Fig. 1-6 Reacciones químicas de corrosión causadas por CO2
La corrosión se incrementa a bajas o moderadas temperaturas como se muestra
en la Fig. 1-7 y también a presiones elevadas como se ilustra en la Fig. 1-8.
Fig. 1-7
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
Fig. 1-8
Una norma bastante generalizada es de 30 psi (2,11 kg/cm2) como presión
parcial de CO2 para evitar un riesgo inminente de corrosión por el CO2.
En el caso de la presión a la salida de una planta de compresión que se
encuentra en un rango de 1400 a 1550 psia (98,43 a 108,98 kg/cm2) y un máximo de
2% en volumen de CO2, calculando la presión parcial a 1550 psia, la presión parcial
es:
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
PCO2= XCO2 * PT Ec. 1-1
Efectos Del Agua
El agua (H2O) como acompañante del H2S y CO2 es un promotor de la corrosión.
Por otra parte, el agua puede formar hidratos de metano, el cuál esta formado por
moléculas simples de gas natural encerradas en jaulas cristalinas formadas por
moléculas de agua congelada (Fig. 1-9).
El hidrato de carbono tiene la apariencia del hielo algo gris, pero si se le acerca un
cerillo puede arder.
Las compañías petroleras tienen conocimiento del hidrato de metano desde la
década de los 30, cuando comenzaron a usar gasoductos para transportar el gas a alta
presión en lugares de clima frío.
A menos que se disminuya la concentración de agua del gas en las tuberías,
grandes cantidades de metano impedirán el flujo de gas en los ductos. Para transporte
la norma es de 7 lb/MMPCN como máximo y 3-5 ppm,v para las plantas criogénicas.
Efectos del Mercurio
El mercurio en el gas natural puede ocasionar la corrosión del material de las
“cajas frías” o intercambiadores de calor de placas y alta eficiencia por que estos se
construyen con aleaciones de aluminio, elemento que reacciona con el mercurio. En
las instalaciones criogénicas se usan filtros desmercurizadores para eliminarlo. Las
normas exigen 0,01 microgramos / m3 como máximo para plantas criogénicas y 50
microgramos / m3 para condiciones ambientales.
Efectos de Nitrógeno
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
El nitrógeno tiene naturaleza inerte y no combustible, en concentraciones elevadas
reduce el poder calorífico del gas y aumenta los costos de transporte por que se
transporta un gas que no se utiliza para generar energía.
Por lo general, las compañías de transporte de gas penalizan las altas
concentraciones de gas nitrógeno, se puede recomendar un 2% molar como máximo
en gas de transmisión, cabe destacar que existen normas más exigentes.
Fraccionamiento de los líquidos
La Destilación es probablemente el método más económico para separar
una mezcla en sus componentes individuales. La separación es fácil si la
volatilidad relativa de los compuestos clave liviano y clave pesado es
substancialmente mayor que uno. Los componentes más livianos (producto de
cima), se separan de los más pesados (producto de fondo).
De esta forma, el producto de fondo de una columna es el alimento a la
próxima columna, la cual puede operar a una presión menor pero a
temperatura mayor.
La altura de la columna, número de platos o altura de empaque, depende
de la volatilidad relativa. Entre más baja sea la volatilidad relativa, la altura de la
columna será mayor. En la Fig. 2 -1 se muestra en forma esquemática una torre
de fraccionamiento con sus diferentes componentes.
El calor se introduce al rehervidor para producir los vapores de despojo. El
vapor sube a través de la columna contactando el líquido que desciende. El
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
vapor que sale por la cima de la columna entra al condensador donde se
remueve calor por algún medio de enfriamiento.
El líquido se retorna a la columna como reflujo para limitar las pérdidas
de componente pesado por la cima.
Internos tales como platos o empaque promueven el contacto entre el
líquido y el vapor en la columna. Un íntimo contacto entre el vapor y el líquido
se requiere para que la separación sea eficiente. El vapor que entra a una etapa
de separación se enfría con lo cual ocurre un poco de condensación de los
componentes pesados.
La fase líquida se calienta resultando en alguna vaporización de los
componentes livianos. De esta forma, los componentes pesados se van
concentrando en la fase líquida hasta volverse producto de fondo.
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FIG. 2 - 1 Diagrama Esquemático Del Proceso De Fraccionamiento
FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
La fase de vapor continuamente se enriquece con componente liviano
hasta volverse producto de cima. El vapor que sale por la cima de la columna
puede ser totalmente o parcialmente condensada En un condensador total,
todo el vapor que entra sale como líquido, y el reflujo retorna a la columna con
la misma composición que el producto de cima destilado.
2.3 Principio De La Destilación
En la destilación el proceso de separación se basa en la volatilidad
relativa de los compuestos a ser separados. La separación ocurre debido a que
un componente se calienta hasta que pasa a la fase de vapor y el otro
componente permanece en la fase líquida.
Cuando la mezcla no es de dos componentes sino multicomponente. La
separación se selecciona entre dos componentes denominados claves, por
ejemplo etano y propano.
Se aplica calor hasta que todo el etano y los compuestos más livianos se
vaporizan, mientras que a la presión y temperatura de operación, el propano y
los compuestos más pesados permanecen en la fase líquida.
Entre mayor sea la diferencia en volatilidad de los dos compuestos claves
seleccionados, más fácil será efectuar la separación. Por lo tanto, en el proceso
destilación se requiere que haya una diferencia en los puntos de ebullición a la
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
presión de operación, y que los compuestos sean estables térmicamente para
que no se descompongan.
El componente más pesado que se vaporiza se denomina “componente
clave liviano” y el componente más liviano que permanece en la fase líquida se
denomina “componente clave pesado”.
En la destilación todos los cálculos se ejecutan usando etapas teóricas de
equilibrio. Una columna de fraccionamiento puede ser considerada como una
serie de equilibrios flash con dos corrientes de alimento y dos de producto,
como se muestra en la Fig. 2-2.
El vapor entra al flash desde la etapa inferior a alta temperatura y la
corriente de líquido entra desde la etapa superior a baja temperatura.
En esta etapa ocurre transferencia de calor y de masa de forma tal, que
las corrientes que salen estén en el punto de burbuja de líquido y en el punto de
rocío de vapor, a la misma temperatura y presión.
Las composiciones de estas fases están relacionadas por la constante de
equilibrio así:
yi=Ki*xi Ec. l
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
La relación entre los balances de materia y energía para cada etapa es la
base para el diseño de toda la torre de fraccionamiento.
Dos consideraciones importantes que afectan el tamaño y costo de una
columna de fraccionamiento son el grado de separación y la volatilidad de los
componentes.
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
FIG. 2-2 Modelo Básico De Fraccionamiento
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
El grado de separación o pureza de un producto tiene un impacto directo
sobre el tamaño de la columna y los requerimientos de servicios. Alta pureza
requiere más platos, más reflujo, mayor diámetro y o reducida cantidad de
producto. Una medida cuantitativa de la dificultad para una separación es el
factor de separación SF, definido como:
SF = (XD/XB)LK (XB/XD)HK Ec. 2
Típicamente para la mayoría de los problemas de separación este factor
está en el rango de 500 a 2000. Sin embargo, para separaciones muy puras este
valor puede llegar a 10000. El número de platos aproximadamente será el
logaritmo del factor de separación para un determinado sistema.
La volatilidad de los componentes solamente se expresa como volatilidad
relativa α. Esta variable está definida como la relación de las constantes de
equilibrio de los compuestos claves liviano y pesado así:
α = KLK / KHK Ec. 3
Para sistemas de hidrocarburo en dos fases, compuestos que están en una
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
fase estarán también presentes en la otra fase, en proporción al valor de su
constante de equilibrio K.
Por lo tamo, es necesario tener muchas etapas de contacto gas/líquido,
para provocar una concentración gradual de los componentes livianos en la fase
gaseosa, y los componentes pesados en la fase líquida.
Esto requiere que la columna de destilación tenga muchas etapas de
separación, que se agregue calor al fondo de la columna para suministrar la
energía de despojo, y que se aplique condensación en la cima para licuar los
componentes que se retornan a la cima de la torre como reflujo.
TORRE DE FRACCIONAMIENTO
Las torres de fraccionamiento son cilindros verticales, altos y de gran
diámetro, que suelen configurar el entorno de una refinería. Aunque tal cosa no
se descubre a simple vista, están organizados para sacarle al petróleo los
diferentes componentes, desde los más livianos hasta los más pesados. Cada
una de las torres se encarga de retirarle una porción a la cadena de
hidrocarburos. Al comienzo saldrán los más livianos y, progresivamente, los
pesados; hasta dejar los bitúmenes pastosos que ya no aceptan mayores cortes.
Con el gas natural ocurre lo mismo, pero en este caso se trata de la
separación de los integrantes más livianos de la cadena de hidrocarburos.
El diseño de una torre comienza con la indagatoria a fondo del fluido que
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
se va a procesar. Del conocimiento y la seguridad que se tenga de la
composición del gas natural que debe llegar a la planta dependerá la filosofía
que soporte todas y cada una de las decisiones. Una vez que se conozcan los
diversos componentes que integran la muestra y se tenga garantizada la
producción, se podrá iniciar el análisis del proceso. De allí la importancia que
tiene, a los efectos de un diseño, conocer a cabalidad la materia prima que
alimentará la primera torre. Si esa primera parte es dudosa, en el mismo grado
se habrá impactado la economía del proceso.
La torre tiene una presión más o menos estable en toda su longitud. La
única diferencia de presión que hay entre el tope y el fondo es debido al peso
propio de los fluidos. En cambio la temperatura del tope es mucho más baja que
la del fondo de la torre. Cuando se trata de una columna fraccionadora, la parte
liviana se irá al tope de la torre mientras que la porción pesada quedará en el
fondo (Flujo de Vapor).
FLUJO DE VAPOR
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
Fuente: GPSA-98, Fig. 19-9
TIPO DE FRACCIONADORES
El número y tipo de fraccionador requerido depende del número de
productos a ser producidos y la composición de la alimentación Los productos
típicos son los líquidos del gas natural, los cuales son los siguientes procesos de
fraccionamiento.
o Demetanizadoro Deetanizadoro Depropanizadorao Debutanizadora
2.4 Propósito Del Fraccionamiento
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
Cualquier planta de procesamiento de gas que produce líquidos del gas
natural (LGN), requiere de al menos una fraccionadora para producir un líquido
que cumpla con las especificaciones para venta. Por lo tanto, el propósito del
fraccionamiento es obtener de una mezcla de hidrocarburos líquidos y ciertas
fracciones que como productos deben cumplir especificaciones.
Para separar una corriente líquida de hidrocarburos en varias fracciones,
se requiere una torre de destilación por fracción. De otra forma si lo que se
quiere es estabilizar la corriente del hidrocarburo condensado recolectado en el
separador de entrada a la planta, para recuperar las fracciones de pentano y
más pesadas (C5+), se utiliza una torre estabilizadora en la cual se separan las
fracciones de pentano y más pesados, los cuales salen por el fondo y las
fracciones de butano y más livianos (C4-), las cuales salen por la cima.
Generalmente esta fracción de cima de butano y más livianos, se consume
dentro de la misma planta como gas combustible.
El producto de fondo se vende como un condensado estabilizado, al cual
se le controla en la torre la presión de vapor Reid (RVP), con la cual se
determina el tipo de tanque de almacenamiento requerido (Para gasolina
natural 10 - 34 RVP, se recomiendan tanques esféricos, cilíndricos horizontales o
verticales con domo; para gasolina 5 - 14 RVP tanques con techo flotante o de
techo fijo con venteo). En la Fig. 2-3 se ilustra una instalación típica para
estabilización de condensado. El número total de columnas de destilación
depende de la composición del alimento y del número de productos a ser
recuperado. En un sistema en el cual se recupera etano, GLP (mezcla de C3’s y
C4’s) y el balance como C5+, se requiere un mínimo de tres columnas de
destilación para las separaciones siguientes:
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
- Separar el metano de los hidrocarburos de dos y más carbonos.
- Separar el etano de los hidrocarburos de tres y más carbonos.
- Separar el GLP y los C5+.
En la Fig. 2-4 se muestra un tren de fraccionamiento usado para producir
tres productos. La corriente de alimento contiene mucho etano para ser
incluido en los productos; por eso, la primera columna es una deetanizadora. La
corriente de cima de la deetanizadora se recicla a la planta de procesamiento
aguas arriba, o se envía al sistema de gas combustible.
El producto de fondo de dicha columna, es la carga a la segunda columna
llamada depropanizadora; en la cual se obtiene como producto de cima,
propano en especificaciones. El producto de fondo es una mezcla de C4’s y
gasolina que va a la tercera columna. Esta es una debutanizadora, en la cual se
separan los productos butano y gasolina.
Esta separación es controlada por la limitación de presión de vapor en la
gasolina. El butano producto se puede vender como una mezcla, o se puede
separar en otra torre en iso-butano y normal-butano, productos que tienen
aplicación como materia prima para petroquímicos.
La demetanizadora es otra clase de fraccionadora, la cual no usa
condensador de reflujo externo para producir líquido para el contacto con los
vapores en la torre. Esta torre se encuentra en plantas criogénicas. Como puede
verse en la Fig. 2-5, el alimento al plato de cima compuesto por 12% mol como
líquido a baja temperatura, suministra el líquido de reflujo. Este líquido junto
con las otras corrientes de alimento, es la carga líquida a la torre.
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
El rehervidor es el punto de control para la pureza del producto de fondo.
La composición de cima es función de las unidades de proceso aguas arriba. Esta
es una aproximación económica para obtener un solo producto, pero la
eficiencia de separación está limitada.
Una mejor recuperación o una separación más fina, se logra adicionando
un condensador de reflujo y una sección de rectificación .
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
FIG. 2-3 Proceso Típico De Estabilización De Condensados
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
FIG. 2.4 Tren De Fraccionamiento y Rendimientos
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
Galones / día
C1 1,5 1,5
C2 24,6 22,2 2,4 2,4
C3 170,3 7,5 162,8 161,9 0,9 0,9
iC4 31,0 31,0 0,9 30,1 30,1
1 2 3 4 5 6 7
FIG. 2.4 Tren De Fraccionamiento y Rendimientos (Continuación)
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
nC4 76,7 76,7 76,7 72,1 4,6
C5 + 76,5 76,5 76,5 0,9 75,6
Total 380,6 31,2 349,4 184,2 104,0 80,2
gal/day 41340,0 31160,0 29290,0
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
FIG. 2. 5 Demetanizador
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
En la Fig. 2.6 se muestran dos alternativas de secuencias en un tren de
fraccionamiento de dos torres, las cuales físicamente son viables pero hay una
que es la óptima.
El arreglo óptimo depende del número y cantidad de compuestos a ser
separados, de la volatilidad relativa, de la pureza requerida, etc.
King hizo un análisis generalizado para una mezcla de n componentes a
ser separados en n productos utilizando n- 1 torres, y recomienda las siguientes
cuatro “reglas del dedo gordo”, con base principalmente en consideraciones de
ahorro de energía y dificultad para la separación:
1. La secuencia directa de separar los compuestos uno a uno es la que
más se favorece, a menos que aplique uno de los siguientes eventos.
2. Se debe dar prelación en la secuencia, a la separación que resulte en
una división equimolar entre el producto de cima y el de fondo.
3. Componentes adyacentes cuya volatilidad relativa está cercana a la
unidad deben separarse sin presencia de otros componentes; por lo
tanto, esta separación debe reservarse para la última torre en la
secuencia.
4. La separación que exija una alta recuperación de las fracciones debe
dejarse para lo último en la secuencia.
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
EJEMPLO 2-1 (GPSA)
Para la siguiente corriente de alimento en moles C2 = 2.4, C3 = 162.8, iC4 =
31.0, nC4 = 76.7 y C5 = 76.5, el 98% del propano se recupera como producto de
cima, el cual tiene un contenido máximo de iC4 de 1.0% mol.
Seleccionar los componentes clave liviano y pesado. Estimar las
composiciones de los productos de cima y fondo.
- Se selecciona el C3 como componente clave liviano por ser el más
pesado de los componentes que se vaporiza.
- Se selecciona el iC4 como componente clave pesado, por ser el más
liviano de los componentes que permanece en la fase líquida.
Para propano:
- Moles en la cima = (0.98) * 162.8 = 159.5 moles de C3
- Moles en el fondo = 162.8 — 159.5 = 3.3 moles de C3
Para etano:
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
- Moles en la cima = 100 % del alimento = 2.4 moles de C2
Calcular el total de moles en la cima:
- Como el iC4 es el 1 % mol del producto de cima, la suma de C3 + C2
será el 99% (todo el C4 y C5+ están en el fondo). Entonces:
Moles de cima*0.99 = C3 + C2
Moles de cima = (C3 + C2)/0.99 = (159.5+2.4)/0.99
= 161.9/0.99 = 163.5
Moles de iC4 en la cima = 163.5 — 161.9 = 1.6
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
En una operación real los componentes más livianos que el clave liviano (C3),
y los componentes más pesados que el clave pesado (iC4), no se separarán
FIG. 2-6 Alternativas De Secuencias De Tren De Fraccionamiento
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FRACCIONAMIENTO DE LOS LÍQUIDOS DEL GAS NATURAL
perfectamente. Para propósitos de estimativos y cálculos a mano, asumir una
separación perfecta de los componentes no claves es una simplificación muy
útil.
El balance global será:
Componentes Alimento Producto de cima Producto de fondo
moles moles % mol moles % mol
C2 2.4 24 1.5 - -
C3 162.8 159.5 97.5 3.3 1.8
iC4 31.0 1.6 1.0 29.4 15.8
nC4 76.7 - - 76.7 41.2
C5 76.5 - - 76.5 41.2
Total 349.4 163.5 100.0 185.9 100.0
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