GRUA HILO 1

REDISEÑO DE GRUA HILO NTIMERO 1 PARA DESCARGA DE VAGON

DOII{PERO CRÑENOS

ELMER CASTILLO VERGARA

JOSE CARLOS ANNICCHIARICO BRITO

Uníversidad Aul6noma de OccldenbsEcctoN BtELtoÍECA

rql 'siY#$o 01,7 6 6 4

I llil[!ilJlul l||ululllu u

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SANTIAGO DE CALI

CORPORACION I'NIVERSITARIA AUTONOT{A DE OCCTDENTE

DIVISION DE INGENIERIA

PROGRAMA DE INGENIERIA MECANICA

t.994

REDISEÑO DE GRUA HILO NITMERO 1 PARA DESCARGA DE VAGON

DoMPERo cañgnos

/tELMER CASTILLO VERGARA

JOSE CARLOS AI{NICCHIARICO BRITO

Trabajo de grado presentado como requisito parcial

para optar aI título de Ingeniero Mecánico

Direclor ADOLFO LEON GOMEZ

Ingeniero Mecánico

SANTIAGO DE CALT

CORPORACION I'NIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE

DIVISION DE INGENIERIA

PROGRAMA DE INGENIERTA MECANTCA

L.994

-T6z)'8?ze 3ul €ra-- t

Nota de Aceptaeión

Aprobado por el Comité de trabajo de Grado en

cumplimiento de los requisitos, exigidos por laCorporacidn Universitaria Auténoma de Occidente para

optar al üttrlo de Ingeniero Mecánico.

Jurado

tlr

AGRADECIMIBNTOS

Is ar¡ffies eaPresa¡r snrs agradedndentos a:

DOCTOR ISAAC RAITIOS, Superlrrtenderrte de f¡lbrlca d3r IngEnto centralCasillltra.

INGENIERO HENRY MOltfES, Jefe f'Íolfenda

INGENIERO HT,TÍBERO BENTTEZ BI'ENO, J@ dE PIA¡EAdóT¡

INGENIERO HENRY GUapACge suARBZ, Jefe secdón diseño

INGENIERO ADOLFO LEON GOltEZ, Dl¡ecffi de Tds de Grado' ProúescUntverstdad Auü¡ma de Occtd€nte y Unfrgsildad ddl Valle'

Todas las ¡rcrsctas que de una u Ña fs¡na colabqarq¡ cs¡ la retlzadfr¡def Breser¡,te trabalo.

lv

DEDICATORIA

Con todo cariño a mi Madre FANNY llLARIAANNICCHLARICO por su apoyo, ánimo yconstante dedicación en el transcurso de miseshrdios hasta la culminación de mi carrera.

A mi padre LUIS CARLOS (q.e.p.d), en sumemoria, quien con su eiemplo y estÍmulovivencial me guió a seguir por el caminocorrecto.

A mi hermana INDIRA PATRICLA por suconstarite esümulo.

A mi tia AMELLA por su amor Y aPoyoincondicional.

A mis familiares que confiaron en mÍ.

A mis amigos

"Adquiere sabidurÍa, adquiere entendimiento. No teolvides, y no te desvíes de los dichos de mi boca.La sabidurÍa es la cosa principal. Adquiere sabiduria;y con todo lo que adquieres, adquiere entendimiento".Prwebfos 4z *7.

JOSE G,ARLOS

V

DEDICATORIA

A mis padres y hermanas, en especial mi madrequien de manera incondicional me ha brindadotodo su apoyo, con la seguridad de cosecharjustos y merecidos frutos.

rrTodo llega y todo pasa, lo único que queda es nuestraobra bien hecha". (ALAN GISBERT)

HEIJ'IER C"AÍ¡TILLO

vi

-T6ZJ. $ZeC3qcr

.7,q-r .¿

TABÍ.A DE CONTENIDO'''..'

''''.'

:Pág.

. o. r¡I'rRoDuccroN 1

2. DATOS GENERALES PARA EL CATCT'LO 6DE I"A GRUA HILO

: 3. ESPECTEIC,ACIONES DEL DISEÑO DE I.AGRUA HII.O 8

. 4. AñTALISIS DEL ASCENSO Y DESCENSODE LOS VAGONES 11

: 5. C"AI.CI,¡LO Y DISEÑO DEL GAITICHO 15..

,1

- 5.1. VERIFICACION DEL GANCHO 19

-':

: 5.2. CALCULO DE LA SOLDADURA PARA ELi cANcHo 20

: $.2.1.Soldadura de FÍlete someüda ai fiexión estática 21'

5.2.2. Soldadura de filete sometida a, faüga por flexión 24

'': 5.3. AplrcAcroN DEL coDrco DE NoRMASts, SISMORESISTENTES PARA LA SOLDADURAa DEL cANcHo 26t(-: 6. AI{ALISIS DE I.A ESTRUCTURA DE I.A

VIGA GAITICHO 2I

vti

Pá9.

6.1.ANALISIS DE TENSIONES SUFRIDAS PORLOS CABLES EN EL PROCESO DE DESCARGADE LOS VAGONES 33

6.2. ANALIS$ DE LAS TENSIONES DEL CABLEGULA SOBRE LA VIGA GANCHO

6.3. VERIFICACION DONDE SE PRESENTAN LASMAYORES TENSIONES

6.4. CALCULO DE LOS MOMENTOS DEEMPOTRAMIENTO EN LA VIGA CONTINUA(TUBO) DE LA VIGA GANCHO 40

6.5. CALCULO DE LAS REACCIONES EN LOSPUNTOS DE APOYO 45

6.6. ANALISIS DE LAS FUERZAS INTERNAS DE LAESTRUCTURA DE LA VIGA GANCHO 49

6.7. ANALISIS DE LA ESTRUCTURA DE LA VIGAGANCHO 52

6.8. CALCULO DE LOS ESFUERZOS INTERNOS DELA ESTRUCTURA DE LA VIGA GANCHO 59

6.8.L.Verificación de las fuerzas y esfuerzospresentes en la Viga Gancho 61

6.9. VERIFICACION DE LA VIGA GANCHO 67

6.10. CALCULO DE DEFLEXION DE LA VIGA (TUBO) 69

6.1.].. COMPROBACION DEL TUBO SELECCIONADO 73PARA LA VIGA GANCHO

6.12. COMPROBACION DEL TIPO DE PERFILSELECCIONADO 77

6.1.3. VERIFICACION DE LA VIGA GANCHOAPLICANDO ESFUERZOS COMBINADOS 79

6.1.4. VERIFICACION APLICANDO CODIGO DENORI'Í.AS SISMORESISTENTES 84

61-5. VERIFICACION APLICANDO CODIGODE NORI'ÍAS SISMORESISTENTE ARESULTADO DEL CIRCULO DE MHOR 85

37

39

vttlt

6.16. CALCULO DE LA SOLDADURA DE LAVIGA GATICHO

6.16.1-. Análisis estático

6.16.2. Análisis a faüga

6.L7. VERIFICACION DE LA SOLDADURA PARALA VIGA GANCHO APLICANDO CODIGODE NORMA SISMORESISTENTE

7. AITIALISIS DE T"AS TENSTONES SOBRE T,AESTRUCTURA PRINCIPAL

7.T. CALCULO DE LOS T'T.ASTILES

7.2. CALCULO DE ESTRUCTURA PRINCIPALPROPUESTA UTILIZANDO EL PROGRA¡YI.APGSTRESS

7.3. VERIFICACION DE LA ESTRUCTURAPRINCIPAL

7.4. EVALUACION APLICANDO CODIGO DE NORMASSISMORESISTENTES

7.5. CALCULO DE LA SOLDADURA PARA LAESTRUCTURA PRINCIPAL

7 .5.L. Análisis estático

7.5.2. Análisis a fatiga

7.5.3. Verificaeión de la soldadura para Iaestructura principal

7.6. CALCULO DE LA SOLDADURA SISTEMA DEAGARRE DE LOS MASTILES

7 .6.L. Análisis estáüco

7.6.2. Análisis a fatiga

7.6.3. Verificación de la soldadura delsistema de agarre al mástil superioraplicando código de normas sismoresis-tente

REACGIONES EN LOS APOYOS

CALCT'LO DE LOg PASADORES DE LOsAFOYOS DEL IIIASTIL SECT,NDARIO

CALCULO DE LOS PASADORES DE LOSAPOYOS DEL MASTIL PRINCIPAL

86

88

89

91.

92

94

99

r.13

LL4

1,L5

L08

LL0

tL1

Lt7

1L8

721

L22

u23

L26

L28

8.

9.

9.1.

rX

Pá9.

10. C"ATCT'LO DE LOg TRONII.LOS DE SUJECGIONDE LOS APOYOS L:3'z

11. CALCT'LO DE I.AS ZAPATAS PARAI,A ESTRUCTT'RA PRINCIPAL ACTUAL YPROPT'ESTA 136

11-.1.. CALCULO DE LA ZAPATA PARA LAESTRUCTURA PROPUESTA 136

LL.z. CALCULO DE tA ZAPATA PARA LAESTRUCTURA ACTUAL MODIFICADA 1I[l

L2. CALCI,'LO Y SELECCION DE LOg CABLESDE IZ,A.'E Y GT,IA DE I,A GRUA L49

T2.7. CALCULO DE LOS SUJETACABLE 156

I2.2. CALCULO DE LA DURACION DE LOSCABLES DE IZAJE Y GULA DE LA GRUA T57

L2.3. DURACION DE ACUERDO AL NUMERODE FLEXTONES 1.60

t2.4. CALCULO DE LA DURACION DEL CABLE SILAS POLEAS SON DE 25" (63.5cm) 16L

I.3. CALCI,'LO DE I.AS POLEAS DE I!AA.'E Y DEI,,A BASE DEL I¡IASTII, 16Íl

1.3.1.. POLEAS DE IZAJE 1.63

L3.2. CALCULO DE LA PRESION DE COMPRESIONDEL CABLE SOBRE LAS POLEAS DE IZA.]EY DE LA BASE DE IZAJE T64

L3.2.L. Poleas de izaje 164

1.3.3. DISEÑO Y DIMENSIONAI{IENTO DE LASPOLEAS DE IZA.'E Y DE LA BASE DEL T,I.ASTIL 166

13.4. EVALUACION PARA LA POLEA ACOPLADA ALA BASE DEL MASTIL 1.69

13.5. VERIFICACION DE LAS POLEAS PARA DI/AIIETROSDE L8" (45,72cm) L70

1-3.6. CALCULO DE LA RESISTENCLA DE LAS POLEASDE IZAJE L1T

x

Pág.

13.6.L. Evaluación de las poleas nl

13.6.2. Verificación de las poleas L74 '-

].3.7. CEI.CÚLO DE LA FÓLEE DE r.A BA,SIT DEL M¡\STIL 175

i3.8. CALCÜLO DE LA POLEA ACOPLADA A LA BASE DEL .

I'iASTIL L76

13.ú.1. Evaluacién de las poleas fabricadas en aceroL020 calibrado L76

13.9. EALEULÓ DE LAS POL-EAS DE LA \AGA G¡iNCHO LT|

13.9.1. Evaluacién dle las poleas fabricadas enacero 1020 calibrado 178

B.1O.EALE-ULO PASADORES DE LAS POLEAS 178

13.10.1. Pasadores de tras poleas del másülsuperior \79

13.10.2. Pasadores de tras poleas del cable guia enla viga gancho L82

13.10.3. Pasadores de las poleas sobre el másül 184

13.10.4. Pasadores de las poleas acopladas almásül

13.10.5. Pasadores de suiección del cable deizaje de La viga gancho

L3.L0.6. Pasadores de sujección del cable guÍaen al mástil principal

13.11. EALEULO Y S-ELECCIOÑ DE LOS BUJES PARALAS POL_EAS

13.11.1. Bujes de las poleas de izaie y de la vigagancho

13.11.2. Buje de las poleas de la base del másül

13.11.3. Bujes de las poleas acopladas al mástilprincipal

13.1L.4. Éuje de las poleas de Ia viga gancho paracable de izaie

14. SETECCIÓII DEL STSTM.iA HIDR,A-_I'TJCO DÉAEERC TEE-I{ITO D-E IIA \trGA GANEHO

186

I_9L

187

191

L92

189

193

196

xl'

TN

15. CAICT'LO Y DISBÑO DE LOg TAI'ÍBORES

15.T. DIMENSIONES DEL TAII{BOR

L5.t.1. Diámetro del tambor

L5.L.2. Número de espiras

15.1.3. Longitud del tambor

15.1.4. DÍmensiones de tra ranura deIos tambores

15.1.5. Espesor del tambor nhil

15.1.6. Verificación del tambor

L5.2. CALCULO DEL TAIVÍBOR DE CONTRUCCIONSODADA EN LAIV1INA HR

15.2.1. Verificación del tambor

1.5.3. CALCULO DEL DIAIVÍETRO DE EJE DELTAMBOR

15.3.1. eálculo del eje del tambor paravida infinita

15.3.2. VerifÍcación del eie

15.3.3. Selección de los rodamientos

15.4. CALCULO DE LA SOLDADURA DEL TAII{BORDE ENRROLLATIIIENTO DEL CABLE DE IZAJE

L5.4.1. AniáIisis estático

L5.4.2. Análisis a fatiga

15.4.3. Verificación de Ia soldadura del tamborenrroltramiento de los cables de izaieapHcando código de normas sismoresis-tente

15.5. CALCULO DE LA POTENCTA REgUERTDA PORTAMBORES

15.5.L. Verificación de los tambores actuales

16. EAI.CT,I,O Y VERIFIC,ACION DEL }ÍOTORY REDUCTOR ACTUAL

t7. coNCLUsroNEg

Pá9.

199

199

199

199

200

200

200

202

204

205

2t0

2tL

213

2t4

2t6

2L7

2t7

LoS

2L8

222

225

2L9

22L

xtr'

BIBTJOGRAETA

AIiIE)(OS

Pá9.

229

23t

xt\r)

IJSTA DE AI{EXOS

ANEXO L. Propuesta Grúa Hilo Actual

ANEXO 2. Tabtras de libros y catálogosutilizadas en los cálculos.

ANEXO 3. Ptranos de la Grúa Hilo Propuesta y actual

B231

xfu

IJSTA DE EIGI,'RAS

Pág.

Figura 1. Analisis de fuerzas en losvagones cuando @ = 0o. LL

Figura 2. Analisis de fuerzas en losvagones cuando @ = 34". L2

Figura 3. Analisis de fuerzas en losvagones cuando O = 75". 13

Figura 4. Analisis de fuerzas en losvagones cuando O = 90". t4

Figura 5. Analisis de fuerzas queafectan al gancho de izaje. L5

Figura 6. Senüdo de aplicación de Iacarga en el gancho. 16

Figura 7. Diagrama de Cuerpo LÍbredel Gancho 16

Figura 8. Diagrama de cortante sobreel gancho. t7

Figura 9. Diagrama de momento flectoren el gancho. L7

Figura 10. Dimensiones del perfit delGancho. L8

Figura 11. Sección viga gancho cargada 2l

FÍgura L2. VÍsta general y en detalle dela viga gancho. 27

Figura 1.3. Iniciación de descarga de cañaParae=O. 28

xv

Pá9.

Figura L4. Posición intermedia de descargacuandor=45" Zg

Figura L5. Descarga parcial de caña parae=75" 30

Figura L6. Final de descarga para e = 1L0" 31

Figura L7. Fuerzas que actúan en la vigagancho 34

Figura 18. Angulo de abrazamÍento delcable guÍa sobre tras poleas. 35

Figura L9. Resultar¡te en la polea delCable guia. 37

Figura 20. Fuerzas en la viga gancho almomento de descarga. 4l

Figura 21. AnáIÍsis estáüco de Fuerzaen la viga en los apoyos L-5. 45

Figura 22. Análisis estático en eI apoyo L 46

Figura 23. AnálisÍs estático en el apoyo 2 46

FÍgura 24. Análisis estático en el apoyo 3 47

Figura 25. Análisis estático en el apoyo 4 47

Figura 26. Análisis estáüco en el apoyo 5 48

Figura 27. Diagrrama de cortante y momentoFlector. 49

Figura 28. Viga gancho cargada. 50

Figura 29. AnáIÍsÍs de carga en las arti-culaciones. 50

Figura 30. Diagrama de Cuerpo Libre de laviga gancho. 53

Figura 31. Viga gancho con c.rrgasreparüdas en los Nodos. 54

Figura 32. Nodo rArr cargado. 54

Figura 33. Analisis de fuerzas en el miembrorBDr. 55

xvt'

Pá9.

Figura 34. Fuerzas actuando en el nodo rrBrr 56

Figura 35. Nodo "Ho cargado. 57

Figura 36. Analisis de fuerzas en el miembrorfFDrf 57

Figura 37. Fuerzas actuando sobre eInodo rrFtr. 58

Figura 38. Fuerzas en el nodo rrErr. 58

Figura 39. DÍagrama de Cuerpo Libre del miembrorAfrr. 69

Figura 40. Deflexión miembro ||AC"producida por la cargaaplicada. 70

Figura 41. Circulo de Mohr para esfuerzoscombinados. 8L

Figura 42. Análisis de la soldadura en laviga gancho. 86

Figura 43. Fuerza vista en el espaciosobre perfil de la Estnrcturade la viga gancho. 87

FÍgura 44. Fuexzas actuando en los mástiles. 93

Figura 45. Resultante "TRr.' entre rrT3" }z rtT¡" 93

Figura 46. Resultante rrTR2rr entre rrT2" !z rrTl'r 93

Figura 47. Resultante rrTR3rr entre "TRr" yrfTR2rr 94

F"igura 48. Mástiles de la grua hilo sinArrioztrar. 95

Figura 49. Estructura principal de la gruahilo Arrioztrada. 100

Figura 50. Soldadura de tra EstructuraPrincipal. Ll4

Figura 51. Fuerzas presente en el sistema deagarre del mástil superior. tl7

FÍgura 52. Soldadura del sistema de agarredel mástil principal al mástilsuperior. Lt9

xvtt

Figura 53.

Figura 54.

Figura 55.

Figura 56.

Figura 57.

Figura 58.

Figura 59.

Figura 6O.

Figura 6L.

Figura 62.

FÍgura 63.

Figura 64.

Figura 65.

Figura 66.

Figura 67.

Figura 68.

Figura 69.

Figura 70.

Figura 71.

Figura 72.

Figura 73.

Reacciones en el apoyo Ne L.

Reacciones en el apoyo Ne 2.

Obtención del ángiulo para elelemento Ns 2

Fuerzas presente en pasadoresdel mástil trasero.

Diagrama de cortante en elpasador del mástil trasero.

Diagrama de momento flector enel pasador del mástil trasero.

Fuerzas presente en el pasadordel mástil frontal

Diagrama de cortante en elpasador mastil frontal.

DÍagrama de momento flector enel pasador mástil frontal.

Fuerza de tensión actuando encada tornÍllo para anclaie dela base de los másüles.

Fuerza actuando en cada tornÍIlo

Vista trateral de la zapata

Vista en planta de la zapata

Dimensiones de la zapata

Distribución de la carga en Iazapata.

Distribución de los cortantes

Distribución en planta de Ia zapata

Vista lateral de la zapata

Vista en planta de tra zapata

Dimensiones de Ia zapata

Distribución en planta de Ia zapata

Pá9.

t23

L24

L24

126

L26

t27

L29

L29

t29

132

134

L3'T

t37

L38

139

t40

L43

L44

].44

t4s

L1t8

xYtu

PágFigura 74. Distribución en planta de Ia zapata

reforzada propuesta final 149

Figura 75. Perfil normal de garganta parapoleas de cables. L67

Figura 76. Dimensionamiento de tras poleas. t67

Figura 77. Brazo de la polea. L73

Figura 78. Poleas del sistema de acercamientoganchos. tT'l

Figura 79. Dimensionamiento de la polea de laviga gancho 179

Figura 80. Carga aplicada al pasador de laspoleas del mástil superior. L7g

Figura 81. Diagrama de cortante sobre pasadoresde las poleas del másül superior. 1gO

Figura 82. Diagrama de momento flector sobrepasador de poleas del mástil superior. LgO

Figura 83. Dimensiones de las rar¡uras de lostambores del cable.

200Figura 84. Deformación de un tambor baio la

influencia de una espira de cableúnica. ZO1-

Figrura 85. Solicitación a compresión det tamboren el caso de un arrollamientocompleto. ZOL

Figura 86. Errrrollamiento del cable en lostambores. ZO7

Figura 87. Dimensiones del tambor deenrrollamiento de cables de izaje. Z@

Figura 88. Dimensiones del tambor con laschumaceras y las ruedas dentadas. 2lO

Figura 89. Falla de tra soldadura de filetecon carga transversal. ZL6

I-Uni*,ot¡* ' tt¡':¿'-: /- {-:-¿;¡j,'nle :H ¡ÉC.,i)., .:'

-' \ it-- .*_*__. . -.*j

xtx

RESI'IITEN

El Rediseño de la grua hilo No. 1 del Ingenio Central Castilla se llevo a

cabo debido a la necesidad que üene el ingenio de aumentar su volumen de

descarga de caña y a la vez hacer más agil y eficiente el descargo de los

vagones Doomper, debido a los inconvenientes que se tenian cuando un

tractor cañero con 4 vagones Doomper hacia más demorado su descargue ya

que este ss ¡sali-aba en 4 etapas con el nuevo Rediseño se descarganz

vagones simúltaneamente asi se disminuye a 2 etapas la descarga de los

vagones como tambÍén disminuye el tiempo de descarga y se aumenta el

volumen de caña descargado a tra mesa de caña.

El rediseño se llevo a cabo tratando de efech¡ar el menor número de cambios

con el fin de aBrovechar al máxi¡no lo exÍstente y por ende evitar mayores

inversiones en el rediseño de la grua hilo.

Otro de los ob¡etivos fundamentales en la realización de este proyecto es tra

de aplicar los conocimientos adquiridos en las áreas de estáüc, resistencia

de materiales, rlissfie de maquinaria y estructura. Conocimientos

adquiridas a través de las cursos de la carrera de Íngenieria mecár¡ica.

)9r

La grua hilo por ser un elemento de elevación y transporte tiene vitaf

importancia en la industria azucarera debido a tra función que cumplen en

la movilización y descargue de grandes volumen de carga de caña.

Estos aparatos deben ser diseñados y constrrrido con unos altos factores

de seguridad caracterÍstica especial para todo elemento de elevación y

transporte que cumple esta función.

Es importante recalcar que en este üpo de aparatos es conveniente sobre

üisefiarla con el fin de cumplir con exigencias futuras.

Aparentemente un sobre diseño implica costos en la fabricacién de estos

aparatos debido a tras necesidades de aumento conünuo de la producción de

los ingenios esto conlleva a pens¡rr en tener equipos con una buena

capacidad para no tener que estar haciendo frecuentes inversiones que

podrÍan implicar o producir una inversión mayor más frecuentemente.

xxt

IITTRODUCCION

Nuestro trabajo de tesis se realizo con eI fin de cumplir

con los siguientes objetivos:

Realizar un proyecto de grado que cumpliera con los

requisitos necesarios para optar aI titulo de Ingenieros

Mecanicos de Ia Corporación Universitaria Autonóma de

Occidente.

Cumplir con eI compromiso adquirido con eI Ingenio Central

Castitla, en eI cual se debía rediseñar Ia grua hilos-

Cumplir con todas las etapas d.el rediseño del proyecto como

son: Cátculo, diseño, selección y evaluación, tanto de los

equipos requeridos, como también de los existentes en la

actuatidad, para que puedan cumplir con las nuevas

necesidades de funcionamiento de la grúa hilo-

Que nuestro trabajo sirva como medio de información en

que respecta aI cátculo y estudio de grúas hilos y

elementos de el.evación y transporte.

1o

de

2

EI diseño de un aparato requiere de ciertos criterios de

diseño como son curnplir con una función especifica de Ia

manera más sencilla y a su vez que sea muy económico' pero

también to más seguro Posible.

Teniendo en cuenta las necesidades del ingenio se propone

una grua hilo Ia cual se calcula en su totalidad teniendo

en cuenta algunos elementos de Ia actual-

Se recalcula la grua hilo

modif icaciones necesarias .

actual incluyendo Ias

1. DIAGRNIA DE FLUJO DE DISEÑO DE I.A GRUA HILO

Especificaciones del Rediseño de la grúa hilo'

cáIculo de una nueva grua hilo propuesta aI ingenio.

cáIculo y análisis de fuerzas en la descarga de Ia

caña.

Cálculo y diseño del gancho.

CáIculo Y diseño de Ia viga gancho.

AnáIisis de tas tensiones sobre los mástiles'

Cálculo de los mástiles-

Cátculos de Ia estructura de Ia grua hilo'

CáIculo de los pasadores de los apoyos.

CáIcuIo de los tornillos de anclaje.

CáIculos de Ia zapatas de Ia grúa hilo'

Cátculo Y selección del cable.

CáIculo, setección y diseño de las poleas'

CáIculo de los pasadores de las poleas'

Cálcu}o de tos bujes de las poleas.

Selección del siste¡na hidráulico de accionamiento de

!.as poleas acopladas aI mástil principal '

CáIcuIo d.el sujeta cables.

Cálcuto Y diseño del tambor.

CáIculo de Ia potencia en los tambores'

CáIculo del motor.

CáIculo del Productor-

Conclusiones.

Anexos

Se proponen los cambios a Ia grúa hilo actual'

cálculo de Ia grua hilo actual con sus respectivas

modificaciones.

calculo de la viga gancho propuesta par Ia grua hilo

actual.

Cálculo de1 perfiI- F L2" x t2" propuesta que

reemplazara a los cables de sujeción de los mástiles.

CáIcuIos de los Pernos de unión.

Verifícación de las zapatas actuales.

Se proponen los cambios a Ia grúa hilo actual'

cáIculo de Ia grua hilo actual con sus respectivas

modificaciones.

CaICulo de Ia viga gancho propuesta par Ia grua hilo

actual

CáIcu1o del perf iI t^tF 7-2" x L2" propuesta que

reemplazara a los cables de sujeción de los mástiles.

CáIcu1os de los Pernos de unión.

Verificación de las zapatas actuales.

2. DATOS GENERALES PARA CALCUIO DE LA GRUA HILO

Carga a Descargar = Lüo.. = 39.000 Kg = 39 Ton.

Factor de Servicio = Fs = 2 los elementos estarán sometidos

a choques fuertes Y Pesados-t

Factor de Seguridad: FS = 1.5 Materiales no conocidos o no

usados previamente, usados en condiciones promedio de

ambiente, car{ta Y Esfuerzo.'

Altura Viga Gancho = 1-.5 mts -

Ancho de Ia Viga = 15'8 mts.

Altura Estructura principat de la Grua hilo = tz,o mts.

Ancho de la Estructura principal = 7,0 mts'

Materiales

Ganchos = Perfil en H de 10 x 60 Lb/ft según catálogo

Acerosa S.A.

' Tabla L.L. pag. LL8 de Elementos de Maquinas' Cálculo y Diseño, Ing.Jorge Caicedo.

' Tabla Ne L . 2 . de Elementos de Maquinas, Cálculo y Diseño, Ing . JorgeCaicedo.

7

vViga gancho= tuberÍa de I-0" Sch 4O según catáIogo crane

tubo caribe.

Angulo de 5" x 5" x L/2" según catáIogo acerosa S.A.

Perfil en H de 1.0" x 60 Lb/ft-. según catalogo acerosa S.A.

Estructura principat = tubería de 12" Sch 4O según catálogo

Crane, Tubocaribe.

Nota: Los materiales de los otros elementos se seleccionan

según eI cáIcu1o obtenido previamente, y posteriormente se

verificarán para comprobar que satisfacen las condiciones

de trabajo.

Carga de diseño = tünear x Fs = 39.000 Kg x 2 = 78.000 Kg

Con esta carga se proceden a calcular la grua hilo

propuesta y a su vez se recalculará Ia actual además que se

comprobará si puede funcionar bajo las nuevas condiciones

de trabajo.

3. ESPECIFICACIOITES DEL DISEÑO DE I'A GRUA HILO

Aumentar eI volumen de descarga de caña que oscilan

entre 8.500 Kg. y 11.500 Kg. y lograr un rango entre

16.700 Kg a 23.000 Kg por cada descarga de dos vagones

doomper simultaneamente.

carga total a levantar entre vagones y caña oscila

entre 24.7OO Kg. Y 39.000 Kg-

Attura efectiva de la grúa hilo = 12 metros'

Altura total (grúa hilo mas base de concreto)

aproximadamente = L316 metros.

Velocidad de elevación = 0r66 mts/sg.

Viga gancho = conformada por gancho y celosía'

sistema de polipasto = conformado por tre (3) poleas,

tres (3) rodiltos para eI cable de izaje y dos (2)

poteas y un (1) rodillo para eI cable guía.

9

Medio de desplazamiento: dos (2) cables' uno para eI

ízaje y otro que sirve como guía.

Sistema de enrrollamiento del cable: mediante

tambores.

Sistema transmisor de potencia: sistema de piñon

dentado y cadena.

Aparato productor de fuerza de izaje: conjunto

conformado por eI motor electrico y eI reductor-

Sistema de mando: electrico.

Tipo de trabajo: pesado.

Clase de carga: Pulsante y con choque.

Factor de servicio: Fs = 2 se escoge por estar

sometido a choques fuertes y carga pesada.'

3 Elementos de maquinas. Calctrlo y Diseño tabla L.L. pag. L18 delIng. Jorge Caicedo.

Univcrsidad Autircma de 0ccident¡ST,CCIOil BIBL¡C : I3A

Factor de seguridad: FS =

por Ia seguridad que se

elevación y transPorte.n

Factor de segurid.ad cable: FS

por criterios de seguridad.'

= 5-9 se escogte también

1.5 se escoge

debe tener en

10

factor alto,aparatos de

n Elementos de maquinas. Calcglo y diseño tabfa 1.2. pag. L1-8 detIng. Jorge Caicedo

u Aparatos de elevación y transporte t¡bla 7 pag. 1'9

- -Catalogo encocable tabla factor R de seguridad pag. 9

4. ANALISIS DEL ASCENSO Y DESCENSO DE LOS VAGONES

l_r

z

RAy

.L

FIGURA 1. AnáIisis de fuerzas en los vagones cuando

@ = 0.

EFy = 0 = z*TG + 2*Ray - Irü =0

2:tRay-fJü-2'kTG

RaY = g¡2 TG

EMa = O = z*TG x 2r6m = Vü x 1.3m

2*TGx2r6m=trlx1-3mTG = trt x 1.3m/5r2m

TG = 39Ton x 1.3m/5,2m = 9.175 Ton.

Ray =(39 Ton/2) - 9r75Ton = 9,75Ton

L2

FIGURA 2. AnáIiSiS de fuerzas en los vagones cuando

@ = 34.

Resumiendo: 2*TG X 3r2m = ht x 1r6m

TG = trl x l- r6m/6r4m

TG = 39 Ton X L.6m/6,4m = 9175 Ton

TG = 9175 Ton RaY = 9175 Ton

A.-_

R^v

0=54o

13

FIGURA 3. AnáLisis de fuerzas en los vagones cuando

O=15"z?kTG X 2r4m = tü x tr2m

TG = ül x 1r2m/4rBm

TG = 39 Ton x trZm/Ar8m = 9175 Ton

TG = 9175 Ton RaY = 9'75 Ton'

L4

FIGURA 4. AnáliSiS de fuerzas en los vagones cuando

@=90'2*TG x 1r8m = Vü x 0r9m

TG=trlx0r9m/2x1r8m

TG = ETon x 0,9/3'6m = 2Ton

TG = ZTon

Ray = (8Ton/2) - 2 Ton = 2 Ton Ray = 2Ton

Observación:

A 90" Se toma solo

la caña ya ha sido

que en eI descenso

cualquier instante

eI peso de1 vagón por que se supone que

descargada, también se puede observar

de1 vagón el recorrido se mantiene en

donde:TG=RaY=2Ton.

5. CALCULO Y DISEÑO DEL GANCHO

2E = /9,5 ron

ZRty = /95tan

FIGURA

2TG

TG

V/:39Ton

de fuerzas que afectan aI gancho de5. Análisis

izaj e.

19,5 TG =

9,750Ton

t9,5Ton/2 = 9r750Ton

Se selecciona Para eI

según catálogo acerosa

gancho Perfil en H

con las siguientes

de 10" x 601b/ft

características :

Peso= Id = 89,29 Kgs/mts

Area=A=1L3r9cn'Espesor tr = L0r54mm

Espesor tz = l7r35mm

16

Momento de inercia en x-x = f =

Modulo de Sección = $ = 1.09918

Radio de Giro = r 11115 cm

Longituda del gancho = 1' 8" =

tongitud 50,8 cm

y¡ = 9J5lón

-l

14r 310 cm'

cm3

20" = 50.8

_l_ _l_rt F- -k-_l l_, N

,r"=rt+-T-

_X

-tLtf 50'sY-- )

!

I

FIGURA 6. Sentido de aplicación de Ia carga en eI gancho.

Diagrana de cortante y flexionante Márino

Se considera eI gancho como si estuviera empotrado en un

externo y en voladízo.

B

FIGURA 7. Diagrama de cuerpo libre del gancho.

t7

Rs=t756o

FIGURA 8. Diagrama

RB=RA=9.750K9.

de cortante sobre eI gancho.

lv

Ma=495lootg-c!

3

FIGURA 9. Diagrama de Momento Flector

[vt = F x L = 9.750 Kg x 50'8 cm

![ = 495.300 Kg - cm

A

en eI

v

Gancho.

Angulo de Giro

Or = FLz/zEI =

Externo

4rL86 x l-O' = Oo00'01r51-"

= oo 00' 01,51"

=0

=

O^

O"

,,/ ,u' /./ ,/ '/',/ ,/

./ ./

t8

Flexión Má:¡ina de1 gancho

Y.." = Ft 1 = (gzsorq (=56'8 cm)l--3Er 3 x 2' lxiOF 69- x 14'310 cm'

cmt

= OrO14 cm Y'.' = 01014 cm

Esfuerzo Máxino de flexo-Tensión

( o)t",rr"* = Yle/T = 495 . 300Kq : , clrr !l 12:' 7 cm =14.310 cm'

43gr57Kg/cmz or¡¡rrc¡ = 439r57 kg/cm'

Esfuerzo Má¡¡ino de flexo-gorqresión

Perfil del Gancho-FIGURA 10.

L=10"=2514

tr = Lr5cm

tz = tr1 cm

Según catálogo

Eje Neutro

Y = Ay/EA =

Dimensiones del

cm

de acerosa

(2(25,{cnr1,7cn)+(22r1, 5) )

- 25,4cn ------4

Y=3rO4cm=y=3104Cm

19

Q=

\f=

T"=

máximo de compresión c = 22cm - y = 22cm' 3r04cm

= L8195 cm

Q = 18r95cm

o.o.p = t{rc/I = 495300Kq-cmx18,95cm =. 656120 kg/cñ'L4.310 cm4

oco.r' = 65612ilK.¡g/cmz

Esfuerzo cortante nárino

T, = VQlIt

A - ( 18 r 95cmx1, Scm)x ( 18, 95 cm) = 269 ,32cm32

269,32cm3

975OKg t = 1r5cm I,, = 14,310 cm'

= L22,33If.';g/ cm'

Tr=

5.1. VERIFICACION DEL GANCEO

Apticando Ia educación:

(o)rr.,-.., 3 S"¡. = S'/FS dOnde S, = 2.SOOkg/Cm2 Según

Tabla .35,

se tiene:

(o)rruo-tcn = 439 r57 kg/cm' s 2.soo/t- SKg/cm'z

439t57 Kg/cm' < 1666 166 kg/cm2 Ia retación se cumple por 10tanto el gancho no falla.

(o)rr.'o-.o.p S Sa¿ = Sr/FS

(o)rr",o-"o,p = 65612O lfig/cm2 < 2-soo/L-5 kg/cm'z

656,2O lKg/cm' s 1666 ,66 Krg/cÑ Ia relación se cumple

(o).o". s S.a' Sr/FS

(1,4r310cm'x

!22,33 Kglcm'

20

(o)"o,. = L22r33 lKg/ctr s 2-5OO/L'5 Kglcm'

t22,33 kglcm'

flero - tensión a fle¡o con¡lresión

-LdLr"-t.o.- * -L9-.Lrr.'-.o'n

or 6s, 0r 6 sv

439,57 lKc lcrt- = + 656'20 kqlcnl s 1,00,6(2500kg/cm'z 0,6(2500 Kg/cÑ

Or73 s 1,0 la relación se cumPle.

5 .2. CALCULO DE LA SOLDAI)T'RA PARA GAIICHO

Este se hará con Ia carga máxima que estarÍa soportando en

Ios momentos de trabajo-

Esta soldadura estaría sometida a ftexión debido a la carga

de trabajo se hará un análisis estático y otro a fatiga

para obtener eI espesor de Ia soldadura (w) de filete.

según Ia Figura 11,. Se puede ver como esta cargada y eI

perfit de1 gancho.

2t

P

I

FIGURA 1.1. Sección viga gancho cargada

5.2.L. Soldadura de filete sometida a flerión Estática'

Determinamos Ix como Iinea aplicando la ecuación.

rx = d' (6b+d)/6, L = I (2b+d), c = b/2 6 d/26

Reemplazando y solucionando tenemos:

rx = 10' (6 x 10 + Lo)/6

Ix = LL67 in'

6 Elementos de Máquina, Ciílculo y Diseño Fig L1Pag. 538 del Ing' JorgeCaicedo.

22

L=2 ( 2*L0+1-0 )

L=60in.

Usando además Las ecuaciones:

p= Fs zt M*s C : Esfuerzo cortante por flexión-

Ix

F = _ _ = 2-L22,Lo lblintL67

fM = 2L22,LO Iblin

y además de:

Fr= Fs * F : Esfuerzo cortante directo

L

21489

60

Fr = 2L489 tb/in

Determinamos f. aplicando la ecuación:

FF

f = ,l-f*-f,

.122,1Ú+358,1

23

Esfuerzo resultante en Ia soldadura como IÍnea

f=

f = 2L52,tL lb/ín

fad = O.7O7 x Eaa: Resistencia estática admisible para

estructura Según Ia AtüS ra6 = 13600psi'

fad=0.707*13600

fad = 96]5.2 Lb/ínz

Recordamos que:

f¡if = f/f"u

Reemptazando y resolviendo tenemos que:

W = 2t52,tL

9615,2

I'{ - Or22 in = 7/32" = 0.55

' Tabla 615 6 616 del libro E.M.c.D. del Ing. Jorge Caicedo

24

5.2.2. Soltlaüura de filete gonetiüa a fatiga por flerión

La carga y los esfuerzos medios y alternos se calculan

aplicando Ia ecuación soderberg para estructura.

1 = -fu-

+ fa Para ciclos moderadoss

f"¿*tü ftÚü

NysN<2*10ó

Asumimos una carga máxima cuando se da inicio aI descargue

de los vagones y una mÍnima cuando ha descargado

completamente la caña y además se han desenganchado los

vagones.

Fmn=0

Fmx = 9750 Kg = 2!489 Ib

Del cáIculo anterior tenemos que:

ft = 2L52,LL Lb/ín Con Fmx = 2L489 Ib y además se sabe que:

Fz = 0

por tanto:

f' = -fr'-Lt--f¡"-

Y f. = -S'

- f'o- donde f'" = 0

2

fm = fa = _&,_ = 2L52,Lt

22

s Ecuación 6.29 DeI libro E.M.C.D. del Ingeniero J. Caicedo)

25

fm = L076.05 lblin

con una unión en T, y soldadura de filete: se tiene para

estructura:

fad = O.7O7 Taa

fad=Or7O7xL3600

fad = g6t5.Z Lb/ínz

f¡ = Z10O 1 donde K = O por ser cargas repetidas

L -K/2fr = 71OO lb/in'

Reemplazando en la ecuación de Soderberg y resolviendo

tanbién:

1- = 1076,05 + 1076,05

96L5.2uI 7LO0 x tü

donde Iil = 0.26 in = 5/L6" = O,79 cm

Se recomienda usar una soldadura con alta penetración y

buen acabado superficiat 7018 de 5/16" '

' De la Tabla 6.L2 det lih¡s E. M. c. D. del Ing- J. caicedo-

26

5.3. APLICACION DEL COI'IGO DE LAS NORIIAS SISüORESISTE¡ÍTE

PARA T.A SOLITAI¡T'RA I'EL GANCHO

Los espesores de las soldaduras son mayores que los

recomendados en las tablas 40 y 40A por Io

tanto en Ia soldadura no se presentaran fallas.

tr = 7/L6" Ie corresponde hI = 5/L6"

corresponde trl = t/4" según tabla 40

tr = 7 /L6rr Ie corresponde tü= 5/L6"

corresponde üü = 3/L6" según tabla 404.

tz = Lt/L6" Ie corresponde Úü= 5/L6" > tr = 3/4" le

corresponde úü = L/4" según tabla 40

tz = LL/L6" Ie corresponde tü= 5/16"

corresponde üü = 5/t6" según tabla 40A.

ANALISIS ESTRUCTTIRAL DE LA VIGA GANCHO

FIGURA 12. VISTA GENERAL Y DETALTE DE LA VIGA GANCHO

IPara eI anáIisis de Ia estructura que se usará para eI

izaje de los vagones cañeros se hará teniendo en cuenta

las cargas máximas producto de Ia elevación de dos vagones.

6.

28

ol. Q¿en/e Qruo/

Mds*¡/ G.uoA¡/o

/,y'esa Jn 0'815"

FIGURA 13. Iniciación de la descarga de caña p€rrd E=0

29

Co/ PuenkGrucl'

-Mrith/ 6.uaA¡/oe.74" _i

M*¿ a'e

. 47i

Posición intermedia de descarga cuando e=45"

Unlvcrsid¿r! ¡:';--t:ra da Cccidentc Isr.octoN siBLtoIEcA I

FIGURA 14.

30

\!ot Pu.nfr

-+4

Mat/r"/6-uo A¡/o

/.,/ /

FIGURA 15. Descarga parcial de caña para e='15"

31

FIGURA 16. Final de descarga Para e=110"

32

AI analizar Ia estructura de Ia viga gancho se deben tener

presente las hipótesis utilizadas en eI análisis elemental

de estructuras:

Se desprecian los pesos en los miembros

Todas las uniones son de articulación ideal'

Todas las cargas externas se aplican. directarnente en

Ias articulaciones-

Antes de enfrentar directamente Ia estructura (viga gancho)

se deben conocer las fuerzas que actúan sobre esta y

afectarán internamente cada miembro'

se procede a hacer un análisis sobre las fuerzas presentes

en eI cable guÍa y como este afecta a Ia viga gancho. se

presentarán los casos y así determinar cual es eI más

critÍco.

Determinar los ángulos que forma eI cable guía durante el

recorrido de ízaje para eI descargue de los vagones

cañeros.

Estas posiciones se pueden observar en sus diferentes

33

etapas de izaje en las figuras (13-16) en las cuales se

pueden determinar los ángiulos del cable guÍa y asÍ obtener

Ias fuerzas presentes en este.

También se hará el anáIisis para los cables de izaje por lasimetrÍa presente en Ia estructura se tomará eI anáIisissolo para media estructura.

6.1. AITALISIS DE TEÑSIOIÍES STTFRIDAS POR LOS CABLES EIf EL

PROCESO DE DESCARGA DE LOS VAGOITES

HacÍendo diagrama de cuerpo libre (D.C.t. ) para Iaviga gancho en diferentes posiciones. Según se

pudieron observar en las figuras donde se muestra eI

desplazamiento aI momento de realizar eI descargue de

Ios vagones.

Como se pudo observar que alcanza Ia carga más altaes cuando eI vagón tiene un anguLo de 750 con respecto

a Ia horizontal figura 15 que será el caso a analiaarpara determinar las fuerzas que estaran afectando a

Ios cables de izaje y aI cable guÍa, además de

determinar las fuerzas que están presentes en Ia viga

gancho.

La mayor fuerza

directamente aI

aporximadamente:

34

por la cadena que afecta

Ia viga gancho es de 975OKg

dirección de la gravedad.

alcanzada

gancho de

en Ia misma

Como se observa en Ia

gancho.

fig. (17) del

T3 5en0u

D.C. t. de la viga

6Cos0e

= 84r 500

= 82 r98o

= 641 530

FIGURA 1.7. Fuerzas que actuan

'Tí

en Ia viga gancho

Og

@z

Or

,,\ñ-

Antes de pasar a real ízar bal'ance de fuerzas se debe tener

presente que para las fuerzas en eI cable guía-

Tr/I, = eo8 10 donde B: Angulo de contacto

l¡: Coheficiente de fricción

donde U = O.Og.tt

'o Libro de Mecánica Vectorial para Ingenieros Pag. 325-F.P Beer y E.R Jhonston Jr.

" Libro Aparatos de Elevación y Transporte.

73

\

QC'sfl.

(, á5.nf,

de

Además de las carÉJas presente se

propio de la viga gancho que es de

con un angulo de abrazamiento de

B = 1Oo = 0. L75 rad

35

tÍene en cuenta eI peso

aproximadamente 5, 5 Ton.

100.

FIGURA 1.8.

Resolviendo Ia ecuación se tiene que:

Tr/Tt = go'oero'17s

a. Tz = L.OZ T¡

GUIA SOBRE

Ia viga gancho haciendo balance de

ANGULO DE ABRAZAT4IENTO DEL CABLE

LOS RODILLOS.

A partir de1 D.C. L. de

fuerzas:

¡F*=0

b. Tz Sen Oz TrCos O'

XFr=0-T¡Cos@¡=0

36

c. T¡ Sen O¡ - T, Cos @r + Tr Sen 9r = T.

Con las ecuaciones definidas se resuelven para determinar

las tensiones presentes en los cables (Guías y de izaje)

Reemplazando valores en la ecuación (b) y además de usar Ia

ecuación (a) se obtiene:

L¡O2T: * Sen * 82r98o - T. Cos 8415 - Tr Cos 64153 = 0

1r01Tr 0r43Tl 0r1T3 = 0

0¡58Tr = 0.1T3

donde Tr = 0r17T3

De igual forma se procede con Ia ecuación (c) para llegar

a:

Te Sen 8415 * Tr Sen 64,53 t,OZ T' Cos 82,98 = 19500

0r99T3 + 0¡9Tr Ort2Tt = 19500

0.99Tg+0,78Tr=1-9500

Reemplazando la ecuación comprimida obtenida a partir de Ia

ecuación (b) en Ia ecuación obtenida a partir de Ia

ecuación (c) se puede determinar eI valor de Ta

Por tanto:

0r99T3 + 0r78?t0,L7Ts = 19500

(0.99+0,L3)T3=19500

LrLzTs = 1-9500

De donde Ts = L741O,7L Rg

37

Con eI valor de Tr se puede obtener Tr y Tz respectivamente

que serán las tensiones sobre eI cable guÍa. .

Reemplazando:

Tr = OrtTxtT4tO'7t

Tr = 2959,82 Kg

Tz = tr$z :,c 2959182

Tz = 30L9,02 Kg

6.2. ANALISIS DE LAS TENSIONES DEL CABLE

GAI{CHO.

GUIA SOBRE LA VIGA

Or=641530iOr=82r98o

o = 9oo 641530 7 rO20

O = 18r45o

FIGURA L9. Resultante en la polea del cable guia

Después de haber determinado 0 se puede obtener Ia

resultante aplicando ley de senos o de cosenos.

38

fi = 960126 Kg

Con la resultante se puede

Tr aplicando ley de senos.

calcular eI ángulo que forma Ia

sctro = scn], ;. I = rrcn€r! (Tf'"ú |RT2'R

=^ro*(W) =t426

]' = 842d

Como este es eI caso más crÍtico por tanto es

necesario saber las componentes de Ia resultante en eleje rrx'r y en eI eje rrYrr para ver eI efecto que causa

sobre Ia viga gancho.

Por tanto el angulo que forma Ia resultante con eI eje x es

de 11.30.

-2Tr*TrCasrD

+2959,8*-2(n9,U2)Q959,82'.)Cos1go,45

39

AI determinar Ia componente producido por esta resultante

sobre la viga gancho en el eje rrYrr de esta se puede

observar que es una fuerza pequeña comparada con la carga

en eI gancho y con las tensiones en los cables de hizaje

por tanto es despreciable.

6.3. TERIFICACION IIE LA POSICION IPI{DE SE PRESEITTAIÍ I.AS

IIAYORES TENSIOT{ES

Analizando las Figuras 13 a 16 los datos conocidos son los

ángulos y Ia tensión T3 que es la más importante por ser laque soportó la carga de los vagones.

Ts = L7 4LO ,7L Kg

Cuando e = 0o

Tr, = L74tOr7L x Cos O = L74LO.7L x cos 81115

T.' = 26781 60k9

T¡v = L74LO.7L x Sen @ = L74LO.7L x Sen 81115

Ta" = L72O3r42Kg

Cuando e = 45"

Tg, = 174LOr'lL x Cos @ = L7ALOI'IL x cos 74152

T¡' = 4646' 95kg

T." = t74LO r7L x Sen @ = L74LO t7L x Sen 74152

Ta' = L6779rL1K9

40

Cuando e = 75"

Tg. = t74LOr'lL x Cos O = L7ALOI'IL x cos 84150

Tr' = L668 r74k9

Tsv = t74LOr7L x Sen O = L74LO r'lL x Sen 84150

T¡y = 1-7330'55K9

Cuando e = 110"

Tr, = 4OOOkg x Cos @ = 4000kg x cos 84,92

Tg. = 354rL8k9

T¡v = 4000k9 x Sen O = 4OOOkg x Sen 84,92

T¡v = 3984 r28K9

Como se observa las mayores tensiones se presentan cuando

E = 75" cuyos ángulos son Or = 64153"; O, = 82r98"i

@g = 84'50"

Nota: e: Angulo que forma eI vagón con Ia horizontal

O: Angulo que forma Los cables al momento de descarga

6.4. CAI.CULO DE U(I{EilTOS DE EI.ÍPOTRAIIIEIÍTO EN I.A VIGA

co¡trrtfuA (ntBo) DE LA vrGA GANCIIo.

Se tienen en cuenta las cargas presentes en cada gancho que

serán las cargas que relamente afectarán a la viga gancho

ya que Ia fuerza presente en eI cable guia es pequeña

comparada con éstas.

41,

I

I

I

I

I

:iII

9,75tn

I

fra¡no Í

9r?57ánI

g,qro^ 275fu-'

Tret noV-y fu ,n ofr ;- Ttamofrri

FIGURA 20.

Aplicando las ecuaciones de los tres

tramos I y II, Iuego para los tramos II

para tos tramos III Y IV-

- ry * *?u' + MrL, + 2Mr(Lr+4) * Mr4 = o

Lr 12

y, *i" * Mzh + ZMr(Lr+4) * MoL, = o12 L3

- ry * illn + MrLr+2Mn(Lr+L)+MrLt = o

L3 L4

F-uerzas en Ia viga gancho aI momento de

descargar

momentos para los

y III y finalmente

De acuerdo con la definición de momento flexionante Se

tiene que Mr t M5 Son nulos, Pof 1o tanto las ecuaciones

(Érs i- Zt-25:-!r725m t, e? s\L .6 flf ,87 t 2,2"5üt6?!!

42

anterigres formaran un Sistema con treg incOgnitas Mz, M¡ Y

Mr gue pueden obtener si se conocen los valores de 6Aa/L y

6Ab/L'2 para cada tramo, correspondiente a las cargas

dadas.

Donde:

6Ara, _ P*araz _2r g750*1.675g.rt_t.¡yl¡2)

T= LIL--a-)= 44

6Ara,= 6l444plKg-^'

Lr

urq P*a,,2-:- =- --Y'-A\4L

ry = 9750-*1,825 (3.52-1,82574 3,5

6A^a^-- = 4s.?4s,4'tKg-m212

'2 Del Libro Resistencia de materiales de Singer, Ferdinand L 3e EdiciónTbla 8.1 Pag. 256.

43

w = P!-bg'-6'¡4L

%b, - n5o:!_-fÍ15 *(3,s2-r.67sz)4 3,5

Mrb,

4

ü{tL3

= ffi$.1(g-a2

= Pio{r'-o')

*_!, = 975o_*!.615 e.g_t.atf)Ls 3,5

ry = 44o6t,r3Kg-m,\

ry = P!-b1rz-62¡L3L

Mlb, - ,,ror!,ru 13,*_t,B25z¡L3 3'5

ry = 4s:y+s¿TKs-m'4

ry = P!-b1rz-62¡Ll L

44

ilnbn = 975O!1.lí15 (4¡z-l.flSz)

Ll 4A

ry = 6r444grKs-*'L1

Sustituyendo estos valores en las ecuaciones a' b y c

respectivamente se tiene que:

a. LO55L2,L4 + 15.8 M, + 3.5 l'I3 = 0

b. 90690,94 + 3.5 M, + 14 M3 + 3.5 t'L = 0

c. 105512,14 + 3.5 !G + 15.8 lt = O

Dividiendo las ecuaciones entre 3.5 se tiene que:

a. 30146133 + 4r5tUl2 + Ma = O

b. 259ttr7 * Mz + 4M. + Mr = Q

c. 30146133 + Ms + 4'51M. = 0

Despejando de (a) y (c) Mz y Mr respectivamente para

reemplazar en (b) y obtener así M¡

De (a)

l{' = 6684,33 O,22ls

De (c)

Mr = 6684'33 O,22Nl3

Reemplazando en (b) se tiene que:

25gt!,7 6684,33 O.22W + 4M3 6684,33 O,22W = 0

L2543,O4 + 3,56Ma = 0

45

Despejando M¡ se obtiene:

M¡ = 3523,33K9- m

Despues de

donde Mz =

Mr=

lrl4 =

tf. =

haber obtenido

O.22t 3523 r 33

5909,20K9 - m

0.221 3523,33

5909,20K9 - m

M¡ se puede calcular Mz y !L

6684,33

6684,33

6.5. CALCULO DE LAS REACCIOITES EN tOS PT¡I{TOS DE APOYO

HacÍendo eI D.C.L. de Ia viga continua se tiene:

FIGURA 21. Analisis estático de fuerzas

los apoyos 1-5

en las vigas en

9r75Ton

Empotrando en el apoyo dos (2) se puede determinar R'

9,756n

46

,'" ^4

Q

FIGURA 22. Analisis estático en apoyo L

(EMz)r = (EMz)n

4.4*Rr 9750*-2725 = 5909 12

Resolviendo tenemos que:

Rr = 4684,27 Kg

Empotrando en eI apoyo tres (3) se determina Rz

9,15 r"n

!; MO

FIGURA 23. Analisis estático en apoyo 2

( EMr )'

7.9*R1 +

( EMr )o

3.5*Rz 6.225 x 9750 1, 675¡t9750 =- 3523 '33

Resolviendo tenemos que:

Rz = t$427,4t Kg

47

Empotrando en eI apoyo cuatro (4) se obtiene R¡

R3


r'lq :" Yl?

(EMs)¡ = (EMr)o

11r4Rr + 7Rz + 3.5Rs - 9725r'9750

Resolviendo se tiene que:

Rs = 8790,57K.9

Empotrando en eI apoyo 5 se puede

5.175*975 =- 5909,2

determinar R¡

9,75an8?5ron 15 Ton 4?5ron


M5 ;" 14g

(EMu)' = (EtG)"

15,8Rr + 1L.4R, +

( 14.1-25+9.575+6 .225+L.675 )

Resolviendo se obtiene R.

R. = IO427,4t Kg

7. 9R3

=0

4.4R. -9750

Mediante Ia condición

verticales, aplicadas a

de equilibriola viga se deduce

48

de las fuerzas

que:

FIGURA

EFy=

Rr+Rz

26:

0

+R¡+

Analisis estático en apoyo 5.

R¿ * Rs 4rc9'I5O = Q

Resolviendo se tiene

Rs = 39000 4684,27

Rs = 4684 r27K9

que:

20854,82 8709,57

Al haber determinado las reacciones se haran los dÍagramas

de cortante y flector.

Se hace eI D.C.L. de la viga cargado y con las reacciones

49

I

II

23322r02 Kg-cot

!Z!oz,g7 t13-cn

606%,TJE

6.6. ANALISIS

LA VIGA

FIGURA 27. Diagramas de cortante y de momento flector

I¡TTERNAS DE LA ESTRUCTTTRA DE

AI realizar este análisis se debe tener presente:

Desprecíar los pesos propios de los elementos

Todas las uniones son d.e articulación ideal

Todas las cargas externas se aplican directamente en

las articulaciones.

vl6fi/,zs G_c-,n

DE LAS FT'ERZAS

GAI¡CHO

a.

b.

c.

Univtr¡idad Autónom¡ de @idcntcstcctoN BIBL|oTEcA

50

915 r"n t75r"n '

FIGURA 28. Viga gancho cargada.

Para iniciar el análisis de las fuerzas internas en Ia

estructura Se debe repartir las cargas directamente en las

articulaciones aplicando Ia ecuación.

FIGURA 29. Analisis de carga en las artiéulaciones-

donde Pr = P*b/a+b , P, = P*a/a+bt3

" DeI Libro d.e Cálculo de Estructuras de Acero deVicent Cudos Samblancat

51

Para eI tramo I tenemos:

,_ __ 975O*2275 p^ = 975O*1.6i15

' 4.4 ' 4.4

Pr = 6038,35K9 Pz = 37lL,65Kg

Se debe tener presente que esta ecuación y los

cálculos son repetitivos para cada tramo de Ia

estructura.

Tramo II se tienen una fuerza que se repartira para

losnodosCyE.

Pt= Íl5O*1,6í15315

Pr = 4666,07K9

Pn= Íl5O*1.825, 3,5

Pz = 5083,93K9

Tramo III presenta también una fuerza como en eI tramO

II las cuales se repartiran en los nodos E y G-

52

Pt= ÍI5O*1.825

Pr = 5083,93K9

915O*1.6i15

315

4666,O7K9

Tramo

Pt=

IV se tiene las

ÍI5O*1.6í154.4

mr-smas cargas que para tramo I

315

P2

Pz=

Pr = 37ttr65Kg

, -975Ox2,'125'2- 4a

Pz = 6038,35K9

Al hacer el D.C.L. de Ia viga se debe tener cuidado que en

los nodos CrE y G se prese.nta una sumatoria de fuerzas por

tanto se tiene:

6.7 . ANAI.ISIS ESTATICO DE I.A ESTRUCTT'RA DE LA VIGA GANCHO

Debido a Ia forma en que está soportada Ia viga gancho se

hará eI análisis teniendo presenter gué en los puntos donde

esta anclado los cables de ízaje se tomarón como si Ia vigagancho estuviera simplemente apoyada como se observa en Ia

53

aI realízar eIfig (30) que se obtendran sus reacciones

anáIisis pertinente.

6n89 8i7 A rot6tk 8378 ry

1a

en

FIGURA 30. Diagrama de Cuerpo tibre de

Se determinan Ias reacciones presentes

& 60388

viga gancho

los apoyos

aplicando:

XM"=0

4, 4¡t6038 3, 5*10168

AI resolver se tiene

Fy = 19500 Kg

7/8378 + TxFy - 11r4'k6038 = Q

que:

Para obtener Ia otra reacción By se hace:

xFy-0By + Fy - 2'k6038 - 2t 8378 - 10168 = 0 aI resolver se tiene

que: By = 19500K9 además se tienen que: Fx = 0

La estructura de Ia viga gancho quedará cargada como se

observa en la figura (31) y con esta cargada se podrá

obtener las fuerzas internas que Ia afectan además de

54

si los materialescalcular los

seleccionados

esfuerzos para comprobar

son más adecuados.

g37gk fot;tte

FIGURA 31. Viga gancho con carga repartida en los

nodos.

Analisis Estático para el Nodo A

Haciendo un corte para aislar el nodo A y asÍ determinar

las fuerzas internas que afectan a este nodo que seran las

mismas fuerzas presente en los miembros que estan unidos

por este nodo.

648fr

*

FIGURA 32. Nodo A cargado

(t+) xFY = O

L,5/4,65 T."

T^' = 18718 Kg

6038 Kg

( Tensión )

(.+) EFx = 0

4.4/4165 TAB T^" = 0

T^" = 1.77t2 Kg (Compresión)

Haciendo un segundo corte

afectan aI miembro BD

60lll¡

55

se analizan las fuerzas que

195oo (9Tao

Ge

\lcE

fi73F9

FIGURA 33. ANALISIS DE FUERZAS EN Et MIEMBRO BD

(+) E M" = 0

7,9*6038 + 3.5*8378 3,5*19500 1.5 TBD = 0

L.5TBD = 8773 '2T"o = 5849 Kg (Tensión)

Aislando eI nodo B Para

afectan a los miembros

tiene que:

determinar eI resto de fuerzas

que estan unidos por este nodo

56

que

.se

Kg

laE

FIGURA 34. Fuerzas actuando en nodo B.

donde T^" = T"^ = 18718-Kg

(+)EFx = 0

(3,5/3,8t) T"" + T"o 4,4/4,65 T"^ = 0

(3,5/3,8L) T"" = 4,4/4, 65't18718 5849

(3r5/3r8L) T"" = Lt862r66 aI resolver se tiene que

Tr" = L2913 Kg Tensión

(T+)EFY = 0

19500 T"c tr5/3r81 T¡e t,5/4,65 T"^ = 0

T"c = 19500 L,5/3,8L * t29L3 L,5/4,65 * 187L8

Al resolver se tiene que:

T"" = 8378 Kg Tensión

57

Por la simetria presenté en l-a estructura tenemos que las

fuerzas internas en los nodoS H, F y G son iguates que'Ia

de los nodos ArB y C respectivamente.

Nodo H: AI analj-zat las fuerzas presentes en este nodo se

pudo observar que aI resolver las ecuaciones por simetria

se tiene que:

T"" = L8718 Tensión

FIGURA 35. NOdO H

Ademas: Tsc = l77LZ Kg

Cargado:

\'t'+r

l

cargado t 6,381,€

Compresión

Haciendo un corte at igual que el que se hizo para

determinar las fuerzas internas del miembro BD y asÍ luego

aistar eI nodo B para terminar de obtener las fuerzas que

afectan este unión se hace Io mismo para eI nodo F y poder

determinar las fuerzas internas de los miembros gue llegan

a este.

Observando la simetria presente en Ia viga gancho se tiene.

'378196%l Ka

Fr

miembFIGURA 36. Análisis de fuerzas en eI ro FD

58

AI resolver las

T"o = t5766r66K9

Analizando solo

nodo B que

ecuaciones pertinenetes

Tensión

eI Nodo F se tiene que

se tiene que:

aI igual para eI

FIGURA 37. Fuerzas actuando sobre

Trc = 8378 Kg tensión

T"s = L2913 Kg Tensión

el nodo F.

Ia mayoria de

puede determinar

Después de haber obtenido

ínternas en cada mie¡nbro se

eI miembro ED.

las fuerzas

la fuerza en

Haciendo el anáIisis en eI nodo E se tiene:

donde T"" = Ts¡ = 12913 Kg

T"= = T"" = 1'2913 Kg

FIGURA 38. Fuerzas en eI nodo E.

59

(f+)xFy = O

T"o + Lrs/3rgL (T"" + Tsr) - 10168 = 0

Al resolver se tiene que:

Teo = Or28 Kg (F. tensión)

6.8. CALCULO DE TOS ESFT'ERZOS I¡TTERNOS DE T,A ESTRUCTI'NA DE

I.A VIGA GANCIIO.

Para la construcción de Ia estructura se usa un pérfil en

"U'de 10"'t 5't t" que se obtiene aI soldar dos perfiles en

angulo de 5" * 5' * t", además de usar tubo de L0" clase

40.

Después de haber hecho los análisis previos para determinar

las fuerzas internas presentes en cada miembro se puede

ahora sÍ obtener los esfuerzos.

Miembro A B

oAB -TuA

=# =305'85 Kglcm2

ora = 305r85kg/cff

Siendo este un esfuerzo a tensión

Miembro B C

- To - 8378

A 113

*: dc Cccliiente

.,0iLCA I

orc = 74,l4Kglcm2

#"-I Univcrsid¡" P ril"'I srcctotl tl¡.-#.*¡*-*

60

o rc = 74,14 (E. tension)Kg

cm2

Miembro BD

aBD=+=#=95,s7ksrcm2

Miembro B E

_ To _ 12913 = 421.99oBE= A = 30,6 ---1"'

o BE = Oryg# (8. tension)

Miembro D E

oDE=+ =ffxst"^'

aBD = 95'57+ (E' tension)

Kg

cm2

aDE = 2A8*lO-3 Kglcm2 E. tercion

Por ta simetria de Ia estructura se tíene que:

Miembro A C

61

eHF = oAD = 305,85# (8. tension)

ore= orc=74,14 (E. tension)

oFE=aBE=221199 (8. tension)

Kg

cm2

Kg

cm2

o.^ = Tn" - L7'7L2,5 = 23o,zz K9áu A 75,77 cm2

KrteAc = 23O,72= E. comprension

cm

6.8.1. VerffLcación de las fuerzas y Esfuerzos presente

en Ia Viga Gancho

Utilizando el programa para computadores PGSTRES para eI

cáIculo de Estructura se comprobo si las fuerzas y

esfuerzos calculados son los reales.

Listado de Datos

CALUCULOS N9 1 VIGA GANCHO PROPUESTA N91

T¡ATOS GENERALES DB LA ESTRUCTT'RA

Nombre PROPUESTA L

TIPO DE ESTRUCTURA CERCHA PLANA

NIJMERO DE NTJDOS 8

62

NTJMERO DE APOYOS

NTJMERO DE ELEMENTOS

NUMERO DE PROPIEDADES DE LOS ELEMENTOS

NTIMERO DE CARGAS DIFERENTES

NTJMERO DE CARGAS EN LOS NUDOS

NTIMERO DE HIPOTESIS I.{AESTRAS DE CARGA

SALVA RESULTADOS

NI]MERO DE ECUACIONES DE MAYORACION

T'I{IDN'ES DE T.A INFONUACION

2

13

4

0

5

L

1

1

LONGITUD

m

purg.

UNIDADES TIPO

FUERZA

Ton. = 1

Iib. = 2

DATO.S DE I.AS Cq)RDEIÍAI'AS

NT'DO Yx

1_

2

3

4

5

6

7

I

0.000

4.400

4.400

7.900

7.900

11.400

1_L.400

15.800

0.000

1.500

0.000

1.. s00

0. oo0

1.500

0.000

0.000

63

PROPIETTAI'ES DE LOS ELEMENTOS

TIPO AREA E

1

2

3

4

0.007670

0.006120

0.003060

0.0LL300

21_000000 .000000

21000000.000000

21000000.000000

2L000000.000000

NT'DO INICIAL

L

1

2

3

2

2

4

5

5

4

6

7

6

INCIIIEIÍCIAS DE LOS ELM{ENTOS

ELEIIEITTO N9

1

2

3

4

5

6

7

I9

10

11

L2

13

TIPO

1

2

4

1

3

2

4

1

3

2

4

1_

2

NT'DO FINAL

3

2

3

5

5

4

5

7

6

6

7

II

DATOS DE I,A TOPOLOGIA

A}TCIIO I'E IA IIIEDIA BANDA ES 8MA¡(IUO NT'UERO DE ECI'ACIOITES ACTIVAS ES 8

64

C,ARGAS EN LOS

ID#1

2

3

4

5

FUER. X

0.0000.0000.0000.0000.000

FUER.

-6.038-8.378

-10. L68

-8.378-6.038

NUD. HIP.113L517181_

DATOS DE LOS

AP. # NUDO

L226

APOYOS

DESP. X

-1.0.

DESP.

-1..-1.

ECUACIONES IIE üAYORACION DE

HIPO L 2

1 1.00

TIAESTRA34567

Desplazamientos de Ia Estructura

DESPI.AZAIIIENTOS

10

NU.

1

2

3

4

5

6

7

I

H.MA DES X1 0.00102801 -0.0000000L 0. ooos441_

1 -0.00015931 -0. OOO1_593

L -0.00031861 -0.00022561 -0.0007094

DES Y

-0.0051130-0.0000000-0.0000530-0.001s698-0. oo1s698

-0.0000000-0.0000530-0.0051130

65

FITERZAS EN LOS ELH,IEIITOS

ELEMENTO 1 DEL NUDO 1 AL NUDO 3

FUERZAS MAYORADAS

HIPO. FUERZA ESFUERZO

1 Lt.1tL (COMP. ) 2309.1_9

ETEMENTO 2 DEL NUDO 1- AL NUDO 2

FUERZAS MAYORADAS


t87L26 (TENS. ) 30s7.58


FUERZAS MAYORADAS


L 8.378 (TENS. ) 74t.42


FUERZAS MAYORADAS


1 L7.7LL (COMP. ) 2309.t9


FUERZAS MAYORADAS


1 12.906 (TENS. ) 42L7.7L

66

ETEMENTO 6 DEL NUDO 2 At NUDO 4

FUERZAS MAYORADASHIPO. FUERZA ESFUERZO

L s.849 (TENS. ) 9ss.69

ELEMENTO 7 DEL NT'DO 4 AL NUDO 5


1 0.000 (TENS. ) 0.00



1 L7.7Lt (COMP. ) 2309.19


FUERZAS I,ÍAYORADAS


1 L2.9O6 (TENS. ) 42r7.7L


FUERZAS MAYORADAS

. HIPO. FUERZA ESFUERZO

1 5.849 (TENS. ) 955.69

ELEMENTO 11- DEL NUDO 6 AL NUDO 7

67

FUERZAS MAYORADAS


1 8.378 (TENS. ) 74r.42

ELEMENTO 1.2 DEt NUDO 7 AL NUDO 8

FUERZAS MAYORADAS


L L7 .7LL (COMP. ) 2349.L9


FUERZAS MAYORADAS


1 18.712 (rENS. ) 30s7.s8

6.9. VERIFICACION DE T.A VIGA GAI{CHO

Analizando las fuerzas que actúan sobre Ia viga gancho se

nota que estas producen los siguientes esfuerzos:

Esfuerzo de tensión, compresión y torsión los cuales se

procederan a evaluar para determinar si los elementos de Ia

viga gancho pueden soportarlos.

Egfuerzo de tenslón

Tomando el mayor esfuerzo a tensión = 4.2t9r9 lon/m'

or s Sad, donde Sad = Syr/FS por lo tanto:

252,26 Kg/cÑ

68

252 '26 Kg/ cm2

larelaciónanteriorsecumpleporlotantoloselementossometidos a los máximos esfuerzos no fallan'

Eefuerzo de cou¡lresión

Se toma eI Mayor z 2307,2 Ton/m' = 23O"tZ kg/cm' =

3280,68lbs/Pg'z + TcP = 3280'681bs/Pg'z

los elementos que soportan Ia compresión son 5 y t7 cuya

Iongítud = 3r40mts = 1l'r15 Pie = 133'8pg

K=l.porconsiderarsederotacciónlibreytranslacciónfija.r = 13r49cm = 5131pg según Tabla 35 para un acero

estructura

Í(L/r - 1x133,89g/5'3tpg = 25'Lg = 25 Kr/r = 25

kL , ""=@tsY

donde E = 30 x tO6 lbs IPd

sy = 2.300 kg/cm' = 32'704,45 ].bs/pú según acerosa

25<@327 04,451-b/Pgz

= 25 s L34r56 = 25 S 135 COlumna COrta por Io tanto

69

.^ -_ lL- (KL/ r)2 /2cc2l sy d.ondeFS= ? * z lt/ r) - n/ t)loo - ------FS 3 gCc gcc3

FS = (+) . ,ffit - 1-(?1)'= ¡=

o.q= 5 + 3(25) - (ZS)3- =L,73 FS=I,73'." - - 8xJ-35 gx(135) 3

sa = tt- rr5)'lr r]3ilii:# = 18 . s8o, 1slb s/ ps'

ocp s sad = 3280,68 1b/Pg'

se cumPle los elementos no fallan'

6.10 CALCULO DE I.A DEFLEXION DE LA VIGA

Se opto Por hacer eI análisis Para dos tubos uno de 8"

clase 40 Y L0" clase 40'

Secalculaladeflexiónenelpuntod'ondeseencuentraaplicada Ia carga Para eI tramo I'

Rtle?sm __2725',n_*

IF;------ -- "'---+It. , L?Lrl

FIGURA 39. Diagrama de cuerpo Libre det miembro Ac

70

FIGURA40.ReflexiónmiembroACproducidaporlacargaaPlicada.

Determinar inicialmente eI momento en eI puente dond'e se

encuentra aPlicada la carga:

Tener presente que cuando se hizo el anáIisis de las

fuerzasj.nternasdelaestructuradelaVigaGanchose

repartieron las cargas hasta los nodos y para el caso que

presentaba este tipo de carga se obtuvo que:

R^ = 6038,35Kg y & = 37tL,65Kg

Por tanto momento en 2 sera:

Mz = 6039,35 * L67,5 = l0tt423,63Kg-cm

Aplicando Ia

Ia deflexión

ecuación de los

se tiene que:

tres momentos Para determinar

7L

6Afat * '2', = zI,Iz(Lr+Lr) +I\L.+MrLL -- GEII3.9l4

- 4

- al.2\uL'uzr 'L-.3 LL L2.

Por el tipo de carga en eI tramo I se tiene que:

uu:^' = o y "u:u' = o además Mr Y Mr son nuLos

LL Lz

1o que lleva que Ia eCuaCión de los tres momentos quede

reducida a:

2Mr(Lr+Lr) = 6EIrt-t,

2 * LOLL423,63 (L67,5 + 272,5) = 6EI6(L/t67,5 + t/272,5)

6 = 1.54x1010/Er

De acuerdo aI material de} tubo presenta un módulo de

etasticidad (E)

E = 30 x 10ó PSi = 2ro4 x 10ó Xg/cmz

Además para cada tubo se tiene un momento de Inercia:

Is = 72,49 pg' = 3OL7 126 cm'

Iro = 1601 7 p,gn = 6688 ,8443 cm'

72

Analizando inicialmente cada tubo sin refuerzo'

De Ia ecuación de tos 3 momentos:

" 1.54x1010o=-T-

AlreemplazarelmódulodeelasticidadyelmomentodeInercia Para cada tubo setiene que:

. [email protected])

6a = 2r5 cm

e - l'.54Éo1oo'-2 = a:rffirc6ss,84)

6rz = 11 13 cm

Comosepudoobservarenloscálculosdeladeflexión'eI

tubodelO"clase4Opresentamenosdeformaciónqueeldeg,, crase 4O por COnsiguiente se trabajará con er que haya

presentado Ia deflexión mÍnima que en este caso será eI

tubo de 10" clase 4O'

Comolavigaseráreforzadaentrelospuntosdondeestaran

ubicadoslosganchos,sedeberarecalcularl.adeflexiónquepueda presentar at hacerse este cambio' para realizar dicho

73

uncambio se usará lamina HR de L/2"

nuevo momento de inercia.

r -- n/64 (Dn - d')

Con D = LL r75 pg = 29 r85 cm

fl = 10.02 pg = 25,45 m

f = 18378 r44 cm'

por tanto tendremos

deflexión tenemos que

se tendrá una nuevaDe los calculos

para el tubo

deflexión:

anteriores Para Ia

de 10" reforzado

]-54*l-0108- (2, O4*l-06) (1-837 8, 44)

6rz = Or{t cm

6.11 C( TPROBACION DEL TT'BO SEI,ECCIONAI'O PARA IJ| VIGA

GANCIIO

Se debe hacer este análisis teniendo en cuenta las fuerzas

internas y externas que actuan sobre Ia viga (tubo), además

de hacerlo cuando eI tubo no se encuentra reforzado y aI

ser reforzado:

EI caso más critico que se analiza es cuando esta someti-do

a cortante simple o Producido por un torsor.

74

cortante: se hace este análisis en Ia sección donde se

encuentra el punto critico con Ia máxima carfla.

"=lU¡ V=975OKg

se toma eI área de Ia sección transversal para tuberia de

10" clase 40 para eI tubo sin refuerzo'

A, = !!r9 P,g' 14

[ = 76 r77 cmt

De donde:

t = 9'l5O t = L27 K9=

7 6 ,77 cm"

At reforzar Presentará un

Dext = !L,'75Pg Y dlr, = Lo 'o2Pg

A = +1pz-d2) = |t1'1-.7s2-10 -o22)

[ = 29,58 pg'

A'er = 19111 cm'

14. CATALOGO CRANE, de accesorios para vapor pag. 47t Tabla de

Datos para tubería comercial, según norma americana.

75

-= v -9750' Ar"f L9L,L

Trcr = stt}Z Kg/cÑ

Se pudo observar que para los dos casos' eI esfuerzo

cortante real es menor que eI permisibles:

652 r40 kg/cm'z s Te* s g'l8 ríg kg/cmt "

como el tubo de Ia parte interior de Ia viga Gamcho estara

ta¡nbién sometida a torsión debido a Ia carga aplicada en

cada gancrro se hará necesario haber un análisis para los

esfuerzos cortantes producto de los torsores usando la

fórmu1a para esfuerzos cortantes para ejes huecos."

,- t6T'rD' ¡ (Da-da)

At igual que para Ia carga cortante se hara necesario

analizar para los dos casos: cuando no esta reforzado y aI

ser reforzado:

Sin refuerzo tenemos:

T = 495300 Kg * cm

f,t = tO r75 in = 27 ,3I cm

fl = LO.OZ in = 25185 cm

L5. GIECK, kURT. Manual de Fórmulas Técnicas.Tabla 218,propiedades mecárricas de metales.

16. SINGER, Ferdinand L. Resistencia de Materiales. Tercera EdiciónPágina 64.

76

Por tanto al reemPlazar

16*495300*27,34n (22 ,3L4-25, 854)

r = 5o3 176 kg/cm'

Con refueÍzo se tiene:

T = 495300 Kg*cm

f,) = LLr75 in = 29185 cm

d = LO,O2 in = 25,45 cm

AI reemplazar Ia ecuación se tiene que:

16 +49530O*29 ,85'ter n (29 ,854-25,454)

trrrr = ?OLTLL kg/cm'z

De iguat forma que para el caso del análisis hecho para eI

mism1¡ mienrbro sometido a las cargas se observo que para é1

esfuerzo en el caso de1 tubo sin refuerzo se encuentra con

un rango permisible.

560,46 lKg/cÑ

y para el caso cuando se refuerza se tiene que:

Tr¡¡t

Para una mejor forma

de Ia Viga Gancho es

de determinar

eI adecuado se

77

si eI miembro interiorcomprueba usando:

Traat

Se usa aI mx rps," = 8661 46 Kg/cmz y enfrentarlo con

Trsar = ?OLTLL lf.'lg/cm2 cuando esta reforzando: por tanto:

2Ot tt1- Kg/ cm2

zOL,LL kg/cm'

Entonces se tiene que Ia relación se cunple por tanto

viga (tubo) esta bien seleccionada para este caso

particular.

6.L2 COMPROBACION DET TIPO DE PENFIT. SEI'ECCIOI{AIX)

Es necesario verificar si eI perfil seleccionado para Ia

construcción es eI adecuado o no. Haciendo un análisis como

eI que se hizo para seLección del miembro inferior de Ia

Viga Gancho (tubo) en este caso se hará un anáIisis a

tracción y se compara con la resistencia a tracción para

estos perfiles.

Se toma Ia carga máxima a tracción:

F = 187L8189 Kg

A - 6Lr2 cm'

Ia

en

78

Por tanto el o,, a tracción Para estos miembros será

(o*r) u".187 18, 89 = 305,85Kg/cmz

61,,2

(oon) ,ru" = 305 ,gíKg/ cmz

AI comparalo con eI esfuerzo de tracción del catáIogo

técnico de ACEROSA S.A. PARA PERFILES EN I'U" hot rolled se

observo que eI esfuerzo aI cual estara sometido eI perfil

no Itega al mínimo que presenta este catáIogo por

consiguiente Ia viga no presentara fallas debido a }a

tracción Io que nos asegura que eI perfil seleccionado para

Ia construcción de Ia Estructura (viga gancho) es eI más

adecuado Para Io que se requiere.

Para una mayor seguridad se comparara este mismo esfuerzo

aI esfuerzo a tracción para acero estructural ASTM-A36 AIta

resistencia- baja aleación.

o"t = oofipa = 400x10 " #-ffi*% /g .ern/sz

o.t = 4077 15 kg/cff "

" Apendice B. Pag. 585Beer y E.R. Jhonston Jr.

del Lüro de Mecánica de Materiales de F.P.

79

Se pudo observar que eI esfuerzo que esta soportando eI

perfil es mucho menor que eI que puede soportarr Por Io

tanto se tiene seguridad de que este no fallará debido a Ia

tracción.

6.13 VERIFICACION DE IJ| VIGA GANCIIO APLICANDO ESFT'ERZOS

C(nIBINAIIOS

De calculos anteriores se puede obtener los esfuerzos para

Ltevarlos asÍ aI circulo de Mohr y aplicar las teorias de1

máximo esfuerzo normal o Ia del máximo esfuerzo cortante'

Para obtener estos esfuerzos combinados se usaron

carga axiat-Torsión-f lexión -

La carga axial será una carÍla de comprensión producida por

las fuerzas internas en Ia viga gancho al entrar a trabajar

esta, cuando se estan descargando los vagones'

A1 iguat que la carga axial, Id de torsión se produce

cuando se estan descargando los vagones.

Et esfuerzo por flexión es producto de los momentos de

empotrarnientos propios de Ia viga gancho.

Para obtener cada uno de estos se usaran las formulas

correspondientes:

tfniversilad lutónonr¡ dc ccc¡dente ¡

s[ccror ürlror¡cA I--t

80

Para Ia carga axial: Compresión produce un esfuerzo

negativo:

O" = F/A

Para la carga a torsión

L6T*DL--

tc (D4-d4)

Para ta carga a flexión:

32M*Dot=-,n (Da-da)

Teniendo en cuenta que Se debe hacer una sgmatoria entre

Ios esfuerzos producto de Ia carga axial y Ia flexionante.

O'=Oa+Ot

Y Sera entOnceS COn IoS esfuerzOs Or y T" 9U€ Se llegara aI

circulo Mohr para obtener on' y T,, para asi poder aplicar

TMEN y TMEC respectiv.rmente.

Teniendo presente que se trata de un tubo calculamos los

esfuerzos:

D = 11.75" = 29185 cm Faxial = L77L2r5 K9 (compresión)

fl = 10¡02" = 25145 cm Mf1ec = 5909 12 l(.g-m

81-

o* =

0*=

-L77 L2,5Í/ 4 (29 ,852 -25 ,452)

97,48Kg/cmz

1'6*495300 *29,85u^F-r"r

rc Q9 ,854 -25 ,454)

Í-, = zo!,tt K9-xy

Cmz

Vamos aI CM

-G

FIGURA 41. Circulo de

n_ o**oy _ 97,4822

C = 48,74 kg/cm'

-

n = rl ( o*^o" )'* (t,q,)2

\Z

32*59O9 ,20*29 ,85* (29 ,854-25,454)

Mohr para esfuerzos combinados

R = 2O6,93 kg/cm'

82

P = .l , gz ,aa \r*(2oL,:rr)2,T'

Se toma ef llonrxll mayor valor absoluto para aplicar las TMEN

y TMEC respectivas.

Or=fi'-C

= 206,93 48 r74

or = 158' L9 Kg/cm'

oz = 0

03=R+C

= 206 r93 48 t'|4

oa = - 255 , 6'1 kg / ctr donde o,, = ll ". ll

T.r=ft

= 206,93 Kglcn'z

Aplicando T.M.E.N tenemos que:

F.s = sY

o rtx

.'. 0r* , Eá

Para este caso tenemos:

83

Sy=zaooffiYFS=1.5

2400ofltx s 1.5

ofltx s re oo K9=

cm"

2ss,6?# < rcoo#g

Se puede observar que esta relación se cumple y eI tubo de

LO" Clase 40 no presenta problemas aI estar bajo las

condiciones de trabajo.

otraformadeverificaresaplicandoTMECdonde:

T*r3 #

De tablas se tiene que:

Sv = 24OO *9^ U usando un FS =l-.5- cm"

2400f'nD. - 2xL.5

rnn 3 soo#

Al igual que cuando se aplica T'M'E'N se cumple para

84

T.M.E.C. que:

206,93 Kg= < aoo Kg_

cmo cmo

Lo que nos asegura que et tubo seleccionado para la

construcción de Ia Viga Gancho no presentara problema aI

someterlo al trabajo para el cual fue escogido.

6.14. \IERIFICACIO{ APLICAIIDO EL CóDIGO DE I{OM{A

SISMORESISTEITTE

Esfuerzo a tensión

Aplicando paragrafo F.L.5.1.1. Ft = O16 Fy dando Fy = Sv

(2.300 - 2.500)kg/cm' 252,26 kg/cm'

L666 ,66)Kg/cm' = 252,26 Kg/cm2 s (919'99 -999,99) Kg/cm2 1a

relación se cumple por lo tanto los mie¡nbros sirven.

Esfuerzo de cou¡lresLón

Aplicando paragrafo F.1.5.1-3 de1 Código.

Fas =,9a=l-8 . 580 , L57bs/ pgzs/z+z (k1/ r) /ecc- (k7/ r\3 /8cc3

obtenido anteriormente donde:

85

1s, sao,L5rbs/ps'*r#*l ,{n)ffi) =1.306,68kg/ cm2 d

O.p

cumple por Io tanto los miembros sirven'

Esfuerzo cortante

Aplicando paragrafo F.1.5.1.2. FV S 0,40 FY donde FY = sy

= 2tO9,8O Kgr/cnf

zOL,Lt kglcm'z

relación se cumple por 1o tanto el miembro sirve.

6.15 VERIFICACIóN APLICAr¡D() EL CóI'IGO DE ilOM{A

SISI.IONBSISTE¡ITES A NESULTAI'O.S DEL CIRCULO DE TrcIIR

Aplicando paragrafo F.1.5.L.1. del código de Normas

o'l s 0 ' 6 ="

= ::ili""J- == 't'rt

t,,,',oe ' soxs/cnr )

La relación se cumPle

Aplicando paragrafo F.L.4.1.3. del Código de Normas

o"o. s sad = 255,67 kg/cm2 s 1.306,68 Kg/cm2 Ia relación se

cumple

87

- t"5 )O = arctun(-n,n

@ = ]-8182"

T^" = L871-8 , 89 Kg ( 4L181 , 56Ib )

se tiene una carga aplicada a tensión de L87l-8,89 Kg y por

Ia posición del miembro tenemos que es una carga mixta como

podemos observar en Ia figura (035) en:

FIGURA 43.

t--7-((xFuerza vista enIa estructura de

et espacio sobre PerfilIa Viga Gancho.

F, = L87L8,89 Cos L8,82

= L77L8,L2Kg (38979,86Ib)

187L8,89 Sen 18,82

6038, 64Kg ( L3285, OLlb)

9rt

4 15"

Fv=

I, = 10tt Lz' =

I' = 5tt, lxt =

88

como se puede observar tenemos una carga mixta y se

analizara como si se tratara de una carga paralela sobre

una soldadura de filete.

Se hara un análisis estático y otro a fatiga:

6.16.1 Analisis estático

Se tiene que para cargas mixtas:

Tad = 13600 psi segun Ia AÚüS'8

Además se tiene las ecuaciones:

- t¡it=+raa

Si fad = O.7O7 Taa Y3

r = {fiF,

por ser carga mixta:

:- F* =FslF* y f., = '"!'"uT -Y Lr

L8 . CAICEDO JORGE. Op. Cit., tabla 6.5--6-7-

89

enComo se asumió con anterioridad

cuenta para estos cáIculosr Por

un Fs = 2 no se tendrá

tanto:

FLx-

FLy-

3897-2'86 - 1,o25,767b/Ln38

1329?, 01 - 349 ,6IJb/In38

t=@ -l_083,7rb/Ln

fad 0.707 't raa = O7O7 tc L3600

96LS .2 Lb/ i-n'

w -o.ttpg - a/gtt (0.32*)

6.L6.2 AnáIisis a fatÍga

Se asume una carga máxima cuando

vagones y una mínima cuando sea

descarga de estos.

F.o=0

se estan descargando los

completado eI ciclo de

90

Fw L87 LB , 89 Kg (41181 ,56l-b)

Aplicando la fórmula:"

t= !^ * "e ; Nr(N<2r<Lo6Tad ft

L = r* * "u ¡(N(Z:<L}Gfad ff

por tanto:

F = F**Fr- vF-= F*-F*,

'm 2 r -a 2

F,,=Fu Y Í^=Tu

4r1-8L,56

- =- 2-'m o .7 07 *38W

rn=766,43/W=tu

,o",

= ffi t. !( = o cuando son catgas repetidas

Reemplazando Ia ecuación tenemos que:

L9. rbid.

20. Ibid., Tabla 6.LL P.540

91

- 766 ,43 '766 ,4313600tv 7 LOOW

despejando úü y resolviendo se tiene que:

w = o,l_61n - 5/32tt (0.4-)

Se recomienda usar soldadura de alta penetración y buen

acabado 7018 de 3/L6".

6.L7 VERFICACION DE I,A SOLI'AI'T'RA PARA I"A VIGA GAIICHO

APLICANDO CODI@ DE NORIIAS SISI|oRESISTE¡ITE

De acuerdo a cáIculos reatizados se observa que eI tarnaño

de Ia soldadura (úrl es de 5/32 pg que soldara un perfil con

un espesor de * pg y según tabtas F.1.L7.-2.A. eI tamaño

mÍnimo de} filete es de 3/t6 pg además según la tabla

F.1.L7.28 recomienda espesor mÍnimo de Ia garganta es

3/L6".

7. ANALISIS DE I.AS TE¡TSIO¡ÍES SOBRE I,OS UASTILES

DE LA ESTRUCfl'NA PRINCIPAL

De acuerdo a los cáIculos anteriores se pudo constatar que

Ias maygres tensiones acurren Cuando e = '15" y son las

siguientes:

Ts = L74LOI7L Rg con 03 = 84'50"

Tz = 2959 r82 Kg con Oz = 82 r98"

Tr = 30L9 rO2 Kg con Or = 64.53"

De Ia tensión T¡ resutta la Tr que es Ia tensión del cable

desde las poleas hasta eI tambor aplicando concepto de

potipastos del libro maquinarias calculo de taller pag. L47

se obtiene:

T¿ = Ts/r = t74LO'7Lkg/3 = 5803,51k9

donde Tr = 5803.57K9 = T' cable

de ízaje donde T¡ = T,cable = 5803 r5'lkg

93

rC=E59rBz5

".-> Tt= tApr22k,

en los mástilesFIGURA 44.

4 =58Oz,SZ t*, .

fr=22BoO K9

Figura 45. Resultante

T =J o rg,o4 ú,

6=29SqtZ Kg

FIGURA 46. CáICUIO

Fuerzas actuando

(vL____?_

i,\ti= l?410,71 19

!

"T"" entre Tg Y Tn

lv,'t,

= 5B5O Kg

/-

7?. sto3ttr*l _

T"r entre Tz Y Tr

94

FIGURA 47. Resultante T*r entre T"r Y T"z

La fuerza final que afecta a los mástiles

con g3 7o obteniéndose T"¡ x = L974,28K9 y

éS T¡3 = L6.200K9

T"¡' = L6O79 ,24R9 -

7.L. CALCULO DE tOS I{ASTILES DE LA GRUA HILO

La estructura Principal Ia conforman los mástiles princia

y secundario los cuales son afectados por Ia fuerza

resultante = L9600Kg = L9,6 Ton debido a Ia longitud y

esbeltez de los mástiles es necesario arriostrarlos para

poder que Ia estructura falle a pandeo. Para el cáIculo de

pandeo Se determina un número especÍfico de divisiones de

Ia estructura eI cual será = $.

95

ta longitud obtenida de las cinco (5) divisiones será la

Iongitud de arrioztramiento de cada másti}, para cad'a

miembro se selecciona tubería de L2" sch 40'

I

I;l.t

'I

-, -2'0onb- - -JJ.A^-I vtutb* ___+

FIGURA 48. Mastiles de la grúa hilo sin arriozterat

Long. mástil PrinciPal = 12,4t mts.

Long. mástil principal + 5 = 2,48 mts'

Long. arrioztramiento = 2r48 mts.

Long. mástil secundario

Long. mástil secundario

Long. arriostramiento =

= 13189 mts.

+5=2177mts.

2,77 mts.

Mastil princiPal:

Carga L9.600 Kg =

Longitud = 2,48mts

L9,6 ton. = 43.198r401bs

= 97,63 pg.

96

S, = 60.000 lbs/pef según Tabla 29 se tiene gue

Q exteríor = L2.75A p{t = 323,85mm = 32r38cm

O interior = L1-938 pg = 303'23m¡n = 30'32cm

A = Area metálica = J-8r61pg' = LO-L74r17mm' = 1o1r'l4cm2

I = Monento inercia = 3OOr3 pgt = L24-994-297rLmma =

L2.499,42cnf

S = Modulo de la sección = 47rL pg3 = 77L-830r7Lmm3 =

77! t83cmt

E = Modulo de elasticidad = 30.OOO.OOolbs/pg' =

= 2L,399.000 KglcÍf

Ít - _P = E_-609_k9_ -_-Ynncteo A LoL,7 Acmz

or¡andeo = L'824,95kg/cmz =

ag24 ,95kg/ cm'* 2 ''ro!jb" * Q '-1!Í{)Lkg tpgz

25 .g4g,60 7bs/ p92 = 25,949k1bs/ Pgl

r = rd.dio de giro= rvrlrP9= = 4,o3Pg' r = 4'o3Pg,E=

Según Ia Aisc

f = condición

relación de esbeltez

los extr se toma

= KL/r s 200

l( = 1 tabla 25.

la

de

t 1-t<97 ,63pgt,@ll, = 24,22 - I(L/z = 24 < 2OO

Ia relación

sirve.

se cumple por 1o tanto eI arrioztramiento

97

Cal-cul-o de CC = r/Ñffi,

es eI valor particular de If.L/r eI cual separa Ia colunna

Iarga de las intermedias.

0 99'34 + CC = 99

RL/r = 24 < CC = 99 por Io tanto Ia cofu¡nura intermedia como

esta relación se cumple eI esfuerzo permisible:

r-ra = | znzxzo.ooo.ooolbs/pgz\ 60. ooo-z.bs/psz

lL- (KL/ r)2 /zccz\ s".A

FS

FS = 5/31-!3x24) I -t (24)3- I =!,75-FS=L,75-' - ' (8)p9) 3' ' (8rp9) 3

Donde FS = Factor de Seguridad = 5/3 + 3(L/r)lBcc

t/r)3 /8cc3

Sa= lL- ( (24\2 / (z(ee ) 2) I 6o . ooor b/ pgz

S. = 33,27K ]-b/gg'

L,75 =33,27kLb/pg'

98

Para comprobar que Ia columna sirve finalmente se debe

cumplir Ia siguiente relación opaadro

opandso = 25rg49K Lb/p,g' S 33r27lx]-b/pg"'

la relación se cumple por Io tanto las colu¡nnas sirven.

Uastll Secr¡ndario

Los siguientes son iguales

Carga = 43,L9K lbs

S, = 60.000 Lb/p,g'

Q exterior = L2.75Opg

0 interior = L1-.938Pg

[ = 18,6Lpg'z

I = 303r3pg'

S = 4T rLpgg

f, = 3O.OOO.OOO lbs/pg'z

O¡,endoo = 25 r949K Lb/Pg'

r = 4r03pg

cc = 14O

Como ta longitud varÍa Ia relación de esbelf.ez KL/r cambia

Io mismo que eI factor de Seguridad FS y eI esfuerzo

permisible S,.

" Del Libro Resistencia de Materiales de Fitzgerald.

99

1 = 2,77 mts = L09,05p9 + KL/r = LxL09 r05pg/4,03p9 - 27

donde RL/r = 27

intermedia.

FS = t*, . r#¡-1--G2' ) =a.zc - FS=L:16

Sa =lL (27 )2 / ( (2 (ee ) 2) I 6o . o0oJ bl Pg'

L,7 6

32.823,06 Lb/pg -- 32,82IF. Lb/pg"

S" = 32,82K Lb/pg'

opaadeo = 25r949R lbs/pg'z s 32t82k lbs/pg' Ia relación se

cumple por 1o tanto Ia columna sirve según resistencia de

materiales de Fitzgerald.

7.2 CALCULO DE I.A ESTRUCTI'RA PRIIÍCIPAI, DE LA GRUA HILO

Debido aI arrioztramiento de los mástiles Ia Estructura

principal tendrá Ia siguiente forma:

100

4 )Yni

'

Q ¡qrr't :

i

rf 1YnJt(-.. '

Z,l^

FIGURA 49. ESTRUCTURA PRINCIPAL DE LA GRUA HILO ARRIOZTRADA

La estructura tendrá L8 elementos y L1 nodos según la

figura además tendrá elementos secundarios o de

arrioztramiento lográndose buena rigidez debido a la

comptejidad del cáIculo de Ia estructura se utiliza eI

programa Pgstress con eI cual se obtienen los siguientes

datos:

a. Desplazamiento de los nodos

b. Fuerza de tensión y compresión de los miembros

c. Esfuerzo de tensión y compresión de los miembros.

tistado de Datos

101

DATOS GE¡TERALES DE I"A ESTRUCTURA

CALCULO N9 2 CELOSIA PROPT'ESTA

Codigo- 0001

Nonrbre- CELOSIA PROPUESTA

TIPO DE ESTRUCTURA

NTIMERO DE NUDOS

NTJMERO DE APOYOS

NT'MERO DE ELEMENTOS

NIIMERO DE PROPTEDADES DE LOE ELEMENTOS-

NT'MERO DE CARGAS DIFERENTES

NUMERO DE CARGAS EN LOS NT'DOS

NT'MERO DE HIPOTESIS MAESTRAS DE CARGA-

SALVA RESULTADOS

NT'MERO DE ECUACIONES DE MAYORACION

T'NIDN'BS DE I"A INFORIIACION

CERCTIA PLAT{A

Lt_

2

18

L

0

1

L

1_

1

LOI{GITI'D

m

purg.

UNIDADES TIPO

FTIERZA

Ton.

rib.=1=2

LO2

DATOS DE LAS C(X)RIIENAI'AS

NT'DO X

t_

2

3

4

5

6

7

I9

10

1_L

0.000

3.800

L.400

4.400

2.800

5.1_00

4.200

5.800

5.600

6.400

7.000

Y

0.000

0.000

2.400

2.400

4.800

4.800

7.200

7.200

9.600

9.600

L2.000

PROPIEDN)Es DE T.OS ELEMENTOS

TIPO AREA

0.010160 21000000.000000

INCIDENCIAS DE LOS ELBIEIÍIqOS

ELEIEilTO N9

L

2

3

4

NIIDO IT{ICIAÍ. I{TIDO FIIÍAL

E

1

TIPO

L

1

1

1

L

L

2

4

3

4

4

3

103

5

6

7

I9

10

1.L

t2

13

t4

15

16

t7

18

1_

1

L

1

1

1

L

L

L

1

L

1

1_

1

3

3

4

6

5

5

6

I

7

7

I10

9

11

5

6

6

5

7

8

I

7

9

10

10

9

1L

t0

DATOS DB LA TOPOLOGIA

ANCHO DE LA MEDIA BAT{DA ES 8

I4A)(IMO NUMERO DE ECUACIONES ACTIVAS ES 8

CARGAS EIf LOS NT'DO.S

ID#1

NUD. HIP. FUER. X FUER. Y

LL 1 L.974 -16.079

104

DATOS

AP. #

L

2

DE LOS AP(XOS

NUDO

1_

2

DESP. X

-1.-1.

H-MA DES X

1 0.00000001 -0.00000001 0.00025871 0.0002480L 0.00125051 0.00123991 0.oL642471 0.00306821 0.00s8836

DES Y

-0.0000000-0.00000000.0002026

-0.00050370.0000363

-0.0012549-0.0099629-o.oo2240L-0.003363s

DESP.

-1.-1.

ECUACIOIIES DE MAYORACION DE CARGA

MAESTRA

HIPO 1 2

1 1.00

Desplazamientos

DESPI.AZAIIIE¡{TOS

de La Estructura

I 10

NU.

1_

2

3

4

5

6

7

8

9

FT¡ERZAS EN IOS ETB,TE¡¡TOS

ELEMENTO 1- DEL NUDO 1. AL NUDO 3

L0s

FUERZAS MAYORADAS


L 23.447 (TENS. ) 2307.76


FUERZAS MAYORADAS


L 0.998 (COMP. ) 98.25


FUERZAS IIIAYORADAS


1, 36.957 (COMP. ) 3637. s3

ELEMENTO 4 DEt NUDO 4 AL NUDO 3

FUERZAS MAYORADAS


1- o.7s7 (coMP. ) 74.sL


FUERZAS MAYORADAS


1 22.532 (TENS. ) 22L7 .75

ELEMENTO 6 DEL NUDO 3 AL NT'DO 6

L06

FUERZAS MAYORADAS


1 t.4s2 (TENS. ) L42.87


FUERZAS MAYORADAS


L 37.846 (COMP. ) 3724.96


FUERZAS MAYORADAS


1 0.987 (COMP. ) 97 .L9


FUERZAS MAYORADAS


1 20.818 (TENS. ) 2048.98


FUERZAS MAYORADAS


L 2.37L (TENS. ) 233.36

ETEMENTO 11 DEL NUDO 6 At NUDO 8

FUERZAS MAYORADAS


L 37 .O23 (COMP. ) 3643.97

LO7


FUERZAS MAYORADAS


L 0.000 (coMP. ) o.o2

ELEMENTO 13 DEL NTJDO 7 AL NTJDO 9


L 2O.8L7 (TENS. ) 2O48.9L


FUERZAS MAYORADAS


1. 0.001 (TENS. ) 0. 07

ELEMENTO 15 DEL NUDO 8 AL NT'DO 1.0

FUERZAS MAYORADAS


1 3s.109 (COMP. ) 345s.61

ELEMENTO 1.6 DEL NUDO 1.0 AL NUDO 9

FUERZAS MAYORADAS


1 0.000 (coMP. ) o.o2

ELEMENTO 17 DEL NUDO 9 AL NI'DO 1.3

108


L 2O.8L7 (TENS. ) 2048.92

ETEMENTO 1.8 DEL NT'DO 1-T. AL NUDO T-O


1 3s.108 (COMP. ) 3455.s6

,I .3 VERIFICACIOI{ DE I.A ESTRUCTT'RA PRINCIPAL

Los desplazamientos en los nodos son muy pequeños y los

mayores esfuerzos se presentan en los miembros 3 y 5.

Obtenidos los esfuerzos se toman los mayores para ser

evaluada Ia estructura a tensión y compresión.

Evaluación

Apllcando Ia ecuació¡¡

.ga<sad=#

donde:

Sad = esfuerzo admisible

Sy = tímite de fluencia

FS = Factor de Segruridad

L09

Tensión

or=lA

en eI elemento 5 ocurre el mayor esfuerzo a tensión de

279L,68 Ton/m'

donde Tensión = 279 rL6 Kg/cmz

S"c = SylFS donde S" = 60.000 lbs/Pg'

422oKg/cm2 donde S, = 4220 Kg/cm'y FS = L.5

S.a = 422O/t.5 Kglcnf = 28L3,33Kg/cm2

donde Saa = 28L3r33Kg/cm2

or¡o = 279 tL6 Rg/cÑ s S¡a donde S.a = 28L3 r33 Kg/cm' Ia

relación se cgmple por 1o tanto eL elemento 5 sometido a

esfuerzos de tensión no fa1lara.

Cou¡rresión

O.o, = F/A ocurre en et elemento 3 el mayor esfuerzo a

compresión de 4459,2O Ton/m"

oco.p = 445rgl Kg/cn.' s S.a donde S"a = 2.813'33 Kg/ctr Ia

relación se cumple por 1o tanto eI elemento sometido a

esfuerzo de compresión no falla.

Unhcnlded Aulñ'ona C1 Occidonte

stcc¡0N 6ig.l0iECA

1_L0

7 .IL EVALUACIÓN APLICANDO CóDIGO DE NOR}IA SISMORESISTHTTE

Para una mayor seguridad de la Estructura se calcula

aplicando eI Código de Norma Colombiano para Estructuras

sismo-resistentes.

La evaluación se hará a tensión, compresión y flexo-

compresión.

Tengión

Apticando parágrafo F.1.5.L.1. or.o s 0,45 S"

ot"o = 27g rL6 Rg/cmz

= 2'19,L6 Kg/cmz s 1899 kg/cfr la relación se cumple por Io

tanto sometido a esfuerzos de tensión no falla eI elemento

5

Cou¡lresión

Aplicando paragrafo F. 1. 5. 1. 3.

o"o,¡,, = 445 r92Kg/cmz

por tanto z 445,92 Klbsr/Pg'z

cumple por Io tanto sometido a esfuerzo de tensión no

fallará eI elemento a compresión no falla eI elemento 3.

LLL

Flero-cou¡lresión

Aplicando paragrafo F.L.5.1.

+.ffir1'oDonde:

f^ FA

f. = esfuerzo

f¡ = esfuerzo

f" = esfuerzo

f. = esfuerzo

f¡ + esfuerzo

_ L96OOKgCo971-Oi-,7 4cm2

de compresión

de flexión

critico de Euler

de compresión admisible

de flexión admisible

= 191 ,2t# fu = !9:-,ztffi

fa= _ Fxl-s

Ms

_ t960OKgSerfl s<248qn77 L,83cm3

= 767 ,SAkg/ cmz

1-2499 ,42,-7A¿ K=!,O;7 = L2mts = L2oocmrr=Í ]-oL,7 4

r = 11108 cms.

K7_Í

EL=rFc=

Lt<L2OOcm =f Og,30

LL, OBcm

108.3

944.75 Rg/cm'z

tL2

F _ L2n2e _ 12fi'2213999,kg = e44 _ZZ kg'c 23 ( Kib ), 23 (109)zcmz '-

cmzÍ

F. = 016 s, donde S" = 4.220 kg/cm'

donde F. = 2532 kglcn sup 2 según parágrafo 1.5.1.3.d.

F¡ = 0166 S" donde S, = 4.220 kg/cm'

donde F¡ = 2785,20 kg/cm'según un parágrafo: 1.5.L.4.a.

t LgL,2Lkg/cm2, t 767,5ok9/cm2rT.._

2532kg/ cnz tr_ ( !9L,2615g/.en? ) ¿azes,2okg/cmzl

944,7 Skg/ cm¿

)<

0,076 + 01345 < 1.O donde Or42L s 1.0 la relación se cumple

por 1o tanto a Flexo-compresión no falla el mástil

f,iástil Superior

f, = L9L.2L kg/cm'por ser tr¡berÍa de 12" sch 4O det Mastil

Superior.

f- tr[ = Fxl _ 19500Sen7><600cm = 1956 ,g6kg/cmz-bS s -@

fb = 1.856,86 kg/cÑ

KL/r = 108 esbeltez del mástil principal

F" = 944,'15 kg/clm' esfuerzo critico de Euler del Mástil

principal

40

F"

F¡

2532 Ir.g/cm' por ser tubo de L2" sch 40

2785r2O kg/crn' por ser tubo de 12" sch

1L3

)<

f-3+fb

fb < 1'0

l-856 ,86kg/ cmz

ft- I !?L' zt!s/,cn:) x 27 85, 2oKg/ cm2994,7 5kg/ cm"

(t1-(fulf)lfb)

,:-g:-,zLkg./c!2 ¡ + (2532kg./ cmz

01076 + 01825 t 1r0 donde Or90 s 1r0 Ia relación se cr¡¡nple

por tanto a felxo-compresión no falla eI mástil.

7.5. CALCULO DE LA SOLIIAI'I'RA PARA I,A ESTRUCTT'RA PRINCIPAL

AI hacer eI anáIisis de las fuerzas internas a las cuales

estará sometido esta estructura se pudo observar que Ia

máxima fuerza a Ia que estarÍa sometida será de:

f = 37846 Kg (8326L,2 lb)

Ya que los miembros a soldar son tubos seremos

conservativos tomando el perimetro del tubo sin tener en

cuenta el arreglo que hay que hacer para que haya un mejor

agarre con eI otro miembro a soldar como se observa en la

f igrura 50.

FIGURA 50. Soldadura de Ia Estructura Principal

7.5.L. AnáIisis Estático

Lt4

tamaño de Ia soldadura se usan las

raa tlrb/in'11= 13600 Lb/in2

Para determinar el

ecuaciones:

f¡f = f/f^o

donde f.o = O '7O7 *

Según Ia A.hI.S. T¡d

Además

f = F"'kF/Lr

Como para los casos anteriores el factor de servicio (F.)

ya está incluído en Ia carga.

nDdondeD=t2r75"L2,75rt" Iongitud total que será soldada.

Lr+

f-!T

Ll_5

At resolver Ia ecuación se tiene que:

t = 8326Lr2/L2r75n

f = 2078,66 Lblin

f,¡ = O.7O7 t L3600

= 96]-5rZ Lb/ínz

lil = 2078,66/96L5,2

[¡¡t = OiZZ pg = 7/32" (0156 cm)

7.5.2. Análisis a Fatiga

Como en los casos anteriores en los que se calculó el

tanraño de Ia soldadura rrlúrr se asume una cargfa máxima y otramÍnima cuando se esta realizando trabajo.

F,, = 0 y F,, = 371846 Ton (8326Lr2 Ib)

1 = T./r,a * T,./Er 22i N" ( N ( 2*10ó ciclos

Recordamos que:

E = F/A donde A = 0.707 !'ff.r

Para este caso de soldadura se tiene que Ia longitud total

del cosdon de soldadura a realizar alrededor del tubo.

Lr = ¡D = L2 r75n"

22. E.M.C.D. DeI Ingeniero Jorge Caicedo

L16

Además debido al tipo de carga presente en Ia estructuraprincipal se observa que:

r^ = F*!F*, y F" = F*,^F*, dond.e F*;o-m 2 r -a 2

Por Io tanto se tiene que:

F, = F. = F.,/2 Io que nos lleva a:

Ta = E¡ -- F^./zA

83261,,2"a-M

Ta = t47O rOs/W

Tr = TLOO/L-K/Z donde K = 0 cuando se tienen cargas

repetidas

rr = 7100 lb/in'y según la A.üü.S. rac L3660 0 Lb/ínz

Reemplazando en la ecuación de Soderberg y resolviendo

obtenemos:

" t47 0,05 L47 0,05¡--l-3600tf 7 Loow

f¡f = Or32 in = 5/L6" (0179 cm).

7.5.3. Verificaciónprincipal

de Soldadura para

LL7

estructura

se observa que eI

se encuentra por

tablas 40 y 40A

Aplicando Código de Norma sismoresistente

tamaño de Ia soldadura para este caso

encima de los mÍnimos recomendados según

7 .6 CATCULO DE I,A SOLDN)URA DEL SISTEMA DE AGARRE AL

!,TASTIL

Este cáIculo aI igual que en los otros donde se determino

eI tamaño de la soldadura (t^¡) se hara un anáIisis estático

y a fatiga teniendo en cuenta que esta será de filete

además que soportará una carga mixta; se debe recordar que

cuando se presenta este tipo de carga se analiza como si se

tratara de una carga en Paralelo-

Is4,:

r, 43724 B

FIGURA 5l-. Fuerzas presente en eI sistema de Agarre del

mastil suPerior

1L8

7.6.L. Análisis estátLco

Por tratarse de una carga mixta

t-=+ y t"=ry

donde F.r Factor de servicio que ya esta incluido en Ia

carga inicialmente por tanto no se tencra en cuenta par

alos cáIculos.

Lr : Longitud total a soldar

F., Fy : Componentes de Ia fuerza resultante que actúa sobre

el mástil secundario que es donde estará apoyada eI soporte

de agarre.

En la figura 44 se observa las partes a soldar del sistema

de agarre.

-tr t\fu.t(A 3¿ .

= 140' donde a

= 4r66i5" R

= n*a*R/i8o" b

a

t(

b

r-19

Soidadura dei sistema de agarre del mástil

priricipai ai mástii suPerior

: Angulo deI sector circuiar

: Radio

: sector circular

b-

Resoivierrdo se tiene:

n *140" ,v4687 5180

ii,45 pg

iL,45 * 2 + L1 * 2 + 25 * 2 + 29,25 * 2

b=

UT

L20

tr = 15314 pg

De las ecuaciones anteriores:

t 5280-*- EE

f. = 34142 lblin

F 429OO-" -

-1-514

f" = 279,66 Lb/ín

t = rE;4

f = 28L,77 Lb/pg

f.a = Ot7O7 * T"c donde t"c = 13600 Lb/p,g'según Ia A.lrü.S.

fa¡ = 96L5,2 Lb/pg'

De donde reemplazando en Ia ecuación correspondiente se

puede determinar el tamaño de la soldadura (üJ).

tü - f/f"o

= 28L,77 /96L5,2

Vü - 0,03 pg (L/32" = O,OB cm)

L2L

7.6.2. AnáIisig a fatiga:

Se asume una carga máxima cuando se están descargando los

vagones y una mÍnima cuando se ha completado de descarga de

la caña.

F.o = 0 y F,, = 20600K9 (453201b)

Aplicando Ia ecuación de Sodeberg para asÍ poder determinar

eL tamaño de Ia soldadura (tfJ)

1 = T/T,a + Í,/Tt i Nr ( N < 2 * l-Ot'3

para ciclos moderados.

Teniendo presente que: T = F/A y A = Or7O7 *t{*Lr

Los esfuerzos medios y alternos serán iguales debido a que

F.o = 0 por tanto se tiene:

T! = E¡ = F/2t O rTOTtcWrcLr

_ 45320u^-ffi

r^ = r" tlb/Pg1

Además se aplica Ia ecuación:

" Del libro E.M.C.D. del Ing. Jorge Caicedo.

L22

Tr = TLOO/L-K/2 donde K = 0" por ser cargas repetidas.

rr = 7L00 Lb/pg' según Ia A.tü.S.

Reemplazando en Ia ecuación y resolviendo se tiene que:

1 _ 208'94 208'941-3600hr 7 LOOW

f¡f = 0104 pg aproximandolo a L/L6"

Se recomienda usar soldadura de alta penetración y buen

acabado 70LB de t/4" se puede estar seguro que no fallara,y si es posible hacer un tratamiento térmico para recuperar

las propiedades de los materiales soldados, para evitar

algún daño posterior en Ia Z.A.T. que es por donde

generalmente fallan los elementos sometidos a soldadura.

'I .6.3. Verificacfón de la Soldadura del Sigtena

Agarre aI üágtil Buperlor ABlfcando Código

Normas sismoresistente

Según los cáIculos se observa que eI espesor obtenido esta

por debajo de los mÍnimos recomendados por eI código de

normas para espesores de elementos a soldar de 3/4pg. según

Ias tablas 40 y 4OA se recomienda tamaños de soldadura de

5/t6 pg.

21 Del tibro E.M.C.D. del Ing Jorge Caicedo Pag. 540Tabla 1.1.

de

de

8. REACCIONES EN LOS APOYOS DE LA ESTRUCTURA PRINCIPAL

Ia Grua hilo por

los elementos

L23

cada costado

Lr2 y 3 por

La Estructura principal de

tendrá 2 apoyos unidos a

pasadores

Apoyo No. 1

F."o. = 2'l ,694 Ton = 27,694 Kg

7 = 27694 K*

FIGURA 53. Reacción en eI apoyo No. 1

X"t = F.

Ery = Fy

Rv=Fv

L24

R, = 0 entonces R* = F, = 13.972r38K9

Rv=Q

= 23.gLO,87

f<ontp; 4365 7,27 Kg

FIGURA 54. Reaccíones en eI apoyo No. 2

CáIcuIo de las fuerzas F*, y F".

r-.--z,+^

f_?a/ns)v

FIGURA 55. Obtención del Anguto para eI elemento No. Z

x = 3, 8 mts 1-, 41 mts 2, 39 mts

X = 2139 mts

Y = 2140 mts

o = Arctg (2r4O mts/2r39 mts) = 45rLL" = 45"

B = a + @ = 90 + 45 = 135 entonces B= 135"

Frv = 8L8 Fg Sen l-35" = 578r4L entonces Fry = 578r4LK9

Fr, = 818 kg cos L35" = 57814! kg entonC€S Fr. = - 57814L k9

Xr'=R*-Tr'+F.'=0

*r

t!

I

t.R

t25

S, = Fr, + F., =- 578r4L kg + L2.LO7r23 kg

R. = LL.528r82 kg

Ery=&+Fry-F"y=0

& = Fry F"' = 578r4Lk9 - 43.657127 kg

& = 43.078,86 kg.

9. CAICUÍ.O DEL PASADOR DEL APOYO NO. DEL MASTIL

sEcInrDARro (TRASERO)

Analizando el pasador como una viga simplemente apoyada

afectada por Ia fuerza de tensión del elemento No. 1 se

procede a calcular el pasador:

t+r

rFir '.

FIGURA 56. Fuerzas Presentes

trasero.

en pasadores de1 mástiI

f ( (o't

L(e,r,)

- 6o, = /:8a7 Kg

Diagrama de cortante en eI pasador del

mástil Trasero.

FIGURA 57.

entonces Ra

427

= RB = 13 .847 kgRA=Ra= F/2 = 27.694K9/2

M tr9-c"1

i

X(em);

:

flectores en el pasador

M- = Ff _ 27 .694kgx35,56cm = 246.L99,66kg_cm--c44

FIGURA 58.

M" = 246.t99 ' 66 Kg - cm

Or = Oa = FL2/L6EL entonces E

f = n(10,L6 cm)n/64 = 523,05

I - 523,05 cm'

e¿=O¡=

Diagrama de momento

del mástil trasero.

= 2.L39 .996kg/cmz;

cmn

(27 .694Kg35, 56 cm)z) = !,99x!0-3 =0o 0o/07 , lLttft6 x2, lxLo6 )<523, 05 cm4 )

entonces @r = O¡ = 0" 00' 07.1L"

Fl-3W=-=rmax ABEI(27.694Kg(35,56cm)3)

(+exZ , LxLO6 kg/ cmzx523 , Q1cma)

donde s = nd.t/32 = n(Lo,6cm)3/32

S = tlz 196 cm'

Y." = OtO23 cm

flexiónorr.,=t{c/f=M/S

entonces

L28

246 'L99@ = 239t,r4Kg/cmz"f7ex. lALg;Cnt -ar¿

entonces orr., = 239LrL4 kg/cmz

Corta¡rte

, = !! = .(t6ta7 .694k9) = 455 ,Askg/ cmz3A (3¡sr (10,16 cm)2)

entonces r = 4551 45 kg/cmz

VerificaciónOrr"' S S'a dOnde S"a = Sr/FS pgr tantO Orr"' < Sy/FS aqerg 4340

templado a 850 y revenido en aceite a 600c acero para

maquinaria según Tab1a 33 se tiene 239trL4 kg/cm'z s 80OO/!.5

kglcm'z 2391,L4 kg/cm' s 5333,33 kg/cm'

la relación se cumple por 1o tanto el material sirve.

T s S"a dondg 5.6 = S,/FS por 1o tanto se tiene:

4551 45 kg/cm2 s 5333 r33 kg/cm2 Ia relación se cumple por lo

tanto eI material sirve.

9. T. CALCULO DEL PASAXIOR DEL APOYO NO. 2 DEL MASTII,

PRINCIPAL (FROITTAT)

Sucede Io mismo que en los tornillos de anclaje por Io

tanto Ia fuerza de compresión es con Ia que se evalúa los

pasadores.

fr: 43657,27 Kg

FIGURA 59.

35,16t'n

Fuerzas Presentes

frontal.

TFt)

t29

l=

en pasador mastil

Y,I I *RDxAIRr1 (oy

en eI pasador del mástil

en eI pasadorDiagrama de Momento

det mastil Frontal

Rny= Baf ' TlLz\'ca re

X (c-)

FIGURA 60. Diagrama de Cortante

frontal

Rr = R" F/2 = 43657,2'1 *g/2 = 2L828,63 kg

MGg<n1

XF*)

t4l:

/)

FIGURA 6].. Flector

1_30

' M-+ _ 43657 ,27 Kgx35,56cm = 388. i.i_3. L3kg_cm--c4 4

M. = 388.113,L3 Kg-cm

O, = e- - FLz - (43.657 ,27Kgix(35,53qn)2)A-eB- L6Er-

O" = 31135 x 10-3 = 0'00'LLr29"

entonces g^ = O" = 0"00'LLr29"

Fl_3 (43657 ,27 Kqx(35, 53cm) 3)JM9tnax - 48EI - 48*r,Ltf1*g/" 'rr52,O5"n\

entonces !.a. = 01037 cm

Mc M _ 3881-1-3,L3kg-cmvftex- I - S - ].}2,r6a.'rt

orr¡, = 3769155 kg/cmt

F 16x43657,2'7 Kgbcortante - TA

Tcort = 71'1 ,98 lf;g/cmz

131

VerifLcación

Se verificará con Acero 4340 eI cual presenta un S"a =

5333,33 kg/cm'obtenido en eI cáIculo anterior.

orr¡, = 3769r55 kg/c¡n' < Sgg3r33 kg/cmz Ia relación se cumple

por Io tanto eI material sirve. No presenta fallas.

E"o,t = 7L7 t98 kg/c;m' 3 5333 ,33 kg/cff ta relación se cumple

por Io tanto eI material sirve. No falla

10. CALCULO DE LOS TRONILTOS DE SUJECCION DE LOS APOYOS

DE LA ESTRUCTURA PRINCIPAL

Por cada apoyo se dispondrá de 6 tornillos de sujección

entre eI concreto Y los aPoyos.

Tornitlos del aPoyo No. 1

Sobre los 6 tornillos actúa Ia fuerza de tensión = 27 '694

kg + 6 =4615,66kg al trasladar esta fuerza a los tornillos

producirá un esfuerzo a tensión y otro cortante en los

tornillos.

tr= 46 5,6C(3

(Q'D

I

FIGURA 62. Fuerza de tensión actuando

anclaje de Ia base de los

en eI tornillo Para

mástiles.

r.33

Se selecciona tornillos SAE grado 8" con diametro = 2pg

(5108) cm esfuerzo tensión = F/A

39 85, 15kgr . = l_96 ,6rkg/ cmz(¡/t (s, o8cm) 2)

ot.o = L96.6L kg/cm2

ObgenracLón:

En los planos no esta especificado eI material y Ia calidad

del material por 1o tanto se tomará a consideración un

material para tornillos y se evaluará se escoge acero SAE

5 con carga de prueba SP = 120.000 lbs,/pg' + 8439 t2!kg/cm'''"

or¡¡¡rón = 1961 61. kg/cmz

L96r6L kg/cm2 s 5626rL4 kg/cmz la relación se cumple por 1o

tanto a tensión no falla los tornillos

F, = 2328172 kg produce cortante con tornillos

+ - 4F - 1'6F rcW- = 153 ,L9kg/cm, = "ro,,btornitto- 3A- 3ftd, - (3rrra5,69"r)r) -'

Debe cumplirse que:

25. Ibid., Tabla 4.10. p.400

26. Ibid., Tabla 4.L0 p.390

L34

Ttornirro S SP/FS

L53 , Lgkg/ cmz<5626 , t4kg/ cmz

Ia relación Se cumple por lo tanto a cortante tampoco

fallan los tronillos.

Tornillos del apoyo No. 2

A esto,s tornillos los afectan 2 fuerzas una de tensión de

g18 kg y otra de compresión de 43.657,27 kg como Ia fuerza

de compresión es mucho mayor que Ia de tensión se procede

a calcr¡Iar los tornillos con Ia fuerza de compresión el

apoyo No. 2 que también tendrá 6 tornillos

/6 = 7276,2L kgF" = 43.657,27 kg

F. = '1276,21' kg

F.r = 7OLtr5'1 kg

F", = 1,944 r 48 kg -1+r5'

f

= ?276,71 K3

FIGURA 63. Fuerzas actuando en cada tornillo

13s

F.y = 7OLL,57 kg produce compresión en los tornillo los

cuales son SAE Grado 8 de diámetro = 2pg (5.08 cm)

Esfuerzo de con¡lresión

^ F _ (4x7077,57k9) _2rtr 6abntan2o"oosr, = Á = ffi = 345,93k9/cm

o"o.p = 345193 kg/cmz . Se debe satisfacer Ia relación

o"o.p s SP/FS donde SP = 8439.2L kg/cm2 y FS = 1.5

345,93 kg/cm'

345,93 kg/cm'

Ia relación se cunrple por 1o tanto a compresión no fallan

Ios tornillos F". = L944r48 kg produce cortante en los

tornillos.

c _ 4F _ t6F (t6rí944,48k91rtoznitio = 3A =:rno, =ffi =7-27'97-kg/ctn2

Tto,o = t27 rgt kg/cmz

De igual forma que para los esfuerzoÉ¡ a compresión se debe

satisfacer Ia relación

Tto,o s SP/FS por consiguiente se tiene que

L27r9t kg/cm2 s 5626,14 kg/cm' Ia relación se curnple y los

tornillos sometidos a esfuerzos cortantes no fallarán.

11. CALCULO DE I.AS ZAPATAS PARA I..A ESTRUCTI'RA PRIIICIPAI,

PROPT'ESTA

De los cálculos obtenidos en el análisis de Ia Estructura

propuesta utilizando eI programa Pgstress eI apoyo No. L

sufre tensión del elemento No. 1 por tanto Ia zapata de

este apoyo se calculará a tensión. EI apoyo No. 2 soporta

compresión del elemento No. 3 por 1o tanto la zapata se

calculará a compresión.

11.1. ZAPATA A TE¡TSIOÑ

F."o = F,sar x F5 = F, Sen 59.7 = 23147 Ton x 5917" donde Fx

= 23147 Ton. aI resolver se tiene:

F."o = 20126 ton.

vol-umen zapat, = ,,F'"n - ?0'26t?n- = 8,4Lm3Tconcreto 2r4ton/m3

Volumen zapata = 8141 m3

Area zapata

l:,;":;"::"ff:: Zapata

1,37

Area Zapata = 2180 m'

Area Zapata = bt + b'c = (3m x 0,7m) + (1,m x 0r7m)

Area Zapata = 2r80m' - ,¡nncrri ¡

?Dcm '

tI

?oc"\I

-. SOOcn-

FIGURA 64. Vista lateral de Ia Zapata---{Od:w\+ + 4OO<-ñ.t-¡ -{Cdil*I l-l f--, r- r

,g6crn ¡ | |

'e6'n'l I ll l[+lnoJ.".r | _t | |, I I _l tjt | '10'''.'

rl^¡¡Crn

FTGURA 6s. visita ;;t";J":; 1""; zapatas.

Zapata a compresión

F"o, = F"o, x Sen 7415 = 36197 Sen 74rs

F"o' = 35, 62 Ton

Nota: ta fuerza real debe ser afectado por eI factor para

carga Muerta = L,4 pero como inicialmente se aplicó FS=2 Ia

carga se deja igual.

Utilizando programa para calculo de zapata se procede a

calcular la zapata con los siguientes datos:

Resistencia del concreto! f'. = 2LO kg/cm'

Resistencia a ta fluencia del refuerzo de acero:

fy = 4.2oo kg/cm'-

Capacidad del suelo: 0,5 kg/cÑ =

estudio de suelos (según caPitulo

8.5.1-.1.b del codigo de norma) -

Carga = PU = 36 Toneladas

Nivel de cimentación: Pf = 100 cm

Base de columna: cx = cY = L40 cm-

Resulta

Dimensión y Refuetzo de cimentación

Longitud zaPata! L.' = Lr" = 28O cm

Altura zapataz Hzz = 30 cm

Area Refuerzol A.* = A.v = Lir]-z cmt

_?O.*_ {4Ot"'' 70'-H>

138

ton/mt' por no tener

cimentación articulo5

E5

I

'70t^

I¡ ,¡tt"t

<

FIGURA 66.

z got'"

Dimensiones

>

de Ia zapata

Profundidad del refueÍzo en la zapata

d=Hzz'hzzfl=24cm

=30cm-6cm

Distribución de Ia carga

FIGURA 67. Distribución de }a carga en la zapata'

L39

I = IdlI

entonces

=36g=

ton/2,8 mts

L2,85 ton/mts

t2 ,85 ton(O ,7 Omts)2mts2

Monento Producido Por Ia carga

a= afrt =

M=3.15ton-m

Corta¡rte Producido Por Ia carga

= 3,15ton-mts

(0,7Omts)=8,99=9Ton

( 0 r 70 mts O '24 mts)

=6Ton

V - qI = t2,85 Ton/mts

entoncesV=9Ton

Corta¡rte a (d/2)

g (I-d) = t2,85 Ton/mts

5r9l- = 6 Ton entonces V

\rl =

$=

FIGURA 68. Distribución de Ias cortantes

Punzamier¡to (Pnz)

Pmz = q x (c + d) = L2'85 Ton/mts (1,40mts + O,24 mts)

Pmz = 2LrO4 Ton

Verificación de Ia zaPata

Area zapata = g¡pr./grar-

donde q.nr- = 36 Ton Y (h¿. = 5 Ton/nts'a

A.z. = 36 Ton/(S Ton/n'z) = 7r2 nt,e2

A.z. = 7r2 mtez

I", = JA = J7,2 mt-s

2168 mts = 2r8O mts obtenido con el programa.

Cortante

V < Q Vc = 0 x 0153 ^lf'c b*d/1000

A * Vc = (0,83 x 0,53^/f'c (b?td)/1000 reemplazando

valores de f'", b y d se resuelve y se tiene:

't-rr!

T_¡tt

140

Ios

L4L

9 Ton < 43187 Ton Ia relación se crunple por 1o tanto eIconcreto no falla a cortante

Pr¡nzaniento (Pnz)

Pmz < V.

Donde (1) % = O,27 (2 + 4/8") /f '. bod

(2) % = L.L Jf '" bod

Se toma eI menor valor de Ia ecuación L ó 2 y se compara

con Pmz.

e.(1) b = 4(c + d) = 4 (140 cm + 24 cm)

b=656cmB" = Cr/C, = 140 cm/140 cm

B.=1

De Ia ecuación (1) se tiene que aI reemplazar valores

% = O.27 (2 + (4))J2LOkg/cm" ((656cm't 24cm)/L000)

% = 369160 ton

y de la ecuación (2) que:

e.(2) V" = L.1 n/f '" bd

% = L.1. J2LAkg/cm2 ((656cm x 24cm)/L000)

% = 250r96ton

Tomando eI menor valor de Vc y comparando con el valor de

Pmz ya calculado se tiene:

142

Pmz ( V"

2lr04ton < 250,96ton la relación se cumple por Io tanto a

cortante por punzamiento no falla Ia zapata.

CaIcuIo del refuerzo

Se escoge varilla de |" No. 4 para los Ingenieros civiles.IÍúnero de varillas de refuerzo en I = y

No. de varillas = A.,/Area varilla = (S,LZ c;¡m'/l(n/A)(*pgx

2,54 cm)'] = 1L,93 = L2

No. de varillas = L2

Df.stancia entre varillasLongitud varillas = long total/No. varillas = 280cm/12 =

23,33 = 24cm

Distarrcia entre varillas = 24 cm

Como Ia zapata es simetria Asx = Asy = L2 - 0 4-270-24

Nota: Se coloca 27O porque se recomienda que para las

zapatas 5 cm se dejen libres en los costados.

Número de varillas del refuer¡o en r'= yt

Cuantia de refuerzo horizontal en vigas: P = 0r0018

No. varillas = Pxbxd = OIOO18 (27ocm x 3ocm)=

No.V = 1.41583 = t5 + 2 varillaNo. varillas = 17 varillas

Distancia entre varillas

tong varillas = long total/No.

varillas = 15188 = L6 cm

Distancia entre varillas = 16 cm.

Como la zapata es simetrÍca AS x'

143

varillas = 27O cm/L7

=ASy'=t7q427O

l{*I

16 cm.

I f*l2,8\ | -j-i- |ll:'Ilt,**l

2,8^ 2'8- --FIGURA 69. Distribución en planta de Ia zapata'

L]..z CALCULO DE LA ZAPATA PARA LA ESTRUCTITNA ACTUAL

MODIFICAI)A

Zapata a tensión

F..' = 23 r73Ton

Vo}r¡me¡r Zapata = F."o./O"o."reto 3 23r73Ton/2r4Ton/m'

Volumen ZaPata = 9r88m3'

Area zapata = Vzapata/Lzapata = 9r88m3/(2xL'78m)

entonces A.zPa = 2r77m'

Area = (b x t) + (c x b') = (3,56m x 0,66m) +(0,8n x 0,54m)

Area zapata = 2r'78 m'

L44

.^ -<fi1.<--1'¿-? H

!--j 5Oc2

FIGURA 70. Vista lateral de Ia

-3s/5'n1 *,356.rqJt)e' fi6!

¡-

5 F rCt'f\JJO

rcoc #¡

i

t1 <cñLLJ+

{44t-I

66."'rI

zapata.

;

I toú^

T

FIGURA 71. ViStA

356c^.-en planta de Ia zapata

Zapata a compresión

F"ot

F.ot

F.o, x Sen 72"

28Ton

= 29r45Ton x Sen 72"

de zapatas se calculaUtilizando progra¡na

siguientes datos:

f '" = ZtO kg/cm'

fy = 42OO kg/cÑ

Cs,.lo = 0, 5 kg/ cm' =

Carga = 28Ton

Ia zapata con los

5Ton/m'z

145

Nivel cimentación

Base de colomna C'

-Pf = 100cm

=Cy=90cm

Resulta

L*t = tr" =

H," = 30 cm

,A"t = A.y =

245 cm

L3,23 cm'z

'=--r)?,scm'óncñ '. ot 4Jtt I t)u

I

FIGURA 72. Dimensiones de Ia zapata

ctñ ;--I

Profundidad del

d-30cm-6cm

refuerzo

= 24cm entonces d = 24cm

Distribución de Ia carga

g = W/L = 28Ton/2, 45mts = LL,A2Ton/mts

q = ltr{ZTon/mts

Momento producido Por Ia carga

pf = qL'/2 = (:.,t, }Ton/mts) (O,77mts)2/2

lll = 4r42Ton-mts

Cortante

Vc = qI = (LL,42Tonlmts) (0r775mts)

Vc = 8r85Ton

146

Cortante d/2

Vrctrt = q (I-d) = (LL,42Tonlmt)(10,775mts - OrZ4 mts)

V<atzt = 6'10Ton

Pr¡nza¡iento ( Pmz )

Pmz = q(c +d) = 11r42Tonlmts(or9omts + Or24mts)

Pmz = L3r01Ton

VerLficacLón de Ia tapata

Area Zapata = 29Ton/(5Ton/m'z)

Area = 5r6m2

1,, = Ir, = Ja = J5r6m' = 2r36mts = 2r45mts

1,,=1"r=2r45mts

Cortante

8,85Ton < (0,81 x 0,53^/210kgr/cm'z ((Z4S cm x 24cm)/1OOO

8,85Ton < 38,38Ton Ia relación se cumple.

Punza¡fento

Pmz < V"; b" = 4(90cm + 24cm) = 456 cm

% = L,62 lzLOKg/d ((245cnr x 24cm)/1OOO) < 1.1^,r21okg/cm

(245cm x 24 cm)/L00O): 256,21Ton < L74,45Ton Ia relación se

cunple y se toma 174r45Ton

B" = ct/cz = 90cm/90cm = L entonces B. = 1

% - O,27(2+(a/L))J2LOkg/cm2 ((456cm x 24cm)/L000)

2L,LJZLOkg/cñ (456cm x 24cm)/1OOO)

L47

v" = 256,92Ton

L74r45Ton y se compara con pmz y debe cumplirse que:

Pmz (V.t 13r01Ton < L74r45Ton Ia relación se cum¡lle por lotanto por cortante de punzionamiento no falla Ia zapata.

Calc¡¡Io del refuertoNo. de varillas = A.,/area varilla =

L3r23cm2/((n/4) (0,5pgx2,54clfr.,)2 = LOr44 =11

No. de varillas = 11

Distancia entre varillas = Iong.totat/No. varillas =

245cm/L2 = 204L=2te¡t

Distancia entre varillas = 2L cm

Como la zapata es simetricd A., = &, = L2-q4-245-2L

No. de varillas del refuerzo xt=y'No. varillas = 0,0018(235cm x 30cm)

No.V = L2r69=L3 + 2 varillasNo. varillas = 15

Distancia entre varillas 1. totat/No. varillas =

D.V = 235cm/L5 = 15,66=16cm

Distnacia entre varillas = 16cm

Como Ia zapata es simetrica AS'. = AS,, = L5 -Q4-235-16

.245cñ, ,|{tff 245t^ *q^chn

t

745'ñ

1 __

3 Sacm

FIGURA 73. Distribución en planta de Ia zapata, Jt6cn- ,356ctn-

,-907 20:

148

qncrn :

. !J_y,>;

i

IlilirTr l-'r| -+-+-t I 3o'*lL-+_j lt245c*t.l

___ f

¡

356cm.--l+

+++ I {Il-+ILP

FIGURA 74.

- 356cn'-Distribución en Planta

propuesta final.

t:'got^I

i

de Ia zapata reforzada

L2. CATCUTO Y SELECCION DE LOS CABLES DE IZAJE YGUIAS DE I.A GRUA

Los cabres seran carcurados teniendo en cuenta que al pasar

por ras poreas y ras tambores cuando se encuentran operando

las flexiones que sufren los cables producen un desgaste y

por ende una fatiga produciendoce luego Ia rotura del cable

por Io tanto en esta parte del cáIculo deben tenerse en

cuenta ras situaciones mencionadas anteiormente para poder

utirizar un cable con er cuar se pueda estar seguros de que

no farrara. cuando sea soricÍtado a plena carfta y teniendo

en cuenta estas situaciones se procede crasificar er cabre

de acuerdo al trabajo para er cual será escogido de tabraspara selección de cables según las caracterÍsticasexpuestas se clasifica eI cable en eI grupo IV porque este

debe tener movimientos frecuente y a plena carga.

Luego se determina eI factor de seguridad del cable V: 7 a8 (para cable 160 kglmm'), coeficiente K del cable: 0134 a

Or3'1 (para cables de 160 a L80 kglmme) coeficiente del

tambor c z 7 a I (para cables de L60 a 190 kglrnnr') y

Universidac lut6nom¿ dc C..l,rj:r,te I

Stcciofl Btllt0t i.uA

150

coeficiente para poleas c: 9 a L2 (para cables de 160 a L80

kglnun') . Según Tabta 4

FScrrc = FSt.o.o F¡¡costdo = I 11 5

FSc¡rc = 615

Cable de i.zale

d: K ^/s

donde

K: coeficiente de1 cable = 0131

S: carga que soportara eI cable = 6.250 kg

d: O,37 ^/5803,57k9

- 28,1-8 mm

entonces 25r9O x Lgg/25r4¡nm = 11101 pg = como esta medida

no es comercial se recomienda cable de L pg

entoncesd=1pg (25mm)

Calc¡rlo utilizando libro aparatos de elevación y transporte

Según catálogos para cabl-es de 6 x 3'l diámetro = 29mm según

Tab1a 4 se obtiene:

Diametro del hilo = 1r3rnm

Sección metáIica = 29417 mm2

Peso = 2r8O kg/m

Carga de rotura calculada para una resitencia del hilo( kg./nnr' ) entonces para:

130 kg/nm' = 382OOkg; para 160 kglmm'z = 4715okg;

151

para L8O kg/mm" = 53050 kg

Nota: Los valores resaltados son las fuerzas máxima que

soporta el cable.

orotur¡ = F /A = 5803 ,57kg/ (n/ 4) ( 2, 9cm)'z )

orotura = 1-L235r62 kg/ctr

S"a = F/A/FS = 53,050 kg/((n/A) (2,9cm)'z/6,5

entonces S'a = 878163 kg/cm'z

Se debe cumplir la siguiente relación para determinar si elcable sirve.

Orotur¡

878,63 kg/cm'z < L235,62 kg/cm' como Ia relación se curnple eI

cable de 2,7 nm = lpg sirve para ser utilizado en el izaje.

CaIcuIo util,fzanrdo catalogo eürconcable

Para cable con carga a la rotura de 180 200 kg/cm'de 6

x 37 - lps - lwrc de 1 de dianetro tiene una resistencia a

la rotura = 5L,7 ton = 51.700k9 obtenido de Ia tabla 15

para cables de labor, elevación y gruas de Ia Tabla L4 se

obtiene FS = 5-9.

Factor de seguridad real = FS Fs choques = I 1r5 = 615

entonces Factor de Seguridad ReaI = 7 15 porque trabajo con

cables comerciales.

L52

o"ot S S.a entonces o,ot S F,ot/FS

entonces o,ot 5803,57 kg/ (n/4) (2 r54)2

o"or L145r34 kg/cmz

Saa = F,orlAlFs = 51,700kg/f (n/4(2,54 cmz)/6t5

entonces Sa"a = L569 r'1]- kg/cm'

1145 ,34 kg/cm' < tS09 r7t kglcm'z Ia relación se cum¡lle por Io

tanto eI cable de 2154 cm = 1 pg sirve

Cab1e gr¡ta

Se utiliza para que a Ia viga gancho en Ia descarga de los

vagones sobre el giran unas poleas que estan acoplados a Ia

viga gancho, estas poleas en eI desplazamiento producen las

tensiones Tr y Tz las cuales me producen una resultante Tr

= 47O Kg

Como la diferencie entre Ia mayor tensión que es Tz es tan

grande comparada con la resultante el cable se procede a

calcular con Tz = 4675150 kg

fl = Or34 /5850k9 = 26nm x Lpg/25,4mm = LrO2= lpg

entoncesd=25r4mm=1pg

Evaluando para aparatos de elevación y transporte

Es para calculo = FS.o,. FS"." = 8-115 = 615

donde FS = 615

Diametro del hilo = 1r3mm

1.53

Sección metálica = 294 r'lmm'

Peso = 2r8O Kg/m

Carga de rotura calculada para qna resistencia del

hilo en (kglmnr')

Para 13O kglnrm' = 383OO kglrnm; para 160 kglmm'z = {7150

kglnrm'z; para 180 kg/mm' = 53050 kg

orotura = F/A = 5850kg/ (n/4) (2r9cm)'z) = 8851 66kg/cÑ2

orotur¡ = tOzL ,'13kg/ cmz

S¡a = FlAlFS = 53,050 kg/((n/A) (2,9cm)'/6,5

entonces S,a = L235r62/cm'

Para que eI cable sirva se debe cumplir o'ot

8851 66kg/cmz < L235,62kg/cm2 como Ia relación se cumple por

1o tanto el cable sirve.

CaIer¡Io utLlizando catalogto enconcable

Para cable con carga a Ia rotura de 180 2OO kg/crr' de 6

x 37 lps FC de L7/8 de diametro se obtiene una

resistencia a Ia rotura = 5Lr7 ton = 51.7OOkg obtenido de

Ia tabla No. L5

o,ot 585okg/ (Tt/4) (2,54)'

o,ot LL54r5L kg/cm'z

s¡c = F,"t/A/Fs = 5170okg/t@/4(2r54 cm')lo,s

entonces S.¡ = L569 rTt kg/cm'

154

Otot

cumple por 1o tanto eI cable sirve.

Verifl.cación de los cables

Según Tablas para cables se obtienen los FS son las ntimeros

por los cuales hay que nuttiplicar Ia carga de trabajo para

determinar la carga de rotura mínima del cable.

Cable de irajeEvaluando para aBaratos de elevación y trnagl¡orte3

Carga rotura calculada

F,."r x FS = 5803 r57 x 615 = 37.723r2K9

Carga roturada calculada = 37.723r2k9

Carga roturada < carga roturada teórica para que eI cable

sea seguro.

Según aparatos de elevación y transporte Ia carga de rotura

teúrica = 45.200K9 para cable de 27mm.

37.723r2OK9 < 45.200K9 Ia relación se cumple por Io tanto

eL cable no fallara.

Evaluando para catalogo de encmcable:

Para cable de L pg la carga de rotura teórica = 51.700k9

Carga de rotura calculada = 5803 r57I(9 x 615 =

37.723r?kg entonces carga roturada del catalogo = 51.700k9

L5s

31-.723 ,2 kg

el cable no falla.

Verificación de Factor de Segruridad

FS"."r = R.rotura/F cable - FS choque =

5L700kg/5803,57k9 - 1,5 = 8,9 1,5 = 7'4O

FS,.r. = 7 tAO

Para un diseño segruro FS = 5=9 como el FS esta en eI rango

el cable sirve.

FS"..r = Rrotura/Fcable - FS choque =

53050k9/5803'57k9 - 1,5 = 9,L4 1,5 = 7,64

FSr..r = 7 164

Para un diseño seÉJuro FS = 7-8 como eI FS esta en eI rango

el cable sirve.

Cab1e del nagtil

Para aparatos de elevacÍón y transPorte

C.R.C. = F,""r xFS = 585okg x 615 = 38.025k9

C.R.C. = 38.025k9

C.R.C. C.R.T. = 38.025k9 > 53050k9 Ia relación se cumple

por 1o tanto eI cable sirve.

Para enconcable

C.R.C. = F"..r x FS = 5850k9 x 615 = 38r02kg

C.R.C. = 38o25kg

L56

c. R. c.

por lo tanto el cable sirve.

Para aparatos de elevación y transporte

FSr¡ar = T rotura/T cable - FSchoque

(53050k9/5850k9) 1,5 = 7,56 entonces FS,.¡r = 7156

Para diseño seguro FS = 7 = I como FS esta en eI rango eI

cable sirve.

Para enconcable

FS,""r = f rotura,/T cable - FS choque =

(51.700k9/5850) - tr5 = 7,33 entonces FS,..¡ = 'I ,33

Para díseño seguro FS' = 5-9 como FS esta en eI rango eI

cable sirve.

Lz.L. CALCULO DE LOS SUJETA CABLE

Según libro Aparatos de Elevación y Transporte los sujeta

cables se clasifican según eI diametro del cable para eI

cualtiene una carga determinada Q.

Según tabla 5 para cable de L" diametro entre 23 y 27mn el

sujeta cable resiste hasta 5880k9, eI número del sujeta

cable teniendose en cuenta que eI tambor tendra guarda cabo

por 1o tanto se duplica el factor de segrrridad recomendado

que es de 2r5.

([rarr 0 2 x 2r5 x 5803r57k9 0 29.OL7'85k9

L57

([rrar 0 29rOL7 r85kg

#su5eta cable = l,".'/Qsujeta cable = 29rOL1 r85l5880kg

#sujeta cable = 4193 = 5

#sujeta cable = 5 por cada ta¡nbor.

L2.2. CALCULO DE I'A DT¡RACION DE LOS CABLES DE IZAJE YGUIA DE LA GRTIA

Mediante Ia evaluación de todos los ensayos realizados para

los cables se resalta la sigiuiente formula.

w =L70(b.b^D/d-9/btl'OOO

\-L-zTt

donde:

úü = Núrnero de ftexiones sufridas por el cable hasta Ia

rotura.

D/d ' Dia¡netro de Ia polea sobre diantetro del cable.

o = Solicitación de]- cable en kg/mm'

br = coeficiente de forma de Ia garganta

bz = coeficiente del cable.

Utilizando Tabla 16 y teniendo en cuenta condisiones para

Ios cables se obtiene:

Para cable cn¡zado o regular

SiR=Or54d+br=1-

158

Si R = @ + bl = Or72

Para garganta e0 V a 45'

br = Or72

bz = 1104

Para cable long

Sir+0154+br=1

SiR=o+br=0165

Para garganta en V a 45"

bt = 0160

bz = Lrl1

w=L.Qx(brbrry)2x1ooo

Se selecciona cable long. con poleas al manganeso porque

según Ia tabta t6 para selección poleas se debe hacer mayor

presión del cable sobre Ia po1ea.

Para cable de izaie

P = 18pg = 457 r2mm

fl = 4t ,47wn

br=0165paraR=o

bz = 1-, LL

oR= 5803,57k9 = LL,g2kg(n / ¿l (2stwnz) )

L59

#UniVenidr¡ Ai¡+fe¡1, C¿ C i;r]til¿

:

on = Lt,82kg/cm'

W = t7 0 ( (0 ,65x7,11) [

45'7 ,2mm, 925mm 0,65

(IL,82kg/ cm2 +4fl' x 1000

[f = 9669139 flexiones

Para cable guia

D = 18pg

fl = 48mm

br=0165paraR=o

bz L rtL

hI = t'7 0 ( (0 ,65x7,11) [

45'l ,Zmm, 9zsrltn t - o,65

( 1L, 9 tkg/ cm2 +4ll' x 1000

[f = 9560130 flexiones

O= 585Okg(n/¿) (zsilurúz) = 7L,9tkg/twnz

o = 1.1.9L kglmm'z

I

L60

!2.3. DI'RACION I'E ACT'ERI'O AL NT,!,IERO I'E FLEXIONES

Si por cada descarga de los vagones se estiman 2 flexiones

una en el ascenso y Ia otra en eI descenso se podrá

determinas la duración de1 cable:

Duración de los cables si se descargan L50 vagones diarios.

Para cable izaje

s66s,3e fTexiones *ffi x ffi * +H,

Serán: 1.61 mes

Para cable guia

esco,3o fLexiones *ffi * ffi * #,

Serán: 1.59 mes

De acuerdo a información sr¡ministrada por operarios de Ia

grua hilo Los cables duran aproximada¡nente de 3 a 4 meses

para un ftujo de vagones entre 60 o 120 vagones diarios-

L61

A2.4. CALCULO I'E I.A DI'RACION DEL CABLE SI I.AS POLEAS

SOt{ DE 25PG (63r5cn)

Cable de izaJe

635nm \ 9

w = a|o ( (o ,65x7,11) [ zslnfit -'- -O'Q5 l)2 x 1000 =65422,24(tI ,82kg/ cm" +4

gf = 65422,24 flexiones

que serán: 10.9 meses

Cable guia

f¡f = 64684,L'1 flexiones

6s422,24 fTexiones *m * ffi * #,

635mm. 9

w = L'ro ( (0 ,Glxi-,1i-) [ 'zs'n't' :-W i)2 x 10oo = 646g4,r'l

(tL,9Lkg/ cm"+4

64684, at fTexiones *m * ffi * #,

L62

que serán: L0.78 meses

Como se puede observar aI utilizar poleas de mayor diametro

Ios costos son elevados pero Ia duración de los cables es

mayor.

13. CATCUTO DE I,AS POIEAS DE IZAJE Y DE I.A

BASE DEL TTIASTIL

13.1. FOLEAS I'E IZAJE

De ta Tabla 4 se obtiene eI coeficiente para la polea c =

99L2 para el grupo IV.

se toma c = 9r5 y se procede a calcular:

d = G = p, $y'$-10-1,-57@ = 723,'72mm=28,5p9 = O,72mts = 7 2,37 t

{=28r5pg=72r37cm

Poleas del cable guia

Son dos poleas una en Ia base del mastil y otra acoplado al

mastil.

PolEas de la base del nagtil

Ia mayor tensión que soporte Ia polea es Tn de Tr y Tz

cuando se cuenta en Ia posición en Qü€ @ = 75"

L64

Tr = 5850k9

fl = 9r5 r/5850kg - 726r61mm=28,6p9 = O,72r6mts = 72r6cm

fl = 28 r6pg = 72 r6cm

T3.2. CALCULO DE I.A PNESIOX DE COTPNBSIOil DEL CABLE

SOBRE LAS POLEAS DE IZATE Y ItE LA BASE DEL !'!ASTIL

Apticando Ia fórmu1a tn = zF/Dd" se obtiene Ia presión de

compresión Ia cual aI reemplazar valores se tiene:

F = Fuerza aplicada aI cable

p = flfametrO polea

d = dianretro del cable

- t (2x5803,5zkgf = 63, 2okg/ cm, o* = 63,2\kg/ cn2ucp tlZ,ZctnxZ,S+cnl)

vJ ¡

13.2.1. Polea de izaie

Según catátogo enconcable Ia presión má:<ima que debe

soportar una polea según el material que se utiliza para su

fabricación se obtienen los sigruientes datos de Ia tabla

1_6.

28. Ibid., p.543

Po1eas fundidas en acero fundido para

p = 1080 -LzOOLb/pg' teniendo en cuanta

que dice 0.3 a 0.4t de carbono.

165

cables de 6x37

la observación

Poleas en hierro gris para cable

s7o-62slb/p{.

6x37P=

Poleas en acero aI manganeso para cable de 6x37 p =

3OOO-33OOlb/pg'z teniendo en cuenta la observación que

dice con eI esmerilado y templado ahora se procedera

a calcular y verificar si todos los materiales son

adecuados para la fabricación de las poleas. En caso

que todos los materiales sirvan el criterio de

selección del material para fabricación de las poleas

se deja a consideración del Ingenio Central Castilla.

Obgervacion:

EL acero fundido sirve pero es muy poca Ia diferencia entre

Ia presión soportada por las poleas de fundición de acero

con respecto a Ia presión aplicada a las poleas por 1o

tanto se recomíenda que las poleas sean en acero aI

manganeso para asi poderlas fabricar en dimensiones más

pequeñas teniendo en cuenta las recomendaciones del

catalogo de enconcable.

13.3. DISEÑO Y IIIIIENSIOIÍAIIIENTO DE

Y DE I,A BASE DEL IIASTIL

166

I.,AS FOLEAS DE IZAJE

Como se ha podido observar las poleas pueden ser del mismo

tamaño aunque el cable que utilicen sea diferente y la

tensión que soporten ta¡nbién Io sea.

Con eI fin de estandarízar Ia fabricación de las poleas y

y teniendo en cuenta que entre menor sea su tamaño éstas

sean más livianas y a su vez más baratas o menos costosas.

Como ta¡nbien su mantenimiento ya que seráan más fácil de

maniobrar. Este llevo a tomar Ia determinación de tomar eI

menor dianretro recomendado por eI catalogo de enconcable

que es de 18" = 45172 c[lr luego se emplea las Tab1a 7 y 8

donde aparecen las dimensiones de las poleas con la cual se

determina eI diseño de las poleas y asi proceder a calcular

Las poleas:

Diametro polea = 18pg = 45 r72cm = 457 r2mm utilizando tabla

L0 y 1.L se observa que esta medida no aparece por

consiguiente se prefiere una polea un poco menor para

evitar Ia interpotación, así se selecciona Ia polea con las

siguientes caracterÍsticas :

Dr

Dz

br

4OOmm

46Omnt

6O¡nm

bz = 55mm

d'r. = 40mm

d.", = L00mm

I'¡o = 70nm

1,., = L20mm

r = 12mm

FIGURA 75.

b-

f_l¡tI

I

l¿t.

L67

Ilq

T_a$v

il-_I-|lill-q-rJlpoleas dePerfil normal

cables.

de garganta Para

FIGURA 76. Dimensionamiento de las Po1eas.

Evaluación

Presión sobre Polea

para las poleas-

lll'Ílltllltltlilfl

I

< presión resistida Por el material

168

Para hierro gris se tÍene que:

p = 57o=6257b/pgz = 40.08 x 43,95k9/cmz

entonces Psobre polea = 63r2}kg/cm'

hierro gris = 4O,OB - 43r95kg/cm2, como Ia relación no se

cumple por 1o tanto las poleas en hierro gris no sirven.

Para acero fundido: se tiene que:

.p = 1080=L2OOfg/pgz = 75,95=94,39k9/cmz

P sobre polea = 63r20kg/cm2

fundido = 75 195=84 r39kg/cm'

las poleas en acero fundido

como Ia relación si se cumPle

si sirven.

Para acero al manganeSo: se tiene que:

p = 3000 *33oo7b/pgz = zLo ,98=232, o'7 kg/ emz

P sobre polea = 63 r2}kg/cÑ < P soportado polea de acero aI

manganeso = zLOr98=232rO7kg/cm2 como la relación se cumple

Ias poleas en acer manganeso sirven.

Obgenracfón:

Como en la relación Ia diferencia entre P sobre las poleas

es mucho menor que eI P soportado por las poleas en acero

1.69

at manganeso estas pueden fabricarse con unas dimensiones

menores. Esta observación se puede comprobar en la tabla 17

en Ia cual aparecen los tamaños recomendados para las

poleas.

Para cable de 6 x 37 que es eI seleccionado se obtiene:

Para cable sujeto solannente a doblamiento eI diametro :

33pg (83,82cm).

Para uso recomendado eI diá¡netro = 27pg (68,58cm).

- Generalmente eI mÍnimo diámetro que se recomienda es:

18pg (45,72cm) .

13.4. ET'ALUACIOIÍ PARA POÍ.EA ACOPI.AI¡A A I.A BASE DEL

I,IASTIL

= 63,44kg/ qn2

ocp = 63144 kg/cmt

Para acero fundido

Psobre polea = 63 ,44kg/em2

fundido = 75,95=84,39kg/en'

tanto eI acer fundido sirve.

Psoportado por polea en acero

Ia relación se cuntple Por 1o

[ (2xs8s0kg)(7 2 ,6 cmx2 , SAcn) 1

thircrsl¿t rr¡tonomffi.:¡u",, ¡¡

L70

Para acero aI manganeso

P sobre polea = 63r44kg/cm' < Psoportado por polea en acero

at manganeso = zLO,98=232r07kg/cÑ Ia relación se cumple por

tanto eI acero aI manganeso sirve.

13.5. VERIFICACIóÑ DE I"Ag FOLEA$ PARA DII}IETRO = 18Pg

(45r72cn1

Poleas de izaje

- t (2x5803 ,57 kglucp @ = 99 ,95kg/ cm2

ocD = 99195 kg/cmt

Evaluación de loe nateriales

Hierro gris:

99r95kg/cm' > (40,o8=43,95)kglcÍf no sirve Ia relación no

cumple.

Acero fundido:

99,95kg/cm2

Acero manganeso:

99r9'kg/cm' < (210,98=232,O7)kg/cmz si sirve Ia relación

cumple.

L7L

Polea de Ia base del nastil

(r^ = ., -=l!?^*5850k9r) - r c0 ,75kg/cm' o* = 100 ,75kg/cm2u"p @__.

Evaluación de los naterl.ales

Hierro gris:

1OO,75kg/cm2

se cumple.

Acero fundido:

LOO, 75kg/ m'

Acero manganeso:

1OOr 75kg/clm' < (2L0,98=232 rO7lkg/cn' si sirve Ia relación se

cumple.

13.6. CALCULO DE I.A RESISTEIÍCIA DE T.AS POLEAS DE IZAJE

13.6.1. Evaluación de las poleaS.Se procederá a

calcularla utilizando las formulas planteadas.

P = 2*S*sen (a/2)'" donde S fuerza en eI cable y c ángulo

entre Los brazos de las Poleas.

P = 2 x 5803,57k9 Sen 45/2 = 444L,86 kg

P = 444tr86kg

'sAparatos de etevación y transporte pá9. 28-29-

L72

Monento flector nárino

14... P1/L6 donde

P- Fuerza en el cable

]= Longitud de la llanta

1 = n/LBO rl entonces r = D, - ü., =40cm -10cm =30cm

r = 30cm

I = E/180 x 30cm x 45" = 23156 entonces I = 23r56cm.

Mr,", = 4.44lr86k9 x23r56cm/16 = 6541.'17cm

Mr,.. = 6541-r1,7kg-cm

Fatiga a fle¡ión

or = ptl16tü donde:

üü = momento resistente

[¡¡f = I/r

donde I= momento de inercia

r = velocidad de Ia polea

I = (n/64)(46,0cm)' = 94.L22,9O cm'

f = 94.L22r90cm'

v=Or8m/sg=8Ocm/sg

*- 94'f?2,?0cm4 = La'16,53cm3 w =tL76,53crt3SOcml sg

o, = W = 5,55kg/ em2 atrer, = 5,55kg/ cmz' líxi-a7í,53cm3

L73

Pa¡rdeo

oper = 2 Ssen/F 8/Z W

6crn.

FIGURA 77. Brazo de Ia Polea

donde:

:

F = Sección transversal

S = Carga en eI cable

I = coeficÍente teniendo en cuenta la solicitación

alterna

Irü = factor de Pandeo

f = esbeltez = Jfy/F dando Iy = momento

F = (n/4)(6cm)'z = 28'27 cm' entonces F

S = 5803,57K9

r = !r'155 para velocidad = O'gm/sg y para acero de 52kg

(st52). Este dato se toma de Ia tabla 13' Se tomo acero st

3Tporsermasparecidoalaceromanganesoutilizadoenlaspoleas.

, = bh' - 6cmxl3-Ocm)3 = 13.500cma I, = 7-3,500cm4Ly - L2 1,2

TIjo'^ t

4

de inercia

= 28 r27cm'

1-3 .500cm328,27 cn

L74

=2L,95x22 L=22

Con I = 22 utilizando Ia tabla 12 se encuentra eI valor de

üü + tr0{ para acero de construcción.

armndeo = 2 x ( 5803' 57k-9) x (senys/2) x 1,04 = L63,Aokg/cmz28,27 cm"

Las pOleas en acero aI marng¿rnesg son fabricadas en acer

AISI 1040-1045 ya que posee mayor porcentaje de manganeso

con respecto a los demás elementos quÍmicos.

13.6.2. Verificación de las Doleas

De los materiales evaluados anteriormente se toma acero al

manÍt¡rneso con Psoportado por las poleas fabricadas en acero

aI manganeso es = 2!Or98=232,O7 kg/cm'

oeeróro ( oe.'"' déI cable sobre Ia polea

163,4}kg/cm'

Otr"t

5,S5kg/cm'

L75

13.7. GALCULO DE I.A POLEA DE I,A BASE DEL ITIASTIL

A diferencia de las poleas de izaie solo cambia la fuerza

aplicadas sobre ellas porque las dimensiones son las mismas

entonces el calculo de las poleas seria eI siguiente:

S = 1rO5 x 5850kg = 6L42r5kg entonces S = 6L42r5K9 según

polipartes manuat de formulas tecnicas pag. K44

Coúpoüreúrte radLal

P = ZS Sen/2 = 2 x 6L42,50k9 Sen 45/2 = 47OL,26kg

P = 47Ol r26kg

Mone¡rto flector ma¡ino

Mr.", P1/16 = 47OL r26kgx23,56cm/16 = 69221 61k9-cm

Mr.., = 69221 61k9-cm

Fatiga a flerión

p7 47Ot,26kgs<23,56cm = 5,gg or = 5,ggkg/cm2ot=T6W=@

op'oa"o = zsffi) x (,se¿45ove2) x 1,o4 = L72,gíkg/cnz

Veriffcación de Ia ¡nlea

L76

opucro < o presión máxima del cable sobre Ia polea

L72,95 kg/cm2

orr¡¡ron < o presión máximo del cable sobre la polea

5r 88kg/cm'z

13.8. CAICUIO DE LOS FOLEAS ACOPT.ADOS AL TIASTIL

PRIIÍCIPAL

Apticando Ley de polipastos" T = L'05 x F' = 1105 x

6L42,5K9+ F-6449,10k9

RoüfIIo No. 1

p------ =, . -. (2s<6449,'1-oFg,)- - --- j = to,Aokg/cm" - p"*,' cü,rú , (41/+pgsf2,Scn/J.pgl (2,Scnl

13.8.1. Evaluando las ¡nleas fabricadas en acero 1020

calibrado

De acuerdo a Tabla 32 se obtuvo un Sy: 4.500 kg/cú2

47O,4okg/cm'z

47O t 4ükg/ em'

29. KURT, Gieck. Op. Cit. p.14

177

LII

-T--5c.n

-I,s'*t

i

I 'ouFIGURA 78. Polea de sistema de acercamiento ganchos

13.9. CSLCUúO DE I,AS POLEAS DE I.'A VIGA GAI{CHO

La función de estos rodillos es Ia de

desplalzamiento de Ia viga gancho en forma

descendente en Ia descarga de los vagones a

eldesplazamientotateraldelavigagancho.

facititar eI

ascendente Y

su vez evitan

actúa sobre Ia

Ias poleas-

AldesplzarseenelcableguiaproducenlastensionesTrY

T,€Delcableloscualesafectanalmastilprincipaldebido

a que se encuentran acopladas a este'

Estas tensi-ones

polea Y con la

producen una resultante que

cual se Procederá a calcular

La mayor tensión debidó

descarga de los vagones'

a los cableguÍas aI momento de

produce una fuerza resultante

Ia

de

5.850 kg. por consiguiente

con esta resultante.

13 .9.1.

De acuerdo a Tabla 32 se obutvo un

426,7Okg/ cÑ s 45OO /L,5kg/ cm2

426,70 kglcm2 s 3000kg/cÍf

La relación se cumPle Por Io tanto

, (2x585}kg) r' comEod - L (aVapg:A,5cm/1,p9) (2,Scm)'

178

los rodillos seran calculados

426 ,7 Okg/ cn' - P"o^r,

eI acero sirve.

Evaluación de lae poleas fabricadas en acero 1020

calibrado

Sy de 4.500 kglcm'

1?acllq7ry.

5t-

40,gty

FIGURA 79. Dimgnsionamiento deI rodillo de Ia víga

gancho.

13.10. CAI{CULO DE tOS PAS4DORES DE LAS POLEAS

Los pas4dores son los elementos sobre los cuales giraran

tas poleas y los rodillos. Pero también son utilizados como

L79

deIsujetadores de los mastiles principal, secundario,

cable de ízaie Y del cable guia.

Para su cálculo se selecciona acer 4340 por ser un acero

con alta resistencia con un S" = 8OOOKg/cm'z según tabla 33

se obtiene acero Para maquinaria.

13.10.1. PASAI'ORES DE I.AS POLEAS DEL MASTIL SUPERIOR

Los pasadores del mastil superior soportan la carga de 2

poleas mas eI peso de las mismas, como ellos estan

acoplados en sus extremos aI soporte que los sostiene se

puede considerar a los pasadores como una viga simplemente

apoyada sometida:. a una carga distribuida'

R¡

pasador de

-----1* kex

I ¿í'\

' KDu

las poleas delCarga aplicada aI

mastil superior

w

FIGURA 80.

Reacciones en los aPoYos

R^

Rr

RA

RB

R"

R"

WL/z entonces

2(tú.' + Wr)/2 =

5863 ,57k9

( 5863,57k9)

fffi','-lñ=,''rn,olI t[i',roir brtsL;or LLA :L _ .._-*

FIGURA 81.

v/$e,'i

Ray= Ru/= 5863,5 rc3

', /.' ,' . -, '/.((.rrt)

.' '- , .:)

Diagrama de cortante sobre pasadores

poleas del mastil suPerior.

180

de las

14=

14=

Momento máximo

WL/4 = (5863,57kg x(41 ,9Lclr,n)/4 = 6l--435,55k9

61435,55k9

M(re-{tt',

" ./ -¿-

rtItl

Diagrama de momento flector sobre pasador de

poleas del mastil suPerior-

FIGURA 82.

Angulo de giro en los extremos

Or = @" = wL2 /L6ET donde:

e = 2.L00.000 kg/cmz

T. = Íd1/64 = n(L0,!6cm)1/64 = 523r05cm'

I = 523,05cm'

181

eo = e" - . (5863 ,57 kgx(4L,91cm)2) . = 5, 96 oxlo-4" ( L6K2, LxLO6 kg/ emzx523, 05ema)

@r = @¡ = 0"00'02r1-t-"

Deflerión ná¡ina

y--.. = pL3 _ (5863,57k9* (4L, g]-cm) 3) = g. 19*10-3 = c-nax 48EI QgX2, LxlOGkg/ cm2s<523,05cma1

v ' Lv

Y'"' = 0100818 cm

M -= rldt _ n(1-0,1-6cm)3 =Lo2,96cm-3ofr."* = i - s = u = :32

S LO2.96 cm'

61,.435,_S?kg:cm = 596,67 kg/ cmzv 17* ao2,95¿n¡t - -'

orro, - 596.67 kg/cm'

oilu 3 Sua: 596,67k9/cm2 < 5333,33k9/cm, la rel-ación se cun

_4F _ (16x5863,57k91 =96,A3kg/cmzvcort -Jd- - 3r Ío,L6co,¡ 1

ocort 96 ,43 kg/cmt

Cor¡lrobaclón a cortante

Para comprobar que el pasador sirve se debe cumplir que

L82

r < S.a donde Sad: S'/FS para eI material seleccionado para

el pasador es 4340 catibrado cuyo S" = 8000Kg/cm'

S.u = 8oookg/cm'/t15 = 5333r33kg/cm'

t S.a : 5333r33kg/cm'

r s S¡c : 96 ,43kg/cm2 s 5333 ,33kg/cm2

como Ia relación se cumple eI pasador no presentara falla

a cortante.

13.10.2. Pasador de lag ¡nleas del cable gr¡ia en la vLga

gancho

En este pasador se presentan las mismas situaciones que en

Los pasadores anteriores solo que la carga soportada:

l¡if = r.yrn + !ilno¡.. .

Reacción eür los apqyos

Rr = R¡ = ttIL/2 = 5850 x L5 r0Bcm/Z

Rr=R¡=14859

Itonento nártno

Dt = wLz /8 + donde !{ = 585okg, [, = L5 r24cm

M" = 5850kg x(15,08cm)'z/8 = 18.870,93 kg-cm

Dt" = 18.870193 kg-cm

L83

Angulo de giro en los ertreuos

@r = O' = wL3/248I donde I = 523r05cm por ser del mismo

diametro de los pasadores anteriores.

e" =g-- (s8s0kgx(5,08cm)3) - =2,90x10-5 = Oooo/'cA " 24¿<2, L24-o5kg/ cm2x523 , o5em4)

Or=@¡=0'00'00.1''

Deflerión ná¡ina

y _ 5wL4 _ (5-¡<5850k9x(5, 08cm) 4) = 4.62<ro-4-nax 38EI 38x2,LxLoGkg/emz)

Y'"' = 0100046 cm

M 18.87 O,95kg-cm = 183 ,2gkg/ qnza'""*=G'ffiorr". L83 r24 kg/cm'

_ 4F _ (L6xsSsqkg)rcozt = # = ffi = 96,2\kg/cm2

Tcort - 96r20Kg/ctf

Verificaciónorr", S S.at 183,24kg/cm2 S 5333 ,33kg/em2 Ia relación se

cumple.No hay problema para que falle eI pasador.

Ecort

cumple.No hay problema para que fa1le el pasador.

184

13.10.3. Pasador de Ia polea sobre nastil

Por eI sistema de acople de Ia potea eI pasador se

encuentra en voradizo y se vera afectado por ra fuerza delcable F = 5850 x 1,05k9 = 6L42,5 aplicando princip[io de

polipastos.

Reacción en el apoyo

Rs = FL dOnde t = ztt = 5rO8 Cm

R" = 6L42,50K x 5108 cm = 31.203r90k9

R¡ + 31-.203,9okg

Itlonento ná¡irc

M" = FL'/2 = (6L45,50Kg(5,Ogcm)2)/2 = 7g2g,6L kg-cm

!L = 79 1296,6Lk9-cm

Angulo de gLro en log ertrerogOs=0

gn = :'L: -r = \3-' /a = 4tt - (Lo,1'Scntl / = (n(tort6cm)1 ,=ñ 6EI 64 64

I = 523 ro5crn'

e. = , (6L45,50K9(5, oScm) 3\

( B-¡c2xi-o6 kg/ emzxsn , o#ll =L ' 22x704

185

@r = 0", 00'00,44"

Defle:ión nárfna

y_-_= FLA - 1 (6145_,_50Kg(5,08cm4) | =4,65x104-max íEr ' 8'xz , Ls<LoGkg/ cm2x523 , oseÁ4i

Y,", = 01000465 cm

a f7ex = !,donde"= Oif teemp.ad=1,o,a6*. Setiene= t= " (totá

S = L02,96 cm'

Por tanto se tiene que:

79296,6tKg-em _ -,1^vflex = 77 0 ,Lkg/ cmz - o r"tx = 7'7 O ,ILkg/ em2

orre, - 77O r 14 kg/cm3

+ - 4F _ (fe-¡<e t45,50kg)_ = 101 ,06kg/cm2ucort - 3d - G"ir.o,L6"^\'

Tcorr L01, 06 kg.

or1", s S.a ? 77O rL(kg/cmz

cumple eI acero 4340 sirve.

186

tcort s Sra = 101'06kg/ctd s 5333,33kg/cm2 la relación ta¡nbién

se cumple.

13.10.4. Pasador de Ia polea acoplada aI nastil

Por ra forma como es apricada ra carga se considera una

viga simplemente apoyada con carga distribuida aplicandoprincipio de polipastos F = F x 1105 = 6L4Zr5Kg x 1,05

ft = 6449,62k9

Reacciones en los apolTos

Rr = Ra = FL/z = (6449r62kg x 5,OBcm)/2 = L6.3&Z,O4 kg

R"=ft"=L6.382r04k9

üonento [á¡irc

t[" = FLz/g = (6449r62Kg x(5,ogcm)r)/g = 2ogo5rlgkg

t4 = 20.805,18k9

Angulo de giro ertreno

@r=O¡= O"0O'00.12"

t87

Deflerión márina

v _ íFLA _, (5s<6449,62k9x(5,08cm)4) )=5,09x1c-nax 3848r G84rQ , Ls<Lo6kg/ cm2x(523 , o'cm) 4) '

Y.., = 0r0000509cm

M 20. 805,L9kg-cm = 2O2,O6kg/ctn2ori"* = 5 = LOLr6";t

orr¡. - 202106 kg/cmt

r ^^-. = !^1 =, 0'6s<6449, 62kg) ) = 106, o't kg/ cm2ucozt - ñ - '-(3,n(10;5"r),)

Tcort - 106r 07 lrg/cm2

Verificación

orr., s S.a !2O2,O6kg/cÍf < 5333 r33kg/cm' Ia relación se cumple

para eI acero 4340

Tcort

para eI pasador escogido no fallará.

13.10.5. Pagaüor de sujectón del cable de izaje en la viga

gancho

Se considera este pasador cqmo una viga simplemente apoyada

soportando una carga puntual igual a algunOs casos

anteriores por tanto se omiten las graficas.

Reaccio¡res en los a¡nYos

Rr 3 Ra = FL/z = 5803,5k9/2 = 29OL,75kg

R"=ft.=290Lr75kg

L88

llonento ná¡ino

lb = FL2/4 + L = 15*" = 39t3'1 cm

Df" = 5803,57K9 x 39,37cm/4 = 57L2t,63k9-cm

t{" = 57LZL,63kg-cn

Angrulo de giro e:treno

O¡ = @" = FLr/16EI donde I = 523r05cm'

e,=e, == -. (58o3,57kg(32,3'Icml2l . ) =2,89xr0-4=0o0rtLísr2,LxLQ6kg/ em2 (523 , o5cm4)

Defleri6n nárf.ua

v _ FL3 _ (5803 , 57kgrx(39 , 37 cm) 3) = 6 .71x10-3c-max 4848r (48x2 , Lslos kg/ cmzx(523 , oscm) a)

Y..' = 0rO0671cm

M q7 .L2L,63kg-cm = 554 ,79kg/qrtzoil"*=E=ffi

orr.,-554 r 79 kg/ cm'

4F _, (texS803,57kg) ) =95,44kg/cm2rcozt- E - * tg"tro,re"rl'l'

Tcorr - 55144 kg/am2

VerifÍcación

Ort.t

cumple para eI acero 4340 sirve.

T"o"t s S"¿ : 95r 44kg/cm2 Ia relación se cumple y

seleccionado para el pasador no fallará.

189

relación se

el material

13.10.6. Pagador de suJeción de1 cable gufa en eI Dastilprincipal

tas condiciones de cálculo son iguales aI pasador anterior.

Reacciones en los apoyos

R. 3 Ra = FL/z = 585$kg/2 = 2925k9

R.=f,"=2925k9

Monento uá:ino

= FL2/4+L = 4" = 10r16cm

= 5850K9 x 10,LGcm/ = 14.859k9-cm

= 14859k9-cm

Angulo de giro ertreno

Or = O¡ = FLI/L6E,I donde

PL

Dt"

Dt"

I = 523 r05cm'

eo=or==ll_ (5850k9x(10,1-6 cml2)6Kz , Lfl06kg/ cmz (sz3 ,05cma)

190

= 3,432<10-5 = 0"0(

Deflerfóo ntLina

v FL3 (5850kgx(10, i-6 cm)3)tmax - ;;;; -!s 48Er Ggxz,Lsrlo6kg/cm2x(523,05cm)a)

Y'.,= 1r 16x10 r 4 cm

Cortante

+_t6F_ (16-n5850k9)t=ffi=ffi=96,2Ok9/cmz

¡= 96 rZQ kg/cm3

FIerión

M 14.959k9-em _ .ofl"*=É= r =7.44,3!kg/cm2

orr"' = L44r3t kg/cm

VerificaciónTcort s Sao = 96 ,20kg/cmz s 5333, 33 kg/cmz la relación se

cumple eI acero 4340

O¡t..

cumple para eI acero 4340 sirve. El acero seleccionado para

Ios pasadores no fallará.

1_9L

13.11. SALCUÍ''O Y SELECCION DE LOS BUJES PARA I.AS POLEAS

En eI momento de izaje los bujes soportan grandes cargas a

bajas velocidades, produciendo una pelicula de lubricantemuy delgada, y asi obtenerse una lubricación limite. Debido

a que los esfuerzos que se presentaran en los ejes y laspoleas o rodillos son radialesr se requiere bujes de empuje

transversal, además de razones de diseño, construcción,

instalación y reducido costo comparada con otros.

EI material recomendado para los bujes es bronce Sae 65 ya

que posee las caracterÍsticas necesarias según Tab1a 37.

13.11.1. BuJe de las poleas de izaje y de la vf.ga gancho

l¡il= Carga real= trl polea tw levantar =6OKg + 5803 r57l(l9

w - 5863,57k9

Revoluciones por minuto = 24rpm.

Diametro externo del buje = 5*pg = 13r97cm

n=

p=

Tz= Temperatura máxima soportada por

para lubricante alvania Ep de Ia

el lubricante = 90c

SheII.

T.= Temperatura medio arnbiente = 82t4"F=28oc.

f= Caoeficiente de razonamiento = Or1

L92

l= Longitud del pasador = 2*gg = 6r35cm

PV.6. = 50.000 ( tblpg') (pm) = 35L6 ,34(Kg/m2 ) (nun)

Paa = 50.000 ( Iblpg'z¡ = 3.516,34 kg/cmz

Tz = 325"F = 162t77"c tem.max.lub.

T. = 75"F = 23r88"c ten.anb.

f = OrO2 fricciónL/D s 4 Relación, longitud diametro.

L/D s 4 + 6,25cm/L3,97cm s 4 = O,44 s 4 Ia relación se

curnple.

L/D s 0r8 = Lr8 = Or44 s Or8 = 1r8 Ia relación se cunrple

P = WlLD = 5863,57kg,/ (13r97cn x 6,35cm) = 66,09k9/cm'z

P = 66ro9kg/cm'

P s P,.¿ = 66ro9kg/crn' < 35L6 r34kg/w2 Ia relación se cumple.

66r09kg/cm's l5Okg/cm'zIa relación se cumple Ia carga

adnisible maximas = L50k9/cnf

V = nnd/100 = rrx 24xL3,97cm/LOO = 10153 mnr

\f = 1or53nm

PV = 66.O9kg/cm' x 10r53mm = 696,01 kg/em' x(m¡n)

PV = 696,0L(kglcn'z(mm)

Pv s P,aa, = 696,01 (kg/cm2 ) (m¡r)<3.5L6 ,34(kg/cm') (nrn) Iarelación se curnple.

696,0L(kglcm')(mm)s15OO(kglcm'z)(nn) para V = 10 Ia relaciónse cumple.

Pelicula de grasa:

Q=0,00070+O,OOO3/2

Q = O,O0O7(13'97)+O,0OO3/2 = Or050cm+ c = 0,050cm

Tz real de salida

PV = 4(Tz - T") /f Para eI bronce

L93

(696, aL(kg/ cm2l (nm', xQ,1-ol +28" c\ = 24,44Tz= t

4

Tz 0 24r4O"c

Tz s Tz máxima del lubricante O 24r4O"c

cumple por Io tanto Ia grasa alvania Ep

de acuerdo con tabla 39-

sla

de la

relación se

shell sirve

13.11.2. Buies de la polea de la base del nastil

Las condiciones de operación son las máxima del caso

anterior L/D 3 4 = O,44 3 4Ia retación se cumple'

L/D 3 0r8 = 1r8 = O,44 S Or8 = 1r8 Ia relaCión Se Cunrple.

P= w = , 6!42',5=ok9= , =1oo,26Kg/cm2' - r.D (5,08cmx1,2,O6qi

P = L00r26 kgrlcm

P s Pro'

1OO,26kg/cm'

elementos Maq. calc. Y dis.

L94

l-00r26k9/cm2 s L50kg/cm' s l-SOkg/cm'z Ia relación se cumple.

V - L0,53mnr

PV = L00126kg'/cm2 x 10r53mn O 1055,Z5kglcm2 mm

PV = L055 ,76(kg/an') (nm)

PV s Paar

L055, 76 ( kg,/cm') (mn) s 3516 ,34(kg/ cm') (mxn) Ia relación se

cumple.

L055, 76 ( kglcm'z) (¡nnr) s 15OO ( kglcm'z) (¡nnr) Ia relacíón se

cumple.

c = 0,0007 + O,OOO3/2 = ((0,0002 x L1,43cm)+(0,0003))lz

c=4rL5xL0-3cm

,r- = , (PvF) +7"-, _ , (Les',76(kg/cmz) (rnn)xT,Lo) +2g"cr-4A

Tz = 33r39"C

Tz n¡ar s T2max aceite = 33r39"C s 90"C Ia relación se cumple

por 1o tanto la grasa alvania Ep de Ia SheII sirve de

acueerdo a tabla 39.

13.11.3. Buje de lag poleas acopladas al nastil principal

Por tener Las mismas dimensiones de ros pasadores der

mastil principal L/D =L,77

üü = [ü x L. 05 = 6L42,50kh x L.05 = 64491 6K9

L95

f¡¡f = 6449r6k9

p= w = =-(6+ag,69kg-- =105,27kg/cmz p=l-05,27kg/cm2' LD (5,08cmx12,06)

P 3 P."'

L05rZ7kg/cm' s 3.516 r34kg/w' Ia relación se cumple

LO5,27kg/cm' s 150/cm'z Ia relación se cumple

PV < Pec'

PV = 105,27(kg/cjfi2) x L0r53(rnm) = 1108,S3(kg/cn')(nm)

PV = LL08r53(kglcm') (nn)

lLOB,53(kg/cm'z (rmi) < 31526r34(Rg/cmzl Ia relación se cgrnple

1.1.08,53(kglcm'z (nm) s lsgg(Kglcm'z) Ia relación se cumple

Q = (O,OOO? x D + O,OOO3) /2 = (O,OO07 x 5,71cm)+O,00o3cm/2

C = 2L48 x l-0c¡n-3

, _, (PVF) +Tu-1 - ¡ (Lr08,53 (kg/ cnz) (nm) xa ,].o\ +2a" C I =34,7LtZ=rTr-L- 4

Tz = 34t7L"C

Tz real

cumple por 1o tanto Ia grasa alvania Ep de Ia SheII sirve

de acuerdo a tabla 39.

L96

13.11.4. Buje de las poleas de Ia viga ganel¡o Para cable

de izaie

Como los roditlos son iguales a los pasadores de las poleas

acopIadasa1abasedeImasti1principa1L/D=L'77<Irü = 5850kg obtenido anteriormente para calcular los

rodillos de la viga gancho.

P

95,48k9/cm'z

95,48k9/cm'z

p=4 = ,- -(5850k9 =95,Agkg/cnz p=95,4gkg/emz._ñ_@_-

3.516 r34kg/cm2 Ia relación se crunple

150/cn' Ia relación se cuntPle

s

s

PV < PV..,

PV = 95, 48 ( kglcm') x 1 0, 53 (mn) = L005 ,47 (kg/ cn') (nn)

PV = 1005, 47 (kg/cm2) (¡nnr)

L005,47(kg/crn' (¡n¡r) 3 3'526,34(Kg/cn'¡ Ia relación se cumple

1005,47(kg/cm2 (nm) s 15OO(Kg/cm') Ia relación se cumple

C = 2,L48 x 10cm-3 por ser eI diametro igrual en todos los

rodillos.

Tz=f(PVF) +7.1=¡ (a0o5,47 (kg/ cmz)_ (trwú zfi,].o) +za" C f =32,L3c44

Tz real s Tz max grasa = 32rL3"C s gOoC Ia relación se

cumple por 1o tanto Ia grasa alvania Ep de Ia Shell sirve

de acuer a tabla 39.

L98

Para ras mangueras y accesorios de acopre se recomienda

usar:

. Manguera de 3/4"O SAE 100R2 Ref: 3OL-12 de Tabla 44

. Acople Macho 1-0143-L2 de tabla 45

. Acople hembra JIC 37o LO643-L2 de tabla 46A

. Tuberia en 3/4"Sch 8O

un tanque para armacenamiento del aceite hidraulico de

dimensiones 20" x 28"'t1r5 que será Ancho, rargo y arturarespectivamente.

Nota: Para ra serección de estos erementos ver rista de

anexos.

15. CATCUTO Y DISEfrO DE LOg TAIIBORES

I5.1. DIIIENSIONES DEL TAIIBOR

15.1.1. Dia¡etro ta¡bor

D = C,/s Según tabla 4 se toma a FS = 6 grupo IV C = 7

f,l = 7^/5803,57k9 = 533r26mm = 53r26cm = 2Lpg

Dra.bor=53r26cm=Zlpg

15.1.2. IÍúmero de espiras

f=L/Dn+2dondeL = Longitud del cable

D = Diamentro tambor

Lr = I tanbor mastil + 3 longitud mastil a polea viga gancho

Lt= l4mtrs + 3 (13mts) + 53 mts

Itotal cable = 53mts

f, = 53nts/(Or53mts x r¿) + 2 = 33,89 = 34 espiras

f, = 34 espiras

15 .1.3.

I=nxI tambor

Longitud del

s = 34 espiras

= 86r36

200

fundido.

x 2r5cm) = 4r64cm x

tambor

x 2r54cm

15.1.4.Dinesióndelara¡ruradelostanbores

EI diametro del cable de izaje

toma valores Para cable 27ntm'

obteniendo:

S=25m=2r5cmr=L5m=1r5cm

a=3r5m=3r5cm

1" = 25r4mm según tabla 13

15.1.5. EsPesor tanbor h

oc = S/hs

Teniendo o"

h = S/ons

Lpg/2,54cm

5OO kg/cm'Para acero

( 5803 ,57kg/S}Okg/cm'

[=2p=5r08cm

Dimensiones

de1 cable.

t1'!

Ir-F---.=--f -].-r-lF

I j\ | /1:.-i-/ , /

FIGURA 83. de las ranuras de los tambores

FIGURA

FIGURA 85. Socitación a compresión del tambor

caso de un arrollamiento completo.

Esfuerzo a corpresión del tanbor Para una espira

o"o, = Or93 sJL/D'h6

o.o. = 0,93(5803,57kg) JL/ (53cm)' x (5cm)6

o.o. = 66r3Lkg/cmz

Esfuerzo a flerión del tambor para una espira

or = 1161S/1/D'h'

orr",. = (1r61 x 5803,57pg)JL/(53cm)'z(5cm)6

or = !L4r7Okg/cm2

84. Deformación de un

de una espira de

I

,1 .

./'('¿r,,.'l/:2lrtTi:-| 't. Ii '/>. | ,/' '(tf/tt;tl..d

tambor bajo

cable única.

20r

Ia influencia

en eI

ililI

I.t--

-z-],Ñ--

Esfuerzo de cm¡lresLón

oc = 0185 s/hs = 0185 *

oc = 394,64kg/cm2

202

de1 tanbor recubieft,o de espLras

( 5803, 54Kgl5CM ¡t 2, sCM)

Esfuerzo a fle¡ión eI tanbor para er¡ntraniento del cable

= (0,95x5803,5'7Kgl4

Egfuerzo a flerión de los costados del tanbor

or = tt44(l -(2/3(DM/D)rH/w' donde:

Íü - espesor del costado

H-108deSD = Diametro del ta¡nbor

DM = Diametro del cubo

Se escoge para calculo trl = 4r0cm, DM = 20cm, f) = 53cm;

fl=SxLO8=580k9.

orr., = L'44(L(2/3)20cm/55cn)58okg / (4,Ocm)'

o.r¡. = 39r06kg/cm'z

15.1.6. Verificación del taobor

Los tanücores ranurados y fundidos segúfr libro de aparatos

de elevación y transporte soportan un esfuerzo admisible

que se determina de acuerdo aI material si es fundición de

(53cm) 2 (5cml6

203

hierro gris = 25o Kg/cm' 1o máximo recomendado si es de

fundición de acero = 500 kg/cm' Io máximo recomendado.

o"o.p Pdfa una espifa

66r3Lkg/cm2 s S00kg/cm'z Ia relación se cumple.

orr¡, P€lfa una eSpira

LL4,79 kg,/cm'

ocorp p€tÍa recubrimiento total

394,64kg/cm2 s S0Okg/cm' Ia relación se cumple

orr' pdra recubrimiento total68145 kg/w' Ia relación se cumple.

orr., de los costados

39r06kg/cm2 s 50Okg,/cm'z Ia relación se cumple

Como se pudo observar en todas las verificaciones Iarelación se curnple y eI material seleccionado no falla.

Obgenracf6n

Aunque el tambor en acero funcido satisface 1as

verificaciones no es recomendable su construcción por

costos y tamaño 1o que implicaria mayor consr¡mo de potencia

y elaboración de modelos para Ia fundición muy complejas y

costosas.

204

Se recomienda fabricarlas en construcción soldada en lámina

de acero HR con un Su = 2.300 = 2.500 kg/cm' estos tambores

tienden a ser más livianos y fácil de fabricar además que

son menos costosos y no requieres de modelos porque no hay

necesidad de fundir.

L5.2. CALCULO DEL TAIIBOR DE CONSTRUCCIOI{ SOLDAI'A HT

T"ATIIT{A HR

Espesor h

oc = 2500 kg/cm" entonces

!¡ = 3/6.. = (5803 r57kg/2500kg/cm' x 2r5cn)

h = Or92cm z tpg/Zr5cm =3/8

Se selecciona h = *pg = 1r3cm

Escogiendo dianetro de 40cm menor que

tanüor fundido.

o"*,=O r 9354

o"o. = 575174 Kg/cm'z

a fl"*=L r6L54

el dia¡netro de1

orr". = 996r72kg/cmt

205

.c- - (0,85x5803,57kg) -1-E1 7,g,kg/qrfa"*8,=0,85É=ffi=i.5t-

o"o. = 1.517r8Skg/cm'

o fL"* =

orr.. = 435t26 kg/cm'

or1". = L r44(t'(2/3) (Dn/D)H/w' donde:

DM = 15 r25 cm = 6pg

lif = 3/4pg= 1,9cm

orr., = !,44(L-(2/3) (15 ,25cm/40cm) ) (580kg/1,9cm)a

orr¡, = L72 r55Kg/cm'z

15.2.1. Verificaclón del ta¡bor

o 3 Sec : o s Sy/FS entonces S.a = 25OoKg/cm'¡t rs

Sec = 1666 ,66kg/cm'

Egfuerzo a corltresión parl 1 espiP¡

575,74kg/cm'

Esfuerzo a flerión Para 1 esPira

996172 kg/cm' s 1-666166 kg/ctr Ia relación se cumple

Esfuer¡o a coqtregión req¡bLerts de esPiras

L.5L7,8Skg/cm' s 1666166kglcrn2 Ia relación se cumple

206

Egfuerzo a flerió¡r recubierto de espÍras

435126}rg/cm-'r 1666r66kg/cm'z Ia retación se cumple

Esfuerzo a flerión de los costadog del tanbor

L72,S5kg/cm'z

Como se puede observar aI verificar Ia relación de o< Sad

se cumple y el materiat seleccionado no presentará fallas.

Dl.nensiorres üeI tanbor

Diametro tambor = 40cm

tncho ta¡borSegún catáIogo enconcable

cuando a y B < Lt grado para tc¡br¡ = L0mts

ancho = 0r262mts.

El minimo recomendado para a y B < *grado si L = lomts

ancho = Or087cm.

Calculando para a y B < L, e interpolando para L = L4 mts

entonces X... = 0'366mts

Arrcho total.= 2 x Or366mts=0r732mts = 73rZw

'-L-x--lFIGURA 86. Enrollamiento del Cable en los Tambores

No. de enrollamiento por capa de cable

Ancho/S ='13 r2cm/2r54cm = 28,81 = 29

Número de enrollamiento por capd, = 29

Longitud total a enrollar = 53mts = 5300cm

No.c¡¡rira¡ = Icable/No.enrr x D x S + 2 = 53OOcm/29 x 40cm

2r54cm + 2 = 3179 = 4 espiras

No r..pit.. = 4

Profundidad tambor = 4 x 2,54cm = L0,L6cm

Profundidad tambor = 10r16cm

207

E,e ,y'e /-- Po/eolrin¿1 ¡z¿¡t/

2ereenel¡cufar'déide /a p.'/e.,ct/e/e de/4am!to.

f

f,gr/o J" e n'u /'/*z'tienlo6 des t/t'dc¡a'r->

208

CaIcuIo en ascenso

tú"u"r # 1- = (F..or" + tútrrbor + W""5y")/2

h1.",, # 1 = (580315 + 300k9 + 642,6k9)/2

üü.oo.#1=3373r08k9

üü"¡,. # 2 = (F."ot. i tüt¡¡¡or + W""il.) /2 * tilerroo

ü1"o", # 2 = 3373r08k9 x 40kg = 3773ro8kg

hl.r,". # 2 = 3773r08k9

p - -W*, rxdr+Warrr*4dz+Wninot4dt"chum7 - r'*tú

D r (¡¡Z 3kgx1-Ocm) + (Sll3kgil<96 ,Bcm) + (4OOkSI2<3-09cm) .,

"chum7 - . ,

Rchurr = 4060r15kg

D r (l¡z 3kg¡d6 ,9cm) + (3773kgxlocm) + (a00kgx1-2cm) t"chun2 - . ,

Lror"l

Rcnurz = 3076 r?Okg

209

Diametro erterno de1 cr¡bo = 20 r32 cn

Diametro interior cubo = 8173 cm

Calculo en desceriso

Fca¡re

hlc¡ur1

!üclunt

2000k9

(20O0kg + 300k9 + 642'6kg) /2

L47L,3kg

FIGURA 87.

Diametro tambor =

Diametro exterior =

Diametro cubo =

Diametro eje -

Ancho cubo =

Espesor chaPa =

Dimensiones del tambor de enrrollamiento de

cables de izaje

40cm = 1-5 3/4pg

80,64cm = 31 3/4Pg

2Q r32cm = 8Pg

8,73cm = 3 7/t6Pg

25r4cm = 10Pg

Lr3cm = LPg

Univcrsid¡d Autól'ona tf e Occidenie

$i,CClCt{ ilgi"tüftrA

I i Écrr'

2LO

Espesor Pared =

Profundidad =

Ancho tambor =

15.3.

'I

I

i

I

FIGURA. 88.

hlch.'2

Ilüch.r2

Lr9cm =

2O,32cm =

73cm =

3/4pg

8pg

28 3/4pg

CALCULO DEL DIAITIETRO DEL EJE DEL TA!,TBOR

4DB,Bc"r

ao,g.>l

I

I

Dimensiones de1 tambor con las chumaceras

Ia rueda dentada.

1477,3k9 + 400k9 = 1871,3k9

1871k9

_ (tal t, 3kg¡cto cm) + (:-gl t, 3kgxg6, acm) + (+ookgxtog cm) )

LO9cm

Rchu¡t = 2L96r83kg

Rchunl

(L47 L,3kg2o6 , 1cn) + (t871-,3kgxlocm) + (4o,kg<tzcn) )

LO9cmRch,nt2 =

zLL

Rcnurz = t522,33kg

Momento flector máximo en ascenso

dondg Fc¡¡r¡ = Fprüon

Mr = F"¡rr¡ x dr piñon = 5803r57k9 x 12cm = 69.642r84k9-cm

Momento flector máximo en ascenso = 69.642184 Kg-cm

Momento flector máximo en descenso

dOndg Fca¡r¡ = Ferio¡

M" = F".or. x dprooo = 200OKg x 12cm = 24000K9-cm

Momento flector máximo en descenso = 24.OOOkg-cm

Momentos médios = (mit2)/2

(69.642,84k9-cm + 24.000k9-cm) /2 = 4682L,92k9-cm

Momento medio = 4682Lr42k9-cm

Momento alterno = (ml_m2)/2

(69.642, 84&g-cm-24000k9-cm) /2 = 22.82L, 47kg-cm

Momento alterno = 22.28Lr42-cm

15.3.1. Calqrlo del eje para vfda infinita

Para una grua de uso continuo con trabajo pesado según

tabla 58 Factor seguridad = 4,45 con eI que se puede

trabajar sin que se presenten fallas.

EI limite de fatiga Sn = 0r5 SU x Ka x Kt x Ks x Kc x KT x

Kv se selecciona acero 4340 tenple 850"C aceite revenido a

liz

600"c según tabla 33 acero para maquinaria. cu]¡as su =

9.000 = 11OOO kglcm2 i

S' = 8ooOkg/cm'z

Ka = Org2 para superficie esmeriladas

Kt = O'SO para dianetros mayores 2pg

Ks - 0,80 Bara 998 de seguridad funcionar'

Sn = 0r5 x lL.OO0kg/cm'zx 0,92 x OrB x 0rB = 3238r4Kg/cm2

Sn = 3238,4kg/cm'

Et factor de concentración Kfm = 1 porque no hay

concentración de esfuerzos-

l_ or KfmouFS Sy Sn

l, - ,46821,A2kg-cm¡ * (22-82t,42k9'cry\4,45 'Zx8000kg/cmz 2x3238,4k9/cmz-

Reemplazando valores y resolviendo se tiene que:

z = 4,451(Eazt,4Zkg-cm, * (2282L'4?kq-crn\'lffi,eT'-'ñ"

T = 57r40cm

Con la ecaución:

2L3

Í= $ a"toeiando d se tiene

d=3W reempTazando varores se tiene z

d = 8,36cm (3 5/t6")

si eI material del eje actual es 4340 eI eie actual sirve

ya que esto tiene un diametro = 3 7/L6pg

l{ota: Como no se tiene información del material del eje

actual se recomienda verificarlo para luego evaluarlo o

cambiarlo en caso que no sea eI requerido por unO de acerq

4340.

15.3.2. Verificación del eje

Orr"' = M/St

[r[ = 46.82tr 42K9-cm;

(57,4Ocmx32)

St = 57r36cm3

2L4

Í,d3 tE (8, 36cm)332 32

Al reemplazar eI valor de St en Ia eCuación de orr"' Se tiene

que:

- 46.82L,42k9-cmof7"*=@

orr". = 816r 25kg/cm2

Ort"t

relación se cump1e.

Tro,.o, = M/st donde st = r';d'/t6 = n(8r36cm)3)/L6

St = L44 t722cmt

!ro,.o, = G6.82L, 42kg-cm) /t44 r722cm3 = 408' t2kg/cm'

Tto".ot

cr¡mple por 1o tanto eI eje no falla'

15.3.3. Selección del Rodaniento

Datos

Velocidad = 24RPM

cARGA VARIABLE

Prr¡ = L47L Kg - L-SOOkg

P.¡. = 3773108 Kg - 3-8o0kg

Duración horas = 20.000 horas

Roda¡niento de bola rígida

zL5

aroNo hay carga axial y además lainterior.

rotación es sobre el

n - P.irr*2P'"* - 1-.500+2(3.800)- = 3033,33.r- 3 - 3

SoIución

P, = 3033r33k9

P = V Pr = 3033,33k9 - 3033'33k9

P = 3033,33k9

C/P = 3 10.000.¡¿4t<5O = 3,06L000000

C/P = 3106 Factor de Segiuridad de carga

Q = 3106 x P = 3,06 x 3033133 = 9297r87k9

Q = 9.300kg

Se selecciona chumacera con C = 9.300k9 y

Qeje 37/L6 = 87,3Lmm.

- 9.3o0kg

Oeje 35/L6pg

Se recomienda rodamiento oscilante de bola serie 23K

referencia 2316k.

El soporte para eI rodamiento referencia SN616.

Mangito de fijación adecuado referencia H231'6-

Cqrclusión:

Ln¡2x661o'

Si eI

siendo

actual

eje actual

de un acero

sirve como

2L6

cumple con las condiciones de cálculo

4340 con diametro de 3 7/L6pg eI sistema

medio de transmisión de Potencia'

15.4.

La soldadura Para el

5803,5k9 (L2767,7Ib)

sobre este.

Este tiPo de soldadura fa1la Por

una sección situada a 67 '5o sobre

se observa en la Figura 80'

FIGURA 89.

Como se ha trabajado Para

eI tamaño de la soldadura

y otro a fatiga-

CALCULO DE LA SOLDADT'RA DEL TAI{BOR EITROLLAI'TIENTO

DE CABLES DE IZAJE

tambor es de filete con una carga de

que esta actuando transversalmente

cortadura a 1o largo de

eI plano horizontal como

Falla de Ia soldadura de filete con carga

transversal.

Ios otros casos Para determinar

(trJ) se hace un anáIisi estático

2t7

15.4.1. Analigis egtático

Sabemos que para detener 'rhl' se usan las ecuaciones -

f¡¡f = f/f"a

donde f"a = 01826 *r Taa = 0.826 't L3.6001b/in'z

f = F. * F/L¡ lllb/in'z] como en los casos anteriores Fs

factor de servicios ya esta incluido en Ia carga.

tr = Longitud total que sera soldada

L¡=nD=1517504

f = L2767 ,7 /L5,750n

f = 258'O3lb/in

F¡a=01826x1-3600

Fa¿ = Lt233.6 lb/in'?

Reemplazando y resolviendo se tiene que:

[f = 258,O3/LL233,6

[¡f = 0r02in = L/321' - (O'07cm)

L5.4.2. Analisfs a fatiga

Se trabajara asumiendo carga variable máxima y mÍnima que

se tomarán cuando se esta realizando eI descargue de los

vagones donde las cargas (fuerzas) son:

F,o = 0 Y F,, = 5803r5K9 (t2767,7)

1 = Í./r"a r r"/rr i Nr < N < 2 x 106 ciclos

donde t - F/A ; A = 0.707tüLr

2L8

Por tanto se tiene que:

F, = (F., * F,o) /2 Y F. = (F' - F") /2

Recordamos que F." = 0 entonces F = F. = F.-/2 además

Ta = Tr = F,/A = F-/2tc0.707xlr*tü

E¡ = L2767 .7 /ztc0 r7Ú7*t5' 750nfü

T¡ = L82'48/W = T¡ = L82.48/W = Tr

Tr = 710O/L-K/2 donde K = 0 cuando se tiene cargas repetidas

rr = 7100lb/in'z

Ademas según a A.tü.S. red = L3600lb/in'z

Reemplazando y resolviendo en Ia ecuación de Sodeberg se

tiene que:

1 = L82,48lL3600tü L82,48l7100t't

t{ - OrO3 in = t/64" (0r11cm)

Se recomienda usar soldadura de alta penetraci n y buen

acabado 7018 de 3/16" -

15.4.3. Verificación de Ia goldadura de ta¡bor de

enrrollariento de los cablee de ilaje aplicando

codtgo de nomag

De acuerdo a tos calculos relizados para determinar el

ta¡naño de Ia soldadura se observa que este esta por debajo

de los mÍnimos recomendados por eI codigo de Normas para

sotdar elementos con espesores de 3/4pg. Segúin tables

ztg

40 y 4oA se recomiendan tanraños de soldadura de 5/L6p,g '

15.5. cALcULo DE I,A PoTB{CIA REoI'ERIDA PoR tos TAI{BoRES

se verificara con eI sistema de potencia existente para

determinar si sirve para las necesidades actuales'

üotor actual

Potencia = 3OHP

Revoluciones = L800rpn

O Eje salida = 5r2cm

Reductor de velocidades

Relación = 25'7

O Eje salida = 8r4cm

Revoluciones = lS0orpnr/zs17 = 70rO3rpm

Revoluciones = 70

Con los datos anteriores se procede a calcular las

revoluciones del eje del tambor para luego calcular su

potencia.

+ = ft "ntonces = n, = + = 70(#)

llz = 52, 5rPm

'f,z=fl¡=52r5fpm

220

+ = ft "ntonces = n4 = + = s2,s (#)

Ta¡bores

o ta¡nbor = 53r60cm = 0r53mts

O eje = Sr8cm = 0'088

V eje = rr x 0r88mts x 24rPm

Veje = 6163mts/min = 0r11mts/sg

Vtambor = Ir x 0'40mts x 24rpm

Vtambor = 30rL5mts/min

Vtambor = 0rS0mts/sg

P tambor = W/t = Fxd/t = F x V

= 5803,57If.9 x 0rSOmts/sg

P tambor = 2.9t7rLg kg-mts/sg = 38'36HP

Como son 2 tambores 2 x 38'36HP = 76r72HP

potencia requerida para mover los tambores = 76r72HP

La potencia requerida es de '16r72HP. EI reductor existente

suministra una potencia de 80HP. O sea se debe tener en

cuenta que inicialmente se tomo un factor de servicio = 2

por 1o tanto Ia fuerza aplicada a los tambores en la

realidad es menor por 1o tanto la potencia del reductor

sirve.

22L

15.5.1. Verlficaciür üe los tanbores actualeg

según plano 1O-O1D-12 El diametro del tanbor actual es:

53r60cm = 54cm = 0r54mts.

Vtanüor = tr x D x n = lr x Or54mts x 24rpm

Vtambor = 40 r7L mts/min = O t67 mts/sg

Pta¡rüor = 5803 r5'lKg x 0,67mts/sg

Pta¡nbor = 3938120 kg-mts/sg = 51'79HP

Para los 2 tambores 2 x 51¡79Hp = 103'58Hp se necesitarÍa

más potencia del reductor por 1o tanto habrÍa que cambiar

todo el sistema transmisor de potencia por Io tanto hay que

cambiar los tarnbores que tengan un dia¡netro = 40cm.

16. CALCULO Y VERIFICACION DEL I'(}FOR Y NE'UCIIOR ACTUAL

Verfficacl6n motor

EI motor actual tiene las sigUientes caraeteristicas:

Potencia = 30HP

Revoluciones = 180OrPm

Diametro del Eje = 48mm = O,048mts

Velocidad eje = Ir x D s r = Ir x 01048 mts x 1800

V - 27L,43mts/min

potencia = ,=, !!ry , - (s8o3 '274g-Í27L-'

A3nts/mj-nlttOOO.¡fZSxrl) - (1'000'ísrru,8)

26,25CV ;xHP/L,0139CV = 25,89HP

Potencia Motor = 25r891{D

La potencia actual = 30 HP por consiguiente eI motor actual

sirve para las condiciones de trabajo requeridas'

223

VerifÍcación reductor

De acuerdo a Tabla 57 se tiene: para un reductor tipo carga

con choques trabaja¡do las 24 horas aI dÍa con arranque y

parada frecuente se Ie asigna 100 horas de arranque se toma

eI coeficiente mayor de la tabta para carga con choque

coeficiente = 2-2.4, para arranque de 100 horas coeficiente

= Lr4 Ia potencia asigna = ?.6r25cv x 2r4 = 63Cv x

MP/t'0L39IV =62,L3HP

La potencia Reductor = 62'13HP

Diametro Eje Reductor = 4pg = 10,16cm = 0'101'6mts

Relación = 25 r7

Revotuciones = 1750 + 2517 = 68rPm

Vetocidad Eje= rú x Or1016mts x 68rpm

Velocidad Eje = 21r7Omts/min - 0r36 mts/sg

F reductor = 2F = 2 x 58O3r57Kg = LL.607 rL4K9

Freductor = 11. 607, 14Kg

potencia Reductor = F x V = 11.607r14k9 x Or36mts/sg

Potencia Reductor = 4]-'l8rS7Kg-mts/sg - 54'95=55HP

Potencia Reductor 55HP

55HP s 62HP calculado segun catátogo

reductor por Io tafito el reductor no tendría problema en

hacer funCionar a los tambores para realizar et trabajo de

descargar dos vagones a Ia vez-

224

No es recomendable utilizar los actuales tasüores debido a

que exijen mayor potencia al reductor para funcionar.

Como eI motor sirve también se puede aprovechar los

sistemas de mandOs manuales y electricos existentes.

L7. COI|CLUSTOI|ES

En Ia evaluación del cáIcu}o, diseño y selección de los

diferentes mecanismqs y elementos que conforman Ia grúa

hilo. Se necesito no sóIo de ta plicación de todos los

conceptos adquiridos durante ta carrera sini tener en

cuenta asPectos como son:

Para que puedan efectuar eI trabajo para el cual fueron

diseñados de una manera confiable por ta1 motivo se

realizaron las comprobaciones del caso y se aplicaron

código de Norma a las Elementos Estructurales. Como de

prograna diseñado para calcular estructuras como son eI

PFramer y eI Pgstress.

En Ia fabricación de elementos se debe tener en cuenta la

parte estética o sea de presentación del elemento, esto nos

lteva a modificar ciertos elementos pero teniendo en cuenta

que Ia seguridad de los mismos era más importante Y que

puedieran ser empleados satisfactorianente.

226

Se debió evaluar diferentes materiales con eI fin de

seleccionar las más económicas y seguras.

Por ser un rediseño era necesario recalcular algunos

elementos para saber si podrían ser utilizadas en las

nuevas condiciones de trabajo. Situación que afecta muy

particutarmente Ia parte económica porque eI solo hecho que

un elemento de Ia grúa pueda ser reutilizado es una

inversión menos que hay que realizar por congigUiente es un

ahorro que se tienen en eI proyecto.

se tuvo libertad para seleccionar, calcular' adaptar e

ingeniar los diferentes elementos de Ia grúa hilo de

acuerdo a las diferentes alternativas para calcular cada

uno de los elementos.

Modificación sufrida por algunos aparatos de Ia grúa hilo

y en sí de} patio de caña para que satisfagan las nuevas

condiciones de trabajo-

se recomienda Ia utilización de unos baberos en

costados de Ia mesa para evitar pérdida de caña en

momento de la descarga de los vagones. Los baberos

ilustran en los planos de la mesa de caña planos

Se utiliza la misma distribución de Ia viga original pero

con medidad diferente se conservan los 7 gancho pero

1os

else

227

teniendo en cuenta los 4 ganchos para eI acople de los 2

vagones Doomper, además se distribuyen los otros tres

gancho intermedio entre las 4 anteriores con el fin de que

puedan descargar los vagones de las trailer de mayor

capacidad o sea esta viga gancho, esta en Ia capacidad de

descargar L o 2 vagones Doomper de los pequeños y L de los

vagones de los trailer- Ver detalle planos'

se propuso este tipo de estructura por Io práctico de su

funcionamiento, buena rigidez estática y estética con

respecto a Ia estructura anterior ver detalles planos.

Equipos y elementos reutilizados para

condiciones de trabajo de Ia grúa hilo'

las nuevas

Conformado por eI motor reductor, sistema de transmisión de

potencia por cadena y piñones; todos estos equipos sirven

para las nuevas condiciones de trabajo de Ia grúa hilo, ya

que at calcular estos elementos se encontró que IOs equiBos

actuales satisfacen las exigencias futuras'

Al utilizar eI progr.rma de computador se pudo constatar que

}a estructura actual sirve para las nuevas condiciones de

trabajo. por 10 tanto se deja a criterio del Ingenio' se

decide utilizar con Ia estructura actual o decide fabricar

y montar I-a propuesta en este proyecto'

228

Este sistema pueder ser utilizado sin ningún problema

debido a que este diseñado para eI sistema transmisor de

potencia por Io tanto no hay necesidad de carnbiar este

sistema.

Se propone un segunda opción de viga gancho para ser

utilizada en Ia grúa hilo actual.

Reemplazar del cable que sostiene el mástil principal por

perfil tüF L2" x L2" unido por pernos.

BIBLIOGRAFIA

BEER, Ferdinand P. y JhOnston E. RusseII, Jr, Mecánica deMateriales, teia. Edición Editoriat Mac Graw Hill1.981.

Mecánica Vectorial para IngenierÍa Estática: TerceraEdición Tomo I t-977 -

CAICEDO C. jorge A. Elementos de máquinasr_ calcu_lo ydiseño, -foños I, II y III profesor Univalle y CUAO.

CASILLAS A.L. Máquinas cáIculo de Taller Edición 23

Madrid EsPaña.

FITZGERALD, Robert Ifü. Resistencia de materiales EdiciónTercera México, Editorial Fondo EducativoInteroamericano L - 970 -

GIECK. Kurt: Manual de fórmulas técnicas Edición 19 de la29 Edición en aleman, Editorial Alfamega México 1.993.

HELLIII'T, Ernest, Aparatos Elevación y Transporte Edición40, narcelona -gditorial Blume L.972, Tomos I, II y II.

}IARK, Manual del Ingeniero mecánico, Edición I (2da.Edición en Espaáo1 Editorial Mc GrawHill, México1 .984 .

POTTS M.F.S. Poryecto de elementos de Máquinas'

SINGER Ferdínand L Resistencia de materiales Edición 3

México Editorial Harla t.982'

CODIGO Colo¡nbiano de construcciones sismoresitentes'Decreto t4oo de 1.984 1era. Edición Editorial Legis,Editoriat S.A. L,984.

PROGRAIIA para cáIcu}o y Diseño de Estructura PFRAI{ER yPGSTRESS.

Í:+-,-.*-r_[J¡\¡-r."rr.-' . ,,r . , i' ,n .,,

230

CATALOGOS:

ACEROSA S.A.: Catálogo técnico, Cali: ACEROSA

ACEROSCOL: Catálogo Aceroscal.

CRAI{E: Catálogo Crane Valve, Chicago L'949'

ENCONCABLE: Catálogo Enconcable.

INGENIERIA MECANICA Ltda: Catálogo Grupo matrices deReductores.Elementos para transmisión de potencia'

INTERMEC: Transmisión de potencia por cadena de Rodillo'

IÍAI{NESI.IANN: CatáIogo para tuberÍa comercial'

SEAL trlAsTER: CatáIogo de chr¡maceras y rodamientos.

SIEMENS S.A.: Catálogo de Motores Eléctricos'

STEYR: Catálogo Rodamiento de BoIa, Rodaniento de rodíI}o:Austria: SteYr.

TUBOCARIBE: catálogo Tubo caribe 2da. Edición 1.993.

23L

ANEIIO 1. PROPT'ESTA GRUA HILO ACTUAL

232

CATCULO NO. 3. VIGA GANCHO PROPUESTA NO. 2

Lo conforman los elementos de Ia grúa actual que se

incluiran o modificaran a Ia grúa hilo existente' Esto se

tleva a cabo con eI fin de lograr Ia menor inversión

posible en Ia grúa hilo y también aprovechar aI máximo los

elementos que existen en eI momento'

Elementos que se modifican

L. Una viga gancho determinada por eI diseño actual de la

grúahiloasiseproponeestetipodevigagancho.

FIGURA L. Propuesta No. 2 de Ia viga gancho para la actual

grúa hilo-

Se reemplazara los cables que sostienen eI mástil

principal Por Perfil ldF de L2" x r.2"

ii¡

2.

FIGURA 2. Propuesta del perfil blF 12"

cable

Listado de Datos

CALCULO N9 3 VIGA GANCHO PROPT'ESTA N92

DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA

Nombre- PROPUESTA 2

TIPO DE ESTRUCTURA '

NT'MERO DE NUDOS

NT'MERO DE APOYOS

NIJMERO DE ELEMENTOS

NUMERO DE PROPIEDADES DE LOE ELEMENTOS-

NUMERO DE CARGAS DIFERENTES

NI,'MERO DE CARGAS EN tOS NUDOS

233

x !2", reemPlazo del

CERCHA PLANA

T2

2

2L

4

0

7

1_

NUMERO DE HIPOTESIS MAESTRAS DE CARGA-

234

SALVA RESUTTADOS

NTIMERO DE ECUACIONES DE MAYORACION-

UNIDADES DE LA INFORMACION

L

L

LONGITUD

m

pulg.

UNIDADES

FUERZA

Ton. = 1-

Iib. = 2

NUDO

1_

2

3

4

5

6

7

I

9

10

1L

L2

TIPO

DE LAS COORDENADAS

x

0.000

3.060

3 .060

6. L20

6.L20

7.900

7.900

9.680

9.680

L2.740

L2.740

1s.800

Y

0.000

1.500

0.000

1_.500

0.000

1.500

0.000

1,.500

0.000

1.500

0.000

0.000

PROPIEDADES DE LOS ELEMENTOS

235

Tubo 10"sch 40"

Angulo 5"C5"x *t'

2angulos5x5x|"

tüF= de 10" x 10" x *"

TIPO

L

2

3

4

AREA

0.010160

0.006L20

0.003060

0.011300

E

2L000000.000000

21000000.000000

2L000000.000000

21000000.000000

INCIDENCIAS DE LOS ELEMENTOS

ELEMENTO NS

1

2

3

4

5

6

7

I9

1-0

11

L2

1.3

14

1_5

L6

NUDO INICIAL

1

1

2

3

5

2

4

5

5

4

6

7

6

6

I

9

NUDO FINAL

3

2

3

5

2

4

5

7

6

6

7

9

9

8

9

11

TIPO

1.

2

4

1

3

2

4

1

3

2

4

1

3

2

4

L

236

t7

18

19

20

2L

ID#

L

2

3

4

5

6

7

3

2

4

L

2

DESP. X

-L.0.

9

I

1_0

11,

L0

FUER. X

0.000

0.000

0.000

0.000

0.000

0.000

0.000

FUER. Y

-4.L73

-9.175

-5.337

-1_.150

-5.337

-9.175

-4.L73

10

L0

1t_

t2

L2

DATOS DE LA TOPOLOGIA

ANCHO DE LA MEDIA BANDA ES 8

T.ÍA¡(IMO NT'MERO DE ECUACIONES ACTIVAS ES 8

CARGAS EN LOS NUDOS

NUD. HIP.

tl-

31,5L7191

11 1

L2L

DATOS DE LOS APOYOS

AP. # NUDO

L428

DESP.

-L.

-L.

237

ECUACIONES DE MAYORACION DE CARGA

HIPO 1 2

1 1.00

AESTRA

4567

Desplazarnientos de Ia Estructura

DESPLAZAI,ÍIENTOS

M

3 10

NU.

1

2

3

4

5

6

7

I9

10

11

L2

H-MA DES X

1 0.0012059

1 -0.0008510

1 0.0010442

1 0.0000000

1 0.0008825

1 0.00049s0

1 0.0004950

1 0.0009901

1 0.0001076

1 0.001-8411.

1 -0.0000542

L -0.00021s9

DES Y

-o.0L20792

-0.00731L8

0.0073698

-0.0000000

0.000L217

-0.0002879

o. ooo2806

-0.0000000

-0.0001217

-0.00731L9

-0.0073699

-0.01.20793

238

FUERZAS EN LOS ELEMENTOS

ELEMENTO 1 DEL NUDO 1 At NUDO 3


1 8.s13 (COMP- ) L109.90



L 9.48L (TENS - ) 1-s49.1'3



1 9.17s (TENS. ) 811.94



1 8.513 (COMP- ) 1109.90



L 3O.32s (COMP. ) 99LO.24



1 3s.743 (TENS. ) s840.30

ELEMENTO 7 DEL NUDO 4 AL NUDO 5FUERZAS MAYORADAS

HIPO. FUERZA ESFUERZOL L9.26O (TENS - ) L7O4 -4L

239



L 3s.060 (coMP- ) 457L-tt



L 0.892 (COMP- ) 29L-57



1 3s.743 (TENS- ) s840-30



1 1.1s0 (TENS- ) LOL-77

ELEMENTO 12 DEL NI'DO 7 AL NT'DO 9FUERZAS MAYORADAS

HIPO. FUERZA ESFUERZO1 3s.o60 (coMP- ) 457L-tt

ELEMENTO 1.3 DEL NUDO 6 AL NT'DO 9FUERZAS MAYORADAS

HIPO. FUERZA ESFUERZOL 0.892 (COMP- ) 29L-64



1 35.743 (TENS- ) s840-33

Unlvcnid¿d Autó¡ome de Occ¡denfeSICCrotr 8rE¡_r0í tCq

240

ELEMENTO 15 DEL NUDO 8 AL NUDO 9FUERZAS MAYORADAS

HIPO. FUERZA ESFUERZOL L9.26O (TENS- ) L7O4'43

ELEMENTO 16 DEL NUDO 9 AL NUDO 1T.


1 8.s13 (COMP- ) L109'90

ELEMENTO 1,7 DEL NUDO 9 AL NUDO 10


1 30.32s (COMP- ) 99tO'29

ETEMENTO 1.8 DEL NUDO 8 AL NUDO 10


1 35.743 (TENS- ) s840'33

ELEMENTO 1.9 DEL NUDO 10 AL NUDO 11


L 9.L75 (TENS- ) 81L'95

ETEMENTO 20 DEL NUDO 11 AL NUDO 12


1 8.513 (COMP - ) 11'09 ' 90



1 9.481 (TENS. ) 1s49'14

z4L

Listado de Datos

ESTRUCTT'RA GRTIA HILO ACÍUAL

CALCUII) N9 4 CELOSIA ACTUAL COI{ PERFIL DE L2II BN II Bil EL

ELEIIBTTO 8.

DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA

Nombre- CELOSIA ACTUAL

CERCHA PLANA

7

TIPO DE ESTRUCTURA

NT'MERO DE NUDOS

NI'MERO DE APOYOS

NTIMERO DE ELEMENTOS

NUMERO DE PROPIEDADES DE LOE ELEMENTOS-

NUMERO DE CARGAS DIFERENTES

NT'MERO DE CARGAS EN LOS NUDOS

NT'MERO DE HIPOTESIS MAESTRAS DE CARGA-

SALVA RESULTADOS

NUMERO DE ECUACIONES DE MAYORACION

UNIDADES DE LA INFORMACION

4

9

3

0

1

1

1

1

LONGITUD

m

pulg.

T'NIDADES TIPO

FUERZA

Ton. = 1

tib. = 2

242

DATOS DE LAS COORDENADAS

NUDO

1

2

3

4

5

6

7

x

0.000

L.800

3.200

4.200

1.800

0.000

8. s00

AREA

0.013650

0 .003790

0.01-36s0

Y

0.000

0.000

0.000

0.000

2. L00

4.000

13.000

E

21000000.000000

2L000000.000000

21000000.000000

PROPIEDADES DE LOS ELEMENTOS

TIPO

L

2

3

INCIDENCIAS

ELEMENTO N9

1

2

3

4

5

6

DE LOS ELEMENTOS

TIPO NUDO INICIAL NUDO

1L6

112

225123

13423s

FINAT

243

25361-7

7

I

9

6

7

4

DATOS DE LA TOPOLOGIA

ANCHO DE LA MEDIA BANDA ES L2

TIÍA)(IMO NI,MERO DE ECUACIONES ACTIVAS ES 8

CARGAS EN LOS NUDOS

ID # NUD. HIP. FUER. X FUER. Y

L 7 L L.974 -1-6.079

DATOS DE LOS APOYOS

AP. * NUDO DESP. X DESP. Y

L 1 -1. -1-

2 2 -L. -1.

3 3 -1. -1-

4 4 -1-. -1'.

ECUACIONES DE MAYORACION DE CARGA

MAESTRA

HrPO123456789101 L.00

244

Desplazamientos de l-a Estructura

DESPLAZATIIIENTOS

NU. H-MA DES X DES Y

1 1 0.0000000 0.0000000

2 1 0.0000000 0.0000000

3 1 0.0000000 -0.0000000

4 L -0.0000000 -0.0000000

s 1 0.0013s41 0.0001316

6 1 0.0023449 -0.0003311

7 1 0.00814s3 -0.0041761

Fuerzas en los Elementos

FUERZAS EN LOS ELEMENTOS


FUERZAS MAYORADAS


L 23.730 (TENS. ) L738-44

ELEMENTOS----.- 2 DEL NUDO 1 AL NUDO 2

FUERZAS MAYORADAS


L 0.000 0-o0


FUERZAS MAYORADAS


1 4.988 (TENS. ) 1-31-6 - 10

245


FUERZAS MAYORADAS


1. 0.000 (TENS - ) 0. o0


FUERZAS MAYORADAS


L o.o00 (coMP. ) 0.00

ETEMENTO 6 DEt NUDO 3 AL NUDO 5

FUERZAS MAYORADAS


1 20.233 (COMP- ) s338-43


FUERZAS MAYORADAS


1 16.319 (COMP- ) 430s-71


FUERZAS MAYORADAS


1 L6.345 (TENS. ) LL97 -46

246


FUERZAS MAYORADAS


1 29.4s2 (COMP. ) 2L57 -67

Verificación de Ia viga gancho

Tomando 1o sesfuerzos mayores de tensión y compresión se

procede a evaluar a Ia viga gancho-

Ot.o = 5840r33Ton/m2 se presenta en los elementoS 6'10, L4 y

L8.

s840 ,33ton/m'*t??ZY srr.mz (roocm) 2 = 584,o3kg/ cmz

ot"o= 584, 03 kg/cm'

S,e .Angulo 5" x 5" x *" = 2!ookg/Lr| = 1666 r66kg/cm" según

catalogo acerosa pagina 5 para acero estructural.

Ot..

cumple por Io tanto eI elemento no falla.

oco,r, = 9910 ,ZlTon/mt se presenta en los elementos 5 y L7 '

o"o.e = ggLr0?kg/cmt

Perfil 2 angulos de 5rr x 5rr x +" que tiene las sigUientes

caracterÍsticas:A - 30r60cm'

I - 47Ú,31cm'

247

S=

r=

52, 45cm3

3r 91cm

=15,36cm=6pg Í=6pg

I(=L

] = 3r40mts = 340cm =134p9

I = 134p9

KL/r = L34pg/6Pg = 22,33 = 22

KL/r = 22

g = 30 x 106 lbs/pg

Sy = 25OO kg/cm' z 2.ZOALb/Lkg x (2,54cm)'/tpg

Sy = 35.548,31lbs/Pg'z

cc= ^@ =.,29,6 cc=L29\ ¡s. s4B ,31-Lb/pgz

RL/r = 22 s CC = L29 colu¡nna intermedia

Sa= I:-- (k7/ r)z /zcczl syFS

3 (L/ rl8cc

FS = ?tLO

, 3x22 , (22)3' 8x/29' (gxL29) 3)rs={+ _ (z/ rl3

gcc3t5 ¿t3

47 O ,37-cmL30,6 Ocmz

Sa = 16,68Klbs/gg'

Sa= la- (22) 2 /2 (]-29]- 27 3 s, s48, 3L7b/ pgz2,LO

248

= l-6 .58L, s9l-bs/pgz

s"q,=99!,02kg/cmz * 2'2rjrllbs x Q'???ñ2 =L4o9L,631-bs,akg pgz

o"o,p = 14rogkIbs/r,g'

Oco.p

cumple por Io tanto a pandeo y compresión no falla el

perfgil en angulo.

o"o,r, = 991rOLKg/cm'

VerificacLón de Ia Estnrctura actual

Tomando los mayores esfuerzos de tensión y compresión se

procede a evaluar Ia estructura principal-

ot"o= 474}r27Fon/m2 = 474rO2Kg/cff

ot.o I Sad = 474 r}2kg/cm"

o.o,e.p.o = tZL57, 67Ton/mt = 2L5 r7Kg/ cm'

oco.p. p,o = 2L5r71rg/cú2 x Zr2o4]'bs/Lkg x (2r54cm)'/Lpg'

o"o,p.p"o = 3r0671bsr/Pg'z

Perfil tüF L2" x L2"

[ = L3615 cm' = ZLrt5pg'

I = 24.870cm' = 597 r50pg'

S=1598cm3=97,51pg'

r=L3r49cm3=5r31pg'

f = 43'' Lt = 517r5pg

249

KL/r = 5t7,5pg/5,31p9 = 9'l ,45 = 97

KL/r=97s2OO

E = 30 x 10' Ibs/pg'

Sy = 35.548,3Llbs/pg'

cc= ^@ ='29,o6=1,29\ 35, s4g ,31-Jbs/ pg2

KI/r = 97

q,S=; * (3(Hr)) - (L/r)3 = 9 * ( 3r€7 ) - ( Q7)3 )3 = 1\cc 8cc3 3 ' 8;r,l29 I (1'29 -

FS = 1189

CALCULO DE LA SOLDADURA PARA REFT'ERZO DEL PERFIL PROPUESTO.

Se tiene presente que se trabaja con un perfil I^IF L2" x L2"

que será reforzado en vena interna para una mejor Seguridad

y evitar fallas posteriores aI momento de estar descargando

los vagones. i W,g.*Jttllrlr tt+

-_.__-¡I

Vistas del

propuesto

sistema de agarre del Perfil

t:;*" I

FIGURA 3.

250

Como en las otras soldaduras se hará un análisis estático

y otro a fatiga para determinar eI tamaño de Ia soldadura

(trü) de filete.

La carga que estarÍa soportando esta será una carga de

tensión de 1634K9 (3594,81b).

AnáIisis Egtático

Según Ia A.t{.S. se tiene que r¡o = L36OOPsi, además f¡a =

O r'l|7 * t¡a y aplicando Ia ecuación para determinar el

tamaño de Ia soldadura (Íf) se tiene que:

$f = f/f.a

donde: f = 3594rBIb Y f.a = 9615r?Lb/ín

Por tanto:

f¡¡l = 3594 r8/96L5'2f¡f = O.37Pg = 3/8" (0,95"')

AnáIists a fatiga

Se asune una carga máxima cuando se esta deScargando lOs

vagones y una carga mínimo cuando se ha completado eI ciclo

de descarga.

F.o = 0 y F., = 1634k9 (3594r81b)

Aplicando la ecuación:

1 = r,/T,.a + r"/rr, Nr ( N ( 2 * t0ó ciclos-

Para ciclos moderados:

E = F/A=F/O.7O7hILI

Para este caso en particular se tiene que L" = 64Pg

a que la carga mÍnima es cero, es obvio que:

Tr = Ta = 3594 r$/ztc$.707?t64*üü

Tr = 39 r72/W = T¡

Además se tiene que según A.tü.S. rac = L36001b/in'z

7L00 Lb/ínz to por presentarse cargas repetidas:

Reemplazando Ia ecuación se tiene:

- 39,72 39,'72- 1-3500tr 7 Loow

25L

debido

YTr=

[¡f = O.Qtpg = t/L?9pg (0.02"')

Verificaciór¡ aPlicando Códtgo de Normag:

Por los cáIcu1os realizados se observó que a fatiga eI

tamaño de la soldadura (t{) se encuentra por debajo del

mínimo recomendado por el código de Normas según tablas 40

Y 4OA.

Según Ia tabla 40 el tamaño mÍnimo det filete de slLó,P,g

para un espesor del material a soldar de 3/4p9. y segtfui

tabla 40A et espesor mÍnimo efectivo de Ia garganta es de

L/Apg para un espesor del material a soldar de 3/4pg'

30. CAICEDO, Jorge. OP, cit- P.540

LrsrtDo GErEnaI¡ IlE lrBr.ls rtolo@Ilnrs DE urgsIq'IBIItsS I.IENOg V CIItIÍlcOS

ÍABLA DE tA 1 A LA TABIA 13, LrBnO APInATOS DBELEVACIO}T Y TRA}TSPORTE.

- TABLA DE tA 14 A LA TABLA 23, CATAI,OGO ElfColrgABLE.

TABI.,A 24, LrBnO CAtCULO DE UAgUTNAS.

TAAüA 25, LIBno RESISTEilCIA DE UTTERIAtE$ AITTORFITZGERALD

TABI.A DE T.A 26 A I.A TIBLA 28 CATALOGO CRTTE

TRgtA 29, CATALOGO EilCOilCNBtE

, TABTA DE LA 30 A LA TABLA 36, llAl{ttAt DEL INGEilIEnOüECA¡TICO

TABLI 37, CLTALOGO ACBROSCOT

TABLA DE T.A 38 A LA TABI,A 4OA' CATALOGO STSTI

TABLA DE LA 41 I lJ[ TABLA 50, CATALOGO PAR¡|BR

TABLA 51, CATALOGO DE INGEI{IENXA UECANICA

- TABL,I 52, trBRO Er.Et{B¡tTOS DB I{AOUTNAS CATCUIO YDISEffO

- [a3ül DE I.A 53 A LA TABLA 56, CATAL(}@ RODAI{IEIITOSTEYTER

Tr¡r-r1i. - Cn¡¡-es urrÁ¡-rcos srcúN ¡-¡l DIN 655

Nú¡ncro lDiámctro--..---!-l non¡inal

I I ldelcablcclc l,:" ¡t¡lot! roial I (rolcran-

"ói- i- pJ'--l 'áe- lcia aami'

dorrcsico?dónl hitos | .sit'tc| 1""-- l+s%)

Diá-nrclro

dclhilo

(nrm)

t4,3 | 0,t35

| 1,31,"1,4

I

J5r,3 | t,43

98,r | 0,e3il r.6 | r.06¡4r.1 | t.34174.4 | r,65

9l0t¡t2t3l4t5l6t8l0222427293l33355¡404244

83,7I t3,9¡30,8148,8168,0209,9232,6281,3334,8392.9455,7513, I

595, I

671,9752,2s39,2929,9

I I25,¡

l0 900t4 E00I7 000¡9 3502t 85027 25030 25036 55043 5005¡ 05059 20068 00077 35087 35097 800

t09 t00I20 900146 250

t3 400l8 20020 95023 80026 90033 550t7 2W45 00053 55062 85072 90083 70095 200

t07 500r20 350|]4 300¡48 800r80 000

Conrposición

6 x 19 : ll.1 hilos* I alma tcxtil

6 x 37 : 222 hilos* I alnra textil

¡30

-_I 8602 9004 2005 7007 4509 450

¡r 650t4 r00t6 750t9 65022 800

r60 r80

3 6504 foo-s 6506 8508 t509 600il t00t2750¡4 50018 35022 65027 45032 65038 300M&051 000.58 05065 s0073 4SO

Er 80090 650

2 3003 6005 1507 0009 ¡50

il@0t4 300t7 35020 600t4 200:8 050

4 4505 6507 000I 450

l0 050il 80013 6s0l5 700t7 85022 60027 9N33 7504020041 rso54 650621507l40o80 600

2 5504 0505 8007 900

r0 300t3 050t6 r0019 50023 20027 2503t 600

5 0006 3507 8509 500il 300t3 250t5 3s017 65020 I0025 40031 40038 00045 :0053 05061 50070 60080 35090 700

tot 700I t3 300t25 550

¡5 05020 50023 55026 E0030 25037 7504t 85050 65060 2507070o82 00094 150

t07 100I 20 950I35 400t5t 050t67 4002025W

90t00 700t¡l 600

6 >: 37 : 196 hilos* | alnra tcxtil

Tt¡r¿, 2. - Canlrs uerÁucos srcúN ¡,n DIN 656

I Númcro lDiámetro| *-- I nominfll

composición L- l,- *,,--l ^ ^ , lÍ,"i'::"0,1:

Diámctrodcl hilo

(mm)Sccción

Peso(ks/m)(tolc-

Carga dc ruptur¡ cal.culada b¡jo uns rcsis.

tcncia dcl hilo(kg/mmr) dc

¡80t60t30

cof-doncr

por I de

'rdón I hiloscia admi-

siblc+s%)

d

!

cablc(mmt)

admi-sible

* s ií:,

Scal-LoY

.OlffimMñ

!tül''/\r|ll/l5 n*.\a/\¿af.r+{J

\.(J.J

6 x 19 : ll4 hilos* I alna tcxtil

6

I99

I9

f8lr0i12l14l16n4: t8

lro122124126lzgi 3l

0,800,951,2

t,41,61,7

t.91''?,42,62,83,0

0,370,450,550,650,70,80,9I,0l,lt,2t,31,4

0,650,800,95t.tt,3t,4t,6t,7t,92,02,22.4

26,739,957,978,4

104,5123,9

1s9,9t87,7231 ,5262,531 3,8369,8

0,260,380,550,751,00l, t8I,531,79

2,202,502,983,51

345¡75

t0l¡3 5t6¡207244130 ll34 tll0 8l

{8 0l

42546 3509 250

r2 550t6700¡9 80025 5$l30 0001

37 oool42 0001

50 2oolse r50l

4 8007 ¡50

l0 ¡fOO

r4 r00¡8 800222502875033 80041 65047 25056 50066 550

.-c€Qr I

wl-¡\¿-&t I.fÁ&(¡ |ffil

5ry |

ffiI#I in(DfrVUrymwlgl

I >< 19 : t52 hilos I

-l- | al¡na tc.rtil )

-!-

I

t99

t9

l14l16I t7,s

120¡52i 22

124127130i32

r,t | 0,5r,3 10,6t,4 | 0,651.6 10,7r,7 10,8r,e io,e2,2 | t,02,4 I t,r2,6 | t.2

0,91,0t,lI,31,4I,61,7

1,9

¿,0

67,587,5

104,6139,3

165,t213.2250,3308,7350,0

0,670,87¡,051,39t,652,132,503,093,50

8 75(r¡ 35(13 60c

¡8 roc2t 45A27 7N32 55040 r0045 500

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I8 LOS ELEMENTOS DE TRANSMIS¡óN POR CADLES METÁL¡COS

T¡r¡m 3 - C¡.lslHc¡rc¡óN DE LAS t*¡ÁQU¡NlS SecÚN LOS GRUPOS DE LA r¡n¡-'l 5

(Extraído de la DIN 4130)

Tipo dc aparato Movimicnto Grupo Obscrvacioncs

I

2J

4

Polipastos y cabrcstantes manuales

Puentes-grúa dc centralD para locomotoras

> dc tallcr Y dc Parquc dc Pe-

queña potcncia

))

pofcncia

D

D

dc tallcr y dc Parquc de gran

Grúas dc suspcnsión para máquinas dc

remacbarGrúas de astillcro

> gigantes (tanrbién flotantes)

Grúas giratorias:a) trabajo con gancho

ó) con cuchara Prensora

Grúas dc cantcrasPórticos de descarga:

a) trabajo con gancho

ó) trabajo con cucharaVolcadores de vagoncs

Grúas dc obra dc cdificación

CabrestanteD

D

D

Cabrcstantc auxiliarCabrestante princiPal

Cabrestantc

D

D

D

Variación de alcanccCabrestante

Variación de alcanceCabrcstante

D

Traslación del carroCabrestantc

>D

Variación de alcanccCabrestante

,l III, si trabaja normalmente'¡ a plena carga

Ver 3, gruPo IV o V Paralas grúas de colada

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7

8

9

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dc nrontaje

de fundiciónIII

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I dc riesgos elcvados

I

lVer 3

f IV si trabaja normalnrente

| .on cuchara. Las Poleas'i dc la cuchara tendrán cl

I mismo diámctro que las

L otras

I

1

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Puentes-grúa ligeros -para montaje dc ci' \ Cabrcstante

lindros de laminadorcs ) --Deshornadores Y cargadorcs

Puentes-grúa para transporte dc lanrinados> con carro transversal de te'

naTa

Pucntcs-grúa dc colada

,rnadores y cargadorcs I

:s-grúa para transporte dc lanrinados I)) con carro transversal de te- ¡a.)es-grúa dc colada

) para transporte de lingoteras \

I

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2l

21

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Pucntes-grúa Para hornos PITS

) ( stripper >

) Para chatarra de fundición

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D

D

D

III, si cl Peso de lt Pert i

quebrantadora es infcr¡or :

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Grúas especiales para la siclerurgia

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SEGU RIDAD

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la carqa rle trahaio FaI.l detern]inar la carga c'le

rotura nrítlinra clel c¿[.le a elegir.

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5.7(.:.rl,lrrs I Ia(: l(r¡ (i:; ¡rar a ttlltrf Ór ico:'

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Clases de carga

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MODULOS DE EI.ASTICIDAD Y ESFUERZOS PERMISIBLES POR

FLEXION Y POR TORSION DE MATERIALES ELASTICOS PARARESORTES fN/mmrl

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Tabla 31 Propíedades do dlversas secclones lr¡nsversales lconlinuaciónl

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I',rbla 41 solenoid operated directional control valves type DKIdirect operated - Cetop 05 interface - desiqn 1O

Hydraul¡c directional contot valves type OKI - direct operated _

spool type - 3 or 4 way,2 cr 3 position.Suitable for subptate mounting according to CETOp 05 standard _

max flows up to 100 l/min - max operating pressure up to 320 bar.Solenoid vatves can be ecJ¡pped with new electflc and/or electro-nic connectors able to saisiy the requirements for electric interfa-ces and sw¡tch¡ng charac:eristics on modern machines.

DKI mounting surlace CETCP 05 SCHEMATIC CROSS SECT¡ON

9.9Wet solenoids: moving parts are protected, lubr¡cated anccushioned ¡n orl.Coils easily replacea3te by manuat¡y releasing the lock¡ngnut.Adiustable and incependent standard electric/electronicconnectors.Moulded oil passages. largely cored with extrawids chan-nels to tank.Interchangeable spcols for a wide variety of configurationsAll seals are static: üey are suitable for mineral oils andloruninf¡ammable ílu¡ds.

í5i

o/nv(,oXI

Interface seals: 5 oft OR 2050Fastening bolts: 4 ofl TCEt M6x4OPorts: O 11.2 mm fmax)

RATINGS AND SPECIFICATIONSExecution: subplate mount¡ngñlounting surface: CETOP 05

Max recommended flowMax recon¡mended pressure on P-A-B porlsMax recomrnended pressure on T oort

Electric power supplyThe valves have highly rel¡able soleno¡ds wh¡ch are suitable lor direct current (DC) or alternating cur:ent (Ac) electric suppty, ¡n accordancew¡th the co¡ls and connectors used: see the follow¡ng notes on connectors and note z.

Electric ¡nd electronic connectorsThe valves are equipped w¡th electr¡c or electronic connectors lor lhe proper ¡nterface to the etec:¡c supply system.Electric connectors:SP-666 standard connector' suitable for connection to direct currgnt (DC) or rect¡fied current (RC) cr alternat¡ng current {Aci e¡ectlic supplysystem.SP-777 as above SP-666. but with built-in signal lamp, for connect¡on to,direct current (DC) or rectified current (RC) or attérnat¡n9 current (Ac)etectnc supply system.sP-999 with bu¡tt-¡n rectif¡er br¡dge for suppry¡ng Dc coils by alternat¡ng current (Ac).Ele_clronic ccnnectors (see table G4lO and note Z electr¡c Íeatures):E'SA improve performances and grve laste¡ shifting itmes of DC soleno¡d valves supOtied by AC etectr¡c system.E'5E imorove oerformances and reduce oower consumption ot oc sotenoiá uáiuás-Juppl¡eá by CC efectrit system.!-SR Oermrt the sw¡tching of solenoio vatves by a tow power srgnal (max ZO mA).E-sD eliminate electric d¡srurbances when Ác or oc soleno¡d válves are switchóci olf.Notc: d¡siurbances suppressor devrces are built ¡n air electronic connectors.

NOTESDKI solenoid./alves are ava¡lab¡e w¡th1) lnterchangeable sranda.r spoors, for a wide variety ol connection configurat¡ons.?) Various spoot-spring ., )nl¡gurations tspr¡ng centered. no sDr¡ngs, oetenieo. spr:ig ofl_set).3) Stancrard or extended manual overnde cin protecied by rubbeicap and appropriáte sealing lctt¡on /Wp).

100 l/min320 bar1 00 bar

MODEL CODE

D

r&)a 42

K

d¡rect¡onalcontrol valves,subplatemounted

K: CETOP 05

16: single solenoid17 = double solgnord

spoor-spf¡ng arrangements:0 = no springs1 = sprrng centered3 = spring off-set {external pos¡iions)5 = detented (external oositions¡6: detented (centre and external Dos¡t¡ons)7 = spflng off-set (centfe and exiernal pos¡t¡ons)

spool type - see table A and corresponding notes

A = solenoid mounted on port,B" side (only tor single solenoid valves). Standardtvpe, with solenoid mounted on port.A. side cjoes not requare indication in the code.WP = extended manual override pin (prctected by rubber cap)

symbol (")

A8cl^¡Xm'^@

PT

oKr- 1 70'l2

DKt-163'/2

/AI 24 DC /wGspec¡al seals(omil ¡t notrequi¡ed) forfire res¡s¡antf luids:WG: water

glycolPE = phospale

ester

des¡gn number, subjectto change. Insta¡lationdimens¡ons unchangecflrom 10 thru 19

type ol electr¡c/electronic connector

electr¡c system supply voltage: Volt12,24,48,11O,22O DC or RC11 0/s0, 115/60, 220t50. 230t60 ACDC = direct currentAC - alternaling currentRC = rectified currentsee note 700 = valve without coils

A = E-SAtr = ts-üED - E-SD

DKr-161'

DKI- 1 61 '/A

DKt-167'

DKI- 1 67'lA

N = SP-666

u = ür-vvvX -w¡thoutconnector B :E-SR

see note on connectors (first page)

Type (')

AB

-m-;1",pf

B.mxpt

A8

',r[m:l DKr-1 63'/2/A

3" liq,in l,,lT--+hl 3,. l'lt+-.,Il'f,qF . |i-',H:xil

-!-!_ol '. i-l' ;i z.-.-f*

----¡-l_el ,'l-l' leo#

{') The code ot lhe valve has to be co-i.3leted with the d¡gil (1.2, 3, etc.) ¡ndicating the spoot type-number (see "Tab¡e A - Sgool Types").("i The symbol ooesn't show the hyo:¿Jlic conneclion ¡n cenlre pos¡t¡on bec¿use ¡t depends by the spool type as shown in Table A.

TABLEA-SPOOLTYPES

r) Spool type O/2.1/2,212 are only used for 2 posit¡ons,s¡ngle soleno¡d valves, operat¡ng on lhe spool externalOos¡t¡ons (DKl-163'/2) and in doub¡e solenoid valveslDKt-17Q't2 and DKI-1 75'l2).

Spools lype 0 and 3 are also available as 0/1 and 3/1,where in cenlre posttton oil Dassageg lrom user to lankare reduced.

Soools tyoe 1, 4 and 5 are also ava¡tab¡e as 111. 4/8 and5/1. They are appropriately shaped, lo reduce water-hammer-shocks, during the inlermed¡ate passagesfrom exlernal lo centre oosit¡on. with oosit¡ve overlac-ping on 1/1 and negative overlapping on 418 and 5/1.

Spools type 1. 3. 8 and 1/'2 are avarlable as 1 P. 3P. EP and112 P lot limiled inlernal loakages and low tendency tothe hydraul¡c strcking. These spools arc norma¡ly usedon prlol valves.

On reeucsl, other types of spools are ava¡lable.

1\

o9:! :¡ 3l

re | 'l i' 'l*l s3lFl- i' :l ¡sl ,' | * l-lPi P¡

s¿f=i-f¡ ¡g[T]-jIJ ,sñ#tl ,,í--Éif-1 . +-'l-.t:lt ,r-'t ,r-t-t tol '.',;l ,l r7l i.iÉ;! ,J ttu:j:lj .:)

SYMBOLS AND DES¡GNATION

rdb]d43 POMPE AD INGRANAGGIVersioni S2B e S2B-X (unificazione SAE)

HYDRAULIC GEAR PUMPSVersions S2B and S2B-X (SAE Standard)

Dress¡one max. cont¡nuaco nu nuo u s m ax. pressure

ñ_ - press¡one max. interm¡ttente-' . interñittent ñax, prcssure

'I Y[BS. S2t-r I

Available a/so ,n lñesa versions:- with bu¡lt-¡n acilusaablercliel valve

- combinat¡on pumps lor alltypes.

- wit¡t side ports accoñingto Eutooean Stenclarcl(see page 20).

POMPA TIPOPump type

CILINDRATADisplaceñent

PORTATA A'l000 giri/m¡n.

Delivery at1000 r.p.m.

PRESSIONE MAX.Max. pressure

VELOCITA MAXMax. speed

VELOCITA MIN.M¡n. speed

PESOWe¡ght9r v2 P] Pl

A vuoloWithout load

Alla pressione prAt pr pressure

UrL ' Urñ CPLiCPHICPLICPH CPL CPH I CPL I CPH CPL CPH

cm3/girocu, inlrev.

Lt./min.lmp. GPM

barP.S./.

giri/ñin.r.p.m.

giri/m¡ñ.Lp,ñ.

Kp,ós.

cPL 2'l cPH 2't20,801.268

20,804.576

2103000

r802600

2503600

2804000 3000 3000 45oo I 3ooo AÉN 350

8,30018.26

CPL 28 CPH 28 27,10r.653

27,105.962 3000

1802600

2503600

2804ooo 3000 3000 4000 | 3000 650 350

CPL 33 CPH 33JJ.JU 33,30

I.J¿O2103000

1802600

2so3600

2804000 3000 3m0 35oo I 3ooo b¡u

CPL 38 CPH 38 38,902.372

38,90ó. JCat

210 I 1803OOO | 2600 3250

¿JU3600 3000 . 3000 3ooo | 3ooo 650 350

9,1 0020

CPL 46 CPH 4545,452.772

45,4510

1802600

15021 50

2103000

2503600

2500 2500 2750 I 2500 650 JJU

CPL 52 CPH 52 JI,/UI 7 <a

51,7011.374

1802600

15021 50

2103000

2303250 2000 2000 25oo I 22oo 6s0 2qn

Disponib¡li anche nelle seguentiversion i:- con valvola di max. press¡one

¡ n corporata- multiple nelle diverse

combinazioni.- con atlacchi lat¿rall un¡ficali

alle Norme Europe€(ved. pag.20).

POMPA TIPOPump type

CPL 21 CPH 21

188 ov.JCPL 28 CPH 28

CPL 33 CPH 33

_9¡_L_19__l1r_3_9

__cPL q_clx19CPL 52 CPH 52

203 162

ia*- $|CI-$[title Hose

fl)301-4 1A 5,000 20,000 4 43 .26

301-6 3/^ .75 4,000 16,000 43

301-8 1/^ .ótt 3,500 14,000 43 ,45

301-10 1.00 2,750 1 1,000 I +.t .52

301-12 3/4 1.16 2,250 9,000 9Vz 43 .o/

301 -1 6 1 1.50 2,000 8,000 12 43 1.00

301-20 | '/s 1.89 1,625 6,500 161/z +.t 1.16

év t-¿+ 1 t/z ¿. to 1,250 5,000 20 71 1.44

301-32 2 ¿.oo 1,125 4,500 25 71 1.99

301 No-Skive HoseSAE 1OOR2 TYPE AT

Hose cov-er does not have lo be removed to attach

Construction: Synthetic rubber tube; two braidsof high tensile steel wire reinforcementseparated by synthetic rubber layer; oil, weatherand abrasion resistant synthetic rubber outercover.

Appllcadon: High pressure service withpetroleum base hydraulic fluids,'water-glycoland 'waler-oil fire resistant hydraulic fluids, hotoil, grease, lubricants, crude and fuel oils, aair,and 'water. For air or gas applications above250 psi, the cover should be pin pricked. MSHAaccepted cover.Temperature Range: -40"F to +250oF(-40oC to + 121oC), a+ 150oF (+66oC)maximum, '+190oF (+88'C) maximum.

' 341 No-Skive HoseSAE 1OOR9 TYPE AT

Hose cover does not have to be removed to attach

Construetlon: Synthetic rubber tube; four spiralsof high tensile steel wire reinforcement separatedby synthetic rubber layers; oil, weather and abra-sion resis*ant synthetic rubber outor cover.Application: High pressure service withpetroleum base hydraulic fluids,'water-glycoland 'wateroil fire rasistant hydraulic fluids, hotoil, grease, lubricants, crude and fuel oils, A air,and 'waler. For air or gas applications above250 psi, the cover should be pin pricked. MSHAaccepted cover.Temperature Range; -40oF to +212oF(-40oC to +100oC), A + 150oF (+66oC)maximum,' +'l90oF (+88oC) maximum.

@

Parkrimp No-Sklve fittlngs

Parkrlmp No-Sklve f itllngs

4,000 I 16,000

a4s 43 $eries Fipe Fifiings

1014+24 1t8-27 -¿ 114 41 1.61 9/1 6 ?2 .87

1014344 114-18 1t4 4 47 1.86 9/1 6 28 1.12

10149G4 3/8-1 8 1t4 47 1.86 11/16 28 1.12

1014+8-4 112-14 -8 1t4 4 54 2.13 718 1.38

1 01 43-4-6 1l+18 4 318 -o 54 2.13 314 27 1.06

1014?&6 3/8-1 8 -o 3t8 -o 54 2.13 3t4 27 1.0610143€-6 1t2-14 -8 3t8 -b 61 2.39 7t8 34 1.32

10143-G8 3/8-1 I -b 1t2 -8 59 2.U 7t8 27 1.05

10143-&8 112-14 -o 1t2 -8 66 2.60 7t8 e.2 l.J I

1014$12-8 314-14 -l¿ 112 -8 68 2.67 1-1l1 6 AE r.Jo

1014$&10 3/8-1 I -o 5t8 -10 67 2.62 15/16 291014S&10 112-14 -8 5t8 -10 71 2.81 15/16 u l?l

1014-?12-10 314-14 -12 5/8 -10 73 2.87 1-1/16 36 1.40

1014$8-12 1t2-14 -8 314 -12 73 2.87 1-1/'t 6 EA 1.431014912-12 3l+14 -12 314 -12 73 2.87 1-1116 .to 1.431014S1G12 1-11-1t2 16 3t4 -12 78 3.09 1-3/8 42 1.66

1014312-16 3t4-14 12 { -16 81 3.18 1-3/8 36 1.421014916-16 1-11-1t2 -16 1 -16 86 3.40 1-3/8 42 1.6410143.20-20 1-1t+11,1t2 -20 1-1t4 -20 92 EA? 1-7t8 45 1.78

10143 Male NPTF Pipe

(11343 Male NPTF Pipe Swivel

11343 I I 1t4-18 4 114 4 70 2.75 9/1 6 5/8 q.l 2.01

1't343-6-4 3/8-1 8 -o 1t4 4 74 2.90 9/1 6 314 2.161 1 343-4-6 1 /4-1 8 A 3/8 -o 76 3.00 11/16 5/8 49 1.94

1134&G6 3/8-1 I -o 3/8 -6 77 3.05 11/16 3t4 50 1.98

1 1 343-8-6 1t2-14 -8 .r/ó -o 86 3.37 1 1/16 7t8 58 2.30'r1343S8 3/8-1 8 -o 1t2 -8 83 3.27 13/16 3t4 50 1.97

1134$8-8 112-14 .8 1t2 -8 89 3.49 13/16 7t8 50 2.1911343-12-12 314-14 l¿ 3t4 -12 96 3.79 1-1t8 1-1t4 58 2.271 134$16-16 1-11-1t2 16 1 -16 114 4.49 1-3/8 1-1t2 70 2.77

The fitting allows minor movement under pressure to relieve stress on hose but is notto be used for continuous or extensive swiveling.NOTE: O-ring not compatible with Phosphate Ester Fluids.

€

(

abra 46 43 $grigs SAE Straight Thread

10543 Straight Thread O-Ring

=Hst+€l .:-r-H HEX

10G43 Straight Thread

10L43 Straight

10G4?e6 9/1 6-1 I -6 3t8 -6 2.91 11/16 11/16 47 1.8410G438-6 3l+16 -8 3t8 -o 78 3.08 11/16 7t8 EI 2.0110G438-8 314-16 -8 1t2 -8 81 3.19 13/16 7t8 48 1.8910G4?10-8 718-14 -tL, 1t2 .8 83 3.25 13/16 I 50 1.95

The fitting allows minor movement under pressure to relieve slress on hose but is notto be used for continuous or extensive swiveling.NOTE: Gring not compatible with phosphate Ester Fluids.

Thread O-Ring 90o Elbow - Swivel

10L4?8-6 3/4-16 -8 3/8 -o 68 2.66 47 1.86 7t8 7t8 40 | 1.591 0L43-8-8 314-16 -ó 112 -8 75 2.96 47 1.86 7t8 7t8 42 | 1.6610L4310-8 7t8-14 -10 1t2 -8 75 2.96 49 1.92 7t8 I 42 | 1.66

Th€ fitting allows minor movement under pressure to relieve stress on hose but is not tobe used for cont¡nuous or extens¡ve swiveling.NOTE: O-ring not compatible with phosphate Ester Fluids.

/\

---

I Univenid¡d I rrñ'r ru dr Cmidente ;L. :r:li! 1g'i- *"J

1 05¡t3-4-4 7t16-20 4 1t4 -4 42 1.64 9/1 6 ¿J .9010543H 1t2-20 -5 1t4 4 42 1.64 5/8 23 ,9010543-6-4 9/1 6-1 8 -o 114 4 42 1.67 11t16 24 .9310543+6 9/1 6-1 8 -o 3t8 -6 53 2.10 11/16 26 1.03105438-6 3/4-1 6 -8 J/ó -o 54 2.11 7t8 26 1.04105438-8 3/4-J 6 -8 1t2 € 59 2.32 7t8 26 1.031054310€ 7t8-14 -10 1t2 -8 59 2.U I 27 1,051@1312€ 1-1t16-12 12 1t2 -8 66 2.61 1-114 J\' 1.311054$12-10 1-1t16-12 -12 5/8 -10 71 2.81 1-1t4 u .t a?

10643.12-12 1-1116-12 -12 3t4 -12 71 2.81 1-114 1.381054$1G16 1-5t16-12 -16 I -16 79 3.12 1-1t2 u t eR

103132G20 1-518-12 -20 1-114 -n 82 3.21 1-7t8 etr t..toNOTE: O-ring not compatible with phosphate Ester Fluids.

O-Ring Swivel

AI H HEX

4l¡ lienes r"bh; JIC/SAEErmFr"SqqIrf@lSA;Ta'.TTf:X;iI=. IBqliñT;w'@-"f6n'¡lrlffitryr

10643 JIC 37o Swivel

Ff,.tt 1:

ffi'Jtií¡;'¡iThr¿sd;oiirüiseiT

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I:tlobr.*is¡.s-ru sü'

1064344 1t4 711G20 4 114 4 49 1.94 9/16 9/1 6 30 1.20

106435-4 5/16 112-20 -5 114 4 51 2.00 9/16 5/8 32 1.26

1064$G4 3t8 9/1G18 -A 114 4 51 2.O1 9/1 6 11/16 33 1_28

'106434-5 1t4 7t1ü20 4 J'O -6 56 2-20 1 1/16 9/16 29 1.14

'10643ff 5/16 1t2-20 -D 3t8 -6 61 2.41 1 1/16 5/8 30 1.19

10&13+6 3/8 9/1G18 -6 3/8 -6 58 2.29 1 1/16 11/16 31 1.22

'10643-8-6 1t2 3t4-16 -8 3/8 -6 61 2.40 1 1/16 7t8 u 1.33

'1064310€ 5/8 7tü14 -10 3/8 -6 64 2.51 7t8 1 37 1.44

10643€-8 1t2 314-16 -8 1t2 -8 67 2,6? 13/16 7t8 34 1.32

1064310€ 9,6 7t8-14 -10 1t2 -8 69 2.73 7t8 1 36 1.43

10gt$12€ 3t4 1-1t16-12 12 1t2 -8 71 2.78 1-1116 1-1t4 38 1.48

1064.3-&10 1t2 3t+16 -8 5/8 -'t 0 72 2.82 15/16 7t8 34 1.34

'10a1$1G10 5/8 7tv14 -10 5/8 -10 74 2.93 15/16 1 37 1.45

1064312-10 3t4 1-1116-12 -IZ 5/8 -10 76 2.98 1-1l16 1-1t4 38 1.50

'10643-&12 1t2 3/4-16 -8 314 -12 72 2.82 1-1l16 7t8 35 1.38

'1064310-12 5/8 718-14 -10 314 -12 74 2.93 1-1/16 1 .tct 1.49

1064T12-12 3t4 1-11',t6-12 -12 3t4 -12 76 2.99 1-1/16 1-1t4 39 1.55

1064314-12 7t8 1-3116-12 -14 314 -12 77 3.02 1-',v4 1-3/8 40 1.58

1064316-12 I 1-5/1 6-12 -16 3t4 -12 a4 3.30 1-114 1-1t2 47 1.86

1064312-16 3t4 1-1t16-12 -12 1 -16 84 3.29 1-3/8 1-114 ?o 1.52

1064316-16 1 1 -5/1 6-1 2 -16 1 -16 92 3.61 1-3/8 1-1t2 47 1.84

1064320-16 1-114 1-5t8-12 -20 1 -16 98 3.86 1-7t8 2 53 2.091064$20-20 1-1t4 1-518-12 -20 1-1t4 -20 101 3.99 1-7t8 2 54 2.14

'NOTE: These 10643 f¡ttings conta¡n a dual seat that accepts both the JIC (37") and SAE(15") male anfigurations.TIE -6 and -12 SAE 45o swivel fittings are shown under part number 10843.

Stainless Steel

,a

a;

(

(

10643 JIC 37o Swivel -

IIl| -rffiT

Stainless Steel fittings must be crimped with Parkrimp 2.Material: 3'l 6 Stainless Steel'A'OIE: These 10643 fittings conta¡n a dual seat that accepts both lhe JIC (37") andS.1E (45o) male configurat¡ons.

\-

:i--!.";-t i ,:,¿ Í-

:Éi:ilg¿+il:t Thre¡d *;'ji{:3ii!'fk

ffir:xxÉÍgsÉ8

ffiir!¡¡di,*b\ ffiffi #&Í

ffiffiffii&e.-tb¡r:'¡t!fl¡¡¡ rdr,:

'10643-44C 1t4 7t1*20 4 114 4 49 1.94 911t 9/1 6 30 1.20

10643G6C 3/8 9/1 6-1 8 -6 3/8 -6 58 2.29 11/1€ 11/1€ 31 1.22'1064&8-8C 1t2 3t4-16 '-8 1t2 -8 67 2.62 13/-1€ 7t8 34 1.32

'1064310-10C 5/8 7t8-14 -10 5/8 -'t 0 74 2.93 1-1/1€ 1 ót 1.45

106/3.12-12C 3t4 1-1 t1 6-12 12 314 -12 76 2.99 1.1/1 € 1-1t4 ?o 1.55

1064$16-16C I 1 -5/1 6-1 2 -16 1 -16 92 3.61 1-3/8 1-1t2 47 1.84

10643-20-20C 1-5lB-12 -20 1-1t4 -20 101 coo 1-7t8 2 54 2.14

+Tab. 47.

Dimensioni d'ingombro Overall dimensions

Tab. 100 - F¡ltri olio aspirazione / Suction oil filters

25 mlcrons 60 mlcrons 90 microns 2S0 mlcrons

Tlpo tllt.o Porl¡t!/Flow Tlpo ftltro Portlt!/Ftow ¡po llttro port¡l./Flor Tlrc llttr portltrlFlowFllllr ty9. 116' Fltt.r ty9. Vm' Filt.r typr Vñ' Filto. typ. , Vñ'

665n.1 10 6650.18 10 6650.35 10 6650.52 12

66s0.2 12 6650.19 12 6650.36 ,12 6650.53 15

6650.3 20 6650.20 20 6650.37 20 6650.54 25

6650.4 25 6650.21 25 6650.38 25 66:0.55 30

5650.s 3s .6650.22 35 6650.39 35 65s0.56 45

6650.6 40 6650.23 40 6650.40 40 6650.57 50

6650.7 50 6650.24 65 6650.41 65 6650.58 75' 6650.8 65 66s0.2s 80 66s0.42 80. 6650.59

6650.9 -80 -..66s026.. 105 ---66s0.43 105..-.-66s0.60 ..1206650.10 95 66s0.27 1 30 6650.44 130 66s0.61 1 50

6650.1 1 63 66so.2g 63 sssb.¿s 63 G6so.62 70

6650.12 B5 66s0.29 85 66s0.46 85 6650.63 85

.6650.13 160 66s0.30 160 6650.47 160 66s0.64 _ 180

6650.14 175 66s0.31 2oO 66s0.48 2oO 6650.65 220

6650.1s .18s 6550.32 185 - 5650.49 185-- -66s0.66

. 185

66.s0.1 6 230 '\Fs0.33 230 , 66s0.50 230 6650.67 280

6650.17 250 6650.34 250 66so.s1 250 6550.68 290

Tab.102/2 - Filtri olio aspiraz¡one / Suciion oil filters

3/8" 81.5

1t2" 81.5

1t2" 100

3t4" 100

3/4" 145

1" 145

1.1t4" - 135

.1.1/4" -2261.1t2" 226

1.1t4" 431.1/2" 115

1.1t2" .1552". 155.

.2" 215

71.5 52

71.5 52

87 70

87 70

132 70

132 70

122 95

122 95

213 -. 95

213 95

80 140

102 140

142 140

142 140

202 - 140

252 140

303 140

CH

el'l

?^

42

42

42

42

60

60

60

60'r<

75

7S

/c

75

7(

75

10 mlcron¡ 60 mlcron¡ 90 mlcron¡. 150 mlcron¡ p.¡oT¡r llltro tort¡t!/Flow flpo tlltrc Fo.t.r./Fror Ítgo ntt.o Port.t /Flor Tlpo fliló po.t.t./Fr.rw F A B C CH wdshtFln.ttypf . u^' Fttirrtypr.. t;t.__. n¡i.rrye. _ ,i'-.-.: ¡r¡i.,iie. '-"U;'

. _ xg.

5110.9 1s0 s695.1 200 5696.5 320 s696.9 450 2.1t2" 335 3oO 151 106 1,800s110.10_..200_ s696¿ 250.. 5696.6- 400 5696.10 - sso 3" . 335..300 180 .106 2.3005110.11 -_2s9 .. s696.3 . 350 .- 5696.7 s00 s696.11 650 3.1/2" 390 350 180 14q 2,900

.511o.12sss.s.¿4oo.._5698.8-...60o-_5696'12---8oo.''.¡¿o..¿ool8o.-140s,lsoN,!J lortlt.rtfarlt.¡dolto¡v.nl.9oE.lanor¡¡tur¡dl 6O!C. ..i. -. ... - ,,,,iió, -l(!.t Ftowrrtr¡euot.d¡tatalarradloottotg,.....ei"""iióiii'iijc]"iii-clii¡iüconporiirjmriiup¡ridrtiqurlnrrrn.,j:1f..1.?¡j..,.*,.::.Ih.cño|o.ot,|¡t'rrPtth||t'.t.¡¡,'.i$T.llfi}

t

iij;i:]i.;.'...."¿.,..':.'.'..''",.'i.:;...'.¡.¡t¡q.rii;:.::';'i..-:t.':;:...llsi,iii.ii,ü'ili&t5*..;:¡;;...H'.i.illll

Series PC

Manatrol@ Series PCPressure-CompensatedFlow Control ValvesThese valves are designed to regulate f low at aselected rate, then maintain this flow constantwit'hin * 5o/o as inlet and outlet pressures vary.

However. changes in fluid temperature will preventf low from holding constant.

There are two types of Series PC valves:Series PCM valves can be adjusted for requiredflows after being installed..

Series PCK valves are f actory-set for a specif iedflow, and are not adjustable by the user.

On both series, the required minimum pressuredif ferential between valve inlet and outlet ports is'100 psi (7 Bar) for valve sizes 1/4 " and 318," and 150psi (11 Bar) for sizes '1l2" through 1." They can besupplied with an optional reverse-f low check valve.

Quick Reference Data Chart

Maximum operating pressure:

3000 PSI (210 Bar).

Typical applications:

M eter-in/metér-out andbleedoff circuits.

PCCMr-¡l-lll^lllrlt_lPCK

t

I

I

I

ValveModel

FlowReverse

Flow, max.lhru check,GPM (L/M)

Pressure DropA P at max.

Reverse Flowthru check,

PSI(Ba0 MountingPorl Size,

in.Minimum

GPM (L/M)MaximumGPM (L/M)

PC'K4005PC'M4OOS 0.3 (1) 3.0 (11) 5 (19) 40 (3) ln line 1/4 NPTF

PC'MS4OOS n?/l\ 3.0 (11) 5 (19) 40 (s) Subplate 1t4

PC'K62OSPC'M620S 0.3 (1) 3.0 (11) s (19) 40 (3) lnline

9/16-18 UNF(sAE 6)

PC'K6OOSPC'[4 6005 0.6 (2) 6.0 (23) 8 (30) 40 (3) Inline 3/8 NPTFPC'MS6005 u.o (zJ 6.0 (23) 8 (30) 40 (3) Subplate J/óPC'K820SPC'M8205 0.6 (2) 6.0 (23) 8 (3C) 40 (3) Inline

3/416 UNF(sAE 8)

PC'KSOOSPC'M8OOS 1.5 (6) 15.0 (s7) 20 (76\ 1 14 (8) Inline 1/2 NPTF

PC'MSSOOS '1 5 /6\ rA n /q7\ 20 (76\ 1 14 (8) Subplate 1t2

PC'K10205PC'M 10205 1q/41 20 (761 1 14 (8) lnline

7/8-14 UNF(SAE 10)

PC'K12205PC',M 12205 2.5 (10) 25.0 (95) 3s (132) 120 (8) In line

1-1l16-12 UN(sAE 12)

PC.K12OOSPC'M 12OOS 2.s (10) 2s.0 (95) 35 (132) 120 (8) Inline 3/4 NPTF

PC. MS,I2OOS 2.s (10) 25.0 (9s) 35 (132) 120 (8) Subplate 314

PC'M 16005 5.0 (19) 50.0 (189) 60 (2271 140 (10) Inline 1 NPTFPC'lvl 16205 5.0 (19) 50.0 (189) 60 (22(') 140 (10) Inl¡ne 1.5/16-12 UN

(sAE 16)

PC'¡"4S16005 5.0 (19) 50.0 (189) 60 (2271 140 (10) Subplate 1

'For optional reverse-f low check, insert "c" in inodel number at asterisk(').

For additional inforrnation - call yourParker Sales Office (see listing on page Vl).

Colorflow serie "F"Válvulas para control de flujo

Válvulas en linea para control de flujoEstas válvulas oermiten el controlcon alta precisiónde flujo en una dirección. También se puede cetralcompletamente el llujo en esa dirección y permitir a lamisma vez, flujo libre en la dirección opuesta.

Los anillos de colores son caracteristicas exclusivasde Colorflow y permiten rapido y exacto el ajuste delflujo. Permiten tambien regresar a un ajuste anterior.

Presión maxima de operación. Latón: hasta 2000 psi (140 BAR); excepto el

tamaño "F1600" hasta 500 psi (35 BAR).. Acero: hasta 5000 psi (345 BAR) para tamaños 200

hasta 800 y hasta 3000 psi (210 BAR) para losdemás tamaños.

Píston de antiretorno y presión de aperturanominal. 5 psi (0.4 BAR)

Material del poppet. Las válvulas de Latón tienen sellos suaves en los

tamaños 200-800.. Las más grandes de latón y todas las de acero

tienen Pistones de acero inoxidable y con selladometala metal.

Dimensiones / Tabla de Referencia

Material del cuerpo. Latón (ASTM B-16)Acero (ASTM 12L14)

Materiales de los componentes. Aguja- Acero inoxidable (ASTM 416). Piston- Acero inoxidable (ASTM 416). Sellos de la aguja- Nitrilo (normal)Viton (opcional)

. Perilla delactuador -Acero (ASTM12L14) chapa de zinc.

(

iiI

i lvlodelo ; Fluio libre

! Area del Fiujo

I orificio i librej (flujo ! Cv

I Areaeffect¡vadel orificiocontrol deflujo (in)¿

Efeclivo I

Contrl I

Tamaños

0e

i ilq-r8 r,rpTp j r.zs1c,i.a I r.ss(¿0.¿)

lrozu tJ 9i16.18 UNF 28

i F600 i I (30) I 38-18 UNF 28 (SAE6)

i 3/4-16 UNF 28

i raoo I rs (s7) | u2.l¿ ¡lptp I z.zo toa.ol

I F1020 i 15 (57) i 7/8-14 UNF 28 I z.az

' 1-1/16.'12 UN 28'trrc^^ /^/rt!I rvvv 'vlrJl

F1620 ' .10 (rsl) . 1-5/16.12 UN 28 (SAE 16L

F2400 I 100 1379) i 1.1t2.11.1nNPTF r 5.37 (136

,l?{?!lqLQ4l, 1.78.12 uN 28 1!;j!4_F320-0_ 150_(569) , 2.11-1/2 NPTF

i rnzo :. 1s0 (s6B) : 2.1t2.12 UN aB (sAE 32)

Dimensiones, pulgadas (mm)

2.24 (56 9) 3.44 (87.4\

i 4.00 fl01.

1.00 (2s.4)

tiurb)tn,j

i'*, I ,,

i oeoa j z.ss

de flujo I

I

..,oro l r.oro

| 3.zz i s.oo

isoe i 0.453

I t.zs

l¡.so

.e¡oo I

.¡ozo I

.2300 | 5.250

.2300 i 5.250

.3710 | 8.470 |

s.zso I

(

FFl"l

@.hexogon-o*

- tluio conltolsdo-i- H-

Los modelos F1500 hastaF3220 tienen una caberahexagonal para su a¡uste

1,66 (42.21 | 2.62 (66.s)

i '" I l,nor.BB(49.2) | r.oat¿2.

2.18 (s5.8) I r.gs (49.s) | 1.00(25.4) I 1.7s (44.5) I 2.7s (69.9I

lr.ag(¿z.a)¡ o.sss I tg.szi .3710 i 8.470

a.00 (f0r.6)¡ o.r¡ (rss.4l 9.oo 1228.6) i r.ao llz.e¡, t.oao

Motion & Contrcl

_- - _.-;' f -. - vv. rr. v. v\, I tltjtr,

Colorflow serie ,,F,,

)Funcionamiento

"F" serie 200 hasta 1020"FS"serie 400 hasta 800Control.de fluio contra ca¡daoe DrestonAgu¡a totalmente abierla

¿0 ¡0 a? 80 t00 '.1 t¿o 160 Psl

r.4 2.8 .t 55 6.9 0J 98 rto 8AA

Card¡ d6 Pr6rú

"F' serie 1200 hasta 3220"FS"serie 1200 hasta .|600

Flujo libre contra ca¡da depresíónAgu¡a totelmente cerrada

3t?Á

"F" serie 1200 hasia 3220"FS"serie 1200 hasta l600Control de flujo contraca¡da de presiónAgu¡a totalmente ab¡erta

J220

¡ú 4 tm rzo r¿o 160 ps¡

t.a 2.8

MaterialI

"F" serie 200 hasta l0ZO"Fs"serie 400 hasta 800Fluio libre contra caidade presiónAguia tolalmente cerrada

8@- r02o

l

, tto

¡5.¡

9.

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..r 5.5 6.9 6.1 9.6 lt 0 6A8

c¡¡J. do Pr.s.3 .l t.0 l.¡ r.t 2.t 2.{ ¿8 8An

CaiJ. d. Pr.ne

Con seguro de tornillo:Opción (codigo "F")prov¡sto con un tornillo deajuste manual.

del sello

Omit¡r. nitrilo

V viton

Opciones de la perilla del operador:

ot6{)

t10

r20

240o24@

2ú02020

//r600

| 200

5 r0 l5 20 25 lO 35 ¡O PSI

.3 .t | .0 | .. | .1 2.1 2.1 2.8 BAA

Cada d. pre$m

Como Ordenar

Con seguro inviolable:Opción (Codigo "T") quedapermanentementebloqueado el movimientode la perilla con el gastodeseado. Al instalar elperno dentro del agujero.

tElt¡ |

MontajeI

F I en l¡nea

Nota: Válvulas de latóndisponible unicamente entamaños F200, 400, 600,800, 1200 y 1600.

BF

Lalón

Acero

Opciónoperador

OmitrrlnomalT icon ¡nviolable

F iCon de tornillo

O.n'i!r ¡pgdA

5 r0 15 20 25 30 ltt ¡o Psl

Tamaño

200 I/B'NPTF400 1/4'NPTF

620 SAE 6

600 3/B'NPTF

820 SAE 8

800 Ii2'NPTF1020 SAE 10

1 200 3/4'NPTF

1220 SAE 12

r 600 I'NPÍF| 620 SAE 16

2000 I.I/2'NPTF2020 SAE 20

2400 't-li2'NPTF

SAE 2{3200 2'NPTF3220 SAE 32

Motinn.& llnnfrnl

GRUPOS MOTRICES DE REDUCCIONTabla de potencias y torques de los

reductores Y moto:reductores deejes paralelos triple reducción

INGENIERIA MECANICA LTDA.ELL\IENTOS PARA TRA}iSI'IIS¡C!I DE POTENCIA

DISTITIBUIDON AU:rOBIZADO

\,F<),,.t- r,\ !!.-r'>.

:!ZPEEOSf:':; ¡¡¡a ss¡r¡ {=-'' jASEA rrEMENtA (' V\Xr^& f f tfftl\¡.Y t)Nl.:

CALt: 21'A No. 2N-08TEL-r.r 8l 68 90 . 83 6612

8t0¿'6. A. A. 738 - CALI

i^X: 89 l3 8i

CADENAS. PIÑONES . ACOPLES OMECA ' htO-iCRREDUCTORESVARI.ADORES DE VELOCIDAD ELECTRC}{ICC5. RODAMIENTOS

COFICIENTES DE SERVIC¡O

Carga.uniforme

0.8-1.0

1 .0-1.2

1.2-1.4

Cargavariable

1 .0-1.2

't.2-1.4

1.5-1.8

Cargacon choque

'1.5-1.8

1.8-2.1

2.O-2.4.

5 :':

100

500* ilooo ., 'tr

Coef.

1.0

1.2

1.6

''t.8

37.232.423.224.621.418.716.314.212.4.10.89.48.27.1

6.25.4

17.116.714.21? n

10.9a)8.87.66.4--..'5.6-'.4.5t{.zrll3.8'3.2

.2.5

31 603543 .

346136323501

338231113679

- 35483564

'3291.

2766'3679

35483182

22.9'21.019.117.315.113.011..7

1 0.18.5 _

7.5-.l-.+o!-)i^ -5-b-.

5:14.23.3

42314455465648344850477449344889471247734387¿'os+493746564201

30.427.925.41J. I

20.111 a

15.7

13.611.4-1&0'

8.0 i7 .4''

. 5.ii5.74.5

5617591961 9164556456635966216583631 9636558506?03658363195728

40.53í.334.030.726.923.11)ñ1

17.815.413.3Iu.taaq1

7.6u.o

7483791 382878578864084918476861 67982.

54.049.645.238.435.830.926.9

. 23.820.617.714.113.212.110.08.0

8465.:

!.8?4_8?99¡

881 0

84267637

mw{

'i:'"¡¡ r, 1..

'i,,tl9iá -

irábájor. ¡ b..

3-4

l:8-10 .

t:24

Debe tomarse el coef¡ciente mayor de entre las dos tablas.'CABACTERISTICAS DE POTENCIA MAXIMA (Factor servicio a : 1)

TABL,A 7. Las potencias indicadas son para una veloc¡dad de entrada de 1

.4.

.750 r.p.m.

Túld 5I

99781 0523't1017

1 14991 1358113441152111C?n

112651 d38;

r1 1065intl1108710143

-

Tabla 52

it71

Factores de Segur idad parapara Háqu inas de E I evac ión9rues y sir,rilares)

Ejes y Arboles

(Puente-gruas,

el Diseño de

y Transporte,

FACI'Oñ,ES DE SEGURIDAD PARA EJES

Cl¿scs de Trabajo

PESADO

.)rb

?Q

L?

I] J\

I ,50

P ESAOO

)tL)

?

b')

ll0ñl,AL

t,V

3,5

I t/)

FACTORES DE

SEIl IPESADO

3

l15

t-915

SEGUR t DAD

NORHAL

2,5

| ,25

3,15

PARA AREOL;S

LIVIANO

2

LICERO

2,65

2,75

2,95

3 ,00

II

APL tcAc t0r¿

Eje de polea o iañbor sobre

Eje de pol eas o t¿r¡bor sobrerodan i en tos

Eje de rueda dentaCo sobre ccjineleEje de rueda dent¿da sobrerod¿m i en tos .

Fa.ctor de Servicio f¿bla B.l ¡

Coj ir.e i

5

r's

F5

F)t

5

F

)

'st

Factor de

Fbctor

Factor

de

de

choque o de servicio Ver Tabla 8.ll

segu r idad s i no hay clroques

seguridad. incluido el factor de choques o servicio

-_--. -_

'"4,..*{!

TSla 53

-{r.t!q¡rr

ReferencioRodomientgscon oguiero

cilfndrico cónico

d.D

llI

i

-b-.-IJ

Dbmm pulg. mm pulg

Corgobi lidoden Kg Velocidod

dinómico e¡tólico móximo

C Co r.p.m.

Rodomientos oscilqntesde bolosSerie 23

23K

Ír

¿)

f

mm

CJ-

c-C-c-c-e,:e,, 'el:¿/'?-.e:e,e.e;e,,e.e,:

d

mm pulg

23ln23 03

2304 230, K

2305 2305K2306 23 06 K2307 23 07 K

2308 2308K2309 23 09 K23t0 2310K

23lI 23I|K2312 23 12 K2313 2313K

23 t423t5 23t5K2316 23 16 K

2317 2317 K23t8 23I8K23¡9 2319K

2320 2t20K2322 2322K

15 0,59U17 0,669320 4,7871

25 0,981330 I,t8lI35 t.3780

,r0 1,574845 1,nt750 t,9ó85

55 2,tó5160 2,%22ó5 2,5591

70 2,75s975 2,95n80 3,1196

85 3,Aó590 3,54339s 3,74A

100 3,9370ll0 1,3307

42 l,ó53517 I,850452 2,0172

ó2 2A1ú72 2,8Uó80 3,t196

n 3,t33100 3,990ll0 13n7

120 1,7211130 5,t l8tr10 5,51 l8't50 5,9055ló0 6,w2170 6,ó9n

180 7,86ó190 7,18032W 7,8740

215 8,1Uó240 9,1188

t7 0,6ó9319 0,74802t 0,8268

21 0,9149

27 1,0ó30

3t |,n05

33 t,2W)% 1,117310 1,5718

13 1,óyn46 l,8ll048 1,8898

5t .2,007955 2,tóU58 2,2835

60 2,%72u 2,5197ó7 2,ó378

73 2,874080 3.1196

9&I t20I 400

'r 900

2150

3050

35s0

12fi5000

5850

ó800

75m

8500

9500

| 0ó00

r r000r r800

I 3300

I 4100

ló400 I

't{l(2

2

2,5

,, 1tq

1(

1{3,5

4

1

4

1

335

115

550

tóa1020

tn0I ó00

I 9ó0

210o

28fi3350

3900

1500

5200

5850

l 3000

I 3000

l 0000

I 0000

8000

8000

ó000

ó000

5000

5000

1000

1000

1000

3000

3000

25ú2500

2000

eeee,eeceeceeeeeeeeeeC,

ccccc.CC

2000't500

62cD

6950

7800

8ó00

0400

IIIIIIIIIIIIIIIII

86

Gee.eeeeeeIPPIFPPPPtrf

JJ3-lf.?

-.?eeee?????

TSla@

v

Rodomientos oscilontesde bolosSeries 23 K+H 23

23 K+ HE 2323 K+ HA23

ReferencioRodomientoccon oguicro

cónico Referencio . ou,n. dn

Monguitor de fiiocíón odecuodo¡'

Referencio orln.dhr. R"feruncio dh t.rD, o

23ilK2305KTI06K230t K

2308K23$K2310K

23IIK2312K2313K

23¡5K23¡óK

2317 K23¡8K2319K

2320KnnK

HA23c!-

HA 23 05

HA 23 0ó

HA 23 07

HA 23 08HA 23 09

HA 23 l0

HA 23 llHA 23 12

HA 23 13

ttlv 17,46

ttlr n,Utslv 23,81

| 3/v 30,1ó

| slv 3,34| 'lv 3ó,51I rrlr¡ 12,f!ó

I ¡5lr¿ 19,21

2 tlv 52,U2'lr 55,5ó

He z¡ osHE 23 0ó

HE 23 08

HE 23 09

HE 23 t0

HE 23 ¡l

HE 23 r3

HA 23 15 2 tlu ó1,91HA 23 16 2ltlr 68,26

HA 23 ¡7 2 ttlr 71,ólHA 23 18 , tr,, tTo

HA2320 3 rlt 87,31H42322 3ttlv tOO,0l

H23043lt 19,01 H 23 05

| 25,10 H 23 06

H2307

| llt 3l ,75 H 23 08I tlz 38,10 H 23 09I tlt U,15 H 23 l0

2 x,80 H 23 llH 2312

2tlt 5/,15 H 23 13

HE 23 t5 2tlz ó3,50 H 23 15HE 23 ló 2 tlt 6?,85 H 23 tóHE 23 17 3 76,20 H 23 t7

'H2318HE 23 t9 3tlt 82,55 .

H 23 l9HE232o 3tlz 88,90 H2320HE?3?2 1 tol,óo H2322

t73tn7n353882538158301252935 1ó 58 ton$65.n15 55 70 t2

50 5? 75 t255 ó2 80 1360 ó5 85 l{

65 73 98 t570 78 105 t7

75 82 n0 l880 ftó tn l885 90 125 t9

n 97 t30 nt@ 105 115 2l

Véonse en los póginos 121 y l2S lor soporles odecuodos de lo ¡erio SN ó y S d.

87

TSIa 55

GI7-.-e,-:e,t4,e:eie;e;?-:e:e:¿'.e:eie:e,.:

r||,

JJfJJJJJtJJJJJJJ

Soporfes portidosSeries SN 6

pord roddmientos oscilonles de rodillos esféricos y decónico y monguito de fiioción

Referencio ArondelosRodomienlo

Sopor.le ';-jJ,c;;;;" de

¡in-rodo. con nrongrilo fiiociónmienlo de filoción piero¡ mm

d¡ H LAHHAHE

pu 19.

bolos, con ogu¡ero

BC E Hr

mm

SN605 1305K +H30S2305K + H2305

n 0,7874 tr/r¿ tlt

25 0,9813 r5lr¿ IsN 60ó

sN 607

5N 608

sN 609

SN óI(l

SN óII

SN óI2

sN 613

SN óI5

atl 91ó21 9,5

721 8,8

721 9's

801 9,8801 9,5

901 9,8

W 9,s90! 9,s

I 00/l 0,3\w 9,5tml 9,5

ll0/1r,3r r0/ 9,5l l0/ 9,5

120/r 1,8

t20l 9,5\N 9,5

t3fjlt2,3tnl 9,5r30/ 9,s

| 101t2,3

t10l 9,s1401 9,s

ló0/l 3,8t60l 9,st60l 9,5

82 185

(190)

82 r85(r e0)

90 205(2lo)

?5 n5(2r 0)

52 22

(tó)

52n(l 8)

60 2s(l 8)

60 25 170(20)

90to(!

95

(r 00)

ll0(il5)

ll5(r 20)

r50

2s5 70 28 210 1n1270) {23) (135)

255 70 30 210 135

1270't p3) (140)

?75 80 30 ?10 150(290) l2:) {lss)

280 80 30 230 t55(2e0) 125) (tó0)

315 90 32 260 175(330) (28) (l8s)

I tlz

2t'|

II

JJJ;¡J¿JJaa3e23a3:)2a?7227a?22r=_{l

e;c:e:e;e;e:e:c,:e:e.icieic,ic,icicic,icicic,{cicicicic,;c,iG,

1c:

t30óK +H3062306K + H2306

1307K + H3072307 K + H2307

¡308K +H3082308K +H23$

223 08 CK + H 23 ft8

13$K +H3092309K +H2309

?2309CK + H2309

13I0K +H3102310K + H2310

X¿3lO CK + H 23 I0

13ltK +H3tl23IlK +H23il

223ltCK+H23ll¡312K +H3122312K +H2312

Z¿312 CK + H 23 12

iglsr +x¡rr2313K + H2i13

223t3CK+H2313

13t5K +H3152315K +H2315

22315CK+H2315

2 30 l,l8llI

2' 35 1,3780

1

I

2 10 1,5718I'|

ttlú ttlt &

2 15 1,7717 l|r/¡¡ .l 3/¡

I

I

fi 1,9ó85 ttslú ?

55 2,1654 2tltt -:

ó0 2,%22 2llv 2\lt

65 2,5591 2rlr 2tlt

Ml2

70 105

70 ll5

80 r20

80 t25

95 130 M20

100 140 315 100 35 290 195 M 20

M12

Ml2

Mló

Mló

Mló

Mtó

2

I

I

I

I

124

lrf*.q,

II

I

I

I

.9J?-J33a3fe-Je???

Tabla 56

5Nót6 13t6K +H3ló2316K +H23tó

22316 CK + H 23 tó

5Nó17 1317K +H3172317 K + H2317

22311 CK + H23tf.)5 ór8 13 18 K + H 3t8

2318K +H23t8223¡8CK+H23lB

')S 6¡9 13 t9 K + H 319

2319K +H23t9223l9CK+H23l9

')s ó20 13 20 K + H 320

2320K + H2320223Z0CK + H2320

')5ó22 13nK +H32223ZtK + H?3Zz

22322 CK + H2322

'lS 624 223 2¡t CK + H 23 t4

'JS 626 22326 CK + H 23 26

')S ó28 223 28 CK + H 23 2g

H L A BC EH.

-I- --.t

En pe.didos de sopories, sírvonse indicor poro cuóntos soporres y poro qué rodomienfoshoy que suminisfror orondelos de fiioción. Un rodomiento quedo'fiiodo por los orondelosde fijoción que se inserton un "r oriunü dli'rodomiento en er soporre.

Refe¡enci o

^ Rodomienlosoporle odecuodosrn.rodo- con monguilomrento de fiioción

Arondelosde

f iio c iónPiezos mm

mm

clh

HHAHEPU Ig.

,-, 170114,3

t70l 9,st70l 9,5

I 80/r 1,3t80l 9,st80l 9,s

r 90/l 5,3t90l 9,st%l 9,s

mut5,82úl 9,s2Nl 9,s

2t5lt7,821sl 9,s21sl ?,5

240119,8

2401 9,52401 9,5

2601 9,s

2801 9,s

3001 9,s

70 2,7559 2'-¡lú 231. il2 ¡45

75 2,9528 2tslrc.

3 r/r¿

ilz 155

ll2 ló0 400 llo 33 3?0 230 M21

r.a?3?eae??3???3a33337?a?2?2

345 t00 35 290 2t0{3ó0) (30} (215)

380 lto 10 320 2t5(100) (33) (nsl

M20

M21

2 80 3,119óII

2 85 3,34ó5I

I

2 90 3,5133II

2 tN 3,9370II

I lto 1,3307

1 |5 1,5276

| 125 1,9213

3tt/tt 4

1ó0 205

170 215

r80 235

3tl, 125 170 120 tzo g3 3fr 215

3,lu 3ttt 140 tTS 420 t2O 38 350 280

M21

M21

M21

M30

M30

M30

150 190 1ó0 130 10 390 3m

510 tó0 n 1fi n5

5ó0 fó0 fi 170 3fi6W 170 55 5m 375

') Poro este soporle no existe ejecución SN.Los dimen¡iones de lo serie onterior, S 6, estón,Iqs de lo :erie SN ó, debojo en porénlesii,

tt)

cuondo seon diferente¡ de

DESiPIES;E Y DE:PAI-T.ES DE IJ\GIFTL'A ITI LO

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