Jennmar - Pernos de sujeción y sistemas de soporte
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LA COMPLETA SOLUCIÓN AL CONTROL DE ESTRATOS PARA LA INDUSTRIA DE LA MINERÍA, TUNELERÍA Y OBRAS CIVILES
MINERÍA Carbón y Roca Dura
TUNELERÍA Transporte y Servicio
OBRAS CIVILES Control de Terrenos
JENNMAR-UNIFER: SOLUCIONES ALTERNATIVAS
Quito, 27 de Marzo de 2014
“EXPERIENCIAS EN ESTABILIZACIÓN DE OBRAS DE INFRAESTRUCTURA MEDIANTE ELEMENTOS DE SOPORTE”
CONTENIDOS
1. PRESENTACIÓN JENNMAR
2. SISTEMAS DE SOPORTE
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
4. ENSAYOS DE CONTROL
5. CASOS DE OBRAS
6. CONSULTAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
1. PRESENTACIÓN JENNMAR
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
1. PRESENTACIÓN JENNMAR
q Jennmar es una empresa especializada en el soporte de roca para túneles, obras civiles y minería, que nace en USA hace unos 100 años.
q Nuestra Misión es mejorar la seguridad y niveles de producción en las industrias de Minería y Tunelería, proveyendo de la más alta calidad y servicio posible.
q Jennmar cuenta con 23 plantas de producción con altos estándares de calidad y tecnología en USA, Canadá, Australia, Europa, China y Latinoamérica, donde Perú y México están con plantas en etapa de construcción, sumado a esto cuenta con oficinas y bodegas de distribución estratégicamente localizadas alrededor del mundo.
q En América Latina, Jennmar cuenta con una planta productiva ubicada en Santiago de Chile, la que opera desde inicios de 2010 y tiene una superficie productiva de más de 14.000 m², sumado a un laboratorio in-situ de nivel mundial.
q En este corto periodo Jennmar LA se ha consolidado como la empresa líder en el mercado regional, con un servicio y calidad a toda prueba.
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
1. PRESENTACIÓN JENNMAR
JENNMAR EN EL MUNDO
JENNMAR™ CORPORATE HEADQUARTERS JENNMAR™ PENNSYLVANIA
JENNMAR™ EAST VIRGINIA JENNMAR™ WEST VIRGINIA
JENNMAR™ Plantas en USA
Company Overview 6
1. PRESENTACIÓN JENNMAR
PRODUCT RANGE Santiago de CHILE
1. PRESENTACIÓN JENNMAR
MATERIAL EXCLUSIVO
El acero de gran parte de los productos es traído en forma exclusiva desde nuestras plantas JM Steel de EE.UU. Acero de alta resistencia y baja aleación, de mejores prestaciones que los aceros estructurales usados habitualmente en la industria.
1. PRESENTACIÓN JENNMAR
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EQUIPAMIENTO DE ÚLTIMA GENERACIÓN
Contamos con la planta más moderna de Latinoamérica en su tipo, con maquinaria de última generación.
1. PRESENTACIÓN JENNMAR
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FISCALIZACIÓN DE PRODUCCIÓN
En base a norma ASTM F432. Laboratorio certifica. a) Ensayos
• Tracción • Compresión • Espesor recubrimiento metálico
b) Personal de Laboratorio:
• Inspección a Procesos de Soldadura (MIG, Arco) • Nivel I: Tintes penetrantes, Inspección visual • Nivel II: Partículas Magnéticas • Ultrasonido
1. PRESENTACIÓN JENNMAR
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
2. SISTEMAS DE SOPORTE
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
ANCLAJES de FRICCCION
q FRICTION-LOK (Split-set) q PYTHON (Swellex)
ANCLAJES MECÁNICOS Y CEMENTADOS
q BARRAS HELICOIDALES/ROSCADAS q BARRAS AUTOPERFORANTES q CABLES DE ACERO q ANCLAJES CON CABEZAS EXPANSIVAS
SOPORTE q MARCOS DE ACERO q FIBRAS SINTETICAS q FIBRAS METÁLICAS q MALLAS METALICAS
ANCLAJES ESPECIALES q PERNOS DINÁMICOS/CEDENTES q PERNOS FRICCION
AUTOPERFORANTES q BARRAS DE REFUERZO DE ALTO
DESEMPEÑO
2. SISTEMAS DE SOPORTE
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
BARRAS DE REFUERZO
2. SISTEMAS DE SOPORTE
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
BARRAS ESPECIALES
2. SISTEMAS DE SOPORTE
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
SISTEMAS MULTICABLE, STRAND JENNMAR fabrica todos los accesorios necesarios para configurar un sistema Strand o Multitoron, con capacidad de confeccionar sistemas específicos según los requerimientos de cada clientes.
Placa Base con cuña de compensación
Puntera
Longitud de bulbo, cable desnudo
Separadores centradores configurables según requerimientos
Cabezal multitoron fabricados en maquinas con control numérico CNC de última generación (disponible de 3 a 12 torones)
Para el diseño se cuenta con programas de diseño asistido y de análisis de Elementos Finitos para validar el comportamiento de los componentes
Cable de Acero 0.6” grado 270 de baja relajación envainado en Tubo HDPE inyectado en grasa, longitud libre
2. SISTEMAS DE SOPORTE
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
DESCRIPCIÓN GENERAL
BARRAS AUTOPERFORANTES Consiste en barras roscadas a lo largo de toda su longitud, que se empalman una con otra por medio de coplas. Las barras, al ser huecas en su interior, permiten el paso de agua/aire de barrido durante la perforación, así como la lechada de cemento, la cual puede ser inyectada durante la perforación o tras la ejecución de la perforación. stas barras llevan en su extremo una broca o BIT que se pierde que presenta uno o más orificios de barrido.
Los pernos autoperforantes son utilizados principalmente en macizos rocosos de baja calidad, suelos o macizos rocosos donde las condiciones no permiten estabilidad en las perforaciones, impidiendo la normal instalación de cualquier soporte estándar.
VER SISTEMA
2. SISTEMAS DE SOPORTE
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
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PROPIEDADES QUÍMICAS ELEMENTOS
C Mm Si Cr Mo 0,40 0,65 0,25 1,00 0,25
CARACTERÍSTICAS PERNOS AUTOPERFORANTES
TIPO Diámetro Exterior
Diámetro Interior
Diámetro Exterior Efectivo
Sección Carga Rotura Carga Fluencia
Esfuerzo Rotura
Esfuerzo Fluencia Peso
mm mm mm mm² KN KN N/mm² N/mm² Kg/m R25N 25 14 23 244 210 150 805 660 2.3 R32N 32 18.5 29.1 396 280 230 720 560 3.2 R32S 32 15 29.1 488 360 280 740 570 3.6 R38N 38 19 35.7 717 500 400 700 540 5.5 R51L 51 36 47.8 776 550 450 690 580 6.5 R51N 51 33 47.8 939 800 630 840 670 8 T76N 76 52 71 1900 1600 1200 800 650 16 T76S 76 45 71 2500 1900 1500 800 650 19.7
T103N 103 75 98 3450 2380 1900 690 560 27.3 T103S 103 53 98 5200 3550 2680 680 520 42
BARRAS AUTOPERFORANTES
2. SISTEMAS DE SOPORTE
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La instalación de úl1ma generación de J-‐Lok está completamente automa1zada y asegura 1empos reproducibles de inserción y fijación para todos los cartuchos y productos de control de techo de Jennmar. J-‐lok está produciendo productos de resina para complementar los productos de Jennmar del presente y del futuro. Los equipos J-‐Lok son los más tecnológicamente avanzados en el negocio de la resina.
RESINA J-LOK®
2. SISTEMAS DE SOPORTE
19 19
La JM 47 es una FIBRA SINTETICA especialmente diseñada para ser u1lizada como refuerzo de carácter secundario, entregando un gran control de contracción plás1ca y disminuyendo las grietas producto del asentamiento. La JM 47 otorga un aumento en tenacidad a la flexión, resistencia a la abrasión y estallido, aumentando el rendimiento del concreto. La JM 47 ha sido especialmente diseñada para su aplicación en shotcrete y losas de concreto sobre terreno.
USOS RECOMENDADOS
Losas compuestas Pisos industriales y de almacenes
Pavimentos de concreto Concreto prefabricado Losas sobre terreno Concreto proyectado
Paredes prefabricadas de bajo espesor Reves1miento de túneles Sistemas de paredes
2. SISTEMAS DE SOPORTE
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PROPIEDADES
ENSAYOS REALIZADOS CON FIBRA METÁLICA Y MALLA DE ACERO
Curvas de deflexión por carga obtenidos mediante métodos de ensayo ASTM 1018
FIBRA SINTÉTICA JM 47
2. SISTEMAS DE SOPORTE
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
1. UNE-EN 1537 (1999): Ejecución de Trabajos Geotécnicos Especiales. Anclajes Postesados (Norma Europea)
2. DIN 4125 (1990): Ground Anchorages. Design, construction and Testing. (Alemania)
3. Tirants d‘Ancrage. Recommandations TA-95 (Francia)
4. British Standard BS 8081 (1989)
5. PTI Recommendations for Prestressed Rock and Soil Anchors, 2004. (USA)
6. Recomendaciones para el Diseño, Ejecución y Control de Anclajes Inyectados y Postensados en suelos y rocas, CDT, C.Ch.C. (2001)
7. Guía para el diseño y ejecución de anclajes al terreno en obras de carretera - Direccion General de Carreteras - Ministerio de Fomento, España (2001).
8. Ground anchors and Anchored Systems. Federal Highway Administration. FHWA-IF-99-015
NORMAS DE ANCLAJES ACTIVOS EN ROCA/SUELOS
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
1. UNE-EN 14490: Execution of special geotechnical Works – Soil Nailing.
2. Recomendaciones Clouterre 1991
3. Manual para el diseño y construction de muros de soil nailing - U.S. DOT – Federal Highway Administration FHWA de Estados Unidos Publicación Nro. FHWA-SA-93-026)
4. Aprobación del Sistema de Soil-Nailing Preussag por el Instituto Técnico de la Construcción de Berlín. Nro. de permiso Z-20.1-105 (1988)
NORMAS DE ANCLAJES PASIVOS EN ROCA/SUELOS
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
CLASIFICACION DE LOS ANCLAJES
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Tipo de trabajo
Activo Pasivo
Vida útil
Temporal Permanente
Material
Fibra de vidrio/carbono
Acero
Inyección
IU IR
IRS Barra Cable
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Anclaje activo
Ø Un anclaje activo es un anclaje que se carga mediante técnicas de postensado. (Gato hidráulico)
Ø La carga máxima se coloca en la cabeza del anclaje
Ø Un anclaje recién instalado toma carga.
Ø Se ensaya el 100% de los anclajes con un ensayo de aceptación.
RETAINING WALLS 11.35
FIGURE 11.20 Cross section showing tieback anchors for retaining walls. (Reproduced with permissionfrom AASHTO, 1996.)
2. Tendon. The tendon is usually made of prestressing steel wires, strands, or bars. The tendonincludes the following:
a. Bonded length. The bonded length is that part of the tendon that is fixed in the primarygrout and transfers the tension force to the surrounding soil or rock. The anchor bond length isdesigned so that it can resist the required pullout load of the anchor. The bonded length isoften created by the pressure injection of a Portland cement-based mixture. As shown inFig. 11.20, the bonded length should be located well behind the active wedge or other crit-ical failure surface.
Especially for cohesionless soil, the tieback anchors will need an adequate overburden pres-sure to increase the bond stress at the grouted end. To accomplish this, the tieback anchors areoften installed at a downward angle as shown in Fig. 11.20.
b. Unbonded length. This is the part of the tendon that is able to elongate and hence transfersthe tension force to the bonded length. As shown in Fig. 11.20, the unbonded length is oftenfilled with grout, but because the tendon is contained within a sheath, the tension force is trans-ferred to the bonded length. Grouting of the unbonded length will prevent cave-in of this por-tion of the borehole and it will protect the tendon from corrosion.
3. Anchorage. The anchorage consists of a bearing plate and anchor head that permits stressing ofthe tendon. Because tiebacks are often inclined, the anchorage must resist both horizontal and ver-tical forces. If the anchorage is not adequately designed to resist these forces, deformation cansubstantially reduce the effectiveness of the tieback anchor. For example, if the anchorage shouldslide downward, the tensioning force will be reduced, allowing the retaining wall to deflect or fallinto the excavation.
In order to determine the bonded length, the bond stress between the soil and rock and the groutmust be known. Some of the variables that govern the soil-grout and rock-grout bond stress are the
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RETAINING WALLS
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
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Anclaje pasivo
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To achieve a balanced design, all of the resisting components in a system should have comparable margins of safety; no component should be significantly oversized or undersized. In the case of nail tensile forces, a good design should balance the capacities of all resisting elements; therefore, values of RP, RT, and RF should be reasonably similar. 5.5.3.3 Maximum Tensile Forces Distribution
The tensile force in a particular nail is a function of the location where the nail crosses the failure surface. As shown schematically in Figure 5.14, the distribution of tensile forces in the soil nails varies throughout the cross-section of the wall system. Due to the complexities of load transfer within individual nails, the location of maximum nail tensile forces is close to, but generally does not coincide with, the location of the critical failure surface found during global stability analysis. The location of the failure surface is controlled by global limit equilibrium considerations. Strain measurements in instrumented soil nail walls have indicated that in the upper portion of the wall, the maximum tensile force occurs approximately between 0.3 H to 0.4 H behind the wall facing (Plumelle et al., 1990; Byrne et al, 1998). In the lower portion of the wall, the maximum tensile force occurs approximately between 0.15 H to 0.2 H behind the wall facing.
Locus of MaximumNail Axial Force
Distribution of tension along nail
Critical failure surfacefrom limit equilibrium
with FSGL
Facing
(0.3 to 0.4) H
H
Lp
Lp
Lp
T3
T2
T1
1
2
3
Modified after Byrne et al., 1998.
Figure 5.14: Schematic Location of Soil Nail Maximum Tensile Forces.
Ø Un anclaje pasivo es un anclaje que se carga cuando se deforma la estructura que la sostiene
Ø La carga máxima no llega a la cabeza del anclaje. (función de la grilla de separación y espesor shotcrete, > 80%)
Ø Un anclaje recién instalado no toma carga.
Ø No tiene ensayo de aceptación
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Como reconocer los anclajes activos y pasivos
Ø Anclaje activo:
• La carga inicial es mayor al 90% de la carga de diseño
• Tiene una longitud libre
• Tiene poca rigidez axial: la carga cambia poco con la deformación
• Material: cable o barra de alta resistencia.
Ø Anclaje pasivo:
• La carga inicial es casi nula.
• No tiene una longitud libre
• Tiene gran rigidez axial: la carga cambia linealmente con la deformación
• Material: placas, hélices y barras
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Como reconocer los anclajes activos y pasivos (a igual carga, solo como ejemplo)
P
δ δpasivo
P diseño Anclaje activo: menos deformación pero mayor carga sobre la estructura
δactivo
P0 Anclaje pasivo: mayor deformación pero menor carga sobre la estructura
Menor rigidez
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Selección de anclajes activos y/o pasivos
Ø Anclaje activo:
• Cargas de 30 a 200 toneladas
• Menor deformación de la estructura
• Menor costo por carga
• Temporales
Ø Anclaje pasivo:
• Cargas de 20 a 40 toneladas.
• Menos tecnológicos
• Longitudes habitualmente limitadas
0.000 10.000 20.000 30.000 40.000 50.000 60.000
0.000
10.000
20.000
30.000
40.000
Deformed MeshExtreme total displacement 26.23*10-3 m
(displacements at true scale)
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Clasificacion según tipo de inyeccion (FHWA)
A: Inyección por gravedad
B: Inyección global única
C: Posinyección en etapas
D: Con campanas
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Procedimiento de ejecucion
Perforación encamisada
Instalación de anclaje (previa llenado)
Extracción de la camisa
Tesado
Proteccion anticorrosiva de cabeza
Inyeccion a presión
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Procedimiento de ejecucion (autoperforante)
Perforación encamisada
Instalación de anclaje (previa llenado)
AUTOPERFORANTE EXHUMADO EN PRUEBA PARA EL METRO DE SANTIAGO
Tesado
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Anclaje activo temporal (postensado)
VIDA UTIL < 2 AÑOS (sin ambiente marino)
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Anclaje activo permanente (postensado)
VIDA UTIL > 2 AÑOS
Cordón envainado y engrasado
Compuesto anticorrosivo
Grout cementicio
Centralizadores
Sello
Espaciadores
Vaina corrugada
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Anclaje activo permanente EN1537 (aislado electricamente)
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Anclaje activo permanente EN1537 (doble proteccion plastica)
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Anclaje activo temporal (barra)
OJO barra de postensado!!!
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Anclaje activo permanente (barra)
Compuesto anticorrosivo
Grout cementicio
Vaina lisa
Centralizador
Puntera
Vaina corrugada
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Anclaje pasivo temporal/permanente (barra maciza)
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Diseño
Ø Diagramas según EAB.
(Norma de excavaciones alemanas)
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Diseño
Ø Diagramas según EAB.
(Norma de excavaciones alemanas)
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Longitud libre de un anclaje activo - Metodo Simplificado
LF: Longitud libre con con tendón no adherido al suelo (4.5 m mínimo). R: Revancha igual al mayor valor entre 1.5 m y H/6. Csy: Coeficiente de aceleración pseudoestática.
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Longitud libre de un anclaje activo (falla por cuña profunda – Ranke_Ostermayer (1968)
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Longitud libre de un anclaje activo (falla por cuña profunda – Ranke_Ostermayer (1968)
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Modos de falla de una estructura anclada
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Modos de falla de una estructura anclada
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Modos de falla de una estructura con anclajes pasivos
!
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Modos de falla de una estructura con anclajes pasivos
!
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Modos de falla de una estructura con anclajes pasivos
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Verificaciones de un muro de Soil Nailing
1. Verificación de la estabilidad interna vía investigar el deslizamientos de cuerpos rígidos, generalmente con un mecanismo de falla consistente en dos cuerpos.
2. Verificación de la seguridad al deslizamiento según DIN 1054.
3. Verificación de la estabilidad al vuelco. La resultante de fuerzas debe estar dentro del núcleo de la base.
4. Verificación de la capacidad de carga según DIN 4017 5. Verificación de la estabilidad general según DIN 4084 6. Verificación de las deformaciones de la contención. 7. Verificación de la capacidad estructural del hormigón
proyectado.
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Diseño de la longitud de bulbo (fija)
Tult = π ⋅ α ⋅Φ( ) ⋅L ⋅qs Diámetro < 0.20m Longitud < 12m
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Diseño de la longitud de bulbo (fija)
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Diseño de la longitud de bulbo (fija)
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Diseño de la longitud de bulbo (fija)
feff = Area A Area bajo línea τult Carga última = π . D . L . τult . feff
τavg= qs (Bustamante)
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Diseño de la longitud de bulbo (fija)
ej: un 100% de eficiencia implica movilizar la resistencia peak de la interfase grout-suelo a lo largo de toda la longitud de bulbo)
3. CONCEPTOS DE DISEÑO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
4. ENSAYOS DE CONTROL
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Ensayo de los anclajes
4. ENSAYOS DE CONTROL
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Ensayo de los anclajes activos (postensados)
Ensayo de investigación (antes de la obra): • Ensayo destructivo • Se provoca la falla por el suelo • Verificación de perdidas de carga
Ensayo de aptitud (al inicio) • Comprobación del diseño • Carga de prueba • Verificación de perdidas de carga
Ensayos de aceptación (durante) • Carga del anclaje • Verificación de perdidas de carga • La longitud libre aparente
4. ENSAYOS DE CONTROL
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Ensayo de los anclajes activos (postensados)
ks = (s2-s1) / log (t2/t1)
4. ENSAYOS DE CONTROL
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Comportamiento de la carga de los anclajes activos
4. ENSAYOS DE CONTROL
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Ensayo de los anclajes activos (postensados)
Verificación de las perdidas de carga
4. ENSAYOS DE CONTROL
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Ensayo de los anclajes activos (postensados)
Ensayo de aceptación DIN 4125
4. ENSAYOS DE CONTROL
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
5. CASOS DE OBRAS A) PIQUE METRO DE SANTIAGO
B) MURO JINAMAR C) MURO MALLECO D) SN BARRIO MODELO
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Pique Metro Santiago - Exc. 31m PPA y Muro SN 22,6m
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Pique Metro Santiago - Excavacion 31 metros
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Pique Metro Santiago - Excavacion 31 metros
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Pique Metro Santiago - Excavacion 31 metros
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Pique Metro Santiago - Muro SN 22,6m
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Pique Metro Santiago
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Pique Metro Santiago
FS=1,78 Deformación 60mm
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Pique Metro Santiago
FS=1,84 Deformación 30mm
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Pique Metro Santiago
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Pique Metro Santiago
5. CASOS DE OBRAS
Caso Muro Jinamar (Islas Canarias)
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Muro Jinamar
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Muro Jinamar
ESTABILIZACION CON ANCLAJES ACTIVOS Y PASIVOS – PROF. ING. JUAN MANUEL FERNANDEZ VINCENT
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Muro Jinamar
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Muro Jinamar
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Muro Jinamar
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Muro Jinamar
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Muro Jinamar
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Muro Jinamar
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Muro Jinamar
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Muro Jinamar
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Muro Malleco
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Muro Malleco
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Muro Malleco
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Muro Malleco
5. CASOS DE OBRAS
Anclajes Postensados Permanentes de cable, Longitudes hasta 35 m
Caso Muro Malleco
5. CASOS DE OBRAS
Caso Lo Galindo
ESTABILIZACION CON ANCLAJES ACTIVOS Y PASIVOS – PROF. ING. JUAN MANUEL FERNANDEZ VINCENT
Las laderas del sector Lo Galindo sufrieron importantes deslizamientos con ocasión de los temporales de lluvia ocurridos todo el mes de Julio del año 2000, afectando la seguridad de los tanques de abastecimiento de agua ESSBIO. La presencia de tanques de abastecimiento de agua potable en la coronación de la ladera le dio un carácter de urgencia a la obra ante la incertidumbre del progreso de la falla y por encontrarse ante el inicio de la época de mayor pluviometría en la región, lo que podría desencadenar en mayores inestabilidades.
5. CASOS DE OBRAS
Caso Lo Galindo
Perfil de la falla. Se aprecia las unidades de suelo presentes y el contacto Limonita (arenisca)–Arcilla, donde se produjo el deslizamiento
5. CASOS DE OBRAS
Caso Lo Galindo
ESTABILIZACION CON ANCLAJES ACTIVOS Y PASIVOS – PROF. ING. JUAN MANUEL FERNANDEZ VINCENT
Planta de la zona afectada por los deslizamientos. (Esquina inferior izquierda)
5. CASOS DE OBRAS
Caso Lo Galindo
Modelo de cálculo empleado para el diseño
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Lo Galindo
Diagrama de interacción del anclaje pasivo (nail) Esfuerzos del nail en su contacto con la superficie de falla
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Lo Galindo
Trabajos de estabilización luego de retirada gran parte de la masa de suelo deslizada
5. CASOS DE OBRAS
Caso Lo Galindo
Ensayos de investigación ejecutados antes del inicio de los trabajos
5. CASOS DE OBRAS
Caso Lo Galindo
Etapa de ejecución del muro en forma descendente
5. CASOS DE OBRAS
Caso Lo Galindo
ESTABILIZACION CON ANCLAJES ACTIVOS Y PASIVOS – PROF. ING. JUAN MANUEL FERNANDEZ VINCENT
Etapa de ejecución del muro en forma descendente
5. CASOS DE OBRAS
Caso Lo Galindo
Etapa de ejecución del muro – Bandas de drenaje y drenes californianos
5. CASOS DE OBRAS
Caso Lo Galindo
Vista panorámica de la estabilización mediante Soil Nailing.
Superficie muro = 440 m2, Altura = 3 a 8 m, Nails = 5.000 ml
5. CASOS DE OBRAS
Caso Altea - Alicante
5. CASOS DE OBRAS
Caso Altea - Alicante
5. CASOS DE OBRAS
Realizado por: Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent
Caso Altea - Alicante
5. CASOS DE OBRAS
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5. CASOS DE OBRAS
Caso anclaje fallado
5. CASOS DE OBRAS
Caso ingreso de agua por anclaje (lavado finos?)
5. CASOS DE OBRAS
Que tipo anclajes hay?
5. CASOS DE OBRAS
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ESTABILIZACION CON ANCLAJES ACTIVOS Y PASIVOS – PROF. ING. JUAN MANUEL FERNANDEZ VINCENT
Que tipo anclajes hay?
5. CASOS DE OBRAS
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CONSULTAS ? COMENTARIOS ?
6. CONSULTAS
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JENNMAR y UNIFER AGRADECEN SU ATENCIÓN
Prof. Ing. Juan Manuel Fernandez Vincent Asesor geotécnico especialista en
fundaciones especiales Jennmar LA