LOSA RETICULAR

Recubrimiento (cm) 3Loseta de compresión (cm) 5

Altura de bloque (cm) 20Espesor Nervios (cm) 12Alivianamiento (cm) 68

CONTROL DE DEFLEXIONES:

Cálculo del peralte equivalente de la losa nervada , q es altura de losa maciza q tenga misma inercia q la losa nervada

VIGA TÁrea

640

Número 1 2Bordeb viga (cm)h viga (cm)b losa (cm)h losa (cm) 16.92

Número Bordes de la Losa 1 0 02 0 03 0 04 0 0

Número Característica del Borde Longitud del Borde (m)1 Continuo2 No continuo34

Fy Ln

(cm)4200 0 #DIV/0!

(cm2)

Iviga (cm4)

am =

hmín (cm)(Kg/cm2)

CLARO LIBRE EN LA DIRECCIÓN LARGA DEL PANEL

Normativa de fuego exige espesor mín. de 12 cm

Cálculo del peralte equivalente de la losa nervada , q es altura de losa maciza q tenga misma inercia q la losa nervada

VIGA T Sección Equivalente de Losa MacizaYg Ancho

(cm) (cm)11400 17.81 32270.83 80

3 4 SE ESCOGE UN PANEL CRÍTICO QUE ES EL DE MAYORES LUCES

16.92

a0 #DIV/0!0 #DIV/0!0 #DIV/0!0 #DIV/0!

#DIV/0!

Panel: b RELACION ENTRE BORDES CONTINUOS Y EL PERIMETRO DEL PANELLargo libre (m)

#DIV/0! #DIV/0! Corto libre (m)

Límites inferior y superior de hmín Verificación

A (cm) B (cm)#DIV/0! 0 #DIV/0! #DIV/0!

SE TOMA EL PANEL X-X-X-X, QUE ES CRÍTICO PARA LAS DEFORMACIONES POR TENER LAS MAYORES LUCES Y MENOR NÚMERO DE LADOS CON CONTINUIDAD

Momento con respecto a base (cm3)

Inercia con relación a su CG (cm4)

Ilosa (cm4)

bs

LARGO LIBRE(Ln) Y/O CORTO LIBRE , ES EL CLARO SIN INCLUIR EL ANCHO DE LAS VIGAS PERIMETRALES, ES COMO Ln PERO EN AMBOS

hmín ≥ A hmín ≤ B

Sección Equivalente de Losa MacizaAltura, h equivalente

(cm)16.92

SE ESCOGE UN PANEL CRÍTICO QUE ES EL DE MAYORES LUCES

RELACION ENTRE BORDES CONTINUOS Y EL PERIMETRO DEL PANEL

Verificación

#DIV/0!

SE TOMA EL PANEL X-X-X-X, QUE ES CRÍTICO PARA LAS DEFORMACIONES POR TENER LAS MAYORES LUCES Y MENOR NÚMERO DE LADOS CON CONTINUIDAD

LARGO LIBRE(Ln) Y/O CORTO LIBRE , ES EL CLARO SIN INCLUIR EL ANCHO DE LAS VIGAS PERIMETRALES, ES COMO Ln PERO EN AMBOS

SENTIDOS.

hmín ≤ hequivalente

DETERMINACIÓN DE LAS CARGAS DE DISEÑO

CARGAS PERMANENTES. PARTE 1.

Elemento Largo (m) Ancho (m) Alto (m)

Loseta de compresión 1 1 0.05 2400Nervios 1 0 0.2 2400Alivianamientos


Acabados Largo (m) Ancho (m) Alto (m)

PERMANENTE = 120VIVA =qu = 168 CARGA DE DISEÑO, qu = 1,4CP+1,7CV

Peso específico (Kg/m3)

Peso Propio de la Losa (Kg/m2) =*NOTA: en el cálculo del peso de los alivianamientos, se multiplican la cantidad de aliviamientos en un metro por el peso de uno.

Número de Nervios en un metro en dos direcciones =

Peso específico (Kg/m3)

Total Acabados (Kg/m2) =

CARGAS (Kg/m2):


12000

120


00

0

Peso (Kg/m2)

*NOTA: en el cálculo del peso de los alivianamientos, se multiplican la cantidad de aliviamientos en

Peso (Kg/m2)

MOMENTOSTABLAS

qLOSA LOSA TIPO

LX LYLX/LY

MY

(m) (m) (-)

1461

6 4 5 0.8 852#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!

ACERO

LOSAMUY (-) MUY (+) MUX (-) MUX (+) ASY (-)

(Kg-m/m) (Kg-m/m) (Kg-m/m) (Kg-m/m)0 1991.64 862.57 0.00 0.00 #DIV/0!0 0.00 0.00 0.00 0.00 #DIV/0!0 0.00 0.00 0.00 0.00 #DIV/0!0 0.00 0.00 0.00 0.00 #DIV/0!

ARMADURA MÍNIMA REQUERIDA

0.0033

0.00Núm. Nervi/m 0b (cm) 0 suma de los anchos de los nervios en un metrod (cm) 22

4200

ARMADURA REQUERIDA

LOSAASY (-) ASY (+) ASX (-) ASX (+) Número de

Nervios/m0 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

00 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!0 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!0 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

MU = 0,0001 M.q.LX2

(Kg/m2)

(cm2/m)

rmín = 14/Fy rmín

Asmín (cm2/m)

Fy (kg/cm2)

(cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m)

LOSA

0000

TABLASMY MX MX MUY (-) MUY (+) MUX (-) MUX (+)

(+) (-) (+) (Kg-m/m) (Kg-m/m) (Kg-m/m) (Kg-m/m)369 1991.64 862.57 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00 0.00

280

ASY (+) ASX (-) ASX (+)

k#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

INTERPOLACIÓNVARIABLES ARRIBA ABAJOK 0.2163 0.2193

JU 0.8289 0.826

suma de los anchos de los nervios en un metro

ASY (-) ASY (+) ASX (-) ASX (+)

#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

f´c (Kg/cm2) =

(cm2/m) (cm2/m) (cm2/m)

(cm2/nervio) (cm2/nervio) (cm2/nervio) (cm2/nervio)

ASY (-) ASY (+) ASX (-) ASX (+)

(cm2/nervio) (cm2/nervio) (cm2/nervio) (cm2/nervio)

TABLAS PARA INTERPOLAR

CASO

1

CASO

2Por Tabla

k ju#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!

CASO

3INTERPOLACIÓN

INCOG JU DATO K

1.0380

CASO

4

CASO

5

PARA INTERPOLAR USAR TABLAS A LA DERECHA

CASO

6

CASO

7

CASO

8

CASO

9


LX/LY 1 0.9 0.8 0.7d 200 610 241 601 281 553 315

my- 564 1514 659 1496 752 1376 830my+ 258 868 319 850 378 778 428mx- 564 694 577 550 574 454 559mx+ 258 98 242 -64 208 -200 157

LX/LY 1 0.9 0.8 0.7d 265 1085 347 1211 443 1259 545

my- 597 1987 736 2203 899 2275 1071

my+ 269 1199 362 1361 473 1409 590mx- 718 1328 779 1139 819 899 829mx+ 354 494 368 287 359 31 318

LX/LY 1 0.9 0.8 0.7d 265 585 297 522 322 458 339

my- 718 1438 790 1330 850 1154 888my+ 354 824 401 743 439 639 464mx- 597 487 586 424 568 408 548

mx+ 269 -21 240 -75 205 45 185

LX/LY 1 0.9 0.8 0.7d 323 1653 456 2148 644 2644 894

my- 0 0 0my+ 231 1321 340 1744 496 2168 705mx- 853 2173 985 2191 1119 2023 1232mx+ 440 1020 498 939 547 699 566

LX/LY 1 0.9 0.8 0.7d 323 493 340 439 351 375 354

my- 853 1233 891 1098 914 970 921my+ 440 690 465 609 481 513 485mx- 0 0 0mx+ 231 -89 199 55 183 111 174

LX/LY 1 0.9 0.8 0.7d 406 1236 489 1236 572 1148 644

my- 839 2249 980 2240 1120 2080 1240my+ 428 1398 525 1389 621 1285 704mx- 839 1019 857 812 852 652 827mx+ 428 238 409 49 369 -103 310

LX/LY 1 0.9 0.8 0.7d 569 1179 630 1089 681 953 715

my- 1118 2138 1220 1967 1303 1759 1360my+ 616 1326 687 1218 746 1058 785mx- 0 0 0mx+ 433 -147 375 -201 311 -25 269

LX/LY 1 0.9 0.8 0.7d 569 2419 754 2779 979 2987 1230

my- 0 0 0my+ 433 1973 587 2279 775 2447 984mx- 1118 2188 1225 1936 1304 1544 1334mx+ 616 996 654 699 659 307 615

LX/LY 1 0.9 0.8 0.7d 969 2979 1170 2979 1371 2803 1550

my- 0 0 0my+ 765 2435 932 2453 1101 2293 1250mx- 0 0 0mx+ 765 485 737 89 665 -279 547


0.6 0.5462 336 354 339

1166 878 932 887645 459 489 464412 538 430 520-60 126 108 123

0.6 0.51175 635 971 6912128 1222 1792 1317

1318 694 1084 759682 808 598 773

-235 239 -121 179

0.6 0.5381 345 309 339986 902 818 888527 473 419 464436 532 460 520

59 167 227 177

0.6 0.52973 1191 2919 1479

0 02434 952 2386 11911624 1288 1168 1268

279 525 -225 400

0.6 0.5312 348 270 335837 909 723 878429 477 363 458

0 0111 165 243 178

0.6 0.53 0.5987 693 706.3 712

1821 1323 1344 13531103 761 775.7 782

589 793 772.7 76437 271 247.9 238

0.6 0.5813 729 663 718

1514 1382 1274 1364904 802 730 790

0 0150 252 168 238

0.6 0.52903 1469 2519 1644

0 02377 1183 2059 13291152 1308 936 1246

-1 527 -31 434

0.6 0.52488 1684 2074 1749

0 02027 1361 1691 1416

0 0-209 439 187 397

VERIFICACIÓN A CORTANTE

LOSA X-X-X-XZonas Críticas

Ancho Alto Vu

(m) (m) (m) (m) (Kg)

5 0.25 168 1 2.125 3571.075 180.6

MAYOR LADO DE LA LOSA, CASO MASDESFAVORABLE

ARMADURA DE TEMPERATURA Y RETRACCIÓN DE FRAGUADO

0.0020 MÁXIMO ESPACIAMIENTO ENTRE ALAMBRES

0.50b (cm) 100 (cm) (cm)d (cm) 2.50 5 25

4200

EL ANCHO DE LOS NERVIOS CERCA DE LAS ESQUINAS DEBEN SER AL MENOS LA QUINTA PARTE DE LA DIMENSIÓN CORRESPONDIENTE DE LOS ALIVIANAMIENTOS, PARA QUE TENGA UNA RIGIDEZ TORSIONAL APROPIADA.

L losa b viga qu

(Kg/m2)

rmín

Asmín (cm2/m) e loseta emáx.

Fy (kg/cm2)

LOSA X-X-X-X

b d f´c Verificación

(cm) (cm)

0 22 #DIV/0! 280 8.37 #DIV/0!#DIV/0! #DIV/0!

suma de anchosde los nerv en 1 metrode losa

MÁXIMO ESPACIAMIENTO ENTRE ALAMBRES

(cm) (cm)45 25

EL ANCHO DE LOS NERVIOS CERCA DE LAS ESQUINAS DEBEN SER AL MENOS LA QUINTA PARTE DE LA DIMENSIÓN CORRESPONDIENTE DE LOS ALIVIANAMIENTOS, PARA QUE TENGA UNA RIGIDEZ TORSIONAL APROPIADA.

vu vc

(Kg/cm2) (Kg/cm2) (Kg/cm2) vu<vc

SI NO CUMPLE SE AUMENTA EL ANCHO DE LOS NERVIOS EN ESA FRANJA

emáx. emáx. Defin. LA MALLA SERÁ COLOCADA A MEDIA ALTURA DE LA LOSETA DE

COMPRESIÓN

QUINTA PARTE (cm)13.6

SI NO CUMPLE SE AUMENTA EL ANCHO DE LOS NERVIOS EN ESA FRANJA

LOSA RETICULAR

Documents

Transcript of LOSA RETICULAR

CIMBRA MODULAR PARA LOSA - allerdicisa.com · El Encofrado Reticular es fácilmente ración de obras pudiendo adaptar medidas más pequeñas para termi-naciones, vuelos, balcones,

Formación Reticular

Calculo flechas Reticular Cype.pdf

sistema reticular

Psicofisiología - Formacion Reticular

SISTEMA TECOWOB, FORJADOS CON AHORRO ... - … · y 3,5 cm (en el caso reticular y losa) de poliestireno expandido (EPS) para rotura del puente térmico bajo los nervios, las vigas

Infografia formación reticular

fotocasa · Cimentación realizada mediante losa armada y estructura mediante forjado reticular en hormigón armado, conforme a las especificaciones del proyecto, la normativa antisísmica

El modelo reticular de Laudan

Formación Reticular, Vigilia y Sueño

05 formacion reticular

Formacion Reticular

13-07 Revisión estructural plaza Marín. PORTADA [Modo de ... · bidireccional, bien reticular o losa maciza de hormigón. El forjado reticular es de casetón recuperable de 68x68x30

Ponencia Reticular CYPECAD_reducida

Reporte fotográfico · 2017-11-07 · y entrepisos realizados por losa encasetonada o reticular y en su último nivel se cuenta con una cubierta de arcotecho. La última nave alberga

Mundo Reticular (2)

Introd I.teoria Reticular 2014-15

Formacion reticular expo

· Losa maciza Losa reticular Sistema de techo Igual al de piso Lámina Cimentación Zapatas aisladas Zapatas corridas Pilotes / pilas Cimiento de piedra No se sabe Losa de cimentación

01 Fenómenos - Gob...Maciza perimetralmente apoyada Losa plana maciza Reticular perimetralmente apoyada Losa plana reticular . Centro Nacional de Prevención de Desastres . Centro