M 4. ANNEXES A LA MEMÒRIA M 4.3. INFORME GEOTÈCNIC

TOM I. Memòria

M4. Annexes a la Memòria

Projecte Bàsic i d’Execució de Reforma de l’Hospital Verge del Toro Maó - Illes Balears.

EXP. SSCC PA 123/2019 –CCSAE 2019/ 26548 Desembre 2020

M 4. ANNEXES A LA MEMÒRIA

M 4.3. INFORME GEOTÈCNIC

Análisis de aguas y alimentos Ensayos de materiales de construcción Estudios geotécnicos APPCC, Calidad, Medio Ambiente Formación

1 SGS Tecnos S.A. C/ Artrutx, 10H 2º 1º 07714 Mahón Menorca T. 971 35 35 65 www.sgs.es

Informe de Estudio Geotécnico

Peticionario: CASA SOLO ARQUITECTOS

Obra: AMPLIACIÓN HOSPITAL VERGE DEL TORO. MAÓ.

Situación: C/ BARCELONA, MAÓ.

Informe Nº: 20202012

Fecha informe: 06-08-20

Bernat Caritg Monfort Geólogo, Colegiado nº 5778



1 Introducción, objeto del estudio y datos técnicos .......................................................... 3

2 Geología ................................................................................................................................... 3

3 Técnicas de reconocimiento empleadas ........................................................................... 4

3.1 Trabajos previos ....................................................................................................................... 4

3.2 Trabajos de campo................................................................................................................... 4

3.2.1 Descripción del solar ................................................................................................................ 4

3.2.2 Sondeo mecánico ..................................................................................................................... 5

3.3 Trabajos de laboratorio ............................................................................................................ 6

3.3.1 Rotura de testigos de roca ...................................................................................................... 6

4 Geotecnia ................................................................................................................................. 7

5 Bases de diseño ..................................................................................................................... 8

6 Cargas admisibles ................................................................................................................. 8

7 Asientos, coeficiente de balastro y distorsión angular................................................ 10

8 Conclusiones ........................................................................................................................ 11

9 Anexos al informe ................................................................................................................ 12

9.1 Emplazamiento ....................................................................................................................... 12

9.2 Actas de sondeos ................................................................................................................... 13

9.3 Reportaje fotográfico .............................................................................................................. 19

9.4 Rotura a compresión simple .................................................................................................. 22

9.5 Coeficientes de empuje ......................................................................................................... 23

9.6 Cortes ...................................................................................................................................... 24

9.7 Mapa de riesgos ..................................................................................................................... 26

9.8 Tabla resumen y sismicidad .................................................................................................. 27



1 Introducción, objeto del estudio y datos técnicos

Por petición del promotor de la obra, se realizó en el solar objeto del presente informe, un estudio

geotécnico con objeto de proporcionar información sobre las características litológicas y

geomecánicas del subsuelo, así como detectar los posibles problemas geotécnicos proponiendo

soluciones a los mismos de tal modo que la Dirección Facultativa pueda tomar las decisiones

oportunas.

El solar se destina a la construcción de una edificación que a lo largo de su traza presenta

variaciones en el número de plantas (desde una planta baja hasta el equivalente a dos sótanos y

planta baja) por lo que se hace necesario que cada sondeo se adapte a las mismas en cuanto a la

profundidad de investigación.

2 Geología

La isla de Menorca tiene una superficie de 689 Km2; ocupa una posición central dentro del

Mediterráneo occidental y está situada al NE de Mallorca.

Desde el punto de vista orográfico y morfológico, Menorca es una isla de costa predominantemente

acantilada, con numerosas playas resultado de la erosión marina en las desembocaduras fluviales.

Hay un marcado control de la morfología debido a las estructuras geológicas y a la litología

dominante en cada una de las dos regiones existentes: El Migjorn (S y SO) y la de Tramontana (N y

NE). En el Migjorn dominan depósitos sedimentarios del Mioceno con una estratificación que buza

suavemente hacia el Sur.

La región de Tramontana, presenta una mayor variabilidad de materiales con edades comprendidas

entre el Paleozoico y el Cuaternario. Dichos materiales han sufrido diversas fases tectónicas por lo

que, en la mitad septentrional de la isla, se encuentran relieves alomados antiguos, amplios valles

rellenos de materiales detríticos, zonas amesetadas moldeadas en rocas calcáreo-dolomíticas y

formaciones detríticas areniscosas de considerable potencia.

El solar estudiado está situado dentro de la hoja nº 647 de la serie MAGNA escala 1:25.000,

publicada por el ITGME. Los materiales que afloran en la zona de la obra corresponden a

calcarenitas.



3 Técnicas de reconocimiento empleadas

3.1 Trabajos previos

• Recopilación de datos sobre la geología de la zona.

• Consulta de mapas geológicos y geotécnicos (ITGME, SIGECO).

• Consulta de mapa de riesgos geológicos (IDEIB, DGRH).

• Consulta de mapas topográficos (SIGECO, DGRH).

3.2 Trabajos de campo

3.2.1 Descripción del solar

En fecha de 21 de julio de 2020 se reconoce la parcela de estudio. El solar se halla en una zona

plana con pendiente inferior al 5%. Litológicamente está compuesto por rellenos de potencia

variable, conglomerado con cantos rodados en matriz limoso-arenosa que geotécnicamente se

comporta como una arena gravosa y una alternancia entre calcarenita y calcarenita porosa junto con

tramos de caliza arenosa.

Se observan edificaciones similares a la proyectada. En el momento de realizar el estudio el solar se

halla sin excavar. Los sondeos se emplazan según plano facilitado por la DF.



No se conocen antecedentes de problemas geológicos en el área de estudio, salvo existencia de

balmas y cavidades en el acantilado del puerto de Maó que está considerado como zona de riesgo

de desprendimientos.

3.2.2 Sondeo mecánico

En fecha del 21 al 31 de julio de 2020 se realizan cinco sondeos (S1 a S6) a rotación con extracción

de testigo continuo hasta una profundidad de 3 a 9 m. La situación de los mismos se detalla en el

anejo 9.1.

El sondeo 2 se halla en el interior del antiguo hospital y en el momento de realización del estudio

geotécnico no es posible la entrada. Se acuerda con la DF que se realizará una vez esté demolido y

se adjuntará como anejo al presente estudio.

La sonda empleada es una Tecoinsa TP-30, se dispone de batería doble para rocas y batería

sencilla para suelos, los diámetros oscilan entre 86 y 116 mm con corona de widia o diamante Se

realiza el sondeo siguiendo las directrices de la norma XP-P 94-202. La testificación del sondeo

la realiza un geólogo a pie del mismo durante toda la maniobra lo que posibilita la toma de

decisiones en tiempo real.

A medida que se realiza el sondeo se ejecutan ensayos de penetración estándar (SPT) según la

norma UNE 103 800. Dicho ensayo consiste en clavar 60 centímetros un tomamuestras normalizado

mediante el golpeo de una maza de 63.5 Kg desde una altura de 76 cm, contando el número de

golpes necesario para penetrar 4 intervalos de 15 cm. Los valores de los dos tramos centrales

sumados dan lugar al Nspt . En el caso de la muestra inalterada Nspt = 2/3 NMI. Cuando son necesarios

50 golpes para penetrar 15 cm, la prueba se da por finalizada indicando R (rechazo).

Aunque en las actas se representa el valor de golpeo Nspt, para el cálculo de la resistencia y

deformación se usa N60spt, para ello al golpeo Nspt se le aplican una serie de correcciones

según la norma UNE 22476 como son las de confinamiento, longitud de las barras, pérdida de

energía de golpeo.



La columna litológica de cada punto de sondeo suministra información localizada en la vertical del

mismo y en el momento de su inspección, realizándose posteriormente la correspondiente

interpolación de los datos obtenidos en campo.

Las mediciones del nivel freático, si existen, son referidas al punto de muestreo y al día en que se

efectúa la medición.

Prueba Cota respecto S5 (m)

Sondeo 1 +0,5

Sondeo 2 -

Sondeo 3 +0,2

Sondeo 4 -0,2

Sondeo 5 0

Sondeo 6 -0,2

3.3 Trabajos de laboratorio

3.3.1 Rotura de testigos de roca

Se toman testigos de roca para su rotura a compresión simple según la norma UNE 22950.



N60 SPT Comp.

granular N60 SPT

Comp.

cohesivo

0 – 3 Muy floja 0 – 4 Muy Floja

3 – 8 Floja 4 – 8 Floja

8 – 25 Media 8 – 15 Firme

25 – 42 Densa 15 – 30 Fuerte

42 - 58 Muy densa 30 - 60 Muy fuerte

RQD (%) Calidad de la roca

< 25 Muy mala

25 – 50 Mala

50 – 75 Aceptable

75 – 90 Buena

> 90 Excelente

4 Geotecnia

CLASIFICACIÓN R.C.S. (MPa)

Extremad. blanda < 1

Muy blanda 1 - 5

Blanda 5 – 25

Moderad. dura 25 – 50

Dura 50 – 100

Muy dura 100 – 250

Extremad. dura > 250

SÍMBOLO SM

BUZAMIENTO -

COHESIÓN (MPa)* -

Seca - 0 3,4

Aparente 1,6 ÁNGULO ROZ. INT. (º)* RQD RMR / SMR CALIDAD MACIZO ***

Sumergida - 35 - -

AGRESIVIDAD 0,01

N60 SPT COMPACIDAD MOD. DEFORM. (MPa)*

24 Media 38

* Según programa Rocklab, CTE o ensayo correspondiente. ** Según fórmula C/B=carga/asiento *** Según RM R/SM R o clasificación campo

UNIDADARENA GRAVOSO-LIMOSA

DENSIDAD (T/ M3)* ROTURA COMP. SIMPLE (MPa)*

COEF. BALASTO (Kg/Cm3)**

PERMEABILIDAD (Cm / s)*NO

EXCAVABILIDADCon cuchara de excavadora

SÍMBOLO Cc

BUZAMIENTO < 5º Sur

COHESIÓN (MPa)* -

Seca 1,66 0,01 7,2


Sumergida 1,81 35 - - -

AGRESIVIDAD 0,0003


- - 80


UNIDADCALCARENITA

De porosa a ligeramente cementada




EXCAVABILIDADCon martillo neumático

SÍMBOLO C

BUZAMIENTO -

COHESIÓN (MPa)* -

Seca 2,26 0,1 449


Sumergida 2,35 40 - - -

AGRESIVIDAD 0,00001


- - 5000


UNIDADCALIZA ARENOSA




EXCAVABILIDADCon martillo neumático



5 Bases de diseño

Toda cimentación debe cumplir para su correcto diseño las siguientes condiciones:

• Garantizar una seguridad suficiente frente a rotura y hundimiento y unas deformaciones y asientos

tolerables.

• Tener suficiente resistencia como elemento estructural.

• No estar afectada por agentes externos (agresividad del agua o del terreno, modificaciones del

nivel freático, cambios de volumen del terreno, excavaciones próximas, etc.).

• No deben producir daños en estructuras o edificaciones próximas.

6 Cargas admisibles

Las rocas de baja compresión simple (qu< 25 Kg/Cm2), con RQD < 25 o muy meteorizadas, deben

considerarse como un suelo, la presión admisible de servicio para todo tipo de suelos se calcula

según la presión de hundimiento de Brinch-Hansen (1970). Factor de seguridad 3

qh = C*Nc*Sc*Ic *Tc + q*Nq*Sq*Iq*Tq + ½*γ*B*L*Sy*Iy*Nγ*Tγ

Siendo;

C= cohesión del terreno.

Nc, Nq y Nγ factores de capacidad de carga.

Sc, Ic, Sq, Iq, Sy e Iy, factores en función de las dimensiones de la cimentación y de la resultante de las acciones

q= Sobrecarga en el nivel de la cimentación.

γ= peso específico del terreno.

B,L= ancho y largo de la cimentación.

Tc, Tq y Tγ Factores de corrección por proximidad de la cimentación a un talud

Así mismo la tensión admisible de trabajo en suelos granulares con pendiente inferior a 10º y

limitación de asientos a 25 mm, se calcula mediante las expresiones siguientes:

Para ancho B< 1.2 m qadm = (12 * N60 spt * (1+(D/3*B)) * (St/25))/100 (kg/Cm2)

Para ancho B> 1.2 m qadm = (8 *N60 spt * (1+(D/3*B)) * (St/25) * ((B+0.3)/B)2)/100 (Kg/Cm2)

Siendo;



N60 spt = valor corregido del Nspt. Media de golpeos desde plano situado a 0.5B por encima hasta 2B por debajo del plano

de apoyo.

St= Asiento total admisible en mm

D = profundidad de apoyo de la cimentación

La relación (1+(D/3B)) debe ser inferior a 1.3

Para rocas más duras, menos diaclasas y menos meteorizadas, con estratos horizontales o

subhorizontales, la presión admisible de servicio se calcula, mediante la fórmula*:

qadm= ((3+(s/B))/(10*(1+(300*(a/s))))1/2 * qu

Siendo;

s= espaciamiento de las discontinuidades.

a= apertura de las discontinuidades en mm.

B= ancho de la cimentación en mm.

*Según CTE 2006. Factor de seguridad 3.

Las cargas admisibles calculadas para las diferentes unidades para una cimentación por zapatas

son:

B L

SM 1 1 0,3

Cc 1 1 0,4

C 1 1 0,5

Dimensiones (m)Unidad Q. Adm. (MPa)



7 Asientos, coeficiente de balastro y distorsión angular

Se denomina asiento a la deformación (principalmente vertical) del terreno bajo el efecto del

aumento de las tensiones al aplicar sobre él una carga. Se establecen valores límite de los asientos

para cada tipo de cimentación de tal manera que no se produzcan daños en las estructuras. Los

asientos dependen del tipo de terreno y la cimentación utilizada. Para el cálculo de los mismos se ha

utilizado la expresión de Steinbrenner (1936) para zapatas aisladas teniendo en cuenta la litología de

la cota de apoyo recomendada.

Valor medio S = 0.848 * Scentro. Scentro = 2* q * b * ((1-2) / E) * Ip

Unidad SM Cc CCarga adm. q (Kg/Cm2) 3 3 3

Módulo def. E (Kg/Cm2) 380 800 50000

Coeficiente Poison n 0,15 0,15 0,15

Ancho b (m) 1 1 1

Largo l (m) 1 1 1

Ip 0,56 0,56 0,56

Factor seguridad * 1,2 1,2 1,2

Asiento medio (Cm) 0,88 0,42 0,01

Coef. Balasto (T/m3) ** 3.411 7.181 448.805 * Geotecnia y cimientos Vol. II González Vallejo. ** Según formulación del Programa de Formación permanente del S.C.C.A.E.

Los asientos diferenciales se producen entre zapatas de distintas dimensiones o apoyadas sobre dos

litologías diferentes. Ello provoca distorsiones angulares. Se establece que éstas deben ser

inferiores a 1/500 (límite de seguridad frente a la fisuración). Por ello debe existir una separación

mínima L que se calcula como: L (Cm) = Abs(s1-s2) / 0.002.

Unidad SM Cc CS (cm) 0,88 0,42 0,01

B(m) \ B (m) 1 1,3 1,6

1 - 230 435

1,3 - - 205

1,6 - - - Distancias L mínimas entre dos zapatas expresadas en centímetros para cumplir que la distorsión angular sea < 1/500.



8 Conclusiones

• Substrato de apoyo de la cimentación en unidades SM, Cc o C condicionado a la aparición en toda

la superficie de cimentación de una de las unidades anteriores.

• Se recomienda empotrar al menos 0,5 m dentro de la unidad; condicionado a la aparición en toda

la superficie de cimentación de una de las unidades anteriores.

• Tensión admisible de trabajo para una cimentación por zapatas arriostradas de B=L= 1 m, de

0.3 MPa.

• Asientos medios estimados para la tensión y cimentación anteriores, según apartado 7.

• Los materiales precisan de martillo neumático para ser excavados, excepto el relleno (R) y la arena

gravosa-limosa (SM) que pueden excavarse con cuchara de excavadora de orugas.

• Se recomienda muro de contención de la unidad R, SM y Cc porosa.

• En el caso de construcción de muros perimetrales de contención la base de los mismos debe

quedar por debajo del bulbo de tensiones de la cimentación de la edificación.

• No se halla nivel freático en el estudio realizado. Se recomienda la impermeabilización y drenaje de

las partes enterradas para evitar las humedades debidas a la permeabilidad de los materiales.

• No se detectan indicios de existencia de cavidades cársticas; aún así, en caso de detección de

cavidades durante la excavación, se rellenarán con hormigón. Adicionalmente se deberá solicitar el

estudio de correspondiente.

• Dada la composición carbonatada de los materiales no se consideran agresivos.

• Tal y como se recoge en el CTE el arquitecto, una vez realizada la excavación, apreciará la validez

y suficiencia de los datos aportados por el estudio geotécnico. En caso de duda, debe contactar

con SGS para ver las posibles soluciones.

• Cualquier cambio en la cota, el tipo o dimensiones de la cimentación deberá comunicarse por

escrito a SGS para recalcular aquellos parámetros geotécnicos que procedan.



9 Anexos al informe

9.1 Emplazamiento

Vista aérea del solar con la situación aproximada de los ensayos.

S1

S2

S3

S4

S5

S6



9.2 Actas de sondeos

CLIENTE CASA SOLO ARQUITECTOS SONDEO Nº 1 INFORME 2012

OBRA HOSPITAL VERGE DEL TORO SONDISTA Bernat Caritg CLIMA SOL

FECHA 21-07-20 GEÓLOGO Bernat Caritg MÁQUINA Tecoinsa TP30

INICIO 08:00 PUNTO COTA 0 m SEGÚN PLANO

FIN 12:00 X, Y, Z SONDEO (m)

Bat

ería

Rev

est.

Profundidad

(m)

Pot

enci

a (

m)

Man

iobr

a

% Recup.

Testigo

0 25 50 75 100

Unidad

Tra

ma

Niv

el fr

eátic

o

Descripción del terreno Ensayo

Golpeo

15 30 45 60 De a

86 -

0 0,25

1,35

Agua

R

-

Asfalto, hormigón y relleno

antrópico.

0,25 0,85

Seco

0,85 1,28 SPT 1 2 7 50R(13)

0,85 1,35 LYA

1,35 3 2,15

Agua

SM

Arena gravoso-limosa

3 3,85 galería de servicio de 2 a 3

3,85 4,5 1,3

Arena gravoso-limosa

4,5 4,8 Seco

4,8 6 1,2 Agua C Caliza arenosa T11

Observaciones:

SPT: Standard Penetration Test MI: Muestra inalterada MA: Muestra alterada en bolsa LYA: Maniobra de limpieza y avance Txx: Testigo x del sondeo x

RQD





FECHA GEÓLOGO Bernat Caritg MÁQUINA Tecoinsa TP30

INICIO PUNTO COTA 0 m SEGÚN PLANO

FIN X, Y, Z SONDEO (m)

Bat

ería

Rev

est.

Profundidad

(m)

Pot

enci

a (

m)

Man

iobr

a

% Recup.

Testigo

0 25 50 75 100

Unidad

Tra

ma

Niv

el fr

eátic

o


Golpeo

15 30 45 60 De a

86 -

Observaciones:


RQD








Bat

ería

Rev

est.

Profundidad

(m)

Pot

enci

a (

m)

Man

iobr

a

% Recup.

Testigo

0 25 50 75 100

Unidad

Tra

ma

Niv

el fr

eátic

o


Golpeo

15 30 45 60 De a

86 -

0 0,2

1,5

Agua

R

-


antrópico.

0,2 0,3

Seco

0,3 0,6

0,6 1,1

1,1 1,5

SM Arena gravoso-limosa

1,5 1,8 2,15

Agua

1,8 2,4

2,4 2,6 1,3

2,6 3,7 1,2 Cc Calcarenita/ calcarenit. porosa

Observaciones:


RQD





FECHA 22-7-20 23-7-20 GEÓLOGO Bernat Caritg MÁQUINA Tecoinsa TP30

INICIO 08:00 8:00 PUNTO COTA 0 m SEGÚN PLANO

FIN 12:00 10:30 X, Y, Z SONDEO (m)

Bat

ería

Rev

est.

Profundidad

(m)

Pot

enci

a (

m)

Man

iobr

a

% Recup.

Testigo

0 25 50 75 100

Unidad

Tra

ma

Niv

el fr

eátic

o


Golpeo

15 30 45 60 De a

86 -

0 0,4 1

Agua

R

-


antrópico.

0,4 1

1 1,6

1


1,6 1,8

Seco

1,8 1,97 SPT 1 10 50R(2)

1,8 2 LYA

2 2,5 2 Agua

C

Caliza arenosa

2,5 4 tramo arenoso SM

Observaciones:


RQD








Bat

ería

Rev

est.

Profundidad

(m)

Pot

enci

a (

m)

Man

iobr

a

% Recup.

Testigo

0 25 50 75 100

Unidad

Tra

ma

Niv

el fr

eátic

o


Golpeo

15 30 45 60 De a

86 -

0 0,4

1,5

Agua

R

-


antrópico.

0,4 0,9

0,9 1,5 Seco

SPT 1 6 6 2 4

0,9 1,8

1,5 2,2 0,7 Agua


2,2 4 1,8 Cc Calcarenita / calcaren. porosa

Observaciones:


RQD



Bat

ería

Rev

est.

Profundidad

(m)

Pot

enci

a (

m)

Man

iobr

a

% Recup.

Testigo

0 25 50 75 100

Unidad

Tra

ma

Niv

el fr

eátic

o


Golpeo

15 30 45 60 De a

86 -

0 0,3

2

Agua

R

-


antrópico.

0,3 0,9 Seco

SPT 1 7 7 12 6

0,3 2 LYA

2 3

2

Agua


3 3,1

Seco

3,1 3,7 SPT 2 40 30 20 20

3,1 3,18 LYA

3,18 4

4 6

4,5 Agua

Cc

Calcarenita porosa tramos

6 7,2 Cementados. Tramos caliza.

7,2 8,5 Calcarenita / calcar. porosa

Observaciones:


RQD



FECHA 27-7-20 29-7-20 GEÓLOGO Bernat Caritg MÁQUINA Tecoinsa TP30

INICIO 9:30 8:40 PUNTO COTA 0 m SEGÚN PLANO

FIN 11:30 12:00 X, Y, Z SONDEO (m)



9.3 Reportaje fotográfico

Sondeo 1 De 0 a 3 m

Sondeo 1 De 3 a 6 m

Sondeo 3 De 0 a 3 m



Sondeo 4 De 0 a 3 m

Sondeo 4 De 3 a 4 m

Sondeo 5 De 0 a 3 m

Sondeo 5 De 3 a 4 m



Sondeo 6 De 0 a 3 m

Sondeo 6 De 3 a 6 m

Sondeo 6 De 6 a 8,5 m



9.4 Rotura a compresión simple

Mahón a 05 de agosto del 2020

Los resultados se refieren únicamente a las muestras analizadas Se prohíbe la reproducción total o parcial de este documento sin la autorización correspondiente.

INFORME Nº: 20202012 CLIENTE: CASA SOLO ARQUITECTOS FECHA REALIZACIÓN: 04-08-20 DESCRIPCIÓN TERRENO: ROCA PLAN DE ENSAYOS: ROTURA A COMPRESIÓN SIMPLE DE ROCA UNE 22950-1: 1990 EQUIPOS: Balanza Cobos (Cód. 028), Prensa multiensayos (Cód. 014), Pie de rey (040)

TESTIGO ALTURA DIA M. PESO SECCION ESBELTEZ VEL. CARGA RESISTENCIA RESISTENCIA DENSIDA D

(L) M EDIO (D) CA RGA ROTURA COM P. SIM PLE COM P. SIM PLE GEOM ÉTRICA

CORREGIDA

M pa

1 187,00 71,00 1688 3957 2,63 0,17 22,70 5,74 5,91 2,28

2 130,00 71,00 867 3957 1,83 0,09 2,90 0,73 0,72 1,68

3

Humedad laboratorio

DESCRIPCIÓN FÍSICA:

Forma de rotura:

El diámetro medio corresponde a la media de tres diámetros perpendiculares de la sección. A mbos testigos rompen antes de 5 min.

mm. g mm2. L/D

FECHA EXTRACCIÓN FECHA DE ROTURA: NÚMERO TESTIGOS: AMBIENTE DE CONSERVACIÓN:

Kn/S Kn Mpa g/Cm3

Testigo 1.

Testigo 2.

Testigo 3.

NUM ERO

mm.

FECHA EXTRACCIÓN: 27-07-20 FECHA DE ROTURA: 04-08-20 NÚMERO TESTIGOS: 2 AMBIENTE CONSERVACIÓN: Cámara húmeda DESCRIPCIÓN FÍSICA: Testigo 1: T11. Sondeo 1 a 5.5 m de profundidad. Caliza arenosa Testigo 2: T61. Sondeo 6 a 8,2 m de profundidad. Calcarenita. Testigo 3:



9.5 Coeficientes de empuje

Coeficientes para un talud vertical de 4 m sobre unidades R o SM

Ángulo B (º) Ángulo i (º) Ángulo δδδδ (º)* roz. Int. (º)

Terreno

i 90 0 11,67 35

*Según CTE Pa

γγγγ (g/cm3) H (Cm) C (MPa) δ δ

1,6 400 0,01

H

δ

Pp

σ' max. σ' actual Roc* qs (MPa)

2 2 1 0

B * Para terrenos actuales se toma valor 1

COEFICIENTE DE EMPUJE ACTIVO (Ka) 0,26

Pa (T/m) 3,28

COEFICIENTE DE REPOSO (K0) 0,43

COEFICIENTE DE EMPUJE PASIVO (Kp) 5,68

Pp (T/m) 72,71



9.6 Cortes

0 10 20 30

0,4 0,2 0 -0.2 -0.4 -0.6 -0.8 -1 -1.2 -1.4 -1.6 -1.8 -2 -2.2 -2.4 -2.6 -2.8 -3 -3.2 -3.4 -3.6 -3.8 -4 -4.2 -4.4 -4.6 -4.8 -5 -5.2 -5.4 -5.6 -5.8 -6 -6.2 -6.4 -6.6 -6.8 -7 -7.2 -7.4 -7.6 -7.8 -8 -8.2 -8.4 -8.6 -8.8 -9 -9.2 -9.4 -9.6 -9.8 -10

LEYENDA

Relleno Turbidita Dolomía Argilita Arenisca Caliza carstificada Grava Arena Limo Arcilla Calcarenita N60spt = valor corr. N30 Grava arenosa Arena gravosa Limo gravoso Arcilla gravosa Calcarenita porosa ? Indeterminación Grava arcillosa Arena arcillosa Limo arcilloso Arcilla arenosa Caliza Nivel freático Grava limosa Arena limosa Limo arenoso Arcilla limosa Caliza arenosa Tierra vegetal

N60 SPT = 16

S6 S5

S3

?

N60 SPT = 8

N60 SPT = 27



0 10 20 30

0,4 0,2 0 -0.2 -0.4 -0.6 -0.8 -1 -1.2 -1.4 -1.6 -1.8 -2 -2.2 -2.4 -2.6 -2.8 -3 -3.2 -3.4 -3.6 -3.8 -4 -4.2 -4.4 -4.6 -4.8 -5 -5.2 -5.4 -5.6 -5.8 -6 -6.2 -6.4 -6.6 -6.8 -7 -7.2 -7.4 -7.6 -7.8 -8 -8.2 -8.4 -8.6 -8.8 -9 -9.2 -9.4 -9.6 -9.8 -10

LEYENDA

Relleno Turbidita Dolomía Argilita Arenisca Caliza carstificada Grava Arena Limo Arcilla Calcarenita N60spt = valor corr. N30 Grava arenosa Arena gravosa Limo gravoso Arcilla gravosa Calcarenita porosa ? Indeterminación Grava arcillosa Arena arcillosa Limo arcilloso Arcilla arenosa Caliza Nivel freático Grava limosa Arena limosa Limo arenoso Arcilla limosa Caliza arenosa Tierra vegetal

S1

S3

N60 SPT = 11

?



9.7 Mapa de riesgos

Risc de despreniments



9.8 Tabla resumen y sismicidad

Tipo Calcarenita / Caliza

Buzamiento < 5º Sur

Estado

Estabilidad Contención / Estable

taludes SMR

Tensión Adm.

recomendada

(Kg/Cm2)

Coef.

Balastro (Tn/m3)

No

SíAmbiental

AGRESIVIDAD PERMEABILIDAD (Cm/S)

Terreno 0,00001 a 0,01

Profundidad (m) - RIESGO INUNDACION CRECIDA AGUA

Agresividad - No

* Estimados según programa roclab * estimados según SPT

NIVEL FREÁTICO EDIFICIO SITUADO EN ZONA SÍSMICA

Detectado en No detect. Sí

Ángulo rozamiento int. º 35 Ángulo rozamiento int. º 35

Densidad (g/Cm3) 1,68 Densidad (g/Cm3) 1,6

PARÁMETROS PARA EL CÁLCULO DE MUROS (roca)* PARÁMETROS PARA EL CÁLCULO DE MUROS (suelo)*

Cohesión MPa 0,01 Cohesión MPa 0

Inferior al 15% Superior al 15%

Si

Circulación aguas superf iciales

Circulación aguas subterráneas

Riesgo erosión regresiva

PENDIENTE DEL TERRENO

ObservacionesObservaciones Observaciones

7200 / 449000Coef.

3409,09Coef.

-Balastro (Tn/m3) Balastro (Tn/m3)

admisible

(Kg/Cm2) (Kg/Cm2)

Asientos (Cm) 0,42 / 0,01 Asientos (Cm) 0,88 Asientos (Cm)

Potencia (m) 0.7 a 3 Potencia (m) 1 a 2

3

Tensión

3

Tensión

-admisible

-

Clasif . Casagrande - Materiales Diversos

Expansividad No Granulometría Vriada

Roca Suelo Relleno

Tipo Arena gravoso-limosa Tipo Antrópico



* Para cargas verticales y cimentaciones no excéntricas.

Q0k (kg/Cm2) Nq Sq Iq Nc Sc B (cm) L (cm) N γ S γ I γ C (Kg/cm2) Tc Tq T γ

según cte db se-c pag. 135

* Para cargas verticales y cimentaciones no excéntricas.

Q0k (kg/Cm2) Nq Sq Iq Nc Sc gk B (cm) L (cm) N γ S γ I γ C (Kg/cm2) Tc Tq T γ

0,00 3,3 1,55 1,00 46,12 1,20 1,68 100 100 48,03 0,70 1,00 0,1 1,00 1,00 1,00

Cargas (Kg/Cm2)

2,9 Para B< 1.2 m

2,5 Para B> 1.2 m

Cargas admisibles calculadas de manera que el asiento sea inferior a 2.5 cm.

Cc

Cálculos en los que interviene las características geológicas y geotécnicas.

Valor de la aceleración básica ab 0,04 * g

Coeficiente adimensional de riesgo r 1,3

Coeficiente del terreno C 1,4

Coeficiente de amplificación del terreno S 0,06 Para ρ * ab < 0,98

Para ρ * ab < 0,98 1,12 0,06 Para 0,98< ρ * ab < 3,92

Para 0,98< ρ * ab < 3,92 1,16 0,05 Para ρ * ab > 3,92

Para ρ * ab > 3,92 1,00

Para los cálculos en los que interviene la estructura del edificio, así como para las demás consideraciones, será de

aplicación lo que en cada caso estipule la norma sismoresistente NCSE-02. Real Decreto 997/2002 de 27 de setiembre.

Valor de la aceleración sísmica de cálculo ac

3

4,67

Factor seguridad término de cohesión

T. Admisible (Kg/Cm2)

24 0 2

NORMA DE CONSTRUCCIÓN SISMORESISTENTE NCSE-02

Clasificación de la construcción: ESPECIAL

T. Admisible (Kg/Cm2)

PRESIÓN VERTICAL DE HUNDIMIENTO DRENADA (Brinch-Hansen 1970)

Pv,hund drenada(Kg/Cm2) = 8,36

24 0 1

2,9

PRESIÓN VERTICAL DE HUNDIM6IENTO NO DRENADA (Brinch-Hansen 1970)

Pv,hund no drenada(Kg/Cm2) =

Factor seguridad término de cohesión

CARGAS ADMISIBLES EN SUELOS GRANULARES EN FUNCIÓN DEL SPT (CTE 2006)

UnidadCarga adimisible

(Kg/Cm2)

Ancho ciment. B (m)N media SPT Z (m) ciment.

CARGAS ADMISIBLES EN ROCAS CTE (CTE 2006)

Para ρ * ab < 0.98 Para 0.98 < ρ * ab < 3.92 Para ρ * ab > 3.92

Para ρ * ab < 0.98 Para 0.98 < ρ * ab < 3.92 Para ρ * ab > 3.92

M 4. ANNEXES A LA MEMÒRIA M 4.3. INFORME GEOTÈCNIC

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