Mc Caseta de Telemetría

INGENIERA DE DETALLE PARA LA FIBRA PTICA, LNEA ELCTRICA Y OLEODUCTOS DE 30 Y 8DE LA MACOLLA 14 COPEM

PETROMONAGAS

MEMORIA DE CLCULO

CASETA DE TELEMETRA

REV. FECHA DESCRIPCIN ELAB. POR

COSA REV. POR

COSA APROBADO POR COSA

REVISADO POR PDVSA

APROBADO POR PDVSA

A May.15 Emisin Inicial R. Guerra M. Mndez. L. Montilla A.E./ A.F. J. Morillo

GERENCIA DE INGENIERA Y CONSTRUCCIN PETROMONAGAS S.A.

H1M0011513-LC5I3-CD01004

CONSULTORES OCCIDENTALES, S. A. 000 104 X 04

MEMORIA DE CLCULO CASETA DE TELEMETRA

PETROMONAGAS, S. A. H1M0011513-LC5I3-CD01004 Revisin A Pgina

CONSULTORES OCCIDENTALES, S. A. 000 104 X 04 Fecha May. 15 2 de 15

PETROMONAGAS

NDICE

1. OBJETIVO. ..................................................................................................................... 3

2. ALCANCE. ..................................................................................................................... 3

3. UNIDADES DE MEDIDAS. ............................................................................................. 3

4. NORMAS Y CDIGOS APLICABLES. .......................................................................... 4

5. CONDICIONES AMBIENTALES. ................................................................................... 5

6. DATOS DEL SUELO. ..................................................................................................... 5

7. CALIDAD DE LOS MATERIALES. ................................................................................ 6

8. PREMISAS DE DISEO. ................................................................................................ 6

9. MODELO ESTRUCTURAL. ........................................................................................... 6

10. CARGAS ESTRUCTURALES. ....................................................................................... 6

10.1. Cargas permanentes. .................................................................................................... 6

10.2. Carga variable. .............................................................................................................. 6

10.3. Carga ssmica. ............................................................................................................... 7

11. COMBINACIONES DE CARGA. .................................................................................... 7

12. ANLISIS DE LOS RESULTADOS. .............................................................................. 7

12.1. Diseo de la losa de techo. .......................................................................................... 7

12.2. Diseo de prticos. ....................................................................................................... 8

12.2. Diseo de fundaciones. .............................................................................................. 10

13. ANEXOS. ...................................................................................................................... 12




PETROMONAGAS

1. OBJETIVO.

El objetivo del presente documento es presentar la memoria de clculo de la caseta de telemetra del proyecto "INGENIERA DE DETALLE PARA LA FIBRA PTICA, LNEA ELCTRICA Y OLEODUCTOS DE 30 Y 8 DE LA MACOLLA 14 - COPEM ubicada en el Municipio Independencia, al Sureste del Edo. Anzotegui, Venezuela; dando cumplimiento a las normas aplicables vigentes y de acuerdo con las Bases y Criterios de Diseo.

2. ALCANCE.

El alcance de este documento establece los aspectos tcnicos para el diseo de la caseta de telemetra, as como el diseo de los elementos estructurales que lo conforman para el desarrollo del proyecto.

En este trabajo se presentarn los siguientes diseos:

Diseo de losa techo.

Diseo de prticos.

Diseo de fundaciones.

3. UNIDADES DE MEDIDAS.

Las unidades de medidas a utilizar en el diseo sern las indicadas en la Norma COVENIN 288, Sistema Internacional de Unidades (SI) y Recomendaciones para el Uso de sus Mltiplos y Otras Unidades, en todos los planos y documentos.

En el desarrollo del proyecto se emplearn las unidades de medida siguientes:

Tabla N 1. Sistema de Unidades

Descripcin Unidades

Longitud Metro (m)

rea Metro cuadrado (m2)

Volumen (slidos) Metro cbico (m3)

Volumen (lquidos) Litro (l) o metro cbico (m3)

Densidad Kilogramo por metro cbico (kg/m3)

Fuerza Kilogramo (kg)

Momento Kilogramo metro (kg-m)

Esfuerzo Kilogramo por metro cuadrado (kg/m2)

Descripcin Unidades

Cargas distribuidas, presin sobre el terreno, capacidad. portante del suelo, etc.

Kilogramo por metro cuadrado (kg/m2)

Mdulo de reaccin vertical de la subrasante

Kilogramo por metro cbico (kg/m2/m)

Mdulo de Elasticidad (Mdulo de Young) Kilogramo por metro cuadrado (kg/m2)




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4. NORMAS Y CDIGOS APLICABLES.

Para la ejecucin de la ingeniera de detalle de este proyecto se utilizarn las normas, procedimientos, manuales, guas u otros documentos tcnicos requeridos.

A continuacin se presentan las normas y/o guas de diseos civiles aplicables que se usarn en este proyecto:

PDVSA:

A-251/92 Diseo de Concreto Bajo Tierra

AI-211/93 Site Clearance and General Earthwork.

AK-211/93 Earthwork Excavation & Backfill.

JA-221/99 Diseo Sismorresistente de Instalaciones Industriales.

JA-251/99 Estructura de Concreto Reforzado- Diseo.

JA-252/ 02 Diseo de Fundaciones.

JB-211/ 99 Estructuras de Acero, Materiales, Fabricacin y Montaje.

JB-251/ 99 Diseo de Estructuras de Acero.

L-STC-001/93 Concrete Design Procedure.

COVENIN Y CDIGOS NACIONALES

1618-98 Estructura de Acero para Edificaciones, Mtodo de los Estados Lmites.

1753-06 Proyecto y Construccin de Obras en Concreto Estructural

1756/01 Edificaciones Sismorresistentes.

2002/88 Criterios y Acciones Mnimas para el Proyecto de Edificaciones.

NORMAS INTERNACIONALES:

ACI-318S/08 American Concrete Institute - Requisitos de Reglamento para Concreto Estructural para Edificaciones.

ANSI 360/05 American National Standarts Instituted. Specification for Structural Steel Buildings, Allowable Stress Design and Plastic Design.

ASTM, American Society for Testing and Materials. Prctica Normalizada para Preparacin y Curado de Especmenes de Concreto para Ensayo en Laboratorio.

AWS D1.4 American Welding Society. Structural Welding Code Reinforcing Steel.

AWS D1.1 American Welding Society. Structural Welding CodeSteel.




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Las normas antes citadas debern estar en concordancia con las leyes venezolanas vigentes. Como criterio general deber tomarse el nivel mnimo de exigencia sugerido por las especificaciones PDVSA en su ltima revisin, o en su defecto aquella norma que supere su nivel de requerimiento a juicio del ingeniero de diseo.

5. CONDICIONES AMBIENTALES.

A continuacin las condiciones meteorolgicas del sitio donde se construirn las instalaciones del proyecto:

Tabla 1.- Condiciones ambientales

Velocidad del Viento: Segn Norma COVENIN 2003-89 Acciones del Viento sobre las Construcciones

95 km/h. La misma ser utilizada como velocidad mxima de diseo.

Temperatura Ambiente del Aire en el Sitio: Mxima: 38 C (101 F).

Mnima: 21 C (69.8 F).

ndice Pluviomtrico: 1 625 mm/ao.

Humedad Relativa: Mxima: 96 %.

Mnima: 77 %.

Altitud: de 80 a 90 m sobre el nivel del mar.

Direccin Predominante: Noreste - Suroeste (NE-SO).

Clima: Semirido, tropical.

Intensidad de Lluvia: 455 l/s/ha (Para una frecuencia de 10 aos y una duracin de 10 min).

Fuente: Informacin suministrada por PETROMONAGAS, S. A. HS011208-LC1D3-CD11001Bases y Criterios de Diseo.

6. DATOS DEL SUELO.

Material: Suelos firmes / Medio Densos.

Densidad del suelo: 1786 kg/m3 a 1990 kg/m3.

ngulo de friccin: 26 a 27.

Resistencia admisible: 1,50 Kg/cm2 (en losas de fundaciones).




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Resistencia admisible: 2,50 kg/cm2 (en fundaciones directas).

Grado de compactacin requerido (Proctor Modificado): 95%.

Nivel fretico: No se detect nivel fretico hasta los doce metros (12 m) de profundidad.

7. CALIDAD DE LOS MATERIALES.

Los materiales deben cumplir con las siguientes caractersticas:

Concreto. fc = 250 kg/cm2

Acero de Refuerzo. Fy = 4200 kg/cm2

Malla electrosoldada. Fy = 5000 kg/cm2

Planchas de acero. ASTM A-36

Perfiles laminados SIDOR PS-25 o similar. Fy = 2530 kg/cm2

8. PREMISAS DE DISEO.

A continuacin se listan las premisas de diseo consideradas para los clculos de la caseta de telemetra que se presentan en este documento:

Desde el punto de vista del suelo, los esfuerzos sobre el terreno no deben sobrepasar lo dispuesto por el estudio de suelos, tomando como cargas aplicadas las reacciones de trabajo.

Las cargas consideradas para el anlisis estructural fueron las cargas permanentes, vivas y cargas por efectos de sismo. Debido a las dimensiones de la estructura, no se consideran cargas por viento.

Todos los miembros han sido diseados para tener en todas las secciones una resistencia de diseo mayor o igual a las solicitaciones calculadas para las combinaciones.

9. MODELO ESTRUCTURAL.

Para el anlisis y diseo de la losa de techo de la estructura se utilizaron hojas de clculo, mientras que para el prtico de la misma se utiliz un programa estructural reconocido (STAAD.Pro V8i), que permite el estudio de la estructura sometida. Con respecto a la losa de fundacin, la misma se determin a travs de un clculo estructural manual.

10. CARGAS ESTRUCTURALES.

10.1. Cargas permanentes.

Se consider como carga permanente el peso propio de la estructura (CP).

10.2. Carga variable.

De acuerdo con la norma COVENIN 2002-88 Criterios y Acciones Mnimas para el Proyecto de Edificaciones, se estableci como carga variable (CV) 100 kg/cm2.




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10.3. Carga ssmica.

De acuerdo con la norma COVENIN 1756-01 Edificaciones Sismorresistentes, y las caractersticas smicas del terreno determinadas por las bases y criterios de diseo, se determin el espectro ssmico y de esta manera se calcul el efecto del sismo y cargas dinmicas generadas por los movimientos de la estructura durante el mismo (S).

11. COMBINACIONES DE CARGA.

Las solicitaciones sobre la estructura, sus miembros u nodos para el estado lmite de agotamiento resistente, se determina con base en las hiptesis de solicitaciones que produzcan el efecto ms desfavorable, el cual puede ocurrir cuando una o ms solicitaciones estn actuando simultneamente. Basadas en la norma COVENIN 1753-03, se establecieron ocho (8) combinaciones de cargas:

1) U = 1,4 CP

2) U = 1,4 CP + 1,7 CV

3) U = 0,75 (1,4 CP + 1,7 CV) + SX + 0,3 SY + 0,3 SZ

4) U = 0,75 (1,4 CP + 1,7 CV) + 0,3 SX + SY + 0,3 SZ

5) U = 0,75 (1,4 CP + 1,7 CV) + 0,3 SX + 0,3 SY + SZ

6) U = 0,9 CP + SX + 0,3 SY + 0,3 SZ

7) U = 0,9 CP + 0,3 SX + SY + 0,3 SZ

8) U = 0,9 CP + 0,3 SX + 0,3 SY + SZ

Dnde:

CP = Efectos de las cargas permanentes

CV = Efectos de las cargas de servicios y de operacin

S = Efecto del Sismo, cargas dinmicas generadas por los movimientos de la

estructura durante un sismo

12. ANLISIS DE LOS RESULTADOS.

12.1. Diseo de la losa de techo.

De acuerdo con la hoja tcnica civil de Caseta para equipo de telemetra (PDVSACPV-C-H-1802), se dise una losa de techo con tabelones, la cual presenta las siguientes caractersticas:

Tabelones de 20 x 60 x 8 cm

Losa de concreto de 7 cm espesor




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Perfil IPN 100

Perfil UPN 140

Friso de 2,5 cm

El anexo N 1, muestra el clculo estructural para la losa de techo, de acuerdo con los parmetros establecidos para el diseo de la misma.

12.2. Diseo de prticos.

De acuerdo con la norma COVENIN 1756/01 Edificaciones Sismorresistentes, se determin el espectro de diseo segn las especificaciones de la estructura (ver Anexo N2).

Utilizando el programa STAAD Pro.V8i, se model el prtico de la caseta, predimensionando de la siguiente manera:

Columnas de 0,25 x 0,25 m

Vigas de carga de 0,25 x 0,25 m

Vigas corona de 0,25 x 0,25 m

Figura N 1. Dimensionamiento de prtico de caseta de telemetra.




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De acuerdo con el anlisis estructural determinado en el programa STAAD Pro.8Vi, para las diferentes combinaciones de cargas, se determin el diseo del acero de refuerzo:

Acero en columnas: 4 cabillas #5 (ver Figura N2).

Figura N2. Acero de refuerzo en columnas.

Acero en vigas de carga: 3 cabillas #4 en la parte superior y 2 cabillas #4 en la parte inferior (ver Figura N3).

Figura N3. Acero de refuerzo en vigas de carga.

Acero en vigas corona: 3 cabillas #4 en la parte suberior y 3 cabillas #4 en la parte inferior (ver Figura N4).

Figura N4. Acero de refuerzo en vigas corona.




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En el anexo N3, se muestra anlisis estructural al cual fueron sometidos todos los elementos del prtico de la estructura.

12.2. Diseo de fundaciones.

Para obtener las solicitaciones del diseo (corte y flexin), la losa de fundacin se dividi en franjas, las cuales se disearon de acuerdo al diagrama de corte y momento segn su direccin, se trabaj con el sentido de la franja ms desfavorable (ver Figura N5).

.

Figura N5. Franja de losa de fundacin en X.

Considerando la losa en el eje de las columnas del lado ms largo de la caseta (ver Figura N6), se determin el esfuerzo actuante en el suelo, tomando las reacciones obtenidas por el STAAD Pro.8Vi y considerando la ms desfavorable de ellas.

Figura N6. Reacciones de las columnas y esfuerzo actuante.

Considerando un sector de la losa a lo largo del eje de columnas y un ancho tributario de 2,2 metros, tenemos que los esfuerzos sobre el terreno son:

Carga de columna (Permanente + Sismo) = 11848,06 kgf

Esfuerzo en el suelo por carga de columna = 11848,06/(305x220) = 0,18 kgf/cm2




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Carga de pared de bloque hueco de concreto, obra limpia = 210 kgf/m2

Para una pared de 2,55 m de alto, la carga por metro de pared es = 2,55 x 210 = 535,5 kgf/m

Esfuerzo sobre el terreno por efectos de pared = 535,5/(100x220) = 0,024 kg/cm2

Esfuerzos en el suelo, act, por efecto de columnas y pared

act = 0,18 + 0.024 = 0,204 kgf/cm2

Los esfuerzos netos aplicados al suelo estn muy por debajo de la capacidad portante del suelo (1,5 kgf/cm2).

El sistema de fundacin para la caseta de telemetra ser una losa sobre el terreno, rigidizada en los ejes de las columnas, de 15 cm de espesor con engrosamiento en los ejes perimetrales de columnas. El engrosamiento a lo largo de los ejes de columnas se llev a 30 cm de espesor y un ancha aproximado de 45 cm.

Figura N7. Losa de fundacin en el eje ms largo.

W = qu x b

qu = Pu/(L x B)

qu = 21,39 t/(6,7m x 4,4m) = 0,73 t/m2 = 0,073 kg/cm2

W = 0,073 kg/cm2 x 220 cm

W = 16,06 kg/cm = 1606 kg/m

Figura N8. Diagrama de momento.




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Usar 3 1/2 = 3,83 cm2, arriba y abajo a lo largo de espesor rigidizado de la losa de fundacin. Para toda la losa, usar doble malla electrosoldada 100 x 100 x 4 mm. (Ver figura N 9)

Figura N9. Detalle de acero de refuerzo.

13. ANEXOS.

Anexo 1. Clculo de losa de techo

Anexo 2. Espectro de Diseo

Anexo 3. Output STAAD Pro.V8i




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Anexo 1. Clculo de losa de techo

Clculo losa de techo:

Losa de concreto: 0,07 x 2500 175,00 kg/m2

Tabelones: 6,25 x 10 62,50 kg/m2

Perfil IPN-100: 8,34/0,61 13,67 kg/m2

Perfil UPN-140: 22 x 16 / 28,93 12,17 kg/m2

Friso: 0,025 x 2200 55,00 kg/m2

Mortero para pendiente: 0,05 x 2200 110,00 kg/m2

Impermeabilizacin: 10,00 kg/m2

Total: 438,34 kg/m2

Carga Permanente, CP: 438,34 kg/m2

Carga Variable, CV: 100,00 kg/m2 (COVENIN 2002-88)

Carga de Servicio, CS= CP + CV 538,34 kg/m2

Separacin entre nervios, s: 0,61 m

Carga de Servicio por nervio: CS x s 328,39 kg/m

Factor de Seguridad, Fs= (1,4+1,7CV/CP) / (1 + CV/CP) 1,46

Ws 328,39 kg/m

0,725 3,05 0,625

A B

MA= Ws.a2/2

86,30 -86,30 64,14 -64,14

RA= Ws.a RA1= Ws.b/2 RB= Ws.b/2 RB1= Ws.c

238,08 500,79 500,79 205,24

Ram= 0,00 7,27 -7,27 0,00

238,08 508,06 493,52 205,24

VA= RA + RA1 746,14 698,76 VB= RB + RB1

Xmax= 1,547 m

Mtramo 306,71

REACCIN VIGA (CS)= 1.223,18 kg/m Fy= 2530 kg/cm2

MOMENTO DISEO= 446,49 kg-m

MOMENTO RESISTENTE= 25,21 cm3 < 34,2 cm3, Usar IPN-100




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Anexo 2. Espectro de Diseo

NORMA 1756-REV 2001 "EDIFICACIONES SISMORRESISTENTE"

Factor de importancia (uso) TABLA 6.1

GRUPO = GRUPO a

Ver Norma pags. 23 y 25 A 1,30

a = 1,15 B1 1,15

B2 1,00

Aceleracion de zona (COEFICIENTE DE ACELERACION HORIZONTAL)

TABLA 4.1

Zona = ZONAS SISMICAS Ao

Ao= 0,20 7 0,40

6 0,35

Para ZONA ver la Norma 5 0,30

Pags. 15 a 20 4 0,25

3 0,20

2 0,15

1 0,10

CORRELACION APROXIMADA ENTRE LAS VELOCIDADES DE ONDAS DE CORTE, VS, CON LA COMPACIDAD,

LA RESISTENCIA A LA PENETRACION DEL ENSAYO SPT Y LA RESISTENCIA AL CORTE NO DRENADO DE

ARCILLAS, Su.

TABLA C - 5.1, Pag. C-22

(kgf/cm) (kPa)

-- --

-- --

FORMA ESPECTRAL Y FACTOR DE CORRECCION j

TABLA 5.1, Pag. 21

F. Esp. S3 Vsp (m/s) H (m) j j

j = 0,70 > 500 - S1 0,85 S1 1,00

< 30 S1 0,85 S1 1,00

30 - 50 S2 0,80 S2 0,90

> 50 S3 0,70 S2 0,90

< 15 S1 0,80 S1 1,00

15 - 50 S2 0,80 S2 0,90

> 50 S3 0,75 S2 0,90

50 S3 0,70 S2 0,95

> 50 S3 (a)

0,70 S3 0,75

15 S3 0,70 S2 0,90

> 15 S3 (a)

0,70 S3 0,80

- H1 S2 (c) 0,65 S2 0,70

(a) Si Ao 0.15, sese S4

(b) El espesor de los estratos blandos o sueltos (Vs < 170 m/s) debe ser mayor que 0,1 H.

(c) Si H1 0,25 H y Ao 0,20 sese S3

> 400

Zona sismica 5 y 7

Forma

espectral

Suelos blandos / sueltos < 170

Resistencia al Corte No

Drenada Su

Vs> 700--

Suelo duros o densos 250 - 400

Vs> 400

20 N1(60) 50

Peligro Sismico

Elevado

Intermedio

Bajo

--

Suelos Muy Duros o Muy

Densos (Rgidos)

Suelos Duros o Densos

(Medianamente Rgidos)

Suelos Firmes o

Medinamente Densos (Baja

Rigidez)

N1(60) > 50

< 40

40 - 70

>1.00

0.70 - 1.00 70 - 100

>1.00

< 0.40

250 Vs 400

Zona sismica 1 y 4

170 Vs 250 0.40 - 0.7010 N1(60) 20

N1(60) < 10

Forma

espectralMaterial

Suelos firmes / medios densos

Suelos Blandos o Sueltos

(Muy Baja Rigidez)Vs < 170

Roca blanda o meteorizada y

suelos muy duros o muy

densos

Roca sana / fracturada

Suelos blandos o sueltos(b)

intercalados con suelos mas

rigidos

170 - 250

Descripcin del Material

Vs> 400

N1 (60)

Velocidad Promedio

de Ondas de Corte, Vs

(m/s)

Roca Dura

Roca Blanda

B1

NORMA 1756-REV 2001 "EDIFICACIONES SISMORRESISTENTE"

NIVELES DE DISEO (ND)

TABLA 6.2

GRUPO = B1

Zona = 3 1Y2 3Y4 5,6Y7

Tabla 6.2 ND2 ND3 ND3

ND = ND3 ND3

Ver Norma pag. 26 ND1 (*) ND2 (*) ND3

ND2 ND3 ND2 (**)

ND3

FACTORES DE REDUCCION R

TABLA 6.4

Tipo Est. I

Ver Norma pag. 29

ND = ND3 I II III IIIa IV

Ver Norma pag. 29 ND3 6,0 5,0 4,5 5,0 2,0

R = 6,00 ND2 4,0 3,5 3,0 3,5 1,5

ND1 2,0 1,75 1,5 2,0 1,25

CRITERIO DEL REVISOR

I(1)

1 III IIIa IV

ND3 6.0(2)

5,0 4,0 6.0(3)

2,0

ND2 4,5 4,0 - - 1,5

ND1 2,5 2,25 2,0 - 1,25

I II III IIIa IV

ND3 6,0 5,0 4,0 6.0(1)

2,0

ND2 4,0 4,0 - - 1,5

ND1 2,25 2,5 2,25 - 1,0

%Amortiguamiento 0,05

VALORES DE b, To y T*

TABLA 7.1 Pag. 35

F. Esp. S3 Forma T* b p

Espectral (seg)

T* = 1,0 S1 0,4 2,4 1,0

b = 2,8 S2 0,7 2,6 1,0

p = 1,0 S3 1,0 2,8 1,0

S4 1,3 3,0 0,8

0,2500

VALORES DE T+ (1)

(T*/4) T+

T* (Condicin)

TABLA 7.2 Pag. 35

R = 6,00 CASO T+

(seg)

R < 5 0.1 (R - 1)

T+ = 0,40 R 5 0,4

ESTRUCTURAS MIXTA ACERO-CONCRETO

(2) En prticos con vigas de celosia se usar 5.0 limitado a

edificios de no mas de 30 metros de altura

(*) Valido para

edificios de hasta 10

pisos 30 m de altura

(1) Para sistemas con columnas articuladas en base el valor de

R ser multiplicado por 0,75

To = T* / 4 =

B2

ZONA SISMICA

A; B1

NIVEL DE

DISEO

NIVEL DE

DISEO

(3) En aquellos casos donde la conexion viga colectora-

columna sea del tipo PR, segn la Norma COVENIN 1618-98,

T* = Valor maximo del periodo en el

intervalo donde los espectros

normalizados tienen un valor

T+ = Periodo caracterstico de

variacin de respuesta ductil

(**) Valido para

edificios de hasta 2

pisos u 8 m de altura

TIPO DE ESTRUCTURAS (SECCION 6.3.1)

ESTRUCTURAS DE ACERO

ESTRUCTURAS DE CONCRETO ARMADO

(1) Para muros estructurales reforzados con plancha de acero y

miembro de bordes de seccion mixta (Acero - Concreto). sese

(1) To T+

GRUPO

NIVEL DE

DISEO

To = Valor del periodo a partir del

cual los espectros tienen un valor



b = Factor de magnificacin promedio

1,21=b= 4 /Rc

To 0,2500

T*1,0000

T+ 0,4000 0,0000 0,1610 0,0000 0,1610

T+ def 0,4000 0,0500 0,2190 0,0500 0,1405

R 6,00 0,1000 0,2769 0,1000 0,1207

C 1,2099 0,1500 0,3349 0,1500 0,1068

a 1,1500 0,2000 0,3928 0,2000 0,0968b 2,8000 0,2500 0,4508 0,2500 0,0893F 0,7000 0,3000 0,4508 0,3000 0,0835Ao 0,2000 0,3500 0,4508 0,3500 0,0789

r 1,0000 0,4000 0,4508 0,4000 0,0751

0,4500 0,4508 0,4500 0,0751

0,5000 0,4508 0,5000 0,0751

0,5500 0,4508 0,5500 0,0751

0,6000 0,4508 0,6000 0,0751

0,6500 0,4508 0,6500 0,0751

0,7000 0,4508 0,7000 0,0751

0,7500 0,4508 0,7500 0,0751

0,8000 0,4508 0,8000 0,0751

0,8500 0,4508 0,8500 0,0751

0,9000 0,4508 0,9000 0,0751

0,9500 0,4508 0,9500 0,0751

1,0000 0,4508 1,0000 0,0751

1,0500 0,4293 1,0500 0,0716

1,1000 0,4098 1,1000 0,0683

1,1500 0,3920 1,1500 0,0653

1,2000 0,3757 1,2000 0,0626

1,2500 0,3606 1,2500 0,0601

1,3000 0,3468 1,3000 0,0578

1,3500 0,3339 1,3500 0,0557

1,4000 0,3220 1,4000 0,0537

1,4500 0,3109 1,4500 0,0518

1,5000 0,3005 1,5000 0,0501

1,5500 0,2908 1,5500 0,0485

1,6000 0,2818 1,6000 0,0470

1,6500 0,2732 1,6500 0,0455

1,7000 0,2652 1,7000 0,0442

1,7500 0,2576 1,7500 0,0429

1,8000 0,2504 1,8000 0,0417

1,8500 0,2437 1,8500 0,0406

1,9000 0,2373 1,9000 0,0395

1,9500 0,2312 1,9500 0,0385

2,0000 0,2254 2,0000 0,0376

2,2000 0,2049 2,0500 0,0367

2,4000 0,1878 2,1000 0,0358

2,6000 0,1734 2,1500 0,0349

2,8000 0,1610 2,2000 0,0342

Espectro de Respuesta

Tabla de valores

Espectro de Diseo

3,0000 0,1503 2,2500 0,0334

3,2000 0,1409 2,3000 0,0327

2,3500 0,1918 2,3500 0,0320

2,4000 0,1878 2,4000 0,0313

2,4500 0,1840 2,4500 0,0307

2,5000 0,1803 2,5000 0,0301

3,0000 0,1503 3,0000 0,0250

4,0000 0,1127 4,0000 0,0188

5,0000 0,0902 5,0000 0,0150

6,0000 0,0751 6,0000 0,0125

7,0000 0,0644 7,0000 0,0107

8,0000 0,0564 8,0000 0,0094

9,0000 0,0501 9,0000 0,0083

10,0000 0,0451 10,0000 0,0075

11,0000 0,0410 11,0000 0,0068

12,0000 0,0376 12,0000 0,0063

0,0000

0,0500

0,1000

0,1500

0,2000

0,2500

0,3000

0,3500

0,4000

0,4500

0,5000

0,0000 0,5000 1,0000 1,5000 2,0000 2,5000

Ad

T (seg)

ESPECTROS




PETROMONAGAS

Anexo 3. Output STAAD Pro.V8i

Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM

PAGE NO. 1

**************************************************** * * * STAAD.Pro V8i SELECTseries4 * * Version 20.07.09.31 * * Proprietary Program of * * Bentley Systems, Inc. * * Date= MAY 10, 2015 * * Time= 11:55: 1 * * * * USER ID: * ****************************************************

1. STAAD SPACE INPUT FILE: CASETA DE TELEMETRIA 3.STD 2. START JOB INFORMATION 3. ENGINEER DATE 09-MAY-15 4. END JOB INFORMATION 5. INPUT WIDTH 79 6. UNIT METER KG 7. JOINT COORDINATES 8. 1 0 0 0; 2 -0.625 0 0; 3 3.05 0 0; 4 5.5 0 0; 5 6.125 0 0; 6 0 -2.55 0 9. 7 5.5 -2.55 0; 8 3.05 -2.55 0; 9 0 0 3.05; 10 -0.625 0 3.05; 11 3.05 0 3.05 10. 12 5.5 0 3.05; 13 6.125 0 3.05; 14 0 -2.55 3.05; 15 5.5 -2.55 3.05 11. 16 3.05 -2.55 3.05 12. MEMBER INCIDENCES 13. 1 2 1; 2 1 3; 3 3 4; 4 4 5; 5 4 7; 6 1 6; 7 3 8; 8 10 9; 9 9 11; 10 11 12 14. 11 12 13; 12 12 15; 13 9 14; 14 11 16; 15 1 9; 16 3 11; 17 4 12 15. DEFINE MATERIAL START 16. ISOTROPIC CONCRETE 17. E 2.21467E+009 18. POISSON 0.17 19. DENSITY 2402.62 20. ALPHA 1E-005 21. DAMP 0.05 22. END DEFINE MATERIAL 23. MEMBER PROPERTY AMERICAN 24. 1 TO 17 PRIS YD 0.25 ZD 0.25 25. CONSTANTS 26. MATERIAL CONCRETE ALL 27. SUPPORTS 28. 6 TO 8 14 TO 16 FIXED 29. LOAD 1 LOADTYPE DEAD TITLE CARGA PROPIA (CP) 30. SELFWEIGHT Y -1 31. MEMBER LOAD 32. 1 4 8 11 UNI GY -275.56 33. 2 9 15 TO 17 UNI GY -1344.72 34. 3 10 UNI GY -1080.18 35. LOAD 2 LOADTYPE LIVE TITLE CARGA VIVA (CV) 36. MEMBER LOAD 37. 1 4 8 11 UNI GY -62.5 38. 2 9 15 TO 17 UNI GY -305

Page 1 of 29C:\Users\sferrer\Desktop\TN05\Para emitir\Rev. A\CASETA TELEMETRIA\CASETA DE TELEMETRIA CORRIDA\CASETA DE TELEMETRIA 3.anl

Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM

STAAD SPACE -- PAGE NO. 2

39. 3 10 UNI GY -245 40. LOAD 3 LOADTYPE SEISMIC TITLE SISMO EN X (SX) 41. SELFWEIGHT X 1 42. SELFWEIGHT Y 1 43. SELFWEIGHT Z 1 44. MEMBER LOAD 45. 1 4 8 11 UNI GX 275.56 46. 1 4 8 11 UNI GY 275.56 47. 1 4 8 11 UNI GZ 275.56 48. 2 9 15 TO 17 UNI GX 1344.72 49. 2 9 15 TO 17 UNI GY 1344.72 50. 2 9 15 TO 17 UNI GZ 1344.72 51. 3 10 UNI GX 1080.18 52. 3 10 UNI GY 1080.18 53. 3 10 UNI GZ 1080.18 54. SPECTRUM CQC X 1 Y 0.3 Z 0.3 ACC SCALE 9.81 DAMP 0.05 LIN 55. 0 0.161; 0.05 0.140479; 0.1 0.120683; 0.15 0.106754; 0.2 0.0967579; 0.25 0.089 56. 0.3 0.0835161; 0.35 0.0789053; 0.4 0.0751333; 0.45 0.0751333; 0.5 0.0751333 57. 0.55 0.0751333; 0.6 0.0751333; 0.65 0.0751333; 0.7 0.0751333; 0.75 0.0751333 58. 0.8 0.0751333; 0.85 0.0751333; 0.9 0.0751333; 0.95 0.0751333; 1 0.0751333 59. 1.05 0.0715556; 1.1 0.068303; 1.15 0.0653333; 1.2 0.0626111; 1.25 0.0601067 60. 1.3 0.0577949; 1.35 0.0556543; 1.4 0.0536667; 1.45 0.0518161; 1.5 0.0500889 61. 1.55 0.0484731; 1.6 0.0469583; 1.65 0.0455354; 1.7 0.0441961; 1.75 0.0429333 62. 1.8 0.0417407; 1.85 0.0406126; 1.9 0.0395439; 1.95 0.0385299; 2 0.0375667 63. 2.05 0.0366504; 2.1 0.0357778; 2.15 0.0349457; 2.2 0.0341515; 2.25 0.0333926 64. 2.3 0.0326667; 2.35 0.0319716; 2.4 0.0313056; 2.45 0.0306667; 2.5 0.0300533 65. 3 0.0250444; 4 0.0187833; 5 0.0150267; 6 0.0125222; 7 0.0107333; 8 0.00939167 66. 9 0.00834815; 10 0.00751333; 11 0.0068303; 12 0.00626111 67. LOAD 4 LOADTYPE SEISMIC TITLE SISMO EN Y (SY) 68. SPECTRUM CQC X 0.3 Y 1 Z 0.3 ACC SCALE 9.81 DAMP 0.05 LIN 69. 0 0.161; 0.05 0.140479; 0.1 0.120683; 0.15 0.106754; 0.2 0.0967579; 0.25 0.089 70. 0.3 0.0835161; 0.35 0.0789053; 0.4 0.0751333; 0.45 0.0751333; 0.5 0.0751333 71. 0.55 0.0751333; 0.6 0.0751333; 0.65 0.0751333; 0.7 0.0751333; 0.75 0.0751333 72. 0.8 0.0751333; 0.85 0.0751333; 0.9 0.0751333; 0.95 0.0751333; 1 0.0751333 73. 1.05 0.0715556; 1.1 0.068303; 1.15 0.0653333; 1.2 0.0626111; 1.25 0.0601067 74. 1.3 0.0577949; 1.35 0.0556543; 1.4 0.0536667; 1.45 0.0518161; 1.5 0.0500889 75. 1.55 0.0484731; 1.6 0.0469583; 1.65 0.0455354; 1.7 0.0441961; 1.75 0.0429333 76. 1.8 0.0417407; 1.85 0.0406126; 1.9 0.0395439; 1.95 0.0385299; 2 0.0375667 77. 2.05 0.0366504; 2.1 0.0357778; 2.15 0.0349457; 2.2 0.0341515; 2.25 0.0333926 78. 2.3 0.0326667; 2.35 0.0319716; 2.4 0.0313056; 2.45 0.0306667; 2.5 0.0300533 79. 3 0.0250444; 4 0.0187833; 5 0.0150267; 6 0.0125222; 7 0.0107333; 8 0.00939167 80. 9 0.00834815; 10 0.00751333; 11 0.0068303; 12 0.00626111 81. LOAD 5 LOADTYPE SEISMIC TITLE SISMO EN Z (Z) 82. SPECTRUM CQC X 0.3 Y 0.3 Z 1 ACC SCALE 9.81 DAMP 0.05 LIN 83. 0 0.161; 0.05 0.140479; 0.1 0.120683; 0.15 0.106754; 0.2 0.0967579; 0.25 0.089 84. 0.3 0.0835161; 0.35 0.0789053; 0.4 0.0751333; 0.45 0.0751333; 0.5 0.0751333 85. 0.55 0.0751333; 0.6 0.0751333; 0.65 0.0751333; 0.7 0.0751333; 0.75 0.0751333 86. 0.8 0.0751333; 0.85 0.0751333; 0.9 0.0751333; 0.95 0.0751333; 1 0.0751333 87. 1.05 0.0715556; 1.1 0.068303; 1.15 0.0653333; 1.2 0.0626111; 1.25 0.0601067 88. 1.3 0.0577949; 1.35 0.0556543; 1.4 0.0536667; 1.45 0.0518161; 1.5 0.0500889 89. 1.55 0.0484731; 1.6 0.0469583; 1.65 0.0455354; 1.7 0.0441961; 1.75 0.0429333 90. 1.8 0.0417407; 1.85 0.0406126; 1.9 0.0395439; 1.95 0.0385299; 2 0.0375667 91. 2.05 0.0366504; 2.1 0.0357778; 2.15 0.0349457; 2.2 0.0341515; 2.25 0.0333926 92. 2.3 0.0326667; 2.35 0.0319716; 2.4 0.0313056; 2.45 0.0306667; 2.5 0.0300533 93. 3 0.0250444; 4 0.0187833; 5 0.0150267; 6 0.0125222; 7 0.0107333; 8 0.00939167 94. 9 0.00834815; 10 0.00751333; 11 0.0068303; 12 0.00626111


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


95. LOAD COMB 6 1.4 CP 96. 1 1.4 97. LOAD COMB 7 1.4 CP + 1.7 CV 98. 1 1.4 2 1.7 99. LOAD COMB 8 0.75 (1.4 CP + 1.7 CV) + SX + 0.3SY + 0.3 SZ 100. 1 1.05 2 1.275 3 1.0 4 0.3 5 0.3 101. LOAD COMB 9 0.75 (1.4 CP + 1.7 CV) + 0.3 SX + SY + 0.3 SZ 102. 1 1.05 2 1.275 3 0.3 4 1.0 5 0.3 103. LOAD COMB 10 0.75 (1.4 CP + 1.7 CV) + 0.3 SX + 0.3 SY + SZ 104. 1 1.05 2 1.275 3 0.3 4 0.3 5 1.0 105. LOAD COMB 11 0.9 CP + SX + 0.3 SY + 0.3 SZ 106. 1 0.9 3 1.0 4 0.3 5 0.3 107. LOAD COMB 12 0.9 CP + 0.3 SX + SY + 0.3 SZ 108. 1 0.9 3 0.3 4 1.0 5 0.3 109. LOAD COMB 13 0.9 CP + 0.3 SX + 0.3 SY + SZ 110. 1 0.9 3 0.3 4 0.3 5 1.0 111. PERFORM ANALYSIS PRINT STATICS CHECK

P R O B L E M S T A T I S T I C S ----------------------------------- NUMBER OF JOINTS 16 NUMBER OF MEMBERS 17 NUMBER OF PLATES 0 NUMBER OF SOLIDS 0 NUMBER OF SURFACES 0 NUMBER OF SUPPORTS 6

SOLVER USED IS THE IN-CORE ADVANCED SOLVER

TOTAL PRIMARY LOAD CASES = 5, TOTAL DEGREES OF FREEDOM = 60


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


NUMBER OF MODES REQUESTED = 6 NUMBER OF EXISTING MASSES IN THE MODEL = 30 NUMBER OF MODES THAT WILL BE USED = 6


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


CALCULATED FREQUENCIES FOR LOAD CASE 3 MODE FREQUENCY(CYCLES/SEC) PERIOD(SEC) 1 4.007 0.24959 2 4.180 0.23925 3 4.458 0.22433 4 6.392 0.15645 5 7.776 0.12860 6 46.601 0.02146 RESPONSE LOAD CASE 3 MODAL WEIGHT (MODAL MASS TIMES g) IN KG GENERALIZED MODE X Y Z WEIGHT 1 2.679457E-24 3.278850E-28 3.008648E+04 2.308261E+04 2 3.102169E+04 8.718559E-03 9.647790E-24 3.100937E+04 3 8.041290E-23 9.076183E-28 8.522789E+02 1.669285E+04 4 6.495829E-25 2.114681E-31 7.846381E+00 3.646738E+04 5 3.580552E-26 3.543768E-27 9.152190E+01 1.255143E+04 6 2.282899E-02 1.186627E+04 2.477838E-21 1.257137E+04 CQC MODAL COMBINATION METHOD USED. DYNAMIC WEIGHT X Y Z 3.103872E+04 3.103872E+04 3.103872E+04 KG MISSING WEIGHT X Y Z -1.701068E+01 -1.917245E+04 -5.951500E-01 KG MODAL WEIGHT X Y Z 3.102171E+04 1.186628E+04 3.103813E+04 KG MODE ACCELERATION-G DAMPING ---- -------------- ------- 1 0.08909 0.05000 2 0.09070 0.05000 3 0.09301 0.05000 4 0.10550 0.05000 5 0.11275 0.05000 6 0.15248 0.05000


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


MODAL BASE ACTIONS FORCES IN KG LENGTH IN METE ----------------------------------------------------------- MOMENTS ARE ABOUT THE ORIGIN MODE PERIOD FX FY FZ MX MY MZ 1 0.250 0.00 0.00 804.15 5.29 -1836.96 0.00 2 0.239 2814.09 1.49 0.00 -2.28 4291.48 -42.65 3 0.224 0.00 0.00 23.78 0.22 -437.35 0.00 4 0.156 0.00 0.00 0.25 0.01 -1.77 0.00 5 0.129 0.00 0.00 3.10 0.02 -13.66 0.00 6 0.021 -0.75 540.32 0.00 -823.98 -1.14 1659.12 MASS PARTICIPATION FACTORS IN PERCENT BASE SHEAR IN KG -------------------------------------- ------------------ MODE X Y Z SUMM-X SUMM-Y SUMM-Z X Y Z 1 0.00 0.00 96.93 0.000 0.000 96.932 0.00 0.00 804.15 2 99.95 0.00 0.00 99.945 0.000 96.932 2813.64 0.00 0.00 3 0.00 0.00 2.75 99.945 0.000 99.678 0.00 0.00 23.78 4 0.00 0.00 0.03 99.945 0.000 99.703 0.00 0.00 0.25 5 0.00 0.00 0.29 99.945 0.000 99.998 0.00 0.00 3.10 6 0.00 38.23 0.00 99.945 38.231 99.998 0.00 542.82 0.00 --------------------------- TOTAL SRSS SHEAR 2813.64 542.82 804.51 TOTAL 10PCT SHEAR 2813.64 542.82 804.51 TOTAL ABS SHEAR 2813.64 542.83 831.28 TOTAL CQC SHEAR 2813.64 542.82 815.61 RESPONSE LOAD CASE 4 MODAL WEIGHT (MODAL MASS TIMES g) IN KG GENERALIZED MODE X Y Z WEIGHT 1 2.679457E-24 3.278850E-28 3.008648E+04 2.308261E+04 2 3.102169E+04 8.718559E-03 9.647790E-24 3.100937E+04 3 8.041290E-23 9.076183E-28 8.522789E+02 1.669285E+04 4 6.495829E-25 2.114681E-31 7.846381E+00 3.646738E+04 5 3.580552E-26 3.543768E-27 9.152190E+01 1.255143E+04 6 2.282899E-02 1.186627E+04 2.477838E-21 1.257137E+04


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


CQC MODAL COMBINATION METHOD USED. DYNAMIC WEIGHT X Y Z 3.103872E+04 3.103872E+04 3.103872E+04 KG MISSING WEIGHT X Y Z -1.701068E+01 -1.917245E+04 -5.951500E-01 KG MODAL WEIGHT X Y Z 3.102171E+04 1.186628E+04 3.103813E+04 KG MODE ACCELERATION-G DAMPING ---- -------------- ------- 1 0.08909 0.05000 2 0.09070 0.05000 3 0.09301 0.05000 4 0.10550 0.05000 5 0.11275 0.05000 6 0.15248 0.05000 MODAL BASE ACTIONS FORCES IN KG LENGTH IN METE ----------------------------------------------------------- MOMENTS ARE ABOUT THE ORIGIN MODE PERIOD FX FY FZ MX MY MZ 1 0.250 0.00 0.00 804.15 5.29 -1836.96 0.00 2 0.239 845.58 0.45 0.00 -0.68 1289.51 -12.81 3 0.224 0.00 0.00 23.78 0.22 -437.35 0.00 4 0.156 0.00 0.00 0.25 0.01 -1.77 0.00 5 0.129 0.00 0.00 3.10 0.02 -13.66 0.00 6 0.021 -2.51 1808.66 0.00 -2758.21 -3.83 5553.77


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


MASS PARTICIPATION FACTORS IN PERCENT BASE SHEAR IN KG -------------------------------------- ------------------ MODE X Y Z SUMM-X SUMM-Y SUMM-Z X Y Z 1 0.00 0.00 96.93 0.000 0.000 96.932 0.00 0.00 804.15 2 99.95 0.00 0.00 99.945 0.000 96.932 844.09 0.00 0.00 3 0.00 0.00 2.75 99.945 0.000 99.678 0.00 0.00 23.78 4 0.00 0.00 0.03 99.945 0.000 99.703 0.00 0.00 0.25 5 0.00 0.00 0.29 99.945 0.000 99.998 0.00 0.00 3.10 6 0.00 38.23 0.00 99.945 38.231 99.998 0.00 1809.42 0.00 --------------------------- TOTAL SRSS SHEAR 844.09 1809.42 804.51 TOTAL 10PCT SHEAR 844.09 1809.42 804.51 TOTAL ABS SHEAR 844.09 1809.42 831.28 TOTAL CQC SHEAR 844.09 1809.42 815.61 RESPONSE LOAD CASE 5 MODAL WEIGHT (MODAL MASS TIMES g) IN KG GENERALIZED MODE X Y Z WEIGHT 1 2.679457E-24 3.278850E-28 3.008648E+04 2.308261E+04 2 3.102169E+04 8.718559E-03 9.647790E-24 3.100937E+04 3 8.041290E-23 9.076183E-28 8.522789E+02 1.669285E+04 4 6.495829E-25 2.114681E-31 7.846381E+00 3.646738E+04 5 3.580552E-26 3.543768E-27 9.152190E+01 1.255143E+04 6 2.282899E-02 1.186627E+04 2.477838E-21 1.257137E+04 CQC MODAL COMBINATION METHOD USED. DYNAMIC WEIGHT X Y Z 3.103872E+04 3.103872E+04 3.103872E+04 KG MISSING WEIGHT X Y Z -1.701068E+01 -1.917245E+04 -5.951500E-01 KG MODAL WEIGHT X Y Z 3.102171E+04 1.186628E+04 3.103813E+04 KG


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


MODE ACCELERATION-G DAMPING ---- -------------- ------- 1 0.08909 0.05000 2 0.09070 0.05000 3 0.09301 0.05000 4 0.10550 0.05000 5 0.11275 0.05000 6 0.15248 0.05000 MODAL BASE ACTIONS FORCES IN KG LENGTH IN METE ----------------------------------------------------------- MOMENTS ARE ABOUT THE ORIGIN MODE PERIOD FX FY FZ MX MY MZ 1 0.250 0.00 0.00 2680.52 17.63 -6123.19 0.00 2 0.239 844.54 0.45 0.00 -0.68 1287.92 -12.80 3 0.224 0.00 0.00 79.27 0.72 -1457.84 0.00 4 0.156 0.00 0.00 0.83 0.04 -5.90 0.00 5 0.129 0.00 0.00 10.32 0.06 -45.54 0.00 6 0.021 -0.75 542.07 0.00 -826.66 -1.15 1664.51 MASS PARTICIPATION FACTORS IN PERCENT BASE SHEAR IN KG -------------------------------------- ------------------ MODE X Y Z SUMM-X SUMM-Y SUMM-Z X Y Z 1 0.00 0.00 96.93 0.000 0.000 96.932 0.00 0.00 2680.52 2 99.95 0.00 0.00 99.945 0.000 96.932 844.09 0.00 0.00 3 0.00 0.00 2.75 99.945 0.000 99.678 0.00 0.00 79.27 4 0.00 0.00 0.03 99.945 0.000 99.703 0.00 0.00 0.83 5 0.00 0.00 0.29 99.945 0.000 99.998 0.00 0.00 10.32 6 0.00 38.23 0.00 99.945 38.231 99.998 0.00 542.82 0.00 --------------------------- TOTAL SRSS SHEAR 844.09 542.82 2681.71 TOTAL 10PCT SHEAR 844.09 542.82 2681.71 TOTAL ABS SHEAR 844.09 542.83 2770.94 TOTAL CQC SHEAR 844.09 542.82 2718.69 STATIC LOAD/REACTION/EQUILIBRIUM SUMMARY FOR CASE NO. 1 LOADTYPE DEAD TITLE CARGA PROPIA (CP)


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


CENTER OF FORCE BASED ON Y FORCES ONLY (METE). (FORCES IN NON-GLOBAL DIRECTIONS WILL INVALIDATE RESULTS) X = 0.273821882E+01 Y = -0.910080473E-01 Z = 0.152500001E+01 ***TOTAL APPLIED LOAD ( KG METE ) SUMMARY (LOADING 1 ) SUMMATION FORCE-X = 0.00 SUMMATION FORCE-Y = -32187.48 SUMMATION FORCE-Z = 0.00 SUMMATION OF MOMENTS AROUND THE ORIGIN- MX= 49085.88 MY= 0.00 MZ= -88136.33 ***TOTAL REACTION LOAD( KG METE ) SUMMARY (LOADING 1 ) SUMMATION FORCE-X = 0.00 SUMMATION FORCE-Y = 32187.48 SUMMATION FORCE-Z = 0.00 SUMMATION OF MOMENTS AROUND THE ORIGIN- MX= -49085.88 MY= 0.00 MZ= 88136.33 MAXIMUM DISPLACEMENTS ( CM /RADIANS) (LOADING 1) MAXIMUMS AT NODE X = 1.04020E-02 1 Y = 2.82790E-02 10 Z = -5.21716E-04 9 RX= -7.34783E-04 13 RY= 3.72233E-19 5 RZ= -6.15917E-04 9 STATIC LOAD/REACTION/EQUILIBRIUM SUMMARY FOR CASE NO. 2 LOADTYPE LIVE TITLE CARGA VIVA (CV) CENTER OF FORCE BASED ON Y FORCES ONLY (METE). (FORCES IN NON-GLOBAL DIRECTIONS WILL INVALIDATE RESULTS) X = 0.272182503E+01 Y = 0.000000000E+00 Z = 0.152500005E+01 ***TOTAL APPLIED LOAD ( KG METE ) SUMMARY (LOADING 2 ) SUMMATION FORCE-X = 0.00 SUMMATION FORCE-Y = -6008.00 SUMMATION FORCE-Z = 0.00 SUMMATION OF MOMENTS AROUND THE ORIGIN- MX= 9162.20 MY= 0.00 MZ= -16352.72


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


***TOTAL REACTION LOAD( KG METE ) SUMMARY (LOADING 2 ) SUMMATION FORCE-X = 0.00 SUMMATION FORCE-Y = 6008.00 SUMMATION FORCE-Z = 0.00 SUMMATION OF MOMENTS AROUND THE ORIGIN- MX= -9162.20 MY= 0.00 MZ= 16352.72 MAXIMUM DISPLACEMENTS ( CM /RADIANS) (LOADING 2) MAXIMUMS AT NODE X = 2.17421E-03 10 Y = 6.12064E-03 10 Z = -1.06445E-04 9 RX= -1.49917E-04 13 RY= 9.16321E-20 4 RZ= -1.28477E-04 1 ************ END OF DATA FROM INTERNAL STORAGE ************ 112. START CONCRETE DESIGN 113. CODE ACI 114. CLB 0.05 ALL 115. CLS 0.05 ALL 116. FC 2.5E+006 ALL 117. FYMAIN 4.2E+007 ALL 118. DESIGN BEAM 1 TO 4 8 TO 11 15 TO 17


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


===================================================================== BEAM NO. 1 DESIGN RESULTS - FLEXURE PER CODE ACI 318-08 LEN - 625. MM FY - 412. FC - 25. MPA, SIZE - 250. X 250. MMS LEVEL HEIGHT BAR INFO FROM TO ANCHOR (MM) (MM) (MM) STA END _____________________________________________________________________

1 69. 2 - 12MM 598. 625. NO YES 2 193. 2 - 12MM 0. 625. YES YES

B E A M N O. 1 D E S I G N R E S U L T S - SHEAR

AT START SUPPORT - Vu= 0.73 KNS Vc= 35.55 KNS Vs= 0.00 KNS Tu= 0.00 KN-MET Tc= 1.2 KN-MET Ts= 0.0 KN-MET LOAD 1 NO STIRRUPS ARE REQUIRED FOR TORSION. REINFORCEMENT FOR SHEAR IS PER CL.11.5.5.1. PROVIDE 12 MM 2-LEGGED STIRRUPS AT 91. MM C/C FOR 138. MM

AT END SUPPORT - Vu= 1.88 KNS Vc= 35.55 KNS Vs= 0.00 KNS Tu= 0.00 KN-MET Tc= 1.2 KN-MET Ts= 0.0 KN-MET LOAD 1 NO STIRRUPS ARE REQUIRED FOR TORSION. REINFORCEMENT FOR SHEAR IS PER CL.11.5.5.1. PROVIDE 12 MM 2-LEGGED STIRRUPS AT 91. MM C/C FOR 138. MM

___ 2J____________________ 625X 250X 250_____________________ 1J____ | | ||=========================================================================|| | 2No12 H 193. 0.TO 625 | | | 3*12c/c 91 2No12 H 69.*598.TO91625 | | ===|| | | | | |___________________________________________________________________________| _______________ _______________ _______________ _______________ | | | | | | | | | oo | | oo | | oo | | oo | | 2#12 | | 2#12 | | 2#12 | | 2#12 | | | | | | | | 2#12 | | | | | | | | oo | | | | | | | | | | | | | | | | | |_______________| |_______________| |_______________| |_______________|


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM



1 69. 2 - 12MM 51. 2618. NO NO 2 69. 2 - 12MM 2826. 3050. NO YES 3 193. 3 - 12MM 0. 3050. YES YES




___ 1J____________________ 3050X 250X 250_____________________ 3J____ | | ||=========================================================================|| | 3No12 H 193.| 0.TO 3050| | | | | | | | | | | | | | | | | | 2No12cHc 69.| 51.TO 2618| | | | | | | | |2No12|H |69.2826.TO93050 | |================================================================= =====|| | | | | |___________________________________________________________________________| _______________ _______________ _______________ _______________ | | | | | | | | | ooo | | ooo | | ooo | | ooo | | 3#12 | | 3#12 | | 3#12 | | 3#12 | | | | 2#12 | | 2#12 | | 2#12 | | | | oo | | oo | | oo | | | | | | | | | | | | | | | | | |_______________| |_______________| |_______________| |_______________|


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM



1 69. 2 - 12MM 540. 2216. NO NO 2 193. 3 - 12MM 0. 2450. YES YES




___ 3J____________________ 2449X 250X 250_____________________ 4J____ | | ||=========================================================================|| | 3No12 H 193. 0.TO 2450| | | | | | | | | | | | | | | | | 13*12c/c 91 2No12 H 69.|540.TO 2216| | | | | | | 13*12c/c 91 | | ===================================================== | | | | | |___________________________________________________________________________| _______________ _______________ _______________ _______________ | | | | | | | | | ooo | | ooo | | ooo | | ooo | | 3#12 | | 3#12 | | 3#12 | | 3#12 | | | | 2#12 | | 2#12 | | | | | | oo | | oo | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |_______________| |_______________| |_______________| |_______________|


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM



1 193. 2 - 12MM 0. 625. YES YES




___ 4J____________________ 625X 250X 250_____________________ 5J____ | | ||=========================================================================|| | 2No12 H 193. 0.TO 625 | | 3*12c/c 91 3*12c/c 91 | | | | | | | |___________________________________________________________________________| _______________ _______________ _______________ _______________ | | | | | | | | | oo | | oo | | oo | | oo | | 2#12 | | 2#12 | | 2#12 | | 2#12 | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |_______________| |_______________| |_______________| |_______________|


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM



1 69. 2 - 12MM 598. 625. NO YES 2 193. 2 - 12MM 0. 625. YES YES




___ 10J____________________ 625X 250X 250_____________________ 9J____ | | ||=========================================================================|| | 2No12 H 193. 0.TO 625 | | | 3*12c/c 91 2No12 H 69.*598.TO91625 | | ===|| | | | | |___________________________________________________________________________| _______________ _______________ _______________ _______________ | | | | | | | | | oo | | oo | | oo | | oo | | 2#12 | | 2#12 | | 2#12 | | 2#12 | | | | | | | | 2#12 | | | | | | | | oo | | | | | | | | | | | | | | | | | |_______________| |_______________| |_______________| |_______________|


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM



1 69. 2 - 12MM 51. 2618. NO NO 2 69. 2 - 12MM 2825. 3050. NO YES 3 193. 3 - 12MM 0. 3050. YES YES




___ 9J____________________ 3050X 250X 250_____________________ 11J____ | | ||=========================================================================|| | 3No12 H 193.| 0.TO 3050| | | | | | | | | | | | | | | | | | 2No12cHc 69.| 51.TO 2618| | | | | | | | |2No12|H |69.2825.TO93050 | |================================================================= =====|| | | | | |___________________________________________________________________________| _______________ _______________ _______________ _______________ | | | | | | | | | ooo | | ooo | | ooo | | ooo | | 3#12 | | 3#12 | | 3#12 | | 3#12 | | | | 2#12 | | 2#12 | | 2#12 | | | | oo | | oo | | oo | | | | | | | | | | | | | | | | | |_______________| |_______________| |_______________| |_______________|


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM



1 69. 2 - 12MM 540. 2216. NO NO 2 193. 3 - 12MM 0. 2450. YES YES




___ 11J____________________ 2449X 250X 250_____________________ 12J____ | | ||=========================================================================|| | 3No12 H 193. 0.TO 2450| | | | | | | | | | | | | | | | | 13*12c/c 91 2No12 H 69.|540.TO 2216| | | | | | | 13*12c/c 91 | | ===================================================== | | | | | |___________________________________________________________________________| _______________ _______________ _______________ _______________ | | | | | | | | | ooo | | ooo | | ooo | | ooo | | 3#12 | | 3#12 | | 3#12 | | 3#12 | | | | 2#12 | | 2#12 | | | | | | oo | | oo | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |_______________| |_______________| |_______________| |_______________|


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM



1 193. 2 - 12MM 0. 625. YES YES




___ 12J____________________ 625X 250X 250_____________________ 13J____ | | ||=========================================================================|| | 2No12 H 193. 0.TO 625 | | 3*12c/c 91 3*12c/c 91 | | | | | | | |___________________________________________________________________________| _______________ _______________ _______________ _______________ | | | | | | | | | oo | | oo | | oo | | oo | | 2#12 | | 2#12 | | 2#12 | | 2#12 | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |_______________| |_______________| |_______________| |_______________|


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM



1 69. 3 - 12MM 116. 2807. NO NO 2 193. 3 - 12MM 0. 3050. YES YES




___ 1J____________________ 3050X 250X 250_____________________ 9J____ | | ||=========================================================================|| | 3No12 H 193.| 0.TO 3050| | | | | | | | | | | | | | | | | 13No12/H 969. 116.TO 2807 | | | | | | | | | | | 16*12c/c 91 | | ==================================================================== | | | | | |___________________________________________________________________________| _______________ _______________ _______________ _______________ | | | | | | | | | ooo | | ooo | | ooo | | ooo | | 3#12 | | 3#12 | | 3#12 | | 3#12 | | | | 3#12 | | 3#12 | | | | | | ooo | | ooo | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |_______________| |_______________| |_______________| |_______________|


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM



1 69. 3 - 12MM 116. 2807. NO NO 2 193. 3 - 12MM 0. 3050. YES YES




___ 3J____________________ 3050X 250X 250_____________________ 11J____ | | ||=========================================================================|| | 3No12 H 193.| 0.TO 3050| | | | | | | | | | | | | | | | | 13No12/H 969. 116.TO 2807 | | | | | | | | | | | 16*12c/c 91 | | ==================================================================== | | | | | |___________________________________________________________________________| _______________ _______________ _______________ _______________ | | | | | | | | | ooo | | ooo | | ooo | | ooo | | 3#12 | | 3#12 | | 3#12 | | 3#12 | | | | 3#12 | | 3#12 | | | | | | ooo | | ooo | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |_______________| |_______________| |_______________| |_______________|


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM



1 69. 3 - 12MM 116. 2807. NO NO 2 193. 2 - 12MM 0. 3050. YES YES




___ 4J____________________ 3050X 250X 250_____________________ 12J____ | | ||=========================================================================|| | 2No12 H 193.| 0.TO 3050| | | | | | | | | | | | | | | | | 13No12/H 969. 116.TO 2807 | | | | | | | | | | | 16*12c/c 91 | | ==================================================================== | | | | | |___________________________________________________________________________| _______________ _______________ _______________ _______________ | | | | | | | | | oo | | oo | | oo | | oo | | 2#12 | | 2#12 | | 2#12 | | 2#12 | | | | 3#12 | | 3#12 | | | | | | ooo | | ooo | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |_______________| |_______________| |_______________| |_______________|


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


********************END OF BEAM DESIGN************************** 119. DESIGN COLUMN 5 TO 7 12 TO 14


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


==================================================================== COLUMN NO. 5 DESIGN PER ACI 318-08 - AXIAL + BENDING

FY - 411.9 FC - 24.5 MPA, SQRE SIZE - 250.0 X 250.0 MMS, TIED ONLY MINIMUM STEEL IS REQUIRED. AREA OF STEEL REQUIRED = 625.0 SQ. MM BAR CONFIGURATION REINF PCT. LOAD LOCATION PHI ---------------------------------------------------------- 4 - 16 MM 1.287 1 END 0.650 (PROVIDE EQUAL NUMBER OF BARS ON EACH FACE) TIE BAR NUMBER 12 SPACING 250.00 MM




FY - 411.9 FC - 24.5 MPA, SQRE SIZE - 250.0 X 250.0 MMS, TIED ONLY MINIMUM STEEL IS REQUIRED. AREA OF STEEL REQUIRED = 625.0 SQ. MM


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


BAR CONFIGURATION REINF PCT. LOAD LOCATION PHI ---------------------------------------------------------- 4 - 16 MM 1.287 1 END 0.650 (PROVIDE EQUAL NUMBER OF BARS ON EACH FACE) TIE BAR NUMBER 12 SPACING 250.00 MM







Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


FY - 411.9 FC - 24.5 MPA, SQRE SIZE - 250.0 X 250.0 MMS, TIED ONLY MINIMUM STEEL IS REQUIRED. AREA OF STEEL REQUIRED = 625.0 SQ. MM BAR CONFIGURATION REINF PCT. LOAD LOCATION PHI ---------------------------------------------------------- 4 - 16 MM 1.287 1 END 0.650 (PROVIDE EQUAL NUMBER OF BARS ON EACH FACE) TIE BAR NUMBER 12 SPACING 250.00 MM ********************END OF COLUMN DESIGN RESULTS******************** 120. END CONCRETE DESIGN 121. LOAD LIST 6 TO 13 122. PRINT SUPPORT REACTION LIST 6 TO 8 14 TO 16


Sunday, May 10, 2015, 12:02 PM


SUPPORT REACTIONS -UNIT KG METE STRUCTURE TYPE = SPACE ----------------- JOINT LOAD FORCE-X FORCE-Y

Mc Caseta de Telemetría

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