Mdp 05 e-03 procedimientos de diseño para enfriadores po217

PDVSA N° TITULO

REV. FECHA DESCRIPCION PAG. REV. APROB. APROB.

APROB. FECHAAPROB.FECHA

TRANSFERENCIA DE CALOR

�1994

MDP–05–E–03 PROCEDIMIENTOS DE DISEÑO PARA ENFRIADORESPOR AIRE

INTERCAMBIADORES DE CALOR

AGO.950 42

MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO

ESPECIALISTAS

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TRANFERENCIA DE CALORPROCEDIMIENTOS DE DISEÑO PARA

ENFRIADORES POR AIREAGO.950

PDVSA MDP–05–E–03

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Indice

1 OBJETIVO 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

2 ALCANCE 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

3 REFERENCIAS 3. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4 CONSIDERACIONES DE DISEÑO 4. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.1 Configuración de los enfriadores de aire 4. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.2 Métodos de control 7. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.3 Disposición de los enfriadores de aire 9. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.4 Consideraciones mecánicas 10. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.5 Consideraciones de proceso 11. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.6 Información requerida para especificaciones de diseño 15. . . . . . . . . . . . . .

5 METODOLOGIA DE DISEÑO 16. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.1 Método manual de cálculo 16. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.2 Método automatizado de cálculo 17. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

6 NOMENCLATURA 18. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

7 APENDICE 20. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Tabla 1 Coeficientes típicos de transferencia de calor para enfriadores

de aire 21. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Tabla 2 Temperatura de diseño del aire entrando 22. . . . . . . . . . . . . . . . . . Tabla 3 Propiedades geométricas de los tubos aleteados normalmente

suministrados 24. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Tabla 4 Número de tubos por haz para tubos aleteados estirados

por presión 27. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 1 Enfriador típico de aire 29. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 2 Configuraciones típicas de enfriadores de aire 30. . . . . . . . . . . . . Figura 3 Tipo de tubos aleteados usados en enfriadores de aire 31. . . . . . Figura 4 Diseños típicos de cabezales 32. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 5 Unidad típica de tiro inducido con sistema automático

de recirculación de aire caliente 33. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 6a Hoja de datos para enfriadores de aire (Unidades SI) 34. . . . . . . Figura 6b Hoja de datos para enfriadores de aire (Unidades inglesas) 35. . Figura 7 Nomograma DTML 36. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 8 Factor de corrección del DTML para enfriadores

de flujo transversal 37. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 9 Propiedades físicas del aire 41. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Figura 10 Corrección de altitud para la densidad del aire 42. . . . . . . . . . . . .

http://www.intevep.pdv.com/santp

http://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htm

http://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/inter/indice_inter.htm

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1 OBJETIVOEl objetivo de este documento es proveer al ingeniero de proceso y diseño con unaherramienta de cálculo manual para el dimensionamiento preliminar deEnfriadores de Aire y evaluación de diseños de vendedores.

El tema “Intercambiadores de Calor”, dentro del área de “transferencia de Calor”,en el Manual de Diseño de Procesos (MDP), está cubierto por los siguientesdocumentos:

PDVSA–MDP– Descripción del Documento

05–E–01 Intercambiadores de Calor: principios básicos.

05–E–02 Intercambiadores de Calor: procedimientos de diseño paraintercambiadores de tubo y carcaza (Incluye vaporización,condensación, calor sensible).

05–E–03 Intercambiadores de Calor: procedimiento de diseño paraenfriadores de aire. (Este documento)

05–E–04 Intercambiadores de Calor: procedimiento de diseño paraintercambiadores de doble tubo.

05–E–05 Intercambiadores de Calor: procedimiento de diseño paraservicios criogénicos.

Este documento, junto con los demás que cubren el tema de “Intercambiadoresde Calor”, dentro del Manual de Diseño de Procesos (MDP) de PDVSA, son unaactualización de la Prácticas de Diseño “Intercambiadores de Calor”, presentadasen la versión de Junio de 1986 del MDP (Sección 9), modificadas para hacermención del uso de información y programas de HTRI.

2 ALCANCEEste documento presenta métodos para estimación de superficies de enfriamientode aire, área de construcción y requerimientos de potencia. Los procedimientosestán dirigidos a ser usados para determinar la rentabilidad económica entreenfriadores de aire vs. enfriadores de agua, o para chequear ofertas propuestaspor contratistas, etc. Se presentan consideraciones de diseño y guías paradeterminar una configuración óptima de un enfriador de aire.

La aplicación y selección de enfriadores de aire está discutida en la brevementeSección 4.5 del documento PDVSA–MDP–05–E–01. Los requerimientosmecánicos están cubiertos en el documento PDVSA–MID–EC–201–PR, coninformación adicional en el estándar API 661: “Air Cooled Heat Exchangers ForGeneral Refinery Services”.




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3 REFERENCIAS

Manual de Diseño de Proceso (versión 1986)

� Vol I, Sección 1 ”Consideraciones Económicas de Diseño”.

� Vol I, Sección 2 ”Temperatura de diseño, presión de diseño y clasificación debridas”.

� Vol VI, Subsección 9I ”Intercambiadores de calor: Enfriadores por Aire”

� Vol VII y VIII, Sección 12 ”Instrumentación y Control

� Vol VIII y IX, Sección 15 ”Seguridad en el diseño de plantas”

� Vol IX, Sección 16 ”Aislamiento Térmico”.

Manual de Diseño de Proceso

� PDVSA–MDP–05–E–01, Intercambiadores de calor: principios básicos.

� PDVSA–MDP–05–E–02, Intercambiadores de calor: procedimiento dediseño para intercambiadores de tubo y carcaza.

Manual de Ingeniería de Diseño

� PDVSA–MID–EC–201–PR, Equipo para Intercambio de Calor : Enfriador deAire

� PDVSA–MID–L–TP–2.1, Intercambiadores de Calor Requisición, Análisis deOfertas y detalles de Compra

� PDVSA–MID–90617.1.042 Guías de Ingeniería para Intercambiadores deCalor Enfriados por Aire

Otras Referencias

� API Standard 661 Air–cooled Heat Exchangers for General Refinery Services.

� Gardner, K.A. and Carnavos, P.I., “Thermal Resistance in Finned Tubing”,Trans. ASME, Paper No 59–A–135 (August, 1959)

� Hewitt, G. F.; Shires, G. L. and Bott T. R.; Process Heat Transfer; First Edition;CRC Press, Inc. (1993)

� Kays, W.M. and London, A.L.; Compact Heat Exchanger; Second Edition;McGraw Hill (1964)

� McKetta, J. J.; Heat Exchanger; First Edition; Marcel Dekker, Inc. (1991)

� Robinson, K.K. and Briggs, D.E., “Pressure Drop of Air Flowing AccrossTriangular Pitch Banks of Tubes”, A.I.CH.E. Preprint 20, Eighth National HeatTransfer Conference A.I.Ch.E–ASME, Los Angeles, California (August, 1965).




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4 CONSIDERACIONES DE DISEÑO

4.1 Configuración de los enfriadores de aireEn un enfriador de aire el fluido a ser enfriado fluye por el interior de un haz de tubosaleteados, mientras que el aire fluye sobre la superficie exterior de los tubos conun patrón de flujo transversal. El flujo de aire puede ser producido por tiro naturalen una chimenea o torre o por un ventilador. Varias configuraciones de flujo sonusadas, conjuntamente con un amplio rango de diseño de aletas. En estasubsección se presenta una descripción de estas unidades.

4.1.1 Generalidades

Con el propósito de familiarizar al ingeniero con la terminología asociada a estetipo de unidades, a continuación se presenta la definición de los cuatro términosmas usados en este tema:

1. Haz de Tubo: Conjunto de cabezales, tubos y armazón. También se le llamauna “sección”.

2. Bay: Uno o más haces de tubo servidos por uno o más ventiladoresincluyendo la estructura, el pleno y otros equipos presentes.

3. Unidad: Uno o más haces de tubo en uno o más bays para un servicio único.

4. Banco: Uno o más bays incluyendo una o más unidades arregladas en unaestructura continua.

Los enfriadores de aire usualmente están compuestos de haces rectangularesque contienen varias filas de tubos en un espaciado triangular. (Ver las Figuras 1.y 2.). La transferencia de calor generalmente es en contracorriente, el fluidocaliente entra por la parte de arriba del haz y el aire fluye verticalmente hacia arribaa través del haz. Los haces pueden ser fabricados tan anchos como 3.6 m (12 pie)y profundidades de 8 filas. Usualmente las dimensiones máximas son impuestaspor los requerimientos de transporte. La longitud de tubo más común en losproyectos de IPPCN es de 9 m (30 pie), sin embargo, los haces estándar vienendisponibles en longitudes de 2.40, 3.05, 4.60, 6.10, 7.30, 10.40 y 12.20 metros (8,10, 15, 20, 24, 34 y 40 pies). Los haces pueden estar superpuestos, colocados enparalelo, o en serie para un servicio específico. También, varios serviciospequeños pueden ser combinados en un bay. En general, mientras el tubo seamás largo y el número de filas de tubos mayor, el costo de la superficie, en basea unidad de área, es menor.




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4.1.2 Tipo de ventiladores y tamaños

Dos clasificaciones generales de ventiladores de aire son: (1) tiro forzado, dondeel aire es empujado a través del haz del tubo y (2) tiro inducido donde el aire eshalado a través del haz (Ver la Figura 2.). Las ventajas de cada tipo se presentana continuación. Estas deben ser cuidadosamente balanceadas antes de decidir enla selección de la unidad.

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Ventajas del tiro forzado ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Ventajas del tiro inducidoÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

1. Generalmente requieren menoscaballos de fuerza para unaelevación de temperatura en el airemayor que 28°C (50°F).

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1. Generalmente requieren menoscaballos de fuerza para una eleva-ción de temperatura en el aire menorque 28°C (50°F).ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

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2. Adaptables para invierno, esquemade recirculación para el punto defluidez o congelación.

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2. Menos recirculación de aire calientey la velocidad del aire de escape esaproximadamente 2 1/2 veces la deltiro forzado.

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3. Los equipos mecánicos están másaccesibles para el mantenimiento.


3. Ofrece protección para el haz contrala intemperie (lluvia, nieve, granizo,etc.). También se protege el haz delcalor solar y el enfriamiento repen-tino por lluvia.


4. Requiere menos soporte estructural.ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

4. Más apropiados para casos conpequeñas temperaturas de acerca-miento; entre el aire de entrada y elfluido de salida.ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


5. Ningún equipo mecánico estáexpuesto al aire caliente de escape.El tiro inducido limita la temperaturael aire de salida a aproximadamente120°C (250°F).


5. Transfiere más el calor por convec-ción natural con los ventiladores apa-gados debido al efecto de superposi-ción.

En la selección del tipo de ventilador a usarse deben considerarse las siguientesrecomendaciones:

1. Las unidades de tiro inducido deben ser usadas siempre que la recirculaciónde aire caliente sea un problema potencial.

2. Las unidades de tiro forzado deben ser usadas siempre que el diseñorequiera protección por fluidos o congelación, o acondicionamiento para elinvierno (este último requerimiento no es aplicable en Venezuela dadas lascondiciones climáticas de país). Sin embargo, de ser tomada en cuenta laposible recirculación en el verano en el dimensionamiento de los ventiladorespara minimizar el efecto de congelación.




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Los tamaños usuales de ventiladores van de un rango de 1.2 a 5.5 m (4 a 18 pie)de diámetro, a pesar de que el diámetro mayor disponible es de 9 m (30 pie). Estoda un margen de libertad bastante aceptable en el arreglo de los haces. El tamañomáximo del diámetro del espaciado de ventiladores es de 4.2 m (14 pie) y elmínimo es de 1.8 m (6 pie). La única restricción en los tamaños permitidos deventiladores esta dado por el requerimiento de que cada enfriador de aire seaservicio por dos o más ventiladores alineados en la dirección de la longitud de lostubos. Esto es para asegurar enfriamiento temporal adecuado en caso de que unventilador se dañe.

4.1.3 Tubos

Los tubos en los enfriadores de aire pueden contener aletas hasta de 16 mm (5/8pulg) de altura o sin aletas, dependiendo del servicio. El espacio entre aletas, dedos materiales (las aletas de diferente material que el tubo) dependiendo delservicio. Las aletas pueden ser forzadas sobre el tubo, incrustadas, revestidas encortes canalizados de espirales o solamente revestidas alrededor del tubo. (Verla Figura 3.). Las aletas pueden ser dentadas o planas. El uso de tuberías elípticasaleteadas pueden ser aprobadas por el ingeniero propietario. Y ha sido usadaexitosamente en Europa. Actualmente existen pocos datos sobre las tuberíaselípticas y el valor relativo de éstas está por ser determinado.

El diámetro mínimo aceptable del tubo es 25 mm (1 pulg). Las mismas limitacionesde velocidad en el lado del tubo que aplican para intercambiadores de tubo ycarcaza (Subsección 4.7 de documento PDVSA–MDP–05–E–01), aplicantambién para enfriadores de aire. El material del tubo, la corrosión permitida, etc.,están cubiertos en el documento PDVSA–MID–EC–201–PR. Las aletasincrustadas se permiten con temperaturas de diseño hasta de 400º C (750º F), lasaletas forzadas hasta 260º C (500º F), las aletas con pie en tensión 150º C (300ºF) y las aletas con pegado de canto hasta de 120º C (250º F), pero son prohibidasen servicios donde se condensa el vapor de agua. La necesidad de superficiesextendidas (altura y densidad de la aleta) va a depender del servicio específico.Algunas reglas generales son:

1. Si el coeficiente total de transferencia de calor (basado en el área superficialdel tubo descubierto) es mayor que 114 W/m2°C (20 BTU/hpie2°F) o si laviscosidad del fluido es menor que 0.01 Pa.s (se usan aletas más altas (16mm (0.625 pulg)).

2. Si el coeficiente total está entre 85 y 115 W/m2°C (15 y 20 BTU/hpie2°C), osi la viscosidad del fluido están en el rango de 0.01 a 0.02 Pa.s (10 y 25 cP),se usan tamaños intermedios de aletas (8 mm (0.3125 pulg)).

3. i el coeficiente total está por debajo de 85 W/m2°C (15 BTU/hpie2°F) o si laviscosidad del fluido es mayor que 0.025 Pa.s (25 cP), no se usan aletas.




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4.1.4 CabezalesEn la Figura 4. están ilustrados ejemplos de tipos de cabezales comúnmenteusados en enfriadores de aire. La mayoría de todas las unidades de servicio usanel cabezal tipo tapón –un diseño de un recipiente usando tapones en un extremode cada tubo (Ver Figura 4.), permitiendo así el acceso a cada hueco de tubo paralimpiarlo y laminarlo. Un segundo tipo, el cabezal con placa de cubierta, sustituyelos tapones de tubos y la lámina de tapones por una placa de cubierta con bridas.Los cabezales con placa de cubierta son usados con presiones moderadas (hasta2100 kPa (300 psi)) y servicios alto ensuciamiento. Una modificación del diseñode placa de cubierta es el tipo sombrerete, usando la construcción de una mitaddel extremo de un tubo en vez de una placa plana con las juntas de cierre en laúltima placa de tubo. Para un servicio con presiones altas (hasta 42000 kPa (6000psi)) un cabezal tipo colector de tubos es usado.

4.1.5 Armazón Tipo AEl tipo de haz para armazones tipo A puede ser usado para satisfacer restriccionesdel área de construcción (Figura 2.). Este diseño se adapta a las unidadesmontadas en el techo. El requerimiento de área de construcción para un armazóntipo A es aproximadamente la mitad del de un haz convencional. El diseño puedeser orientado como un armazón tipo A, uno tipo V o uno tipo “pétalo de flor”. Lamayor desventaja es que el diseño de armazón tipo A es bastante susceptible alos problemas de recirculación. A menos que la posibilidad de problemas derecirculación sea mínima, es recomendable que se usen arreglos planos de haces.

4.2 Métodos de controlExisten varios métodos para controlar enfriadores de aire. El control puede serlogrado en el lado del proceso o en el lado del aire, o en los dos. Los métodosdisponibles son:

A. Lado del proceso

1. El control usando arreglos de haces en paralelo donde los haces se puedensacar fuera de servicio.

2. Desvío del fluido de proceso (automático o manual)

B. Lado del aire

1. Ventiladores múltiples: En una instalación de ventiladores múltiples losventiladores pueden ser arreglados de tal manera que se puedan prender yapagar individualmente. Cuando se requiera menos enfriamiento, algunosde los ventiladores pueden ser apagados manual o automáticamente. Estees el control típico usado en enfriadores. Tiene la ventaja de tener respuestarápida y a su vez ahorra el costo de potencia cuando los motores se apagan.La desventaja se presenta en que éste provee sólo control por pasos y, porconsiguiente, no se puede obtener el control cerrado.




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2. Velocidad variable: El flujo de aire puede ser incrementado o disminuidovariando la velocidad de los ventiladores. Esto se puede lograr por:

a. Una turbina de vapor de agua con control de variación de velocidad,donde el vapor de agua de bajo costo está disponible y la unidad estáubicada en un área contra explosión. División I.

b. Impulsor de fluido con un motor de velocidad fija.

c. Impulsor hidráulico donde los motores hidráulicos operan de unafuente central de fluido hidráulico.

d. Impulsores banda en V de velocidad ajustable

e. Motores de dos velocidades, que proveen un mejor control que losventiladores múltiples, control ON–OFF, pero éste sigue siendo unaoperación “por pasos”.

Todos los impulsores con velocidad variable proveen buen controlcontinuo. Sin embargo, éstos tienen la desventaja de ser costosos. Enel caso de un impulsor hidráulico, existe equipo adicional que necesitamantenimiento (sellos, etc.). Los vendedores no recomiendan usarimpulsores de velocidad variable, pero suplirían éstos a requisito delcliente.

3. Rejillas (persianas) montadas en la parte de arriba de la unidad: Existen trestipos de rejillas –rejillas de hoja paralela, de hoja opuesta y de acciónprogresiva. De las tres, las de hojas opuestas son las más atractivas porquepermiten mejor control del flujo de aire que las rejillas paralelas y nopresentan problemas de fugas o escapes como los hacen las rejillas deacción progresiva. El costo de las rejillas de hojas opuestas es un poco mayorque las rejillas de hojas paralelas, pero algo menos que el costo de las rejillasde acción progresiva. Adicionalmente, las de hojas opuestas permiten quela descarga de aire sea vertical, lo cual debe ayudar a combatir larecirculación del aire. Las hojas de rejillas hechas de aluminio y estiradas porpresión deben ser usadas para aumentar la resistencia, mientras que elarmazón de las rejillas debe ser de acero. Las rejillas pueden ser controladasautomática o manualmente. Los controles automáticos aumentan el costoinicial de 10 a 30%.

Es importante observar que algunas refinerías nacionales, por ejemploLagoven, S. A., recomiendan evitar este tipo de control.

4. Sistemas de rejillas de recirculación: Adicionalmente a las rejillas montadasarriba de la unidad, un bay entero puede ser encerrado con un sistemaducto–rejilla si los requerimientos de proceso exigen la necesidad derecirculación de aire caliente. Un esquema típico de adaptamiento para elinvierno se enseña en la Figura 5. Cuando las rejillas de descarga cierran,




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se abren las rejillas del lado del desvío y permite al aire caliente de descargarecircular sobre el lado del haz. El cierre simultáneo de las rejillas de entradasellan la unidad la cual opera entonces con un sistema cerrado de airecaliente. La temperatura ambiente determina el grado de cierre de las rejillasde toma y descarga para mantener una temperatura predeterminada de lamezcla.

5. El espaciado variable de los ventiladores (automático o manual) ( variablepitch fans) : Excepto por los ventiladores con un diámetro por debajo de 1.2m (4 pie), todos los ventiladores tienen el espaciado manualmente ajustable.Donde se requiera un control cerrado de temperatura de proceso (~1 °C (~2°F)), se debe especificar un espaciado auto–variable de ventiladores. Lascaracterísticas del control con respuesta rápida para los ventiladores A/V soncontinuamente efectivas, desde el flujo mínimo hasta el máximo debido a quesólo se utiliza la cantidad requerida de aire. Esto resulta en ahorros depotencia. El gasto extra de inversión por cada ventilador A/V y el posicionadoes cerca de los $1000.oo.

6. Es importante observar que algunas refinerías nacionales, por ejemploLagoven, S. A., prefieren este tipo de control.

La selección de un sistema de control requiere la consideración de muchasvariables. Por ejemplo, la gran ventaja de las rejillas es que éstas protegen el hazen unidades de tiro forzado, mientras que permiten un control moderado. La grandesventaja de las rejillas es que el control de la temperatura de salida del procesono se puede obtener con una precisión, mayor a 3 °C (5 °F), debido a las pobrescaracterísticas de control cuando éstas están completamente abiertas o cerradas.También, las rejillas tienden a presentar bastantes problemas de escape. Elcontrol cerrado de la temperatura de salida del proceso (~1 °C (2 °F)) puede serobtenido con espaciado auto–variable de ventiladores. Sin embargo, en el casode unidades de tiro forzado en áreas de lluvias, los ventiladores A/V empujanmenos aire durante la lluvia lo que permite que la lluvia choque en la parte de arribadel haz. La selección final de un sistema de control dependerá de su ubicación yservicio específico además se debe considerar si éste a de ser continuo otemporal. Para información adicional sobre técnicas de control de enfriadores deaire, etc., ver el documento PDVSA–MDP–(Pendiente: Ver MDP, versión 1986,sección12).

4.3 Disposición de los enfriadores de aireAlgunas guías generales para el diseño de arreglos de enfriadores de aire son:

4.3.1 Orientación con respecto a la dirección del viento

Debido a que la recirculación del aire caliente puede reducir el rendimiento de losenfriadores de aire, se debe tener cuidado en la selección de la ubicación y




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orientación de los enfriadores de aire deben, éstos deben estar paralelamentealineados con la dirección predominante del viento. En el caso de un banco único,esto retarda la recirculación de aire caliente sobre un lado. Para bancos múltiplesse retarda el arrastre de aire caliente en las unidades ubicadas vientos abajo. Paraminimizar la cantidad de aire caliente arrastrado dentro de las unidades ubicadasvientos abajo, éstas deben ser colocadas a elevaciones iguales o a una elevacióndecreciente. También, aquellas unidades con el requisito más frío en latemperatura de salida deban colocarse vientos arriba. Estas usualmente son lasmás susceptibles a ser afectadas por la recirculación de aire caliente y usualmenteemiten temperaturas de salida de aire más frías.

4.3.2 Servicios combinados

Usualmente, es económicamente ventajoso combinar los servicios que requieranhaces pequeños en una estructura común. Al hacer esto se debe tener muchocuidado en la ubicación de cada haz debido a la mala distribución de aire en elcuerpo del enfriador. Los haces de servicios críticos y/o los haces más pequeñosdeben ser colocados en el centro de la unidad donde la distribución del aire esbuena. Se debe prestar atención al sobredimensionamiento de los hacescolocados en los extremos los cuales pueden estar sujetos a la falta de aire. Loshaces nunca deben atravesar o estar entre bays. También, el sistemaindependiente de rejillas debe ser ilustrado para obtener controles individuales decada servicio si el tipo de control por rejilla es específico.

4.4 Consideraciones mecánicas

La configuración actual de enfriadores de aire para un servicio dado está basadoen un número de consideraciones. Las más importantes de éstas son:

1. La economía de la superficie vs. los caballos de fuerza requeridos por elventilador.

2. Consideraciones de proceso, tales como ∆P permitida, características delfluido (punto de congelamiento, viscosidad, etc.) y condicionesclimatológicas ( por ejemplo, la corrosividad del medio ambiente).

3. Tipos de ventiladores, tamaños y limitaciones de presión estática(profundidad máxima del haz para un requerimiento dado del aire).

4. Area de construcción disponible.

5. Consideraciones mecánicas, tales como expansión térmica y soportesestructurales.

6. Estandarización de tubos, partes de repuesto, etc.




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4.4.1 Superficie vs. Potencia

La economía de la superficie vs. la potencia del ventilador es una relación simple.Las variables significativas en este respecto son: el nivel de enfriamiento y el flujototal de transferencia de calor. Estas variables determinan la cantidad relativa deaire requerido, para una carga de calor dada. Si la cantidad de aire por unidad decarga de calor es comparativamente baja, la superficie puede ser superpuesta yel aire bombeado es relativamente alto por unidad de carga de calor, la superficiedebe ser provista con menos profundidad y extendida en bombear una pequeñacantidad de aire en contra de una alta presión estática; mientras que en el últimocaso, una gran cantidad de aire es bombeado en contra una menor presiónestática. La caída máxima de presión estática suplida por los ventiladores para losenfriadores de aire es 0.175 kPa (0.7 pulg H2O). Sin embargo, la mayoría de losventiladores operan cerca de una presión estática de 0.125 kPa (5 pulg H2O).

4.4.2 Efecto de la configuración de los tubos en la operación

La selección de la configuración depende de los requerimientos de diseño. Sinembargo hay restricciones impuestas por la velocidad del fluido, por ejemplo, lavelocidad del liquido en los tubos debe ser lo suficientemente grande para evitarla depósición de partículas y limitar el ensuciamiento o formación deincrustaciones. Una velocidad del liquido mayor de 1 m/s (3 pie/s) esrecomendable. La velocidad del aire debe ser tal que el ventilador es capaz devencer las perdidas de presión asociadas; lo cual usualmente se traduce en unavelocidad de aproximación del aire en el rango de 2 a 4 m/s ( 6 a 13 pie/s).

El número de filas es también un factor que afecta el rendimiento térmico de launidad. Por ejemplo, en la medida en que el número de filas se incrementa, elrendimiento térmico mejora y, en consecuencia, mas bajas temperaturas de salidadel fluido son alcanzadas. Sin embargo la caída de presión en ambos lados delenfriador (del aire y del fluido enfriandose) es , a groso modo, proporcional alnúmero de filas. También hay una reducción en la diferencia de temperaturaefectiva en la medida que se aumenta el número de filas. Usualmente este númerose encuentra en el rango de 4 a 8.

4.5 Consideraciones de procesoLas consideraciones de proceso, tales como el ∆P permitido y las propiedades delfluido afectan el número de pasos de tubo por haz y el arreglo del haz (en serie oen paralelo). Cualquier número razonable de pasos de tubo puede ser obtenidoen un haz de un enfriador de aire y las mismas limitaciones de velocidad en el ladodel tubo presentadas en la Subsección 4.7 del documentoPDVSA–MDP–05–E–01 aplican para Enfriadores de Aire. Existen, sin embargo,ciertas consideraciones exclusivas para enfriadores de aire, las cuales deben sertomadas en cuenta para el diseño total de la unidad. Estas consideraciones sepresentan en las subsecciónes 4.5.1 al 4.5.5, a continuación.




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4.5.1 Temperatura de diseño del aire de entrada

La selección de la máxima temperatura de diseño del aire entrando es de sumaimportancia. La máxima temperatura de entrada para diseño debe serdeterminada por aquella temperatura igual o excedente en 1 a 2 1/2% de las horastotales anuales, basado en una historia de por lo menos 5 años. Para tomar encuenta una posible recirculación, un mínimo de 3 °C (5 °F) debe ser añadido a estevalor. En el caso de una pequeña temperatura de aproximación puede serventajoso estimar la máxima temperatura como el promedio de las máximastemperaturas mensuales de los meses mas calientes del año, o añada 6 °C (10°F)o más para recirculación. La temperatura de diseño mínima de aire entrando,necesaria para dimensionar los accionadores de los ventiladores y paradeterminar los posibles servicios de adaptamiento al invierno o al punto decongelación deben ser seleccionados en base a comparación. La máxima ymínima temperatura del aire entrando en varias localidades de una refinería semuestran en la Tabla 5.

4.5.2 Servicios con alto punto de fluidez

El problema básico en este tipo de servicio (Alto punto de fluidez/viscosidad alta)es prevenir que el fluido se “asiente” en los tubos con bajas velocidades del flujoy/o bajas temperatura del aire ambiental. Para tales servicios (ejemplo, alambiquede tubos de fondos), las recomendaciones siguientes deben ser consideradas enel diseño.

1. Normalmente, el enfriador de aire debe ser diseñado con tubos descubiertosen vez de tubos con aletas para proveer una temperatura de pared mayorpara un coeficiente interno de transferencia de calor dado. El costo total noes mayormente afectado, porque el coeficiente interno es lo suficientementebajo para no disminuir la eficiencia de las tuberías aleteadas. Sin embargo,algunas veces puede ser necesario el uso de tubos aleteados para obtenerun arreglo de flujo que provea suficiente caída de presión.

2. La caída de presión a través de los tubos debe ser maximizada. Esto resultaen un coeficiente de transferencia de calor más alto y, por consiguiente, unatemperatura de pared más alta. También, permite un arreglo de haces enserie y con esto se tiende a eliminar los problemas de distribución del flujoasociados con los arreglos en paralelo.

3. Se deben poner serpentines de vapor ubicados debajo de la unidad paracalentar el aire que entra durante las operaciones de arranque e interrupción.También, dependiendo de la severidad del punto fluidez, usar vapor puedeser necesario en las operaciones invernales intermitentes o continuas.

4. El control del flujo de aire debe ser provisto por el uso de las rejillas y/o elespaciado variable de los ventiladores. El tipo de control de flujo de aire seráespecificado en base al problema individual.




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5. Se deben tomar previsiones para que los haces se puedan sacar de serviciodurante operaciones de baja velocidad de flujo instalando conexiones paraun desvío y para desagüe del haz.

6. La unidad puede ser diseñada con flujo en contracorriente o para convertirsede flujo en contrancorriente a flujo corriente. El último puede ser alcanzadocon un arreglo transformable de tubo o con un espaciado variable deventiladores para la operación en un ángulo negativo.

4.5.3 Recirculación del aire caliente

La recirculación de aire caliente es el fenómeno donde el aire caliente que sale esrecirculado con la corriente de aire fresco entrando, al mezclarse se eleva latemperatura de entrada del aire. Esto puede ocurrir alrededor de una sola unidado entre las corrientes de aire adyacentes a las unidades. Los problemas asociadoscon la recirculación de aire caliente son el efecto directo de un pobre diseño deenfriador y ubicación. La distancia mínima permitida entre los enfriadores de airey otros equipos de proceso viene dada en en el documentoPDVSA–MDP–(Pendiente: Ver MDP versión 1986, subsección 15G). Estos, sinembargo, están basados en los requisitos de seguridad y deben serincrementados si la recirculación posee un problema potencial. Otrasrecomendaciones para combatir la recirculación de aire caliente son:

1. Usando ventiladores de tiro forzado, los cuales fuerzan el aire hacia fuera delhaz.

2. Deflectores y/o una chimenea arriba del haz en una unidad de tiro forzado(o ventilador sobre una unidad tiro inducido) también direcciona el aire lejosdel haz.

3. Secciones de humidificación o lavadores de aire: Si la ubicación geográficaes tal que la humedad relativa es baja la mayor parte del año, una secciónde humidificación puede ser instalada debajo de la unidad. Esto, en efecto,humedece el aire de entrada por debajo de su temperatura de bulbo húmedo,la cual puede ser de 6 a 12 °C (10 a 20 °F) más fría que la del ambiente.Sin embargo, se debe tener cuidado para asegurarse que el aire entrandoen el haz de tubo esté seco.

4. Armazón tipo A, armazón tipo V y arreglos de haz vertical no deben serusados si la recirculación es un problema potencial.

5. El rocío de agua no es recomendable para aliviar problemas existentes derecirculación de aire caliente excepto como una solución temporal. Si el hazes rociado directamente, problemas con la conexión tubo–aleta, losproblemas de ensuciamiento y de corrosión pueden ser severos. Laseveridad dependerá de las condiciones de operación, la cantidad de tiempoque se rocíe y la calidad del agua usada. Los vendedores han mencionado




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que sí el rocío de agua es usado continuamente por períodos mayores deuna semana, es posible que el enfriador de aire se descomponga en cuestiónde meses. El efecto del agua en el equipo y las estructuras ubicadas debajoy cerca del enfriador de aire también debe ser considerada.

4.5.4 Elevación

Las consideraciones de proceso también pueden fijar la elevación de enfriadoresde aire. Frecuentemente, la ubicación del tambor de destilación de una columnafraccionadora fija la elevación del condensador de tope. Si las consideraciones deproceso es lo que rige, la elevación debe ser suficiente para proveer un áreaperiférica alrededor de la base de la unidad, por lo menos igual a 1.5 veces el áreade la cara de la misma. Tipos de ventiladores, tuberías, etc. fueron discutidos enla subsección 4.1.

4.5.5 Diseño para climas fríos

Aunque Venezuela no tiene los problemas debidos a las estaciones climatólogicascomo el clima frío, es interesante observar que existen consideracionesadicionales para diseñar unidades que operarán en regiones que tienen estaproblemática.

El grado de adaptamiento al invierno necesario para un intercambiador se puedeclasificar en tres categorías; a saber :

Categoría 1 – Sin problemas de congelación

Categoría 2 – Sin problemas de congelación durante la operación peroproblemas potenciales de congelamiento en arranques einterrupciones invernales.

Categoría 3 – Problemas potenciales de congelación durante operacionesinvernales normales.

Las reglas básicas para discriminar entre la categoría 2 y 3 todavía están por serestablecidas. Sin embargo, una posible base es el porcentaje de agua contenidaen la corriente de proceso. En vista de las recomendaciones específicas paracualquier ubicación dada, las siguientes guías generales han sido establecidas:

1. Todos los enfriadores de aire para los cuales se pueda requerir adaptabilidadpara el invierno deben ser unidades de tiro forzado con rejillas en la parte dearriba. Sin embargo, debido a que las unidades de tiro forzado son mássusceptibles a problemas de recirculación en el verano, una consideraciónsimultáneamente debe ser dada a esto cuando se determine la temperaturamáxima de diseño del aire entrando. Una posibilidad es añadir 6°C (10°F) ala temperatura máxima de diseño para tomar en cuenta la posibilidad derecirculación.




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2. Para los casos donde pueda existir la posibilidad de problemas decongelamiento en un arranque o una interrupción invernal, el enfriador debeser diseñado, desde un principio, con serpentines de vapor. Esto implicadejar un espacio en el pleno y permitir un incremento de caída de presión enel diseño del ventilador.

3. Las temperaturas de salida del proceso deben ser controladas, por lo menos,con un espaciado auto–variable de ventilador por bay. En el caso de bayssencillos con sólo un ventilador A/V, el espaciado de ventilador de ajustemanual (EAM) debe ser accionado por un motor de dos velocidades. La basede esto es: en la reducción de carga de calor cuando el actuador del A/V llegaa su límite más bajo, parar un ventilador de velocidad única sería un cambiodemasiado grande. En este caso, el control del ventilador A/V va a estarvariando entre las condiciones de un espaciado completo con el espaciadodel ventilador de ajuste manual apagado y un espaciado mínimo con elespaciado de ventilador de ajuste manual prendido. En las unidades de baysmúltiples, el número de espaciados de ventiladores con ajuste manual dividelos pasos incrementales de tal manera que los ventiladores A/V no debengirar.

4. Los esquemas de la recirculación externa deben ser, si es posible, orientadospara la recirculación de lado. Esto permite una mejor distribución de latemperatura de recirculación en el pleno que un esquema de recirculaciónterminal.

5. Las rejillas de recirculación para los esquemas externos deben estarorientadas horizontalmente. Esto permite una mejor mezcla del airerecirculando con el aire fresco entrando, que si se tuvieran las rejillasverticales.

6. Todos los cabezales de categoría 2 y 3 deben estar trazados con vapor y/ocubiertos con aislamiento.

7. Para tomar en cuenta la mala distribución en el pleno, la temperatura dediseño de la cámara del pleno debe ser fijada para asegurar 0°C (32°F) ensu punto más frío. Esto es función del tamaño del mismo, la ubicación del bayy la temperatura mínima de diseño del aire.

Un esquema típico de adaptamiento al invierno usando un sistema automático derecirculación de aire caliente es ilustrado en la Figura 5.

4.6 Información requerida para especificaciones de diseño

La información siguiente, adicionalmente a los requisitos enlistados en la hoja deespecificación de enfriadores de aire (Figura 6. ), debe ser provista:

1. Condiciones del lado del aire




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a. Lluvia, nieve, intensidad del granizado, frecuencia y duración.

b. La dirección predominante del viento, frecuencia e intensidad.

2. Condiciones del lado del proceso

a. Protección contra el invierno, en aquellas localidades donde aplique.Las condiciones climatológicas de Venezuela no requieren estaprotección.

b. Cualquier variación planeada en el flujo de alimentación ocomposición la cual pueda afectar las propiedades del fluido, talescomo la viscosidad, etc., o la caída de presión permisible.

3. Requisitos generales

a. Elevación de la unidad (si no en el nivel del piso).

b. Orientación de la unidad con respecto a la dirección predominante delviento.

c. Descripción general de cualquier otro tipo de unidades o edificiosdentro de un radio de 30 m (100 pie) del enfriador de aire (se prefiereel plano de la planta, si se dispone de éste).

4. Información del suplidor

a. Los arreglos de flujo recomendados a 25, 50, 75 y 100% de laalimentación de diseño y las temperaturas mínimas del ambiente.

b. Los arreglos recomendados de ventiladores y el ángulo a fijar de lashojas de éstos para cada una de las condiciones operacionalesdescritas arriba.

5 METODOLOGIA DE DISEÑO

5.1 Método manual de cálculo

Para refrescar conocimientos básicos se recomienda consultar el DocumentoPDVSA–MDP–05–E–01 (Intercambiadores de calor: principios básicos), enespecial las subseccciones 4.6, 4.7, 4.8 y la sección 5.

El procedimiento para estimación manual de Enfriadores de Aire se presenta, enla subsección D6.2 del manual de diseño del HTRI. Debido a que en el manual dediseño de HTRI los procedimientos están lo suficientemente bien explicados, nose presentará dicha información aquí, por lo cual se le recomienda al lectorconsultar dicha bibliografía, que está disponible a nivel corporativo.




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5.2 Método automatizado de cálculoDado que los programas de HTRI son el procedimiento automatizado oficial decálculo para PDVSA y sus filiales, remitimos al lector al programa ”ACE–2”, el cualevalúa el desempeño de enfriadores de aire geométricamente especificados.Debido a que este programa requiere de una geometría especificada de equipo,hay que hacer una estimación manual para poder usarlo.




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6 NOMENCLATURAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁA ÁÁÁ

ÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Area del intercambiador ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

m2 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

pie2

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

AfÁÁÁÁÁÁ

= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Area de las aletas solamente ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

m2/m ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

pie2/pieÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

AiÁÁÁÁÁÁ


Area interna del tubo ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


pie2/pieÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

AmÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Area del metal de la pared del tubotransversal a la dirección del flujo

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

m2/m ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

pie2/pie


Af ÁÁÁÁÁÁ


Area total externa del tubo ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



Ap ÁÁÁÁÁÁ


Area proyectada de las aletas del tuboÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



Ar ÁÁÁÁÁÁ


Area externa del tubo descubierto ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



AuÁÁÁÁÁÁ


Area del tubo sin aletas ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



diÁÁÁÁÁÁ


Diámetro interno del tubo ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

mm ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

pulgÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

dEÁÁÁÁÁÁ


Diámetro externo del tubo ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


pulgÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

DEfÁÁÁÁÁÁ


Diámetro de aleta externa ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


pulgÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

DrÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


Diámetro del tubo, en la base de lasaletas


mm ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

pulg

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Fi ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


Factores cuyo valor depende de lasunidades usadas (Ver tabla al final)



pulg


H ÁÁÁÁÁÁ


Altura de la aleta ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


pulg


L ÁÁÁÁÁÁ


Longitud del tubo ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

m ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

pie


NT ÁÁÁÁÁÁ


Número de tubos por intercambiador ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁSF ÁÁÁ

ÁÁÁ= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Espaciado de aletas ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


pulg


SL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


Distancia de centro a centro de untubo en una fila al tubo más cerca dela fila transversal mas próxima



pulg


SRÁÁÁÁÁÁ

=ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Espacio entre dos filas de tuboÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

mmÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

pulgÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

STÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

=ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Espaciado transversal = distancia decentro a centro de un tubo a otro enuna fila transversal

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

mmÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

pulg


tf ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


Temperatura del aire en el ventilador;igual a t2 para tiro inducido, t1 para tiroforzado


°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

°F


T1ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

=ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Temperatura de entrada del fluido deproceso


°CÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

°F


T2ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


Temperatura de salida del fluido deproceso



°F


tmin ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


Temperatura mínima de diseño delaire entrando



°F


t1 ÁÁÁÁÁÁ


Temperatura de entrada del aire ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

°FÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

t2 ÁÁÁÁÁÁ


Temperatura de salida del aire ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

°FÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Y ÁÁÁÁÁÁ


Espesor promedio de la aleta ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


pulg




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FACTORES QUE DEPENDEN DE LAS UNIDADES USADAS

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

En unidades ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

En unidadesÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


SI ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

inglesasÁÁÁÁÁÁÁÁ

F16 ÁÁÁÁÁÁ

= ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Tabla 3 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

103 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

12




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7 APENDICETabla 1 Coeficientes típicos de transferencia de calor para enfriadores de

aireTabla 2 Temperatura de diseño del aire entrandoTabla 3 Propiedades geométricas de los tubos aleteados normalmente

suministradosTabla 4 Número de tubos por haz para tubos aleteados estirados por

presiónFigura 1 Enfriador típico de aireFigura 2 Configuraciones típicas de enfriadores de aireFigura 3 Tipo de tubos aleteados usados en enfriadores de aireFigura 4 Diseños típicos de cabezalesFigura 5 Unidad típica de tiro inducido con sistema automático de

recirculación de aire calienteFigura 6a Hoja de datos para enfriadores de aire (Unidades SI)Figura 6b Hoja de datos para enfriadores de aire (Unidades inglesas)Figura 7 Nomograma DTMLFigura 8 Factor de corrección del DTML para enfriadores de flujo

transversalFigura 9 Propiedades físicas del aireFigura 10 Corrección de altitud para la densidad del aire




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TABLA 1. COEFICIENTES TIPICOS DE TRANSFERENCIA DE CALOR PARAENFRIADORES DE AIRE

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Coeficiente total de tubos con aletasÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


Uo, W/m2 °C(1)

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


Referido aÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Tipo de superficie del tubo:ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

sin aletasÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

con aletas


SERVICIOS DE CONDENSACION ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


Reactivador de aminas ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

510–570ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

30–34ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAmoníaco

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ570–680

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ34–40ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁFreon 12



20–27ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Nafta pesada ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



Gasolina liviana ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



Hidrocarburos livianos ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



Nafta liviana ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



Efluentes de reactor – reformadores, hidrofinadores,hidroreformadores



20–27


VaporÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


40–47ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Livianos del fraccionador – nafta liviana, vapor y gasno–condensable


340–400ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

15–23


SERVICIOS DE ENFRIADO DE GAS(2) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAire o gas de combustión @ 350 kPa man (∆P = 7 kPa) ÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁ57 ÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁ~3.4


Aire o gas de combustión @ 700 kPa man (∆P = 14 kPa)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

115 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

~6.8

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAire o gas de combustión @ 700 kPa man (∆P = 35 kPa)ÁÁÁÁÁ170–285ÁÁÁÁÁÁ9.7–14ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCorriente de reactor de amoníaco


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ27–30ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGases de hidrocarburos @ 105–350 kPa man (∆P = 7 kPa)



5.7–13ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Gases de hidrocarburos @ 350–1750 kPa man (∆P = 14kPa)


285–340ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

11–20


Gases de hidrocarburos @ 1750–10000 kPa man (∆P = 35kPa)



20–30

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSERVICIOS DE ENFRIADO DE LIQUIDOS



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAgua de enfriamiento de motores




Aceite combustible residual ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


6.8–10ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Líquidos de hidroreformadores y de Powerformer ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



Gasóleo liviano ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



Hidrocarburos livianos ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



Nafta liviana ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


20–26


Agua de proceso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


35–40ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁResiduo


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ3.4–5.7ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁBrea



1.7–3.4ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Gasóleo pesado ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



Aceite lubricante ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


5.7–11ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNOTA:


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ(1) Para convertir de W/m2 °C a BTU/hpie2 °F, divida entre 5.678263ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ(2) Para convertir de kPa a psi, divida entre 6.894757.




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TABLA 2. TEMPERATURA DE DISEÑO DE AIRE ENTRANDO(1)

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Localidad ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Máx. bulbo seco,ºC (2,5)

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Min. bulbo seco,ºC (3,5)

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Anaco ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



Amuay ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

32 paraenfriadores/41 para

condensadores


21


Bajo Grande ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁBarinas ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCardón ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCaripito ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCartagena ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCurazao ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁEl Palito ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁEl Chaure ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁJosé ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁJusepin ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁLago de Maracaibo ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁLa Salina ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMorón ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMorichal ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNorte de Monagas ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPuerto La Cruz ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁQuiriquiri ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSan Lorenzo ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSan Roque ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSanta Ana ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSanta Rita ÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁTucupita ÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




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TABLA 2 (CONT.)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ NOTAS:

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

(1) Los valores ilustrados deben ser usados sólo para estimaciones. Para trabajode Especificación de Diseño, los valores deben verificados con los datosmeteorológicos actuales.

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

(2) Los valores ilustrados no incluyen tolerancia para la recirculación, un mínimode 3°C debe ser sumado a estos vapores por recirculación. Sin embargo, latolerancia exacta depende de la localización y la naturaleza del servicio crítico.

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

(3) Para dimensionamiento de motor.ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

(4) Los servicios críticos están definidos como los servicios donde las torres uoperaciones de proceso son difíciles de operar y controlar, si la temperatura delaire excede la temperatura de diseño de aire por más de dos horas.ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ(5) Para convertir de °C a °F, use: °F = 9/5 °C + 32




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TABLA 3. PROPIEDADES GEOMETRICAS DE LOS TUBOS ALETEADOSNORMALMENTE SUMINISTRADOS



Tubos con Aletas Incrustadas(1)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Tubos con AletasExtrudadas(2)



Aletas de ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Aletas de ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Revestimientode


Revestimientode


Dimensión ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

12 mm (1/2 pulg)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

16 mm (5/8pulg)


25 mm (1 pulg)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

38 mm (1 1/2pulg)

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Diámetro externo del revestimiento deacero(1)DE, mm

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


25


38

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Diámetro del tubo a labase de la aleta(diámetro deraíz) (1) Dr, mm


25.40

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

25.40


28.70


41.40


Diámetro interno deltubo(1)Di, mm


19.30ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



33.88


Diámetro externo(1) Def, mm


50.80


57.1


57.15


69.85ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Altura de la aleta porencima del tubo(1) H,mm


12.7


15.88


14.22


14.22


Espesor promedio de laaleta (1) Y, mm

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ0.36

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ0.41


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ0.48ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


Espacio entre aletas(1)N





3.18


Area del tubo en la basede las aletas(2) Ar, m2/m


0.0799


0.0799


0.0902


0.130ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Area interna de lostubos(2) Ai, m2/m


0.0607


0.0607


0.0688



Area total externa deltubo(2) AE, m2/m





1.707


Area del tubo sinaletas(2) Au, m2/m






Area de aleta solamenteAf, m2/m


1.338


1.812


1.237


1.597




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TABLA 3 (CONT.)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


Tubos con Aletas Incrustadas(3)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Tubos con AletasExtrudadas(4)



Aletas deÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Aletas deÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Revestimientode


Revestimientode


Dimensión ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

12 mm (1/2 pulg)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

16 mm (5/8pulg)


25 mm (1 pulg)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

38 mm (1 1/2pulg)


Area proyectada de lasaletas del tubo(2) Ap,m2/m


0.0293


0.0310


0.0330


0.0458


Distancia entre tubos enla misma fila(2) ST, mm






Distancia entre tubosadyacentes en filasdiferentes(1) SL, mm


53.19


59.54


60.33



Espacio entre filas(1)SR, mm


45.34


49.35


52.27


63.25ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Relación entre eldiámetro de la aleta y eldiámetro del tubo(1)DEf/Dr


2.0


2.25


2.0


1.7


Factor de Corrección delhaz, transferencia decalor (1) FBH, mm


139.4


134.4


144.3



Factor de corrección delhaz, caída de presiónFBP,





0.591


Relación entre el áreatotal y el área del hazRSF,


23.4


25.4


21.4


22.4


NOTAS: ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ(1) Para convertir mm en pulg, divida entre 25.4


(2) Para convertir m2/m a pie2/pie, divida entre 0.3048


(3) Aletas de aluminio en forma de espiral e incrustadas en canales en el tubo de acero

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ(4) Aletas troqueladas en aluminio sobre tubos de acero




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TABLA 3 (CONT.)

Af ��

SF F16��

YDEf ��D2

Ef– D2

r

2 ��

Au � � Dr � F16� 1 – Y

SF�

AE � Af � Au � ANT L

Ai � �di � F16

Ar � �Dr � F16

Ap � Dr � 2HYSF� 1

F16

Am � Ar � Ai� � 2

SR � S2L – S2

T � 4�

FBH � Dr DEfY�0.3 Dr

DEf�0.45 DEf

SF�0.17

FBP � C DrST�0.927 ST

SL�0.515

donde: C = 1.0 aletas sencillas

1.2 aletas dentadas




TUBO

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TABLA 4. NUMERO DE TUBOS POR HAZ PARA TUBOS ALETEADOS ESTIRADOSPOR PRESION




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TABLA 4 (CONT.)




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Fig 1. ENFRIADOR TIPICO DE AIRE




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Fig 2. CONFIGURACIONES TIPICAS DE ENFRIADORES DE AIRE




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Fig 3. TIPOS DE TUBOS ALETEADOS USADOS EN ENFRIADORES DE AIRE




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Fig 4. DISEÑOS TIPICOS DE CABEZALES




RE

JIL

LA

MA

NU

AL

ES

DE

TO

MA

I

a.

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Fig 5. UNIDAD TIPICA DE TIRO INDUCIDO CON SISTEMA AUTOMATICO DERECIRCULACION DE AIRE CALIENTE




Planta

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Fig 6.A HOJA DE DATOS PARA ENFRIADORES DE AIRE(UNIDADES SI)




Area Planta No. Dibujo Peso–Haz de tubosPeso–Haz de tubos Embarque

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Fig 6.B HOJA DE DATOS PARA ENFRIADORES DE AIRE(UNIDADES INGLESAS)




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Fig 7. MONOGRAMA DTML




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Fig 8. FACTOR DE CORRECION DE DTML PARA FLUJO TRANSVERSAL




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Fig 8. (CONT.)




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Fig 8. (CONT.)




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Fig 8. (CONT.)




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Fig 9. PROPIEDADES FISICAS DEL AIRE




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Fig 10. CORRECION DE ALTITUD PARA LA DENSIDAD DEL AIRE




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