Memoria de Calculo tanque
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8/10/2019 Memoria de Calculo tanque
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 1
AUSTRAL GROUP S.A.A.
MEMORIA DE CLCULO
PROYECTO : MEJORAMIENTO Y CONSTRUCCION DE LAS ESTRUCTURAS DE
APOYO DE LOS RESERVORIOS CIRCULARES DE LA EMPRESAAUSTRAL GROUP S.A.A.
UBICACIN : DISTRITO : PACOCHA.PROVINCIA : ILO.DEPARTAMENTO : MOQUEGUA.REGION : MOQUEGUA.
FECHA : ILO, OCTUBRE DEL 2014
1. INTRODUCCION DEL PROYECTO
Dentro de la gran actividad industrial y de suministros de servicios bsicos de un
pas se utilizan elementos de almacenamiento de materias primas o procesadas.
Un tipo de estos elementos son los estanques verticales de almacenamiento de
lquido apoyados en el suelo.
El aseguramiento del buen funcionamiento de estas estructuras durante su vida
til y, ms Importante an, frente a un sismo, es de vital importancia para la
seguridad de las estructuras mismas, las personas y el medio ambiente.
2. UBICACIN
El proyecto se ubica en carretera costanera de la provincia de Ilo Departamento de
Moquegua.
=9.56m
H=10.79m
PETROLEO DIESEL
=9.56m
H=10.78m
3ACEITE CONSUMO
HUMANO
=9.56m
H=10.79m
4ACEITE CONSUMO
HUMANO
=9.56m
H=10.79m
1ACEITE CONSUMO
HUMANO
=9.56m
H=10.79m
6AGUA
=9.56m
H=10.80m
5AGUA DE BOMBEO
=9.56m
H=10.78m
PETROLEO BUNKER
=7.618m
H=11.10m
AGUA=7.618m
H=11.10m
AGUA
H-1
H-3
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 2
AUSTRAL GROUP S.A.A.
3. OBJETIVOS GENERAL
Disear la cimentacin de un tanque de almacenamiento de Petrleo, agua y
aceite.
4. MARCO TEORICO
4.2. CONCEPTOS GENERALES
4.2.1. CIMENTACION
Los cimientos tienen la funcin de transmitir en forma repartida las cargas de la
estructura al terreno donde se asienta.
La estructura proporciona esfuerzos, de compresin o traccin hasta las bases,
y se deben distribuir en forma pareja para que no originen tensiones mayores
de la que puede soportar.
Por esta razn el coeficiente de seguridad que se aplica, debe considerar
probables diferencias en la predeterminacin de su capacidad portante.
Como los cimientos estn solicitados a esfuerzos de compresin y tambin de
traccin, efectos de friccin y de adherencia al suelo; es conveniente que estn
solicitados por una carga centrada
4.2.2. TIPOS DE TANQUES DE ALMACENAMIENTO
Los tanques de almacenamiento se usan como depsitos para contener una
reserva suficiente de algn producto para su uso posterior y/o
comercializacin. Los tanques de almacenamiento, se clasifican en:
Cilndricos Verticales de Fondo Plano.
Por lo general, se usan para almacenar volmenes pequeos. Los Tanques
Cilndricos Verticales de Fondo Plano nos permiten almacenar grandes
cantidades volumtricas con un costo bajo. Con la limitante que solo se pueden
usar a presin atmosfrica o presiones internas relativamente pequeas.
Estos tipos de tanques se clasifican en:
De techo fijo.
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 3
AUSTRAL GROUP S.A.A.
5. NORMAS DE DISEO
La ejecucin del presente proyecto se rige por las siguientes Normas:
Norma Tcnica de Edificacin E.050 Suelos y Cimentaciones.
Norma Tcnica de Edificacin E.030 Diseo Sismo Resistente.
Norma Tcnica de Edificacin E.060 Concreto Armado.
American Concrete Institute (ACI)
American Institute of Steel Construction (AISC)
6. CARGAS
Las cargas de diseo empleadas son debido al peso propio, a la carga viva y la
carga por efectos ssmicos. Dichas cargas son como se detalla a continuacin:
Las cargas consideradas para el proyecto son:
Cargas Permanentes.
Cargas vivas
Cargas de Sismo.
Carga de viento
Cargas Permanentes:
Peso especfico del acero : 7850 Kg./m3
Cargas Vivas:
Techo : 30Kg/m2.
7. ESPECIFICACIONES DE DISEO
En esta etapa se definen lo ms concreta y completamente posible las limitaciones
que han de regir el desarrollo del proyecto. La resistencia se asegura mediante un
anlisis y diseo de la estructura, adoptando un factor de seguridad adecuado
fijado en las normas de Diseo sismoresistente.
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 4
AUSTRAL GROUP S.A.A.
En los elementos de Concreto Armado
Acero Estructural fy = 4200kg/cm2
Concreto fc = 280kg/cm2
Mdulo de Elasticidad del concreto Ec = 15000fc kg/cm2
Modulo de Elasticidad del Acero Es = 2.10 E+6kg/cm2
Radio de poisson para el concreto V = 0.20
En los elementos de Estructura Metlica
Acero estructural A36 : Fy = 2530 Kg/cm2
Mdulo de elasticidad : 2100000 kg/cm2
Relacin de Poissons (u) : 0.30
Recubrimientos libres:
Zapatas: r = 7.5 cm
Muro pedestal r = 5.0 cm
Se Asume: (Segn estudio de Mecnica de Suelos por la zona del proyecto)
Capacidad Portante t = 2.23kg/cm2
Angulo de friccin interna = 28.00
Peso Volumtrico =1.80 Ton/m3
8. DISEO DE CIMENTACIN
Para el anlisis de la fuerzas ssmicas y de viento utilizaremos la Norma API
Standard 650 (ApndiceE).
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 5
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1. DATOS PARA EL DISEO
DIAMETRO DEL TANQUE: d = 9.56 m ALTURA DEL TANQUE: H = 11.80 m PESO ESPECIFICO DEL LIQUIDO: L = 1,000 kg/m
NIVEL MAXIMO DEL LIQUIDO: HL = 10.80 m PESO PARED DEL TANQUE: Ws = 25,600 kg ALTURA CENTRO DE GRAVEDAD (CUERPO): Xs = 5.90 m PESO DEL TECHO DEL TANQUE: Wr = 6,661 kg ESPESOR PROMEDIO PAREDES DEL TANQUE: tm = 8.00 mm ESPESOR PLANCHA BASE DEL TANQUE: tb = 8.00 mm PESO UNITARIO DEL SUELO: s = 1,800 kg/m ANGULO DE FRICCION INTERNA DEL SUELO: = 28 CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO: Rs = 2.23 kg/cm MODULO DE BALASTO DEL SUELO: Kb = N/A RESISTENCIA A COMPRESION CONCRETO: f'c = 210 kg/cm PESO UNITARIO DEL CONCRETO: c = 2,400 k /m RESISTENCIA A FLUENCIA ACERO REFUERZO: Fy = 4,200 kg/cm
11
.80
10
.80
9.56
X2
X1
W1
W2
masa flexible(efecto convectivo)
masa solidaria(efecto impulsivo)
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 6
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2. CALCULO DE PESOS y ALTURAS EFECTIVOS
Pesos efectivos
Peso total del lquido:
W = pd2H L L/ 4 = 775,228 kg
d / H L = 0.89
W1/ W = tanh (0,866 (d / H L)) = 0.841
W2/ W = 0,23 (d / H L) tanh (3,67 / (d / H L)) = 0.203
W1 = 652,215 kg
W2 = 157,752 kg
Alturas efectivas
X1/ H L = 0.417
X2/ H L = 1 - cosh (3,67 / (d / H L)) - 1 = 0.766
(3,67 / (d / H L)) senh (3,67 / (d / H L))
X1 = 4.50 m
X2 = 8.28 m
0,866 (d / H L)
0,5 - 0,094(d / H L)) =
3. CALCULO DE FUERZAS SISMICAS
Parmetros que definen la zona ssmica
Ubicacin de la estructura: Ilo - moquegua
a* = 0.4 cm/s2
= 2.2
Caractersticas del contenido y riesgos asociados
El contenido del tanque es: no inflamable
Grado de Riesgo = B
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 7
AUSTRAL GROUP S.A.A.
Probabilidad de excedencia anual del movimiento ssmico de diseo
p1 = 0.001
Aceleracin horizontal mxima del terreno
a = a* ( -ln (1 - p1) )-1/
a = 9.24 cm/s2
Ao = a / g
g = 981 cm/s2
Ao = 0.009
Valore s que definen el espectro de respuesta
Perfil de suelo = S2
j = 1.0
b = 2.6
To = 0.2 s
T* = 0.8 s
Condicin inicial de anclaje asumida para el tanque
Condicin de anclaje = anclado
Nota: En el caso de " no anclado " esta condicin deber ser verificada en el clculo de la estabilidad
Coeficiente de amortiguamiento equivalente
a) Efecto impuls ivo horizontal
z = 0.05
b* = b / 2.3 (0.0853-0.739 ln z)
b* = 2.599
b) Efecto convectivo
z = 0.005
b* = 4.523
Perodos de vibracin
a) Modo impuls ivo horizontal
T1 = 1,762 (H L/ K h) ( L/ g*Es)1/2
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 8
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tm / 1000 (0,5d) = 0.00167
H L/ 0,5d = 2.26
K h = 0.085
E s = 2,1*E06 kg/cm2
T1 = 0.156 s
b) Efecto convectivo
T2 = 20 p(d / 2g)1/2
(1,84 tanh (1,84 H L/ 0,5*d))1/2
T2 = 3.234 s
Ordenadas de los espectros de diseo para la componente horizontal
Ad = ( jAo(1 + T (b* - 1)) / (1 + (T / T+)c(D - 1)) para T < T
+
Ad = jAob* / D para T+
T T*
Ad = jAob* (T* / T)0,8
/ D para T* T 3
Ad = ( jAob* / D) (T* / 3)0,8
(3 / T)2,1
para T > 3
c = ( D / b* )1/4
Factor de ductilidad
D = 1
T+ = 0.1*( D - 1 ) = 0
como debe cumplirse T T+ T* entonces
T+ = To = 0.20 s
a) Ordenada del espectro para el modo impulsivo horizontal
T1 = 0.156 s
Ad1 = 0.021 T < T+
b) Ordenada del espectro para el modo convectivo horizontal
T2 = 3.234 s
Ad2 = 0.013 T > 3
Altura mxima de oscilacin del lquido
h = 0.06 m h < h (camara aire) OK
h (camara aire) = 1.00 m
0,48*d*Ad2 =
11.8 - 10.8 =
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 9
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Fuerza cortante en la base del tanque
a) Modo impulsivo:
V1 = Ad1( W1+ Ws + Wr )
V1 = 14,485 kg
b) Modo convectivo:
V2 = Ad2* W2
V2 = 1,993 kg
c) Cortante Basal mximo probable:
V = ( V12+ V2
2)
1/2
V = 14,621 kg ( cortante ltimo )
d) Cortante Basal reducida en la base:
Vr = 0,8 V = 11,697 kg ( cortante de servicio )
Momento de volcamiento en la base del tanque
a) Modo impulsivo:
M1 = Ad1( W1*X1+ Ws*Xs + Wr*Xr )
M1 = 66,987 kg*m
b) Modo convectivo:
M2 = Ad2* W2*X2
M2 = 16,495 kg*m
c) Momento de volcamiento mximo probable:
M = ( M12+ M2
2)
1/2
M = 68,988 kg*m ( momento ltimo )
d) Momento de volcamiento reducido en la base:
Mr = 0,8 M = 55,190 kg*m ( momento de servicio )
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 10
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4. CALCULO DE FUERZAS DE VIENTO
VELOCIDAD BASICA DEL VIENTO : V = 80 km/hr PRESION STANDARD A 10 m DE ALTURA : qs = 80 k /m
2
TIPO DE EXPOSICION : C COEFICIENTE DE PRESION : Cq = 0.80 COEFICIENTE COMBINADO : Ce = 1.31 FACTOR DE IMPORTANCIA : Iw = 1.00
Fuerza horizontal resultante en la pared del tanque :
Fvh = Ce * Cq * Iw * qs * A LA L = d * H = 112.81 m
2
Fvh = 9,458 kg
Momento de volcamiento :
M v = Fvh * H/2
M v = 55,801 kg*m
TABLA 16 - F
PRESION STANDARD DE VIENTO A 10 m DE ALTURA ( qs )
VELOCIDAD DE VIENTO mph ( km/hr ) 70 (113) 80 (129) 90 (145)
PRESION qs ( kg/m2 ) 61.5 80.00 101.6
TABLA 16 - G
COEFICIENTE COMBINADO DE ALTURA, EXPOSICION Y RAFAGA (Ce)
ALTURA SOBR E EXPOSICION EXPOSICION EXPOSICION
EL SUELO (m) B C D
0.0 - 4.5 0.62 1.06 1.39
4.5 - 6.0 0.67 1.13 1.45
6.0 - 7.5 0.72 1.19 1.50
7.5 - 9.0 0.76 1.23 1.54
9.0 - 12.2 0.84 1.31 1.62
12.2 - 18.3 0.95 1.43 1.73
18.3 - 24.4 1.04 1.53 1.81
24.4 - 30.5 1.13 1.61 1.88
30.5 - 36.6 1.20 1.67 1.93
36.6 - 48.8 1.31 1.79 2.02
110 (177)
151.4
100 (160)
125.0
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5. VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD
Lmite elstico de la plancha base:
Fby = 2,530 kg/cm2
Peso mximo del contenido que resiste el volcamiento
WL = 3,16 tb(Fby * G * HL)1/2
= 4,179 kg/m
WLmax = 20*G*HL*d = 2,065 kg/m
WL = 2,065 kg/m
Peso de tanque vaco por unidad de circunferencia( solo pared y techo )
Wt = ( Ws + Wr ) / d = 1,074 kg/m
Factor de estabilidad
SF = Mr / d2( Wt + WL)
SF sismo = 0.19 < 0,785 (tanque lleno => WL0)SF viento = 0.57 < 0,785 (tanque vaco => WL= 0)
EL TANQUE ES ESTABLE
Requerimiento de anclajes
C = 2*M / d*W
M = 55,801 kg*m GOBIERNA VIENTO
d = 9.56 m
W = Ws + Wr = 32,261 kg
C = 0.36 < 0,66 NO SE REQUIEREN ANCLAJES
6. DISEO DE PERNOS DE ANCLAJE ( NO APLICA )
SEPARACION MAXIMA DE ANCLAJES : s max = N.A.
NUMERO MINIMO DE ANCLA JES : Npmin= pd / s max = N.A.
NUMERO DE ANCLAJES COLOCADOS : N = 32 COLOCAR MIN. N.A. PERNOS DIAMETRO PERNOS DE ANCLAJE (min. 1") : d = 50.80 mm DIAMETRO CIRCULO DE PERNOS : dc = 9.76 m CALIDAD DE PERNOS : A -307
Traccin en pernos de anclaje
Segn...Seccin 9.5 PDVSA FJ-251 :
Tuniforme = ( 1,273*Mr / d2) - Wt
Tsismo = -305 kg/m
Tviento = -297 kg/m
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 12
AUSTRAL GROUP S.A.A.
Separacin entre pernos de anclaje :
s p = pdcp/ Np = 0.96 m
Traccin mxima en cada perno :
Tmax = max T unif * s = -285 kg
SegnGua PDVSA 0603.1.203 :
Tmax = ( 4*M / Np*dcp) - W / Np
Tsismo = -301 kg
Tviento = -293 kg
Tmax = -285 kg
Verificacin de esfuerzos mximos en pernos de anclaje ( NO APLICA )
Esfuerzo de traccin :
A p = 20.27 cm2
A(efectiva) = 0,75 Ap = 15.20 cm2
ftact = T max/ A ef = -19 kg/cm2
Ft adm = 1.33*1400 = 1,862 k /cm2 OK
NO SE REQUIEREN PERNOS DE A NCLAJE
7. DISEO DE LA FUNDACION ANULAR
Dimensiones y propiedades geomtricas del anil lo
ALTURA DEL ANILLO SOBRE EL TERRENO : h t = 0.30 m
ALTURA PEDESTAL (min 1.00) : h p = 1.20 m
ESPESOR ZAPATA (min 0.30) : h z = 0.40 m
ANCHO PEDESTAL (min 0.30) : b p = 0.45 m
ANCHO MINIMO PRELIMINAR ZAPATA :
b z ( min )= 2 Wt / (L* HL+ 2 (h p+ h z)* (s- c)) = 0.23 m
ANCHO SELECCIONADO ZAPATA : b z = 1.50 m
DIAMETRO EXTERNO DEL ANILLO : De = 11.06 m
DIAMETRO INTERNO DEL ANILLO : Di = 8.06 m
AREA DE LA BASE DEL ANILLO : A = 45.05 m2
INERCIA BASE DEL ANILLO : I = 527.34 m4
MODULO DE SECCION : S = 95.36 m3
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 13
AUSTRAL GROUP S.A.A.
hz
hp
h
t
EJEPARED TANQUE Y ANILLO
DE FUNDACION
b p
b z
Verificacin de esfuerzos en el suelo
Cargas verticales (por unidad de longitud de circunferencia)
PESO DE PAREDES Y TECHO TANQUE : Wt 1 = 1,074 kg/m
PESO DEL LIQUIDO SOBRE EL ANILLO : Wt 2 = 8,100 kg/m
PESO DEL ANILLO DE CONCRETO : Wt 3 = 2,916 kg/m
PESO DEL RELLENO DE TIERRA : Wt 5 = 1,890 kg/m
MAX. COMPRESION EN LA BASE POR SISMO :
= 1,273 M / d2 cuando SF 0,785 tanques anclados
Wt 4 = (Wt + WL) * k - WL cuando 0.785 < SF 1.50
= 1.49 (Wt + WL) / (1 - 0.637*SF)1/2
- WL cuando 1.50 < SF 1.57
FACTOR DE ESTABILIDAD POR SISMO : SF S = 0.22
k = N/A
Wt 4 = 884 kg/m
Caso : Operacin (tanque lleno) : CP + F
Clculo de esfuerzos en el suelo :
s(adm) = 2.23 kg/cm2
s = P / A = SWi / A = p* d ( Wt 1+ Wt 2+ Wt 3+ Wt 5) / A
P = 419,875 kg
s = 0.93 kg/cm2 < 2.23 OK
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 14
AUSTRAL GROUP S.A.A.
Caso : Operacin + Sismo (tanque lleno) : CP + F + S
Clculo de esfuerzos en el suelo :
s(adm) = 1.33 * Rs = 2.97 k /cm2
s = P / A = SWi / b z = ( Wt 1+ Wt 2+ Wt 3+ Wt 4+ Wt 5) / b z
P max = 14,864 kg/m
P min = 13,096 kg/m
smax = 0.99 kg/cm2 < 2.97 OK
smin = 0.87 kg/cm2 OK
Caso : Tanque vaco + Viento : CP + V
Clculo de esfuerzos en el suelo :
s = P / A M / S
P = p*d ( Wt 1+ Wt 3+ Wt 5 ) = 176,603 kg
M = M v + F v* ( hp+ hz) = 71,407 kg*m
smax = 0.47 kg/cm2 < 2.97 OK
smin = 0.32 kg/cm2 OK
Diseo del acero de refuerzo
Presin horizontal interna del anillo :
K o = 1 - sen = 0.53
h o = h z+ h p = 1.65 m
F = 1/2 * Ko* s * ho2+ Ko* ho* L * H L = 10,754 kg/m
Traccin actuante en el anillo :
Tf = 1/2 * F * d = 51,404 kg (servicio)
Tu = 1,7 * Tf = 87,387 kg (ltima)
Acero principal requerido por traccin :
Ash = Tu / 0,9 Fy = 23.12 cm
Ashmin = 0,0025 * h o * b p = 18.56 cm
Ash colocado = 18.00 cm
Acero vertical requerido en cada cara (estribos) :
Asv = ( 0,0015*b *100 ) / 2 = 3.38 cm/m
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 15
AUSTRAL GROUP S.A.A.
Traccin admisible en el concreto:
fctadm = 0,15 f'c = 31.50 kg/cm
E c = 15100*( f'c)1/2
= 218,820 kg/cm
n = E s/ E c = 10.00
Traccin actuante :
fct = ( 0,0003*Es*Ash + Tf ) / ( Ac + n Ash ) = 5.09 kg/cm OK
Refuerzo inferior en zapata :
max = 9,909 kg/m2
q = max- s(hp- ht) - chz = 7,389 kg/m2
x = 0.5 ( bz- bp ) = 0.53 m
M = q x2
/ 2 = 1,018 kg*m/mMu = 1.5 * M = 1,528 kg*m/m
d = hz- rec = 0.375 m
As inf = 1.08 cm2/ m
Refuerzo superior en zapata :
q = s(hp- ht) + chz = 2,520 kg/m2
x = 0.5 ( bz- bp ) = 0.53 m
M = q x2/ 2 = 347 kg*m/m
Mu = 1.5 * M = 521 kg*m/m
d = hz- rec = 0.400 mAs inf = 0.34 cm
2/ m
Refuerzo mnimo a flexin :
As min = 0.0018*100*d = 7.20 cm2/ m
Chequeo por corte en zapata :
V = q max( x - d ) = 1,108 kg/m
Vu = 1.5 * V = 1,663 kg/m
Vcu = 0.85*0.53*(f'c)1/2
*b*d = 24,481 kg/m OK
q
x
q
x
-
8/10/2019 Memoria de Calculo tanque
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 16
AUSTRAL GROUP S.A.A.
=9.56m
H=10.79m
AGUA
1.50
Hasta encontrar
suelo firme
.45
BRUA E=1cm.
CEMENTO PULIDOS/COLOR
ACABADO DECEMENTO PULIDO
CRETO f'c=175 kg/cm
RELLENO COMPACTADOCON MATERIAL DE
PRESTAMO EN CAPAS DE
0.20M (VER ESP.TECNICAS)
.70
.10
.40
.45 .43.43
SUB - ZAPATA
CC 1:12 +P.G.
ZAPATA
F'C=280 kg/cm2
4 3/4"
4 3/4"
4 3/4"
3 3/4"
2 5/8"
2 5/8"
15 5/8"
3/8"
1 @ 0.05 m
Rto. @ 0.15 m
-
8/10/2019 Memoria de Calculo tanque
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 17
AUSTRAL GROUP S.A.A.
9. DISEO DE SOPORTE DE LA ESTRUCTURA
W 6'' X 15lbs/pies
PEDESTAL DE SOPORTE
PEDESTAL DE SOPORTE
PEDESTAL DE SOPORTE
PEDESTAL DE SOPORTE
PEDESTAL DE SOPORTE
PEDESTAL DE SOPORTE
PEDESTAL DE SOPORTE
W 6'' X 15lbs/pies
W 6'' X 15lbs/pies
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL PROYECTO
MEMORIA DE CALCULO 18
AUSTRAL GROUP S.A.A.
10.MODELAMIENTO DE LA ESTRUCTURA
Modelamiento de la estructura de soporte
En el grafico se muestra los resultados obtenidos con el programa sap2000 en la
columna mayor esforzada cumpliendo con el reglamento E 090, Tanto en esbeltez
como en la capacidad resistente, tambin se puede indicar el perfil W 6''X15 lbs/pie es
adecuado ya tiene un radio de capacidad de 0.819 menor a 1 por lo que puede decir el
diseo es adecuado para soportar el tanque metalico.
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MEMORIA DE CALCULO 19
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11. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
CONCLUSIONES
Para la verificacin de los Elementos estructurales se utiliz la norma E-
060, cumpliendo as con la normatividad.
El diseo de la cimentacin para soportar el tanque de almacenamiento
cumple con todo los requerimientos de las normas empleadas.
Para la suspensin del tanque metalico se utilizara 8 pedestales de W 6 X
15 LBS/PIE que sern soldados en al tanque tal como se indica en los
planos de detalles
RECOMENDACIONES
Asimismo se recomienda utilizar cemento tipo V, ya que el concreto ser
expuesto a sulfatos y contacto de suelo de mar la relacin mxima de
aguacemento igual a 0.45.
De acuerdo las recomendaciones del comit de ACI, uno de los aspectos
ms importante es la dosificacin de cemento es la relacin agua cemento
por lo que se recomienda utilizar aditivo plastificante e impermeabilizante
(plastiment HE 98 o similar) para mejorar la trabajabilidad del concreto y
mejorar la dosificacin.
Se recomienda utilizar concretos con una resistencia mnima de fc=245kg/cm2.