Memoria-subestacion y Rack

1

ESTRUCTURA DE GENERADOR Y RACK DE REFRIGERACIÓN

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24

WAL-MARTPROYECTO No.

HOJA

7322

SUBESTACIÓN Y RACK.AREA

EL SISTEMA ESTRUCTURAL EN PLANTA BAJA SERÁ DE MARCOS DE CONCRETO REFORZADO CON MUROS DEMAMPOSTERIA; EN PLANTA ALTA SERÁ UNA ESTRUCTURA DE ACERO, LAS COLUMNAS SON DE PERFILES PTR 8"x1/4" Y LASTRABES DE PERFILES IPR 6"x12Lb/plg. LA CUBIERTA DEL PRIMER NIVEL SERA DE LÁMINA KR-18 Y SERÁ SOPORTADA PORPERFILES PTR 4"x1/4"

DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL

ESTA ESTRUCTURA SE CONSIDERA TRABAJANDO DE MANERA INDEPENDIENTE DE LA NAVE PRINCIPAL. TIENE UNA FORMARECTANGULAR EN PLANTA. CONSTA DE TRES NIVELES: EL PRIMER NIVEL SERÁ UNA LOSA MACIZA DE CONCRETOREFORZADO Y SOPORTARÁ A LOS COMPRESORES; EL SEGUNDO NIVEL SERÁ UNA TECHUMBRE LIGERA; EL TERCER NIVELSOPORTARÁ LOS CONDENSADORES.

DE

1.36

3.71

2.50

3.54

2.38

0.50

0.20

4.92

1.20

0.60

2.45

25.4

1

3.62

1.50

PLANTA

PLANTA DE EMERGENCIA

ANÁLISIS DE CARGAS

CARGA MUERTA

LAMINA KR-18

PESO TECHUMBRE: W = (Kg/m2)

AISLANTE TERMICO W = "

PESO DE INSTALACIONES: W = "

CARGAS COLATERALES W = "

Wcm = (Kg/m2)

ENTREPISO

8.0

2.0

10.0

10.0

30.00

1.64

0.20

3.040.27

B1

B

0.25

0.206.12

0.20

1.02

LDO

DE

O

ACABADOESC OBILLADO

0.20

ACABADOESC OBILLADO

7.96

3.50

1.75

6.52

NIVELNPT ± 100.00

LOSA DE CONCRETO, H=15cm W = (Kg/m2)

ADICIONAL POR COLADO W = "

INSTALACIONES W = "

360.0

40.0

10.0

2

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322


DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE

Wcm = (Kg/m2)

CARGA VIVA

CUBIERTAS CON PENDIENTES (Kg/m2)

MAYORES DEL 5% (TABLA 6.1 NTC-2004 ACCIONES)

CARGA VIVA MAXIMA:

CARGA VIVA MAXIMA CONSIGNADA POR WALMART: Manual de diseño

CARGA VIVA REDUCIDA: Wal*Mart (3.11)

AZOTEA (Kg/m2)

ENTREPISO (TABLA 6.1 NTC-2004 ACCIONES)

CARGA VIVA MAXIMA:

CARGA VIVA REDUCIDA:

CARGA DE GRANIZO SE CONSIDERA COMO CARGA ACCIDENTAL Y TENDRÁ UN VALOR DE

KG/M2

CARGA DE NIEVE SE CONSIDERA COMO CARGA ACCIDENTAL Y TENDRÁ UN VALOR DE

KG/M2

410.0

SON LAS CARGAS NO PERMANENTES QUE ACTUAN EN LA ESTRUCTURA Y ESTÁN CONSIGNADAS EN EL REGLAMENTO DECONSTRUCCIONES DEL DF PARA LAS CONDICIONES ESTÁTICA Y ACCIDENTAL:

40

60

20

100

70

100.0

40.0

DISEÑO POR VIENTO

DE ACUERDO AL MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES 1993, LA ESTRUCTURA TIENE LAS

SIGUIENTES CARACTERISTICAS:

Inciso 4.3:

SEGÚN SU IMPORTANCIA: ESTRUCTURA GRUPO B Estructuras para las que se recomienda un grado de seguridad

moderado, representan un bajo riesgo de perdidas humanas

Inciso 4.4:

SEGÚN SU RESPUESTA: ESTRUCTURA TIPO 1 Estructura poco sensible a las ráfagas y a los efectos dinamicos

del viento, abarca valores de < 5.0 y periodo < 1 seg.

Tabla I.1:

CATEGORIA DEL TERRENO: 3 TERRENO CON ALGUNAS OBSTRUCCIONES ESTRECHAMENTE ESPACIADAS

(AREAS URBANAS SUBURBANAS Y BOSQUES)

ALTITUD msnm

TEMPERATURA PROMEDIO °C

VELOCIDAD REGIONAL DEL VIENTO KM/H (PARA T= 50 AÑOS)

FACTOR DE EXPOSICION (Fα)

TABLA 4.3.2

Frz = c = Para z < 10

< 10

FACTOR DE TOPOGRAFÍA LOCAL

3 0.156 390 0.881

0.881

3.78

SITIO Ejemplo FT

NORMALTerreno practicamente plano campo abierto

1

a dCat. Del terreno c

Reynosa, Tamps.34

23.8

180.0

VELOCIDAD DE DISEÑOVD = FT x Frz x VR = 1 x x = Km/hr158.6

NORMAL 1

0.9 180.0

3

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



PRESION qz = 0.0048 x G x VD2

SIENDO =

PARA H = m = Y = ° C Reynosa, Tamps.

POR LO TANTO: qz = x = Kg/m2

TRATANDOSE DE UNA ESTRUCTURA CERRADA, SE UTILIZAN LAS FORMULAS PARA ESTE TIPO

DE ESTRUCTURA DE ACUERDO AL INCISO 4.8.2.2. DEL MANUAL DE CFE.

FUERZA SOBRE MUROS

PARA CUANTIFICAR LAS FUERZAS DE VIENTO ACTUANDO SOBRE LA SUPERFICIE DE LOS MUROS SE EMPLEA LA SIGUIENTE

EXPRESIÓN:

DEBIDO A QUE LAS COLUMNAS SON LOS ELEMENTOS QUE SE OCUPAN DE RECIBIR ESTA ACCIÓN, SE DETERMINA LA CARGA

SOBRE ELLOS DE ACUERDO A SU ÁREA TRIBUTARIA DE MURO.

FUERZAS SOBRE ELEMENTOS DE ESTRUCTURA

LAS FUERZAS QUE SE EJERCEN SOBRE LOS ELEMENTOS DE ESTRUCTURAS CERADAS SERÁN LAS RESULTANTES DE LAS

158.6

G =0.392 0.392 x 757.3

= 1.00273 + 273 + 23.8

34 757.3 23.8

0.0048 x 1.00 120.732

zpnn qCP =

Ω ττΩ

PRESIONES ACTUANTES TANTO EN EL EXTERIOR COMO EN EL INTERIOR, DE ACUERDO A LA SIGUIENTE EXPRESIÓN:

SIENDO pz = (pe - pi)

Fe = pz x Az

pz = pe - pi

Az = Área expuesta de la estructura sobre la que actua la presion pz

A) PRESION EXTERIOR (Pe) =

DATOS GENERALES:

Altura H = m

Ancho d = m

Largo b = m

DE LA TABLA 4.3.1:

SUPERFICIE DIRECCION rel d/b angulo γ

MUROS EN BARLOVENTO BARLOVENTO Normal o paralela cualquiera Cpe =

Y SOTAVENTO

SOTAVENTO Normal Ø = 0º < 10º Cpe =

Paralela Ø = 90º cualqueira Cpe =

DE LA TABLA 4.3.2:

MUROS LATERALES Para H = de 0.00 - Cpe =

Para 1H-2H de 3.78 - Cpe =


Para >3H mayor de Cpe =

DE LA TABLA 4.3.3b: BARLOVENTO < 10º

TECHO TRANSVERSAL cualquiera

3.78

3.93

8.7

3.78 3.78

7.56

11.34

11.34

-0.5

-0.65

-0.50

-0.30

-0.20

0.8

-0.50.5

cualquiera

0.5

0.5

0.5

zze ApF =

ZLApee qKKCP ⋅⋅⋅=

4

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



Para H= de 0.00 - Cpe =



Para >3H mayor de Cpe =

KA (FACTOR DE REDUCCION) A < 10 m2 KA = (TABLA I.12)

KL (FACTOR DE PRESION LOCAL) KL = CASO CRITICO

g =

0.1

0.2

1.00

1.00

2.86°

0

-0.4

0.0

0.1

0.2

3.78 3.78

7.56

11.34

11.34

-0.4

B) PRESION INTERIOR (Pi) = DE LA TABLA 4.3.7a

b1) Viento paralelo ó normal a las generatices Cpi =

Pi = X X X = Kg/m2

b2) Viento normal ó paralelo a las generatices Cpi =

Pi = X X X = Kg/m2

1.00 120.7

-0.10

-0.10 1.00 -12.07

0.20

0.20 1.00 1.00 120.7 24.15

ZLApii qKKCP ⋅⋅⋅=

5

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



FUERZAS EN ESTRUCTURA:

VIENTO DIRECCION NORMAL A LAS GENERATRICES

MURO EN BARLOVENTO

Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2

MURO EN SOTAVENTO


MUROS LATERALES:



TECHUMBRE



FUERZAS EN ESTRUCTURA:

0.00 1.00 1.00 120.7 0.00

-66.40

-12.07 12.1

0.80 1 1.00 120.7 96.58 -12.07

-48.29

-0.40 120.7 -48.29 -12.07

-0.65 1.00 1.00 120.7 -78.47

-60.37 -12.07

108.7

-12.07 -48.29

-12.07

-36.22

1 1.00 120.7 -60.37

1.00 1.00

-0.50 1.00 1.00 120.7

-0.50

zze ApF =

VIENTO PARALELO A LAS GENERATRICES

MURO EN BARLOVENTO


MURO EN SOTAVENTO


MUROS LATERALES:

H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2

2H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2


>3H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2

TECHUMBRE

H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2



>3H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2

-0.20 1.00 1.00 120.7 -24.15 -12.07

-0.50 1.00 1.00 120.7 -60.37

-0.50 1.00

-12.07 -48.29

-12.07

0.10 1.00 1.00 120.73 12.07 -12.07

0.20 1.00 1.00 120.73 24.15 -12.07 36.22

-0.40 1.00 1.00 120.7 -48.29 -12.07 -36.22

0.00 1.00 1.00 120.73 0.00 -12.07 12.07

-48.29

-36.22

0.80 1.00 1.00 120.7 96.58 -12.07

-0.65 1.00 1.00 120.7

-12.07

-66.40

108.66

-12.07

-24.15

24.15

120.7 -60.37

-78.47 -12.07

1.00

120.7-0.30 1.00 1.00

zze ApF =

6

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



PESO DE EQUIPO

SE CONSIDERA EL PESO DE LOS CONDENSADORES, QUE DE ACUERDO AL TIPO Y CAPACIDAD SE TIENE UN PESO

DE 3.5 TON, EL CUAL SE DISTRIBUYE EN LAS TRABES DE APOYO DE LA ESTRUCTURA DEL RACK

P = = Kg

SELECCIÓN DE LARGUERO (MT) DE ACUERDO CON EL MANUAL IMCA

m4.55L=

3500 437.58

PARA OBTENER LAS CARGAS EN LOS LARGUEROS, SE CONSIDERA EL AREA TRIBUTARIA QUE LE CORRESPONDA

POR VIENTO: W1 = Kg/m2 ; w = X = Kg/m

POR CM+CV: WCM+CV = Kg/m2 ; w = X = Kg/m

POR CM: WCM = Kg/m2 ; w = X = Kg/m

POR CG: WCG = Kg/m3 ; w = X = Kg/m

ES DECIR, w

w = Kg/m (CM+CV)

w

w = Kg/m (VIENTO)

w

w = Kg/m (CG)

CONDICION CM+CV

w = Kg/m

M x =

m 8

= X = Kg-m8

Vx = = Kg2

176.9

4.55

W L

1.97

1.97

59.0

176.9

71.2

196.5

71.2

1.97 176.9

1.9730.030.0

90.0

36.2

90.0

457.7

W L 402.33

4.55

100.0 100.0

176.9

36.2

196.5

7

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



CONDICION CM+GR

w = Kg/m

M X =

m 8

= X = Kg-m8

Vx = = Kg2

CONDICION CARGA DE 100 kg

a = P = Kg b= m M X = = X X

m = Kg-m

Vx = = X

L

= Kg

Mmax= 661.06 Kg-m

581.15

661.06

W L

1.37

L 4.55

4.55 95.55

P b 100

4.55255.5

P a

4.55

1.365

255.5W L

30

100 3.193.185 100

1.365

4.55

Si fs = kg/cm2

ENTONCES, EL MÓDULO DE SECCIÓN REQUERIDO ES:

S = cm3

MODULO DE SECCIÓN DEL MONTEN CF 8" CAL16

S = cm3 SUFICIENTE

CARGA SISMICA

DEL PROGRAMA STAAD PRO V8i SE OBTUVO LA MASA DE LA ESTRUCTURA, LA CUAL SE OBSERVA EN EL SIGUIENTE CUADRO:

ST HSST6X6X0.5 33.20 1.634

ST TUB20204 42.30 0.340

ST W6X12 76.62 1.375

ST W6X15 7.85 0.176

TOTAL VOLUME OF CONCRETE = 13.58 m3 = 32.592

----------------

TOTAL = 3.524

PESO ESTRUCTURA METALICA: = Kg

PESO ESTRUCTURA DE CONCRETO: = Kg

PESO DE TECHUMBRE P = X = Kg

PESO REJILLA P = X = Kg

PESO DE LOSA P = X = Kg

CARGA MUERTA (CM) WT = Kg ESTRUCTURA

Kg TECHOS

34.19 78.0 2,666.9

2000

33.053

34.19 30.0 1,025.7

36,116

31,640

55.55

3,524.0

32,592.0

74.67 410.0 30,614.7

Kg REJILLA

SUMA = Kg

2,667

70,423

8

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



EQUIPO P = = Kg

CARGA VIVA (CV) P = X = Kg

P = X = Kg

P = X = Kg

WTOTAL: Kg = Ton

Se utiliza el espectro sìsmico indicado en el Manual de Obras Civiles de la CFE (Tabla 1.3)

Fuerzas Sísmicas por nivel.

Datos Sísmicos.

Grupo :

Coeficiente C :

Ductilidad Q :

c = C / Q =Fuerzas sismicas

34.19 80.0

94.036

34.19 20.0 683.8

94,036.3

Wi (ton)

0.12

2,735.3

7,500.0

Nivel

A

435.657 5.642

2

Hi (m) Wi Hi Fi Horz. (ton)

94.036

139.645 1.809

2

0.06

18.136 7.700

74.67 170.0 12,693.9

1 75.901 3.90 296.012 3.834

⎥⎥

⎦

⎤

⎢⎢

⎣

⎡=

∑ ii

ii

Si hW

hWWQcF

9

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



MODELO 3D

178

166

175

164

163

174

74

177173

88

73 90

100

112

87

162

115

89

141

165

118

99

180

171

111

161

123

156

116

72 71

140

129

117

160

124

153

68

86 81

70

126

154

179 159

84

110

92

80

107

139 134

102

151

108

114

150

91

106

137

69

133

120

101

125121

158

144

113

67

79

128

119

148

157

122

78

105

132142

104

131

NODOS

170

169

509

494

506

493 483 489480

327

540 484492

504

364

511

378

335 393

340

485

394

481

503

431

360

530

401

365

387407

377

491 477

451

486

408

439

396

333

397

440

499

416

402

533472

463

487538

331

339

457

320

537

412409

410

449

507

478

386 420

437

498

326

482

332

376

473

383

324

369

319

455 435462 471

438

531

424

362

382

375

385

532

391

419

474

368

373

454436

392

411

428

497

505

444

430

361

323

423

399

363

403

461448

479

470

475 535

318

40 4

390

502

452

398

418 372414

400

427

381

496476

329

317

322

367

405

406

446 443469

422

380

366

371

426433

421

10

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



MIEMBROS

RESULTADOS

PARA LA OBTENCION DE LOS RESULTADOS, SE INDICÓ AL PROGRAMA HACER LA REVISION MEDIANTE

EL METODO DE ESFUERZOS PERMISIBLES DEL AISC (AISC- ASD89)

0.38

4

0.31

3

0.2

0.2580.429

0.40

9 0.16

5

0.07

04

0.124

0.28

2

0.33

3

0.4480.341

0.23

8

0.232

0.18 3

0.128

0.14

30.242

0.164

0.31

4

0.161

0.27

1

0.144

0.424

0.37

0.595

0.38

0.3780.1850.194

0.128

0.552 0.21

0.244

0.24

9

0.288

0.22

1

0.314

0.267

0.21

4

0.39

8

0.35 0.2250.531 0.137

0.30

8

0.05

32

0.35

8

0.33

0.13

9

0.419

0.423

0.341

0.27

4

0.427

0.5810.126

0.13

7

0.345

0.1170.574

0.05

43

0.119

0.24

0.29

0.22

9

0.27

1

0.298

0.1360.226 0.528

0.36

7

0 .1 65

0.13

9

0.346

0.15

0.141 0.5370.148

0.18

2

0.238

0.302

0.329

0.24

7

0.318

0.26

9

0.1310.171

0.127 0.5820.168

0.28

7

0.193

0.15

8

0.4620.1480.231

0.05

14

DADO QUE NO SE REPORTARON VALORES DE LA RELACION DE INTERACCION MAYORES DE 1.00, SE CONCLUYE

QUE LA ESTRUCTURA ES ADECUADA PARA LAS SOLICITACIONES IMPUESTAS.

REVISION DE DESPLAZAMIENTOS

DE ACUERDO CON LOS RESULTADOS DE LA CORRIDA

DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL

DIRECCION X

Horizontal ResultantHorizontal Vertical

TABLE: Joint Displacements

Node L/C X cm Y cm Z cm cm

119 15 (CM+.5CV+CE+VZ) 0.72 -0.11 0.24 0.77

119 16 (CM+.5CV+CE-VZ) -0.56 -0.14 -0.29 0.65

11

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



En general el desplazamiento màximo en la Direccion X corresponde a:

Desplazamiento máx.= cm

Desplazamiento permisible = 0.012 H = X = cm Dmax<Dperm , Se acepta

DIRECCION Z

En general el desplazamiento màximo en la Direccion Z corresponde a:

Desplazamiento máx.= cm

Desplazamiento permisible = 0.012 H = X = cm Dmax<Dperm , Se acepta

Se acepta la estructura por desplazamiento Lateral

REVISION DE PLACA BASE Y ANCLAS

9.66

0.012 805.00 9.66

0.72

0.012 805.00

TABLE: Joint Displacements

Horizontal Vertical Horizontal Resultant

Node L/C X cm Y cm Z cm cm

140 14 (CM+.5CV+CE-VX) 0.14 -0.29 0.50 0.60

133 13 (CM+.5CV+CE+VX) 0.11 -0.18 -0.65 0.68

0.65

SE DISEÑARÁ LA PLACA BASE Y LAS ANCLAJE EMPLEANDO PARA ELLO EL MÉTODO ILUSTRADO EN EL

LIBRO "DESIGN OF WELDED STRUCTURES" DE O. BLODGETT, DONDE SE DETERMINA, MEDIANTE UNA

ECUACION CÚBICA, LA POSICION DEL BLOQUE TRIANGULAR DE ESFUERZOS A TENSION CON EL PUNTO

NEUTRO.

Y GLOBAL

40

DATOS DE LA COLUMNA

SECCION: HSS6X6X0.5

d = mm

bf = mm

tw = mm

40 tf = mm

X GLOBAL

40 40

a) ANALISIS DIRECCION "X" EJES GLOBALES

1.- DEL ANAÁLISIS ESTRUCTURAL

152

152

12.7

12.7

170

250

85

170

250

85

TABLE: Joint Reactions

Beam L/C Force‐X Force‐Y Force‐Z Moment‐X Moment‐Y Moment‐Z

Tonf Tonf Tonf Tonf‐m Tonf‐m Tonf‐m

-0.09

Node

319 29 70 2.79 0.08 -0.81 -0.01 1.40 0.13

340 28 73 2.14 0.12 0.64 0.01 -1.28 0.18

318 29 69 2.53 -0.07 -0.75 0.01 1.27

NODO:

P = Kg AXIAL

M = Kg-cm FLEXION

70

2,790.0

140,000.0

12

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



2.- EXCENTRICIDAD

e = M = = cmP

3.- RELACION DE MODULOS

f´c = kg/cm2 RESISTENCIA DEL CONCRETO A LA COMPRESION A LOS 28 DIAS

Es (MODULO DE ELAST. DEL ACERO) = Kg/cm2

Ec (MODULO DE ELAST. CONCRETO) = Kg/cm2

POR LO TANTO n = =

4.- CÁLCULO DEL ÁREA A TENSIÓN

NUMERO DE ANCLAS: 3 PZAS.

As = 3 X = cm2

DIAMETRO PROPUESTO: 5 /8 "

DIAM = cm = 16 mm Dneto= cm

AREA= cm2 AREA neta= cm2

5.- DISTANCIA "Y" DEL DIAGRAMA DE PRESIONES

SE HACE USO DE LA ECUACION CUBICA:

140,000 50.18

Ec

1.43 4.29

2,790

250

2,000,000

Es 12.6491

1.59

1.98

158,114

1.35

1.43 P

eY3 + K1Y

2 + K2Y + K3 (f)

DONDE:

K1 = 3 e - D = 3 ( - 25 ) =2 2

K2 = = 6 x + =

K3 = -K2 D + f = 25 + =2 2

SUSTITUYENDO EN LA ECUACION:

Y3 + Y2 + Y = 0

RESOLVIENDO: Y =

6.- FUERZA DE TENSION D - Y -Pt = 2 3 = Kg sc = ±

D - Y + Kg/cm22 3 Kg/cm2

4.464 53.76

-49.30

58.22

8.5

50 113.0376

6n As

113.038 764.25 16049.159

8.76265

e -Pc -6,265.5

f

8.5

764.2456

-16049.16

B 25

-764.2

(f+e) 12.649 4.3 8.5 50.18

cm

13

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



7.- ESFUERZOS EN LA PLACA:sc = = Kg/cm2 L1T = cm

DE ACUERDO AL DIAGRAMA DE PRESIONES Y Pt

POR TRIANGULOS SEMEJANTES:

= X1 = Kg/cm2x1

ADEMAS X2 = Kg/cm2

x2

DIAGRAMA DE PRESIONES

Se considera el borde de la placa como una viga en cantiliver

X1

X2

Ó

11.46

-6709.77

2 (Pc + Pt)

2 2

Y

57.25 25.233.86 X1

32.01

8.76265

B x Y57.25

3.86 4.90

8.-ESFUERZOS DE FLEXIÓN M 1 = AREA DEL RECT + M 2 = AREA DEL TRIANG.

SUSTITUYENDO: M 1 = = Kg-cm

M T = Kg-cm

M 2 = = Kg-cm

9.- ESPESOR DE LA PLACA

t = = 6 X = cm 2530 X 0.75

SE CONSIDERA UN ESPESOR DE t = 16 mm CONSIDERANDO EFECTOS DE CORROSION

REVISION DE ANCLAS

Datos

* Concreto Reforzado *Acero

f'c = kg/cm fy = kg/cm resistencia de varillas corrugadas

* Dimensiones del dado

A = cm

B = cm

B

A

30

w l2 w l2

2 3

25.2 4.90

30

6 M

fs

559.1

559.1

4.90 256.203

302.942

32.0

1.49

250 4200

X

X

2 2

∴

14

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



* Anclas tipo AX

* Geometria del ancla

fy = kg/cm Acero A-36 en anclas

ft = kg/cm

fv = kg/cm2

d = pulg.

d = cm Diametro nominal del ancla

dneto = cm Diametro neto del ancla

P = cm

H = cm

L = cm

No. de anclas por lado: 3 pzas

* Reacciones criticas

P = kg

My = kg-cm

Mz = kg-cm

Mxz = kg-cm

Vy = kg

Vz = kg

140,000

583

7

2530

1518

5/8

0.0

1.59

810.0

80.0

50

60

-6265.5

1.35

2024

Vyz = kg

* Revision a cortante:

1

VR = = kg por ancla

2

V = = kg por ancla

VR TOTAL = V x No. total de anclas = kg. > kg.

Como VR TOTAL > Vact Se aceptan anclas por cortante

Capacidad a tensión de las barras

Por longitud de desarrollo

diámetro nominal del ancla en cm

longitud de desarrollo en cm

resistencia del concreto en Kg/cm2

T = = Kg por ancla

Por capacidad a tensión pura

T = = Kg por ancla

0.0

512.11.351.13 x 250 x

1.43 x 2024 2894

3073 810

14 x 50 x 16 11068

1.4 x 2530 3618

2´125.1 dcfV =

vs fAV =

cfLT d '14=

=d=dL

=cf ´

ts fAT =

Rige T = Kg no.= = PZAS3618 6,265 1.733618

∴

15

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



SE ACEPTA EL NÚMERO DE ANCLASDESCARGAS ESTÁTICAS EN COLUMNAS, RESULTADO DEL ANÁLISIS DE LA ESTRUCTURA EN SAP2000 V15

P

V

M

DESCARGAS DEBIDAS A SISMO OBTENIDAS DEL PROGRAMA SAP2000 V15

0 0 2.06 0

0 0

0

0 0 2.81 0

0 0 3.61 0

0 0 2.94 0

0

0.00 0

0 0

20.35 0 0 0 0.00 0

0 0 1.04 0 0 0

8.7

8.7

DATOS GENERALES: FACTORES DE CARGA Y RESISTENCIA

f'c = Kg/cm2 FC estática =

f*c = Kg/cm2 FC acc =

f"c = Kg/cm2 FRv =

fy = Kg/cm2 FRf =

Densidad del suelo: Ton/m3

Porfundidad de desplante: m

CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO:

Q estática = Ton/m2 Q sísmica = Ton/m2

Longitud de la zapata L = m

1.4

1.1

0.7

0.9

250

200

170

4200

4

15.0 20.0

1.70

1.30

16

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



CARGAS ESTÁTICAS

Pt = Pe + 0.3Pe = + = Ton

Ptu = Ton

CARGAS ESTÁTICAS MAS SÌSMICAS:

Pt = Pe + 0.3Pe + Ps = + + = 27.50 Ton

Ptu = Ton

ANCHO DE ZAPATA

Entonces, el ancho de zapata será:

Se propone de:

B = cm

cm

30.24

20.35 6.11 26.46

37.04

20.35 6.11 1.04

Área

< 70

200

=37.04

15.0= 2.47 m2

=2.47

4.00= 0.62 m = 61.7

S

TUZ Q

PA =

LAB Z=

PRESIONES DE CONTÁCTO

Dimensiones propuestas de zapata.

Ancho de zapata B= 20

Peralte propuesto h1 =

Peralte propuesto h2 =

Ancho de contratrabe t =

Centro de contratrabe = 130

Ancho de dado =

Descrip. Peso Brazo Momento

Contratrabe

Zapata b1

Zapata b2

Suelo 1

Suelo 2

Carga 200

W = Ton M = Tn-m Excentricidad S = 2.67 cm3

= m = > CUIDADO SE GENERAN TENSIONES

3.612.81

0.00

0.25

6.65

1000

35 35

0 180

190

b1

200

0.00

20.35 0.30 6.11

40.52 25.80

0.64

0.00

b2

0.00

20.35

11.63

0.1

1.10

0.00

1.10

0.36

0.00

12.79

35

35

20

2.50

6.05

0.00

11.63

0.33

60

WMx = xBe −=

2

17

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



PERALTE DE ZAPATA

La presión neta que recibirá el suelo es Carga última

Pu = Ton

Área efectivaAE = m2

Momento generado:l = 1.4 m

x 2

< 15

Tn/m2

Tn/m2 ACEPTABLE

28.49= 5.59 Tn/m2

5.09

= 18.17

=

= 5.59

56.7314.82

8.00Tn/m2 < 15

28.5

= 5.48 Tn-m =1.402

cm

548189

+20.61

2.67=

5.093

= -0.64 Tn/m256.73

‐20.61

> 10

8.00 2.67

ACEPTABLE

kg-cm

=

cm

E

Un A

Pq =

2

2lqM nl =

68.14 ' +=

c

l

fMd

SWe

AWq

Zs ±=

Se propone un peralte de

d = cm

El peralte total será:

h = d + 5 = cm

REVISIÓN DE CORTANTE COMO ELEMENTO ANCHO

Se deberán cumplir tres condiciones:

1) B > 4d > Cumple

2) h < 60 < Cumple

3) V = qn l = Tn

2.741= 2.00 No cumple

40

35

200 140

40 60

M

V d

7.83<2

5.48

18

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



En caso de cumplir con las tres condiciones, el cortante resistente del concreto se calculará con la siguiente expresión:

Tn

Si no se cumple con una de las tres condiciones, el cortante resistente en el concreto será:

Tn

El cortante resistente del concreto Vcr = TnEl cortante último actuante Vu = Tn < VCR SE ACEPTA EL PERALTE PROPUESTO

DISEÑO POR FLEXIÓN DE LA ZAPATA

= Tn-m

Refuerzo requerido: Refuerzo minimo:

Se reforzará con As = cm29.22

0.00

8.73

8.73

7.83 Vu

5.48

4.875 cm2 9.22 cm2

EXISTENTE

== *5.0 cRCR fbdFV

=+= *)202.0( cRCR fbdFV ρ

2

2lqM nlu =

==dfF

MAyR

US 85.0

== bdf

fA

y

c'

min7.0

VARILLA No. SEPARACIÓN

Acero por temperatura:

cm2

VARILLA No. SEPARACIÓN

8

10

8

14

21

31

55

86

3

4

5

6

6.11

12

21

3

4

#3@20

#3@20

90

PLANTILLA DE CONCRETOPOBRE f'c = 100 kg/cm²

100

20 #4@20

=+

= 5.1100)100(

660 xxfx

xAy

St

19

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



Diseño de losa tapa.

Datos de la losa:

Largo L= m

Ancho B= m

Espesor= cm

Recubrimiento r= cm

Peralte efectivo d= cm

Análisis de cargas:

Peso propio= kg/m2

carga adic.= kg/m2

carga viva= kg/m2

base de equipo= kg/m2

w= kg/m2

TABLERO I

a1= m TABLERO DE EXTREMO

a2= m

relación a1/a2= <

4.55

3.26

15

4

11

410

40

100

100

650

3.26

4.55

0.72 0.6

4.55

wCL

wCC

TABLERO I

3.26a1=

α1

α4α5α3

α2

a2 =

α6

MOMENTOS COMPARATIVOS

Claro corto: Si a1/a2 = ≈

Claro largo: Si a1/a2 = ≈

Momento simple estàtico claro corto mcc = Tn-m

Momento simple estàtico claro largo mcl = Tn-m

Momento distribuidos. Claro corto

Momento negativo màx extremo (claro corto) 0.8 mcc = Mu = kg-cm

Momento negativo extremo (claro corto) 0.2 mcc = Mu = kg-cm

Momento positivo centro (claro corto) mcc = Mu = kg-cm

Momento distribuidos. Claro largo

Momento negativo màx extremo (claro corto) 0.4 mcc = Mu = kg-cm

Momento negativo extremo (claro corto) 0.4 mcc = Mu = kg-cm

Momento positivo centro (claro corto) mcc = Mu = kg-cm

Revision por fuerza cortante

Vcr = = x x x x = 5444.72 kg

0.72 0.70

10

0.72

16

0.55 77369

19342

0.70

0.14

0.26

0.35 48356

0.17 24178

0.17 24178

36267

= 326 - 11.00 0.95 - 0.50 326 6.50 = 585 kg2 455

0.5 0.7 100 11.00 14.142

0.691

0.432

waa

da

V ⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛ −=

2

11 5.095.02

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ *5.0 cR fdbF

21wam =

21wam =

20

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



> OK EL PERALTE SE ACEPTA POR FUERZA CORTANTE

k ##

r 1

Me

0.35 0.35

0.14

0.55 0.14

0.55

0.31

0.47 0.53 0.5

-0.14 0.55 -0.55 0.14

0.35 0.35

-0.14

0 55 0 14

0.00

0 0.00 0.00 0.00

-0.14 0.55 -0.55 0.14

3.26 3.26

Vcr Vu

5445 672

3.26 3.26

Revisión por flexión:

Acero mínimo: = Asmin bd = cm2

-0.55 -0.14

2.900.0026

=d =L =cf ´ =d =L =cf ´

fycf '7.0

fycf '7.0

21

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



CLARO CORTO

Momento máximo extremo

Mu= M x Fc= kg-cm

Acero requerido: Acero mínimo: Se diseña con :

cm2 As min = cm2 As = cm2

Momento centro

Mu= M x Fc= kg-cm



CLARO LARGO

Momento máximo extremo

Mu= M x Fc= kg-cm



77,369

2.19 2.90 2.90

48,356

1.37 2.90 2.90

24,523

0.69 2.90 2.90

==dFF

MAYR

us 85.0

==dFF

MAYR

us 85.0

==dFF

MAYR

us 85.0

Momento centro

Mu= M x Fc= kg-cm



Claro corto:

Para momento positivo: 3 @ 25 cm

Para momento negativo: 3 @ 25 cm

Claro largo:

Para momento positivo: 3 @ 25 cm

Para momento negativo: 3 @ 25 cm

Revisión de la flecha. Método de la curvatura:

Donde:

43,114

1.22 2.90 2.90

10

2KLY =d

K εΣ=

==dFF

MAYR

us 85.0

22

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



Deformaciones unitarias en el concreto:

Deformación por trabajo: Compresión y tensión Relación modular

/1000

Tn 13

Deformación por contraccion

/1000 Kg/cm2

Ec =

Deformación por flujo plástico Kg/cm2 Es =

/1000

Deformación del acero: /1000

/1000

Flecha: Flecha permisible.

Y YP LA FLECHA ESTÁ DENTRO DE LO PERMISIBLE

DISEÑO DE TRABES

0.13

3.69

0.35 15.7

150000

1296.1 2000000

0.20

1.33

0.65

1.04 cm 1.9

<

cm

===d

MTC85.0

=−+

=)1(nAsA

CfC

C

==c

S

EEn

==C

cc E

fε

=ccε

cccc εε 5.1≈

==S

SS E

fε

==S

S ATf

=Σε

==10

2KLY =+= 5.0240LYp

L =

Area tributaria .AT = cm2

Datos generales :f'c = Kg/cm2 FC = Módulo de elasticidad:

f*c = Kg/cm2 FRf = Acero: E = Kg/cm2

Fy = Kg/cm2 FRv = Concreto E = Kg/cm2

Carga total sobre el elemento:Wu = w AT = x = Kg Sección de la trabe:

Momento estático. Carga varible. Peralte total h = cm

Recubrimiento r = cm

Kg-m Peralte efectivo d= cm

Ancho b = cm

1.4

5.72

4.495

2000000

158114

650 4.495 2921.8

40

4

36

20

250

200

4200

2785

0.9

0.7

==6

WLM

23

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



Momentos en los extremos y al centro por empotramiento

Kg-m MUE = Kg-m

Kg-m MUC = Kg-m

Cortante :

Kg Vu = Kg

Refuerzo por flexión:

Al extremo As = cm2 Reforzar con 1 varillas del # 5

Al centro As = cm2 Reforzar con 2 varillas del # 5

Refuerzo mínimo:

* Proporcione el numero de varilla

cm2

<

278.5 389.96

2507 3509.61

1461 2045.23

1.90

0.003 0.015

0.34

3.03

== MM E 32

== MMC 31

==2

WVE

dFFMuAYR

S 85.0=

==bdAsρ

== bdFf

AY

CS

'

7.0

Cortante en el concreto

Formula 1: p<0.015

Kg/cm2 Rige

Formula 2: p>0.015

Kg/cm2 No rige

Ancho necesario por cortante en la trabe:v ≈ vCR = Kg/cm2

cm El ancho de trabe propuesto es suficiente

Entonces, el ancho de trabe será: b = 20 cm*

Refuerzo por cortante:

VCR = Kg Vu = Kg Estribo # 3

Separación:

> 18 cm Usar estribos del 3 @ 18 cm

Separación minima : d/2 = 18 cm

Cálculo de la flecha. Método de la curvatura:

Donde:

2.50

4.95

6.3

9.084

1801.2 2045

556.3

2.5

=+= *)202.0( CRCR fFv ρ

== *5.0 CRCR fFv

==dv

Vb U

=−

=CRU

YVR

VVdFAFs

10

2KLY =d

K εΣ=

24

CALCULO

FECHA 24-May-12

CHECO

APROBO

BODEGA AURRERA

LAS FUENTES

UNIDAD CLIENTE

24


HOJA

7322



Deformaciones unitarias en el concreto:

Deformación por trabajo: Compresión y tensión Relación modular

## /1000

Tn 13

Deformación por contraccion

## /1000 ## Kg/cm2

Deformación por flujo plástico Kg/cm2

0 /1000

Deformación del acero: ## /1000

1 /1000

Flecha: Flecha permisible.

< Flecha aceptable

8.19

2069.5

cm

1.55 2.9

2.9cm1.55 =+= 5.0240LYp

===d

MTC85.0

=−+

=)1(nAsA

CfC

C

==c

S

EEn

==C

cc E

fε

=ccε

cccc εε 5.1≈

==S

SS E

fε

==S

S ATf

=Σε

==10

2KLY

( ) 1 # 5

h = 40 ( ) 2 # 3

( ) 2 # 5

d = 20

Memoria-subestacion y Rack

Documents

Transcript of Memoria-subestacion y Rack