Memorias de Calculo
-
Upload
luis-carlos-hernandez-tute -
Category
Documents
-
view
223 -
download
2
description
Transcript of Memorias de Calculo
PISO 2
TABLERO APTO 1
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 1 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 15.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 106.60 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
REGULACION (MAX 3%) 0.38% Conductor (Tierra)Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 2
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 2 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 15.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 106.60 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
REGULACION (MAX 3%) 0.38% Conductor (Tierra)Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 3
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 3 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 15.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 106.60 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
REGULACION (MAX 3%) 0.38% Conductor (Tierra)Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 4
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 4 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 15.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 106.60 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
REGULACION (MAX 3%) 0.38% Conductor (Tierra)Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
PISO 3
TABLERO APTO 5
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 5 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 25.00 Corriente del Conductor (A)
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 177.67 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 0.64% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 6
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 6 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 25.00 Corriente del Conductor (A)
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 177.67 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 0.64% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 7
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 7 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 25.00 Corriente del Conductor (A)
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 177.67 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 0.64% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 8
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 8 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 25.00 Corriente del Conductor (A)
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 177.67 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 0.64% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
PISO 4
TABLERO APTO 9
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 9 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 35.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 248.73 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 0.90% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 10
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 10 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 35.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 248.73 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 0.90% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 11
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 11 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 35.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 248.73 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 0.90% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 12
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 12 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 35.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 248.73 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 0.90% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
PISO 5
TABLERO APTO 13
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 13 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 45.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 319.80 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 1.15% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 14
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 14 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 45.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 319.80 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 1.15% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 15
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 15 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 45.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 319.80 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 1.15% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 16
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 16 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 45.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 319.80 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 1.15% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
PISO 6
TABLERO APTO 17
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 17 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWG
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
TOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 55.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 390.87 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 1.41% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 18
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 18 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWG
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
TOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 55.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 390.87 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 1.41% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 19
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 19 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWG
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
TOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 55.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 390.87 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 1.41% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 20
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 20 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWG
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
TOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 55.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 390.87 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 1.41% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
PISO 7
TABLERO APTO 21
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 21 8 CTOS 2Ǿ-4H
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 65.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 461.93 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 1.67% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 22
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 22 8 CTOS 2Ǿ-4H
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 65.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 461.93 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 1.67% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 23
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 23 8 CTOS 2Ǿ-4H
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 65.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 461.93 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 1.67% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
TABLERO APTO 24
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 24 8 CTOS 2Ǿ-4H
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 24 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 65.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 461.93 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 1.67% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
PISO 8
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
TABLERO APTO 25
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 25 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 75.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 533.00 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 1.92% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
TABLERO APTO 26
Carga Cantidad FP. Potencia (w) Potencia VA
TABLERO APTO 26 8 CTOS 2Ǿ-4H
TOMAS GENERALES 1 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GENERALES 2 - 0.90 720.00 800.00 12 AWG 14 AWGTOMAS GFCI COCINA 0.90 360.00 400.00 12 AWG 14 AWG
CARGA TOTAL (KVA)7,107
CORRIENTE CARGA (In) 31.31 Conductor ElegidoCORRIENTE DISEÑO (Idis) 39.13 Tipo de Aislamiento 90ºCLONGITUD (M) 75.00 Corriente del Conductor (A)CARGA (KVA) 7.11 Corriente por Temperatura (A) y AgrupamieCONSTANTE CONDUCTOR 3.61E-03 Conductor Aplica?MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT) 533.00 Conductor (Fase)
Conductor (Neutro)REGULACION (MAX 3%) 1.92% Conductor (Tierra)
Breaker Escogido (A)Tuberia escogida
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
TABLERO APTO 1
TABLERO APTO 1 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0
Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 2
TABLERO APTO 2 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0
Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 3
TABLERO APTO 3 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0
Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 4
TABLERO APTO 4 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0
Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 5
TABLERO APTO 5 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4
Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 6
TABLERO APTO 6 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4
Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 7
TABLERO APTO 7 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4
Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 8
TABLERO APTO 8 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4
Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 9
TABLERO APTO 9 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)
7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.CALIBRE
Conductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 10
TABLERO APTO 10 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)
7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.CALIBRE
Conductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 11
TABLERO APTO 11 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)
7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.CALIBRE
Conductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 12
TABLERO APTO 12 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)
7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.CALIBRE
Conductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 13
TABLERO APTO 13 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 14
TABLERO APTO 14 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 15
TABLERO APTO 15 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 16
TABLERO APTO 16 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 17
TABLERO APTO 17 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 18
TABLERO APTO 18 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 19
TABLERO APTO 19 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 20
TABLERO APTO 20 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 21
TABLERO APTO 21 8 CTOS 2Ǿ-4H
CARGA CIRCUITOS EN VA'sCORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 22
TABLERO APTO 22 8 CTOS 2Ǿ-4H
CARGA CIRCUITOS EN VA'sCORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 23
TABLERO APTO 23 8 CTOS 2Ǿ-4H
CARGA CIRCUITOS EN VA'sCORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 24
TABLERO APTO 24 8 CTOS 2Ǿ-4H
TABLERO APTO 24 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 25
TABLERO APTO 25 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 26
TABLERO APTO 26 8 CTOS 2Ǿ-4H CARGA CIRCUITOS EN VA's
CORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKERA B
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 1 2 1 X 15 A
800.00 6.30 7.87 1 X 15 A 3 4 1 X 15 A
400.00 3.15 3.94 1 X 15 A 5 62 X 20 A
7 8
1200.00 800.00 FASE A FASE B3753.33 3353.33
TOTAL 7106.67
CARGA TOTAL (KVA)7,107 CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.
CALIBREConductor Elegido 6 8Tipo de Aislamiento 90ºC THHN 6Corriente del Conductor (A) 75 4Corriente por Temperatura (A) y Agrupamie 68.25 2Conductor Aplica? SI 1/0Conductor (Fase) 6 2/0Conductor (Neutro) 6 4/0Conductor (Tierra) 8 250Breaker Escogido (A) 2X40 350
1" 500
TABLERO APTO 1 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 260
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
0.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 2 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 260
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
0.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 3 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 260
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
0.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 4 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 260
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
0.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 5 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 95
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
1.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 6 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 95
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
1.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 7 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 95
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
1.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 8 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 95
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
1.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 9 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 10 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 11 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 12 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 13 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 14 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 15 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 16 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 17 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 18 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 19 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 20 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 21 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. Cantidad
CORRIENTE CTOCARGA CIRCUITOS EN VA's
Potencia VA Potencia (w) FP. Cantidad
I Diseno I CargaA B
5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 22 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. Cantidad
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
CORRIENTE CTOCARGA CIRCUITOS EN VA's
Potencia VA Potencia (w) FP. Cantidad
I Diseno I CargaA B
5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 23 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. Cantidad
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
CORRIENTE CTOCARGA CIRCUITOS EN VA's
Potencia VA Potencia (w) FP. Cantidad
I Diseno I CargaA B
5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 24 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. Cantidad
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
TABLERO APTO 24 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
TABLERO APTO 25 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
TABLERO APTO 26 8 CTOS 2Ǿ-4H Potencia VA Potencia (w) FP. CantidadCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA'sI Diseno I Carga
A B5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -5.91 4.72 600.00 12 AWG 14 AWG 600.00 540.00 0.90 -
19.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.9019.23 15.38 1953.33 12 AWG 14 AWG 1953.33 1758.00 0.90 -
2553.33 2553.33
VA
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2
AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2
AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2
AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2
AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
Carga
LUCES GENERALES 1 LUCES GENERALES 2AA 12000 BTU FASE AAA 12000 BTU FASE B
TABLERO AREAS COMUNES
Carga Cantidad FP
TOMAS GENERALES PORTERIA - 0.9
LUCES PASILLOS - 0.9
LUCES PARQ + PORTERIA + FACHADA. - 0.9
BOMBA DE AGUA 5HP FASE A. - 0.9
BOMBA DE AGUA 5HP FASE B. - 0.9
BOMBA DE AGUA 5HP FASE C. 0.9
CARGA DIVERSIF (VA)12,622
CORRIENTE CARGA (In)CORRIENTE DISEÑO (Idis)LONGITUD (M) CARGA (KVA)CONSTANTE CONDUCTOR MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT)
REGULACION (MAX 3%)
TABLERO APTO 27
Carga Cantidad FP
TOMAS GENERALES 1 - 0.9
TOMAS GENERALES 2 - 0.9
TOMAS GFCI COCINA - 0.9
CARGA DIVERSIF (VA)7,107
CORRIENTE CARGA (In)CORRIENTE DISEÑO (Idis)LONGITUD (M) CARGA (KVA)CONSTANTE CONDUCTOR MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT)
REGULACION (MAX 3%)
TABLERO TG
Carga Cantidad FP
TAB APTO 1 FASE A - 0.9
TAB APTO 1 FASE B - 0.9
TAB APTO 2 FASE A - 0.9
TAB APTO 2 FASE B - 0.9
TAB APTO 3 FASE A - 0.9
TAB APTO 3 FASE B - 0.9
TAB APTO 4 FASE A - 0.9
TAB APTO 4 FASE B - 0.9
TAB APTO 5 FASE A - 0.9
TAB APTO 5 FASE B - 0.9
TAB APTO 6 FASE A - 0.9
TAB APTO 6 FASE B - 0.9
TAB APTO 7 FASE A - 0.9
TAB APTO 7 FASE B - 0.9
TAB APTO 8 FASE A - 0.9
TAB APTO 8 FASE B - 0.9
TAB APTO 9 FASE A - 0.9
TAB APTO 9 FASE B - 0.9
TAB APTO 10 FASE A - 0.9
TAB APTO 10 FASE B - 0.9
TAB APTO 11 FASE A - 0.9
TAB APTO 11 FASE B - 0.9
TAB APTO 12 FASE A - 0.9
TAB APTO 12 FASE B - 0.9
TAB APTO 13 FASE A - 0.9
TAB APTO 13 FASE B - 0.9
TAB ZONAS COMUNES FASE A - 0.9
TAB ZONAS COMUNES FASE B - 0.9
TAB ZONAS COMUNES FASE C - 0.9
CARGA DIVERSIF (VA)204,501
CORRIENTE CARGA (In)CORRIENTE DISEÑO (Idis)LONGITUD (M) CARGA (KVA)CONSTANTE CONDUCTOR MOMENTO ELECTRICO (KVAxMT)
REGULACION (MAX 3%)
TABLERO AREAS COMUNES
Potencia VA
TABLERO AREAS COMUNES 12 CTOS 3Ǿ-5HCARGA CIRCUITOS EN VA's
A B C
300.0 333.3 12 AWG 14 AWG 333 1,800.0 2,000.0 12 AWG 14 AWG 2,000 1,800.0 2,000.0 12 AWG 14 AWG 2,000 1,243.4 1,381.5 12 AWG 14 AWG 1,382 1,243.4 1,381.5 12 AWG 14 AWG 1,382 1,243.4 1,381.5 12 AWG 14 AWG 1,382
1,715 3,382 3,382
CARGA DIVERSIF (VA)12,622
32.14 Conductor Elegido 640.18 Tipo de Aislamiento 90ºC THHW15.00 Corriente del Conductor (A) 7512.62 Corriente por Temperatura (A) 54.6
3.61E-03 Conductor Aplica? SI189.33 Conductor (Fase) 6
Conductor (Neutro) 60.68% Conductor (Tierra) 8
Breaker Escogido (A) 3X50ATuberia escogida 1 1/2"
TABLERO APTO 27
Potencia VA
TABLERO APTO 27 6 CTOS- 3Ǿ-5HCARGA CIRCUITOS EN VA's
A B C
720.0 800.00 12 AWG 14 AWG 800 720.0 800.00 12 AWG 14 AWG 800
Potencia W
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
Potencia W
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
360.0 400.00 12 AWG 14 AWG 400
800 800 400
CARGA DIVERSIF (VA)7,107
18.10 Conductor Elegido 622.62 Tipo de Aislamiento 90ºC THHW85.00 Corriente del Conductor (A) 75
7.11 Corriente por Temperatura (A) 54.63.61E-03 Conductor Aplica? SI
604.07 Conductor (Fase) 6Conductor (Neutro) 6
2.18% Conductor (Tierra) 8
TABLERO TG
Potencia VA
TABLERO GAVINETE GENERAL DE DISTRIBUCION & MULTIMEDIDA- 3Ǿ-5HCARGA CIRCUITOS EN VA's
A B C
3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353
Potencia W
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 3,378.0 3,753.3 6 AWG 8 AWG 3,753 3,018.0 3,353.3 6 AWG 8 AWG 3,353 2,786.4 3,096.0 6 AWG 8 AWG 3,096 4,286.7 4,763.0 6 AWG 8 AWG 4,763 4,286.7 4,763.0 6 AWG 8 AWG 4,763
36,943 36,543 31,523
CARGA DIVERSIF (VA)204,501
520.74 Conductor Elegido 4/0650.93 Tipo de Aislamiento 90ºC THHW
30.00 Corriente del Conductor (A) 260204.50 Corriente por Temperatura (A) 189.28
5.30E-04 Conductor Aplica? NO6135.03 Conductor (Fase) 6
Conductor (Neutro) 63.25% Conductor (Tierra) 8
TABLERO AREAS COMUNES
TABLERO AREAS COMUNES 12 CTOS 3Ǿ-5HCORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKER
2.62 3.28 1 X 20 1 2
3 X 15 A 15.75 19.69 1 X 20 3 4
15.75 19.69 1 X 20 5 6
10.88 13.60 3 X 15 A
7 8
10.88 13.60 9 10
10.88 13.60 11 12
FASE A FASE B FASE C
3,096 4,763 4,763
TOTAL 12,622
CALIBRE8642
1/02/04/0250350500
TABLERO APTO 27
TABLERO APTO 27 6 CTOS- 3Ǿ-5HCORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKER
6.30 7.87 1 X 15 1 2
3 X 15 A 6.30 7.87 1 X 15 3 4
3.15 3.94 1 X 15 5 6
3 X 15 A
7 8
FASE A FASE B FASE C
3,353 1,400 2,353
TOTAL 7,107
CALIBRE8642
1/02/04/0250350500
TABLERO TG
TABLERO GAVINETE GENERAL DE DISTRIBUCION & MULTIMEDIDA- 3Ǿ-5HCORRIENTE CTO BREAKERS
I Carga I Diseno BREAKER CIRCUITO TABLERO CIRCUITO BREAKER
29.55 36.94 1 X 20 1 2
26.40 33.01 1 X 20 3 4
29.55 36.94 1 X 20 5 6
26.40 33.01 7 8
29.55 36.94 9 10
26.40 33.01 11 12
29.55 36.94 13 14
26.40 33.01 15 16
29.55 36.94 17 18
26.40 33.01 19 20
29.55 36.94 21 22
26.40 33.01 23 24
29.55 36.94 25 26
26.40 33.01 27 28
29.55 36.94 29 30
26.40 33.01 31 32
29.55 36.94 33 34
26.40 33.01 35 36
29.55 36.94 37 38
26.40 33.01 39 40
29.55 36.94 41 42
26.40 33.01 43 44
29.55 36.94 45 46
26.40 33.01 47 48
29.55 36.94 49 50
26.40 33.01 51 52
24.38 30.47 53 54
37.50 46.88 55 56
37.50 46.88 57 58
FASE A FASE B FASE C
70,523 70,676 63,302
TOTAL 204,501
CALIBRE8642
1/02/04/0250350500
TABLERO AREAS COMUNES
TABLERO AREAS COMUNES 12 CTOS 3Ǿ-5HCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA's
I Diseno I Cargaa b c
13.60 10.88 1,382 10 AWG 12 AWG
13.60 10.88 1,382 10 AWG 12 AWG
13.60 10.88 1,382 10 AWG 12 AWG
- - - - - - - - -
1,382 1,382 1,382
VA
K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO APTO 27
TABLERO APTO 27 6 CTOS- 3Ǿ-5HCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA's
I Diseno I Cargaa b c
5.91 4.72 600 12 AWG 14 AWG
5.91 4.72 600 12 AWG 14 AWG
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
19.23 15.38 1,953 12 AWG 14 AWG
19.23 15.38 1,953 12 AWG 14 AWG
2,553 600 1,953
VA
K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO TG
TABLERO GAVINETE GENERAL DE DISTRIBUCION & MULTIMEDIDA- 3Ǿ-5HCORRIENTE CTO
CARGA CIRCUITOS EN VA's
I Diseno I Cargaa b c
36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG
33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG
36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG
33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG
36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG
33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG
36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG
33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG
36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG
33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG
36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG
33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG
36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG
33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG
36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG
33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG
Conductor de Fase calculado
Conductor de Tierra calculado
36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG
33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG
36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG
33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG
36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG
33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG
36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG
33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG
36.94 29.55 3,753 6 AWG 8 AWG
33.01 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG
33.00 26.40 3,353 6 AWG 8 AWG
13.78 11.02 1,400 6 AWG 8 AWG
23.16 18.53 2,353 6 AWG 8 AWG
33,580 34,133 31,780
VA
K mm2 A4.9212 553.6066 13.29 752.2932 21.14 951.4823 33.62 1300.9670 53.5 1700.7093 67.44 1950.5303 107.21 2600.4277 126.67 2900.3360 177 3500.2656 253 430
TABLERO AREAS COMUNES
Potencia VA Potencia W FP Cantidad Carga
1,381.5 1,243.4 0.9 - ASCENSOR FASE A 1,381.5 1,243.4 0.9 - ASCENSOR FASE B 1,381.5 1,243.4 0.9 - ASCENSOR FASE C
TABLERO APTO 27
Potencia VA Potencia W FP Cantidad Carga
600.00 540.0 0.9 - LUCES GENERALES 1 600.00 540.0 0.9 - LUCES GENERALES 2
1953.33 1,758.0 0.9 - AA 12000 BTU FASE A1953.33 1,758.0 0.9 - AA 12000 BTU FASE B
TABLERO TG
Potencia VA Potencia W FP Cantidad Carga
3,753.3 3,378.0 0.9 - TAB APTO 14 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 - TAB APTO 14 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 - TAB APTO 15 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 15 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 16 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 16 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 17 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 17 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 18 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 18 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 19 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 19 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 20 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 20 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 21 FASE B 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 21 FASE B
3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 22 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 22 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 23 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 23 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 24 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 24 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO25 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 25 FASE B 3,753.3 3,378.0 0.9 TAB APTO 26 FASE A 3,353.3 3,018.0 0.9 TAB APTO 26 FASE B 3,353.0 3,017.7 0.9 TAB APTO 27 FASE A 1,400.0 1,260.0 0.9 TAB APTO 27 FASE B 2,353.0 2,117.7 0.9 TAB APTO 27 FASE C
B. CÁLCULO DEL TRANSFORMADOR
Para el cálculo de la carga del transformador se tiene en cuenta que la carga definda por los cuadros de cargas del TG, en el item A, con el valor total de la carga calculada:
DESCRIPCIÓN FACTOR DIVER.Cargas de Apartamentos 100%Carga de Zonas Comunes 100%Reservas
CAPACIDAD TOTAL :
Factor de potencia: 0.9carga total demanda (activa) Err:509carga total demanda (aparente) Err:509Transformador Proyectado KVA 50Carga Instalada (KVA )= ∑Tableros VA =
Cargabilidad = Carga instalada * 100 =Potencia Nominal
Descripción UnidadesPotencia KVA
Tensiones V
Aislante AceiteTipo de transformador CONVENCIONAL
Grupo de conexión -Refrigeración -
Temperatura de devanados °CTemperatura del aceite °C
BIL KV
Por lo tanto se instalará un transformador de distribución de 50 KVA Monofasico Convencional, refrigerado en aceite, con
tensiones normalizadas: 13200/120/240 voltios, ubicarlo en poste
B. CÁLCULO DEL TRANSFORMADOR
Para el cálculo de la carga del transformador se tiene en cuenta que la carga definda por los cuadros de cargas del TG, en el item A, con el valor total de la carga calculada:
FACTOR DIVER. POTENCIA (V.A.)100% Err:509100% 7106.7
0Err:509
KWKVAKVA
Err:509 VA
Err:509 x 100 Err:50950
Valor50
13200227/117
-ONAN
858595
PISO 20
B.1 CÁLCULO DE ALIMENTADORES DE BT
Para el transformador proyectado, el cálculo del alimentador al tablero principal se realiza teniendo en cuenta que pueda transportar toda la potencia nominal de éste.
B.1.1) Alimentador de BT del transformador de 50 KVA al TG:
LOS CALCULOS DE LA ACOMETIDA PRINCIPAL DEL TG SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.
B.1.2) Alimentadores de BT para tableros de Luces y Tomas:
LOS CALCULOS DEL ALIMENTADOR DEL TB DE LUCES Y TOMAS SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.
B.1,3 Alimentador del TG hasta el TB2
LOS CALCULOS DEL ALIMENTADOR DEL TB2 SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.
B,1,4 Alimentador del TG hasta el TB3
LOS CALCULOS DEL ALIMENTADOR TG DE SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.
B.1.2) INTERRUPTORES DE PROTECCIÓN DE SUBALIMENTADORES DE BT EN LOS TABLEROS TG, TB1, TB2, TB3
LOS CALCULOS DE INTERRUPTORES TERMOMAGNETICOS DE LOS SUBALIMENTADORES SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.
B.1.3) CALCULO DE LA PROTECCIÓN PRIMARIA A 13200 VOLTIOS PARA LA ACOMETIDA PRINCIPAL
A. Protecciones del poste (Cortacircuitos) y subestación (Seccionador cuchillas tripolar):
Potencia : 50 KVATensión: 13.2 KVFases: 2
Corriente Primaria: Ip = S / ( Vp)Ip = 50 / ( 13.2)Ip = 3.7879IF = 0.0
De la tabla 450-3.a.1 de la NTC-2050 se elige la siguiente protección primaria:
Fusibles para los seccionadores cortacircuitos en poste: Se dimensiona con el 300% del valor de la Inom:
SE SELECCIONA UN FUSIBLE DE 12 AMP TIPO "D" CON HILO DE FUSIBLE DE 4 AMP.
La justificación para el aumento de la corriente con respecto a la Inom que exige la NTC 2050 es por el pico de corriente que ocurre durante la corriente de Inrush ó de avalancha cuando se energiza el primario del transformador, resultando en una proporción del 300% sobre la Inominal.
0
B.1 CÁLCULO DE ALIMENTADORES DE BT
Para el transformador proyectado, el cálculo del alimentador al tablero principal se realiza teniendo en cuenta que pueda transportar toda la potencia nominal de éste.
LOS CALCULOS DE LA ACOMETIDA PRINCIPAL DEL TG SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.
LOS CALCULOS DEL ALIMENTADOR DEL TB DE LUCES Y TOMAS SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.
LOS CALCULOS DEL ALIMENTADOR DEL TB2 SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.
LOS CALCULOS DEL ALIMENTADOR TG DE SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.
B.1.2) INTERRUPTORES DE PROTECCIÓN DE SUBALIMENTADORES DE BT EN LOS TABLEROS TG, TB1, TB2, TB3
LOS CALCULOS DE INTERRUPTORES TERMOMAGNETICOS DE LOS SUBALIMENTADORES SE ENCUENTRAN DETALLADO EN EL ITEM A.
B.1.3) CALCULO DE LA PROTECCIÓN PRIMARIA A 13200 VOLTIOS PARA LA ACOMETIDA PRINCIPAL
Protecciones del poste (Cortacircuitos) y subestación (Seccionador cuchillas tripolar):
11.3636364
Se dimensiona con el 300% del valor de la Inom: Fusible Tipo "D", 12 A, 15 KV TROPICALIZADO.
La justificación para el aumento de la corriente con respecto a la Inom que exige la NTC 2050 es por el pico de corriente que ocurre durante la corriente de Inrush ó de avalancha cuando se energiza el primario del transformador, resultando en una
B.1 CÁLCULO DE ALIMENTADORES DE BT
Para el transformador proyectado, el cálculo del alimentador al tablero principal se realiza teniendo en cuenta que pueda transportar toda la potencia nominal de éste.
B.1.2) INTERRUPTORES DE PROTECCIÓN DE SUBALIMENTADORES DE BT EN LOS TABLEROS TG, TB1, TB2, TB3
B.1.3) CALCULO DE LA PROTECCIÓN PRIMARIA A 13200 VOLTIOS PARA LA ACOMETIDA PRINCIPAL
Fusible Tipo "D", 12 A, 15 KV TROPICALIZADO.
La justificación para el aumento de la corriente con respecto a la Inom que exige la NTC 2050 es por el pico de corriente que ocurre durante la corriente de Inrush ó de avalancha cuando se energiza el primario del transformador, resultando en una
PISO 20
C. ANÁLISIS DEL NIVEL DE TENSIÓN REQUERIDO
EL nivel de tensión de servicio indicada en la factibilidad emitida por Electricaribe SA es de 13.2 KV.
Este análisis se usa cuando el transformador alcanza un valor de potencia igual o superior a 2000 KVAeste proyecto no se requiere este análisis.
0
C. ANÁLISIS DEL NIVEL DE TENSIÓN REQUERIDO
igual o superior a 2000 KVA, por lo tanto en
PISO 20
D. DISTANCIAS DE SEGURIDAD
DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD EN ZONAS CON CONSTRUCCIONES
DESCRIPCION CUMPLE
3.8 5.9 SI
2.3 5.2 SI
4.1 6.8 SI
5.6 7.1 SI
TABLA: D1
Seguridad para la prevención de Riesgos en los proyectos, se fijan las distancias mínimas que deben guardarse entre líneas eléctricas y elementos físicos existentes a Las distancias verticales y horizontales se presentan en la siguiente tabla, mostrando las distancias mínimas a mantener entre las fases energizadas a 13.2 KV y los objetos o estructuras de la obra en construcción.
TENSIÓN NOMINAL ENTRE
FASES (KV)
DISTANCIA EXIGIDA
POR NORMA
(mt)
DISTANCIA EXISTENTE
EN CONSTRUCC
ION (mt)
Distancia vertical “a” sobre techos y proyecciones, aplicable solamente a zonas de muy difícil acceso a personas.
13,8/13,2/11,4/7,6
Distancia horizontal “b” a muros, proyecciones, ventanas y diferentes áreas independientemente de la facilidad de accesibilidad de personas.
13,8/13,2/11,4/7,7
Distancia vertical “c” sobre o debajo de balcones o techos de fácil acceso a personas, y sobre techos accesibles a vehículos de máximo 2,45 m de altura.
13,8/13,2/11,4/7,8
Distancia vertical “d” a carreteras, calles, callejones, zonas peatonales, áreas sujetas a tráfico vehicular.
13,8/13,2/11,4/7,9
0
PISO 20
CUADRO DE ACOMETIDA DEL TABLERO GENERAL DE DISTRIBUCION Y ALIMENTADORES PRINCIPALES
PROYECTO: PROYECTO:COLEGIO CABAÑITAS
MUNICIPIO: CARTAGENA
TENSIÓN (V): 240K 2f o 3f: 2 2 3
REG. MAX (%): 3FACTOR DE POTENCIA: 0.9
CALCULO DE REGULACION EN BAJA TENSIONTABLERO CALIBRE TIPO DUCTO R (Ω/km) Xl (Ω/km) FP
TB G. 4/0 THHN 3 " 0.203 0.135 0.9
TMM1 2 THHN 1 1/4" 0.623 0.148 0.9
TMM2 2 THHN 1 1/4" 0.623 0.148 0.9
TAB. A. 101 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9
TAB. A. 102 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9
TAB. A. 201 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9
TAB. A. 202 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9
TAB. A. 301 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9
TAB. A. 302 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9
TAB. A. 401 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9
TAB. A. 402 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9
TAB. A. 501 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9
TAB. A. 502 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9
TAB. M. & P. 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9
AMPACIDAD CORREGIDA (A) =
DONDE FT = FACTOR DE TEMPERATURA O.91 PARA 40 GRADOS CELSIUS
DONDE FN = FACTOR POR MAS DE 3 CONDUCTORES ACTIVOS EN DUCTO/ 0.8 DE 4 A 6 CONDUCTORES
/0,7 MAS DE 6 CONDUCTORES EN DUCTO
CONST. DE REGUL. DE CABLE ENCAUCHETADO 90 C CENTELSA.CALIBRE K mm2 A
8 4.9212 556 3.6066 13.29 754 2.2932 21.14 952 1.4823 33.62 130
1/0 0.9670 53.5 1702/0 0.7093 67.44 1954/0 0.5303 107.21 260250 0.4277 126.67 290350 0.3360 177 350500 0.2656 253 430
TB G. 4/0 THHN 3 " 0.203 0.135 0.9
TB 1 2 THHN 1 1/4" 0.623 0.148 0.9
TB 2 8 THHN 3/4" 2.56 0.171 0.9
TB 3 C.F. 2 THHN 1 1/4" 0.623 0.148 0.9
0
CUADRO DE ACOMETIDA DEL TABLERO GENERAL DE DISTRIBUCION Y ALIMENTADORES PRINCIPALES
PROYECTO:COLEGIO CABAÑITAS DEMANDA MAX (KVA):REGULACIÓN MAX (%):PÉRDIDAS MAX (%;KW):
CALCULO DE REGULACION EN BAJA TENSIONSenθ VOLTAJE (V)
0.43588989435 260 237 2 X 250 A 227 30 0.72%
0.43588989435 130 118 2 X 100 A 227 3 0.09%
0.43588989435 130 118 2 X 100 A 227 3 0.09%
0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 15 0.31%
0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 15 0.31%
0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 25 0.52%
0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 25 0.52%
0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 35 0.72%
0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 35 0.72%
0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 45 0.93%
0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 45 0.93%
0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 62 1.28%
0.43588989435 55 50 2 X 30 A 227 62 1.28%
0.43588989435 55 50 2 X 20 A 227 2 0.03%
AMPACIDAD x FTxFC
FACTOR DE TEMPERATURA O.91 PARA 40 GRADOS CELSIUS
FACTOR POR MAS DE 3 CONDUCTORES ACTIVOS EN DUCTO/ 0.8 DE 4 A 6 CONDUCTORES
AMPACIDAD
(A)
AMPACIDAD CORREGIDA
(A)
PROTECCIÓ
N
LONGITUD
(m)
% REGULACIÓ
N TOTAL
/0,7 MAS DE 6 CONDUCTORES EN DUCTO
0.43588989435 260 237 2 x 200 A 227 100 2.29%
0.43588989435 130 118 2 x 100A 227 15 0.43%
0.43588989435 55 50 2 x 40A 227 25 0.63%
0.43588989435 130 118 2 x 100A 227 35 0.95%
CUADRO DE ACOMETIDA DEL TABLERO GENERAL DE DISTRIBUCION Y ALIMENTADORES PRINCIPALES
56.702.332.65 2.60
% KW
JCS INGENIERIAPROYECTO CABAÑITA
CALCULO DE REGULACION EN MEDIA TENSION
NO APLICA YA QUE EL TRANSFORMADOR DSE CONECTARA A UNA RED DE MT EXISTENTE DE ELECTRICARIBE
NO APLICA YA QUE EL TRANSFORMADOR DSE CONECTARA A UNA RED DE MT EXISTENTE DE ELECTRICARIBE
JCS INGENIERIAPROYECTO CABAÑITAS
F). CÁLCULOS DE PÉRDIDAS DE ENERGÍA
Los cálculos de Perdidas de Energía en Media y Baja Tensión se han incuido en la mismas tablas numeradas como E1 y E2, en las que se encuentan adjuntadas en las últimas columnas, esto es por efecto de sintetizar y aclarar el entendimiento de todos los datos conjuntamente. Por lo tanto favor revisar las tablas E1 y E2.
F). CÁLCULOS DE PÉRDIDAS DE ENERGÍA
Los cálculos de Perdidas de Energía en Media y Baja Tensión se han incuido en la mismas tablas numeradas como E1 y E2, en las que se encuentan adjuntadas en las últimas columnas, esto es por efecto de sintetizar y aclarar el entendimiento de todos los datos
JCS INGENISRIACOLEGIO CABAÑITA
G). ANALISIS DE CORTOCIRCUITO Y FALLAS A TIERRA
cortocircuito que suceda entre las fases de un sistema Monofásico Trifilar en el caso de los tableros de distribución finales a los apartamentos.
El cálculo de las corrientes Simétricas de Cortocircuito de Fases está dado por la siguiente expresión:
Iccs = Ul/(2*1000*(Zt+Zl))
donde:Iccs : Corriente de Cortocircuito de Fases en KAUl: Tensión de línea en VoltiosZt: Impedancia del Transformador, en ohmiosZl: Impedancia de la Línea de BT, en ohmiosPotencia del Transformador: 50000Voltaje de línea del Transformador: 240La impedancia Zt (dato de placa del transformador) es: 3
I) Cálculo de Cortocircuito de Fases en la Acometida Principal en el punto del Tablero General de BT (ó el TG):
Impedancia del transformador:
Zt = (Z% * Ul^2)/(100*St) = 3 x 240Donde:
Zt: Impedancia del Transformador (ohmios)Z%: Impedancia porcentual de cortocircuito del Transfo (%)Ul: Tensión secundaria de fases del Transfo (V)St: Potencia Nominal del Transfo (VA)
Impedancia de la línea de BT:
L = 100 MtsTipo de Conductores: 1 x 4/0, Cu
El Análisis de Cortocircuito de Fases y Fallas a Tierra se ha desarrollado basado en el cálculo de las Componentes Simétricas definidas en las normas internacionales IEEE, ANSI, IEC.Para evitar confusiones en cuanto a los conceptos de las palabras monofásico y bifásico, adpotaremos la expresión Corrientes de Fases, que en este caso se refiere al cortocircuito que suceda entre las fases de un sistema Monofásico Trifilar en el caso de los tableros de distribución finales a los apartamentos.
G.1) A continuación realizaremos los cálculo de CORTOCIRCUITO DE FASES de BT para los tramos comprendidos así:
* Desde el Transformador hasta el Tablero General1, TG* Desde el Tablero TG hasta los Tableros TMB1, TMB2 Y TMB3
² /"
Zcable = Zl =
De acuerdo con las Tablas de Propiedades de conductores de la NTC 2050, para cables aislados N°4/0 Cu THHN:Xc/Km = 0.135 ohmios/KmRc/Km = 0.203 ohmios/Km
Para L = 100 Mts
Xc = 0.00135 ohmiosRc = 0.00203 ohmios
Zl = √ 0.00135 ² + 0.00203 ² = 0.0024379
Por tanto el cálculo de la Corriente de Cortocircuito para este tramo es:Iccs fases = Ul / (2*1000*(Zt+Zl))Iccs fases = 220 /(2*1000*( 0.0345600 + 0.0024379Iccs = 2.9731
√(Xc²+Rc²)
G). ANALISIS DE CORTOCIRCUITO Y FALLAS A TIERRA
cortocircuito que suceda entre las fases de un sistema Monofásico Trifilar en el caso de los tableros de distribución finales a los apartamentos.
El cálculo de las corrientes Simétricas de Cortocircuito de Fases está dado por la siguiente expresión:
50000 VA240 V
3 %
I) Cálculo de Cortocircuito de Fases en la Acometida Principal en el punto del Tablero General de BT (ó el TG):
(100 x 50000 ) = 0.03456 ohmios
del Transfo al Tablero TGTHHN, 90°
El Análisis de Cortocircuito de Fases y Fallas a Tierra se ha desarrollado basado en el cálculo de las Componentes Simétricas definidas en las normas Para evitar confusiones en cuanto a los conceptos de las palabras monofásico y bifásico, adpotaremos la expresión Corrientes de Fases, que en este caso se refiere al cortocircuito que suceda entre las fases de un sistema Monofásico Trifilar en el caso de los tableros de distribución finales a los apartamentos.
CORTOCIRCUITO DE FASES de BT para los tramos comprendidos así:
De acuerdo con las Tablas de Propiedades de conductores de la NTC 2050, para cables aislados N°4/0 Cu THHN:
1 x 4/0, Cu / fase
ohmios
KA0.0024379 )) KA
KA
H). CALCULO Y COORDINACION DE PROTECCIONES
H.1). Cálculo y Coordinación de Protecciones Primarias a 13200 voltios.
La protección de Media Tensión a 13.2 KV es un fusible para los seccionadores de expulsión, que usa curva de operación tipo "D".
A continuación calculamos la magnitud de la corriente primaria para el lado aguas arriba del transformador de:
Impedancia del transformador:
Zt = (Z% * Ul^2)/(100*St) = ((6 x 13200^2) /(100x 50 ) =
La corriente de cortocircuito primaria es:
Iccmt = Ul / (2*1000*Zt) = 13200/(2*1000 x 209.09 ) =
Iccmt = 316 Amperios a 13.2KV
Esta curva muestra los valores máximos de la corriente pico instantánea de paso libre que cada fusible permite circular bajo condiciones de falla para diferentes corrientes de corto circuito, hasta aquella correspondiente a su capacidad interruptiva máxima
Según lo definido en la sección B1 de estas Memorias de Cálculo, y de acuerdo con la sección 450-3.a.1 de la NTC 2050, las protecciones primarias del Transformador de 50 KVA son fusibles de fusión tipo expulsión de 12 amperios, 15 KV, que utlizan una curva de acción tipo "D" para los cortacircuitos en poste
Descripción Unidades ValorPotencia 0
13200227/117
AislanteTipo de transformador
Grupo de conexión -Refrigeración ONAN
Temperatura de devanados 85Temperatura del aceite 85
BIL 95°CKV
CONVENCIONAL
KVA
Tensiones V
Aceite
--
°C
Icc(fusible) = 12 A < Iccmt = 316 A
Tabla corriente vs tiempo de disparo:
H.2). Cálculos de Coordinación de Protecciones Secundarias a 214/124 voltios.
Realizaremos los Cálculos de Coordinación de Protecciones Secundarias para circuitos de Tableros TG, TPM´s, y Tableros de distribución.Las protecciones en BT son Interruptores termomagnéticos automáticos que cumplen normas de RETIE, NTC, Iso 9000, IEC, UL y otras.
I). Coordinación de protecciones para el Interruptor Totalizador de 2500 Amperios.
Protección escogida:
Marca: SchneiderCorriente Nominal Térmica: 2500 AmpIcs: 65 KA (a 240V)Tensión Nominal: 600 V
La siguiente tabla contiene las características de la curva inversa de disparo I vs T para la protección secundaria de acometida principal.
La Corriente Simétrica de Cortocircuito de Fases para la protección principal a 214 Voltios encontrado en el Análisis de CortoCircuito, Tabla G1 es:
FIGURA H2GRAFICO TIEMPO – CORRIENTE DEL INTERRUPTOR (TG)INDUSTRIAL TIPO: Regulable, electrónico, Inom = 2500 Amperios AC
El interruptor de 2500 amperios posee unidad de control electróncia, la que permite hacer ajustes de los límites de las corrientes nominales y de los tiemrpos para producir una amplia gama de curvas de protección características de Tiempo vs Corriente, tal como se puede apreciar en la figura H2 adjunta.
Para un tiempo típico de 0.4 segundos la corriente de disparo del interrutor totalizador tiene como límite un valor de aprox. 11 veces la Inom (2500 Amp), lo que es igual a 27,5 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 29,7 KA, por lo tanto se halla que el interruptor disparará antes de que se cumpla la corriente máxima que soporta la acometida, se encuentra que el interruptor aislará la carga antes de afectarse por la falla protegiendo cabalmente este circuito.
Esto se ha verificado para el límite superior de ese rango; sin embargo dada la característica digital programable que posee la unidad de disparo electrónica de este interruptor especial, la corriente de disparo por Cortocircuito se puede limitar a un valor inferior en ese mismo rango de la curva inversa I vs T, desde 1.4 hasta 11 veces el valor de la corriente nominal en el rango comprendido entre 0.1 y 0.4 segundos, que satisface los requerimientos de protección según el Retie, produciendo que se pueden setear corrientes de cortocircuito tan bajas como 4 KA, pero se aumenta la sensibilidad, por lo que este equipo le dá al operador la posibilidad de ajustar su curva en forma amplia y con precisión.
Ahora, durante la fusión del fusible y con el cálculo de la Iccmt hallada en el item N° H1, se utiliza el factor de transformación: n=Is/Ip= 61.68 se encuentra que el transformador soportará una corriente secundaria de cortocircuito de 23,25 KA; ajustando la curva de disparo del interruptor totalizador de BT en 8,5 veces la Inom, valor para el cual se confirma que la protección secundaria escogida como interruptor totalizador actuará anticipadamente cortando la corrinte de cortocircuito cuando ésta llegue a 21,25 KA, y dado que está aguas abajo de este equipo, lo protegerá asilando la carga antes que se funda el fusible primario, complementando esto con el tiempo de acción rápida del interuptor, el que actúa más rápido que el proceso de fusión del fusible.
Por tanto:
según normas IEEE, IEC, NTC, Retie.
II). Coordinación de protecciones para el Interruptor del circuito subacometida al tablero de distribución TMP1
Protección escogida:
Marca: SchneiderCorriente Nominal: 800Icu: 40 KATensión Nominal: 600 V
La Corriente Simétrica de Cortocircuito de Fases para la protección del TMP1 a 214 Voltios calculada en la Tabla G1 es:
La siguiente tabla contiene las características de la curva inversa de disparo I vs T para la protección secundaria del TMP1
TABLA H2
GRAFICO TIEMPO – CORRIENTE DEL INTERRUPTOR INDUSTRIAL TIPO: Regulable, Inom = 800 Amperios AC
Icc(interr.2500A) = 8.5 á 22 KA < Icc-fases-bt-TG =
Por tanto esta protección Sí cumple con sus valores seleccionados para Coordinación de Protecciones.
III). Coordinación de protecciones para el Interruptor del circuito tablero de distribución de T1508:
TABLA H3
GRAFICO TIEMPO – CORRIENTE DEL INTERRUPTOR PARA RIEL DIN TIPO: FIJO, Inom = 63 Amperios AC
Para un tiempo típico de 0.4 segundos la corriente de disparo del interrutor parcial tiene como límite un valor de aprox. 8 veces la Inom, lo que es igual a 4,8 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1 para el TMP1, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 11,32 KA, por lo tanto se halla que el interruptor disparará antes de que se cumpla la corriente máxima que soporta la acometida, se encuentra que el interruptor aislará la carga antes de afectarse por la falla protegiendo cabalmente este circuito.
Comparando la acción de esta protección con la que está aguas arriba que es el interriptor totalizador de 2500 amperios, se observa que para el valor de corriente de 11 veces Inom = 8.8 KA en la protección de 800 amperios esta protección comenzará a actuar desde 0,02 seg, mientras que la protección aguas arriba que es el breaker totalizador del TG actuará en ese mismo valor de corriente en 5,5 segundos, (en la zona no programable) lo que indica que sí se disparará primeramente el breaker de 800 amperios antes que el de 2500 amperios, protegiendo debidamente a su carga.
Para un tiempo típico de 0.4 segundos la corriente de disparo del interruptor parcial tiene como límite un valor de aprox. 5 veces la Inom, lo que es igual a 0,315 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1 para el tablero T1508, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 0,9759 KA, por tanto este interruptor de 63 Amp, se disparará antes de que se afecte el circuito aguas arriba de éste.
Por tanto:
según normas IEEE, IEC, NTC, Retie.
H). CALCULO Y COORDINACION DE PROTECCIONES
H.1). Cálculo y Coordinación de Protecciones Primarias a 13200 voltios.
La protección de Media Tensión a 13.2 KV es un fusible para los seccionadores de expulsión, que usa curva de operación tipo "D".
A continuación calculamos la magnitud de la corriente primaria para el lado aguas arriba del transformador de:
Impedancia del transformador:
Zt = 41.22 ohmios
La corriente de cortocircuito primaria es:
Iccmt = Ul / (2*1000*Zt) = 13200/(2*1000 x41,22)= 0.16 KA
Iccmt = 160 Amperios a 13.2KV
Para un tiempo típico de 0.4 segundos la corriente de disparo del interruptor parcial tiene como límite un valor de aprox. 5 veces la Inom, lo que es igual a 0,315 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1 para el tablero T1508, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 0,9759 KA, por tanto este interruptor de 63 Amp, se disparará antes de que se afecte el circuito aguas arriba de éste.
Además, comparando con la protección aguas arriba que es el interruptor de 600 amperios, para un valor de 0,315 KA el interruptor de 63 Amp se disparará en 0.4 segundos mientras que el interruptor de 600 Amp, en ese valor todavía no ha llegado siquiera a su valor nominal, y mucho menos ha llegado a la parte vertical de la curva donde se producen los kiloamperios, lo que significa que el breaker de 600 amperios no disparará sino primero lo hará el que está aguas abajo, que es el de 63 amperios, protegiendo debidamente a su carga.
Icc(interr.63A) = 0,315 KA < Icc-fases-bt-B1T1508 =
Por tanto esta protección Sí cumple con sus valores seleccionados para Coordinación de Protecciones.
De acuerdo con la sección 450-3.a.1 de la NTC 2050, las protecciones primarias del Transformador de 50 KVA son fusibles de fusión tipo expulsión de 3 amperios, 15 KV, que utlizan una curva de acción tipo "D" para los cortacircuitos en poste
CORRIENTES Y TIEMPOS DE FUSIÓN DE FUSIBLES TIPO "D"In Mínimo Máximo Mínimo Máximo
(Amps) 300 seg 300 seg 10 seg 10 seg0.4 1.2 1.5 5.8 6.72 6.3 7.5 29 343 9.6 12 38 445 15 18 57 66
6.3 18 21 64 747.8 24 28 82 96
10.4 29 34 98 11514 44 52 132 15821 69 82 185 225
Icc(fusible) 155 A < 160 A
según normas IEEE, IEC, NTC, Retie.
Realizaremos los Cálculos de Coordinación de Proteccion Secundaria para circuitos del Tableros TGLas protecciones en BT son Interruptores termomagnéticos automáticos que cumplen normas de RETIE, NTC, Iso 9000, IEC, UL, NEMA y otras.
Coordinación de protecciones para el Interruptor Totalizador de 250 Amperios.
Protección escogida:
Marca:Corriente Nominal Térmica: Ics: 20 KATensión Nominal:
De acuerdo con la sección 450-3.a.1 de la NTC 2050, las protecciones primarias del Transformador de 50 KVA son fusibles de fusión tipo expulsión de 3 amperios, 15 KV, que utlizan una curva de acción tipo "D" para los cortacircuitos en poste
El comportamiento para la acción de Corto Circuito se analiza asi: Comparando el resultado de la Iccmt con la tabla siguiente, para fusibles tipo D, 15 KV suministrado por el fabricante, se encuentra que una In de 3 A (15 KV), en el tiempo de acción de 0.1 segundo el valor de la corriente de fusión es de 155 Amperios, que es inferior a los 160 Amperios de Icc del transformador, por lo que se producirá la fusión anticipadamente y la cañuela se disparará realizando la protección del circuito del primario del transformador.
Por lo tanto la protección primaria seleccionada Sí cumple la exigencia de Coordinación de Protecciones.
Coordinación de protecciones para el Interruptor Totalizador de 250 Amperios.Serie EZC 400NTipo: FijoIn = 250 AmpIcs= 20 kATemperatura: 80 C
GRAFICO TIEMPO – CORRIENTE DEL INTERRUPTOR PARA RIEL DIN TIPO: FIJO, Inom =250 Amperios AC
La Corriente Simétrica de Cortocircuito de Fases para la protección principal a 227 Voltios encontrado en el Análisis de CortoCircuito, secundario es:
Para un tiempo típico de 0.4 segundos la corriente de disparo del interruptor parcial tiene como límite un valor de aprox. 5 veces la Inom, lo que es igual a 1,25 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas para el TG, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 6 ,67 KA, por tanto este interruptor de 250 Amp, se disparará antes de que se afecte el circuito aguas arriba de éste.
Por tanto:Icc(interr.250A) =1,25 KA < Icc-fases-T 6.67 KA
según normas IEEE, IEC, NTC, Retie.
Por tanto:
Por tanto esta protección Sí cumple con sus valores seleccionados para Coordinación de Protecciones.
Para un tiempo típico de 0.4 segundos la corriente de disparo del interruptor parcial tiene como límite un valor de aprox. 5 veces la Inom, lo que es igual a 0,5 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1 para el tablero T1508, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 2,913 KA, por tanto este interruptor de 100 Amp, se disparará antes de que se afecte el circuito aguas arriba de éste.
Además, comparando con la protección aguas arriba que es el interruptor de 350 amperios, para un valor de 0,5 KA el interruptor de 100 Amp se disparará en 0.4 segundos mientras que el interruptor de 350 Amp, en ese valor todavía no ha llegado a la parte vertical de la curva donde se producen los kiloamperios, lo que significa que el breaker de 350 amperios no disparará sino primero lo hará el que está aguas abajo, que es el de 100 amperios, protegiendo debidamente a su carga.
Icc(interr.100A) = 0,5 KA < Icc-fases-TMB3 =
Por tanto esta protección Sí cumple con sus valores seleccionados para Coordinación de Protecciones.
según normas IEEE, IEC, NTC, Retie.
H). CALCULO Y COORDINACION DE PROTECCIONES
H.1). Cálculo y Coordinación de Protecciones Primarias a 13200 voltios.
La protección de Media Tensión a 13.2 KV es un fusible para los seccionadores de expulsión, que usa curva de operación tipo "D".
A continuación calculamos la magnitud de la corriente primaria para el lado aguas arriba del transformador de: 50 KVA, 13.2 KV
209.09 ohmios
0.316 KA
Esta curva muestra los valores máximos de la corriente pico instantánea de paso libre que cada fusible permite circular bajo condiciones de falla para diferentes corrientes de corto circuito,
Según lo definido en la sección B1 de estas Memorias de Cálculo, y de acuerdo con la sección 450-3.a.1 de la NTC 2050, las protecciones primarias del Transformador de 50 KVA son fusibles de fusión tipo expulsión
H.2). Cálculos de Coordinación de Protecciones Secundarias a 214/124 voltios.
Realizaremos los Cálculos de Coordinación de Protecciones Secundarias para circuitos de Tableros TG, TPM´s, y Tableros de distribución.Las protecciones en BT son Interruptores termomagnéticos automáticos que cumplen normas de RETIE, NTC, Iso 9000, IEC, UL y otras.
65 KA (a 240V)
29.7 KA
La siguiente tabla contiene las características de la curva inversa de disparo I vs T para la protección secundaria de acometida principal.
Serie NW-2500HSTipo: Regulable conunidad electrónicaIn = 2500 AmpIcs= 65 kA
La Corriente Simétrica de Cortocircuito de Fases para la protección principal a 214 Voltios encontrado en el Análisis de IccsTG=
FIGURA H2GRAFICO TIEMPO – CORRIENTE DEL INTERRUPTOR (TG)INDUSTRIAL TIPO: Regulable, electrónico, Inom = 2500 Amperios AC
El interruptor de 2500 amperios posee unidad de control electróncia, la que permite hacer ajustes de los límites de las corrientes nominales y de los tiemrpos para producir una amplia gama de curvas de protección características de Tiempo vs Corriente, tal como se puede apreciar en la figura H2 adjunta.
segundos la corriente de disparo del interrutor totalizador tiene como límite un valor de aprox. 11 veces la Inom (2500 Amp), lo que es igual a 27,5 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 29,7 KA, por lo tanto se halla que el interruptor disparará antes de que se cumpla la corriente máxima que soporta la acometida, se encuentra que el interruptor aislará la carga antes de afectarse por la falla protegiendo cabalmente este circuito.
Esto se ha verificado para el límite superior de ese rango; sin embargo dada la característica digital programable que posee la unidad de disparo electrónica de este interruptor especial, la corriente de disparo por Cortocircuito se puede limitar a un valor inferior en ese mismo rango de la curva inversa I vs T, desde 1.4 hasta 11 veces el valor de la corriente nominal en el rango comprendido entre 0.1 y 0.4 segundos, que satisface los requerimientos de protección según el Retie, produciendo que se pueden setear corrientes de cortocircuito tan bajas como 4 KA, pero se aumenta la sensibilidad, por lo que este equipo le dá al
Ahora, durante la fusión del fusible y con el cálculo de la Iccmt hallada en el item N° H1, se utiliza el factor de transformación: n=Is/Ip= 61.68 se encuentra que el transformador soportará una corriente secundaria ajustando la curva de disparo del interruptor totalizador de BT en 8,5 veces la Inom, valor para el cual se confirma que la protección secundaria escogida como interruptor totalizador
, y dado que está aguas abajo de este equipo, lo protegerá asilando la carga antes que se funda el fusible primario, complementando esto con el tiempo de acción rápida del interuptor, el que actúa más rápido que el proceso de fusión del fusible.
29.7 KA (Setpoint program. Electrónico)
II). Coordinación de protecciones para el Interruptor del circuito subacometida al tablero de distribución TMP1
La Corriente Simétrica de Cortocircuito de Fases para la protección del TMP1 a 214 Voltios calculada en la Tabla G1 es: 11.32 KA
La siguiente tabla contiene las características de la curva inversa de disparo I vs T para la protección secundaria del TMP1
Serie TMD 800Tipo: RegulableIn = 800 AmpIcs= 40 kA
TABLA H2
Sí cumple con sus valores seleccionados para Coordinación de Protecciones.
IccsTMP1=
Serie EZC 100NTipo: FijoIn = 63 AmpIcs= 20 kA
TABLA H3
segundos la corriente de disparo del interrutor parcial tiene como límite un valor de aprox. 8 veces la Inom, lo que es igual a 4,8 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1 para el TMP1, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 11,32 KA, por lo tanto se halla que el interruptor disparará antes de que se cumpla la corriente máxima que soporta la acometida, se encuentra que el interruptor aislará la carga antes de afectarse por la falla protegiendo cabalmente este circuito.
Comparando la acción de esta protección con la que está aguas arriba que es el interriptor totalizador de 2500 amperios, se observa que para el valor de corriente de 11 veces Inom = 8.8 KA en la protección de , mientras que la protección aguas arriba que es el breaker totalizador del TG actuará en ese mismo valor de corriente en 5,5 segundos, (en la
zona no programable) lo que indica que sí se disparará primeramente el breaker de 800 amperios antes que el de 2500 amperios, protegiendo debidamente a su carga.
segundos la corriente de disparo del interruptor parcial tiene como límite un valor de aprox. 5 veces la Inom, lo que es igual a 0,315 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1 para el tablero T1508, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 0,9759 KA, por tanto este interruptor de 63 Amp, se disparará antes de que
0.976 KA
H). CALCULO Y COORDINACION DE PROTECCIONES
H.1). Cálculo y Coordinación de Protecciones Primarias a 13200 voltios.
La protección de Media Tensión a 13.2 KV es un fusible para los seccionadores de expulsión, que usa curva de operación tipo "D".
A continuación calculamos la magnitud de la corriente primaria para el lado aguas arriba del transformador de: 50 KVA, 13.2 KV
segundos la corriente de disparo del interruptor parcial tiene como límite un valor de aprox. 5 veces la Inom, lo que es igual a 0,315 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1 para el tablero T1508, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 0,9759 KA, por tanto este interruptor de 63 Amp, se disparará antes de que
Además, comparando con la protección aguas arriba que es el interruptor de 600 amperios, para un valor de 0,315 KA el interruptor de 63 Amp se disparará en 0.4 segundos mientras que el interruptor de 600 Amp, en ese valor todavía no ha llegado siquiera a su valor nominal, y mucho menos ha llegado a la parte vertical de la curva donde se producen los kiloamperios, lo que significa que el breaker de 600 amperios no disparará sino primero lo hará el que está aguas abajo, que es el de 63 amperios, protegiendo debidamente a su carga.
Sí cumple con sus valores seleccionados para Coordinación de Protecciones.
De acuerdo con la sección 450-3.a.1 de la NTC 2050, las protecciones primarias del Transformador de 50 KVA son fusibles de fusión tipo expulsión de 3 amperios, 15 KV, que utlizan una curva de acción
CORRIENTES Y TIEMPOS DE FUSIÓN DE FUSIBLES TIPO "D"Mínimo Máximo0,1 seg 0,1 seg
36 45110 140155 190250 310300 365400 475500 620580 720940 1100
Realizaremos los Cálculos de Coordinación de Proteccion Secundaria para circuitos del Tableros TGLas protecciones en BT son Interruptores termomagnéticos automáticos que cumplen normas de RETIE, NTC, Iso 9000, IEC, UL, NEMA y otras.
Schneider250Amp
85 KA (a 220 a 240VAC)600 V
De acuerdo con la sección 450-3.a.1 de la NTC 2050, las protecciones primarias del Transformador de 50 KVA son fusibles de fusión tipo expulsión de 3 amperios, 15 KV, que utlizan una curva de acción
El comportamiento para la acción de Corto Circuito se analiza asi: Comparando el resultado de la Iccmt con la tabla siguiente, para fusibles tipo D, 15 KV suministrado por el fabricante, se encuentra que una In de 3 A (15 KV), en el tiempo de acción de 0.1 segundo el valor de la corriente de fusión es de 155 Amperios, que es inferior a los 160 Amperios de Icc del transformador, por lo que se producirá la fusión anticipadamente y la cañuela se disparará realizando la protección del circuito del primario del transformador.
Por lo tanto la protección primaria seleccionada Sí cumple la exigencia de Coordinación de Protecciones.
IccsTG= 6.670 KALa Corriente Simétrica de Cortocircuito de Fases para la protección principal a 227 Voltios encontrado en el Análisis de
Para un tiempo típico de 0.4 segundos la corriente de disparo del interruptor parcial tiene como límite un valor de aprox. 5 veces la Inom, lo que es igual a 1,25 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas para el TG, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 6 ,67 KA, por tanto este interruptor de 250 Amp, se disparará antes de que
2.913 KA
Sí cumple con sus valores seleccionados para Coordinación de Protecciones.
segundos la corriente de disparo del interruptor parcial tiene como límite un valor de aprox. 5 veces la Inom, lo que es igual a 0,5 KA, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes de Cortocircuito obtenidas en la Tabla G1 para el tablero T1508, donde la corriente de Cortocircuito de Fases calculada es de 2,913 KA, por tanto este interruptor de 100 Amp, se disparará antes de que se afecte el circuito
Además, comparando con la protección aguas arriba que es el interruptor de 350 amperios, para un valor de 0,5 KA el interruptor de 100 Amp se disparará en 0.4 segundos mientras que el interruptor de 350 Amp, en ese valor todavía no ha llegado a la parte vertical de la curva donde se producen los kiloamperios, lo que significa que el breaker de 350 amperios no disparará sino primero lo hará el que está aguas abajo, que es el de 100
Sí cumple con sus valores seleccionados para Coordinación de Protecciones.
Las protecciones en BT son Interruptores termomagnéticos automáticos que cumplen normas de RETIE, NTC, Iso 9000, IEC, UL y otras.
H). CALCULO Y COORDINACION DE PROTECCIONES
H.1). Cálculo y Coordinación de Protecciones Primarias a 13200 voltios.
De acuerdo con la sección 450-3.a.1 de la NTC 2050, las protecciones primarias del Transformador de 50 KVA son fusibles de fusión tipo expulsión de 3 amperios, 15 KV, que utlizan una curva de acción
Las protecciones en BT son Interruptores termomagnéticos automáticos que cumplen normas de RETIE, NTC, Iso 9000, IEC, UL, NEMA y otras.
De acuerdo con la sección 450-3.a.1 de la NTC 2050, las protecciones primarias del Transformador de 50 KVA son fusibles de fusión tipo expulsión de 3 amperios, 15 KV, que utlizan una curva de acción
El comportamiento para la acción de Corto Circuito se analiza asi: Comparando el resultado de la Iccmt con la tabla siguiente, para fusibles tipo D, 15 KV suministrado por el fabricante, se encuentra que una In de 3 A (15 KV), en el tiempo de acción de 0.1 segundo el valor de la corriente de fusión es de 155 Amperios, que es inferior a los 160 Amperios de Icc del transformador, por lo que se producirá la
, y comparando este valor con el , por tanto este interruptor de 250 Amp, se disparará antes de que
, y comparando este valor con el resultado de las Corrientes , por tanto este interruptor de 100 Amp, se disparará antes de que se afecte el circuito
Además, comparando con la protección aguas arriba que es el interruptor de 350 amperios, para un valor de 0,5 KA el interruptor de 100 Amp se disparará en 0.4 segundos mientras que el interruptor de 350 Amp, en ese valor todavía no ha llegado a la parte vertical de la curva donde se producen los kiloamperios, lo que significa que el breaker de 350 amperios no disparará sino primero lo hará el que está aguas abajo, que es el de 100
I). CALCULO ECONOMICO DE CONDUCTORES
TRAMO LON CALIBRE Resistencia
Inicio Final Kmts AWG ohm/Kmts
T/DOR TG 0.03 CU 4/0 0.203
T/DOR TG 0.03 AL 300 MCM 0.233
TG TMM1 0.003 CU 2 0.623
TG TMM2 0.003 CU 2 0.623
TMM1 TAB. A 101 0.015 CU 8 2.56
TMM1 TAB. A 102 0.015 CU 8 2.56
TMM1 TAB. A 201 0.025 CU 8 2.56
TMM1 TAB. A 202 0.025 CU 8 2.56
TMM1 TAB. A 301 0.035 CU 8 2.56
TMM1 TAB. A 302 0.035 CU 8 2.56
TMM2 TAB. A 401 0.045 CU 8 2.56
TMM2 TAB. A 402 0.045 CU 8 2.56
TMM2 TAB. A 501 0.062 CU 8 2.56
TMM2 TAB. A 502 0.062 CU 8 2.56
TMM2 TAB. M & P. 0.002 CU 8 2.56
CIRCUITO CALIBRE
Acometida principal 4/0 Cu 30 0.240253 24Alternativa acometida ppal 300 MCM AL 30 0.275758 24
DISTANCIA (m)
PÉRDIDAS (KW)
Tiempo Promedio Funcionamiento (horas/dias)
I). CALCULO ECONOMICO DE CONDUCTORES
Demanda Corriente PERDIDA EN KW
Kw Amp Tramo % Total
1.000 40.578 198.621 0.240 0.592 0.598
1.000 40.578 198.621 0.276 0.680 0.633
1.000 22.680 111.013 0.023 0.102 0.023
1.000 17.898 87.608 0.014 0.080 0.014
1.000 3.780 18.502 0.013 0.348 0.013
1.000 3.780 18.502 0.013 0.348 0.013
1.000 3.780 18.502 0.022 0.580 0.022
1.000 3.780 18.502 0.022 0.580 0.022
1.000 3.780 18.502 0.031 0.811 0.031
1.000 3.780 18.502 0.031 0.811 0.031
1.000 3.780 18.502 0.039 1.043 0.039
1.000 3.780 18.502 0.039 1.043 0.039
1.000 3.780 18.502 0.054 1.437 0.054
1.000 3.780 18.502 0.054 1.437 0.054
1.000 2.778 13.599 0.001 0.034 0.001
Conductores
por fase
Valor $ (Kwh)
172.98 $ 336 $ 58,122 $ 697,463 $ 103,073 198.55 $ 336 $ 66,711 $ 800,537
Promedio Perdida
Funcionamiento
(Kwh/Mes)
Costo Perdidas ($-Mes)
Costo Perdidas ($-Año)
Diferencias del Cu Vs
Al
CALCULO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA IEEE 80-2000 Desarrollado por Ingeniero Luis Carlos Hernandez M. MP BL205-103464
NOMBRE DEL PROYECTO: Selección del Conductor del electrodo de puesta a tierra
Nivel de tensión en el secundario
Corriente de falla a tierra 3Ø referida al primario Io ( Dato suministrado or O.R. )
Corriente de falla a tierra 1Ø referida al primario Io ( Dato suministrado por O.R. )
Tension Nominal primaria ( Dato suministrado por O.R. )
Factor X/R ( Dato suministrado por el Operador de Red )
Factor de asimetría de la corriente de corto Tabla 10 IEEE 80Constante del Material ( Tabla 23 del RETIE)
Tiempo de despeje de la falla de protecciones en el primario en Segundos
Area calculada del conductor en mm²Area del conductor seleccionado en mm²
Verificación Area del Conductor seleccionado
Longitud de las varillasDiámetro de la varilla en metrosDiámetro del Conductor seleccionado ( d )
Profundidad del conductor de la malla 0,25<h<2,5 metrosCondición para aceptación de modelo d<0,25h
Tipo de suelo donde se construye la malla
Refuerzo del aislamiento del sueloEspesor de la capa superficial ( Entre 0,01 y 0,30 Metros)Cs (Coeficiente en función del terreno y del espesor la capa superficial )
Voltaje de paso y de toque tolerablesConstante en funcion del peso de la persona Cp
Forma de la MallaLargo de la Malla en MetrosAncho de la MallaArea calculada de la malla
Longitud de contrapesos en metrosEspaciamiento de la cuadrícula D>1,5 metrosLongitud del conductor de la malla calculado
Valor de la Resistencia de la malla de Tierra
La malla tiene varilla?
Resistividad aparente del terreno uniforme (ρ) (Ω*metro)
Resistividad de la capa superficial ρs Ω/Metro
Voltaje de paso=(1000+6*Cs*ρs)*Cp/√tsVoltaje de toque=(1000+1,5*Cs*ρs)*Cp/√ts
Número de conductores en paralelo a lo largo de la malla (Número entero)
Número de conductores en paralelo a lo ancho de la malla (Número entero)
Numero de electrodos utilizados
Cálculo del máximo potencial de tierra para malla con varillasFactor de division de corriente de corto (Sf=Zth/(Zth+Rg))Màximo potencial de tierra ( Voltios )Se requiere modificar la malla?
Tensiones de Malla, de Paso y de Toque calculados en la mallaEm = Voltaje de malla
Ep = Voltaje de paso Calculado
Para el tiempo de interrupcion la tension máxima de toque aceptable por RETIE es
Comprobación del Diseño de la malla
CALCULO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA IEEE 80-2000 Desarrollado por Ingeniero Luis Carlos Hernandez M. MP BL205-103464
NOMBRE DEL PROYECTO: Selección del Conductor del electrodo de puesta a tierra
Nivel de tensión en el secundario
Corriente de falla a tierra 3Ø referida al primario Io ( Dato suministrado or O.R. )
Corriente de falla a tierra 1Ø referida al primario Io ( Dato suministrado por O.R. )
Tension Nominal primaria ( Dato suministrado por O.R. )
Factor X/R ( Dato suministrado por el Operador de Red )
Factor de asimetría de la corriente de corto Tabla 10 IEEE 80Constante del Material ( Tabla 23 del RETIE)
Tiempo de despeje de la falla de protecciones en el primario en Segundos
Area calculada del conductor en mm²Area del conductor seleccionado en mm²
Verificación Area del Conductor seleccionado
Longitud de las varillasDiámetro de la varilla en metrosDiámetro del Conductor seleccionado ( d )
Profundidad del conductor de la malla 0,25<h<2,5 metrosCondición para aceptación de modelo d<0,25h
Tipo de suelo donde se construye la malla
Refuerzo del aislamiento del sueloEspesor de la capa superficial ( Entre 0,01 y 0,30 Metros)Cs (Coeficiente en función del terreno y del espesor la capa superficial )
Voltaje de paso y de toque tolerablesConstante en funcion del peso de la persona Cp
Forma de la Malla
Rg Resistencia de puesta a Tierra calculada con varillas
Resistividad aparente del terreno uniforme (ρ) (Ω*metro)
Resistividad de la capa superficial ρs Ω/Metro
Voltaje de paso=(1000+6*Cs*ρs)*Cp/√tsVoltaje de toque=(1000+1,5*Cs*ρs)*Cp/√ts
Largo de la Malla en MetrosAncho de la MallaArea calculada de la malla
Longitud de contrapesos en metrosEspaciamiento de la cuadrícula D>1,5 metrosLongitud del conductor de la malla calculado
Valor de la Resistencia de la malla de Tierra
La malla tiene varilla?Numero de electrodos utilizados
Cálculo del máximo potencial de tierra para malla con varillasFactor de division de corriente de corto (Sf=Zth/(Zth+Rg))Màximo potencial de tierra ( Voltios )Se requiere modificar la malla?
Tensiones de Malla, de Paso y de Toque calculados en la mallaEm = Voltaje de malla
Ep = Voltaje de paso Calculado
Para el tiempo de interrupcion la tension máxima de toque aceptable por RETIE es
Comprobación del Diseño de la malla
Número de conductores en paralelo a lo largo de la malla (Número entero)
Número de conductores en paralelo a lo ancho de la malla (Número entero)
Rg Resistencia de puesta a Tierra calculada con varillas
CALCULO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA IEEE 80-2000 Desarrollado por Ingeniero Luis Carlos Hernandez M. MP BL205-103464
JARDIN CABAÑITAS
Selección del Conductor del electrodo de puesta a tierra 227.0 Voltios 5.4 Amperios 3.6 Amperios 13,200.0 Voltios 3.8 Operador de Red
1.13
7.06
0.15 Segundos 0.01 mm² 67.44
CUMPLE
1.2000 Metros0.01590.0105 Metros0.4000 Metros
PROSIGA
Tipo de suelo donde se construye la malla
200 (Ω*metro)
0 (Ω*metro)
Refuerzo del aislamiento del suelo0.01 Metros
1
Voltaje de paso y de toque tolerables0.116
300 Voltios
300 Voltios
Forma de la Malla2.8 Metros
2.8 Metros
7.84 Metros ²22
0 Metros2.8 Metros16 Metros
Valor de la Resistencia de la malla de Tierra25 Ω ( Ohmios)
La malla tiene varilla?
424.56 CUMPLE
Cálculo del máximo potencial de tierra para malla con varillas2.53
226 CUMPLE
PROSIGA
Tensiones de Malla, de Paso y de Toque calculados en la malla58 CUMPLE
62 CUMPLE
299 Voltios CUMPLE SU DISEÑO ES CORRECTO
CALCULO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA IEEE 80-2000 Desarrollado por Ingeniero Luis Carlos Hernandez M. MP BL205-103464
EDIF. MULTIFAMILIAR Bo. E. VILLA
Selección del Conductor del electrodo de puesta a tierra 227.0 Voltios 22.9 Amperios 10.1 Amperios 13,200.0 Voltios 2.2 Operador de Red
1.13
7.06
0.15 Segundos 0.02 mm² 67.44
CUMPLE
1.2000 Metros0.01590.0105 Metros0.3000 Metros
PROSIGA
Tipo de suelo donde se construye la malla
10 (Ω*metro)
10000 (Ω*metro)
Refuerzo del aislamiento del suelo0.3 Metros
0.9
Voltaje de paso y de toque tolerables0.116
16473 Voltios
4343 Voltios
Forma de la Malla
2 Metros
2 Metros
4 Metros ²22
0 Metros2 Metros
12.8 Metros
Valor de la Resistencia de la malla de Tierra25 Ω ( Ohmios)
La malla tiene varilla?4
1.81 CUMPLE
Cálculo del máximo potencial de tierra para malla con varillas1.13
21 CUMPLE
PROSIGA
Tensiones de Malla, de Paso y de Toque calculados en la malla4 CUMPLE
6 CUMPLE
299 Voltios CUMPLE SU DISEÑO ES CORRECTO
M
P. CALCULOS DE CAMPOS ELECTROMAGNETICOS.
EL nivel de tensión de servicio indicada en la factibilidad emitida por Electricaribe SA es de 13.2 KV.
Este análisis se usa cuando el sistema alcanza un valor de potencial de trabajo igual o superior a 57,5 KV u 60 KVtanto en este proyecto no se requiere este análisis.
P. CALCULOS DE CAMPOS ELECTROMAGNETICOS.
igual o superior a 57,5 KV u 60 KV, por lo