NORMA

Ámbito de aplicación:

1.1 estas pruebas se utilizan métodos para determinar la resistencia a la flexión propiedades de plásticos reforzados y no reforzados, incluyendo compuestos highmodulus y materiales de aislamiento eléctricos utilizando un sistema de tres puntos de carga para aplicar una carga a la viga simplemente apoyada (muestra). El método es aplicable generalmente a los materiales rígidos y semi-rígidos. Pero no puede determinarse la resistencia a la flexión para aquellos materiales que no se rompen o que no producción en la superficie exterior de la probeta dentro del límite de tensión del 5.0%.

1.2 Probetas de sección rectangular son inyección moldeada, corte de placas o en hojas moldeadas o extruidas o corte de formas moldeadas o extruidas. Las muestras deben estar sólida y uniformemente rectangulares. La muestra se apoya en dos soportes y se carga por medio de una carga a mitad de camino entre los soportes de la nariz.

1.3 Desviación de la medida de dos maneras; utilizando la posición de la cruceta o un Deflectometro de impacto. Tenga en cuenta que los estudios han demostrado que datos de deflexión obtenidos con un Deflectometro de impacto serán diferente de los datos obtenidos utilizando la posición de la cruceta. Se informará el método de medición de la desviación.

Nota 1: generalmente se cumplan los requisitos de control de calidad en entornos de producción mediante la medición de desviación con la posición de la cruceta. Sin embargo, una medición más exacta puede obtenerse mediante el uso de un indicador de la desviación como un Deflectometro de impacto.Nota 2: materiales que no romperse por la tensión máxima permitida bajo este método de prueba pueden ser más adecuados para una prueba de la curva de 4 puntos. La diferencia básica entre los dos métodos de ensayo está en la ubicación del máximo momento y máximo fibra axial tensiones de flexión. Las tensiones de fibra axial máxima ocurren en una línea debajo de la nariz de carga en 3 puntos de flexión y sobre el área entre las narices de carga en flexión de 4 puntos. Un cargamento de cuatro puntos sistema método puede encontrarse en D6272 método de prueba.

1.4 los valores indicados en unidades SI son considerados como el estándar. Los valores proporcionados en paréntesis son únicamente para información.

1.5 el texto de esta norma hace referencia a notas y pie de página que proporciona material explicativo. Estas notas y notas (excluyendo aquellas en tablas y figuras) no se considerará como requisitos de la norma.

1.6 Esta norma no pretende abordar todas las preocupaciones de seguridad, si hubiere, asociados con su uso. Es responsabilidad del usuario de esta norma establecer prácticas apropiadas de seguridad y salud y determinar la aplicabilidad de limitaciones reguladoras antes de usar.

3. terminología

3.1 definiciones, definiciones de términos aplicables a estos métodos de ensayo aparecen en terminología D883 y Anexo A2 de prueba método D638.

4. Resumen de la prueba método

4.1 una probeta de sección transversal rectangular descansa sobre dos soportes en posición flat-wise y se carga por medio de una nariz de carga situado a medio camino entre los soportes. A menos que pruebas de ciertos materiales laminados (ver 7 de orientación), se utilizará un soporte 16:1 del cociente de palmo a profundidad (de muestra). La muestra se desvía hasta que la ruptura ocurre en la superficie exterior de la probeta, o hasta una tensión máxima (véase 5.1.6) de 5.0% se alcanza, cualquiera ocurre primero.

4.2 procedimiento está diseñado principalmente para los materiales que rompen en desviaciones relativamente pequeñas y se utilizarán para la medición de propiedades de resistencia a la flexión, módulo especialmente a la flexión, a menos que la especificación material afirma lo contrario. Procedimiento emplea un grado de deformación de 0,01 mm/min (0.01 in./in./min) y es el procedimiento preferido para este método de prueba.

4.3 procedimiento B está destinado principalmente a aquellos materiales que no rompe ni el rendimiento en la superficie exterior de la probeta dentro del límite de tensión 5.0% cuando se utilizan las condiciones del procedimiento A. de estas pruebas se utilizará métodos y para la medición de resistencia a la flexión solamente. Procedimiento B con un grado de deformación de 0,10 mm/min (0.10 in./in./min). Procedimiento B con un grado de deformación de 0,10 mm/min (0.10 in./in./min).

4.4 tipo I pruebas utilizan la posición de la cruceta para la medición de la desviación.

4.5 tipo II pruebas utilizan un instrumento (Deflectometro de impacto) para la medición de la desviación.

4.6 el procedimiento utilizado y tipo de prueba será divulgado

Nota 4: pruebas comparativas pueden ejecutarse de conformidad con cualquier procedimiento, siempre que el procedimiento se encuentra satisfactorio para el material sometido a prueba. Datos del módulo tangente obtenidos por procedimiento tienden a exhibir menores desviaciones de resultados comparables obtenidos mediante procedimiento B. 5. Importancia y propiedades uso.

5.1 flexión según lo determinado por este método de ensayo son especialmente útiles para fines de especificación y control de calidad. Incluyen:

5.1.1 resistencia a la flexión tensión (σf): cuando un material elástico homogéneo se ha probado en flexión como una viga simple apoyada en dos puntos y cargado en el punto medio, la tensión máxima en la superficie exterior de la probeta, se produce en el punto medio. Tensión a flexión se calcula para cualquier punto en la curva de carga-deflexión usando la ecuación (Eq 3) en la sección 12 (ver notas 5 y 6). Nota 5 — Eq 3 se aplica estrictamente a los materiales para que el estrés es linealmente proporcional a la tensión hasta el punto de ruptura y de que las cepas son pequeñas. Puesto que esto no es siempre el caso, se presentará un pequeño error si Eq 3 se utiliza para calcular la tensión de materiales que no son verdaderos materiales de Hookean. La ecuación es válida para la obtención de datos comparativos y para propósitos de especificación, pero sólo hasta

una tensión máxima de la fibra del 5% en la superficie externa de la prueba de muestra para muestras analizadas por los procedimientos descritos.Nota 6: cuando pruebas laminados altamente ortotrópicos, la máxima muestra de especímenes probados por los procedimientos descritos en este documento. el estrés no puede ocurrir siempre en la superficie externa de la viga de prueba de specimen.5 laminado teoría debe aplicarse para determinar la tensión de tracción máxima en el paro. Si Eq 3 se utiliza para calcular la tensión, producirá una fuerza evidente basado en la teoría de viga homogénea. Esta fuerza aparente es altamente dependiente de la secuencia de apilamiento de capas de laminados altamente ortotrópicos.5.1.2 resistencia a la flexión tensión de vigas probadas en grandes luces de apoyo (σf) — si se utilizan apoyo palmo a profundidad ratios mayores de 16 a 1 que se producen desviaciones superiores al 10% del grupo de apoyo, la tensión en la superficie externa de la muestra para una viga simple se aproxima razonablemente en ecuación (Eq 4) 12.3 (ver Nota 7). Nota 7 — cuando se utilizan relaciones de ayuda grande del palmo a profundidad, extremo importante las fuerzas se desarrollan en las narices de apoyo que afectan el momento en una viga de apoyo simple. EQ 4 incluye términos adicionales que son un factor de corrección aproximado para la influencia de estas fuerzas de extremo en vigas de lapso a-profundidad de relación de ayuda grande donde existen desviaciones relativamente grandes.5.1.3 a flexotracción (σfM): tensión de flexión máximo sostenido por la probeta (ver Nota 6) durante una flexión prueba. Se calcula según Eq 3 o 4 Eq. Algunos materiales que no se rompen en tensiones de hasta un 5% dan una curva de deflexión de carga que muestra un punto en el que la carga no aumenta con un aumento de tensión, es decir, un punto de fluencia (Fig. 1, curva b), Y. La resistencia a la flexión se calcula para estos materiales dejando que p (en 3 Eq o Eq 4) igual a este punto, Y.5 para una discusión de estos efectos, ver Zweben, C., Smith, W. S. y Wardle, M.W., "Métodos de prueba para resistencia a la fibra, módulo de flexión compuesta y propiedades de laminado reforzado con tela," los materiales compuestos:

Nota 1 — curva a: muestra que rompe antes de ceder. Curva b: Muestra que produce y luego se rompe antes de que el límite de tensión del 5%. Curva c: Muestra que ni cede ni se rompe antes de que el límite de tensión del 5%. Figura 1 curvas típicas de estrés Flexural (σf) Versus tensión Flexural (εf)5.1.4 fuerza de producción Offset flexión —Fuerza de producción offset es la tensión a la que la curva del stress-strain se desvía por una determinada cepa (offset) de la tangente a la porción recta inicial de la curva del stress-strain. El valor del desplazamiento debe ser dado cuando esta propiedad se calcula.Nota 8: fuerza de producción Offset Flexural puede diferir de flexuralstrength definida en 5.1.3. Ambos métodos de cálculo se describen en theannex a prueba método D638.5.1.5 flexión tensión a la rotura (σfB) — tensión Flexural en la rotura de la probeta durante la prueba de flexión. Se calcula según Eq 3 o 4 Eq. Algunos materiales dan una curva de deflexión de carga que muestra un punto de interrupción, B, sin un punto de fluencia (Fig. 1, curva un) en cual caso σfB = σfM. Otros materiales dan una curva de desviación con un rendimiento y un punto de interrupción, B (Fig. 1, curva b). Se calcula la tensión a la flexión a la rotura de estos materiales dejando que p (en 3 Eq o Eq 4) igual a este punto, B.5.1.6 tensión a una tensión dada, la tensión en la superficie externa de una probeta a una tensión dada es calculada de acuerdo con 3 Eq o Eq 4 dejando P igual a la carga de la curva carga-deformación en la deflexión correspondiente a la tensión deseada (para laminados altamente ortotrópicos, ver Nota 6).5.1.7 flexión tensión, ɛf-Nominal cambio fraccional en la longitud de un elemento de la superficie exterior de la probeta en el midspan, donde se produce la tensión máxima. Tensión a flexión se calcula para cualquier deflexión usando Eq 5 en 12.4.

5.1.8 módulo de elasticidad: 5.1.8.1 tangente módulo de elasticidad — el módulo tangente de elasticidad, a menudo llamado el "módulo de elasticidad," es la relación, dentro del límite elástico, de la tensión a la tensión correspondiente. Se calcula por dibujar una tangente a la parte lineal inicial más empinada de la curva de carga-deflexión y usando Eq 6 en 12.5.1 (compuestos altamente anisotrópicos, ver Nota 15).Nota 9: desviaciones de esfuerzo cortante pueden reducir seriamente el módulo aparente de materiales compuestos altamente anisotrópicos cuando se prueban en el palmo de baja-todepth ratios.5 por esta razón, una relación de luz a profundidad de 60 a 1 se recomienda para las determinaciones del módulo flexural en estos compuestos. Resistencia a la flexión debe determinarse en un conjunto diferente de muestras replicadas en una proporción inferior de palmo a profundidad que induce resistencia falla en las fibras exteriores de la viga a lo largo de su cara inferior. Puesto que el módulo flexural de laminados altamente anisotrópicos es una función crítica de la secuencia de apilamiento de capas, que no necesariamente se correlacionan con módulo de resistencia a la tracción, que no es dependiente de la secuencia de apilamiento.5.1.8.2 secante módulo: el Módulo secante es el cociente de la tensión a la tensión correspondiente a cualquier seleccionado del punto en la curva de tensión, es decir, la pendiente de la recta que une el origen y un punto seleccionado en la curva tensión-deformación real. Se expresarán en megapascals (libras por pulgada cuadrada). El punto seleccionado es elegido preespecificado estrés o tensión de acuerdo con la especificación material apropiada o por contrato al cliente. Se calcula según Eq 6 dejando m igual a la pendiente de la secante a la curva de deflexión de carga. El elegido destacar o punto de tensión utilizado para la determinación de la secante se informará.5.1.8.3 acorde módulo (Ef), el módulo acorde es calculado a partir de dos puntos discretos en la curva de deflexión de carga. Los puntos seleccionados son escogidos a las dos previamente especificado estrés o tensión puntos el material apropiado especificación o por el contrato del cliente. El elegido destacar o puntos de tensión utilizados para la determinación del módulo acorde deberán ser reportados. Calcular el módulo acorde, Ef usando Eq 7 en 12.5.2.5.2 la experiencia ha demostrado que propiedades flexión varían con la profundidad de la muestra, temperatura, condiciones atmosféricas y tasa de tensión como se especifica en los procedimientos A y B. 5.3 antes de proceder con estos métodos de prueba, consulte la especificación de ASTM del material sometido a prueba. Cualquier prueba de preparación de las muestras, acondicionamiento, dimensiones, o prueba de parámetros, o combinación de éstos, cubiertos en las especificaciones de materiales ASTM se tienen prioridad sobre los mencionados en estos métodos de prueba. Tabla 1 en la clasificación sistema D4000 enumera las especificaciones de materiales ASTM que existen actualmente para los plásticos.6. aparato 6.1 pruebas de máquina, una máquina de prueba capaz de alimentada a tasas constantes de movimiento de la cruceta en el rango indicado y consta de los siguientes: 6.1.1 marco de carga, la rigidez de la máquina de prueba deberá ser tal que la deformación elástica total del sistema no exceda el 1% de la deflexión total de la probeta durante la prueba , o se harán las correcciones apropiadas.

6.1.1.1 fijo miembros — un miembro fijo o esencialmente inmóvil sosteniendo la muestra soporta; 6.1.1.2 movible miembro — un miembro movible que la nariz de carga. 6.1.2 carga soporta y la nariz: la nariz de carga y soportes tendrán superficies cilíndricas. 6.1.2.1 los radios de la nariz de carga y soportes serán 5,0 6 0,1 milímetros (0.197 6 0.004 pulg.) a menos que se especifique lo contrario en una especificación de materiales ASTM o según lo acordado entre las partes interesadas.6.1.2.2 otros radios para narices de carga y soportes — alternativa narices y soportes de carga se permite para ser utilizado con el fin de evitar un sangrado excesivo o falla debido a la concentración de tensión directamente debajo de la nariz de carga o si es requerido por la especificación material anASTM. Si alternativa carga la nariz y el apoyo se utilizan radios, las dimensiones de la nariz de carga y soportes se identificarán claramente en el informe y deberá hacerse referencia a las especificaciones aplicables. (1) soportes alternativas tendrá un radio mínimo de 3,2 mm (1⁄8 en.) Cuando los especímenes de prueba 3.2 mm o mayor en profundidad, el radio de la nariz de la carga y las ayudas pueden ser hasta 1.6 veces la profundidad de la muestra.(2) el arco de la nariz de carga en contacto con la muestra deberá ser lo suficientemente grande para evitar el contacto de la pieza con los lados de la nariz. Alternativa carga narices será suficientemente grande para evitar el contacto de la pieza con los lados de la nariz. El radio máximo de la nariz de carga serán de no más de cuatro veces la profundidad de muestra.6.1.3 impulsar mecanismo-un mecanismo para impartir al miembro movible a una velocidad uniforme, controlada, en relación con el miembro estacionario, con esta velocidad se regula como procedimiento especificado en A o B. 6.1.4 indicador carga — un mecanismo que indica la carga adecuado capaz de mostrar la carga total aplicada al espécimen Cuando en la posición en el aparato de flexión. Este mecanismo será esencialmente libre de lag de la inercia a la velocidad especificada de la prueba y deberá indicar la carga con una precisión del 61% del valor indicado o mejor. La precisión de la máquina de prueba se verificará con arreglo a las prácticas E4. 6.1.5 desviación dispositivo de medición, la desviación del dispositivo de medición se seleccionarán entre las siguientes dos opciones:6.1.5.1 tipo I — sistema que indica la posición de la cruceta, una deflexión adecuada indicando mecanismo capaz de mostrar la cantidad de cambio en el movimiento de la cruceta. Este mecanismo deberá ser esencialmente libre de lag inercial en el índice especificado de la prueba e indicará el movimiento de la cruceta. La posición de la cruceta que indica sistema se verificará conforme a práctica D2309 y mínimamente cumple con los requisitos de un sistema de clase D. 6.1.5.2 tipo II — indicador de desviación (Deflectometro de impacto), un instrumento adecuado para la más precisa determinación de la desviación de la distancia de la muestra entre dos puntos designados. Este instrumento deberá estar esencialmente libre de inercia a la velocidad especificada de la prueba. El sistema de indicadores de desviación se verificará conforme a práctica D2309 y cumple mínimamente con los requisitos de un sistema de clase B.Nota 10: es deseable pero no esencial, que este instrumento registra automáticamente esta distancia, o cualquier cambio en ella, en función de la carga en la probeta o el tiempo

transcurrido desde el inicio de la prueba, o ambos. Si sólo el último es obtenido, se ha encontrado útil para también grabar datos de tiempo de carga. 6.2 micrómetros — aparato para medir el ancho y el espesor de la probeta deberá cumplir con los requisitos de D5947 método de prueba.7. muestras 7.1 prueba probetas que se corta de hojas, placas o formas moldeadas o extruidas o moldeadas a las dimensiones finales deseadas son aceptables. Se medirán las dimensiones reales utilizadas según D5947 de métodos de prueba. La profundidad de la muestra se define como el espesor del material. La profundidad no debe exceder el ancho (ver Nota 11). La sección transversal de las muestras será rectangular con caras planas y paralelas (60,2 mm) y perpendiculares de los lados adyacentes a lo largo de toda la longitud de la muestra. 7.2 siempre que sea posible, la superficie original de la hoja deberá ser sin alteraciones. Sin embargo, donde prueba las limitaciones de la máquina hacen imposible seguir el criterio anterior en la hoja una o ambas superficies se mecanizan para proporcionar las dimensiones deseadas y deberá tenerse en cuenta la ubicación de las muestras con referencia a la profundidad total. En consecuencia, cualquier especificación de propiedades de resistencia a la flexión en las hojas más gruesas debe indicar si las superficies originales van a ser retenidos o no. Cuando sólo una superficie fue trabajado a máquina, debe indicarse si la superficie mecanizada era en el lado de tensión o compresión de la viga. Cualquier necesario pulido de muestras se realizarán solamente en la dirección longitudinal de la muestra.Nota 11: el valor obtenido en las muestras con superficies mecanizadas puede diferir de los obtenidos en muestras con superficies originales.7.3 materiales (excepto laminados termoendurecibles materiales y ciertos materiales utilizados para aislamiento eléctrico, incluyendo fibra vulcanizada y vidrio Mica servidumbre) de la hoja: 7.3.1 materiales 1.6mm (1⁄16 pulg.) o mayor espesor, ancho del espécimen no debe exceder la cuarta parte de la ayuda útil para muestras mayores de 3,2 mm (1⁄8 pulg.) de profundidad. Muestras de 3.2 mm o menos en profundidad será de 12,7 mm (1/2 pulg.) de ancho. La muestra deberá ser lo suficientemente largos para permitir que domina en cada extremo de al menos el 10% del grupo de apoyo, pero en ningún caso menos de 6,4 mm (1/4 pulg.) en cada extremo. Proyección será suficiente para evitar que a la muestra resbale a través de los soportes. Un período de apoyo de 16 6 1 veces la profundidad de la muestra se utiliza para estos ejemplares. 7.3.2 materiales a menos de 1,6 mm (1⁄16 pulg.) de espesor, la muestra será 50,8 mm (2 pulgadas) largo por 12,7 mm (1/2 pulg.) de ancho, plano probado en un palmo de 25,4 mm (1-pulg.) ayuda.Nota 12: uso de las fórmulas para vigas simples citados en estos métodos de ensayo para el cálculo de los resultados supone que anchura de viga es pequeña en comparación con el período de apoyo. Por lo tanto, las fórmulas no se aplican con rigor a estas dimensiones. Nota 13 – donde la sensibilidad de la máquina es tal que ejemplares de estas dimensiones no se puede medir, más ejemplares o menor apoyo palmos o ambos, pueden utilizarse, siempre y cuando la relación de apoyo útil a profundidad es menos de 14 a 1. Todas las dimensiones deben indicarse en el informe (véase también la nota 12).

7.4 laminado materiales termoendurecibles y hoja y placa de materiales utilizados para aislamiento eléctrico, incluyendo fibra vulcanizada y Glass-Bonded Mica, para los grados de papel y tela-base más de 25,4 mm (1 pulg.) de espesor nominal, deberán mecanizarse las muestras en ambas superficies a una profundidad de 25.4 milímetros. Para los grados de vidrio y base de nylon, especímenes de más de 12,7 mm (0,5 pulg.) de profundidad nominal deberán mecanizarse en ambas superficies a una profundidad de 12.7 milímetros. La relación de luz a profundidad apoyo deberá elegirse tal que ocurren fallas en las fibras externas de las muestras, debido solamente al momento flector. Como regla general, son satisfactorios cuando la relación de resistencia a la tracción a la resistencia al corte es menor que 8 a 1, pero se debe aumentar la proporción de apoyo útil a profundidad para compuestos laminados tiene resistencia relativamente bajo cizallamiento en el plano del laminado y relativamente alta resistencia a la tracción paralela al tramo de apoyo apoyo profundidad útil que muestra ratios de 16:1 (se recomienda 32: 1 o 40: 1). Cuando materiales laminados presentan baja resistencia a la compresión perpendicular a las láminas, deberán ser cargados con un gran radio de carga nariz (hasta cuatro veces la muestra profundidad para evitar daños prematuros en las fibras exteriores.7.5 moldeado de materiales (termoplásticos y termoestables), dimensiones de la muestra preferida para materiales de moldeo es de 12,7 mm (0,5 pulg) de ancho, 3,2 mm (0,125 pulg.) de espesor y 127 mm (5,0 pulg.) de largo. Se probaron plano sobre el palmo de apoyo, dando por resultado un cociente de palmo a profundidad de apoyo de 61 16:1 (tolerancia). Especímenes más gruesos deben evitarse si exhiben marcas significativas fregadero o burbujas al moldeado. 7.6 alta resistencia reforzados Composites, incluyendo altamente ortotrópicos laminados — será elegida la relación de luz a profundidad tal que se produce en las fibras externas de los ejemplares y está previsto sólo para el momento flector. Como regla general, apoyo palmo a profundidad ratios de 16:1 son satisfactorios cuando elradio relación de resistencia a la tracción a la resistencia al corte es menor que 8 a 1, pero se debe aumentar la proporción de apoyo útil a profundidad para compuestos laminados teniendo fuerza relativamente bajo cizallamiento en el plano de lo laminado y relativamente alta resistencia a la tracción paralela al tramo de apoyo (se recomienda 32: 1 o 40: 1). Para algunos compuestos altamente anisotrópicos, deformación de cizalla puedan afectar significativamente a las mediciones del módulo, incluso en proporciones de profundidad spanto tan altos como 40: 1. Por lo tanto, para estos materiales, un aumento en el cociente de luz a profundidad a 60: 1 se recomienda para eliminar efectos de corte cuando se necesitan datos de módulo, también cabe señalar que el módulo flexural de laminados altamente anisotrópicos es una fuerte función de secuencia de apilamiento de capas y que no necesariamente se correlacionan con módulo de resistencia a la tracción, que no es dependiente de la secuencia de apilado. 8. número de probetas 8.1 analizar a al menos cinco muestras para cada muestra en el caso de materiales isótropos o moldea a las muestras. 8.2 para cada muestra de material anisotrópico en forma de hoja, probar al menos cinco ejemplares en la dirección deseada. A los efectos de esta prueba, "longitudinalmente" señala el principal eje de anisotropía y se interpretará en el sentido de la dirección de la hoja conocida por ser más fuerte en flexión. "Transversalmente" indica la dirección de la hoja conocida por ser el más débil en la flexión y a

90° a la dirección longitudinal. La dirección de la prueba, ya sea longitudinalmente, transversalmente o algún ángulo con respecto a estos deberá hacerse constar en el informe.9. acondicionado acondicionado 9.1 — condición de los especímenes de prueba con arreglo a un procedimiento de práctica D618 a menos que se especifique lo contrario en contrato o en las especificaciones de materiales ASTM. Tiempo de acondicionamiento se especifica como mínimo. Las tolerancias de temperatura y humedad será según la sección 7 de D618 práctica a menos que se especifique de otro modo por especificación del contrato o material. 9.2 condiciones de prueba, efectuar las pruebas a la misma temperatura y humedad utilizados para el acondicionamiento de tolerancias de acuerdo con la sección 7 de la práctica D618 a menos que se especifique lo contrario en contrato o en las especificaciones de materiales ASTM.10. 10.1 procedimiento A: 10.1.1 uso un espécimen no probado para cada medición. Medir el ancho y la profundidad de la muestra a la más cercana 0,03 mm (0,001 pulg.) en el centro del grupo de apoyo. Para las muestras de menos de 2,54 mm (0,100 pulg.) de profundidad, medir la profundidad a la más cercana 0,003 mm (0,0005 pulg.). Estas mediciones se efectuarán con arreglo a métodos de prueba D5947. 10.1.2 determinar el período de soporte para utilizarse como se describe en la sección 7 y configurar el grupo de apoyo hasta dentro del 1% del valor determinado.10.1.3 para los accesorios a la flexión que se extiende continuamente ajustable, medir el espacio con precisión la más cercana 0,1 mm (0,004 pulg.) para tramos de menos de 63 mm (2,5 pulg.) y el más cercano 0,3 mm (0,012 pulg.) para luces mayores o iguales a 63 mm (2,5 pulg.). Utilice la útil medida real para todos los cálculos.Para los accesorios a la flexión que han fijado posiciones palmo mecanizadas, verificar el palmo de distancia las mismas luces ajustables en cada posición de mecanizado. Esta distancia se convierte en el espacio para esa posición y se utiliza para los cálculos aplicables a las pruebas posteriores realizadas en esa posición. Ver anexo A2 para obtener información sobre el ajuste de la duración y determinación de. 10.1.4 calcular así la tasa de movimiento de la cruceta y configurar la máquina para la tasa de movimiento de la cruceta calculado por Eq 1: R 5 ZL 2 / 6d (1)donde: R = tasa de movimiento de la cruceta, mm (pulg.) / min, L = luz de apoyo, mm (pulg.), d = profundidad de la viga, mm (pulg.) y Z = índice de esfuerzo de la fibra exterior, mm/mm/min (pulg. / pulg/min). Z será igual a 0.01.

En ningún caso será del tipo cruceta real difieren que calculó 1 Eq, por más de 610%. 10.1.5 Alinee la nariz de carga y soportes para que los ejes de las superficies cilíndricas son paralelos y la nariz de la carga a medio camino entre los soportes. Centro de la muestra en las ayudas, con el eje largo de la muestra perpendicular a la nariz de carga y apoyos. La nariz de carga debe estar cerca, pero no en contacto con la muestra (ver Nota 14).

Nota 14: el paralelismo de los aparatos puede verificarse por medio de una placa con ranuras paralelas en el cual la nariz de carga y apoyos caben cuando alineados correctamente (vea A2.3).10.1.6 se aplica la carga a la muestra en el índice especificado de la cruceta y grabar la desviación de carga simultánea. 10.1.7 Desviación de medida ya sea por la medida del movimiento de la carga de la nariz en relación con los soportes (posición de la cruceta) (tipo I) o por un indicador de desviación (Deflectometro de impacto) en la muestra en contacto con ella en el centro del grupo apoyo, el calibre de ser estacionario montado en relación con los soportes de la muestra (tipo II). Curvas carga-deflexión se utilizan para determinar la resistencia a la flexión, módulo cuerda o secante o el tangente módulo de elasticidad y el trabajo total según lo medido por el área bajo la curva carga-deformación. Realizar la compensación necesaria del dedo del pie (ver anexo A1) para corregir de asientos y la muesca de la pieza y desviaciones en la máquina.10.1.8 terminar la prueba ha alcanzado la tensión máxima en la superficie exterior de la probeta mm 0,05 mm (pulg. / pulg.) o en la rotura si la rotura se produce antes de llegar a la máxima tensión (notas 15 y 16). Se calcula la deflexión que se produce esta cepa dejando r igual a 0,05 mm/mm (pulg. / pulg.) de la Eq 2: D 5 rL2/6D (2) donde: D = deflexión midspan, mm (pulg.), r = presión, mm/mm (pulg. / pulg.), L = luz de apoyo, mm (pulg.) yd = profundidad de la viga, mm (in.).Nota 15: para algunos materiales que no producen o se rompen dentro de los límites de tensión del 5% cuando por procedimiento, el grado de deformación mayor permitido por procedimiento B (véase 10.2) puede inducir el espécimen se rinden o se rompan, o ambos, dentro de la cepa 5% requiere limitan.Nota 16: más allá de la tensión del 5%, este método de ensayo no es aplicable. Alguna otra propiedad mecánica podría ser más relevante para caracterizar materiales que no producen ni romperán procedimiento A o B del procedimiento dentro de los límites de tensión del 5% (por ejemplo, se puede considerar prueba método D638). 10.2 procedimiento B: 10.2.1 Utilice a un espécimen no probado para cada medición. 10.2.2 prueba condiciones serán idénticas a las descritas en 10.1, salvo que el tipo de esfuerzo de la superficie exterior de la probeta será mm 0,10 mm (pulg. / pulg.) / min. 10.2.3 si ninguna rotura se ha producido en la muestra por el momento ha llegado a la máxima tensión en la superficie exterior de la probeta mm 0,05 mm (pulg. / pulg.), suspender la prueba (ver nota 16). 11. reanálisis 11.1 valores de propiedades en la ruptura no deben ser calculados para cualquier muestra que se rompe en algún defecto obvio, fortuito, a menos que tales defectos constituyen una variable estudiada. Reanálisis se hará para cualquier muestra que los valores no se calculan. 12. compensación de dedo del pie cálculo12.1 se efectuará según Anexo A1 a menos que se puede demostrar que la región del dedo del pie de la curva no es debido a la compensación de holgura, asiento de la muestra, o de otro artefacto, pero es más bien una respuesta material auténtico.

12.2 tensión flexural de (σf): σf 5 3PL/2bd2 (3) donde: σ = tensión en las fibras exteriores en punto medio, MPa (psi), P = carga en un punto dado en la curva de carga-deflexión, N (lbf), L = luz de apoyo, mm (pulg.), b = ancho del haz probado, mm (pulg.) y d = profundidad de la viga prueba, mm (in.). Nota 17: Eq 3 no es válido si la muestra se desliza excesivamente entre los soportes. 12.3 estrés flexión para vigas de prueba en general apoyo palmos (σ f): σf= ( 3PL/2bd2)[1+6(D/L 2- 4( d/L)(D/L) donde: σf, P, L, b y d = las mismas Eq 3 y D = deflexión de la línea central de la muestra en el centro del grupo de apoyo, mm (in.). Nota 18: cuando se utilizan relaciones de ayuda grande del palmo a profundidad, extremo importante las fuerzas se desarrollan en las narices de apoyo, que afectan el momento en una viga de apoyo simple. EQ 4 incluye términos adicionales que son un factor de corrección aproximado para la influencia de estas fuerzas de extremo en vigas de lapso a-profundidad de relación de ayuda grande donde existen desviaciones relativamente grandes. 12.4 tensión flexural de, εf — Nominal cambio fraccional en la longitud de un elemento de la superficie exterior de la probeta en el midspan, donde se produce la tensión máxima. Se puede calcular para cualquier desviación utilizando Eq 5:Εf 5 6Dd/L2 (5) donde: εf = tensión en la superficie exterior, mm/mm (pulg. / pulg.),D = deflexión máxima del centro de la viga, mm (pulg.), L = luz de apoyo, mm (pulg.) y d = profundidad, mm (pulg.) de haz probado. 12.5 módulos de elasticidad: 12.5.1 módulo de elasticidad tangente: EB 5 L3m/4bd 3 (6) donde: EB = módulo de elasticidad en flexión, MPa (psi),L = luz de apoyo, mm (pulg.), b = ancho del haz probado, mm (pulg.),d = profundidad de la viga prueba, mm (pulg.) y m = pendiente de la tangente a la parte inicial de la línea recta de la curva de carga-deflexión, N/mm (lbf/pulg.) de la desviación. 12.5.2 acorde módulo (Ef): Ef 5 ~ σf2 σf1 2! / ~ εf2 εf1 2! (7) donde: σf2and σf1 = las tensiones a flexión, calculada a partir de 3 Eq o Eq 4 y medido en los puntos predefinidos en la curva de deflexión de carga y εf2 y εf1 = los valores de tensión a la flexión, calculada a partir de 5 Eq y medido en los puntos predeterminados en la curva de deflexión de carga.

12.6 aritmética — para cada serie de pruebas, la media aritmética de todos los valores obtenidos se calculó a tres cifras significativas y registrada como el "valor medio" de la propiedad particular en cuestión. 12,7 desviación estándar de, la desviación estándar (estimada) se calculará de la siguiente manera y ser reportada a dos cifras significativas:

donde: s = desviación estándar estimada, X = valor de la sola observación, n = número de observaciones y X¯ = media aritmética del conjunto de obeservaciones calculadas de cualquier desviación13. Informe 13.1 Informe la siguiente información: 13.1.1 identificación del material probado, incluyendo tipo, fuente, número de código del fabricante, forma, dimensiones principales y antecedentes completa (para materiales laminados, secuencia de apilamiento de capas se informará), 13.1.2 método de preparación de las muestras,13.1.3 dirección de corte y carga de las muestras, en su caso, 13.1.4 acondicionado procedimiento, 13.1.5 profundidad y anchura de la muestra, 13.1.6 referencia a esta norma internacional, el procedimiento utilizado (A o B) y tipo prueba realizada (I o II), por ejemplo D790-AI 13.1.7 soporte longitud de tramo, 13.1.8 relación palmo a la profundidad de apoyo si es diferente a 16:113.1.9 radio de carga narices, si es diferente de 5 mm y soportes. Cuando apoyo o carga nariz radios de 5 mm se utilizan, los resultados se identificarán como siendo generado por una versión modificada de este método de ensayo y la especificación de referencia que se hace referencia en cuanto a la geometría utilizada.13.1.10 tasa de movimiento de la cruceta, 13.1.11 tensión Flexural en cualquier estrés dado, valor medio y desviación estándar,13.1.12 si un espécimen es rechazado, motivos de rechazo, 13.1.13 tangente, secante o módulo de acorde en flexión, valor medio, desviación estándar y los niveles de tensión utilizados si Módulo secante o acorde, 13.1.14 resistencia a la flexión (si se desea), promedio de valor y la desviación estándar,13.1.15 estrés en cualquier presión dada hasta e incluyendo el 5% (si se desea), con la cepa utilizada, promedio de valor y la desviación estándar, 13.1.16 tensión Flexural en la rotura (si se desea), promedio de valor y la desviación estándar, 13.1.17 tipos de comportamiento, rendimiento o ruptura o ambos, u otras observaciones, que ocurren dentro de la cepa 5% límite y 13.1.18 fecha de versión específica de la prueba usada.14. precisión y sesgo

14.1 tablas 1 y 2 se basan en una prueba de round robin en 1984, según práctica E691, con seis materiales probados por seis laboratorios mediante procedimiento A. Para cada material, todos los especímenes fueron preparados en una fuente. Cada "resultado de la prueba" fue el promedio de cinco determinaciones individuales. Cada laboratorio obtuvo dos resultados obtenidos para cada material.

A Vr = dentro de laboratorio coeficiente de variación para el material indicado. Se obtiene poniendo primero las desviaciones de estándar en el laboratorio de los resultados de todos los laboratorios participantes: Sr = [[(s1) 2 (s2) 2... (sn) 2] / n] 1/2 entonces Vr = (r S dividido por el promedio general para el material) × 100.Vr B = reproducibilidad entre laboratorios, expresado como coeficiente de variación:SR = {Sr 2 SL 2} 1/2 donde SL es la desviación estándar de los medios de laboratorio. Entonces: VR = (R S dividido por el promedio general para el material) × 100. C r = intervalo crítico dentro del laboratorio entre dos resultados obtenidos = 2,8 × Vr. D R = intervalo crítico entre el laboratorio entre dos resultados obtenidos = 2,8 × VR.

AVr = dentro de laboratorio coeficiente de variación para el material indicado. Se obtiene poniendo primero las desviaciones de estándar en el laboratorio de los resultados de todos los laboratorios participantes: Sr = [[(s1) 2 (s2) 2... (sn) 2] / n] 1/2 entonces Vr = (r S dividido por el promedio general para el material) × 100. Vr B = reproducibilidad entre laboratorios, expresado como coeficiente de variación:

SR = {Sr 2 SL 2} 1/2 donde SL es la desviación estándar de los medios de laboratorio. Entonces: VR = (SR dividido por el promedio general para el material) × 100. CR = intervalo crítico dentro del laboratorio entre dos resultados obtenidos = 2,8 × Vr. D R = intervalo crítico entre el laboratorio entre dos resultados obtenidos = 2,8 × VR.Nota 19: PRECAUCIÓN: las siguientes explicaciones de r y R (14.2 – 14.2.3) pretende solamente presentar una significativa manera de considerar la precisión aproximada de estos métodos de prueba. Los datos indicados en las tablas 1 y 2 no deben aplicarse con rigor a la aceptación o rechazo de materiales, como esos datos son específicos para el round robin y no pueden ser representante de otras muchas condiciones, materiales y laboratorios. Los usuarios de estos métodos de prueba deben aplicarse los principios esbozados en E691 práctica para generar datos específicos a su laboratorio y sus materiales, ni entre laboratorios específicos. Los principios de 14.2 – 14.2.3 serían válidas para tales datos. 14.2 concepto de "r" y "R" en las tablas 1 y 2, si Sr y SR se ha calculado a partir de un conjunto suficientemente grande de datos y de resultados de la prueba que eran medias de prueba como resultado cinco muestras para cada prueba, entonces: 14.2.1 repetibilidad — dos resultados de prueba obtenidos dentro de un laboratorio serán juzgados no equivalentes si diferencian por más que el valor de r de ese material. r es el intervalo que representa la crítica diferencia entre dos resultados obtenidos para el mismo material, obtenidos por el mismo operador usando el mismo equipo en el mismo día en el mismo laboratorio. 14.2.2 reproducibilidad — dos resultados obtenidos por diferentes laboratorios serán juzgados no equivalentes si diferencian por más que el valor de R de ese material. R es el intervalo que representa la crítica diferencia entre dos resultados obtenidos para el mismo material, obtenidos por operadores diferentes, usando diferentes equipos en diferentes laboratorios. 14.2.3 14.2.1 y 14.2.2 las sentencias tendrán un aproximadamente el 95% (0.95) probabilidad de ser correcta.14.3 sesgo — no hacer ninguna declaración sobre el sesgo de estos métodos, de la prueba como no existe material de referencia estándar o método de prueba de referencia que es aplicable.15. propiedades a flexión palabras clave 15.1; plásticos; rigidez; fuerza

ANEXOS(información obligatoria)

A1. A1.1 de compensación del dedo del pie en una tensión típica de la curva (véase Fig. A1.1) allí es una región del dedo del pie, AC, que no representa una propiedad del material. Es un artefacto causado por una absorción de holgura y alineación o un asiento de la muestra. Para obtener valores correctos de estos parámetros como punto de producción de módulo y tensión de offset, este artefacto debe ser compensada para dar la corrección cero punto en el eje de tensión o extensión.

A1.2 en el caso de un material exhibe una región de Hookean comportamiento (lineal) (véase Fig. A1.1), una continuación de la región (CD) lineal de la curva se construye a través del eje de cero estrés. Esta intersección (B) es el punto de zerostrain corregida de la que todas las extensiones o cepas deben medirse, incluyendo el desplazamiento de la producción (BE), en su caso. El módulo elástico se puede determinar dividiendo la tensión en cualquier punto a lo largo de la línea CD (o su prolongación) la tensión en el mismo punto (medido desde el punto B, definida como tensión cero).

A1.3 en el caso de un material que no exhibe ninguna región linear (véase Fig. A1.2), el mismo tipo de corrección de dedo del pie del punto cero de la tensión se puede hacer mediante la construcción de la tangente a la pendiente máxima en la inflexión, el punto H'. Esto se extiende para intersecar el eje de tensión en el punto B, el punto cero-tensión corregido. Utilizando el punto B como cero tensión, la tensión en cualquier punto (G') en la curva se puede dividir por la tensión en ese punto para obtener un módulo secante (pendiente de la línea B 'G'). Para aquellos materiales con ninguna región lineal, cualquier intento de utilizar la tangente por el punto de inflexión como una base para la determinación de un punto de producción offset puede provocar error inaceptable.

A2. MEDICIÓN y ajuste de SPAN A2.1 para accesorios de flexión que tienen vanos ajustables, es importante que el lapso entre los soportes se mantiene constante el intervalo medido real se utiliza en el cálculo de la tensión, el módulo y la tensión y la carga nariz o nariz es colocada y alineada correctamente con respecto a los soportes. Algunas medidas sencillas como sigue pueden mejorar la repetibilidad de los resultados al usar estos accesorios span ajustables. A2.2 medición de Span: A2.2.1 esta técnica es necesario para asegurar que el palmo correcto, no un palmo aproximadamente, se utiliza en el cálculo de los resultados. A2.2.2 Escriba una línea permanente o marca en el centro exacto de la ayuda donde la pieza hace contacto completo. El tipo de marca depende de si los soportes son fijos o rotativos (ver higos. A2.1 y A2.2). A2.2.3 usando un calibrador a vernier con puntas puntiagudos que es legible a menos de 0,1 mm (0,004 pulg.), mida la distancia entre los soportes y utilizar esta medida del palmo en los cálculos.

A2.3 ajuste de Span y alineación de Nose(s) de carga, para asegurar una configuración consistente día a día del grupo y asegurar la alineación y la colocación apropiada de la nariz de la carga, deben fabricarse plantillas simples para cada una de las configuraciones estándar utilizadas. Un ejemplo de una plantilla encontró útil se muestra en la figura. A2.3.

Apéndice(información Nonmandatory)

X 1. DESARROLLO DE UNA CORRECCIÓN DE CUMPLIMIENTO DE NORMAS DE RESISTENCIA A LA FLEXIÓN DE LA MÁQUINAX1.11 Introducción X1.1.1 Universal prueba unidad sistemas exhiben siempre un cierto nivel de cumplimiento que se caracteriza por una variación entre el desplazamiento de la cruceta divulgados y el desplazamiento realmente impartida a la muestra. Esta variación es función de la rigidez del marco de carga, conclusión de sistema de unidad, cumplimiento de célula de carga y cumplimiento accesorio. Para medir con precisión el módulo a la flexión de un material, este cumplimiento debe ser medido y empíricamente resta de datos de prueba. Resultados módulo flexural sin las correcciones son menores que si se aplica la corrección. Cuanto mayor sea la rigidez del material más influencia el cumplimiento del sistema tiene sobre los resultados. X1.1.2 no es necesario hacer la corrección de la conformidad de la máquina cuando un extensómetro de Deflectometro de impacto se utiliza para medir la deflexión real que ocurre en la muestra como se desvía.X1.2 terminologíaX1.2.1 cumplimiento — la diferencia de desplazamiento entre prueba máquina unidad sistema valores de desplazamiento y desplazamiento de la muestra real

X1.2.2 corrección de cumplimiento — un método analítico de modificar valores de desplazamiento de instrumento de prueba para eliminar la cantidad de esa medida atribuye al cumplimiento del instrumento de prueba.X1.3 aparatoX1.3.1 Máquina de prueba universalX1.3.2Célula de cargaX1.3.3Accesorio de la flexión incluyendo nariz y specimensupports de cargaX1.3.4 Software de computadora para hacer correcciones a los desplazamientosX1.3.5 acero de la barra, con superficies alisadas y una rigidez a flexión calculada de más de 100 veces mayor que el material de prueba. La longitud debe ser por lo menos 13 mm mayor que el período de apoyo. El ancho deberá coincidir con el ancho de la probeta y el espesor será la necesaria para alcanzar o superar la rigidez de destino.X1.4 Safety PrecautionsX1.4.1 la máquina de ensayos universal debe detener el movimiento de la cruceta de máquina cuando la carga alcanza el 90% de la capacidad de la célula de carga, para evitar daños a la célula de carga.X1.4.2 la determinación de la curva de cumplimiento debe hacerse a una velocidad no superior a 2 mm/min. Porque la carga se acumula rápidamente desde la barra de acero no se desvíe, es muy fácil exceder la capacidad de la célula de carga.X1.5 ProcedimientoNota X1.1 — una nueva curva de corrección de cumplimiento debe establecerse cada vez que se realiza un cambio en la configuración de la máquina de prueba, por ejemplo, la celda de carga cambió o reinstalación de la armadura de flexión en la máquina. Si la máquina de ensayo está dedicada a pruebas de resistencia a la flexión, y no existen cambios a la configuración, no es necesario volver a calcular la curva de compliance.X1.2 nota — en esas máquinas con software de computadora que automáticamente esta corrección de cumplimiento; Consulte el manual del software para determinar cómo debe hacerse esta corrección.X1.5.1 el procedimiento para determinar el cumplimiento a continuación:X1.5.1.1 configurar el sistema de prueba para que coincida con la configuración de la prueba real.X1.5.1.2 colocar la barra de acero en el luminario de prueba, duplicar la posición de un espécimen durante la prueba real.X1.5.1.3 la cruceta velocidad 2 mm/min o menos y empezar la cruceta en la dirección de la prueba de registro de desplazamiento de la cruceta y los correspondientes valores de carga.X1.5.1.4 aumento de la carga a un punto de superar la carga máxima esperada durante la muestra de prueba. Detener la cruceta y regresar a la situación de pre-test.X1.5.1.5 la curva de carga-deflexión registrada, a partir de cuando entra en contacto con la nariz de carga la barra de acero a la vez que espera que la carga máxima se define como cumplimiento del sistema de prueba.X1.5.2 procedimiento para aplicar corrección de cumplimiento es el siguiente:X1.5.2.1 ejecutar el método de ensayo a la flexión del material en la cruceta para la medición.X1.5.2.2 es preferible utilizar programas informáticos para hacer las correcciones de desplazamiento, pero si no hay correcciones de cumplimiento se pueden hacer manualmente de la siguiente manera. Determinar el rango de desplazamiento (D) la carga versus curva de

desplazamiento para el material, sobre el cual el módulo es para calcular. Para el módulo de Young que región más empinadas de la curva por debajo del límite proporcional. Secante y Modulii acorde que sería en el nivel especificado de cepa o niveles específicos de cepa, respectivamente. Trazar dos líneas verticales desde el eje de desplazamiento de los dos desplazamientos solicitados (D1, D2) a la carga versus curva de desplazamiento para el material. En algunos casos uno de estos puntos quizás en cero desplazamiento después de la corrección de compensación del dedo del pie se hace. Dibujar dos líneas horizontales desde estos puntos de la curva de desplazamiento de la carga al eje de carga (P). Determinar las cargas (L1, L2).X1.5.2.3 con la corrección de cumplimiento carga desplazamiento de la curva de la barra de acero, marca de L1 y L2 en el eje de carga (P). Desde estos dos puntos trazar líneas horizontales a través hasta que entran en contacto con la carga versus curva de desplazamiento de la barra de acero. Desde estos dos puntos en la curva de deflexión de carga dibuje dos líneas verticales hacia abajo al eje de desplazamiento. Estos dos puntos en el eje de desplazamiento determinan las correcciones (c1, c2) que deben hacerse a la medida de desplazamientos para el material de prueba.X1.5.2.4 restar las correcciones (c1, c2) de los desplazamientos medidos (D1, D2), por lo que se obtiene una medida verdadera de deflexión del espécimen de prueba (D1-c1, D2-c2).

X1.6 CálculosX1.6.1 cálculo de módulo de acordeX1.6.1.1 calcular las tensiones (σf1, σf2) para puntos de carga L1 y L2 de higo. X1.1 usando la ecuación en 12.2, 3 Eq.X1.6.1.2 calcular las cepas (εf1, εf2) para desplazamientos D1-c1 y D2-c2 de la Fig. X1.3 utilizando la ecuación de 12.4, 5 Eq.X1.6.1.3 calcular el módulo de resistencia a la flexión de la acorde según 12.5.2, 7 Eq.X1.6.2 cálculo del Módulo secanteX1.6.2.1 calcular el Módulo secante en cualquier tensión a lo largo de la curva de la misma sería como llevar a cabo una medición del módulo de acorde, excepto que σf1 = 0, L1 = 0 y D1-c1 = 0.X1.6.3 cálculo de módulo de YoungX1.6.3.1 determinar la pendiente más escarpada "m" a lo largo de la curva, por debajo del límite proporcional, usando las cargas de las L1 y L2 de higo. X1.1 y desplazamientos D1-c1 y D2-c2 de la Fig. X1.3.

X1.6.3.2 calcular el módulo de Young según 12.5.1, 6 Eq.