Procesos GFLC
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7/29/2019 Procesos GFLC
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Por
MolyCop Adesur S.A
Julio, 2011
CURSO DE MOLIENDA DE MINERALESCON APLICACIONES EN AMBIENTE
MOLYCOP TOOLS
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Introduccin
Histricamente, se considera que las tecnologas de molienda convencional ymolienda semiautogena (SAG) son energticamente ineficientes. En diversas
investigaciones se ha indicado que del total de energa consumida solo se utiliza
entre 3 - 5% (Fuersteneau, 2003) para realizar el trabajo de molienda.
Recientemente algunosinvestigadores indicaron que la
eficiencia energtica de molienda
puede ser alcanzada hasta un
20% en la fractura interpartcula
(Fuerstenau, Kapur, Schoenert,Marktscheffel, 1990). (Arentzen,
Bhappu, 2008).
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Los molinos de bolas se utilizan generalmente en todas aquellasaplicaciones industriales en que se requiera obtener ya sea un productocon granulometra intermedia (P80 entre 500 mm y 75 mm) o un productoms fino (P80 < 75 mm).
Dependiendo de las caractersticas propias del material a moler y de lagranulometra final requerida, existen diversos diseos de molinos y demecanismos de descarga tales como rebalse o parrilla.
Introduccin
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Introduccin
Molino Rotatorio:
Cilindro rotatorio de acero con revestimientos que contiene los medios demolienda y la carga a ser molida
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Para qu moler ?... Rocas Mineralizada
Conceptos bsicos y terminologaProcesos de reduccin de Tamao
Liberar las especies mineralizadas de las rocas que las contienen, mediante la
fragmentacin de stas a tamaos suficientemente pequeos.
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Este proceso de liberacin se logra en etapas sucesivas defracturamiento por compresin de las partculas (chancado), seguidas deimpactos repetitivos con cuerpos moledores (molienda fina convencional)o con las mismas rocas mineralizadas de mayor tamao (moliendaautgena).
Conceptos bsicos y terminologaLiberacin de las especies valiosas
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Terminologa y Conceptos BsicosGrado de Liberacin
El grado de liberacin se refiere al porcentaje departculas libres de mineral puro con respecto ala cantidad total de ese mineral presente en lamena. El grado de liberacin depende deltamao de las partculas comparado con el
tamao de los granos.
Las proporciones altas de tamao departcula/tamao de grano proporcionan unaliberacin pobre (demasiados granos dediferentes minerales en una sola partcula). Las
proporciones bajas de tamao departcula/tamao de grano sugieren una buenaliberacin (pocos granos en una sola partcula).
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P d R d i d T
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Procesos de Reduccin de Tamao
CHANCADO(varias etapas)
MOLIENDA BARRAS(circuito abierto)
MOLIENDA BOLAS(circuito cerrado)
F
L
O
T
A
C
I
N
P d R d i d T
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CHANCADO(una o dos etapas)
MOLIENDA SAG(SABC-1 SABC-2)
MOLIENDA BOLAS(circuito cerrado)
F
L
O
T
A
C
I
N
Procesos de Reduccin de Tamao
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Conceptos Bsicos y Terminologa
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Tamao de Partcula Dimensin representativa de su extensin en el espacio
Este puede ser caracterizado por una dimensin lineal, rea, volumen,peso o equivalencias
Una de las variables de mayor relevancia operacional
Conceptos Bsicos y TerminologaTamao de Partcula
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Conceptos Basicos y Terminologia
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En minera se usan mallas otamices de abertura estndarcalibrada
El tamao de partcula es laabertura de malla sobre la cual
queda retenidaTamizaje, pasar mallas, en seco(hasta la Malla 200 74 Micrones)o hmedo (entre las Mallas 200 y400 37 Micrones)
Serie Tyler, Serie US Estndar
ASTM, Serie BS-41 0 Britnica
Conceptos Basicos y TerminologiaMallas y Ro Tap
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Conceptos Basicos y TerminologaDistribucin de Tamaos
Distribucin Granulomtrica o Granulometra Cuantificar el contenido de partculas de un tamao dado en relacin al total
de partculas en la muestra
Determinacin de Granulometra En concentradoras se hace pasar la muestra por una serie de mallas
ordenadas en forma secuencial y descendente de mayor a menor abertura
C t B i T i l
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Conceptos Bsicos y TerminologaDistribucin de Tamaos
Perfil Granulomtrico Se grafica en papel de escala doble logartmica el porcentaje (%) pasante
acumulado del material contra la abertura de la malla en micrones
Tamao d80 Se define como la abertura de malla a travs de la cual pasara el 80% en peso
del material
1
10
100
10 100 1000 10000
Particle Size, microns
%Pas
sing
Mill Discharge
Cyclone U'flow
Cyclone O'flow
Fresh Feed
Conceptos Bsicos y Terminologa
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f1
f2
fi-1
fn
-% Retenido en la Malla i (Parcial) :
fi-1
DEFINICIONES
-% Retenido en la Malla i' (Acumulado) :
Ri = fj para j = 1, i-1
- % Pasante la Malla i (Acumulado) :
Fi = fj para j = i, n
30
Conceptos Bsicos y TerminologaDistribucin de Tamaos
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Ejercicio de Distribucin de Tamao de Partculas
Moly-Cop ToolsTM
(Version 2.0)
Test ID :
TOTAL SAMPLE WEIGHT, grs 400.00 (Dry)
Mesh Mesh Cumm.
i # Opening Passing
grs % %
1 1.05 25400 0.00 100.00
2 0.742 19050 0.00 0.00 100.00
3 0.525 12700 20.00 5.00 95.00
4 0.371 9500 66.40 16.60 78.40
5 3 6700 56.28 14.07 64.33
6 4 4750 41.32 10.33 54.00
7 6 3350 33.36 8.34 45.66
8 8 2360 27.36 6.84 38.82
9 10 1700 21.64 5.41 33.41
10 14 1180 20.40 5.10 28.31
11 20 850 15.60 3.90 24.41
12 28 600 14.16 3.54 20.87
13 35 425 12.04 3.01 17.86
14 48 300 10.36 2.59 15.27
15 65 212 8.84 2.21 13.06
16 100 150 7.52 1.88 11.18
17 150 106 6.48 1.62 9.56
18 200 75 5.52 1.38 8.18
19 270 53 4.72 1.18 7.00
20 400 38 3.40 0.85 6.15
21 -400 0 24.60 6.15
TOTAL 400.00 100.00 D80 = 9795 mm D50 = 4047 mm
Retained
Weight
PARTICLE SIZE DISTRIBUTION
1
10
100
10 100 1000 10000 100000
Particle Size, microns
%P
assingindicatedSize
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Ejercicios de Distribucin de tamaos
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Ejercicios de Distribucin de tamaos.Determinar los % pasantes y retenidos para cada uno de los flujos mostrados
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Malla ASTM Abertura Alimento Pebbles Underflow - A Overflow - A
N micrones gramos gramos gramos gramos
6" 152400.0 2157.2 0.0 0.0 0.04" 101600.0 12385.2 0.0 0.0 0.03" 76200.0 5146.5 0.0 0.0 0.02" 50800.0 9752.6 221.2 0.0 0.0
1 1/2" 38100.0 8010.9 1992.3 0.0 0.01" 25400.0 13881.8 9650.3 0.0 0.0
3/4" 19050.0 8803.0 6636.4 0.0 0.01/2" 12700.0 17660.0 17358.3 52.9 0.01/4" 6300.0 23872.4 1586.4 359.4 0.06.0 3360.0 21171.3 65.3 651.3 0.08.0 2360.0 7133.3 7.7 578.9 0.012.0 1700.0 9932.9 10.7 736.5 0.014.0 1400.0 4530.1 4.2 595.8 0.020.0 850.0 9832.9 9.7 2621.8 0.630.0 600.0 5723.1 8.0 3433.7 20.440.0 425.0 4484.0 11.8 5331.6 142.3
50.0 300.0 5008.8 19.9 5342.9 571.470.0 212.0 1887.3 26.6 4226.7 1154.9100.0 150.0 2641.7 30.8 2598.4 1301.5140.0 106.0 2832.0 32.0 1700.0 1274.4200.0 75.0 2833.6 38.1 852.1 1013.8270.0 53.0 2836.0 19.6 763.6 1095.2325.0 45.0 363.1 7.1 89.5 183.6400.0 37.0 897.2 9.5 119.8 129.3-400.0 -37.0 18071.1 27.3 2110.6 4049.5
201848.0 37773.2 32165.5 10936.9Peso. Total
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Ejercicio de ajuste de curvas Granulometricas
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Ejercicio de ajuste de curvas GranulometricasAjustar las curvas de los flujos dados usando la funcion doble WeibullDeterminar los valores de D50, D80
Malla Abertura
No tyler Micrones M1 M1 M1 M1 M1 M1 M1 M1
1 6" 152400
2 5" 127000
3 4" 101600
4 3" 76100
5 2" 50800
6 1" 25400 99.96 100.00 100.00 100.00
7 3/4" 19050 99.30 100.00 99.55 100.00
8 1/2" 12700 95.78 99.98 97.81 100.00
9 3/8" 9500 92.44 99.90 96.25 100.00
10 1/4" 6700 87.94 93.14 100.00
11 4 4750 84.18 99.30 100.00
12 6 3350 98.50 87.87 100.00
13 8 2360 74.71 84.40 100.00
14 10 1700 69.32 95.74 100.00
15 14 1180 63.46 93.15 74.70 100.00
16 20 850 89.43 68.12
17 28 600 51.97 83.71 99.25
18 35 425 45.94 74.36 47.70 97.66
19 48 300 64.09 37.10 92.80
20 65 212 53.62
21 100 150 30.18 42.48 19.18 74.73
22 150 106 25.31 33.76 13.30 63.73
23 200 75 20.55 9.43 52.75
24 270 53 16.24 7.01 42.01
25 325 44 14.12 18.78 5.81 37.12
26 400 37 11.96 16.20 4.79 31.85
-400% solids 72.74 69.92 79.48 45.35
PERFILES GRANULOMETRICOS DE MUESTREOS
SAG Discharge Ball Mill Discharge Underflow Overflow
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Conceptos Bsicos y Terminologa
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10
100
10 100 1000 10000
Particle Size, m
%
Passing
P80 F80
80
Product
Feed
40
p y gLa tarea de molienda
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Ejemplo
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EjemploCaracterizacin de pulpas
MP tons de Pulpa =
PS*MP tons de Slidos + (1-PS)*MP tons de Agua
MP tons de Pulpa equivalen a MP/RHOP m3
de Pulpa =(PS*MP)/RHOS m3 de Slidos + (1-PS)*MP m3 de Agua
Luego, podemos calcular la Densidad de Pulpa como:
RHOP = {(PS*MP)/RHOS + (1-PS)*MP} / {PS*MP + (1-PS)*MP}
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Conceptos Bsicos y Terminologa
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p y gCaracterizacin de la pulpa
Balanza Marcy
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Conceptos Bsicos y Terminologa
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p y gPorcentaje de slidos en peso
Si se conoce la s (densidad del slido)entonces la balanza Marcy nos entrega:
1) RHOP (densidad de la pulpa).
2) % Slidos en peso (PS).3) Ambas variables estn relacionadas.
RHOS*)PS1(RHOL*PSRHOL*RHOS
RHOP
RHOS)PS1(PS
RHOSRHOP
Si L = Agua, entonces RHOP = 1 g/cm3 o ton/m3.
Conceptos Bsicos y Terminologa
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Porcentaje de slidos en peso
Masa Pulpa(MP) Masa Slido Seco (MS)
100*MPMS)Peso(Sol%
Conceptos Bsicos y Terminologa
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p y gCaracterizacin de la pulpa
La Balanza Marcy tiene limitaciones, como por ejemplo su precisin y lecturadificultosa.
Dada la importancia de la densidad de pulpa (o porcentaje de slidos en
peso) se desarroll un instrumento digital que reemplaza con ventajas a laBalanza Marcy.
Dicho instrumento es el Densitest, mantiene el principio de pesar un volumen
determinado de pulpa, pero reemplaza el resorte de la Balanza Marcy poruna celda de carga y los diales de lectura por un circuito que realiza losclculos.
Conceptos Bsicos y Terminologa
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p y gCaracterizacin de la pulpa
El Densitest tiene una precisin de 0,01% para el porcentaje de slidos enpeso y soporta un importante nivel de vibraciones.
La vasija del Densitest puede tener cualquier volumen, ya que ste es un
dato que se ingresa al instrumento junto con la densidad del slido y dellquido utilizado (si es agua la densidad es uno). Esto presenta una granventaja cuando se dispone de pequeas muestras de pulpa.
La pantalla del instrumento entrega las siguientes unidades de medidas:Densidad de pulpa, % de slidos en peso, fraccin de slidos en volumen ydilucin.
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Conceptos basicos y Terminologia
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Malla de Control
% +65#
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Conceptos basicos y Terminologia
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rS = 2,7 g/cm3PS = 30%
RHOP = 1232,86 g/l
VP = 1 litro
MP = 1232,86 g
MS = 369,86 g
Malla de Control
Conceptos basicos y Terminologia
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RHOP = 1232,86 g/l
VP
MPRHOP
Como el VP = 1 litro, entonces:
ente)(numricamMPRHOP1
MPRHOP
Entonces, MP = 1232,86 g
Luego, MS = 1232,86 *0,3 = 369,86 g
Malla de Control
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Conceptos basicos y TerminologiaM ll d C l
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rS
= 2,7 g/cm3
PS(+65#) = 8,74%
RHOP(+65#) = 1058,23 g/l
V = 1 litro
MP(+65#) = 1058,23 g
MS (+65#)= 92,49 g
Malla de Control
% + Malla de control
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%25100*86,36949,92#65%
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Movimiento de la Carga en un Molino
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Movimiento de la Carga en un Molino
Debido a la rotacin y friccin de los revestimientos del molinoLos medios de molienda son elevados a lo largo del lado ascendente delmolinoHasta una posicin de equilibrioCuando los medios de molienda caen hacia abajo en cascada y catarataAlrededor de una zona donde ocurre poco movimiento
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CATARATA ...
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Molienda Convencional
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Molienda Convencional
Los medios de molienda son bolas o barras de aceroSu carga se grada para tener un collar de bolas eficiente para moler losdiferentes tamaos de partculasEl volumen de la carga de las bolas es de 35 hasta 45% del volumen del molinoEn los molinos de gran dimetro hasta 35% por diseo
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Molino de Barras
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Los molinos de barras generalmente se utilizan en aplicacionesindustriales de molienda hmeda, donde el requerimiento de moliendase encuentra en tamaos gruesos >1.0 y no se requiere la generacin
de tamaos muy finos
Para los rangos de aplicacin de molienda ms fina en estos molinos(P80 entre 2000 mm y 500 mm) se acostumbra a emplear los molinosde barras que descargan por rebalse.
Para el rango de molienda ms gruesa (P80 > 2000 mm) se emplean
normalmente los molinos de barras que tienen un sistema de descargaperifrica central, lo que significa que descargan por el centro de lacarcaza
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Evolucin tecnolgica de los equipos de
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Molienda
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Molienda SemiAutgena (SAG)
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g ( )
Los medios moledores son rocas del mineral que se procesa y bolas de aceroEl volumen del molino correspondiente a bolas puede variar desde 6 hasta18%Se usa ms el volumen de bolas 12%, actualmente hay operaciones entre 14 a18%, limitados por el desgaste excesivo de las bolas y los revestimientosY adems por los problemas mecnicos de usar cargas de bolas mayores
Evolucin tecnolgica de los equipos de
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Molienda
Evolucin tecnolgica de los equipos deM li d
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Mill diameter
Power, hp
Balls/Rocks
Ball diameter
28'
7000
8/20
4"
32'
11000
9/19
5"
36'
16000
12/16
5"
40'
22000
15/9
5"-6"
70s 80s 90s 2000
2010
HPGR
Molienda
Molino Vertical
-
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Molino Vertical
Se utiliza normalmente como etapade remolienda, se caracteriza por
un eje helicoidal que gira, manteniendoen suspensin a la pulpa y losmedios de molienda . usa medios demolienda de menor dimetro (
-
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Molienda Convencional
Los molinos se clasifican por la potenciaVarios factores influyen sobre la eficiencia de la molienda
La densidad de la pulpa de la alimentacin
Concen-tradora
Molinos de Bolas Molino SAG
Dimetro xLargo(pies)
Potencia(HP)
Dimetro xLargo(pies)
Potencia(HP)
La Cima 20 x 34 10500 20 x 15 16000
Gold Mill 32 X 34 17000
Cerro Verde24 x 36 16000
HPGR2.4x1.7 m
26700
Antamina 24 x 36 15000 38 x 21 27000
-
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Evolucin de los circuitos de conminucin
-
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Evolucin de los circuitos de conminucin
-
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-
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Tipos de Circuitos de Molienda
-
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pCircuito de Molienda Cerrado
Tiene uno o ms molinos y clasificadores con los cuales entrega eficientemente el
producto requeridoLa descarga del molino se separa en fracciones gruesas y finasEl fino o bajo tamao es el producto final y va a la siguiente etapaEl grueso o sobre tamao retorna al molino
Tipos de Circuitos de MoliendaCircuito de Molienda Cerrado - Directo
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Moly-Cop Tools
TM
(Version 2.0) Sample N 1
Remarks
40.00 % Solids
60.29 % - Size 18
psi 7.98 150.0 P80
# of Cyclones 10Vortex 7.50 Circ. Load 305.73
Apex 3.67 0.372 Bpf m3/hr 1566
0.392 Bpw
% Solids 76.00
Water,
m3/hr 355.1
ton/hr 400.0 Water, 223.9
F80 9795 m3/hr
Gross kW 4316.1
kWh/ton 10.79 % Balls 38.00
Wio 15.08 % Critical 72.00
% Solids 72.00
% Solids 62.20
Base Case Example
Circuito de Molienda Cerrado Directo
Tipos de Circuitos de Molienda
-
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Moly-Cop Tools
TM
(Version 2.0) Sample N 1
Remarks
40.00 % Solids
59.64 % - Size 18
160.2 P80 9.41 psi
Bpf 0.425
Bpw 0.448 10 # of Cyclones
7.50 Vortex
4.05 Apex
ton/hr 400.0
F80 9795 76.00 % Solids
Water, 112.6 Water, m3/hr
m
3
/hr 466.4
Gross kW 4316.0
% Balls 38.00 Circ. Load 384.94
% Critical 72.00 m3/hr 1779
% Solids 72.00 % Solids 64.10
kWh/ton 10.79
Wio 15.66
Base Case Example
Circuito de Molienda Cerrado - Inverso
-
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Tipos de Circuitos de MoliendaUnitario (AG o SAG)
-
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Unitario (AG o SAG)
Agua
Alimento
Producto
-
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-
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Tipos de Circuitos de MoliendaDoble Etapa con Chancado de Pebbles (SABC-2)
-
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AguaAlimento
ProductoPebbles
ob e tapa co C a cado de ebb es (S C )
Variables del Proceso de Molienda
-
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A) Velocidad Crtica , Vc del MolinoVelocidad mnima a la cual la carga se
centrifuga y se sostiene contra losrevestimientos del molino
Se impiden los efectos de catarata yde cascada de las bolas de los quedepende la molienda
-
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Variables del Proceso de Molienda
-
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Velocidad de Giro:Corresponde a la velocidad rotacional N del molino; normalmenteexpresada como una fraccin Nc de su velocidad critica Ncrit (oVelocidad Mnima de Centrifugacin ) :
N = Nc NcritNcrit
Ncrit = ( 76.6 / D0.5 )
conDen ft yNen rpm.
-
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Importancia de la velocidad de giro
-
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Es importante conocer la velocidad de giro, la cual en conjunto con elperfil de los forros del molino generan la trayectoria de la carga de bolas
?104
-
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Modelo de Hogg & FuerstenauDemanda de potencia del molino
-
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Pneta= c W sen NTorque
con :
W = ap J ( D2/4) L
c/D 0.447 - 0.476 J
Pneta = 0.238 D3.5 (L/D) Nc ap ( J - 1.065 J2 ) sen
W sen
W
N
Validacin del Modelo de Potenciabase de datos MolyCop
-
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base de datos - MolyCop
Se tomo informacinoperacional de 73 molinos debolas y 22 molinos SAG deplantas en Chile, Per yBrasil, las cuales sirvieronpara construir una base dedatos.
Los datos de Potencia decada una de lasinstalaciones fue calculadahaciendo uso del software
Moly-Cop Tools, ycomparada con la medida anivel industrial.
-
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Validacin de modelo deHogg & Fuerstenau
-
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109/210
0
2000
4000
6000
8000
10000
12000
14000
16000
18000
20000
22000
24000
0 5000 10000 15000 20000 25000
Potencia Neta Experimental, kW
PotenciaNetaE
stimada,kW
5,7 % error
SAG MILLS
Hogg & Fuerstenau
Ref.- Norambuena, Alejandro.- Validacin de Modelo de Potencia - 2010
Validacin de modelo deHogg & Fuerstenau
-
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110/210
0
2000
4000
6000
8000
10000
12000
14000
16000
18000
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000
Potencia Neta Experimental, kW
Potencia
Neta
Estimada,kW
8,9 % error
BALL MILLS
Hogg & Fuerstenau
Ref.- Norambuena, Alejandro.- Validacin de Modelo de Potencia - 2010
Modelo de Hogg & FuerstenauMolienda secundaria en samarco, brasil
-
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111/210
3000
3200
3400
3600
3800
4000
4200
4400
4600
4800
5000
28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48
Ball Charge Level, % (apparent)
MillPower,kW
(Gross)
5% Error Bands.
SAMARCO's 17' x 34' Ball Mills.
Ref.: Ing. Joaquim Donda.
Installed PowerMetsos WORLDWIDE DATA BASE
-
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112/210
0.0000
0.0100
0.0200
0.0300
0.0400
0.0500
24 26 28 30 32 34 36 38 40 42
Effective Mill Diameter, ft
(kWh/ton)/rev
Metso Mills
Total Mill Filling = 30 % (apparent)
Ball Filling, % = 20 - 0.233 (2005 - Year of Manufacture)
Average Lift Angle, = 40
La Potencia Disponible
-
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La potencia generada vara en funcin del nivel de llenadoLos mximos niveles de potencia se obtienen a 45% del nivel de llenadoEn la prctica los niveles de llenado son de 35 a 40%, niveles mayoresincrementan el consumo de bolasPara maximizar la capacidad se debe aprovechar al mximo la potencia
800
850
900
950
1000
1050
28 32 36 40 44 48 52 56 60
Charge Level, %
NetP
ower,
kW
Mill : 12.5' x 16' Nc
76 %74 %72 %70 %
Densidad aparente de la carga
-
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Corresponde al ratio del peso total de la carga y elvolumen que esta siendo ocupado por la carga
Peso (Bolas + Rocas + Pulpa)
ap = ---------------------------------------------Volumen Aparente de carga
Normalmente expresado en ton/m3.
ap = [ (1-fv) b Jb + (1-fv) m (J - Jb) + p Jp fv J ] / J
114
-
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L d id d A t d l C
-
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La densidad Aparente de la Carga
Pneta = 0.238 D3.5 (L/D) Nc ap ( J - 1.065 J2 ) sen
DensidadAparente de
la carga
Densidad aparente de la cargaCaso Especial: Molienda Convencional
-
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En el caso especial de los Molinos de Bolas ConvencionalesJ = Jb y entonces, la Densidad Aparente se calcula como:
ap = [ b [ (1-fv) + p Jp fv ]
Luego, para valores tpicos:
Bolas, rb = 7.75 ton/m3Mineral, r
m= 2.80 ton/m3
Pulpa, rp = 1.90 ton/m3Intersticios, fv = 0.4Llen. Inters., Jp = 1.0
ap= 5.41 ton/m3
117
-
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Densidad del medio de Molienda(Mtodo de Arquimedes)
-
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(Mtodo de Arquimedes)
Mediciones realizadasmostraron que la bolaforjadade alto carbono tiene entre1.5% a 4.0% de mayor
densidad en comparacin aotros tipos de medios demolienda
Diam Forjado Fundida
10-12%
Hi-Cr
18-20%
Hi-Cr
30-33%
Hi-Cr1.0" 7.813 7.562 7.536 7.542
1.5" 7.805 7.691 7.560 7.551 7.545
2.0" 7.802 7.680 7.580 7.558 7.531
2.5" 7.812 7.657 7.603 7.556 7.512
3.0" 7.798 7.647 7.593 7.511 7.501
Tipo de medio de molienda
7.300
7.400
7.5007.600
7.700
7.800
7.900
1.0" 1.5" 2.0" 2.5" 3.0"
Diametro de Bola (pulg)
Densidad(gr/cm3)
Forjado HiC
10-12% Hi-Cr
18-20% Hi-Cr
30-33% Hi-Cr
Fundida HiC
La Densidad del medio de MoliendaSu efecto en la demanda de Potencia
-
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Su efecto en la demanda de Potencia
Grinding Media power demand - Batch test
0.4200
0.4300
0.4400
0.4500
0.4600
0.4700
0.4800
0.4900
0.5000
0.5100
0.5200
Forged Cast 12%Cr 18%Cr 32 %Cr
Ball Type
Power(kw)
Ag-Au
Au
Cu
Cu-Coarse
Se realizaron pruebas a nivel laboratorio con diferentes medios de molienda yDiferentes tipos de mineral, notndose claramente relacin entre el tipo de mediode molienda y la demanda de potencia.
-
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Descomposicin de la potenciaEn funcin de los componentes de la carga
-
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122/210
0
2000
4000
6000
8000
10000
12000
14000
14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38
Apparent Mill Filling, %
kW(
Ne
t)
Mill Size : 36' x 17'
Speed : 70 % Crit.Lift Angle, : 40
Jb = 12 %
Total
Balls
Rocks
Slurry
122
Descomposicin de la potenciaEn funcin de los componentes de la carga
-
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123/210
0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
4 6 8 10 12 14 16 18
Apparent Balls Filling, %
Power(n
et),
kW
J = 21%Total
Balls
Slurry
Rocks
123
Utilizacin de la Potencia InstaladaTratamiento versus JB (para distintos J)
-
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124/210
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
4 6 8 10 12 14 16 18
Apparent Balls Filling, %
Fresh
Feed,
ton
/hr
J=23%
J=21%
J=19%
124
No basta con tener
-
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No basta con tenerPotencia disponible,tambin hay que saberUsarla con Eficiencia !
125
Cuidado con la Potencia.!!!
-
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CUIDADO!!!Subir excesivamente elnivel de llenado de bolas en labqueda de potenciaocasionara un alto consumo de bolas ypotenciales daos a las otras bolas y al revestimiento.
126
Variables del Proceso de MoliendaPorcentaje de slidos en el molino
-
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Se regula con adicin de agua
Se desea obtener una pulpa ni muy diluida ni muy espesa porque: Muy diluida las partculas no se adhieren a las bolas
Muy espesa la alta viscosidad impide el choque de las bolas entres y con la carga
Variables del Proceso de MoliendaDimetro, Largo y Volumen Efectivos
-
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Dimensiones ms relevantes Dimetro interno efectivo (D)
Largo interno efectivo (L)
Descontando las distancias que ocupan los revestimientos internos
Variables del Proceso de MoliendaDimetro, Largo y Volumen Efectivos
-
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De acuerdo a la industria (mezcla diversos sistemas de unidades para
distintos fines) a continuacin D y L se expresan en pies a menos que seindique lo contrario
La expresin del Volumen efectivo V es:
Variables del Proceso de MoliendaPeso de la Carga de Bolas
-
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Existe una relacin directa entre el volumen de la carga y el peso delas bolas
rap es la densidad aparente de la carga del molino, para bolas deacero su valor nominal es 4.65 ton/m3
Volumen de Carga o Nivel de Llenado Vbolas
-
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Fraccin del volumen total del molino (nivel de llenado)Con molino detenido puede obtenerse midiendo el dimetro interno entrerevestimientos y la distancia de la carga hacia el centro del molino
Este clculo depende de la forma geomtrica del molino
-
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Volumen de Carga o Nivel de Llenado Vbolas
-
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La diferencia de carga de bolas entre las dos formas es 1.5% por lo que
generalmente se usa la ecuacin (3)Del volumen total del molino slo una fraccin Jb es ocupada por las bolas,su expresin es:
-
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-
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MEASUREMENTS PATTERNMedia Charge_LevelSpreadsheet ...
-
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All Dimensions in meters0.91 1.83 2.74 3.66 4.57 5.49 6.40
1.88 6.17 6.17 6.17 6.17 6.17 6.17 6.17
2.71 2.59 2.77 2.80 2.74 2.71 2.68
2.91 2.78 2.97 3.00 2.94 2.91 2.88
0.94 3.08 3.08 3.08 3.08 3.08 3.08 3.08
3.20 3.26 3.14 3.26 3.20 3.17 3.23
3.25 3.31 3.19 3.31 3.25 3.22 3.280.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
3.41 3.35 3.32 3.41 3.47 3.47 3.38
3.41 3.35 3.32 3.41 3.47 3.47 3.38
-0.94 -3.08 -3.08 -3.08 -3.08 -3.08 -3.08 -3.08
3.14 3.26 3.20 3.17 3.20 3.26 3.14
3.19 3.31 3.25 3.22 3.25 3.31 3.19
-1.88 -6.17 -6.17 -6.17 -6.17 -6.17 -6.17 -6.17
2.71 2.80 2.74 2.71 2.68 2.77 2.65
2.91 3.00 2.94 2.91 2.88 2.97 2.84
Average Estimate for Central Free Height : 3.15
Equiv. Central Height
Height at Measuring Point
Equiv. Central Height
Position, from Central Axis
Height at Measuring Point
Position, from Central Axis
Height at Measuring Point
Equiv. Central Height
Position, from Central Axis
Height at Measuring Point
Position, from Central Axis
Equiv. Central Height
Position, from Central Axis
Height at Measuring Point
Equiv. Central Height
Position, from Mill Inlet
136
-
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137/210
-
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Area especifica de la carga de bolas
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Se ha demostrado que la variable nica y controlante del efecto de
la carga de bolas sobre los parmetros cinticos de molienda es su
rea especfica a, definida como la superficie expuesta al impacto
(m2) por unidad de volumen aparente de carga (m3)
R
B
v
d
fa
)1(*8000
140
Area especifica de la carga de bolas
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La expresin anterior destaca la relacin lineal inversa entre el tamao derecarga y el rea especfica generada.
De esta manera, cuando se recarga bolas ms grandes, el rea expuestaser menor que cuando se recarga bolas ms pequeas.
141
Tamao de Bolas
-
7/29/2019 Procesos GFLC
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La composicin de la carga de bolas es una de las variables ms importantedel proceso de molienda
De sta depende la liberacin de las partculas
De la composicin la variable ms importante es el rea especfica de lacarga de bolas
Permite maximizar la moliendabilidad del mineral
Carga Circulante y Eficiencia de Clasificacin
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Al operar con eficiencia de clasificacin bajaaumenta la cantidad de finos que salen por ladescarga del hidrocicln (grueso ounderflow).
Deben de salir por el rebose del hidrocicln
(finos u overflow).
Esto aumenta la carga circulante que retornaal molino
Carga Circulante y Eficiencia de Clasificacin
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Se define como la razn entre el tonelaje seco de slidos recirculados atravs de la descarga de los ciclones y el tonelaje seco de slidos en elflujo de rebalse de los ciclones.
Resulta conveniente considerarque la Carga Circulante es
una propiedad de los ciclones,ms que del circuito o el molino mismo.
Rebalse
DescargaO'flowsecaston/hr
U'flowsecaston/hrCL
144
Carga Circulante y Eficiencia de Clasificacin
-
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Si mejora la eficiencia de clasificacindisminuir el cortocircuito de finos
Disminuir la carga circulante yaumentar la alimentacin fresca al
molinoCon aumento de capacidad que es delmayor inters
LA RAZN DE REDUCCIN (Circuito)
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F80
P80
1,53172
9136
P
FR
80
80r
LA RAZN DE REDUCCIN (Molino)
-
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F80 P80
2,510885698
PFR80
80r
-
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La Sabidura de los Pioneros...Las leyes de la conminucin
-
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El Consumo especfico de energa
-
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Rol preponderante como parmetro determinante de la respuesta del
procesoLa cantidad de energa mecnica aplicada a cada masa unitaria de
partculas
Determina en gran medida la fineza de los fragmentos resultantes
Consumo neto de energa (kWh) por cada tonelada de alimentacin
fresca procesada
Potencia demandada (kW) por cada tonelada mtrica seca/hora
procesada
-
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-
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Relacion FundamentalRelacin energa / tamao
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0.0
0.4
0.8
1.2
1.6
2.0
200 300 400 500 600 700 800
Product Size, P80, m
KWH/to
n
-
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El Consumo Especfico de Energa
-
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Clara relacin entre el consumo especfico de energa y la fineza de
producto resultante en cada ensayo, caracterizada por su tamao D80
Ms importante tal relacin no depende de otras variables quepudieran parecer de relevancia Porcentaje de slidos (%)
Dimetro Velocidad crtica (Vc)
Potencia demandada
Relaciones de Energa Reduccin de Tamao
-
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Los primeros alcances para definir la conminucin de minerales
resultaron en las llamadas leyes de la conminucinSon esencialmente correlaciones empricas que correlacionan La energa especfica aplicada al sistema
La reduccin en un determinado tamao de partcula caracterstico delmineral
Relaciones de Energa Reduccin de Tamao
-
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Una ecuacin general entre el tamao de reduccin y la energa aplicada fuehecha por Walker:
X representa un tamao caracterstico del producto
Relaciones de Energa Reduccin de Tamao
-
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Establece que la energa requerida por unidad de masa para la reduccin detamaos es inversamente proporcional a la distribucin de partculas de untamao dadoLa solucin a la ecuacin anterior es:
Relaciones de Energa Reduccin de Tamao
-
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Cabe indicar que las leyes derivadas de la ecuacin anterior tienen
una justificacin terica
Leyes de la Molienda Interesa llegar a formular una relacin matemtica que caracterice la
dependencia entre
El consumo especfico de energa El tamao del producto resultante
Relaciones de Energa Reduccin de Tamao
-
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Tomando como referencia los ensayos de molienda batch seca
A medida que el tamao del producto alcanza niveles de fineza mayores El incremento de energa requerido para alcanzarlos es mayor
As se puede postular una ecuacin:
Relaciones de Energa Reduccin de Tamao
-
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E = [k/(n-1)] [(1/d+)n-1 - (1/d0+)n-1] ; si n 1
E = k ln (d0+/d+) ; si n = 1
la cual puede ser simplemente integrada para obtener :
Se postula la siguienterelacin general :
d(E)/d(d+) = - k/(d+)n
Size, d+
E
Las leyes de la conminucinCaso EspecialLaEnerga Especfica(kWh/ton)requeridaes proporcional a la
-
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Von Rittinger (1867) n = 2.0
E = k [(1/d+)- (1/d0+)]
por lo tanto, un grfico de E versus(1/d+ - 1/d0+) debiera resultar en una
lnea recta por el origen, con pendientek.
p pnuevaSuperficie
Especfica (m2
/m3
)delos fragmentos ascreados
Las leyes de la conminucinCaso Especial
-
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LEY DE VON RITTINGER
0.0
0.4
0.8
1.2
1.6
2.0
0 50 100 150 200 250
(1/P80 - 1/F80) x 105
kWh/ton
10"
15"
30"
Molino
Molienda Batch SecaMineral : Calcita
Tamao : 100 % - 10 #
k = 867
Las leyes de la conminucinCaso Especial
-
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Kick (1885) n = 1.0
E = k ln (d0+/d+)
por lo tanto, un grfico de Eversusln(d0
+/d+) debiera resultar enuna lnea recta por el origen, con pendientek.
El requerimiento deEnerga Especfica
(kWh/ton)esproporcional a la
Razn de Reduccinque se desea lograr
Las leyes de la conminucinCaso Especial
-
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LEY DE KICK
0.0
0.4
0.8
1.2
1.6
2.0
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
log (F80 / P80)
EnergaEspecfica,
kWh/ton
10"
15"
30"
Molino
Molienda Batch SecaMineral : Calcita
Tamao : 100 % - 10 #
k = 3.82
Las LEYES De La ConminucionCaso Especial
-
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Fred C. Bond (1951)(*)
E = 2k [(1/d+)0.5 - (1/d0+)0.5]
definiendo convenientemente : 2k = 10 Wid+ = P80d0+ = F80 , se obtiene :
E = 10Wi [(1/P80)0.5 - (1/F80)0.5]
(*) Nace en Golden, Colorado, USA, 1899. The History of Grinding, Alban J. Lynch and Chester A. Rowland.
El requerimiento de
Energa Especfica(kWh/ton) es proporcional ala Longitud de las Nuevas
Fisuras creadas.
Tarea de Molienda
Las leyes de la conminucinCaso Especial
-
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LEY DE BOND
0.0
0.4
0.8
1.2
1.6
2.0
0 50 100 150 200 250 300
[1/(P80 )0.5
- 1/ (F80)0.5
]x 104
EnergaEsp
ecfica,
kWh/t
on
10"
15"
30"
Molino
10 Wi = 80
Molienda Batch SecaMineral : CalcitaTamao : 100 % - 10 #
LAS LEYES DE LA CONMINUCIN
-
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Fred C. Bond (1951)
La Energa consumida para reducir el
tamao 80% de un Material, D80, es
inversamente proporcional a la razcuadrada de dicho tamao.
LA LEY DE BOND
-
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8080
iF1
P1W10E
Donde,
WI= Indice de Trabajo.
F80= Tamao 80% pasante en la alimentacin, m.
P80= Tamao 80% pasante en el producto, m.
LA LEY DE BOND
-
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8080i F
1
P
1
W10E ,kWh/ton
LA LEY DE BOND
-
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Por definicin, el Indice de Trabajo,Wi, corresponde ala Energa necesaria,kWh/ton, para reducir el mineraldesde un tamaoF80 muy grande hasta 80% pasante
100 m(P80 = 100 m).
E kWh/ton
-
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E1, kWh/ton
E2 Mayor que E1
E2, kWh/ton
Efecto del Tamao de la AlimentacinLey de bond
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4
5
6
7
8
9
10
11
12
80 100 120 140 160 180 200 220 240 260
Tamao de Producto, m
E,
kWh
/ton
Tamao deAlimentacin
4000 m
2000 m
1000 m
La Ley de Bondayuda a cuantificarla relacin entre elConsumo deEnerga Especfica, elTamao deAlimentacin (F80)y elTamao deProducto (P80)resultante.
Ley de bond
-
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F. C. Bond estableci una rigurosa metodologa experimental Paradeterminar elIndice de Trabajo de Laboratorio, comunmente conocidocomo el Indice de Bond.
8080
OpI
F
1
P
110
E)W(
En tal caso, se denomina Indice de Trabajo Operacional.
Tambin, desde datos aEscala dePlanta, es posible obtener el mismondice equivalente.
Indice de bond vs Dureza del mineral
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El Indice de Bond ha sido equivocadamente asociado con la dureza
intrnseca del mineral, mejor caracterizada por la Escala de Dureza deMohs.
El Indice de Bond permite estimar la energa especficarequerida para una determinada tarea de molienda; en otras palabras,cuan fcil (barato) o difcil (costoso) sera fracturar las partculas, perono hace implicancia algunarespecto de cuan duro es el mineral.
Indice de bond vs Dureza del mineral
-
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Por el contrario, la Escala de Dureza de Mohs caracteriza laresistencia de los minerales para se rayados por otros 10 materiales
estndar de referencia, desde el ms blando (Talco) hasta el ms duro(diamante).
La Dureza Mohs guarda relacin con las tasas de desgaste de loselementos de desgaste (bolas y revestimientos)...pero el Indice deBond, no!
De hecho, Bond desarroll un ensayo totalmente diferente paracaracterizar laAbrasividad de los minerales y dej establecido que noexiste relacin alguna entre el Wiy las tasas de consumo de aceroobservadas.
-
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Dureza Relativa Materiales
Quarzita
-
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o om a
Calcita
Mohs' Dureza
(Minerales)
Quarzita Topacio Corundun DiamanteTalco Fluorita Apatita Feldespat
2000 10000
1 4 5 6 7 8 9 10
Dureza Vickers100 200 400 600 800 1000 1400
HRC20 30 40 50 60 70
75 100 300 500
Martensite
Diamante
HB630
Qua ta
Pirita
Feldespato
Limitaciones y deficiencias de las teorasclsicas de la conminucin
Bond es el ms usado en la industria minera para dimensionar equipos de
-
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Bond es el ms usado en la industria minera para dimensionar equipos de
conminucin
Sealaremos las principales restricciones y deficiencias de este mtodo
La discusin general sirve para destacar las mismas deficiencias asociadas a
los postulados de Rittinger y Kick
Usa una malla de separacin para simular la malla de corte obtenida con un
clasificador industrial
Se realiza una clasificacin ideal del material a escala laboratorio
Es imposible de alcanzar a nivel industrial
La mayora de clasificadores industriales poseen caractersticas de
separacin extremadamente sensibles, No Perfectos
Limitaciones y deficiencias de las teorasclsicas de la conminucin
-
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Las condiciones de equilibrio en una prueba estndar de laboratoriocorresponden al estado estacionario en un molino de flujo pistn
Los molinos industriales no actan como mezcladores de la pulpa ademsde moler
Las caractersticas estudiadas de la dinmica del transporte de la pulpa en el
molino se sitan entre los casos extremos de mezcla perfecta y flujo pistnTodos los tipos de materiales se fracturarn de una manera similar deacuerdo a las caractersticas tpicas de un material ideal
Este se caracteriza por tener una distribucin granulomtrica tipo RosinRambler con una pendiente igual a 0.5 en la regin de los tamaos finos
En la prctica muy pocos materiales siguen este tipo de distribucin
Limitaciones y deficiencias de las teorasclsicas de la conminucin
Se usan slo 3 parmetros para calcular el consumo de energa en la
-
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p p gmolienda:
El ndice de trabajo Wi Tamao caracterstico de la alimentacin F80 Tamao caracterstico del producto P80El ndice de Trabajo (Work Index) engloba todo el proceso de fractura,transporte y clasificacin del material dentro de un circuito cerrado de
molienda/clasificacinBond tuvo que incluir una serie de factores correctores dentro de su
ecuacin a fin de tomar en cuenta el efecto de diversas variables deoperacin sobre el consumo energtico de la molienda
A pesar de la serie de limitaciones y deficiencias mostradas se puede afirmar
que la metodologa de diseo propuesta Por Bond es la estndar adoptadapor todas las empresas de ingeniera
Limitaciones y deficiencias de las teorasclsicas de la conminucin
Con el tiempo y para llevar a cabo evaluaciones operacionales optimizantes
-
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Con el tiempo y para llevar a cabo evaluaciones operacionales optimizantes
la relacin de Bond con una precisin de 20% es insatisfactoria
A pesar de reconocer la estrecha relacin entre el consumo especfico de
energa y el tamao del producto
Es demasiado global en su descripcin del proceso
Las limitaciones anteriores y otras de menor relevancia han motivado el
inters de diversos grupos de investigadores con el fin de desarrollar nuevasmetodologas de anlisis
Apoyadas en una caracterizacin matemtica ms detallada en los distintos
mecanismos bsicos operativos
- -Determine el Indice de Trabajo Operacional para una seccin molienda que procesa 100 tons/hr, con
un molino que opera en las condiciones que se indican a continuacin.- Tamao de alimentacin, F80 = 9795 micrones, Tamao producto, P80 = 150 micrones.
TM
-
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Moly-Cop Tools TM (Version 2.0)
Remarks
GRINDING TASK :
Ore Work Index, kWh/ton (met 0,00 Specific Energy, kWh/ton
Feed Size, F80, microns 9795 Net Power Available, kW
Product Size, P80, microns 150,0 Number of Mills for the Tas 1
Total Plant Throughput, ton/hr 100,00 Net kW / Mill
Mill
MILL DIMENSIONS AND OPERATING CONDITIONS : Power, kW
Balls
Eff. DiameteEff. Length Mill Speed Charge Balls Interstitial Lift Overfilling
ft ft % Critical Filling,% Filling,% urry Filling, Angle, () Slurry
12,00 15,50 72,00 36,00 36,00 100,00 Net TotalL/D rpm 10,0 % Losses
1036 Gross Total
% Solids in the Mill 72,00 Charge Apparent
Ore Density, ton/m3 2,80 Volume, Ball Density
Slurry Density, ton/ 0,00 m3 Charge Interstitial bove Balls ton/m3
Balls Density, ton/m 7,75
BOND'S LAW APPLICATIONEstimation of the Operating Work Index from Plant Data
Mill Charge Weight, tons
Slurry
-
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-
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-
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Para la operacin del ejercicio anterior, estimar el incremento en capacidad de tratamiento asociado con
un incremento a 40% de nivel de llenado,
Moly Cop Tools TM (Version 2 0)
-
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Moly-Cop Tools (Version 2.0)
Remarks Mina RRica: Molino 1.
GRINDING TASK :
Ore Work Index, kWh (net)/metric ton 13.03 Specific Energy, kWh/ton 9.32
Feed Size, F80, microns 9795 Net Power Available, kW #VALUE!
Product Size, P80, microns 150.0 Number of Mills for the Task 1Total Plant Throughput, ton/hr #VALUE! Net kW / Mill #VALUE!
Mill
MILL DIMENSIONS AND OPERATING CONDITIONS : Power, kW
#VALUE! Balls
Eff. Diameter Eff. Length Mill Speed Charge Balls Interstitial Lift #VALUE! Overfilling
ft ft % Critical Filling,% Filling,% Slurry Filling,% Angle, () #VALUE! Slurry
12.00 15.50 72.00 40.00 40.00 100.00 Same as in 1a #VALUE! Net Total
L/D rpm 10.0 % Losses
1.292 15.92 #VALUE! Gross Total
% Solids in the Mill 72.00 Charge Apparent
Ore Density, ton/m3 2.80 Volume, Ball Density
Slurry Density, ton/m3 1.86 m3 Charge Interstitial above Balls ton/m3
Balls Density, ton/m3 7.75 19.89 92.51 14.82 0.00 5.395
Mill Charge Weight, tons
BOND'S LAW APPLICATION
Slurry
Estimation of a Conventional Ball Mill Grinding Capacity
LA RELACIN CAUSA - EFECTO
CAUSA
-
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CAUSA
Aumenta nivel de llenado desde 36% a 40%.
EFECTOSAumenta consumo de potencia desde 1036 kW a 1072 kW
Aumenta capacidad de tratamiento desde 100 ton/hr a 103,43 ton/hr
Las OdiosasLimitantes Operacionales
Mandamiento N 1
-
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Mandamiento N 1
Adems, es preciso reconocer que, por sugeometra y diseo, no todos los
molinos industriales aceptan los mismosniveles mximos de llenado. En particular,los del tipo overflow, de gran dimetro,
normalmente limitados a llenados inferioresal 40%.
En general, niveles superiores al 42% dellenado slo incrementan los consumos debolas, sin lograr a cambio uncorrespondiente incremento en la tasa detratamiento.
Debemos cuidar de no exceder la potenciamxima del motor.
-
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Para la operacin del ejercicio anterior, cuanto significara el incremento en la capacidad de tratamiento
por el incremento de la velocidad critica a 76%.
Moly-Cop Tools TM (Version 2 0)
-
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Moly Cop Tools (Version 2.0)
Remarks Mina RRica: Molino 1.
GRINDING TASK :
Ore Work Index, kWh (net)/metric ton 13.03 Specific Energy, kWh/ton 9.32
Feed Size, F80, microns 9795 Net Power Available, kW #VALUE!
Product Size, P80, microns 150.0 Number of Mills for the Task 1
Total Plant Throughput, ton/hr #VALUE! Net kW / Mill #VALUE!
Mill
MILL DIMENSIONS AND OPERATING CONDITIONS : Power, kW
#VALUE! Balls
Eff. Diameter Eff. Length Mill Speed Charge Balls Interstitial Lift #VALUE! Overfilling
ft ft % Critical Filling,% Filling,% Slurry Filling,% Angle, () #VALUE! Slurry
12.00 15.50 72.00 40.00 40.00 100.00 Same as in 1a #VALUE! Net Total
L/D rpm 10.0 % Losses
1.292 15.92 #VALUE! Gross Total
% Solids in the Mill 72.00 Charge Apparent
Ore Density, ton/m3 2.80 Volume, Ball Density
Slurry Density, ton/m3 1.86 m3 Charge Interstitial above Balls ton/m3
Balls Density, ton/m3 7.75 19.89 92.51 14.82 0.00 5.395
Mill Charge Weight, tons
BOND'S LAW APPLICATION
Slurry
Estimation of a Conventional Ball Mill Grinding Capacity
LA RELACIN CAUSA - EFECTO
CAUSA
-
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CAUSA
Aumenta % velocidad crtica desde 72% a 76%.
EFECTOS
Aumenta consumo de potencia desde 1072 kW a 1131 kW
Aumenta capacidad de tratamiento desde 103,43 ton/hr a 109,18 ton/hr
Las OdiosasLimitantes Operacionales
Mandamiento N 2
-
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Mandamiento N 2
En el extremo, la carga de bolas puedellegar a impactar preferentemente a lasbarras levantadoras del extremo opuesto,
imperando una condicin de volante deinercia, caracterizada por unadisminucin de la potencia demandada
Aumentan los riesgos de impactos bola /revestimientos y los resultantes daos a
estos ltimos, afectando negativamente ladisponibilidad operacional del equipo.
Debemos cuidar de no exceder lapotencia mxima del motor.
Moly-Cop Tools TM
Run N: 1
Si l i D
Planilla Media Charge_Trajectories...
-
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Simulation Data :
Effective Mill Diameter 11.9 feet
Ball Size 2.5 inches
Static Friction Coefficient 0.05
Dynamic Friction Coefficient 0.2
Lifter Face Angle 10.0 degrees
Lifter Height 4.0 inches
% Critical Speed 72.0 %
Apparent Mill Filling 38.0 %
Angle of Repose, 33.0 degrees
Velocity at Impact 24.65 feet/secAngle wrt Horizontal (at Impact) 45.95 degrees
Clock Equiv. Position 7.47
Kidney's Toe (from central axis) -4.21 feet
Impact Spot (from central axis) -3.75 feet
Energy at Impact 29.36 JoulesDeveloped by Alvaro Videla L. (Consultant to Moly-Cop Chile S. A.)
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
8
10
-10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 8 10
Always click on the Execute
button before drawing any
conclusions.
Moly-Cop Tools TM
Run N: 1
Simulation Data :
Planilla Media Charge_Trajectories...
-
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Simulation Data :
Effective Mill Diameter 11.9 feetBall Size 2.5 inches
Static Friction Coefficient 0.05
Dynamic Friction Coefficient 0.2
Lifter Face Angle 10.0 degrees
Lifter Height 4.0 inches
% Critical Speed 76.0 %
Apparent Mill Filling 38.0 %
Angle of Repose, 33.0 degrees
Velocity at Impact 25.24 feet/sec
Angle wrt Horizontal (at Impact) 37.01 degrees
Clock Equiv. Position 7.77
Kidney's Toe (from central axis) -4.21 feet
Impact Spot (from central axis) -4.67 feet
Energy at Impact 30.79 JoulesDeveloped by Alvaro Videla L. (Consultant to Moly-Cop Chile S. A.)
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
8
10
-10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 8 10
Always click on theExecute
button before drawing any
conclusions.
-
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Para la operacin descrita a continuacin, estimar cual seria el incremento en capacidad de tratamiento
asociado a una alimentacin mas fina (F80 = 7000 microns).
M l C T ls TM (V si 2 0)
-
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Moly-Cop Tools TM (Version 2.0)
Remarks Mina RRica: Molino 1.
GRINDING TASK :
Ore Work Index, kWh (net)/metric ton 13.03 Specif ic Energy, kWh/ton 9.08
Feed Size, F80, microns 7000 Net Power Available, kW 964
Product Size, P80, microns 150.0 Number of Mills for the Task 1Total Plant Throughput, ton/hr 106.18 Net kW / Mill 964
Mill
MILL DIMENSIONS AND OPERATING CONDITIONS : Power, kW
831 Balls
Eff. Diameter Eff. Length Mill Speed Charge Balls Interstitial Lift 0 Overfilling
ft ft % Critical Filling,% Filling,% Slurry Filling,% Angle, () 133 Slurry
12.00 15.50 72.00 40.00 40.00 100.00 35.99 964 Net Total
L/D rpm 10.0 % Losses1.292 15.92 1072 Gross Total
% Solids in the Mill 72.00 Charge Apparent
Ore Density, ton/m3 2.80 Volume, Ball Density
Slurry Density, ton/m3 1.86 m3 Charge Interstitial above Balls ton/m3
Balls Density, ton/m3 7.75 19.89 92.51 14.82 0.00 5.395
Mill Charge Weight, tons
BOND'S LAW APPLICATION
Slurry
Estimation of a Conventional Ball Mill Grinding Capacity
LA RELACIN CAUSA - EFECTO
CAUSA
-
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Disminuye el F80 desde 9795 m a 7000 m.Se relaja la tarea de molienda.
EFECTOS
Disminuye consumo de energa desde 9,33 kWh/ton a 9,08 kWh/ton.
Aumenta capacidad de tratamiento desde 103,43 ton/hr a 106,18 ton/hr
Las OdiosasLimitantes Operacionales
Mandamiento N 3
-
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Mandamiento N 3
Debemos disponer de capacidad ociosaen la etapa previa de chancado.
La tecnologa actual permite chancar atamaos tan finos como 1/4, perodifcilmente menores.
-
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Para la operacin descrita en el ejercicio anterior, cual seria el efecto en la capacidad de tratamiento,resultante de un tamao de producto de 170 micrones.
Moly Cop Tools TM (Version 2 0)
-
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Moly-Cop Tools (Version 2.0)
Remarks Mina RRica: Molino 1.
GRINDING TASK :
Ore Work Index, kWh (net)/metric ton 13.03 Specif ic Energy, kWh/ton 9.08
Feed Size, F80, microns 7000 Net Power Available, kW 964
Product Size, P80, microns 150.0 Number of Mills for the Task 1Total Plant Throughput, ton/hr 106.18 Net kW / Mill 964
Mill
MILL DIMENSIONS AND OPERATING CONDITIONS : Power, kW
831 Balls
Eff. Diameter Eff. Length Mill Speed Charge Balls Interstitial Lift 0 Overfilling
ft ft % Critical Filling,% Filling,% Slurry Filling,% Angle, () 133 Slurry
12.00 15.50 72.00 40.00 40.00 100.00 35.99 964 Net Total
L/D rpm 10.0 % Losses1.292 15.92 1072 Gross Total
% Solids in the Mill 72.00 Charge Apparent
Ore Density, ton/m3 2.80 Volume, Ball Density
Slurry Density, ton/m3 1.86 m3 Charge Interstitial above Balls ton/m3
Balls Density, ton/m3 7.75 19.89 92.51 14.82 0.00 5.395
Mill Charge Weight, tons
BOND'S LAW APPLICATION
Slurry
Estimation of a Conventional Ball Mill Grinding Capacity
LA RELACIN CAUSA - EFECTO
CAUSA
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7/29/2019 Procesos GFLC
203/210
Aumenta el P80 desde 150 m a 170 m. Serelaja la tarea de molienda.
EFECTOS
Disminuye consumo de energa desde 9,08 kWh/ton a 8,44 kWh/ton.
Aumenta capacidad de tratamiento desde 106,18 ton/hr a 114,3 ton/hr
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7/29/2019 Procesos GFLC
204/210
Moly-Cop Tools TM (Version 2.0)
BOND'S LAW APPLICATION
C ti l B ll Mill Si i
- Determinar las dimensiones y condiciones de operacin para una nueva seccion de molienda
que procesara 500 tn/hr, teniendo un F80 = 7000 micrones y se desea un P80 = 170 micrones
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Remarks Mina RRica: Molino 2.
GRINDING TASK :
Ore Work Index, kWh(net) /metric ton 13.03 Specif ic Energy, kWh/ton 8.44
Feed Size, F80, microns 7000 Net Power Requirement, kW 4218
Product Size, P80, microns 170.0 Number of Mills for the Task 1
Design Throughput, ton/hr 500.00 Net kW / Mill 4218
MILL DESIGN PARAMETERS AND OPERATING CONDITIONS : Power, kW
2971 Balls
Eff. Diameter Eff. Length Mill Speed Charge Balls Interstitial Lift 0 Overfilling
ft ft % Critical Filling,% Filling,% Slurry Filling,% Angle, () 476 Slurry
17.50 23.63 72.00 38.00 38.00 100.00 33.00 3447 Net Total
L/D rpm 10.0 % Losses
1.350 13.18 3830 Gross Total
% Solids in the Mill 72.00 Charge Apparent
Ore Density, ton/m3 2.80 Volume, Ball Density
Slurry Density, ton/m3 1.86 m3 Charge Interstitial above Balls ton/m3
Balls Density, ton/m3 7.75 61.27 284.89 45.62 0.00 5.395
Power Oversize, % (18.3)
HYDROCYCLONES CLUSTER : (Preliminary Sizing)
# Cyclones Cyclone Feed Circulating ton/hr m3/hr Pressure
per Mill Diameter, in % Solids Load, % per Cyclone per Cyclone Loss, psi
6 26.00 62.00 350.0 375.0 363.8 12.96
Mill Charge Weight, tons
Slurry
Conventional Ball Mill Sizing
Guess
Guesses
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Bond_Mill Sizing Spreadsheet ...Moly-Cop Tools TM (Version 2.0)
Remarks Mina RRica: Molino 2.
BOND'S LAW APPLICATION
Conventional Ball Mill Sizing
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207/210
GRINDING TASK :
Ore Work Index, kWh(net) /metric ton 13.03 Specific Energy, kWh/ton 8.44
Feed Size, F80, microns 7000 Net Power Requirement, kW 4218
Product Size, P80, microns 170.0 Number of Mills for the Task 1
Design Throughput, ton/hr 500.00 Net kW / Mill 4218
MILL DESIGN PARAMETERS AND OPERATING CONDITIONS : Power, kW
3636 Balls
Eff. Diameter Eff. Length Mill Speed Charge Balls Interstitial Lift 0 Overfilling
ft ft % Critical Filling,% Filling,% Slurry Filling,% Angle, () 582 Slurry
18.54 25.03 72.00 38.00 38.00 100.00 33.00 4218 Net Total
L/D rpm 10.0 % Losses
1.350 12.81 4687 Gross Total
% Solids in the Mill 72.00 Charge Apparent
Ore Density, ton/m3 2.80 Volume, Ball Density
Slurry Density, ton/m3 1.86 m3 Charge Interstitial above Balls ton/m3
Balls Density, ton/m3 7.75 72.84 338.69 54.24 0.00 5.395
Power Oversize, % (0.0)
HYDROCYCLONES CLUSTER : (Preliminary Sizing)
# Cyclones Cyclone Feed Circulating ton/hr m3/hr Pressure
per Mill Diameter, in % Solids Load, % per Cyclone per Cyclone Loss, psi
6 26.00 62.00 350.0 375.0 363.8 12.96
Mill Charge Weight, tons
Slurry
Ley de bond..Es Suficiente.?
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P80 = 170m
500 tph
F80 = 7000m
4359 kW
P80 = 170 m
Ley de bond..Es Suficiente.?
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209/210
Agua ?
500 tph
F80 = 7000 m
4359 kW
P80 = 170 m
Vortex ?
Apex ?
Granulometra Producto ?
# de Ciclones ?CargaCirculante ?
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210/210