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SELECCIN DE REVESTIMIENTOSDespus de definir el nmero de sarta requeridas para completar el hueco, las profundidades de asentamiento y los dimetros, el siguiente paso es seleccionar el peso nominal, grado de acero y conectores en cada una de esas sartas.En la practica, cada sarta de revestimiento es diseada para soportar la mxima carga que es esperada durante las operaciones de bajada de revestimiento, perforacin y produccin.

Muy a menudo es imposible predecir las cargas de tensin, colapso y de estallido en la vida del revestimiento.Fluido dejado en el anularDeterioro con el tiempo, desgaste y corrosin.Factores de seguridad: 0.85-1.125 para colapso, 1-1.1 para estallido y 1.6-1.8 para tensin.El concepto de mxima carga hace del diseo el mas costosoEl colgador de los revestimientos es generalmente el tubo conductor.Se usa una tcnica grafica para seleccin del grado de acero del revestimiento.

A continuacin un procedimiento metdico es presentado para la seleccin de grados de acero, peso, conectores y longitud seccional.

Revestimiento de Superficie (16)

El revestimiento de superficie es sentado a una profundidad de 5000 ft y cementado hasta la superficie Las principales cargas a ser consideradas en el diseo del revestimiento de superficie son: Colapso, Estallido Tensin y Efectos Biaxiales. En vista de que el revestimiento es cementado hasta superficie es ignorado el efecto de buckling.

Colapso

La presin de colapso surge de la presin diferencial entre la cabeza hidrosttica del fluido en el anular y revestimiento, su mxima esta en el zapato y la mnima en superficie. El mayor colapso ocurre si el revestimiento se corre vaco o si una zona de perdida de circulacin es encontrada durante la perforacin del intervalo siguiente.

En profundidades someras, la perdida de circulacin es bastante comn. A grandes profundidades un vaciado completo del revestimiento nunca se da. El nivel de fluido normalmente cae a un punto donde la presin hidrosttica del fluido de perforacin dentro del revestimiento esta balanceado por la presin de poro de la zona de perdida de circulacin.

El revestimiento de superficie es cementado hasta la superficie por mltiples razones, la mas importante es la de soportar formaciones dbiles localizadas a profundidades someras. Los siguientes supuestos son tenidos en cuenta:

El gradiente de presin equivalente al peso especifico del fluido afuera de la tubera, es el fluido de perforacin en el pozo cuando se estaba corriendo la tubera.El revestimiento esta completamente vacoEl factor de seguridad para colapso es 0.85.

Presin de Colapso en superficie = 0.0 psig

Presin de Colapso en el zapato:

Presin de Colapso = Presin Externa Presin Interna = Gpm x 5000 0.0 = 9.5 x 0.052 x 5000 0.0 = 2470 psi

En la Fig.6. la lnea de colapso es dibujada entre 0.0 psi en la superficie y 2470 psi a 5000 ft. La resistencia al colapso de los grados disponibles se presentan en la tabla siguiente.

Las resistencias al colapso de los grados mostrados se grafican como lneas verticales en la Fig. 6. Las intersecciones a la lnea de carga de colapso es la mxima profundidad donde se puede sentar ese revestimiento disponible.

Por lo tanto, basados en la carga de colapso, los grados del acero que estn disponibles para revestimiento de superficie son dados en la tabla siguiente.

SeccinIntervaloftGrado y peso (lb/ftLongitud ft10 - 2450K-55, 75245022450 - 3550L-80, 84110033550 - 5000K-55, 1091450Estallido

El diseo para cargas de estallido asume una presin de formacin mxima resultado de una patada de pozo durante la perforacin de la siguiente seccin del hueco.Una patada de gas es normalmente considera para simular la peor carga de estallido posible. En profundidades someras es asumido que el influjo de gas desplaza la columna entera de fluido de perforacin y por esta razn somete al revestimiento a la presin impuesta por la patadaEn la superficie, la presin del anular es cero y por lo tanto la presin de estallido un mximo en la superficie y un mnimo en el zapato.

Para una seccin larga, es menos comn que el influjo de gas desplace enteramente la columna del fluido de perforacin. El diseo del estallido para una seccin larga de revestimiento deber ser tal, que asegure que la presin impuesta por la patada exceda la presin de fractura de la formacin en el asentamiento del revestimiento, antes que el estallido valorado para el revestimiento sea alcanzado.

En esta aproximacin la presin de fractura de la formacin es usada como un mecanismo de alivio de presin por seguridad, a fin de que un rompimiento del revestimiento y secuencialmente perdidas de vidas humanas y propiedad puedan ser prevenidas.

La presin de diseo en el asentamiento de un revestimiento es asumida igual a la presin de fractura mas un margen de seguridad que permita una presin de inyeccin: la presin requerida para inyectar el fluido del influjo dentro de la fractura.

El clculo del estallido es realizado asumiendo que todo el fluido de perforacin dentro del revestimiento, se pierde en la fractura por debajo del punto de asentamiento, dejando el fluido de influjo dentro del revestimiento.

La presin externa sobre el revestimiento del fluido de perforacin del anular ayuda a resistir la presin de estallido; sin embargo, con el tiempo, el fluido de perforacin se deteriora y su peso especifico cae, al de una salmuera saturada.

Entonces los efectos benficos del fluido de perforacin y el relleno de cemento detrs del revestimiento son ignorados y un normal gradiente de presin de formacin es asumido, cuando se calcula la presin externa o presin interna de respaldo en el revestimiento.

Los siguientes supuestos son hechos en el diseo de las sartas para resistir las cargas de estallido.

La presin de estallido en el asentamiento del revestimiento es igual a la presin de inyeccin.El revestimiento es llenado con el influjo de gas.Salmuera saturada esta presente en la parte externa del revestimiento.El factor de seguridad para el estallido es 1.1

La presin de estallido en el asentamiento del revestimiento = Presin de inyeccin Presin externa, po a 5000 ft.

Presin de inyeccin = ( Presin de fractura + Factor de seguridad) x 5000

De nuevo, es rutinario asumir un factor de seguridad de 0.026 psi/ft (o equivalente a un peso especifico de fluido de perforacin de 0.5 ppg.

Presin de inyeccin= ( 14.76 + 0.5) 0.052 x 5000 = 3976.6 psi

Presin externa a 5000 ft = Gradiente de salmuera saturada x 5000 = 0.465 x 5000= 2325 psi

Presin de estallido a 5000 ft = 3976.6 2325 = 1651.6 psi

Presin de estallido en superficie = Presin interna Presin externa

Presin interna = Presin de inyeccin Gpg x 5000= 3976.6 500= 3476.6 psi

Donde Gpg = 0.1 psi/ft

Presin de estallido en superficie = 3476.6 0.0= 3476.6 psi

En la Fig. 6. la lnea de carga de estallido es dibujada entre 3476.6 psi en la superficie y 1651.6 psi en la profundidad de 5000 ft. La resistencia al estallido de los grados de acero disponibles se presentan en la tabla siguiente.

GradoPeso, lb/ftConexinResistencia al estallido, psiSF = 1.0SF = 1.1K-5575STC26302391L-8084STC / BTC43303936K-55109BTC39503591La resistencia al estallido de los grados de acero descritos anteriormente son graficados como lneas verticales en la Fig. 6. El punto de interseccin de la lnea de carga y la lnea de resistencia representa la mxima profundidad para la cual los grados individuales deberan ser mas apropiados.

De acuerdo con las resistencias al estallido los grados de acero que pueden ser seleccionados para revestimientos de superficie son mostrados en la siguiente tabla.

SeccinProfundidad, ftGrado y Peso (lb/ft)Longitud, ft13000 - 5000K-55, 75200020 - 3000L-80, 84300030 - 3000K-55, 1093000

Seleccin basada sobre las presiones de colapso y de estallido.

Cuando la seleccin del revestimiento esta basada en ambos, presiones de colapso y de estallido (ver Fig. 6.) Se puede observar que:

El Grado K-55 (75 lb/ft) satisface los requerimientos de colapso a la profundidad de 2450 ft, pero no satisface los requerimientos de estallido.

El Grado L-80 (84 lb/ft) satisface los requerimientos de estallido desde 0 -5000 pero solo satisface los requerimientos de colapso desde 0-3550 ft.

El Grado K-55 (109 lb/ft) satisface ambos; colapso y estallido desde 0 -5000 ft.

El acero Grado K-55 (75 lb/ft) puede ser rechazado porque no satisface simultneamente los criterios de colapso y estallido en cualquier seccin del hueco.

Por razones econmicas, es acostumbrado seleccionar inicialmente el mas ligero de los grados porque el peso constituye la mayor parte de los costos del revestimiento.

Luego, la seleccin de los grados de revestimiento basados en los requerimientos triples de colapso, estallido y costos son resumidos en la tabla mostrada.SeccinIntervalo, ftGrado y Peso (lb/ft)ConexionesLongitud, (ft)10 - 3550L - 80, 84BTC355023550 - 5000K - 55, 109BTC1450Revestimiento Intermedio (13-3/8)

El revestimiento intermedio es sentado a una profundidad de 11100 ft y parcialmente cementado en la profundidad de asentamiento. El diseo de la sarta de revestimiento intermedio es similar a la de superficie excepto que algunas condiciones de diseo son mas severas. Problemas de perdidas de circulacin, presiones anormales de formacin, o pegas por presiones diferenciales determinan las condiciones de carga, por lo tanto los requerimientos de diseo.

Similarmente, con solo cementacin parcial de la sarta es ahora importante incluir el efecto buckling en los clculos del diseo. Reuniendo todos esos requisitos para implementar el revestimiento intermedio, se hace el diseo dispendioso.

Colapso

La carga de colapso es impuesta por el fluido en el espacio anular, el cual es asumido ser el fluido de perforacin mas pesado encontrado en la tubera cuando es corrida en el hueco.

Como se discuti de manera previa, la mxima carga del colapso ocurre si la perdida de circulacin es anticipada en el siguiente intervalo a perforar del hueco y el nivel de fluido cae por debajo del asentamiento del revestimiento.Estas presunciones pueden solo ser satisfechas para tuberas sentadas en profundidades someras.

En secciones mucho mas profundas del pozo, las perdidas de circulacin causan que el nivel de fluido de perforacin caiga a un punto donde la presin hidrosttica de la columna del fluido de perforacin sea balanceada por la presin de poro de la zona donde se perdi la circulacin, la cual se asume sea el gradiente de salmuera saturada de 0.465 psi/ft.

Las perdidas de circulacin ocurren mas comnmente debajo del asentamiento del revestimiento porque la presin de resistencia a la fractura a esa profundidad es un mnimo.

Para el diseo de carga por colapso, los siguientes supuestos son hechos:

Una zona de perdida de circulacin es hallada por debajo del asentamiento del zapato (14000 ft).

El nivel de fluido de perforacin cae desde ha hasta una profundidad de hm2.

El gradiente de presin de poro en la zona de perdida de circulacin es 0.465 psi/ft (equivalente a un peso de lodo de 8.94 ppg).

Por lo tanto, el diseo de carga por colapso puede ser calculado como sigue:

Presin de colapso en superficie= 0.0 psiPresin de colapso en el zapato= Presin externa Presin interna

Presin externa= Gpm x 11100= 12 x 0.052 x 11100= 6926.4 psi

Donde:

hm1 = Altura del nivel del fluido de perforacin arriba del zapato.

El tope de la columna de fluido desde el asentamiento del liner puede ser calculada como sigue:

hm2 = 6994 ft

La distancia entre el tope de la columna de fluido y la superficie, ha es igual a:

ha= 14000 - 6994= 7006 ft

La altura de la columna de fluido de perforacin sobre el zapato, hm1, es igual a:

hm1= 11100 - 7006= 4094 ft

Por lo tanto, la presin interna en el zapato es:

Presin interna= Gpm x hm1= 17.9 x 0.052 x 4094= 3810.7 psi

Presin de colapso= 6926.4 3810.7= 3115.7 psi

Presin de colapso a 7006 ft= Presin externa Presin Interna= 12 x 0.052 x 7006 0.0= 4371.74 psi

En la Fig. 8. la lnea de colapso es construida entre 0.0 psi en la superficie, 4371.74 psi a la profundidad de 7006 ft y 3115.7 psi a 11100 ft.

Los grados de acero disponibles a la resistencia al colapso, tomados de la tabla arriba descrita, son dados en la tabla siguiente:

Es evidente que todos los grados satisfacen los requerimientos para las condiciones de mxima carga de diseo (4371.74 psi a 7006 ft).GradoPeso, lb/ftConexinResistencia al colapso, psiSF = 1.0SF = 0.85L-8098BTC59106953P-11085PTC46905517P-11098PTC72808564Estallido

El diseo de carga para revestimiento intermedio asume la ocurrencia de una patada de gas. La mxima perdida de fluido de perforacin aceptable desde el revestimiento esta limitada a una cantidad la cual causar, que la presin interna del revestimiento alcance a las condiciones de operacin del equipo de superficie (BOP, choke manifolds, etc.).

No deber ser diseada una sarta la cual tenga una mas alta presin de trabajo que el equipo de superficie, porque el equipo de superficie debe ser capaz de soportar cualquier potencial reventn. Por lo tanto, la presin de estallido en superficie esta generalmente determinada a la evaluacin de la presin de trabajo del equipo de superficie usado. Presiones de operacin tpicas de un equipo de superficie son 5000, 10000, 15000 y 20000 psi.La relativa posicin del influjo de gas y el fluido de perforacin en el revestimiento son tambin importantes, ver Fig. 9. Si el influjo de gas est sobre el tope del fluido de perforacin la lnea de carga se representa por lnea achurada. Si en lugar de eso el lodo esta en el tope, la lnea de carga es representada por la lnea solida. Desde la grafica, es evidente que el supuesto del lodo sobre el tope del gas produce una mayor carga de estallido, que lo contrario

Los siguientes supuestos son usados en los clculos de la carga de estallido:

El revestimiento es llenado parcialmente con gas.

Durante una patada de gas, el gas ocupa la parte del hueco y el remanente permanece con fluido de perforacin en el tope.

La presin de operacin del equipo de superficie es 5000 psi.

Entonces, la presin de estallido en la superficie es 5000 psi

La presin de estallido en el zapato= Presin interna Presin externa.

La presin interna es igual a la presin de inyeccin en el zapato. El revestimiento intermedio, sin embargo, tambin estar sujeto a la presin impuesta por la patada, asumida que ocurra durante la perforacin de la seccin final del hueco. Por lo tanto, la determinacin de la presin interna en el zapato del revestimiento intermedio, deber ser basada en la presin de inyeccin en el zapato del liner. 24

La presin de inyeccin en el zapato del liner (14000 ft).= Gradiente de fractura x Profundidad = (18.4 + 0.5) x 0.052 x 14000= 13759 psi

La relativa posicin del gas y el fluido puede ser determinado como sigue (Fig.7.): 14000 = hg + hm Presin de superficie= Presin de inyeccin (Gpg hg + Gpm hm)

5000= 13759 (0.1 x hg + 17.9 x hm)

Resolviendo las dos ecuaciones anteriores simultneamente, se obtiene hg y hm:hg= 5141 fthm= 8859 ft

La longitud de la columna de gas desde el zapato del revestimiento intermedio hgi es: hgi= 11100 8859 = 2241 ft25

La presin de estallido en el fondo de la columna del fluido de perforacin = Presin interna Presin externa

Presin interna a 8859 ft = 5000 + 17.9 x 0.0502 x 8859= 13246 psi

Presin externa a 8859 ft= 0.465 x 8859= 4119 psi

Presin de estallido a 8859 ft= 13246 4119= 9127 psi

Presin interna a 11100 ft= Presin a 8859 ft + Gpg x hgi= 13246 + 241.1= 13470 psi

Presin de estallido a 11100= 13470 11100 x 0.465= 8308.5 psi26

En la Fig. 8. la lnea de presin de estallido esta construida entre 5000 psi en superficie, 9127 psi a 8859 ft, 8475 psi a 11100 ft.La resistencia al estallido de los grados disponibles desde la tabla inicial, se presentan en la siguiente tabla.

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Los grados que satisfacen ambos requerimientos de colapso y estallido y los intervalos para los cuales ellos son validos se presentan en la siguiente tabla.GradoPeso, lb/ftConexinResistencia al estallido, psiSF = 1.0SF = 1.1L-8098BTC75306845P-11085PTC87507954P-11098PTC103509409SeccinProfundidad, ftGrado y Peso (lb/ft)Longitud, ft10 - 4000L-80, 98400024000 6400P-110, 85240036400 11100P-110, 98470028Liner (9-5/8)

El liner esta sentado entre una profundidad de 10500 ft y 14000 ft con un traslapo de 600 ft entre revestimiento de 13-3/8 y el liner de 9-5/8. El liner es cementado desde el fondo al tope. El diseo de cargas para colapso y estallido son calculada usando los mismos presupuestos como para el revestimiento intermedio (Ref. a la Fig. 7.)

Colapso

Presin de colapso a 10500 ft= Presin externa Presin interna

Presin externa a 10500 ft= Gpm2 x 10500 ft= 12 x 0.052 x 10500 = 6552 psi

Presin interna a 10500 ft= Gpm3 x Altura de la columna de fluido= 17.9 x 0.052 x (10500 7006)= 3252 psi

Presin de colapso a 10500 ft= 6552 3252= 3300 psi

Presin de colapso a 14000 ft= Presin externa Presin interna

Presin externa a 14000 ft= 12 x 0.052 x 14000 = 8736 psi

Presin interna a 14000 ft= 17.9 x 0.052 x 6994= 6510 psi

Presin de colapso a 14000 ft= 8736 6510= 2226 psi

En la Fig. 10. la lnea de colapso esta construida entre 3300 psi a 10500 ft y 2226 psi a 14000 ft. La resistencia al colapso de los grados de acero disponibles en la tabla se resumen en la tabla siguiente.

GradoPeso, lb/ftConexinResistencia al colapso, psiSF = 1.0SF = 0.85P-11047LTC53106247L-8058.4LTC78909282Ntese que ambos grados, P-110 (47 lb/ft) y L-80 (58.4 lb/ft) satisfacen los requerimientos para los diseos de carga para colapso.

Estallido

Presin de estallido a 10500 ft = Presin interna Presin externa

Presin interna a 10500 ft= Presin de superficie + Presin hid. de la columna de lodo + Presin hid. de la columna de gas

Presin interna a 10500 ft = 5000 + 8859 x 17.9 x 0.052 + (10500 - 8859) x 0.1 = 13410 psi

Presin externa a 10500 ft= Cabeza hid de la columna de salmuera= 0.465 x 10500 = 4882.5 psi

Presin de estallido a 10500 ft = 13410 4883 = 8527 psi

Presin de estallido a 14000 ft = Presin de inyeccin a 14000 ft Columna de salmuera saturada = 13759 (0.465 x 14000) = 7249 psi

En la Fig. 10. la presin de estallido es construida entre 8527 psi a 10500 ft y 7249 psi a 14000 ft. Las resistencias al estallido de los grados disponibles desde la tabla general son mostradas en la siguiente tabla.GradoPeso, lb/ftConexinResistencia al estallido, psiSF = 1.0SF = 1.1L-8058.4LTC86507864P-11047LTC94408581Las resistencias al estallido tambin son mostradas en la Fig. 10. como una lnea vertical y aquellos grados que satisfacen ambos diseos colapso y estallido. En la siguiente tabla se muestra el ms econmico liner basado en las cargas de colapso y estallido.SeccinProfundidad, ftGrado y Peso (lb/ft)Longitud, ft110500 - 12500P-110, 472000212500 14000L-80, 581500Revestimiento de Produccin (7)

El revestimiento de produccin se sienta a profundidad de 19000 ft parcialmente cementado. El diseo de cargas para colapso y estallido son presentados en la Fig. 11.

Colapso

El diseo por colapso esta basado en la premisa que el pozo esta en la ltima fase de produccin y el yacimiento ha sido agotado hasta una muy baja presin de abandono. Durante esta fase de produccin, cualquier fuga en la tubera de produccin puede indicar una perdida parcial o completa de fluido desde el anular entre la tubera y el revestimiento. Por lo tanto, para el propsito del diseo de colapso los siguientes supuestos son hechos:

El revestimiento es considerado vaco.El peso especifico del fluido fuera de la tubera, es el peso especifico del fluido de perforacin dentro del pozo cuando la tubera fue corrida.Efectos benficos del cemento es ignorado.

Basado en los supuestos dichos atrs, las cargas de diseo para colapso puede ser calculado como sigue:

Presin de colapso en superficie= 0.0 psiPresin de colapso en el zapato= Presin externa Presin interna= 17.9 x 0.052 x 19000 0.0= 17685,2 psi

En la Fig. 12. la lnea esta construida entre 0.0 psi en superficie y 17685 psi a 19000 ft. La resistencia al colapso de los grados disponibles de la tabla presentada, se pueden ver en la siguiente, y todos los grados satisfacen los requerimientos para el diseo de mxima carga para colapso.

GradoPeso, lb/ftConexinResistencia al colapso, psiSF = 1.0SF = 0.85V-15038PTC1924022635V-15041PTC2281026835V-15046PTC2597030552SOO-15546PTC2683031564

Estallido

En la mayora de los casos, la produccin de hidrocarburos van va tubera de produccin sellados por un empaque como se puede ver en la Fig.11. Bajo condiciones ideales, solo la seccin del revestimiento arriba del zapato estar sujeta a una presin de estallido. El revestimiento de produccin, sin embargo, debe ser capaz de soportar la presin de estallido si el tubing de produccin falla. Por lo tanto, las cargas de diseo para estallido debe estar basada sobre el peor escenario posible.Para el propsito de diseo de carga para estallido los siguientes supuestos son hechos:

El pozo produciendo tiene una presin de fondo igual a la presin de poro de la formacin y el fluido producido es gas.El tubing de produccin presenta fugas de gas.El peso especifico del fluido dentro de anular entre tubing y revestimiento es esa del fluido de perforacin dentro del pozo cuando la tubera fue corrida.El peso especifico del fluido detrs del revestimiento, es ese del deteriorado fluido de perforacin, ej: el peso especifico de la salmuera saturada.

Basados en los supuestos anteriores, el diseo para carga de estallido se procede como sigue.

Carga de estallido en superficie= Presin interna Presin externa

Presin interna en superficie= Cierre de la presin de fondo Cabeza hid. de la columna de gas= 17.45 x 0.052 x 19000 0.1 x 19000= 15340.6 psi

Carga de estallido en superficie= 15340.6 0.0= 15340.6 psi

Carga de estallido en el zapato= Presin interna Presin externa

Presin interna en el zapato= Presin hid. de la columna de fluido + presin superficial debido a la fuga de gas en superficie.= 17.9 x 0.052 x 19000 + 15340.6= 33025.8 psi

Presin externa en el zapato= 0.465 x 19000= 8835 psi

Presin de estallido en el zapato= 33025.8 8835= 24190.8 psi

En la Fig.12. la lnea de estallido es dibujada entre 15350.6 psi en superficie y 24190.8 psi a 19000 ft. La resistencia al estallido de los grados disponibles de la tabla general son mostrados en la siguiente tabla y son graficados en la Fig.12.GradoPeso, lb/ftConexinResistencia al estallido, psiSF = 1.0SF = 1.1V-15038PTC1890017182MW-15538Extreme Line2093019028V-15046PTC2507022790SOO-15546PTC2591023550

En la Fig.12. es evidente que el grado SOO-155, el cual tiene el mas alta propiedad al estallido, satisface los diseos de requerimientos hasta 17200 ft. Tambin satisface los requerimientos de diseo hasta 16000 ft si el factor de seguridad es ignorado. Por lo tanto el grado SSO-155 puede ser fcilmente usado si lo satisface otros requerimientos de diseo.El tope de cemento debe tambin alcanzar una profundidad de 17200 ft para proveer adicional fortaleza a esta seccin de tubera. Por tanto, la seleccin basada en colapso y estallido se muestra en la siguiente tabla.SeccinIntervalo, ftGrado y Peso (lb/ft)ConexionesLongitud, (ft)10 - 3000V-150, 38PTC300023000 - 8000MW-155, 38Extreme-line500038000 - 16000V-150, 46PTC8000416000 - 19000SOO-155, 46PTC3000Tubo Conductor (20)

El tubo conductor se sent a 350 ft y cementado hasta la superficie. Adems de las principales cargas de colapso, estallido y tensin, esta sujeto a cargas de compresin, porque soporta el peso de las otras tuberas. Adems el tubo conductor debe ser chequeado para cargas de compresin tambin.

Colapso

El diseo de cargas por colapso, los siguientes supuestos son hechos: (ver Fig. 13).

Perdida completa de fluido dentro de la tubera.El peso especifico del fluido fuera de la tubera, es el fluido de perforacin dentro del pozo cuando la tubera fue corrida.

Presin de colapso en la superficie= 0.0

Presin de colapso en el zapato= 9.5 x 0.052 x 320 0.0= 158 psi

Estallido

En los clculos de carga por estallido. Es asumido que no existe gas a profundidades someras y una patada de salmuera saturada es hallada en la perforacin del siguiente intervalo. Por tanto, en el clculo de presin de estallido, los siguientes supuestos son hechos. (Ref. a la Fig.13.)

El revestimiento esta lleno con salmuera saturada.Salmuera saturada esta presente afuera del revestimiento.

Presin de estallido en el zapato= Presin interna Presin externa

Presin interna en el zapato= Presin de Formacin a 5000 ft Presin hid. debido a la salmuera entre 350 y 5000 ft.= 0.465 x 5000 [(5000-350) x 0.465]= 162.75 psi

Presin de estallido en el zapato= 162.75 0.465 x 350= 0.0 psi

Como se muestra en la tabla general ambos grados disponibles tienen valores de resistencia al colapso y al estallido en exceso de los clculos hechos atrs. El tubo conductor sin embargo estar sujeto a las cargas de compresin resultantes del peso del revestimiento en el colgador y las dems sartas de revestimiento. Tomando este factor en consideracin, Grado K-55 (133 lb/ft) con rosca BTC puede ser seleccionado.