UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR FACULTAD DE … · vi Agradecimientos A Dios por darme salud y...
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UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR
FACULTAD DE INGENIERÍA EN GEOLOGÍA, MINAS,
PETRÓLEOS Y AMBIENTAL
CARRERA DE INGENIERÍA DE MINAS
Diseño de explotación y cierre de mina de la Cantera Piedras Rojas
ubicada en la parroquia de Pintag, cantón Quito, provincia de Pichincha
Trabajo de titulación previo a la obtención del Título de Ingeniero de
Minas
Quito, 2019
AUTOR: Criollo Tituaña Byron Vinicio
TUTOR: Ing. Luis Fabián Jácome Calderón
ii
DERECHOS DE AUTOR
Yo, Byron Vinicio Criollo Tituaña en calidad de autor y titular de los derechos
morales y patrimoniales del trabajo de titulación Diseño de explotación y cierre de
mina de la Cantera Piedras Rojas ubicada en la parroquia de Pintag, cantón
Quito, provincia de Pichincha, modalidad Proyecto Integrador, de conformidad con
el Art. 114 del CÓDIGO ORGÁNICO DE LA ECONOMÍA SOCIAL DE LOS
CONOCIMIENTOS, CREATIVIDAD E INNOVACIÓN, concedo a favor de la
Universidad Central del Ecuador una licencia gratuita, intransferible y no exclusiva
para el uso no comercial de la obra, con fines estrictamente académicos.
Conservamos a mi/nuestro favor todos los derechos de autor sobre la obra,
establecidos en la normativa citada.
Así mismo, autorizo a la Universidad Central del Ecuador para que realice la
digitalización y publicación de este trabajo de titulación en el repositorio virtual, de
conformidad a lo dispuesto en el Art. 144 de la Ley Orgánica de Educación Superior.
El autor declara que la obra objeto de la presente autorización es original en su forma
de expresión y no infringe el derecho de autor de terceros, asumiendo la
responsabilidad por cualquier reclamación que pudiera presentarse por esta causa y
liberando a la Universidad de toda responsabilidad.
Firma: ________________________________
Nombres y Apellidos: Byron Vinicio Criollo Tituaña
C.I: 1726531898
Dirección electrónica: [email protected]
iii
APROBACIÓN DEL TUTOR
En mi calidad de Tutor del Trabajo de Titulación, presentado por BYRON VINICIO
CRIOLLO TITUAÑA, para optar por el Grado de Ingeniero de Minas; cuyo título es:
“Diseño de explotación y cierre de mina de la Cantera Piedras Rojas ubicada en la
parroquia de Pintag, cantón Quito, provincia de Pichincha”, considero que dicho
trabajo reúne los requisitos y méritos suficientes para ser sometido a la presentación
pública y evaluación por parte del tribunal examinador que se designe.
En la ciudad de Quito, a los 26 días del mes de julio de 2019.
________________________________
Ing. Luis Fabián Jácome Calderón
Cd. Nª 1000660587
DOCENTE-TUTOR
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UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR
FACULTAD DE INGENIERÍA EN GEOLOGÍA, MINAS, PETRÓLEOS Y
AMBIENTAL
CARRERA DE INGENIERÍA DE MINAS
APROBACIÓN POR PARTE DEL TRIBUNAL
Los docentes miembros del Tribunal del Proyecto Integrador denominado “Diseño de
explotación y cierre de mina de la Cantera Piedras Rojas ubicada en la parroquia
de Pintag, cantón Quito, provincia de Pichincha”, elaborado por el señor BYRON
VINICIO CRIOLLO TITUAÑA, estudiante de la Carrera de Ingeniería de Minas,
declaran que el presente proyecto ha sido revisado, verificado y aprobado legalmente, por
lo que califican como original y auténtico del Autor.
En la ciudad de Quito, a los 30 días del mes de agosto del 2019.
.……………………… ……………………….
Ing. Danny Burbano Ing. Carlos Ortiz
MIEMBRO DEL TRIBUNAL MIEMBRO DEL TRIBUNAL
v
Dedicatoria
“Que difícil que se hace escribir cuando se tiene la intención de desnudar al alma y el
corazón con palabras”
A Dios, por siempre haberme dado salud y vida para seguir adelante en mis estudios, que
es lo único que pido y que necesito para poder seguir adelante.
A mis padres, Patricia Tituaña y Diego Criollo, por haberme apoyado, y siempre creer en
que podía lograr cumplir esta meta, aun cuando hasta para mi parecía inalcanzable. Por
inculcarme valores de disciplina, respeto y honestidad, que serán mis mayores fortalezas
a lo largo de toda mi vida.
A mis hermanos, Diego, Vanessa y Domenica, que siempre desde niños hemos sabido
apoyarnos los unos a los otros, por haber compartido tantos momentos buenos y también
malos, que han logrado unirnos y fortalecer nuestros lasos de hermandad.
A mi abuela Lucila, que desde niño me cuido y apoyo, y que siempre quiso lo mejor para
mí y sé que desde el cielo se siente orgullosa de mi logro.
vi
Agradecimientos
A Dios por darme salud y vida, a lo largo de todos mis años de estudio.
A la Universidad Central del Ecuador, por acogerme en su seno y la que siempre me
sentiré orgulloso de pertenecer.
A mis padres, por siempre haberme brindado el apoyado tanto emocional como
económicamente para poder culminar mi carrera universitaria.
A mis hermanos, que siempre supieron darme ánimos y un motivo de lucha para poder
seguir adelante.
A los docentes de la carrera de Ingeniería de Minas, por sus enseñanzas que me servirán
a lo largo de mi vida profesional, a los ingenieros Danny Burbano, Carlos Ortiz y
especialmente al ingeniero Fabián Jácome, por guiarme y corregirme para la de mi trabajo
de grado.
A toda mi familia y en especial a mi tía Guadalupe, Rosa y tío Javier, y mis primos Thalía,
Jonathan y Candy por siempre haberme acompañado y apoyado cuando lo necesitaba.
A mis amigos, que, sin ellos mi paso por la Universidad no hubiera sido lo mismo,
agradezco a todos por esos buenos momentos de camaradería, por esas noches de estudio
hasta el amanecer en casas ajenas, por los momentos de diversión y entretenimiento que
nunca olvidare. Quiero que sepan que a todos siempre los llevare en el corazón
vii
ÍNDICE DE CONTENIDO
AUTORIZACIÓN DE LA AUTORÍA INTELECTUAL ……………… …………ii
APROBACIÓN DEL TRABAJO DE TITULACIÓN POR PARTE DEL TUTOR.
III
APROBACIÓN POR PARTE DEL TRIBUNAL…………………………………iv
DEDICATORIAS……………………………………………………………………v
AGRADECIMIENTOS……………………………………………………………. vi
ÍNDICE DE CONTENIDO……………………………………………………… vii
ÍNDICE DE TABLAS……………………………………………………………. .xii
ÍNDICE DE ILUSTRACIONES…………………………………………………...xv
RESUMEN DOCUMENTO……………………………………………………...xviii
ABSTRACT………………………………………………………………………...xiv
CAPITULO I .............................................................................................................. 1
1 Antecedentes ............................................................................................... 1
1.1 Trabajos realizados en el proyecto .......................................................... 1
1.2 Justificación ............................................................................................ 1
1.3 Beneficios del proyecto .......................................................................... 2
1.4 Relevancia del proyecto .......................................................................... 2
1.5 Aporte ..................................................................................................... 2
1.6 Recursos para la elaboración del proyecto.............................................. 3
CAPITULO II ............................................................................................................. 4
2 Marco lógico del proyecto .......................................................................... 4
2.1 Planteamiento del problema .................................................................... 4
2.2 Formulación del proyecto ....................................................................... 4
2.3 Identificación de variables ...................................................................... 4
2.4 Objetivos ................................................................................................. 6
2.5 Factibilidad del proyecto ........................................................................ 6
2.6 Acceso a la información ......................................................................... 7
CAPITULO III ............................................................................................................ 8
3 Marco teórico .............................................................................................. 8
Pág
.
viii
3.1 Ubicación del área de estudio ................................................................. 8
3.2 Vías de comunicación y acceso de la cantera ......................................... 9
3.3 Estado actual de la cantera “Piedras Rojas” ......................................... 10
3.4 Geología ................................................................................................ 12
3.5 Evaluación de reservas .......................................................................... 22
3.6 Caracterización de los materiales de construcción ............................... 24
3.7 Identificación de parámetros a investigar ............................................. 25
3.8 Parámetros geométricos ........................................................................ 25
3.9 Parámetros geomecánicos ..................................................................... 25
3.10 Referencias específicas de la investigación .......................................... 32
3.11 Características relevantes del proyecto ................................................. 32
3.12 Determinación y medición de variables y parámetros .......................... 33
3.13 Registro de información ........................................................................ 33
3.14 Procesamiento de datos ......................................................................... 34
3.15 Análisis de resultados ........................................................................... 34
3.16 Planteamiento de alternativas para el diseño del proyecto ................... 37
3.17 Análisis minero geométrico .................................................................. 38
CAPÍTULO IV ......................................................................................................... 42
4 Marco conceptual ..................................................................................... 42
4.1 Método de isolíneas para el cálculo de reservas de material pétreo ..... 42
4.2 Técnica se selección University of British Columbia (UBC) para el
sistema de explotación ............................................................................................ 45
4.3 Caracterización del macizo rocoso ....................................................... 46
4.4 Obtención del SMR .............................................................................. 52
4.5 Análisis de taludes ................................................................................ 55
4.6 Modos de rotura de taludes en roca ...................................................... 56
4.7 Conceptos financieros ........................................................................... 61
CAPITULO V ........................................................................................................... 64
5 Marco metodológico ................................................................................. 64
5.1 Tipo de estudio ...................................................................................... 64
5.2 Universo y muestra ............................................................................... 64
5.3 Técnicas de investigación ..................................................................... 64
5.4 Método de explotación de la cantera “Piedras Rojas” .......................... 66
5.5 Diseño de explotación ........................................................................... 68
ix
5.6 Acceso a los frentes de arranque ........................................................... 69
5.7 Proceso de expansión de la cantera ....................................................... 70
5.8 Cortes paralelos con una sola volqueta ................................................. 71
5.9 Parámetros técnicos .............................................................................. 73
5.10 Angulo de talud de los bancos .............................................................. 74
5.11 Parámetros geotécnicos ......................................................................... 84
5.12 Análisis cinemático ............................................................................... 98
5.13 Análisis de estabilidad global ............................................................. 103
5.14 Parámetros económicos-financieros ................................................... 106
5.15 Parámetros financieros ........................................................................ 107
5.16 Amortización de la inversión .............................................................. 114
5.17 Regalías y patentes .............................................................................. 115
5.18 Utilidad anual bruta ............................................................................ 116
5.19 Utilidad neta anual .............................................................................. 116
5.20 Rentabilidad del proyecto ................................................................... 118
5.21 Parámetros sociales ............................................................................. 119
5.22 Parámetros ambientales ...................................................................... 120
CAPÍTULO V ......................................................................................................... 122
6 PARÁMETROS TÉCNICO-operativos del plan de cierre de mina....... 122
6.1 Cierre progresivo de la mina ............................................................... 124
6.2 Plan de cierre final de mina ................................................................ 130
6.3 Propuesta de actividad económica para del cierre de la mina ............ 132
6.4 Plan de pos-cierre de la mina .............................................................. 133
6.5 Plan de monitoreo de posible ocultación en los taludes ..................... 136
6.6 Plan de mitigación de impactos .......................................................... 137
CAPITULO VI ....................................................................................................... 144
7 Impactos del proyecto ............................................................................. 144
7.1 Estimación de impactos técnicos ........................................................ 144
7.2 Estimación de impactos económicos .................................................. 144
7.3 Estimación de impactos sociales ......................................................... 145
7.4 Estimación de impactos ambientales .................................................. 145
7.5 Categorización de impactos ................................................................ 145
CAPITULO VII ...................................................................................................... 154
x
8 Conclusiones y recomendaciones ........................................................... 154
8.1 Conclusiones ....................................................................................... 154
8.2 Recomendaciones ............................................................................... 157
CAPITULO VIII ..................................................................................................... 157
9 Bibliografía y anexos .............................................................................. 157
9.1 Bibliografía ......................................................................................... 157
9.2 Anexos ................................................................................................ 159
xi
ÍNDICE DE TABLAS
Tabla 1: Variables dependientes e independientes ( Fuente: Byron Criollo) ............ 5
Tabla 2: Coordenadas de la concesión minera "Piedras Rojas" ................................ 8
Tabla 3: Geometría depósito "Piedras Rojas" .......................................................... 25
Tabla 4: Valor de peso específico ............................................................................ 26
Tabla 5: Factor de esponjamiento (Fuente: Proyecto de explotación de la cantera
GNL2 Canete-Perú) ........................................................................................................ 27
Tabla 6: Porosidad (Fuente: Sanders, 1998) ............................................................ 29
Tabla 7: Clasificación de los métodos de Explotación a Cielo Abierto según V.V.
Rzhevskiy. (Fuente: HUMBERTO SOSA -” Tecnología de la Explotación de minerales
duros por el método a Cielo Abierto”). .......................................................................... 37
Tabla 8: Análisis minero geométrico perfil A-A1 ................................................... 39
Tabla 9:Análisis minero geométrico perfil B-B1 .................................................... 39
Tabla 10: Análisis minero geométrico perfil C-C1 ................................................. 40
Tabla 11:Análisis minero geométrico perfil B-B1 ................................................... 40
Tabla 12: Análisis minero geométrico perfil E-E1 .................................................. 40
Tabla 13: Sumatoria de volúmenes de perfiles ........................................................ 41
Tabla 14: Cronograma de actividades por etapa ...................................................... 41
Tabla 15: Valor de factor Jv (Fuente: Deere) .......................................................... 48
Tabla 16: Clasificación del macizo rocoso según el RQD (Fuente: Deere) ............ 48
Tabla 17: Valor de espaciado de juntas ................................................................... 49
Tabla 18: Valor de aberturas .................................................................................... 49
Tabla 19: Valor de continuidad de rumbo y buzamiento de discontinuidades ........ 50
Tabla 20: Meteorización de discontinuidades ......................................................... 51
Tabla 21: Relleno de discontinuidades .................................................................... 51
Tabla 22: Valoración de factor F1 (Fuente: Romana) ............................................. 53
Tabla 23: Valoración de factor F2 (Fuente: Romana) ............................................. 53
Tabla 24: Valoración de factor F3 (Fuente: Romana) ............................................. 53
Tabla 25: Valoración de factor F4 (Fuente: Romana) ............................................. 54
Tabla 26: Valoración del índice SRM (Fuente: Romana) ...................................... 54
Tabla 27: Abaco de módulo de poison (Fuente: Hoek y Brown) ............................ 61
Tabla 28: Caracterización del deposito .................................................................... 66
Tabla 29: Características del deposito ..................................................................... 67
Tabla 30: Variantes del Diseño de Explotación por Profundización según V.V.
Rzhevskiy. (Fuente: HUMBERTO SOSA -” Tecnología de la Explotación de minerales
duros por el método a Cielo Abierto”). .......................................................................... 68
Tabla 31: Clasificación de rocas (Fuente: Protodyakonov) ..................................... 75
Tabla 32: Coeficientes de seguridad ........................................................................ 76
Tabla 33: Angulo de taludes de trabajo (Fuente: Sosa Gonzales) ........................... 78
Tabla 34: Coordenadas de estaciones geomecánicas ............................................... 85
Tabla 35: Resistencia a la compresión simple ( Fuente: Estabilidad de taludes) .... 86
Tabla 36: Estación geomecánica 1 .......................................................................... 87
Tabla 37: Estación geomecánica 2 .......................................................................... 87
Pág
.
xii
Tabla 38: Estación geomecánica 3 .......................................................................... 87
Tabla 39:Estación geomecánica 4 ........................................................................... 88
Tabla 40: Resumen de resultados geotécnicos ........................................................ 88
Tabla 41: Clasificación geomecánica (Fuente: Bieniawski) ................................... 89
Tabla 42: Valoración del SMR Talud 1, familia 350/32 ......................................... 89
Tabla 43: Valoración del SMR Talud 1, familia 16/31 ........................................... 89
Tabla 44: Valoración del SMR Talud 1, familia 86/53 ........................................... 90
Tabla 45: Valoración del SMR Talud 1, familia 130/14 ......................................... 90
Tabla 46: Método de soporte de talud 1 (Fuente: Romana) .................................... 91
Tabla 47: Método de soporte de talud 2 (Fuente: Romana) .................................... 93
Tabla 48: Resumen de propiedades de resistencia del macizo rocoso .................... 96
Tabla 49: Cohesión y ángulo de fricción de las juntas (Fuente: RockData) ........... 98
Tabla 50: Resumen parámetros de talud de liquidación 1 ....................................... 99
Tabla 51: Resumen estereográfico ......................................................................... 103
Tabla 52: Factor sísmico de aceleración ................................................................ 104
Tabla 53: Tipo de terreno (Fuente: NEC) .............................................................. 104
Tabla 54: Valores resumen para el cálculo del coeficiente sísmico (Fuente: NEC)
...................................................................................................................................... 105
Tabla 55: Inversión en maquinaria cantera "Piedras Rojas" .................................. 107
Tabla 56: Resumen de rendimiento de maquinaria ............................................... 108
Tabla 57: Costo unitario pala excavadora ............................................................. 112
Tabla 58: Costo unitario mano de obra .................................................................. 112
Tabla 59: Costo unitario de extracción de 1m3 material pétreo ............................ 114
Tabla 60: Porcentajes a pagar por regalía y patentes ............................................. 116
Tabla 61: Porcentaje a pagar por ley ..................................................................... 117
Tabla 62: IVA a pagar ........................................................................................... 117
Tabla 63: Porcentaje a pagar de utilidad neta ........................................................ 118
Tabla 64: Flujo neto de caja ................................................................................... 118
Tabla 65: Resumen TIR y VAN ............................................................................ 119
Tabla 66: Especies de plantas a utilizarse en la revegetación................................ 127
Tabla 67: Resumen de costos de cierre progresivo................................................ 129
Tabla 68: Cierre de mina (Fuente: Cristian Quispilema) ....................................... 132
Tabla 69: Manejo y control de gases ..................................................................... 138
Tabla 70: Manejo de material particulado ............................................................. 139
Tabla 71: Manejo y control de ruido ..................................................................... 140
Tabla 72: Protección y revegetación ...................................................................... 141
Tabla 73: Manejo de trasporte y señalética ........................................................... 142
Tabla 74: Matriz de Leopold ................................................................................. 148
Tabla 75: Afectaciones a la cantera "Piedras Rojas" ............................................. 152
xiii
ÍNDICE DE ILUSTRACIONES
Figura 1:Ubicacion del proyecto "Piedras Rojas" ..................................................... 8
Figura 2: Mapa topográfico del proyecto "Piedras Rojas" ........................................ 9
Figura 3: Acceso al proyecto "Piedras Rojas" (Fuente: Google Earth) ................... 10
Figura 4: Estado actual cantera "Piedras Rojas" ..................................................... 11
Figura 5: Flujo volcánico del antisanilla ................................................................. 14
Figura 6: Vista frontal de flujo volcánico antisanilla .............................................. 15
Figura 7: Identificación de los materiales de construcción en la cantera "Piedras
Rojas" ............................................................................................................................. 16
Figura 8: Lavas andesíticas ..................................................................................... 17
Figura 9: Auto brecha .............................................................................................. 17
Figura 10: Cangagua ................................................................................................ 18
Figura 11: Mapa geológico Cantera "Piedras Rojas" .............................................. 19
Figura 12: Perfil geológico cantera "Piedras Rojas" ............................................... 20
Figura 13: Movimiento de los bloques producido en la parte exterior de la lava
(Fuente: Encyclopedia of Volcanoes)............................................................................. 21
Figura 14: Cálculo de volumen cantera "Piedras Rojas" (Fuente: CivilCad) .......... 22
Figura 15: Reporte de volúmenes de reserva (Fuente: CivilCad) .......................... 23
Figura 16: Talud natural de rocas pulverulentas (Fuente: Mecánica de rocas-I 2008)
........................................................................................................................................ 31
Figura 17: Perfiles topográficos .............................................................................. 38
Figura 18: Método de selección para la explotación minera UBC (Fuente:
University of British Columbia) ..................................................................................... 45
Figura 19: Formato de estación geomecánica (Fuente: Ing Danny Burbani) .......... 47
Figura 20: Numero de juntas en 1m3 de macizo rocoso (Fuente: Deere) ............... 48
Figura 21: Rugosidad de discontinuidades .............................................................. 50
Figura 22: Esquema de rotura planar (Fuente: Jordá, in litt) ................................... 57
Figura 23: Esquema de deslizamiento en cuña (Fuente: Jordá, in litt) .................... 58
Figura 24: Rotura por vuelco ................................................................................... 59
Figura 25: Puntuación obtenida del análisis University of British Columbia ......... 67
Figura 26: Corte lateral de trinchera con retroexcavadora (Fuente: Open pit mine
planning and design). ...................................................................................................... 69
Figura 27: Secuencia de corte del depósito (Fuente: Open pit mine planning and
design). ........................................................................................................................... 70
Figura 28: Franqueo de trinchera de corte (Fuente: Open Pit Mine Planning and
Design) ........................................................................................................................... 70
Figura 29: Secuencia de corte de corte paralelo (Fuente: Open Pit Mine Planning
and Design) ..................................................................................................................... 72
Figura 30: Corte esquemático (Fuente: Open Pit Mine Planning and Design) ....... 72
Figura 31: Perfil de cantera ..................................................................................... 74
Figura 32: Características técnicas de la pala (Fuente: Catalogo) ........................... 79
Figura 33: Angulo de talud de trabajo y de liquidación .......................................... 80
Figura 34: Parámetros técnicos de bancos ............................................................... 83
Pág
.
xiv
Figura 35: Diseño tridimensional de la mina .......................................................... 84
Figura 36: Factor de perturbación D (Fuente: Rocsiencie) ..................................... 94
Figura 37: Constante mi (Fuente: Rocsiencie) ........................................................ 94
Figura 38: Geological Strength Index (Fuente: Rocsiencie) ................................... 95
Figura 39: Envolvente de Hoek and Brown (Fuente: RocData) .............................. 95
Figura 40: Valor de rugosidad (Fuente: RockData) ................................................ 96
Figura 41: Resistencia de discontinuidades (Fuente: RockData) ............................ 97
Figura 42: Criterio de Barton-Bandis (Fuente: RockData) ..................................... 97
Figura 43: Taludes para el análisis cinemático ........................................................ 98
Figura 44: Talud 1-Analisis planar .......................................................................... 99
Figura 45: Talud 1-Analisis cuña .......................................................................... 100
Figura 46: Talud 1-Analisis vuelco ....................................................................... 100
Figura 47: Resumen parámetros talud 2 de liquidación ........................................ 100
Figura 48: Talud 2-Analisis planar ........................................................................ 101
Figura 49: Talud 2- Análisis cuña ......................................................................... 101
Figura 50: Talud 2-Analisis vuelco ....................................................................... 102
Figura 51: Mapa sísmico del Ecuador ................................................................... 103
Figura 52: Estabilidad sísmica (Fuente: SLIDE) ................................................... 106
Figura 53: Señalética en la mina (Fuente: Servicios LDR) ................................... 124
Figura 54: Recuperación de los sistemas ecológicos ............................................ 134
Figura 55:Puntos de control para auscultación ...................................................... 136
Figura 56: Calificación de impacto ( Fuente: Leopold, “A Procedure for Evaluating
Environmental Impact”) ............................................................................................... 146
Figura 57:Calificación de impacto por importancia ( Fuente: Leopold, “A
Procedure for Evaluating Environmental Impact”) ...................................................... 147
Figura 58: Resumen de matriz de Leopold ............................................................ 152
xv
GLOSARIO
Auscultación: hundimientos de terreno
Cierre de mina: actividad técnica de recuperación de un sector intervenido para la
extracción de un material de interés en la industria minera.
Auto brecha: producto de la fragmentación no explosiva de lava durante su fluencia
Material pétreo: aquellos que provienen de la roca, de una piedra o de un peñasco;
habitualmente se encuentran en forma de bloques, losetas o fragmentos de distintos
tamaños
Amortización: término económico y contable, referido al proceso de distribución de
gasto en el tiempo de un valor duradero.
Rendimiento: fruto o utilidad de una cosa en relación con lo que cuesta, con lo que
gasta, con lo que en ello se ha invertido.
Ángulo de Liquidación: ángulo que debe tener las labores al finalizar la ocupación
de las mismas para mantenerlas estables.
Profundización: descenso de alguna actividad en relación a una altura, es decir ir de
la parte más alta de algún lugar a la parte más baja.
xvi
Tema: “Diseño de explotación y cierre de mina de la Cantera “Piedras Rojas” ubicada
en la parroquia de Pintag, cantón Quito, provincia de Pichincha”.
Autor: Byron Vinicio Criollo Tituaña
Tutor: Ing. Luis Fabián Jácome Calderón
Resumen
El proyecto se realizó en la Cantera “Piedras Rojas”, que se encuentra ubicada en la
parroquia de Pintag, cantón Quito, provincia de Pichincha. En la mina se extrae material
pétreo (arena, ripio, piedra), sin un diseño de explotación, lo que genera pérdidas de
mineral y que no se optimicen los procesos de extracción, carguío y clasificación del
material, lo que genera una reducción de beneficios económicos al concesionario minero.
El presente proyecto tiene por objetivo diseñar el sistema de explotación y cierre de mina
para la cantera, en base a las características geomecánicas y dimensiones de la
maquinaria, que priorice la seguridad, reduzca el impacto socio-ambiental, genere un
mayor aprovechamiento del mineral y que al final de las operaciones mineras se genere
una recuperación integral de las áreas afectadas con responsabilidad social y ambiental.
El método que se diseñó en base a las características técnicas y geo-mecánicas en la mina
es el de profundización longitudinal por un borde, con una profundidad de cantera de 40
metros, una altura de talud de 10 metros, inclinación de talud de liquidación de 50° y un
talud de liquidación de cantera de 40°, con un factor de seguridad de 1.7, y con una
rentabilidad del proyecto del 53%.
En el cierre de mina se propone sembrar en los taludes expuestos, plantas nativas del
sector que permitan una rápida recuperación visual del terreno además de impedir la
erosión, se propone monitorios periódicos en los taludes para poder medir posibles
desplazamientos, y como proyecto de pos cierre se sugiere la creación de una gran área
útil que pudiera servir para futuras edificaciones.
Palabras claves: DISEÑO DE EXPLOTACIÓN, CIERRE DE MINA, GEOTÉCNICA,
CLASIFICACIÓN DE BIENIAWSKI, TALUD DE LIQUIDACIÓN, EVALUACIÓN
ECONÓMICA.
En el estudio se determinó que la roca presente en la concesión minera son lavas
andesíticas con hornblenda y plagioclasa. Las reservas industrialmente explotables son
de 173522 m3, que a un ritmo de explotación de 300 m3 día, la mina tendrá una vida útil
de 2.4 años, mediante el análisis geomecánica se determinó que la roca tiene un RMR de
65, que según la clasificación de Bieniawski es de clase II, es decir roca buena.
xvii
Title: “Exploitation and closure design of the Cantera mine "Piedras Rojas" located in the
parish of Pintag, canton Quito, province of Pichincha”
Autor: Byron Vinicio Criollo Tituaña
Tutor: Ing. Luis Fabián Jácome Calderón
Abstract
The project was carried out in the "Piedras Rojas" quarry, which is located in the Pintag
parish, Quito canton, Pichincha province. In the mine, stone material (sand, gravel, stone)
is extracted, without an exploitation design, which generates mineral losses and which
does not optimize the processes of extraction, loading and classification of the material,
which generates a reduction of benefits to the mining concessionaire.
The objective of this project is to design the mine exploitation and closure system for the
quarry, based on the geomechanical characteristics and dissensions of the machinery,
which prioritizes the safety of the mine, reduce the socio-environmental impact, generate
greater use of the mineral and that at the end of the mining operations a full recovery of
the affected areas with social and environmental responsibility is generated.
In the study it was determined that the rock present in the mining concession is andesitic
lavas with hornblende, plagioclase and with a large amount of volcanic glass. The
industrially exploitable reserves are 173522 m3, which at a rate of exploitation of 300 m3
day, the mine will have a useful life of 2.4 years, through geomechanical analysis it was
determined that the rock has an RMR of 65, which according to the classification of
Bieniawski is class II, that is, plays good.
The method that was designed based on the technical and geo-mechanical characteristics
of the mine is the one of longitudinal deepening by an edge, with a quarry depth of 40
meters, a slope height of 10 meters, slope slope of settlement of 50 ° and a slope of
liquidation of quarry of 40 °, with a factor of safety of 1.7, and with a profitability of the
project of 53%.
In the closure of the mine, it is proposed to plant on the exposed slopes, native plants of
the sector that allow a quick visual recovery of the land as well as prevent erosion,
periodic monitoring is proposed on the slopes to measure possible displacements, and as
a post-closure project.
Key words: OPEN PIT DESING, MINE CLOSURE, GEOTHECNICAL, ROCK MASS
RATING (RMR), OVERALL ANGLE, ECONOMIC EVALUATION
1
CAPITULO I
1 ANTECEDENTES
1.1 Trabajos realizados en el proyecto
En la concesión minera “Piedras Rojas” se explotan materiales pétreos, desde el año 2002,
se han realizado múltiples ensayos del macizo rocoso para medir parámetros de
resistencia, permeabilidad, cantidad de sulfuros, requisitos que constan en la Ordenanza
Metropolitana 143 de Áridos y Pétreos.
Aparte de los ensayos realizados al macizo rocoso, no cuenta con más trabajos de
investigación por lo que el aporte que se dará con el proyecto será de vital importancia
para tener un mejor aprovechamiento de los recursos minerales y contar con información
esencial, como son el diseño de la cantera, mapas geológicos y topográficos, estimación
de reservas y otros parámetros técnicos-económicos.
A nivel general, en el sector se han realizado los siguientes trabajos:
Explotación de las canteras en el área de Pintag (Ponce Zambrano,2003)
Situación minera ambiental en la zona de Pintag (Ponce Zambrano,2006)
1.2 Justificación
En la cantera Piedras Rojas actualmente no se cuenta con un diseño de explotación y
cierre de mina, por lo que los trabajos se realizan de manera empírica, consiguiendo
taludes inestables, desorganización en la explotación, pérdidas económicas, entre otras.
Por este motivo el concesionario minero se ve en la necesidad de contar con un
especialista, que realice el diseño y cierre para llevar a cabo una explotación técnica,
eficiente y segura.
2
1.3 Beneficios del proyecto
1.3.1 Directos
Los beneficiarios directos del proyecto son:
El estudiante que tendrá la oportunidad de aplicar todos los conocimientos y destrezas
adquiridos a lo largo de sus años de estudio, que le permitirá realizar una investigación
que le permita obtener el título de Ingeniero de Minas.
El concesionario minero que gracias a la información generada podrá ejecutar las
actividades mineras eficientes, seguras y económicamente rentable, basado en el diseño
de explotación que se va a proponer.
1.3.2 Indirectos
Los beneficiarios indirectos del proyecto son:
La Carrera de Ingeniera de Minas de la Universidad Central del Ecuador, prolongando el
acercamiento con la empresa minera mediante la colaboración del estudiante al elaborar
el presente proyecto integrador.
Las empresas de servicio, comunidad y trabajadores.
Proveedores de insumos y equipos.
Generación de plazas de empleos.
Desarrollo tecnológico y económico del país.
1.4 Relevancia del proyecto
Proporcionar al concesionario del área minera Piedras Rojas, un diseño de cantera que le
permita una producción continua de materiales pétreos para satisfacer la demanda local,
cumpliendo los estándares de calidad, técnicos, sociales y ambientales.
1.5 Aporte
El proyecto de investigación proporcionará un diseño de cantera basado en parámetros
técnicos-económicos, físico mecánicos y geotécnicos del macizo rocoso que propondrá
3
soluciones viables y rentables, en donde se priorizará la seguridad de los trabajadores y
maquinaria.
Se aplicarán procesos que ayuden a salvaguardar el medio ambiente, las fuentes de agua
cercanas y permita una coexistencia tranquila con las comunidades aledañas.
1.6 Recursos para la elaboración del proyecto
Para el desarrollo de la investigación se considerará los siguientes recursos.
Recursos humanos que están conformados por el personal de la concesión minera donde
se desarrolla la investigación, los tutores, revisores y el estudiante de la carrera de
Ingeniería de minas.
Recursos bibliográficos de trabajos realizados en el sector, también se utilizarán páginas
web, manuales, investigaciones, documentos de fuentes confiables que ayuden a
enriquecer la investigación.
Recursos económicos que ayudarán a costear los gastos de ensayos de laboratorio de las
muestras de roca y movilización del estudiante investigador.
Recursos tecnológicos, equipos electrónicos como: laptop, flash memory y softwares
necesarios para el avance del presente proyecto integrador.
4
CAPITULO II
2 MARCO LÓGICO DEL PROYECTO
2.1 Planteamiento del problema
En la concesión minera Piedras Rojas, se está implementando infraestructura para mejorar
la explotación del material pétreo, por lo cual es necesario contar con un diseño de
explotación viable que permita un aprovechamiento racional de los recursos.
Para llevar a cabo el objetivo planteado, es necesario realizar estudios técnicos, mineros,
geológicos, estructurales y geotécnicos que permitan determinen las características físico-
mecánicas del material, morfología, ubicación geográfica, reservas disponibles y factores
técnico económico.
2.2 Formulación del proyecto
¿Es posible el diseño de explotación de la Cantera Piedras Rojas ubicada en la
parroquia de Pintag, cantón Quito, provincia de Pichincha?
2.3 Identificación de variables
Variables fundamentales para el progreso del presente proyecto integrador (Tabla 1).
VARIABLES DEPENDIENTES VARIABLES INDEPENDIENTES
Diseño
Topografía
Tipo de depósito
Forma del depósito
Parámetros técnico-mineros
Parámetros geo-mecánicos
Parámetros de maquinaria
Topografía
Cotas
Posicionamiento geográfico
5
Coordenadas UTM
Equipos
Capacidad del equipo
Dimensiones del equipo
Radio de giro de la maquinaria
Costo de los equipos y maquinaria
Inversión en las operaciones
Parámetros técnico-mineros
Profundidad
Altura del banco
Angulo de talud del banco
Ancho de la plataforma
Numero de bancos
Berma de seguridad
Geología
Geología del Área
Mineralización
Reservas
Peso específico del mineral
Parámetros económicos financieros
Inversión
Ingresos
Costos
T.I.R
V.A.N
Rentabilidad
Tabla 1: Variables dependientes e independientes ( Fuente: Byron Criollo)
6
2.4 Objetivos
2.4.1 Objetivo general
Realizar el diseño de explotación y cierre de mina de la Cantera Piedras Rojas ubicada
en la Parroquia de Pintag, Cantón Quito, Provincia de Pichincha.
2.4.2 Objetivos específicos
Realizar un levantamiento topográfico a detalle de la concesión minera
Realizar el levantamiento geológico del área de estudio.
Determinar las propiedades geomecánicas del macizo rocoso.
Calcular la calidad geotécnica del macizo rocoso, probabilidad de
deslizamientos de cuñas y coeficiente de seguridad para el diseño propuesto
de la mina.
Calcular la altura de los bancos de explotación, ancho de las bermas y
secuencia de explotación en función de la maquinaria.
Analizar el diseño que mejore y se adapte a las características geológicas y
geomecánicas de la concesión minera.
Calcular las reservas de material pétreo de la concesión minera.
Determinar la rentabilidad del proyecto minero utilizando los criterios de TIR
y VAN.
Proponer parámetros técnicos, económicos, ambientales y sociales que
permitan ejecutar el cierre de la cantera, acorde con las condiciones de una
recuperación integral del área afectada.
2.5 Factibilidad del proyecto
El presente proyecto es viable porque se cuenta con el recurso humano capacitado
necesario, con las condiciones económicas debido a que existe la predisposición del
7
concesionario minero de invertir en el proyecto, vías de acceso al proyecto de segundo
orden.
Los diferentes ensayos que se necesitan para generar la información necesaria para el
diseño se realizará en los laboratorios de resistencia de materiales de la Universidad
Católica del Ecuador.
2.6 Acceso a la información
La concesión minera Piedras Rojas se compromete a compartir con el estudiante la
información necesaria para llevar a cabo el proyecto de investigación además de apoyar
económicamente en la realización de los ensayos, topografía, geología y geo-mecánica
que ayudara a generar información necesaria para el proyecto.
8
CAPITULO III
3 MARCO TEÓRICO
3.1 Ubicación del área de estudio
3.1.1 Ubicación geográfica
La concesión minera “Piedras Rojas” con código catastral 490538 tiene una superficie de
3 hectáreas y se encuentra ubicada en la provincia de Pichincha, cantón Quito, Parroquia
Pintag, aproximadamente a 60 Km al suroeste de la ciudad de Quito (Figura 1).
Figura 1:Ubicacion del proyecto "Piedras Rojas"
3.1.2 Ubicación cartográfica
La concesión minera “Piedras Rojas” se encuentra delimitada por las siguientes
coordenadas UTM, Datum Psad56 (Tabla 2).
Vértice Coordenadas (X)
Coordenadas (Y)
Distancia
PP 794220 9953353 PP-P1 300
P1 794220 9953053 P1-P2 100
P2 794120 9953053 P2-P3 300
P3 794120 9953353 P3-PP 100
Tabla 2: Coordenadas de la concesión minera "Piedras Rojas"
9
Figura 2: Mapa topográfico del proyecto "Piedras Rojas"
3.2 Vías de comunicación y acceso de la cantera
Para llegar a la concesión minera “Piedras Rojas”, desde Quito se debe transitar por la
autopista General Rumiñahui hasta el redondel El Colibrí, ubicado en Sangolquí, desde
ahí se debe recorrer la vía Sangolquí-Pintag, hasta llegar al parque, desde allí se avanza
10
aproximadamente 4 km por la carretera de segundo orden, entonces encontraremos la
cantera “Piedras Rojas”
Las vías hasta la parroquia de Pintag son de asfalto y se encuentran en buen estado, el
resto del camino es asfaltado de mala calidad, con calles estrechas y con muchos baches
que dificultan la circulación de las volquetas que compran material en las canteras (Figura
3).
Figura 3: Acceso al proyecto "Piedras Rojas" (Fuente: Google Earth)
3.3 Estado actual de la cantera “Piedras Rojas”
La cantera “Piedras Rojas” actualmente se encuentra en el régimen minería artesanal, la
explotación de la mina se realiza de manera empírica, utilizando pala mecánica y volqueta
con una producción diaria de 60 metros cúbicos de materiales de construcción, la mina
no cuenta con un diseño de explotación ni cierre de minas por lo que el material no es
11
aprovechado eficientemente. Actualmente se encuentra en proceso de transformación
para pequeña minería, motivo por el cual se están realizando estudios geológicos,
topográficos, geofísicos, diseños, cierre de mina, que son requisitos indispensables para
este proceso (Figura 4).
Figura 4: Estado actual cantera "Piedras Rojas"
3.3.1 Explotación del material
Para la extracción del material pétreo se utiliza una pala mecánica, la explotación se inicia
desde las cotas inferiores de la mina, motivo por el cual no se tienen bancos de explotación
definidos, los diferentes productos de materiales de construcción, se consiguen
clasificándoles gravimétricamente mediante una zaranda artesanal.
Debido a que la mina no cuenta por el momento con una trituradora, rocas de tamaños
mayores a 0.5 metros son desaprovechados, generando problemas de hacinamiento de
éstas en los costados del área o en las vías de acceso.
12
3.4 Geología
3.4.1 Geología regional
Regionalmente la cantera “Piedras Rojas” se encuentra localizada en la hoja geológica de
Pintag (Hoja 1: 100.000), que se caracteriza por tener una gran cantidad de rocas
volcánicas de varios orígenes, como son del Antisana, Cotopaxi, Pasochoa, Rumiñahui,
Sincholahua, etc.
A continuación, se presenta un resumen de las principales formaciones geológicas del
sector.
FORMACIÓN PISAYAMBO (Mio-Plioceno)
“Se denominó así por los afloramientos encontrados cerca de la Laguna de Pisayambo a
30 Km. al SE de Latacunga. La formación consiste de una potente secuencia volcánica
que cubre a manera de manto una gran extensión en la Cordillera Real. Esta formación
ha sido dividida en dos partes una inferior y otra superior, en la primera predominan
piroclásticos, brechas gruesas y conglomerados, en la segunda predominan flujos de lava
andesita—basálticas masivas. Las muestras analizadas petrográficamente indican
variedades de rocas andesíticas con intercalaciones de microlitos de plagioclasas y vidrio
volcánico, por lo general presentan textura fluidal. Los basaltos contienen hiperstena,
augita y vidrio volcánico” (Kennerley,1971).
FORMACIÓN CHICHE (Pleistoceno)
“Los afloramientos que presentan en el área se hallan constituidos desde la parte inferior
a la superior de grano medio, conglomerados con cantos de roca volcánica de hasta 50
cm. de diámetro, una capa de piroclásticos de aproximadamente 1 m de espesor,
nuevamente conglomerados con abundancia de cantos en matriz tobácea. Generalmente
13
los sedimentos Chiche se encuentran cubiertos por una gruesa capa de cangagua. 20 La
edad asignada a estos sedimentos, por los estudios realizados de un pedazo de madera
encontrado en el valle del río San Pedro en el contacto Cangagua, sedimentos Chiche, es
del Pleistoceno y la potencia máxima es 200 m” (Kennerley,1971).
VOLCÁNICOS ANTISANA (Pleistoceno-Holoceno)
“El Volcán Antisana se localiza a los 78° 08’ Longitud Oeste y 00 27’ Latitud Sur, en el
límite provincial entre Pichincha y Napo aproximadamente a 55 Km. al Sureste de la
ciudad de Quito, su máxima elevación tiene 5.705 m., en el filo de una vieja caldera,
remanente de un enorme estratovolcán ha crecido un cono más joven. El zócalo del volcán
está formado por lavas dacíticas las mismas que afloran en el cerro Urcucuy a 14 Km.
hacia al Oeste del Antisana. La parte meridional del volcán ha sido sometida a una intensa
erosión glaciar. La actividad más antigua de la zona está representada por andesitas y
dacitas, según Hantke y Parodi (1966). En los flancos del volcán y en forma radial, se
nota la presencia de varios flujos jóvenes, el mayor mide 5 Km. aproximadamente y se
localiza hacia el Suroeste. En una amplia zona aledaña al volcán se destacan los flujos de
lava denominados Antisanilla, Potrerillos y Cuzcungo que representan lo más joven de la
actividad volcánica. El flujo Antisanilla se originó de un evento en la quebrada Guapal al
Sur de Píntag, mide aproximadamente 11 Km. de largo por dos de ancho, según Wolf
(1982) la erupción se produjo en el año de 1760. El flujo de Potrerillos mide
aproximadamente 8.5 Km. de largo por 0.7 Km. de ancho, esta erupción según Reiss
(citado por Wolf, 1982) se produjo en 1773, el flujo Cuzcungo mucho más pequeño que
los anteriores data de una fecha posterior. La composición de todos estos flujos es la
misma, dacita con olivino, augita plagioclasa, hiperstena y cuarzo, los flujos se originaron
en fallas a manera de derrames lávicos sin erupciones violentas” (Kennerley,1971).
14
3.4.2 Geología local del sector
La explotación de los materiales pétreos de la cantera “Piedras Rojas” se desarrolla en el
flujo de lava del Antisanilla que posee una longitud aproximada de 11Km y un ancho que
varía de 0.5 a 2 Km (Figura 5).
Figura 5: Flujo volcánico del antisanilla
El flujo proviene de dos eventos que se extendió por el valle glaciar de Muerto Pungo,
ocupando un drenaje principal del área que obstaculizó la salida de agua produciendo así
la formación de lagunas (León & Pozo, 2001).
Como aporte por parte del trabajo integrador Diseño de explotación y cierre de mina de
la cantera “Piedras Rojas”, se mide el espesos de del flujo volcánico en el sector de la
mina “Piedras Rojas”, que se encuentra en al final de la lengua de lava.
Para medir el espesor se recurrió a fotos satelitales y a exploración de campo, en busca
de los afloramientos que permitan determinar la profundidad del flujo volcánico.
En fotos obtenida por el programa Google maps, se puede ver claramente los límites del
flujo volcánico en el sector estudiado, en mediciones echas en campo se determinó que
el punto 1 se encuentra a una altura de 3120m.s.n.m, mientras que el punto 2 se encuentra
a 3063m.s.n.m, teniendo una distancia vertical entre ellos de 57 metros (Figura 6).
15
Figura 6: Vista frontal de flujo volcánico antisanilla
Para corroborar los datos obtenido mediante fotografías satelitales, se realizó una
investigación de campo para poder encontrar los afloramientos del depósito volcánico.
El afloramiento se encontró a una altura de 3070 metros, en la ladera del talud, las rocas
andesíticas encontradas son similares a los que están presentes en la cantera “Piedras
Rojas”, por lo que se concluye que son de la misma formación.
Con esta información se concluye que el deposito tiene una potencia de 57 metros en la
parte final de la lengua volcánica y que la cota más baja a la que aflora el yacimiento es
a los 3063m.s.n.m.
Según el estudio “Posibilidades de Aplicación de la Roca del Flujo de Lava de
Antisanilla” (Lachowicz, 1987), la composición de la roca corresponde a una andesita
con olivino y cuarzo secundario, cuyas propiedades físico –mecánicas son buenas.
En la figura 5 se muestra el corte superficial, del flujo de lava de la cantera “Piedras
Rojas” con todas las litologías presentes en el sector. A continuación de la figura 7 se
encuentra una descripción de todas las litologías:
1
2
16
Figura 7: Identificación de los materiales de construcción en la cantera "Piedras Rojas"
1.- Material removido
Material pétreo suelto de gran tamaño producto del flujo lávico y que no ha podido ser
procesado por la falta de una trituradora en la mina.
2.- Lavas andesíticas
Lava andesítico consolidad con hornblenda, plagioclasa y con gran cantidad de vidrio
volcánico incrustado en la roca como material accesorio, se encuentra en contacto
irregular con la auto brecha (Figura 8).
17
Figura 8: Lavas andesíticas
3.- Auto brecha
Brecha de tipo monolítica que está compuesta casi en su totalidad por andesita basáltica
con piroxeno, cuyos clastos sub angulosos que van en tamaño desde los 2mm hasta los
30 cm, presentan una textura porfídica donde se puede distinguir presencia abundante de
plagioclasa y piroxeno. Las brechas presentan una tonalidad rojiza como resultado de la
oxidación termal. La matriz es arena fina (Figura 9).
Figura 9: Auto brecha
18
4.- Cangagua
Esta unidad se encuentra aflorando al norte de la concesión, se presenta de color blanco,
compuesta por ceniza fina, su estructura es compacta y moderadamente sorteada (Figura
10).
Figura 10: Cangagua
3.4.3 Mapa Geológico
En la figura 11 se muestra el mapa geológico de la Cantera “Piedras Rojas”, con las
litologías descritas anteriormente y con su distribución espacial en la mina. La auto brecha
cubre gran parte del mapa geológico, pero cabe destacar que es solo superficial, debajo
de esta existe rocas andesíticas, existe vestigios de cangagua, pero esta es mínima y no
afecta en la explotación del material pétreo, el mapa geológico a más detalle se encuentra
en el anexo 2.
20
3.4.4 Perfil geológico
A continuación, en la figura 12, se presenta un perfil geológico realizado en la mina
“Piedras Rojas”, en donde se puede observar la distribución de las litologías presentes en
el área de estudio.
Figura 12: Perfil geológico cantera "Piedras Rojas"
La mayor parte del depósito se encuentra formada por lavas andesíticas (Psn), producto
de eventos volcánicos del Antisana, por encima de las lavas se encuentra material de
brecha (Br) del mismo depósito, que se forma por el movimiento del flujo de lava (Figura
10), existe una pequeña acumulación de cangagua (Qc), pero su presencia es mínima y
no interviene en la explotación del depósito.
Una de las particularidades del depósito es la presencia de auto brechas que se encuentran
en la parte superior del depósito. Este material es el más fácil de extraer debido a que se
encuentra semi compactado por lo tanto es fácil arrancarlo con la pala mecánica sin
mucho esfuerzo. En la figura 13 se muestra como es la formación de una auto brecha y
como se relaciona con el origen del depósito.
21
Figura 13: Movimiento de los bloques producido en la parte exterior de la lava (Fuente:
Encyclopedia of Volcanoes)
“Una auto brecha es el producto de la fragmentación no explosiva de lava durante su
fluencia. En general, los bordes de la lava, que están más fríos, forman una capa rígida
que durante el flujo se rompe y se incorpora al resto de la lava. El resultado final es un
flujo lávico formado por una parte central de textura coherente, con bordes superior e
inferior con auto brechas. Las auto brechas están formadas por bloques o clastos de lava
de distintas formas, son típicos los clastos pumiceos y bandeados. Los agregados son
monolíticos, con escasa matriz, pobremente seleccionados, y gradan a lava con textura
coherente, pasando por texturas con forma de rompecabezas.” (Sigurdsson,2000, p.704).
En una parte especifica fuera de los límites de la concesión minera, también se pudo
encontrar ceniza volcánica, que es un problema para la explotación, sin embargo, se
intentó localizar otro afloramiento, y no se encontró, para comprobar que la ceniza
volcánica no se proyectará hacia los límites de la cantera se realizó una excavación con
la ayuda de la pala mecánica de hasta 5 metros de profundidad y no se encontró evidencia
de su existencia, por lo que se considera que la ceniza volcánica se encontraba cubriendo
el deposito, pero la erosión y trabajos artesanales en el deposito provocaron que
desaparezca del depósito.
22
3.5 Evaluación de reservas
3.5.1 Estimación de reservas
Para la estimación de reservas de la mina se utilizó 2 métodos, el primero método fue
mediante el uso del software Civil 3D, en donde se comparó la topografía actual de la
mina con un diseño de explotación propuesto, y la diferencia de volumen entre las dos
superficies da como resultado el volumen industrialmente explotable de la cantera
“Piedras Rojas” (Figura 14), y el segundo que se utilizo fue el método de isolíneas
mediante el análisis minero geométrico, la metodología utilizada se detalla en la sección
4.1.
Figura 14: Cálculo de volumen cantera "Piedras Rojas" (Fuente: CivilCad)
Las reservas de material industrialmente explotable se calcularon utilizando el software
Civil 3D, la técnica que se utilizó fue comparando el volumen entre dos superficies, la
primera fue la superficie original de la concesión minera, y la segunda superficie fue la
mina con los bancos de trabajo, la diferencia entre estas dos superficies resultó el volumen
de 173522 metros cúbicos, a continuación se presenta el informe que se genera en el
software CivilCad al momento de realizar el cálculo de volúmenes.
23
Figura 15: Reporte de volúmenes de reserva (Fuente: CivilCad)
Mientras que con método de isolíneas con el análisis minero geométrico se obtiene un
volumen de 170400 m3. El error entre los dos sistemas es del 1% y se detalla en la sección
3.17, el valor que se utilizará para los cálculos posteriores será el obtenido por el método
de isolíneas por ser el más conservador en cuanto a reservas explotables en la cantera.
3.5.2 Tipos de reservas
Las reservas calculadas para la Cantera “Piedras Rojas”, son industrialmente
explotables, debido a que se determinó las disensiones del depósito y se comprobó que
tiene la profundidad establecida para el diseño de la mina.
3.5.3 Producción diaria
La producción diaria proyectada de la mina será de 300 metros cúbicos/día y se calcula
en función de la maquinaria y demanda de material, que en capítulos siguientes de detalla
la metodología de cálculo.
3.5.4 Vida útil del deposito
La vida útil del depósito está directamente relacionada al ritmo de explotación del
material pétreo, debido al acelerado crecimiento demográfico y urbanístico del cantón
Rumiñahui la producción debe ser incrementada hasta el volumen permitido por la ley
para pequeña minería en áridos y pétreos, que es de 300 metros cúbicos.
𝑇𝑣𝑖𝑑𝑎 𝑢𝑡𝑖𝑙 =𝑉𝑟𝑒𝑠𝑒𝑟𝑣𝑎𝑠 𝑒𝑥𝑝𝑙𝑜𝑡𝑎𝑏𝑙𝑒𝑠
𝐷 ∗ 𝑃
24
Donde:
𝑇𝑣𝑖𝑑𝑎 𝑢𝑡𝑖𝑙 = Vida útil del depósito
𝑉𝑟𝑒𝑠𝑒𝑟𝑣𝑎𝑠 𝑒𝑥𝑝𝑙𝑜𝑡𝑎𝑏𝑙𝑒𝑠= Reservas explotables
D= Días laborables al año
P= Producción diaria de la cantera
𝑇𝑣𝑖𝑑𝑎 𝑢𝑡𝑖𝑙 =170400 m3
233 𝑑𝑖𝑎𝑠 ∗ 300 𝑚3/𝑑𝑖𝑎
𝑇𝑣𝑖𝑑𝑎 𝑢𝑡𝑖𝑙 = 2.4 𝑎ñ𝑜𝑠
3.6 Caracterización de los materiales de construcción
La producción de la cantera al encontrarse en el régimen de minería artesanal, tiene
limitaciones al momento de producir diferentes tipos de materiales de construcción
debido a que no puede contar con una trituradora que le permita producir grava, arena,
polvo, etc. Por este motivo tiene necesidad de pasar al régimen de pequeña minería.
En la mina se emplea una zaranda clasificadora gravimétrica para producir tres 3 tipos de
material, los cuales son:
Arena: conjunto de partículas de roca que miden entre 0,063mm y 2mm, son
de uso cotidiano en la construcción de obras y en la fabricación de bloques.
Grava: conjunto de partículas de roca que miden ente 2mm hasta los 64mm,
se utiliza como base o sub base para la construcción de carreteras, lastre
fabricación de hormigón, en la construcción de obras.
Piedra bola: Su tamaño varía dependiendo de la necesidad, van de tamaños de
10 cm hasta 30cm, se utiliza en la construcción.
25
3.7 Identificación de parámetros a investigar
El diseño de explotación de canteras requiere un análisis pormenorizado de varios
parámetros relacionados con las características del depósito, como son: parámetros geo-
mecánicos del material, características de la maquinaria que se empleará en la
explotación, estos parámetros ayudarán a encontrar la mejor solución técnico-económica
para la explotación de la cantera, que garantice la seguridad y protección socio-ambiental
en el área de influencia.
3.8 Parámetros geométricos
La cantera “Piedras Rojas” se encuentra ubicada en un depósito de lavas andesíticas
provenientes del volcán Antisana. En el depósito existen varias concesiones mineras, por
lo tanto, la geometría de la cantera está dado por los límites de la concesión minera (Tabla
3).
Ancho del depósito 100m
Largo del depósito 300m
Potencia del depósito 57m
Forma del depósito Masivo
Inclinación del depósito <20°
Tabla 3: Geometría depósito "Piedras Rojas"
3.9 Parámetros geomecánicos
Para determinar los parámetros geomecánicos de los materiales pétreos de la mina, se
toma dos tipos de muestras, una de materiales gruesos y otra de materiales finos, y para
calcular las propiedades físico-mecánicas de las muestras se realizó ensayos de
laboratorio.
3.9.1 Pesos especifico
“Es el peso de las rocas sin considerar la humedad relativa, los poros, fisuras, etc.”
(SOSA G. H., 1994).
26
𝛿 =𝐺
𝑉𝑑; Formula 1
Donde:
𝛿: Peso específico de la roca, 𝑔
𝑐𝑚3⁄
G: Peso de la parte dura de la roca, g
Vd: Volumen de la parte dura de la roca, cm3
Los análisis de laboratorio realizados en la Facultad de Ingeniería Civil de la
Universidad Central del Ecuador, dieron los siguientes resultados (Anexo 2):
Peso especifico
Agregado grueso (ripio) 2.39 g/cm3
Agregado fino (arena) 2.51 g/cm3
Tabla 4: Valor de peso específico
3.9.2 Esponjamiento
“Por esponjamiento de las rocas consolidadas, se comprende el aumento de volumen
como resultado de la trituración o arranque en comparación con el volumen que la roca
ocupaba en el macizo (antes de la trituración). El esponjamiento se valora por una
magnitud adimensional que es el coeficiente que expresa la relación del volumen de la
roca después del triturado para el volumen de la misma en el macizo” (MECÁNICA-DE-
ROCAS-I, 2008)
𝐾𝐸 =𝑉𝐸
𝑉
Donde:
𝐾𝐸: Coeficiente de esponjamiento
𝑉𝐸: Volumen de la roca después del triturado
V: Volumen de la roca en el macizo rocoso
Para obtener el valor del esponjamiento, se recurre a la tabla 5:
27
Tabla 5: Factor de esponjamiento (Fuente: Proyecto de explotación de la cantera GNL2
Canete-Perú)
3.9.3 Densidad aparente
La densidad aparente es la relación que existe entre la masa y el volumen de la muestra
de roca tomando en cuenta los poros del material. Los análisis de laboratorio realizados
en la Facultad de Ingeniería Civil de la Universidad Central del Ecuador, dieron los
siguientes resultados
Densidad aparente suelta y compactada
Los análisis de laboratorio realizados en la Facultad de Ingeniería Civil de la Universidad
Central del Ecuador, dieron los siguientes resultados.
• Agregado grueso (Ripio)
Densidad aparente suelta =1.71 g/cm3
Densidad aparente compactada = 1.84 g/cm3
• Agregado fino (Arena)
Densidad aparente suelta = 1.55 g/cm3
Densidad aparente compactada = 1.68 g/cm3
28
3.9.4 Permeabilidad
Capacidad que tiene la roca de permitir al flujo de agua pasar a través de ella se
denomina permeabilidad al agua, si permite el paso de otros tipos de líquidos o de gases
simplemente se denomina permeabilidad de la roca. El coeficiente de permeabilidad es
el que permite medir esta propiedad.
Los análisis de laboratorio realizados en la Facultad de Ingeniería Civil de la
Universidad Central del Ecuador, dieron los siguientes resultados
𝐾𝑝𝑟 =𝑄 ∗ ∆𝑃 ∗ 𝑛
𝐹 ∗ ∆𝑝
Donde:
𝐾𝑝𝑟: Coeficiente de permeabilidad
𝑄
𝐹⁄ : Velocidad de filtración
∆𝑃∆𝑝⁄ : Gradiente de presión
n: Viscosidad del liquido
3.9.5 Porosidad
El volumen de poros expresados en porcentaje del volumen total de la roca se denomina
porosidad. Los análisis de laboratorio realizados en la Facultad de Ingeniería Civil de la
Universidad Central del Ecuador, dieron los siguientes resultados
𝑛 =𝑉𝑃
𝑉∗ 100
Donde:
n= Porosidad
Vp= Volumen de poros
V= Volumen de la roca
Se consulta en bibliografía el valor de la porosidad en las rocas andesíticas (Tabla 6).
29
Tabla 6: Porosidad (Fuente: Sanders, 1998)
3.9.6 Abrasividad
“Es la resistencia que la roca presenta ante los procesos de alteración y desintegración,
propiedad a la que también se alude como alterabilidad, definiéndose en este caso como
la tendencia a la rotura de los componentes o de las estructuras de la roca” (Ingeniería
geológica, 2010).
“En los agregados gruesos (gravas) una de las propiedades físicas más importante en el
diseño de mezclas es la resistencia a la abrasión o desgaste de los agregados. La
realización de este ensayo permite establecer si el material es apto para la cimentación de
vías, como material: sub – base o material de cobertura asfáltica o que puedan servir para
la fabricación de hormigones. El porcentaje máximo que puede perder en peso por
abrasión una muestra ensayada debe ser menor del 50% para que el material pueda ser
utilizado en la fabricación de hormigones”. (NEC, 2010).
Los análisis de laboratorio realizados en la Facultad de Ingeniería Civil de la Universidad
Central del Ecuador, dieron los siguientes resultados.
• Porcentaje de pérdida después de 500 revoluciones = 27.82 %
• Coeficiente de uniformidad = 0.26
30
Observación: De acuerdo a la MTOP-OOl F 2002, el porcentaje máximo de desgaste
permitido en la elaboración de hormigón es del 50% de la masa total, por lo que es este
material se obtuvo un desgaste del 27.82% siendo un indicador que puede ser utilizado
en la elaboración de hormigón.
3.9.7 Capacidad de absorción
Los análisis de laboratorio realizados en la Facultad de Ingeniería Civil de la Universidad
Central del Ecuador, dieron los siguientes resultados
• Agregado grueso (Ripio) = 4.75 %
• Agregado fino (Arena) = 1.13 %
3.9.8 Humedad
La humedad se define como la cantidad de agua contenida en la roca respecto al volumen
total de esta. Los análisis de laboratorio realizados en la Facultad de Ingeniería Civil de
la Universidad Central del Ecuador, dieron los siguientes resultados
• Agregado grueso (Ripio) =1.01 %
• Agregado fino (Arena) = 3.98 %
Observación: Estos valores son indispensables ya que se los utiliza en las correcciones de
humedad, previo a realizar las mezclas de hormigón.
3.9.9 Colorimetría
Los análisis de laboratorio realizados en la Facultad de Ingeniería Civil de la
Universidad Central del Ecuador, dieron los siguientes resultados
Visualmente la muestra presenta un color amarillo, lo que da a entender que presenta poca
materia orgánica, por lo que la arena y ripio se consideran de buena calidad.
3.9.10 Angulo de rozamiento interno
“El ángulo de rozamiento interno es la representación matemática del coeficiente de
rozamiento, el cual es un concepto básico de la física.” (Suarez Dias,1998).
31
Figura 16: Talud natural de rocas pulverulentas (Fuente: Mecánica de rocas-I 2008)
T = F
O también:
𝑄𝑠𝑒𝑛 ∝0 = 𝑄.𝑓1𝑐𝑜𝑠 ∝0
Dónde:
f1: Coeficiente de rozamiento, por deslizamiento, de la partícula sobre la superficie
AB.
T: Fuerza de deslizamiento
F: Fuerza de rozamiento
De la igualdad anterior, se tiene que:
𝑓1 = 𝑠𝑒𝑛 ∝0 𝑐𝑜𝑠 ∝0 = 𝑡𝑔 ∝0
La magnitud del coeficiente de rozamiento puede ser considerada como la tangente del
ángulo
𝑡𝑔 ∝0 = tg φ
O también:
∝0 = φ
“La magnitud del ángulo de rozamiento interno depende del tamaño, forma y humedad
de las partículas. La presencia de partículas grandes aumenta el ángulo de rozamiento
interno; la redondez de las partículas, por el contrario, disminuye dicho ángulo”
32
La resistencia de las rocas pulverulentas al deslizamiento y naturalmente el ángulo de
rozamiento interno depende también del empaquetamiento de las partículas
(cristalografía).
El ángulo de talud natural se determinó en el campo, en un amontonamiento de material
pétreo, con la ayuda de una brújula y el resultado del ángulo de talud natural para el
agregado es de 40°.
3.10 Referencias específicas de la investigación
En la realización del proyecto de diseño de explotación de la cantera “Piedras Rojas” se
consideran las variables anteriormente descritas, las cuales son topografía, maquinaria a
utilizarse, parámetros técnico-mineros y parámetros financieros, los cuales son de
naturaleza dependiente e independiente, que nos permitirán realizar el diseño más óptimo
para la mina de áridos.
3.11 Características relevantes del proyecto
El material pétreo presente en la mina en su gran mayoría es andesita fracturada, pero
también existen material disgregado, compuesto por clastos sub angulosos de diversos
tamaños, que van desde los 5 mm hasta 30 cm, estos son producto de las auto brechas
generadas en el sector por el flujo de la lava en el tiempo de formación del depósito. Los
dos tipos de material son posible extraerlos de manera mecánica sin necesidad de
explosivos.
En presente proyecto se destaca por realizar un análisis completo geomecánico del
yacimiento, aplicando criterios del RMR, GSI y SRM, además de realizar un análisis
cinemático de cuñas y proponer un sistema de cierre innovador que el cierre de mina con
el llenado de la cantera con agua para convertirlo en un lago recreativo.
33
El depósito se encuentra aflorando, no existe sobrecarga debido a que en anteriores
explotaciones artesanales ya se retiró toda la capa orgánica, por lo que no hace falta una
escombrera.
La topografía de la cantera es irregular, lo que permite la extracción del material mediante
bancos descendentes.
3.12 Determinación y medición de variables y parámetros
La topografía es una de las variables importantes para la elaboración del diseño de
explotación, con esta información obtenemos coordenadas, curvas de nivel, reservas del
depósito. El levantamiento topográfico lo ejecutó un equipo contratado, para lo que utilizó
un dron.
La información generada se procesa en los softwares de ArcGis, Auto Cad, Civil Cad y
el paquete de programas Geociencie. Con la ayuda de estos programas informáticos se
obtiene las curvas de nivel de la cantera y los perfiles del diseño de la mina.
Las propiedades físico-mecánicas de las rocas y agregados del material pétreo producido
en la mina se determinan mediante ensayos de laboratorio, tablas y figuras de referencia
obtenidas de la bibliografía que se utiliza en la investigación.
La maquinaria que se utiliza en la cantera para la extracción, carguío y trasporte del
material es de propiedad privada, la mina al encontrarse en el régimen de minería
artesanal, cuenta con limitaciones respecto a la capacidad de la maquinaria que se puede
utilizar en la extracción del material pétreo, pero una vez que la mina logre cambiar su
régimen a pequeña minería se adquirirá la maquinaria necesaria para poder obtener la
mayor utilidad posible del depósito.
3.13 Registro de información
La información recolectada como: muestras, topografía, mediciones, geología, se
almacenan en diferentes programas informáticos.
34
La topografía y geología se almacena en el software ArcGis, el resultado de las muestras
se ingresa en Excel, el cálculo de las reservas se realiza en CivilCad, la geotecnia se
registrará en plantillas geotecnias previamente realizadas y luego serán transcritas a
Excel.
3.14 Procesamiento de datos
Los datos recopilados son procesados, para este fin se utilizan varias herramientas
informáticas y el conocimiento e ingenio del estudiante para poder llegar a una correcta
compresión e interpretación de los datos recopilados.
En el procesamiento de los datos topográficos se utilizan los softwares ArcGis, AutoCad
y CivilCad, con los cuales se generaron curvas de nivel georreferenciadas en coordenadas
UTM, cálculos de volúmenes, etc.
Para el cálculo de los diferentes parámetros técnicos y elaboración de tablas que se
utilizan en el diseño de la cantera se utiliza el software Excel, que tiene la cualidad de
poder insertar ecuaciones matemáticas que se utilizan en los cálculos.
Para el procesamiento de los parámetros técnico, se utilizan los softwares RocData, Dips,
Swedge, Slide y CivilCad, que permiten el diseño de bancos, bermas de trabajo, ángulo
de liquidación de la cantera, diseño de vías, coeficientes de seguridad y otras variables.
3.15 Análisis de resultados
Una vez realizados los cálculos de los parámetros que influyen en el diseño de explotación
de la mina, se procede a realizar un análisis de todos los resultados obtenidos. El análisis
es de suma relevancia debido que nos permite discernir cuestiones relacionadas el método
de explotación de la mina, los procesos de trabajo que se llevarán a cabo, características
geomecánicas del material existente y topografía en la que se encuentra emplazado el
depósito.
Para el análisis de resultados se dividió en diferentes campos de estudio:
35
Tipo de material y condiciones geomecánicas
El material pétreo presente en la cantera son lavas andesíticas proveniente de los flujos
piro clásticos del volcán Antisana, se encuentra moderadamente fracturado además
existen auto brechas, con clastos con tamaños desde unos pocos milímetros hasta varios
centímetros.
Los materiales pétreos existentes en la mina son de buena calidad, presentan altas
resistencias a la compresión simple, y tienen valores desde 300 a 400 MPa, la abrasión es
26% y se encuentra en el rango recomendado por el INEC para la fabricación de
hormigones. Uno de los puntos débiles del material es la capacidad de absorción que es
de 4.75% para ripio y 1.13% para arena y la humedad que es 1.01% y 3.98% para ripio y
arena respectivamente.
Geometría y volumen de reservas del depósito
El depósito ocupa varios cientos de hectáreas en donde trabajan varias concesionarias
mineras, la mina “Piedras Rojas” está limitada por los vértices del área minera. Tiene un
largo de 300 m y 100 m de ancho, la topografía es irregular de tipo montañoso, la cota
superior en la concesión es de 3170 m y la cota inferior es de 3130 m.
Las reservas de material pétreo son 170400 m3 y con una producción diaria de 300
m3 día la vida útil de la mina es de 2.4 años.
Caracterización geotécnica
Para el muestreo geotécnico se realizaron en 4 ventanas para el análisis de la calidad de
la roca, las ventanas realizadas son representativas de todo el macizo rocoso, después de
procesar los datos recolectados en campo, se determinó que el Rock Mass Rating (RMR)
promedio de la cantera es de 65, que según la tabla de Bieniawski, es una roca de clase
II, de calidad buena. En el análisis posterior con las herramientas RocData y Dips se
determinó que Geological Strength Index (GSI) es de 55, y se obtiene un ángulo de
36
fricción referencial de 35° utilizando el criterio de Barton-Bandis, posteriormente en el
análisis de inestabilidad tanto plana como en cuña se determina que la probabilidad de
que ocurra estos deslizamientos es nula en todos los casos analizados, debido a la
geometría de los bancos.
Parámetros técnicos del diseño
La profundidad de la cantera será de 40 metros, desde la cota 3170 hasta la cota 3130,
tendrá 4 bancos con una altura de 10 metros cada uno, la inclinación de los bancos será
de 50° mientras que el ángulo de liquidación de la cantera será de 40°, la berma final
tendrá un ancho de 4 metros.
Rentabilidad del proyecto
En el cálculo de la rentabilidad del proyecto que se propone, se utilizan los conceptos de
Tasa Interna de Retorno (TIR) y el Valor Neto Actual (VAN), una vez analizado el flujo
de caja para los años de vida útil del proyecto se determinó que el TIR es de 53%, lo que
significa que el proyecto es rentable y se recomienda invertir, conforme se analiza en los
capítulos posteriores.
37
3.16 Planteamiento de alternativas para el diseño del proyecto
Código del grupo Grupo de métodos de explotación
Código de subgrupo
Subgrupo Código del método
Método de explotación
C Continuos CL Continuos longitudinales CLU Continuos longitudinales por un borde
CT Continuos transversales CLD Continuos longitudinales por dos bordes
CA Continuos abanico CTU Continuos transversales por un borde
CR Continuos radiales CTD Continuos transversales por dos bordes
CAC Continuos abanicos centrales
CAD Continuos abanicos desconcentrados
CRC Continuos radiales centrales
CRP Continuos radiales periféricos
P De profundización PL De profundización longitudinal
CLU De profundización longitudinal por un borde
PT De profundización longitudinal
CLD De profundización longitudinal por dos bordes
PA De profundización transversal
CTU De profundización transversal por un borde
PR De profundización en abanico
CTD De profundización transversal por dos bordes
De profundización radial CAD De profundización en abanico desconcentrado
CRC De profundización radiales centrales
PC De profundización y continuos (combinados) Combinación en variantes diferentes
Tabla 7: Clasificación de los métodos de Explotación a Cielo Abierto según V.V. Rzhevskiy. (Fuente: HUMBERTO SOSA -” Tecnología de la
Explotación de minerales duros por el método a Cielo Abierto”).
38
3.17 Análisis minero geométrico
Para el análisis minero geométrico de la cantera “Piedras Rojas”, se utilizó 11 perfiles
que tienen una separación de 20 metros, para cubrir la totalidad de la superficie el
yacimiento minero (Figura 14). En análisis servirá para comprobar las reservas de
material existentes en el yacimiento que anteriormente ya fueron calculados mediante el
software Civilcad, y calcular el porcentaje de error entre los dos métodos.
Figura 17: Perfiles topográficos
39
A continuación, se presenta las tablas del cálculo minero geométrico para los 5 primeros
perfiles, a manera de ejemplo, las demás tablas junto con el corte de los perfiles se
encuentran en el anexo 7.
Tabla de valores de análisis Minero-Geométrico de Cantera "PIEDRAS ROJAS" (Perfil A-A1)
Índice Índices por etapas
Bancos I II III IV
Cotas 3165 3155 3145 3135
Profundidad creciente 10 20 30 40
Material pétreo Ordenadas 45 68 0 0
Superficie 450 680 0 0
Volumen 9000 13600 0 0
Acumulado 9000 22600 22600 22600
Tabla 8: Análisis minero geométrico perfil A-A1
Tabla de valores de análisis Minero-Geométrico de Cantera "PIEDRAS ROJAS" (Perfil B-B1)
Índice Índices por etapas
Bancos I II III IV
Cotas 3165 3155 3145 3135
Profundidad creciente 10 20 30 40
Material pétreo Ordenadas 0 67 42 0
Superficie 0 670 420 0
Volumen 0 13400 8400 0
Acumulado 0 13400 21800 21800
Tabla 9:Análisis minero geométrico perfil B-B1
40
Tabla de valores de análisis Minero-Geométrico de Cantera "PIEDRAS ROJAS" (Perfil C-C1)
Índice Índices por etapas
Bancos I II III IV
Cotas 3165 3155 3145 3135
Profundidad creciente 10 20 30 40
Material pétreo Ordenadas 0 67 42 17
Superficie 0 670 420 170
Volumen 0 13400 8400 3400
Acumulado 0 13400 21800 25200
Tabla 10: Análisis minero geométrico perfil C-C1
Tabla de valores de análisis Minero-Geométrico de Cantera "PIEDRAS ROJAS" (Perfil D-D1)
Índice Índices por etapas
Bancos I II III IV
Cotas 3165 3155 3145 3135
Profundidad creciente 10 20 30 40
Material pétreo Ordenadas 0 55 42 17
Superficie 0 550 420 170
Volumen 0 11000 8400 3400
Acumulado 0 11000 19400 22800
Tabla 11:Análisis minero geométrico perfil B-B1
Tabla de valores de análisis Minero-Geométrico de Cantera "PIEDRAS ROJAS" (Perfil E-E1)
Índice Índices por etapas
Bancos I II III IV
Cotas 3165 3155 3145 3135
Profundidad creciente 10 20 30 40
Material pétreo Ordenadas 41 39 42 17
Superficie 410 390 420 170
Volumen 8200 7800 8400 3400
Acumulado 8200 16000 24400 27800
Tabla 12: Análisis minero geométrico perfil E-E1
41
En la tabla 13 se resumen los resultados obtenidos de los 11 perfiles analizados:
Sumatoria de volúmenes de perfiles
PERFIL A B C D E F G H I J K TOTAL
VOLUMEN 22600 21800 25200 22800 27800 21800 10400 9400 3400 2800 2400 170400m3
Tabla 13: Sumatoria de volúmenes de perfiles
El cronograma de actividades por etapas se muestra en la tabla 14:
Cronograma de actividades por etapas
Etapas I II III IV
Material pétreo (m3) 18200 68200 55000 29000
Requerimiento anual de material pétreo (m3/año) 69900
Tiempo de extracción por año 0.26 0.98 0.79 0.41
Tiempo acumulado (año) 0.3 1.2 2.0 2.4
Tabla 14: Cronograma de actividades por etapa
El volumen de reservas de material pétreo obtenido con el software CivilCad fue de
173522m3, mientras que con el método de perfiles se obtuvo 170400m3, el porcentaje de
erro fue del 1.3 % que se considera tolerable, estas reservas de material pétreo
industrialmente explotables se extraerán en un periodo de 2.4 años con una producción
diaria de 300m3.
42
CAPÍTULO IV
4 MARCO CONCEPTUAL
4.1 Método de isolíneas para el cálculo de reservas de material pétreo
La cantera como campo geométrico se desarrolla en el tiempo y el espacio a medida que
se explota el yacimiento. La profundidad de la cantera, sus límites, y volumen en forma
sistemática aumentan; los volúmenes (v) de masa rocosa, rocas estériles y mineral útil
extraídos en el proceso de los trabajos a cielo abierto desde el inicio hasta el fin se pueden
expresar con las siguientes funciones (SOSA G. H., 1989):
V = f (H)
V = f (T)
Donde:
H= profundidad de la cantera (m)
T= tiempo (años)
Es un método que permite calcular la cantidad de material pétreo y de estéril por banco,
para el cálculo es necesario conocer el borde final de la cantera con los taludes de
liquidación y el perfil topográfico del terreno.
A continuación, se detallan los pasos a seguir para aplicar la metodología de caculo de
reservas por el método de isolíneas para el perfil A-A1 de la cantera:
1. Se deben definir las etapas de trabajo (Bancos), con las que contara la cantera,
que para este caso de estudio en específico serán IV etapas de trabajo, en una
hoja de cálculo se coloca en una columna las etapas desde la cota mayor que es
3165m.s.n.m (Etapa I), hasta la cota menor que es 3135m.s.n.m (Etapa IV).
43
Cada banco o etapa tiene una altura de 10 metros, cabe destacar que para el análisis
minero geometría de isolíneas es necesario tomar las cotas de las alturas intermedias
de los bancos.
2. La tabla se debe clasificar en función de los tipos de materiales presentes en la
cantera como son estéril, material pétreo y masa rocosa, para el caso de la Cantera
“Piedras Rojas”, solo existe material pétreo por razones ya detalladas
anteriormente.
Para la medición de las ordenadas en el perfil A-A1, se emplea la ayuda del software
CivilCad, que permite graficar el perfil del terreno y el perfil de los taludes de liquidación
de la cantera, para posteriormente medir la distancia entre ellos.
44
Obtenido el valor de la ordenada con la ayuda del CivilCad, se multiplica este valor por
la altura de cada etapa que es 10 metros, para obtener la superficie, esto se realiza para
cada etapa.
3. Calculado la superficie se procede a calcular el volumen de material pétreo para
cada etapa, este valor se obtiene multiplicado el valor de la superficie por el valor
de la distancia entre perfiles, que para el caso de la Cantera “Piedras Rojas” fue
de 20 metros.
4. En cada etapa se obtiene un volumen y este debe ser sumado para obtener el
volumen acumulado del perfil A-A1.
En cada uno de los perfiles (11 perfiles), realizados en la cantera se obtiene un volumen
acumulado, para obtener las reservas de material pétreo en la cantera se debe sumar el
valor acumulado de los perfiles. Sumados todos los perfiles de la cantera “Piedras Rojas”,
obtenemos 170400 m3 de reservas de material pétreo.
45
4.2 Técnica se selección University of British Columbia (UBC) para el sistema
de explotación
El método de selección para la explotación minera UBC, es una versión mejorara del
sistema desarrollado por Nicholas, las principales mejores que se presentan es la
introducción de un valor -10 en lugar del -49 que propone Nicholas, esto ayuda a no
descartar un método de explotación totalmente y otra mejora fue el ajuste de la
clasificación geomecánica. Los parámetros que se emplean para la clasificación
geomecánica se detalla a continuación (Figura 18).
Figura 18: Método de selección para la explotación minera UBC (Fuente: University of
British Columbia)
46
4.3 Caracterización del macizo rocoso
Las técnicas y teorías para la caracterización de los macizos rocosos son muy variadas y
han ido cambiando según avanza la tecnología, haciendo más preciso la medición de los
parámetros geotécnicos.
Las clasificaciones geomecánicas tienen por objeto caracterizar ingenierilmente un
determinado macizo rocoso y evaluar unas necesidades de sostenimiento en función de
una serie de parámetros a los que se les asigna un cierto valor numérico (Jordá, in litt).
Una de las mayores ventajas de las clasificaciones geomecánicas, es que son simples y
constituyen un medio efectivo para representar la calidad geomecánica de macizos
rocosos y de considerar experiencias precedentes (Harrison & Hudson, 2000).
4.3.1 Estaciones geomecánicas
Es un sitio dentro del área de la concesión minera en donde podemos medir de forma
ordenada, utilizando una metodología datos estructurales como abertura, rugosidad etc.
El levantamiento geomecánico se realiza en los afloramientos del depósito y el número
de estaciones necesarias para la caracterización geomecánica estará en función de los
cambios de litología, variación de las características de los materiales y modificaciones
del macizo por fallas. Los datos recolectados en campo se colocarán de manera ordenada
en una matriz geotécnica (Figura 19).
47
Figura 19: Formato de estación geomecánica (Fuente: Ing Danny Burbani)
En la descripción del macizo rocoso se utiliza la clasificación Rock Mass Rating (RMR)
propuesta por Bieniawski.
4.3.2 Clasificación de Bieniawski
Para la obtención del Rock Mass Rating (RMR), se tiene que dividir al macizo rocoso en
dominios estructurales que posean características similares. La calidad del macizo rocoso
(RMR), se evalúa a partir de los siguientes parámetros.
Resistencia a la compresión simple (RCS)
Se puede obtener mediante ensayos de laboratorio o de manera manual en el campo con
la utilización del martillo del campo o el índice de carga puntal, mide la resistencia de la
roca a la rotura al someterla a una carga.
Rock Quality Designation (RQD)
Clasificación empleada por Deere, para medir la calidad del macizo rocoso mediante el
número de juntas presentes en un metro cubico del macizo rocoso (Figura 20).
PROYECTO:
LOCALIZACIÓN DE LA ESTN GEOM:
REALIZADO POR: BYRON CRIOLLO
ORIENTACIÓN DE LA LADERA:
Litología (3) Resistencia a partir de índices de campo (ISRM, 1981) (4)
E C Arcillas y limos Ox Óxidos Pz Pizarras Es Esquistos R0 Se puede marcar con la uña. S1 El puño penetra fácilmente varios cm.
S S Arenas Q Cuarzo Gw Grauwacas Bc Biocalcarenitas R1 Al golpear con la punta del mart illo la roca se desmenuza. S2 El dedo penetra fácilmente varios cm.
J G Gravas Cc Carbonatos Ar Areniscas Gr Rocas granít icas R2 Al golpear con la punta del mart illo se producen ligeras marcas.S3 Se necesita una pequeña presión para hincar el dedo.
F B Brechas F Feldespatos Cz Calizas V Rocas básicas R3 Con un golpe fuerte de mart illo puede fracturarse. S4 Se necesita una fuerte presión para hincar el dedo.
B M M ilonitas M a M iner. Arcilla M a M ármoles R4 Se requiere más de un golpe del mart illo para fracturarla. S5 Con cierta presión suele marcarse con la uña.
M g M argas R5 Se requiere muchos golpes del mart illo para fracturarla. S6 Se marca con dif icultad al presionar con la uña.
R6 Al golpear con el mart illo sólo saltan esquirlas.
Croquis de la zona, corte geológico, observaciones…etc.
I II III IV V VI R0 R1 R2 R3 R4 R5 R6 I II III IV V VI S1 S2 S3 S4 S5 S6
X X X X X X x X
X X X X X X X X
X X X X X X x X X X
X X X X X X X X X X
X X X X X X X X X X
X X X X X X x X X X
X X X X X X x X X X
X X X X X X X X
X X X X X X X X
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METEORIZACIÓN
(ISRM, 1981)
RESISTENCIA (Mpa)
(ISRM, 1981) (4)
LEYENDA
Tipo de plano (1)
CARACTERIZACIÓN DE LA ROCA MATRIZ
Bandeado
Juntas
Estrat if icación
Fallas
ESTACION 1
DATOS GENERALES
Fotografía del macizo. Fotografía de detalle (incluir escala) .
CONDICIONES HIDROGEOLÓGICAS LOCALES Y REGIONALES:
Extr
em
ju
nta
s.
Mu
y ju
nta
s
< 1
≥1
, <
3
NO
J 14 0 6 0
B
J 13 5 6 5 NO
J 13 0 59
NO
B
J 16 0 8 8 B
J 18 2 8 2
55
< 0
,1 m
m
6 5
B
J 12 0 4 5 B
J 173 6 3
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Escalonada
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CONTINUIDAD (m)
(ISRM, 1981)≥
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ESPACIADO (mm)
(ISRM, 1981)
CARACTERIZACIÓN DEL RELLENO
HUMEDAD (%)
(Bieniawski, 1989)
RESISTENCIA (Mpa)
(ISRM, 1981) (4)
Ab
iert
a
Mo
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a
METEORIZACIÓN
(ISRM, 1981)
ABERTURA
(ISRM; 1981)
RUGOSIDAD
(ISRM 1981)
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cm
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0,
<1
00
cm
CARACTERIZACIÓN DE LAS JUNTAS Y DISCONTINUIDADES DEL MACIZO ROCOSO
LIT
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Rellenos (2)
Esquistosidad
Proyección estereográfica de las discontinuidades y de la orientación del talud.
TECTONICA REGIONAL:
PIEDRAS ROJAS
WGS 84
ÍNDICE RQD (Deere 1967):
ÍNDICE RMR (Bieniawski, 1986):
CLASIFICACIÓN GEOMECÁNICA RMR (Bieniawski, 1986):
CLAVE:
COORDENADAS (x,y,z):
FECHA: 1O DE ABRIL DEL 2019
48
Figura 20: Numero de juntas en 1m3 de macizo rocoso (Fuente: Deere)
El número de fracturas presentes en el macizo rocoso se relaciona con la calidad del
mismo, mediante la utilización del factor Jv (Tabla 15).
Tabla 15: Valor de factor Jv (Fuente: Deere)
Para la obtención del RQD, se utiliza la siguiente relación:
𝑅𝑄𝐷 = 110 − 2.5 ∗ 𝐽𝑣
Según la clasificación RQD, al macizo rocoso se puede dividirlo en 6 grupo (Tabla 16).
Tabla 16: Clasificación del macizo rocoso según el RQD (Fuente: Deere)
49
Espaciado de las juntas
Las juntas se refieren a las discontinuidades estructurales presentes en el macizo rocoso,
estas pueden ser fallas, planos de estratificación, diaclasas, etc., y su espaciado es la
distancia entre dos planos de discontinuidad. Por lo general, la resistencia del macizo
rocoso va disminuyendo al aumentar el número de discontinuidades. La clasificación
propuesta por Deere, es la utilizada por Bieniawski, para la obtención del RMR (Tabla
17).
Tabla 17: Valor de espaciado de juntas
Estado de las juntas
Para poder medir el estado de las juntas de utiliza los siguientes criterios de valoración:
Abertura de las discontinuidades (Tabla 18).
Tabla 18: Valor de aberturas
50
Continuidad de las juntas según rumbo y buzamiento (Tabla 19).
Tabla 19: Valor de continuidad de rumbo y buzamiento de discontinuidades
Rugosidad (Figura 17).
Figura 21: Rugosidad de discontinuidades
51
Meteorización de fallas y discontinuidades (Tabla 20).
Tabla 20: Meteorización de discontinuidades
Relleno de discontinuidades (Tabla 21).
Tabla 21: Relleno de discontinuidades
52
Presencia de agua
En un macizo rocoso fracturado, el agua tiene una importancia capital para medir el
comportamiento estructural de este. La clasificación utilizada para medir este parámetro
es la siguiente: completamente seco, húmedo, agua a presión moderada y agua a presión
fuerte.
4.4 Obtención del SMR
La clasificación SMR, es una corrección que se aplica clasificación RMR de Bieniawski,
que se utiliza para medir la estabilidad de un talud y poder proponer medidas para su
estabilidad. La corrección se aplica en el valor de RMR básico obtenido en la clasificación
geomecánica sin el ajuste respecto a la orientación de juntas en un túnel, de esta manera
(Gonzáles de Vallejo, 2002), indica que para obtener el valor del índice SMR se obtiene
de la relación:
𝑆𝑅𝑀 = 𝑅𝑀𝑅 + (𝐹1 ∗ 𝐹2 ∗ 𝐹3) + 𝐹4
En donde F1,F2 Y F3 son valores de corrección que se encuentran en función de la
dirección de las juntas con respecto al talud y el factor F4 está en dependencia del método
de excavación que se utilizara para la construcción del talud. La forma de clasificación
de cada uno de estos factores se describe a continuación:
F1: Se encuentra en dependencia de la orientación relativa entre la dirección de
buzamiento de la junta y la dirección de buzamiento del talud. Sus valores varían desde
1, cuando las direcciones son iguales, a 0.15, cuando el ángulo entre las direcciones de
buzamiento de la junta y el talud es mayor que 30º y la probabilidad de rotura es muy baja
(Tabla 22).
53
Tabla 22: Valoración de factor F1 (Fuente: Romana)
Donde j es la dirección de buzamiento de la junta y s es la dirección de buzamiento
del talud.
F2: se encuentra en dependencia del buzamiento de la junta del talud en caso que se pueda
producir una rotura planar. Varía desde 1.00, para juntas con buzamiento mayor a 45º,
hasta 0.15, para juntas con buzamiento inferior a 20º (Tabla 23).
Tabla 23: Valoración de factor F2 (Fuente: Romana)
En donde Bj representa el buzamiento de la junta
F3: se encuentra en función de la relación entre el buzamiento de la junta y el del talud,
este parámetro representa la probabilidad de las juntas afloren en el talud, es decir, que si
el buzamiento del talud estudiado es mayor al buzamiento de las juntas, la probabilidad
de que las juntas afloren en el talud es mayor, todo lo contrario sucede si el buzamiento
de las juntas es mayor que el del talud (Tabla 24).
Tabla 24: Valoración de factor F3 (Fuente: Romana)
54
Donde (j - s) es la diferencia entre el buzamiento de la junta y el del talud.
F4: Se encuentra en dependencia del método de excavación que se utiliza para el perfilado
del talud, la técnica del pre corte y las voladuras suaves ayudan a mejorar la estabilidad
del talud, mientras que las voladuras suaves no ayudan a mejorar el estado de los taludes
y una voladura fuerte provoca que se pierda estabilidad en el talud (Tabla 25).
Tabla 25: Valoración de factor F4 (Fuente: Romana)
El índice SRM, se calcula para cada familia de juntas que afectan al talud y el valor más
desfavorable se toma como el representativo para el cálculo del índice SRM.
La valoración del índice SMR otorga una calificación al talud con respecto a su
estabilidad, tal como se indica en la tabla 26:
Tabla 26: Valoración del índice SRM (Fuente: Romana)
55
4.5 Análisis de taludes
Es práctica común en ingeniería realizar el análisis de estabilidad de taludes (laderas) en
términos de un factor de seguridad, obtenido de un análisis matemático de estabilidad
(Suárez, 1998).
Para el análisis de estabilidad de taludes en la cantera “Piedras Rojas”, se utiliza los
criterios de rotura propuestos por Bishop y Janbu, en donde intervienes las variables de
geometría del talud, parámetros geológicos, cohesión, ángulo de fricción, flujo de agua y
coeficiente de sismicidad, etc.
4.5.1 Método de Bishop simplificado
El método propuesto por Bishop para el cálculo de la estabilidad de taludes propone que,
todas las fuerzas cortantes entre dovelas son igual a cero, disminuyendo el número de
incógnitas en la ecuación. La principal desventaja de este método es que al trabajar con
equilibro de momentos, su solución se restringe solamente a roturas circulares. Sin
embargo, sigue siendo uno de los métodos de equilibro limite más utilizados (Suárez,
1998).
La expresión que utiliza para el cálculo del factor de seguridad es la siguiente:
4.5.2 Método de Janbú simplificado
Es similar al método de Bishop simplificado, asume que no existe fuerzas cortantes entre
dovelas, la diferencia se encuentra en que Janbú genera un equilibrio de fuerzas para la
generación del sistema y no un equilibrio de momentos como propone Bishop, esto da la
posibilidad de trabajar no solo con roturas de tipo circular sino también con roturas
curvas.
56
La desventaja de este método, es que no satisface en su totalidad las condiciones de
equilibrio de momentos, por lo que se utiliza un factor de corrección Fo, que tiene como
consecuencia obtener un factor de seguridad más bajo.
Estableciendo la condición del sistema de equilibrio, el cálculo del Factor de Seguridad
(Fs) se expresa:
4.5.3 Método de Spencer
Este método asume que la inclinación de las fuerzas laterales son las mismas para cada
tajada. Rigurosamente satisface el equilibrio estático asumiendo que la fuerza resultante
entre dovelas tiene una inclinación constante, pero desconocida (Suárez, 1998).
4.6 Modos de rotura de taludes en roca
Para el análisis cinemático, se considera distintos tipos de rotura para los taludes
estudiados, para realizar el análisis se parte de los datos de las discontinuidades obtenidos
en campo, que se correlacionan con la dirección y buzamiento de los taludes, partiendo
de análisis estereográficos.
4.6.1 Rotura planar
Es aquella que se produce, cuando el bloque que desliza se apoya sobre un solo plano de
discontinuidad, a diferencia de la rotura en cuña en la que la masa de roca inestable se
fricciona sobre dos caras. Es la más sencilla de las fallas posibles, ya que se produce
cuando existe una fracturación dominante y convenientemente orientada en la roca. Para
que exista posibilidad cinemática de inestabilidad plana, es necesario que se den 5
57
criterios geométricos simples (Duncan & Mah, 2004). En la figura 18 se muestra un
esquema de las partes de una rotura planar.
a) El plano por el que desliza el bloque, tiene que tener un rumbo con una diferencia
máxima de 20° con respecto al del talud, es decir que deben ser paralelos tanto la cara del
talud como la junta del potencial deslizamiento.
b) Las superficies laterales sub-verticales deben tener una resistencia al deslizamiento
despreciable, en comparación con la del plano de falla, para poder definir los límites
laterales del fallamiento.
c) El plano de deslizamiento debe de aflorar en la cara del talud. Es decir, tener un
buzamiento menor que el talud.
d) El buzamiento del plano de deslizamiento debe ser mayor que el ángulo de fricción de
esa superficie.
e) La parte superior de la superficie de deslizamiento intersecta a la cara superior del talud
o termina en una grieta de tracción.
Figura 22: Esquema de rotura planar (Fuente: Jordá, in litt)
58
4.6.2 Deslizamiento en cuña
Se produce una cuña inestable, cuando dos planos se intersectan según una línea, que
corta al plano del talud por encima de su base. De forma similar a como hemos señalado
en deslizamiento plano, se requieren varias condiciones en relación con la línea de
intersección de los dos planos que forman la cuña, para que el deslizamiento en cuña sea
cinemática mente posible (Duncan & Mah, 2004). En la figura 19 se muestra un esquema
del deslizamiento en cuña con sus partes.
a) La pendiente del talud debe ser mayor que la de la línea de intersección de los dos
planos que forman la cuña, es decir, la línea de intersección debe de aflorar en la cara del
talud.
b) En la práctica se considera de forma preliminar, que la pendiente de la línea de
intersección sea mayor el ángulo de rozamiento de los planos.
c) La parte superior de la línea de intersección, intersecta a la parte superior del talud o
bien terminar en una grieta de tracción, al igual que la falla planar.
Figura 23: Esquema de deslizamiento en cuña (Fuente: Jordá, in litt)
59
4.6.3 Vuelco de estratos
Se produce en los taludes que tienen bloques es forma de columna, que, favorecidos por
una peculiar estratificación, son propensos al vuelco o caídas, por efecto de las fuerzas de
gravedad o la presencia de agua en las discontinuidades (Figura 24).
Figura 24: Rotura por vuelco
En base a la geología, los movimientos pueden ser desprendimientos o deslizamientos de
bloques. Los vuelcos pueden considerar exclusivamente de medios rocosos,
condicionados por la disposición estructural de los estratos hacia el interior del talud y un
sistema de discontinuidades bien desarrollado (Harrison & Hudson, 2000).
4.6.4 Criterio generalizado de Hoek-Brown
El criterio de Hoek-Brown, nace por la necesidad de corregir ciertas incertidumbres
en el cálculo del equilibrio limite, la cohesión y en ángulo de fricción interna son los
resultados principalmente se corrigen.
Donde:
𝜎1 y 𝜎2= Estado tensional mayor y menor del macizo rocoso.
𝜎𝑐𝑖 = RCS de la roca intacta
𝑚𝑏 , s y a = Constantes
60
El GSI y el factor de perturbación (D), determinan las constantes en la roca intacta.
El factor de perturbación (D), se encuentra en función del grado de afectación que se crea
en el macizo rocoso por excavaciones o voladuras, el factor va desde 0, que significa sin
perturbación, es decir es una roca intacta hasta el 1 que es una roca que ha sido
fuertemente afectada por excavaciones o voladuras.
4.6.5 Índice de resistencia geológica (GSI)
Es un índice que califica la calidad un macizo rocoso, que se basa en observaciones de
campo y caracterización de dos factores de suma importancia: la macro-estructura en
función del grado de fracturación del macizo y la condición de las discontinuidades.
Es una factor sencillo de calcular ya que se basa en observaciones de campo, y permite
calcular la calidad del macizo rocoso por el número de discontinuidades presentes en la
roca.
La ecuación que relaciona al GSI con el RMR es la siguiente:
4.6.6 Módulo de deformación
Se utiliza para el cálculo de la deformación del macizo rocoso al ser sometido a una
carga de compresión uniaxial, la expresión que la describe es la siguiente:
Donde:
E= Modulo de Young
61
Las etapas o límites de deformación comprenden los límites elásticos, caracterizado por
un comportamiento lineal ascendente de la curva de deformación vs esfuerzo, elástico-
viscosa, en donde se combina la deformación lineal elástica con la viscosa cuyo
comportamiento es más bien una curvatura, deformación plástica, caracterizada por un
esfuerzo constante mientras se tiene la deformación, para finalmente tener la ruptura de
la roca, que corresponde a la fase final del estado tensional (Añazco, 2017).
La relación entre el módulo de Young y el RMR es la siguiente:
4.6.7 Módulo de Poisson
Es un módulo que tiene poca influencia en los cálculos para las simulaciones numéricas
de los macizos rocoso, también su variabilidad es muy reducida, va desde 0.15 hasta 0.45.
Es un módulo que permite medir el estrechamiento o estiramiento de la roca cuando se la
somete a esfuerzos tangenciales.
El valor puede ser estimado mediante un ábaco propuesto por Hoek y Brown (Tabla 27).
Tabla 27: Abaco de módulo de poison (Fuente: Hoek y Brown)
4.7 Conceptos financieros
4.7.1 Valor actual neto (VAN)
El valor actual neto es el valor del flujo efectivo del proyecto, el flujo efectivo se entiende
como la diferencia entre los ingresos y egresos periódicos. Se utiliza una tasa de
62
expectativa, que es la rentabilidad mínima de la mina, que permite recuperar la inversión,
cubrir los costos y obtener un beneficio
Dónde:
Fj= Flujo neto en el periodo j
Io= Inversión en el periodo 0
i= Tasa de expectativa
n= Horizonte de evaluación
Criterio de aceptación
Si el valor del VAN del proyecto minero es igual o superior a 0, el proyecto es aceptable,
en caso que el VAN sea menor a 0 el proyecto es rechazado.
VAN >0 Proyecto rentable
VAN < Proyecto no rentable
VAN=0 Proyecto indiferente
4.7.2 Tasa interna de retorno (TIR)
“Es otro criterio utilizado para la toma de decisiones sobre los proyectos de inversión y
financiamiento. Se define como la tasa de descuento que iguala el valor presente de los
ingresos del proyecto con el valor presente de los egresos. Es la tasa de interés que,
utilizada en el cálculo del Valor Actual Neto, hace que este sea igual a 0” (Mete, 2014,
p.5).
63
Dónde:
Jf= Flujo neto en el periodo j
Io= Inversión del proyecto
n= Horizonte de evaluación
Criterio de aceptación
TIR >i Proyecto recomendable
TIR= i Proyecto marginal
TIR <i Proyecto no recomendable
64
CAPITULO V
5 MARCO METODOLÓGICO
5.1 Tipo de estudio
La presente investigación es de tipo descriptivo, debido a que durante el desarrollo del
proyecto se utilizan fuentes bibliográficas y datos recogidos en el campo, entre los que
podemos citar, caracterización de los parámetros geológicos y geo-mecánicos de la
cantera, análisis de laboratorio a las muestras de roca y material pétreo, análisis
bibliográfico, que nos permiten encontrar el diseño de explotación y cierre de mina
adecuado para la Cantera “Piedras Rojas”.
El proyecto se define como tipo transversal porque se desarrolla en un tiempo definido y
en un espacio determinado que es la mina de material pétreo “Piedras Rojas”, ubicada en
la parroquia de Pintag, cantón Quito, provincia de Pichincha.
El proyecto es práctico debido a que se realizan trabajos en el campo, como es la
recolección de muestras, levantamiento topográfico, levantamiento geológico y
geotécnico, que son indispensables para el diseño de la cantera.
5.2 Universo y muestra
El universo del proyecto son todas las canteras que se encuentran en explotación y en el
flujo lávico del volcán Antisana, ubicado en la parroquia de Pintag, cantón Quito,
provincia de Pichincha. La muestra es la Cantera “Piedras Rojas” ubicada en el depósito
de lavas andesíticas del volcán Antisana.
5.3 Técnicas de investigación
Las técnicas de investigación que se utilizan son:
Recopilación de información bibliográfica y trabajos previos realizados en el
sector donde se realiza la investigación.
65
Realización de trabajo de campo en la cantera “Piedras Rojas”, para el
levantamiento topográfico, recolección de muestras, realización de mapa
geológico y geo-técnico, etc.
Los datos obtenidos en el campo se someten al análisis correspondiente para
corroborar con los resultados obtenidos teóricamente.
Los resultados de los análisis y datos recolectados en el campo se someten al
procesamiento por software.
Los resultados obtenidos del procesamiento de datos se interpretan siguiendo
un criterio técnico, veraz, claro y objetivo que permitan el diseño de
explotación adecuado.
66
5.4 Método de explotación de la cantera “Piedras Rojas”
Para la selección del método de explotación, en primer lugar, se definirá en sistema de
explotación, es decir, si la explotación se realizara por minería a cielo abierto o por
minería subterránea, para este fin se calificará al depósito según el criterio UBC, descrito
en el literal 4.2.
A continuación, se detalla las características específicas del depósito para que se utilizaran
en su calificación (Figura 28).
SELECCIÓN DE SISTEMA DE EXPLOTACIÓN
1. Forma general
Equidimensional (Masivo)
Todas las dimensiones están en el mismo orden de magnitud
2. Espesor del manto
Muy grueso 57 m
3. Inclinación
Plano -20°
4. Profundidad
Superficial 0-100m
5. Distribución
Uniforme El grado en cualquier lugar del depósito no varía significativamente
6. Rock mass ratings
Fuerte 60-80 Mpa
7. Rock substance strength (RSS)
Moderado 10-15
Sobrecarga No existe Tabla 28: Caracterización del deposito
Para la calificación del depósito se utiliza la herramienta informática desarrollada por la
University of British Columbia (Figura 25).
67
Figura 25: Puntuación obtenida del análisis University of British Columbia
El sistema de explotación que mayor puntuación obtiene es el Open Pit (Minería a cielo
abierto), con un puntaje de 24.
Considerando las posibles soluciones para el problema planteado, tomando en cuenta las
características estudiadas en el capítulo anterior y considerando las particularidades del
área de estudio que se detallan a continuación (Tabla 29):
Sistema de explotación Parámetros Características
Explotación a cielo abierto
Disposición del material Uniforme
Grado de compactación De media a alta
Forma del deposito Equidimensional (Masivo)
Relieve del terreno original Ladera
Profundidad Superficial
Inclinación Plano (-20°)
Tabla 29: Características del deposito
Se determina el sistema de explotación a aplicarse en la cantera “Piedras Rojas” es
minería a cielo abierto, por el método “Explotación por profundización longitudinal”, que
es la variante que se adapta a las características del depósito (Tabla 30).
68
Selección Variante Características
Diseño de explotación por profundización
De profundización longitudinal por un
borde
Explotación del mineral desde los bancos superiores hacia los inferiores
Es necesario definir el talud de
liquidación previo iniciar las labores de
extracción
Se realiza la explotación desde un borde de la cantera
De profundización longitudinal por dos
bordes
Características idénticas a la
variante anterior
Mayor producción de material pétreo
Tabla 30: Variantes del Diseño de Explotación por Profundización según V.V. Rzhevskiy.
(Fuente: HUMBERTO SOSA -” Tecnología de la Explotación de minerales duros por el método
a Cielo Abierto”).
El método de explotación es una secuencia de actividades que permiten la extracción
técnica y segura del material pétreo, el método elegido para la cantera “Piedras Rojas” es
el de Profundización por un Borde, y se adapta a las características geológicas,
geotécnicas y geomecánicas del material pétreo, a las condiciones geométricas de la
concesión y a la seguridad en el laboreo minero.
5.5 Diseño de explotación
Para el diseño de explotación se consideran el tamaño, forma, orientación, profundidad
del depósito, propiedades mecánicas y maquinaria.
El depósito tiene un relieve irregular que se encuentra ubicado en una pendiente de tipo
montañoso, su explotación se realizará a cielo abierto descendente con alturas de bancos
y ángulos de talud definidos, la secuencia de trabajos o procesos que se debe seguir para
obtener el material pétreo se detalla en el ítem siguiente.
69
Para iniciar la explotación es fundamental la remoción de la sobrecarga que cubre al
material pétreo, pero en mina “Piedras Rojas”, la sobrecarga no existe y el depósito se
encuentra aflorando, lo que facilita las operaciones mineras. Para el acceso a los diferentes
frentes de trabajo deben ser construidos los accesos y su ancho estará en función de tipo
de equipo a utilizarse.
5.6 Acceso a los frentes de arranque
Al iniciar la explotación, se debe en primer lugar franquear una trinchera de corte o
camino que permita el acceso al material pétreo, para lograrlo se utilizará la
retroexcavadora (Figura 26).
Figura 26: Corte lateral de trinchera con retroexcavadora (Fuente: Open pit mine planning
and design).
Una vez franqueado los caminos que dan acceso al material pétreo se debe seleccionar la
secuencia de extracción o de corte para el yacimiento. Cabe destacar que los taludes de
liquidación tienen un alto de 10 metros mientras que los taludes de trabajo tienen una
altura de 5 metros, por lo que para conformar un talud de liquidación se deberá realizar
dos taludes de trabajo con la siguiente secuencia de corte (Figura 27).
70
Figura 27: Secuencia de corte del depósito (Fuente: Open pit mine planning and design).
Como se observa en la figura anterior, primero franqueamos el camino superior y se
arranca los cortes 1 y 2, hasta llegar al borde de cantera, luego se franquea el camino 2,
para poder arrancar la capa 3,4,5 y 6, hasta llegar al borde de la cantera y poder conforman
un talud de liquidación de 10 metros.
5.7 Proceso de expansión de la cantera
Cuando la trinchera de corte alcanzado la longitud y profundidad deseados, el corte se
debe expandir lateralmente. Inicialmente el espacio operativo es muy limitado,
inicialmente el camión debe detenerse en la parte superior de la trinchera de corte y luego
bajar en retroceso hasta la pala cargadora 28A. Cuando la plataforma de trabajo se ha
expandido lo suficiente, la volqueta puede girar en el mismo lugar donde se encuentra
operando la pala 28B.
Figura 28: Franqueo de trinchera de corte (Fuente: Open Pit Mine Planning and Design)
71
Una vez establecido el acceso, el corte se amplía hasta alcanzar todo el banco o nivel.
Existen tres posibles enfoques o métodos de expansión que pueden ser usados para el
caso de la canteras o minas a cielo abierto:
Cortes frontales
Cortes paralelos con trasporte continuo de más de una volqueta (Necesaria gran
área de trabajo)
Cortes paralelos con una sola volqueta (Área de trabajo reducida)
Los tres métodos tienen sus particularidades, los dos primeros se usan cuando existe una
gran cantidad de área de trabajo, mientras que la opción tres es para bancos más estrechos
y con menores áreas de trabajo, por lo tanto, el método de expansión que mejor se adapta
a las características de la Cantera “Piedras Rojas”, es la opción tres, cortes paralelos con
una sola volqueta. Debido a las limitaciones de espacio, producción y equipo se decide
emplear el método de corte paralelo con transporte continuo, la secuencia operativa de
extracción con las volquetas y la pala se detallará más adelante.
5.8 Cortes paralelos con una sola volqueta
La expansión de los niveles en los cortes se realiza con este proceso debido a las
limitaciones de espacio, debido a que solo hay acceso a la trinchera desde un lado de la
pala, esto significa que la volqueta se acerca a la pala desde la parte trasera, se detiene,
gira y se coloca en posición de carga (Figura 29).
72
Figura 29: Secuencia de corte de corte paralelo (Fuente: Open Pit Mine Planning and
Design)
El corte esquematizado junto con la volqueta se presenta a continuación:
Figura 30: Corte esquemático (Fuente: Open Pit Mine Planning and Design)
73
Después de lo expuesto la metodología que se utilizará para la extracción del material
pétreo es la siguiente:
Apertura de los accesos o trincheras de corte
Expansión lateral de corte del banco y plataforma de trabajo
Extracción del material pétreo de los bancos
Avance descendente hacían el siguiente banco
5.9 Parámetros técnicos
5.9.1 Acceso a los frentes de trabajo
El acceso a los diferentes frentes de trabajo se realiza mediante una vía que cruza toda la
concesión minera de manera transversal, por esta vía se llega al banco de cota más alta y
se empieza la extracción de mineral de forma descendente.
Para el cálculo del ancho de la vía se emplea la siguiente formula:
𝑇 = 𝑎 + (0.15 + 1 ∗ 𝑛)
Donde:
T= Ancho de la vía, m
a= Ancho de la maquinaria de mayor dimensión, m. (Volqueta 2.5m de ancho)
n= Número de carriles. (1 carril).
𝑇 = 2.5𝑚 + (1.5 + 1 ∗ 1)
𝑇 = 4𝑚
5.9.2 Profundidad de la cantera
En el diseño de explotación de la cantera se debe definir la profundidad máxima hasta
donde se extraerá el material pétreo, tomando en cuenta criterios de ángulo de talud de
liquidación, propiedades físico-mecánicas y si es económicamente rentable la extracción.
74
Mediante el análisis de los perfiles del diseño de la mina se determina que, para llevar
una explotación segura, eficiente y rentable, la profundidad de cantera debe ser de 40
metros desde la cota 3170 hasta la cota 3130, utilizando 4 bancos de liquidación con una
altura de 10 metros cada uno de ellos. (Figura 31).
Figura 31: Perfil de cantera
5.10 Angulo de talud de los bancos
El ángulo de inclinación de los bancos de trabajo se encuentra directamente relacionado
con el tipo de materiales pétreos existentes en la cantera y la altura de los bancos,
entonces, la altura y taludes de los bancos están definidos por el tipo de roca y sus
características geotécnicas y por la maquinaria a utilizarse.
5.10.1 Angulo de talud de bancos de liquidación
Para la determinación del ángulo de inclinación de los taludes de trabajo se basa en la
tabla empírica realizada por el profesor ruso Protodyakonov (Tabla 31). El tipo de roca
que se tiene en la cantera es andesita fragmentada, con presencia de auto brechas.
Cabe destacar que la litología presente en la cantera no es exactamente la misma descrita
en la tabla 31 empírica del profesor Protodyakonov, por este motivo también nos basamos
en observaciones de campo para poder determinar el ángulo de inclinación de los taludes
de trabajo.
75
Tabla 31: Clasificación de rocas (Fuente: Protodyakonov)
Para el cálculo del ángulo de inclinación del talud de trabajo se utiliza la siguiente
ecuación:
∝= 𝒂𝒓𝒄𝒕𝒈 (𝒇)
Donde:
∝= Angulo de talud
𝑓= Coeficiente de Protodyakonov (=10)
Reemplazamos los valores obtenidos en la ecuación:
76
∝= 𝒂𝒓𝒄𝒕𝒈 (10)
∝= 84°
El valor obtenido se considera con un factor de estabilidad de 1, lo que nos indica que
está en equilibrio crítico por lo que es necesario añadir un factor de seguridad.
Para realizar el cálculo del ángulo de los taludes de trabajo y de liquidación con el
coeficiente se seguridad se utiliza la siguiente ecuación:
α =β
Ƞ
Donde:
α = Angulo de talud en trabajo/ en liquidación.
𝛽 = Angulo de banco de liquidación
Ƞ = Coeficiente de estabilidad para taludes de bancos en trabajo/ bancos en
liquidación.
Para el cálculo teórico de los taludes de liquidación y de trabajo se recomiendan los
siguientes factores de seguridad, para poder preservar la estadidad en función del
tiempo de vida de los taludes (Tabla 32).
Tabla 32: Coeficientes de seguridad
Coeficiente de seguridad para los taludes:
Banco de trabajo= 1.2
Banco de liquidación= 1.7
77
Reemplazamos en la ecuación
α =84
1.7
α = 50°
El ángulo obtenido se compara con los valores de la tabla 11, en donde para un talud
de 10 m, se recomienda un ángulo de talud de liquidación de 50 a 55°, y el ángulo
obtenido en la cantera es de 50°, por lo tanto, se considera que el valor calculado es
el adecuado para las características del depósito.
5.10.2 Angulo de talud de trabajo
α =84
1.2
α = 62° = 70°
El ángulo obtenido es referencial y podemos contrastarlo con otros estudios y con
observaciones en el campo, en el Libro de Tecnología de Explotación de Minerales
duros por el Método a Cielo Abierto elaborado por Sosa González Galo Humberto,
encontramos una tabla de referencia para el ángulo en taludes de trabajo, en donde
nos recomienda ángulos de taludes de hasta 75° para la litología elegida en la tabla
31.
El ángulo de 75 grados para taludes de trabajo es el que más se acerca a la realidad
de la cantera, en donde existen taludes de hasta 80° que se mantienen estables.
Por razones técnicas y de seguridad el ángulo del talud de trabajo que se selecciona
para la cantera es de 75°.
78
Tabla 33: Angulo de taludes de trabajo (Fuente: Sosa Gonzales)
5.10.3 Angulo de borde de liquidación de la cantera
En el cálculo de ángulo de borde de liquidación de la cantera se utiliza la siguiente
ecuación:
∅ = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔𝐻
(𝑁𝑏𝑟 ∗ ℎ𝑏 ∗ 𝑐𝑜𝑡𝛼𝑙) + (𝑋 ∗ 𝑁𝑟𝑒𝑐𝑒𝑠𝑜)
Dónde:
H = Profundidad de la cantera (=40m)
Nbr = Numero de bancos en receso o definitivo (=4)
79
Hb = altura de banco en trabajo (10m)
𝛼𝑙 = Ángulo de talud del banco en receso o liquidación que corresponde también al
ángulo de talud natural tomado en el campo (50°)
X = Ancho de berma de resguardo (=4)
Nreceso = Numero de bermas en receso (=4)
∅ = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔40
(4 ∗ 10 ∗ cot 50°) + (4 ∗ 4)
∅ = 39° = 40°
5.10.4 Altura de los bancos de trabajo
La altura de los bancos de trabajo estará en función de la maquinaria empleada en la
explotación del material pétreo de la cantera “Piedras Rojas”, la cantera cuenta con una
retroexcavadora Doosan DX 340 (Figura 32).
Figura 32: Características técnicas de la pala (Fuente: Catalogo)
80
La altura de los bancos de trabajo se calcula con la ecuación:
ℎ = 0,8 ∗ 𝐴𝑏
Dónde:
Ab= Alcance máximo del brazo de la pala (=10m)
Reemplazamos el dato en la ecuación.
ℎ = 0,8 ∗ 10m
ℎ = 8m
Para facilitar las operaciones mineras se decide que el material pétreo se extraerá
mediante 2 capas de trabajo de 5 metros cada una y con un ángulo de inclinación de 75°,
como se explica en la figura 33.
5.10.5 Alturas de banco de liquidación
Para el tipo de litología presente en la mina, la tabla 11 recomienda utilizar taludes de
liquidación de 10 a 15 metros, debido a que las capas de trabajo serán de 5 metros, se
decide que la altura de los taludes de liquidación será de 10 metros, que quedara al
concluir el arranque de dos bancos de trabajo (Figura 33).
Figura 33: Angulo de talud de trabajo y de liquidación
81
5.10.6 Numero de bancos
El número de bancos se calcula tomando en cuenta la profundad de la cantera y la altura
de los bancos en recesión.
𝑁𝑏 =𝐻𝑐
𝐻𝑏
Donde:
Nb= Numero de bancos
Hc= Profundidad de la cantera
Hb= Altura de los bancos de liquidación
𝑁𝑏 =40
10
𝑵𝒃 = 𝟒
5.10.7 Ancho de la plataforma de trabajo
La actividad de extracción de material pétreo se realiza en la plataforma de trabajo y su
ancho está determinado por la suma del espacio necesario que utilizaran las maquinas en
la extracción, carguío y trasporte del material.
Para el cálculo se utiliza la siguiente ecuación:
𝐵𝑝𝑡 = 𝐶 + 𝑇 + 𝐵
Donde:
C= Ancho de la franja de trabajo
T= Ancho de la vía
B= Berma de seguridad
Calculo de ancho de franja (C)
El ancho de la franja de extracción viene dado por el radio de extracción de la excavadora
y se calcula con la expresión:
𝐶 = 1.7 ∗ 𝐴𝑒
82
Donde
Ae= Radio de extracción de excavadora (11m)
𝐶 = 1.7 ∗ 11𝑚
𝐶 = 18𝑚
Calculo de ancho de la vía (T)
En ancho de la vía se encuentra en función de las dimensiones de la maquinaria de
trasporte que se utiliza en la mina y se calcula con la expresión:
𝑇 = 𝑎 ∗ (0.5 + 1.5 ∗ 𝑛)
Donde
a= Ancho de volqueta (=2.5m)
n= Numero de vías (=1)
𝑇 = 2.5 ∗ (0.5 + 1.5 ∗ 1)
𝑇 = 5𝑚
Calculo de berma de seguridad (B)
La berma de seguridad es el espacio de protección ante posibles deslizamientos del talud,
desprendimientos de rocas y se encuentra en función de la altura del banco.
Se recomienda que la berma de seguridad sea un tercio de la altura del talud.
𝐵 =1
3∗ 𝐻𝑏
Donde
B= Ancho de berma de seguridad
Hb= Altura de banco (=10m)
𝐵 =1
3∗ 10
𝐵 = 3.3 = 3𝑚
83
Una vez despejados todas las variables que intervienen en el ancho de la plataforma de
trabajo los reemplazamos en la ecuación.
𝐵𝑝𝑡 = 18 + 5 + 3
𝐵𝑝𝑡 = 26
Figura 34: Parámetros técnicos de bancos
Una vez calculados los parámetros técnicos de la mina se procesan los datos en el software
CivilCad para generar un modelo tridimensional de la mina, que permita visualizar el
diseño final de la mina. (Figura 35).
84
Figura 35: Diseño tridimensional de la mina
5.11 Parámetros geotécnicos
La geotecnia es una de las ciencias más usadas actualmente en la construcción de taludes,
entre las principales ventajas que obtenemos al aplicar la geotecnia, es que, mediante
correlaciones, se obtiene la calidad del macizo rocoso, que nos ayudara a tomar decisiones
sobre el dimensionamiento y geometría de taludes.
La clasificación geomecánica tiene como objetivo evaluar de manera cuantitativa la
calidad del macizo rocoso. Para su caracterización es necesario el conocimiento de los
siguientes parámetros.
Resistencia de la roca
Número de familias de discontinuidades
Espaciado de los planos de discontinuidad
Caracterización geomecánica de las diferentes discontinuidades: rugosidad,
continuidad, meteorización, relleno y continuidad.
Presencia de agua en las juntas
Alteraciones del macizo rocoso por excavaciones
85
Para la determinación de la calidad del macizo rocoso presente en el área de la concesión
minera “Piedras Rojas” se utiliza la clasificación de Bieniawski.
5.11.1 Obtención del índice RMR
Para determinar la calidad del macizo rocoso, se debe dividirlo en dominios estructurales
más o menos homogéneos, para la cantera se ha determinado 4 ventanas, que son
afloramientos de macizo rocoso donde es posible tomar datos estructurales, para la
descripción geomecánica del macizo.
Las coordenadas UTM, Datum PSAD 57, Zona 17-Sur, de las ventanas para la toma de
datos estructurales en la que se realizó el mapeo geotécnico son (Tabla 34):
Estaciones Coordenadas
X Y
EGM1 794153 9953284
EGM2 794175 9953204
EGM3 794214 9953244
EGM4 794119 9953263
Tabla 34: Coordenadas de estaciones geomecánicas
Resistencia a la compresión simple
Se determina mediante la estimación de la tabla realizada por Bieniawski, para ciertas
rocas, en nuestro caso andesita (Tabla 35).
86
Tabla 35: Resistencia a la compresión simple ( Fuente: Estabilidad de taludes)
El resultado obtenido en la tabla es de 128 MPa, que también fue comprobado en el campo
con el martillo de geólogo en donde hizo falta muchos golpes para poder fracturar la roca,
dando como resultado una roca tipo R5 (Roca muy dura).
RQD (Rock Quality Designation)
Se obtiene de la ecuación propuesta por Priest y Hudson (1981), que relaciona el valor
teórico del RQD, con el número de juntas por metro lineal (γ):
𝑅𝑄𝐷 = 100𝑒−0.1𝛾(0.1𝛾 + 1)
A continuación, se presenta el resumen de las 4 estaciones geomecánicas analizadas,
con los datos estructurales tomados en campo y los parámetros tomados para calificarlo
se detalla en el Capítulo III.
87
RMR EGM 1 Valoración mínima Valoración máxima
Resumen Valoración Resumen Valoración
RMR1 RCS (Mpa) 100-250 12 100-250 12
RMR2 RQD (%) 77 17 77 17
RMR3 Espaciado (mm) ≥20 - <60 5 ≥60 - <200 8
RMR4 Estado de las juntas
Continuidad ≥1 - <3 4 <1 6
Apertura ≥0.25 -
<0.50
3 ≥0.1 - <0.25 3
Rugosidad Plana rugosa
1 Ondulada lisa
3
Relleno Duro 4 Ninguno 6
Alteración Ligeramente 5 Ligeramente 5
Total 17 23
RMR5 Presencia de agua Seco 15 Seco 15
Rango RMR 66 75
Tabla 36: Estación geomecánica 1
RMR EGM 2 Valoración mínima Valoración máxima
Resumen Valoración Resumen Valoración
RMR1 RCS (Mpa) 100-250 12 100-250 12
RMR2 RQD (%) 41 6 41 6
RMR3 Espaciado (mm) ≥60 - <200 8 ≥60 - <200 8
RMR4 Estado de las juntas
Continuidad ≥1 - <3 4 <1 6
Abertura ≥0.50 - <2.5 1 ≥0.1 - <0.25 3
Rugosidad Plana lisa 1 Plana rugosa 3
Relleno Duro 4 Ninguno 6
Alteración Moderadamente 3 Ligeramente 5
Total 13 23
RMR5 Presencia de agua Seco 15 Seco 15
Rango RMR 54 64
Tabla 37: Estación geomecánica 2
RMR EGM 3 Valoración mínima Valoración máxima
Resumen Valoración Resumen Valoración
RMR1 RCS (Mpa) 100-250 12 100-250 12
RMR2 RQD (%) 50 13 50 13
RMR3 Espaciado (mm) ≥20 - <60 5 ≥60 - <200 8
RMR4 Estado de las juntas
Continuidad <1 6 <1 6
Apertura ≥2.5 - <10 1 ≥0.50 - <2.5 3
Rugosidad Plana lisa 1 Plana rugosa 3
Relleno Duro 4 Ninguno 6
Alteración Ligeramente 5 Ligeramente 5
Total 17 23
RMR5 Presencia de agua Seco 15 Seco 15
Rango RMR 62 71
Tabla 38: Estación geomecánica 3
88
RMR EGM 4 Valoración mínima Valoración máxima
Resumen Valoración Resumen Valoración
RMR1 RCS (Mpa) 100-250 12 100-250 12
RMR2 RQD (%) 60 13 60 13
RMR3 Espaciado (mm) ≥20 - <60 5 ≥60 - <200 8
RMR4 Estado de las juntas
Continuidad <1 6 <1 6
Apertura ≥2.5 - <10 1 ≥2.5 - <10 1
Rugosidad Plana lisa 1 Plana rugosa 3
Relleno Duro 4 Ninguno 6
Alteración Moderadamente 3 Ligeramente 5
Total 15 21
RMR5 Presencia de agua Seco 15 Seco 15
Rango RMR 60 69
Tabla 39:Estación geomecánica 4
Las tablas representan los valores obtenidos en las 4 estaciones geomecánicas realizadas
en la cantera “Piedras Rojas”, en el anexo 2 se describe las estaciones realizadas para la
descripción del macizo rocoso.
Como resumen se presenta el promedio los valores obtenidos, el RCS, RQD y el RMR
de las 4 estaciones geomecánicas analizadas (Tabla 40).
Estación RCS RQD RMRmin RMRmax
1 128 77 66 75
2 128 41 54 64
3 128 50 62 71
4 128 60 60 69
Promedio 128 57 60.5 69.75
Tabla 40: Resumen de resultados geotécnicos
Calidad del macizo rocoso
El valor promedio del RMR, entre el máximo y el mínimo es de 65 y sin tomar en cuenta
la corrección que aplica (Sosa, 1989) (Leopolb, 1971) para taludes el tipo de roca que
tenemos en el macizo rocoso es de clase II según la clasificación del mismo autor, es decir
tenemos una roca buena (Tabla 41).
89
Tabla 41: Clasificación geomecánica (Fuente: Bieniawski)
5.11.2 Obtención del Slope Mass Rating (SMR)
Para el cálculo del índice SMR, se calculó las 4 familias de juntas encontradas en el
análisis estereográfico con la dirección del talud 1 (0/40) y el talud 2 (90/40)
Talud 1, familia 350/32
Parámetros Unidad Puntaje Calificación
Azimut de buzamiento del talud (ɤs) 0 Grados
Buzamiento del talud (βs) 40 Grados
Azimut de buzamiento de la junta (ɤj) 305 Grados
Buzamiento de la junta (βj) 32 Grados
F1 (│ɤj - ɤs│) 305 0.15
F2 (βj) 32 0.7
F3 (βj-βs) -8 -50
Método de excavación del talud (F4) (Pre corte) 10 10
Valoración RMR Roca buena 65 65
Valoración de corrección SMR (RMR+(F1*F2*F3)+F4) 70
Descripción Estable Tabla 42: Valoración del SMR Talud 1, familia 350/32
Talud 1, familia 16/31
Parámetros Unidad Puntaje Calificación
Azimut de buzamiento del talud (ɤs) 0 Grados
Buzamiento del talud (βs) 40 Grados
Azimut de buzamiento de la junta (ɤj) 16 Grados
Buzamiento de la junta (βj) 31 Grados
F1 (│ɤj - ɤs│) 16 0.7
F2 (βj) 31 0.7
F3 (βj-βs) -9 -50
Método de excavación del talud (F4) (Pre corte) 10 10
Valoración RMR Roca buena 65 65
Valoración de corrección SMR (RMR+(F1*F2*F3)+F4) 51
Descripción Parcialmente inestable
Tabla 43: Valoración del SMR Talud 1, familia 16/31
90
Talud 1, familia 86/53
Parámetros Unidad Puntaje Calificación
Azimut de buzamiento del talud (ɤs) 0 Grados
Buzamiento del talud (βs) 40 Grados
Azimut de buzamiento de la junta (ɤj) 86 Grados
Buzamiento de la junta (βj) 35 Grados
F1 (│ɤj - ɤs│) 86 0.15
F2 (βj) 35 0.7
F3 (βj-βs) -5 -50
Método de excavación del talud (F4) (Pre corte) 10 10
Valoración RMR Roca buena 65 65
Valoración de corrección SMR (RMR+(F1*F2*F3)+F4) 70
Descripción Estable
Tabla 44: Valoración del SMR Talud 1, familia 86/53
Talud 1, familia 130/14
Parámetros Unidad Puntaje Calificación
Azimut de buzamiento del talud (ɤs) 0 Grados
Buzamiento del talud (βs) 40 Grados
Azimut de buzamiento de la junta (ɤj) 130 Grados
Buzamiento de la junta (βj) 14 Grados
F1 (│ɤj - ɤs│) 130 0.15
F2 (βj) 14 0.15
F3 (βj-βs) -26 -60
Método de excavación del talud (F4) (Pre corte) 10 10
Valoración RMR Roca buena 65 65
Valoración de corrección SMR (RMR+(F1*F2*F3)+F4) 74
Descripción Estable
Tabla 45: Valoración del SMR Talud 1, familia 130/14
Procesados los datos del talud 1, del diseño final de la cantera, se determina que la roca
se encuentra en los rangos de estable a parcialmente inestable, con unos de SRM que
varían de 74 a 51. La clase II a la que pertenece la categoría estable con caídas esporádicas
de roca, y clase III que se caracteriza por la formación de algunas cuñas. El método que
se sugiere para el sostenimiento de los taludes es la creación de zanjas de coronación y al
pie del talud y en caso de ser necesario la colocación de redes de seguridad en el talud
por posibles deslizamientos de roca (Tabla 46).
91
Tabla 46: Método de soporte de talud 1 (Fuente: Romana)
Talud 2, familia 350/32
Parámetros Unidad Puntaje Calificación
Azimut de buzamiento del talud (ɤs) 90 Grados
Buzamiento del talud (βs) 40 Grados
Azimut de buzamiento de la junta (ɤj) 305 Grados
Buzamiento de la junta (βj) 32 Grados
F1 (│ɤj - ɤs│) 215 0.15
F2 (βj) 32 0.7
F3 (βj-βs) -8 -50
Método de excavación del talud (F4) (Pre corte) 10 10
Valoración RMR Roca buena
65 65
Valoración de corrección SMR (RMR+(F1*F2*F3)+F4) 70
Descripción Estable
Talud 2, familia 16/31
Parámetros Unidad Puntaje Calificación
Azimut de buzamiento del talud (ɤs) 90 Grados
Buzamiento del talud (βs) 40 Grados
Azimut de buzamiento de la junta (ɤj) 16 Grados
Buzamiento de la junta (βj) 31 Grados
F1 (│ɤj - ɤs│) -74 1
F2 (βj) 31 0.7
F3 (βj-βs) -9 -50
Método de excavación del talud (F4) (Pre corte) 10 10
Valoración RMR Roca buena 65 65
Valoración de corrección SMR (RMR+(F1*F2*F3)+F4) 40
Descripción Inestable
92
Talud 2, familia 86/53
Parámetros Unidad Puntaje Calificación
Azimut de buzamiento del talud (ɤs) 90 Grados
Buzamiento del talud (βs) 40 Grados
Azimut de buzamiento de la junta (ɤj) 86 Grados
Buzamiento de la junta (βj) 35 Grados
F1 (│ɤj - ɤs│) -4 1
F2 (βj) 35 0.7
F3 (βj-βs) -5 -50
Método de excavación del talud (F4) (Precorte) 10 10
Valoración RMR Roca buena 65 65
Valoración de corrección SMR (RMR+(F1*F2*F3)+F4) 40
Descripción Inestable
Talud 2, familia 130/14
Parámetros Unidad Puntaje Calificación
Azimut de buzamiento del talud (ɤs) 90 Grados
Buzamiento del talud (βs) 40 Grados
Azimut de buzamiento de la junta (ɤj) 130 Grados
Buzamiento de la junta (βj) 14 Grados
F1 (│ɤj - ɤs│) 40 0.15
F2 (βj) 14 0.15
F3 (βj-βs) -26 -60
Método de excavación del talud (F4) (Pre corte) 10 10
Valoración RMR Roca buena 65 65
Valoración de corrección SMR (RMR+(F1*F2*F3)+F4) 74
Descripción Estable
Procesados los datos del talud 2, del diseño final de la cantera, se determina que la roca
se encuentra en los rangos de estable a inestable, con unos de SRM que varían de 74 a 40
respectivamente. La clase II a la que pertenece la categoría estable con caídas esporádicas
de roca, y clase III en donde se formas cuñas de gran tamaño. El método sugerido según
la clasificación SMR, es la colocación de pernos de anclaje en los lugares de formación
de cuñas (Tabla 47).
93
Tabla 47: Método de soporte de talud 2 (Fuente: Romana)
Concluido el análisis de estabilidad de taludes con el método de clasificación propuesto
por Romana, se decide realizar zanjas de coronación y al pie en los taludes de liquidación,
y colocar una malla para posibles deslizamientos de roca. Los pernos de anclaje se
colocarán solo en caso de ser necesarios y en lugares específicos de formación de cuñas
en el talud, debido a que el costo de colocación en todo el talud es muy elevado.
Además, los datos obtenidos con la clasificación SMR, se comprobarán con el análisis
cinemático de los taludes, debido a que el SMR no toma en cuenta factores como la altura
de los taludes y el ángulo de fricción, que son factores que pueden alterar los resultados
del análisis de estabilidad.
5.11.3 Análisis con Rocsiencie
Factor de perturbación D
En la cantera se extrae el material mediante una pala mecánica, por lo tanto, el factor de
perturbación del macizo rocoso es de 0.7 que representa el valor de una excavación
mecánica (Figura 36).
94
Figura 36: Factor de perturbación D (Fuente: Rocsiencie)
Constate mi
Se obtiene del ábaco de Hoek, para el caso de la andesita tomamos el valor de 25
(Figura 37).
Figura 37: Constante mi (Fuente: Rocsiencie)
Geological Strength Index (GSI)
Tomando en cuenta las observaciones de campo y comparándola con la plantilla del GSI,
se obtiene un valor de 55, que corresponde a una roca fracturada que forma hasta cubos
por la intersección de 3 fallas y que se encuentra en un estado relativamente malo (Figura
38).
95
Figura 38: Geological Strength Index (Fuente: Rocsiencie)
Pasaporte de resistencia
Los parámetros de resistencia para el macizo rocoso analizado se obtienen utilizando el
programa RocData, a continuación, en la figura 39, se representa la envolvente de acuerdo
al criterio de Hoek and Brown.
Figura 39: Envolvente de Hoek and Brown (Fuente: RocData)
A continuación, en la tabla 44 se presenta un resumen de todos los parámetros analizados
en el macizo rocoso de la cantera “Piedras Rojas”.
96
Material Peso
unitario RCS RMR GSI mi
Angulo fricción
Cohesión
kN/M3 Mpa Grados KPA
Andesita 26 128 65 55 25 56 959
Tabla 48: Resumen de propiedades de resistencia del macizo rocoso
5.11.4 Resistencia de juntas
Aplicando el principio de Barton-Bandis se obtiene los valores de índice de
rugosidad (JRC) y resistencia de los labios de la discontinuidad (JCS).
Índice de rugosidad (JRC)
Este índice se obtiene del programa RocData y su valor es de 11 (Figura 40).
Figura 40: Valor de rugosidad (Fuente: RockData)
Resistencia de labios de discontinuidades (JCS)
Los labios de las discontinuidades son de la misma roca de la mina, que es andesita por
lo que su resistencia es similar. El valor se obtiene con el RockData (Figura 41).
97
Figura 41: Resistencia de discontinuidades (Fuente: RockData)
El valor de JRC se estimó en 11 y el valor de JCS se estimó de 175 MPa, y el ángulo de
fricción de las juntas y la cohesión se estima para un talud de 60 metros de altura con una
densidad de roca de 26 KN/m3 (Figura 42).
Figura 42: Criterio de Barton-Bandis (Fuente: RockData)
98
Los parámetros de resistencia de las juntas se detallan a continuación (Tabla 45):
Andesita Cohesión
(MPa)
Angulo de fricción
(°)
Discontinuidades 2.1 MPa 35.5 Tabla 49: Cohesión y ángulo de fricción de las juntas (Fuente: RockData)
5.12 Análisis cinemático
Para el análisis cinemático de cuñas y posibles deslizamientos se analiza dos taludes, el
primero con dirección de buzamiento de 0° e inclinación de 40° y el segundo talud con
una dirección de buzamiento de 90° e inclinación de 40° como se indica en la figura 43.
Figura 43: Taludes para el análisis cinemático
TALUD 2
99
El ángulo de fricción interna para las juntas es el anteriormente calculado que es de 35°,
y se aplica para todos los taludes de la mina.
Talud 1
Talud Altura máxima de talud
Dirección de buzamiento
Inclinación ° de fricción
1 40 0 40 35
Tabla 50: Resumen parámetros de talud de liquidación 1
Falla plana
En función al análisis del software Dips, de las familias de fallas con respecto al talud,
hay nulas posibilidades de que se produzca la falla de tipo planar (Figura 44).
Figura 44: Talud 1-Analisis planar
Falla en cuña
En función de análisis cinemático realizado por el software Dips, entre las
discontinuidades y el talud, la posibilidad de una falla en cuña es nula (Figura 45).
100
Figura 45: Talud 1-Analisis cuña
Vuelcos
En función al análisis cinemático realizado por el software Dips, entre las
discontinuidades y el talud, la posibilidad de un vuelco es nula (Figura 46).
Figura 46: Talud 1-Analisis vuelco
Talud 2
Talud Altura máxima de talud
Dirección de buzamiento
Inclinación ° de fricción
1 40 90 40 40
Figura 47: Resumen parámetros talud 2 de liquidación
101
Falla plana
En función al análisis del software Dips, de las familias de fallas con respecto al talud,
hay nulas posibilidades de que se produzca la falla de tipo planar (Figura 48).
Figura 48: Talud 2-Analisis planar
Falla en cuña
En función de análisis cinemático realizado por el software Dips, entre las
discontinuidades y el talud, la posibilidad de una falla en cuña es nula (Figura 49).
Figura 49: Talud 2- Análisis cuña
102
Vuelcos
En función al análisis cinemático realizado por el software Dips, entre las
discontinuidades y el talud, la posibilidad de un vuelco es nula (Figura 50).
Figura 50: Talud 2-Analisis vuelco
Resumen de análisis estereográfico
Se realizó el análisis estereográfico para los taludes de liquidación 40/0 y 40/90, en donde
se determinó que las probabilidades de que exista una falla tipo planar, cuña o vuelco son
muy pocas probables.
Se recomienda seguir con el diseño planteado en la mina, debido a que la dirección de
talud de liquidación 40/0 y 40/90, son los más favorables para disminuir las
probabilidades de fallas. A continuación, en la tabla 47 se presenta un resumen del análisis
estereográfico para los 2 taludes.
103
Talud Dominio geotécnico
Set de discontinuidades
Orientación de talud
Bfa plana Bfa cuña Bfa vuelco
1 Andesita 1m: 32/305 40/0 ESTABLE ESTABLE ESTABLE
2m: 31/16
3m: 35/86
4m: 14/130
2 Andesita 1m: 32/305 40/90 ESTABLE ESTABLE ESTABLE
2m: 31/16
3m: 35/86
4m: 14/130
Tabla 51: Resumen estereográfico
5.13 Análisis de estabilidad global
La estabilidad global del talud de liquidación se calcula utilizando el software SLIDE, los
criterios que se utilizan para calcular el coeficiente se seguridad son:
5.13.1 Calculo de coeficiente de aceleración sísmica horizontal y vertical
Para el cálculo de la aceleración sísmica vertical y horizontal, se basó en la información
del mapa sísmico para diseño en donde se divide al ecuador en seis zonas sísmicas (Figura
51).
Figura 51: Mapa sísmico del Ecuador
El área de estudio de la investigación se tiene un factor sísmico de aceleración para el
diseño de 0.4 (factor z), que se caracteriza por una peligrosidad sísmica alta (Tabla 52).
104
Tabla 52: Factor sísmico de aceleración
Para el cálculo del factor de aceleración sísmico se debe recurrir a los criterios
recomendados por la norma NEC para la construcción.
El perfil que más se adapta al área de investigación es el tipo B, que es roca rígida media
(Figura 53).
Tabla 53: Tipo de terreno (Fuente: NEC)
Una vez determinado el valor Z, y el tipo de perfil que mejor se adapta a las características
del terreno del área de estudio “B”, se procede a obtener los coeficientes de Fa, Fd y Fs,
para el calcular del factor sísmico para el diseño de la mina.
Fa: coeficiente de amplificación de suelo en la zona de periodo cortó.
Fd: desplazamientos para diseño en roca.
Fs: comportamiento no lineal de los suelos
Los valores obtenidos según las recomendaciones propuestas por el INEC, se resumen a
continuación en la tabla 54:
Factor Z 0.4
Zona sísmica V
Tipo de perfil del subsuelo B
Fa 1
Fd 1
Fs 0.75
105
Tabla 54: Valores resumen para el cálculo del coeficiente sísmico (Fuente: NEC)
Para calcular la aceleración sísmica vertical como horizontal, se utiliza la ecuación
propuesta en el manual de la norma ecuatoriana de la construcción (NEC), donde el
coeficiente sísmico se calcula con la siguiente expresión:
Dónde:
Kh= Aceleración sísmica horizontal
𝑎𝑚𝑎𝑥=Z*Fa, Fuerzas actuantes
g= Aceleración de la gravedad
Reemplazamos los valores obtenidos en la ecuación:
𝐾ℎ =0.6 ∗ (0.4 ∗ 1)
9.8
𝐾ℎ = 0.024
La relación entre la aceleración sísmica horizontal y vertical, es la tercera parte de la
segunda respecto a la primera y se expresa de la siguiente manera:
𝐾𝑣 =1
3𝐾ℎ
𝐾𝑣 =1
30.024
𝐾𝑣 = 0.008
106
Analizados todas las variables en el software se obtiene un factor de seguridad de 2.8, y
lo recomendable para una mina a largo plazo es de 1.5, por lo que se concluye que la mina
es segura a largo plazo y el riesgo de deslizamientos es muy poco probable con las
condiciones geométricas expuestas anteriormente (Figura 52).
Figura 52: Estabilidad sísmica (Fuente: SLIDE)
entonces, después de todo el análisis geotécnico, estereográfico y de estabilidad podemos
concluir que la geometría y los ángulos de los taludes de liquidación son los ideales y no
es necesario realizar correcciones en su geometría y en sus ángulos.
5.14 Parámetros económicos-financieros
En el desarrollo del proyecto de explotación y cierre de mina de la cantera “Piedras Rojas”
es fundamental la determinación de parámetros económicos – financieros que nos
107
permitan determinar el monto de inversión y retorno que va a generar el proyecto a lo
largo de su vida útil, para este fin se debe calcular el costo de explotación de un metro
cubico de material pétreo en la mina tomando en cuenta las variables de mano de obra y
de maquinaria
5.15 Parámetros financieros
Los principales parámetros financieros que influyen en los costos de extracción de un
metro cubico de material pétreo son la mano de obra y maquinaria, para poder calcular
estas variantes se determina el rendimiento de la maquinaria y su costo unitario de
operación y de la misma manera se procede en la determinación de los costos en la
mano de obra que se empleara en la explotación de material pétreo de la cantera.
5.15.1 Inversión del proyecto
Terreno: El terreno donde se lleva a cabo la explotación del material pétreo es de un
área de 3 hectáreas y tiene un costo de $40000
Maquinaria: La mina “Piedras Rojas” cuenta con una excavadora y una volqueta, para el
paso de pequeña minería se invertirá en una trituradora para producir una mayor
variedad de agregados y poder aprovechar rocas de gran tamaño y una cargadora.
Maquinaria Modelo Número de unidades Valor unitario ($) Valor total
Excavadora DX340 1 60000 60000
Volqueta Hino 500 1 40000 40000
Trituradora CEDARAPIDS 1 20000 20000
Cargadora frontal Caterpillar 950 1 40000 40000
Total $160000
Tabla 55: Inversión en maquinaria cantera "Piedras Rojas"
Campamento: Para la construcción del campamento minero es necesario seguir los
lineamientos establecidos en la ley minera para las concesiones mineras, esta edificación
deberá contar con condiciones higiénicas adecuadas y tener instalaciones cómodas para
preserva la salud física y psicológica del personal de la mina.
En la construcción del campamento se tiene proyectado invertir $4000
108
Tramites: La mina “Piedras Rojas” actualmente se encuentra en el régimen de minería
artesanal, el objetivo a corto plazo es cambiar la modalidad a pequeña minería, para este
fin se deberá obtener la autorización metropolitana, pagar los derechos de trámites,
contratar un abogado.
En el trámite para cambio de modalidad de minería se proyecta invertir $10000
Para calcular la inversión total (IT) para la explotación de la cantera “Piedras Rojas” se
suman todos los ítems anteriormente detallados:
𝐼𝑇 = 𝑇𝑒𝑟𝑟𝑒𝑛𝑜 + 𝑀𝑎𝑞𝑢𝑖𝑛𝑎𝑟𝑖𝑎 + 𝐶𝑎𝑚𝑝𝑎𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 + 𝑇𝑟𝑎𝑚𝑖𝑡𝑒
𝐼𝑇 = $40000 + $160000 + $4000 + $10000
𝐼𝑇 = $214000
5.15.2 Cálculo del rendimiento de la maquinaria
Para facilitar el cálculo del rendimiento de la maquinaria se resumen todos los datos
necesarios en la tabla, estos datos han sido tomados en el campo y en los catálogos del
fabricante de los equipos (Tabla 52).
Parámetros Símbolos Unidad Excavadora Volqueta Pala Cargadora
Capacidad Q m3 2 8 1
Distancia de operación
D m3 6 100 10
Factor de carga F 0,8 0,9 0,85
Factor de conversión F 0,77 0,77 0,77
Factor de eficiencia E 0,8 0,85 0,85
Tiempo fijo en ciclos Ft Min 5
Periodo T Min 1.2 0,6
Velocidad media Vm Km/h 20
Tabla 56: Resumen de rendimiento de maquinaria
a) Excavadora
Rendimiento por hora de la excavadora (m3/h)
𝑄ℎ =𝑄 ∗ 𝐸 ∗ 𝐹 ∗ 𝑓 ∗ 60
𝑇
𝑄ℎ =2 ∗ 0,8 ∗ 0,77 ∗ 0,8 ∗ 60
1.2
109
𝑄ℎ = 49 𝑚3/ℎ
Rendimiento por turno de la excavadora (m3/hora)
𝑄𝑡 = 𝑄ℎ ∗ 𝑇 ∗ 𝐾𝑢
Donde
Qh= Rendimiento por hora (m3/h)
T= Tiempo del turno (h)
Ku= Coeficiente de utilización de excavadora para el trasporte automotriz (Ku=0,8)
𝑄𝑡 =49 𝑚3
ℎ∗ 8 ℎ ∗ 0,8
𝑄𝑡 = 315 𝑚3/𝑡𝑢𝑟𝑛𝑜
Debido a la demanda de material pétreo en el sector valle de los chillos, y por logística
en las operaciones mineras se decide que la producción diaria de material pétreo de la
cantera será de 300 𝑚3/𝑡𝑢𝑟𝑛𝑜
Rendimiento por año
𝑄𝑎 = 𝑄𝑡 ∗ 𝑁𝑡
Donde:
Qt= Rendimiento por turno (m3/turno)
Nt=Número de turnos por año (233 turnos/año)
𝑄𝑎 = 300 𝑚3/𝑡𝑢𝑟𝑛𝑜 ∗ 233 𝑑𝑖𝑎𝑠
𝑄𝑎 = 69900𝑚3
𝑎ñ𝑜
b) Volqueta
Rendimiento por hora de la volqueta (m3/h)
𝑄ℎ𝑣 =𝑄 ∗ 𝑓 ∗ 𝐹 ∗ 𝐸
𝑓𝑡60 +
2𝐷𝑉𝑚 ∗ 2000
110
𝑄ℎ𝑣 =8 ∗ 0,77 ∗ 0,85 ∗ 0,8
460 +
2 ∗ 20020 ∗ 2000
𝑄ℎ𝑣 = 54 𝑚3/ℎ
Rendimiento por turno de la volquear (m3/turno)
𝑄𝑡𝑣 = 𝑄ℎ𝑣 ∗ 𝑇 ∗ 𝐾𝑢
Donde:
Qhv= Rendimiento por hora de la volqueta (m3/hora)
T= Tiempo de turno (8 horas)
Ku= Tiempo de utilización de la excavadora para el trasporte automotriz (Ku=0.8)
𝑄𝑡𝑣 = 29 𝑚3/ℎ ∗ 8 ℎ ∗ 0,9
𝑄𝑡𝑣 = 345 𝑚3/𝑡𝑢𝑟𝑛𝑜
Número de volquetas requeridas para la explotación
La eficiencia de la excavadora por turno según los cálculos realizados es de 315 m3, pero
debido a factores logísticos y de facilidad en las operaciones mineras se decide bajar en
15 m3 la explotación, por lo que la mina producirá 300 m3 de material pétreo al día.
𝑁𝑣 =𝑄𝑡 (𝑒𝑥𝑐𝑎𝑣𝑎𝑑𝑜𝑟𝑎)
𝑄𝑡(𝑉𝑜𝑙𝑞𝑢𝑒𝑡𝑎)
𝑁𝑣 =300
345
𝑁𝑣 = 0,87 = 1
En número de volquetas que se requiere para la explotación de material pétreo es de 1,
teóricamente la volqueta deberá trasportar 300 m3 de material pétreo al día, teniendo 45
m3/día de volumen de trasporte extra que pudiera ser utilizada en alguna otra actividad
que pudiera aparecen a lo largo de la explotación minera.
Rendimiento por año de la volqueta (m3/año)
𝑄𝑎𝑣 = 𝑄𝑡𝑣 ∗ 𝑁𝑡
111
Donde:
Qtv= Rendimiento de volqueta por turno (m3/turno)
Nt= Número de turnos al año (233 turnos/año)
𝑄𝑎𝑣 = 300 m3/turno ∗ 233 𝑑𝑖𝑎𝑠
𝑄𝑎𝑣 = 49900𝑚3
𝑎ñ𝑜
c) Pala cargadora
Rendimiento por hora de la pala cargadora (m3/hora)
𝑄ℎ =𝑄 ∗ 𝐸 ∗ 𝐹 ∗ 𝑓 ∗ 60
𝑇
𝑄ℎ =1 ∗ 0,85 ∗ 0,77 ∗ 0,85 ∗ 60
0,6
𝑄ℎ = 55 𝑚3/ℎ
La pala cargadora frontal se utilizara para el carguío del material pétreo triturado a las
volquetas particulares que acudan a la mina a comprar dicho material, por lo que su
rendimiento de 55 𝑚3/ℎ es adecuado para la mina.
5.15.3 Costo unitario de operación
El costo unitario de la explotación del material pétreo viene dado por la suma de todas las
actividades que conllevara la extracción de un metro cúbico de este, además de insumos,
gastos administrativos, regalías al estado e imprevistos. Para los cálculos se usa los datos
recolectados en la cantera y la producción diaria proyectada de la mina.
Costo unitario de extracción y carguío de material pétreo
La extracción de material pétreo es la actividad en la cual se obtiene el material pétreo de
los frentes de la mina.
Costos directos
a) Equipos
112
Equipos
Descripción Marca Numero Costo horario-Tarifa ($/h)
Excavadora DX340 1 78.77
Total A 73.14
Tabla 57: Costo unitario pala excavadora
b) Mano de obra
Para las labores de extracción del mineral, además del equipo y operador es necesario un
ingeniero de minas que supervise periódicamente las labores de extracción del material
pétreo y un ayudante.
Mano de obra
Personal Cantidad Salario nominal ($/h)
Factor real de pago (FR)
Costo horario ($/h)
Ing. Minas 0.25 1.027 1.85 1.90
Ayudante 0.25 0.514 1.91 0.98
Conductor 1 2.877 1 2.88
Total B 5.76
Tabla 58: Costo unitario mano de obra
Costo horario de extracción
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑑𝑒 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑒𝑥𝑡𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛 = 𝑇𝑜𝑡𝑎𝑙 𝐴 + 𝑇𝑜𝑡𝑎𝑙𝐵
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑑𝑒 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑒𝑥𝑡𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛 = $73.14 + $5.76
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑑𝑒 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑒𝑥𝑡𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛 = $78.9
Costo unitario horario de extracción
Para el cálculo se toma en cuenta el rendimiento de la excavadora, que se obtiene
dividiendo en rendimiento por turno (=300 m3) por las horas por turno (=8 horas), que da
como resultado 38 𝑚3/ℎ.
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑒𝑥𝑡𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛 =𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑒𝑥𝑡𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛
𝑅𝑒𝑛𝑑𝑖𝑚𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑑𝑒 𝑒𝑥𝑐𝑎𝑣𝑎𝑑𝑜𝑟𝑎
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑒𝑥𝑡𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛 =78.9 $/ℎ
38 𝑚3/ℎ
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑒𝑥𝑡𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛 = 2.07 $/𝑚3
c) Materiales e insumos de la extracción
113
Los materiales e insumos que se utilizan en la extracción del material pétreo no se toman
en cuenta debido a que ya están incluidos en el costo horario de la maquinaria.
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑒𝑥𝑡𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛 = $0
Costo unitario directo (Extracción)
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑖𝑟𝑒𝑐𝑡𝑜 (𝐸𝑥𝑡𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛) = (𝐴 + 𝐵) + 𝐼𝑛𝑠𝑢𝑚𝑜𝑠
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑖𝑟𝑒𝑐𝑡𝑜 (𝐸𝑥𝑡𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛) = 2.07$/𝑚3 + 0
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑖𝑟𝑒𝑐𝑡𝑜 (𝐸𝑥𝑡𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛) = 2.07 $/𝑚3
Costo unitario indirecto (Extracción)
a) Gastos administrativos
𝐺𝑎𝑠𝑡𝑜𝑠 𝑎𝑑𝑚𝑖𝑛𝑖𝑠𝑡𝑟𝑎𝑡𝑖𝑣𝑜𝑠 = 10% 𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑖𝑟𝑒𝑐𝑡𝑜
𝐺𝑎𝑠𝑡𝑜𝑠 𝑎𝑑𝑚𝑖𝑛𝑖𝑠𝑡𝑟𝑎𝑡𝑖𝑣𝑜𝑠 = 0.1 ∗ 2.07 $/𝑚3
𝐺𝑎𝑠𝑡𝑜𝑠 𝑎𝑑𝑚𝑖𝑛𝑖𝑠𝑡𝑟𝑎𝑡𝑖𝑣𝑜𝑠 = 0.21 $/𝑚3
b) Subtotal de costo unitario indirecto (Extracción)
𝑆𝑢𝑏𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑖𝑟𝑒𝑐𝑡𝑜 + 𝐺𝑎𝑠𝑡𝑜 𝑎𝑑𝑚𝑖𝑛𝑖𝑠𝑡𝑟𝑎𝑡𝑖𝑣𝑜
𝑆𝑢𝑏𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 2.07 $/𝑚3 + 0.21 $/𝑚3
𝑆𝑢𝑏𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 2.28 $/𝑚3
c) Imprevistos
𝐼𝑚𝑝𝑟𝑒𝑣𝑖𝑠𝑡𝑜𝑠 = 5% 𝑠𝑢𝑏𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙
𝐼𝑚𝑝𝑟𝑒𝑣𝑖𝑠𝑡𝑜𝑠 = 0.05 ∗ 2.28 $/𝑚3
𝐼𝑚𝑝𝑟𝑒𝑣𝑖𝑠𝑡𝑜𝑠 = 0.11$
𝑚3
Costo total unitario de extracción
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = ( 𝑆𝑢𝑏𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 + 𝑖𝑚𝑝𝑟𝑒𝑣𝑖𝑠𝑡𝑜𝑠 ) ∗ 𝐶𝑜𝑒𝑓𝑖𝑐𝑒𝑛𝑡𝑒 𝑑𝑒 𝑒𝑥𝑡𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛
114
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = ( 2.28 $/𝑚3 + 0.11 $/𝑚3 ) *1
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 2.40 $/𝑚3
Para determinar el costo unitario de extracción de 1m3 de material pétreo de la mina
“Piedras Rojas” se debe sumar el costo unitario de todas las actividades que interviene en
la extracción del material pétreo.
En la siguiente tabla 59, se muestra el resumen de los costos unitario desde el arranque
del material hasta su despacho a los clientes de la mina.
Actividades Destape Extracción y carguío
Trasporte interior
mina
Clasificación y trituración
Despacho del material
pétreo
Equipo $/h 0 73.14 59.03 1 45
Mano de obra $/h 0 5.76 3.7 4.62 2.88
Costo total horario $/h 0 78.9 62.73 5.62 47.88
Rendimiento m3/h 0 38 38 38 38
Costo unitario horario $/m3 0 2.08 1.65 0.15 1.26
Costo unitario materiales $/m3
0 0 0 0 0
Costo unitario directo $/m3 0 2.08 1.65 0.15 1.26
Gasto administrativo $/m3 0 0.21 0.17 0.01 0.13
Subtotal $/m3 0 2.28 1.82 0.16 1.39
Imprevistos $/m3 0 0.11 0.09 0.01 0.07
Costo unitario total $/m3 0 2.40 1.91 0.17 1.46
Sumatoria costo unitario total 5.93
Tabla 59: Costo unitario de extracción de 1m3 material pétreo
5.16 Amortización de la inversión
La inversión realizada en la mina tiene que ser recuperada a lo largo de la vida útil de la
mina, más los intereses que conlleven la inversión.
Para calcular la amortización se utiliza la siguiente ecuación.
𝑀 = 𝑆𝑜 ∗ [𝑖 ∗ (1 + 𝑖)𝑛
(1 + 𝑖)𝑛 − 1]
Donde
i= Interés (=10%)
115
M= Valor actualizado
So= Inversión (=$214000)
n= Años de vida útil de la mina (=3años)
𝑀 = 214000 ∗ [0.1 ∗ (1 + 0.1)3
(1 + 0.1)3 − 1]
𝑀 = 86052 $/año
El valor unitario de la amortización se obtiene dividendo el valor obtenido por la
producción anual de la mina, entonces el costo de extracción de 1m3 de material pétreo,
también se encuentra en función de la inversión y la amortización.
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑎𝑚𝑜𝑟𝑡𝑖𝑧𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 = 𝐴𝑚𝑜𝑟𝑡𝑖𝑧𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑎𝑛𝑢𝑎𝑙
𝑃𝑟𝑜𝑑𝑢𝑐𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑎𝑛𝑢𝑎𝑙
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑎𝑚𝑜𝑟𝑡𝑖𝑧𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 = 86052 $/año
69900 𝑚3/𝑎ñ𝑜
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑎𝑚𝑜𝑟𝑡𝑖𝑧𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 = 1.23 $/𝑚3
El costo unitario de amortización se suma al costo unitario para obtener el valor total de
la extracción de 1m3 de material pétreo.
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 = 𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑎𝑚𝑜𝑟𝑡𝑖𝑧𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 + 𝑐𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 = 1.23 $/𝑚3 + 5.93 $/𝑚3
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 = 7.16 $/𝑚3
5.17 Regalías y patentes
Una vez que empiece a operar la concesión minera “Piedras Rojas”, en el régimen de
pequeña minería, estará sujeta al pago de regalías y patentes como lo exige la ley, las
116
regalías para la pequeña minería es el 3% sobre el costo de producción de material, este
valor será cobrado semestralmente en los meses de marzo y septiembre de cada año.
La ley minera, además exige el pago de patentes por parte del concesionario minero por
concepto de patentes conservación por cada hectárea minera adjudicada al
concesionario minero. El valor corresponde al 10% de salario básico unificado (SBU),
que a la fecha de elaboración del proyecto es de $394.
Concepto a pagar
Porcentaje estipulado por la ley
Formula Costo anual
Regalías 3% 3% del costo de producción $12435
Patente 10% 10% del SBU por número de hectáreas $118.2
Tabla 60: Porcentajes a pagar por regalía y patentes
Estos valores los agregamos al costo unitario total de producir 1m3 de material.
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 + 𝑟𝑒𝑔𝑎𝑙𝑖𝑎𝑠 + 𝑝𝑎𝑡𝑒𝑛𝑡𝑒𝑠
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 7.16$
𝑚3+ 0.17
$
𝑚3+ 0.01
$
𝑚3
𝐶𝑜𝑠𝑡𝑜 𝑢𝑛𝑖𝑡𝑎𝑟𝑖𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 7.34 $/𝑚3
5.18 Utilidad anual bruta
La utilidad bruta se calcula en base a los ingresos y egresos anuales.
𝑈𝑡𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑏𝑟𝑢𝑡𝑎 = 𝐼𝑛𝑔𝑟𝑒𝑠𝑜𝑠 𝑎𝑛𝑢𝑎𝑙𝑒𝑠 − 𝑒𝑔𝑟𝑒𝑠𝑜𝑠 𝑎𝑛𝑢𝑎𝑙𝑒𝑠
𝑈𝑡𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑏𝑟𝑢𝑡𝑎 = $699000 − $513066
𝑈𝑡𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑏𝑟𝑢𝑡𝑎 = $185934
5.19 Utilidad neta anual
La utilidad neta es el rubro que se descuenta a la utilidad bruta por conceptos que se
estipula la ley de minas para pequeña minería en áridos y pétreos.
Participación de la comunidad = 5% utilidad bruta
Utilidades = 10% utilidad bruta
117
Impuesto a la renta = 22% utilidad bruta
Concepto a pagar Porcentaje según la ley Costo total anual
Comunidad 5% $9297
Utilidades 10% $18593
Impuesto a la renta 22% $40905
Total $68795
Tabla 61: Porcentaje a pagar por ley
𝑈𝑡𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑛𝑒𝑡𝑎 𝑎𝑛𝑢𝑎𝑙 = 𝑈𝑡𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑏𝑟𝑢𝑡𝑎 − 𝐶𝑜𝑛𝑐𝑒𝑝𝑡𝑜𝑠 𝑑𝑒 𝑙𝑒𝑦
𝑈𝑡𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑛𝑒𝑡𝑎 𝑎𝑛𝑢𝑎𝑙 = $185934 − $68795
𝑈𝑡𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑛𝑒𝑡𝑎 𝑎𝑛𝑢𝑎𝑙 = $117139
5.19.1 Participación mínima del estado
Según el artículo 408 de la Constitución de la República del Ecuador establece que “El
Estado participará en los beneficios del aprovechamiento de los recursos naturales, en un
monto que no será inferior al de la empresa que los explota”.
Para poder seguir con los cálculos se debe establecer si el estado gana un porcentaje
mayor que la empresa en la explotación del material pétreo, al valor anteriormente
obtenido debemos sumarle el valor del IVA por concepto de venta que también tomará
como valor que recibe el estado.
Producción anual Precio de venta IVA IVA a pagar anual
69900 m3 $10 12% $83880
Tabla 62: IVA a pagar
𝑃𝑎𝑟𝑡𝑖𝑐𝑖𝑝𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑑𝑒𝑙 𝑒𝑠𝑡𝑎𝑑𝑜 = 𝑉𝑎𝑙𝑜𝑟𝑒𝑠 𝑎 𝑝𝑎𝑔𝑎𝑟 𝑝𝑜𝑟 𝑙𝑒𝑦 + 𝐼𝑉𝐴
𝑃𝑎𝑟𝑡𝑖𝑐𝑖𝑝𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑑𝑒𝑙 𝑒𝑠𝑡𝑎𝑑𝑜 = $68795 + $83880
𝑃𝑎𝑟𝑡𝑖𝑐𝑖𝑝𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑑𝑒𝑙 𝑒𝑠𝑡𝑎𝑑𝑜 = $152675
La cantera “Piedras Rojas”, tiene como utilidad neta $117139 al año, mientras que el
estado por conceptos de impuestos, regalías e IVA recibe $152675
Según el artículo 408 de la constitución, ninguna empresa puede ganar más que el estado
en la explotación minera.
118
Institución Valor a recibir %
Estado $152675 56%
Empresa $117139 44%
Total Estado-Empresa $269814 100%
Tabla 63: Porcentaje a pagar de utilidad neta
Realizados los cálculos se comprobó que el estado tiene una participación del 56% en las
ganancias de la explotación de áridos en la Cantera “Piedras Rojas”, mientras que la
empresa percibe el 44% de las ganancias, por lo tanto, la mina se encuentra en los
márgenes de ganancia que la ley estipula.
5.20 Rentabilidad del proyecto
Una vez calculado el flujo de caja del proyecto, se procede a evaluar la rentabilidad de
la mina, para calcular si el proyecto es rentable se emplean los conceptos del Valor
actual neto (VAN) y la Tasa interna de retorno (TIR).
5.20.1 Flujo neto de caja
El flujo neto de caja es la diferencia entre los ingresos y los egresos de la mina en los años
de vida del proyecto, para poder calcular tomaremos la producción anual mina (186400
m3), el valor del material pétreo promedio (US$ 10), y como egresos al costo unitario
total por metro cúbico calculado anteriormente.
Año Ingresos Egresos Flujo neto
1 $699000 $513066 $185934
2 $699000 $513066 $185934
3 $306000 $262242 $43758
Total $1704000 $1288374 $415626
Tabla 64: Flujo neto de caja
5.20.2 Calculo del VAN y TIR
El VAN se procede a calcular con distintos tipos de interés para poder ver cómo se
comporta.
119
Tipo de interés (%)
0 5 10 15
VAN $201,626.00 $169,527.42 $141,571.40 $117,046.15
TIR 53% 53% 53% 53%
Tabla 65: Resumen TIR y VAN
El VAN, con una tasa de expectativa superior al 15% sigue siendo positivo, lo que da a
entender que el proyecto, una vez que entre en operaciones generará ganancias a sus
inversionistas.
Para poder invertir en el proyecto, este debe tener una rentabilidad superior a la tasa de
interés que ofrecen los bancos por tener el dinero a plazo fijo, que para el año 2019 ronda
en 7%, y según los cálculos de la TIR, proyecto tiene una rentabilidad del 53%, por lo
que se recomienda invertir en el proyecto.
Según los criterios de aceptación del VAN y TIR, el proyecto es rentable y se recomienda
invertir.
5.21 Parámetros sociales
La extracción de materiales pétreos de la cantera “Piedras Rojas”, genera una alteración
en el entorno y en la vida cotidiana de los poblados que se encuentran en su área de
influencia. El sector más afectado es la parroquia de Pintag, que se encuentra a 2 km de
la mina.
Las principales variables que se tomar en cuenta para el análisis del proyecto son:
Demográfico: La mina se encuentra relativamente lejos de los poblados, por
lo que el ruido y el polvo provocado por la actividad minera no debiera ser un
problema para las personas, pero debido a la actividad extractiva se genera un
tráfico inusual de volquetas y vehículos particulares, que gracias a las
socializaciones del proyecto, la población se ha ido adaptando, además de
beneficiarse por el cobro de un peaje a las volquetas que trasportan el material
120
de construcción que genera ingresos para el sector que son invertidos en
programas sociales y mantenimiento de vías.
Condiciones de vida: en el sector de área de influencia del proyecto no se
encuentran instaladas empresas o industrias de diferente actividad, motivo por
el cual las personas se ven en la necesidad de salir a centros económicos más
grandes como son Sangolqui o El Quinche para poder laborar, o se dedican a
la ganadería que genera ingresos reducidos, razón por la cual la minería en el
sector es una oportunidad de empleo y bienestar, que permita elevar las
condiciones de vida, generar empleos directos e indirectos y generar mayor
circulación de dinero en la economía local.
Relaciones política-económicas entre la mina y la comunidad: la relación
entre la mina y la comunidad es relativamente buena, en parte gracias a que
los dueños de la cantera son del sector y porque la explotación de materiales
pétreos les genera beneficios económicos para la comunidad, existen ciertos
grupos de anti mineros que últimamente han hecho presencia en el plano
político, pero debido a las buenas relaciones políticas y económicas con el
sector no han ganado el apoyo necesario para poder ser una amenaza para la
actividad minera.
5.22 Parámetros ambientales
La extracción del material pétreo en la cantera provoca una alteración en el medio
ambiente que de no ser controlado y monitoreado debidamente puede ser perjudicial
para las comunidades aledañas al sitio de influencia del proyecto. Entre los principales
parámetros que influyen en el medio ambiente podemos mencionar.
Atmósfera: la actividad minera en materiales de construcción genera una
considerable cantidad de polvo, tanto en la extracción, trituración y trasporte
121
del material además de gases provocados por la combustión interna de los
motores de la maquinaria utilizadas, también se toma en cuenta el ruido
provocado por la actividad minera para minimizar estos impactos se deben
llevar realizar una serie de actividades que se detallarán en un próximo
capítulo.
Terreno: la alteración del terreno en donde se lleva a cabo la actividad, siempre
ha sido uno de los principales inconvenientes, debido a que se produce un
considerable número de afectaciones entre las que podemos mencionar:
Desertización: erosión, deforestación, perdida de suelo fértil.
Modificación del relieve: alteración de las fuerzas dinámicas de la ladera,
impacto visual.
Peligros geotécnicos: laderas inestables por excavaciones y alteración del
nivel freático además de subsidencia.
Para evitar estos posibles problemas se llevará a cabo una serie de actividades enfocadas
a una rehabilitación integral de los terrenos afectados por la actividad minera además se
toma en cuenta en el diseño posibles inestabilidades de los taludes colocando un factor
de seguridad alto, superior al 1.5 que se recomienda para taludes de larga duración
(superior a 20 años).
Agua: el nivel freático de la mina se encuentra por debajo de la profundidad de la cantera
por lo que no representa un problema en la explotación.
122
CAPÍTULO V
6 PARÁMETROS TÉCNICO-OPERATIVOS DEL PLAN DE CIERRE DE
MINA
Todo titular minero se encuentra en la obligación de realizar el cierre del área afectada
por las labores mineras, a través de un plan de cierre de mina.
Los objetivos que se contemplar el plan de cierre de minas es:
Salud y seguridad: las actividades del cierre de mina estarán enfocados a
garantizar la salud y seguridad de las personas y posibles daños a terceros.
Estabilidad física: el plan de cierre contempla la estabilidad física de las
labores mineras que permanecerán en la etapa del pos-cierre.
Uso del terreno: en el plan de cierre de minas se contempla que los terrenos
rehabilitados estén acordes con la estética del sector y a las condiciones
socioeconómicas del área de influencia.
Sociales: se prevé que el área de la mina e infraestructura se pueda utilizar para
una nueva actividad económica que permita a la comunidad seguir trabajando
y evitar el desempleo del sector después de que finalice la actividad minera.
Entre los principales parámetros que se analizarán para el cierre de la cantera “Piedras
rojas” tenemos:
Calidad de aire
Se define como la concentración de contaminantes presentes en el aire que llega a un
receptor, en la mina la contaminación del aire, la tenemos en los tubos de escape de los
motores de combustión interna, que se utilizan tanto para la extracción, carguío y trasporte
del material pétreo.
Otra fuente de contaminación, tenemos en el material particulado suspendido en el aire,
que se genera como producto de las labores mineras, este se produce principalmente en
123
el arranque y trasporte del mineral, para evitar el levantamiento del polvo se recurre a
humedecer el área donde se va a realizar el arranque de mineral, a cubrir con lonas los
baldes de las volquetas y a restringir a un máximo de velocidad en la mina, que será 20
km/hora.
Ruido Las actividades que se ejecutan en la cantera, garantizarán a sus
empleados y a las comunidades aledañas mantener los niveles de ruido en los
permitidos por la normativa correspondiente, para salvaguardar la salud física
y mental de todas las personas involucradas con la actividad minera.
Sustancias tóxicas y químicas peligrosas
En la cantera “Piedras Rojas” no existe la presencia de sustancias tóxicas o químicas que
puedan afectar la salud humana como al medio ambiente.
Combustibles y lubricantes
Un correcto manejo de combustibles y lubricantes permitirá proteger la salud de las
personas, las instalaciones mineras y la maquinaria, evitando o minimizando los riesgos
de posibles incendios o la contaminación del medio ambiente.
Manejo de residuos
En la explotación de la cantera en estudio se producirán distintos tipos de basura, las
cuales son no-degradables, pueden ser de vidrio o plástico (recipientes de lubricantes,
bebidas y comida), recipientes de metal (recipientes de lubricantes y comida) y de cartón
o papel, estos deberán ser clasificados para su posterior reciclaje.
Señalética
124
La cantera es un lugar de alto riesgo de accidentes, por lo que es indispensable la
colocación de una señalética que permita minimizar estos riesgos, los tipos de señales que
se colocarán serán: de orientación, direccionales, preventivas, y restrictivas.
Las señales se colocarán en la entrada de la mina, vías, áreas de arranque y carguío de
material.
Figura 53: Señalética en la mina (Fuente: Servicios LDR)
6.1 Cierre progresivo de la mina
El cierre progresivo se lleva acabo simultáneamente con la etapa de operación minera, el
cierre progresivo se aplicará a las áreas e instalaciones que dejan de ser usadas
gradualmente en las operaciones mineras, un ejemplo son los bancos finales que van
quedando de la explotación, estos podrían ser rehabilitados parcialmente antes del cese
de toda operación minera.
El cierre progresivo permite desarrollar mejores técnicas de rehabilitación de las áreas
afectadas, debido a la experiencia que se adquiere, lo cual contribuirá a que el cierre de
mina sea exitoso y reducirá los costos.
Aspecto técnicos
Debido a que la explotación de la mina es a cielo abierto por medio de bancos, las medidas
de cierre estarán enfocadas a la estabilidad física de los taludes.
125
La estabilidad física de los taludes contempla que sean seguros y estables a largo plazo,
para medir el factor de seguridad y determinar la geometría más estable para los taludes,
se utilizará el software SLIDE.
Para garantizar la estabilidad de los taludes se considera un factor de seguridad igual o
mayor utilizado en la explotación, es decir un FS. ≥ 1.5, el cual se considera técnicamente
conservador y se aplicara para el diseño final de cierre.
Las medidas que permitirán asegurar la estadidad de los taludes son:
Evaluación periódica de la estabilidad de los taludes, tanto visual como por
medio del software SLIDE, los taludes mantendrán una inclinación de 50° para
los taludes de trabajo y el talud final de liquidación de la cantera tendrá una
inclinación de 40° y el factor de seguridad considerando un facto sísmico
horizontal de 0.4g es de 1.7, lo que están dentro de los parámetros propuestos.
Ejecución de medidas de estabilización en los bancos que sean necesarios,
tales como la reducción de las pendientes, protección contra la erosión y
meteorización de los taludes.
Colocación de señalética que impida el paso al personal no autorizado a áreas
de la mina potencialmente peligrosas como son el área de arranque de mineral
o el área de trituración.
Parámetros ambientales
Conforme se vaya explotando el depósito y se acerque el cierre de la mina, se dará inicio
a la rehabilitación y reconformación de las áreas que fueron utilizadas, en caso de existir
taludes inestables se procederá a la corrección de su pendiente.
Una vez finalizados los trabajos de reconformación de las instalaciones del terreno como
son los accesos, depósitos de material, sitio de carga entre otros, se empezará a realizar la
revegetación con especies de plantas que cumplan dos objetivos principales:
126
Lograr en poco tiempo una cobertura vegetal que proteja el suelo de los efectos
de la erosión y de la lluvia.
Garantizar que las especies vegetales puedan permanecer en el terreno para
que puedan regenerase por sí mismas, y que no necesiten la intervención
humana para su mantenimiento.
En el programa de revegetación del terreno, se depositará una capa de 0.10m de orgánicos
antes de la etapa de siembra de las especies seleccionadas, además se aplicarán
fertilizantes que ayudarán al desarrollo y mantenimiento de la vegetación y puedan
perdurar en el tiempo.
Especie de pasto utilizado
Descripción Foto
Rye grass híbrido
Planta de forraje, de rápido
crecimiento y larga vida de 30 a 35 meses, tienen
raíces largas y flexibles que se
adhieren al suelo
127
Pasto ovillo
Planta de 1.2 m de altura
aproximadamente, con raíces finas y largas. Su ciclo de vida es largo
pudiendo ser superior al año.
Trébol rojo
Planta herbácea de 10-12
centímetros de altura, raíz
pequeña y fina.
Plantas nativas
Lupinus pubescens
Especie herbácea, llega hasta una altura
de 80 cm.
Tabla 66: Especies de plantas a utilizarse en la revegetación
Los taludes y áreas sometidos a rehabilitación serán sometidos a un programa de
monitorio pos-cierre de mina por un periodo de 5 años, que ayudará a evaluar el grado
de éxito alcanzado en el programa de cierre de mina.
128
Parámetros sociales
En la cantera implantarán programas sociales durante las operaciones mineras que estarán
orientados a mitigar los impactos del cierre de mina, estos programas se someterán a una
evaluación periódica y en caso de ser necesario se mejorarán o cambiarán, para que se
ajusten a las necesidades y expectativas de la comunidad en el área de influencia del
proyecto.
Se ha llevado a cabo un análisis de las características económicas del sector y sus
potenciales fuentes de empleo en un futuro, por lo que se han desarrollado dos posibles
usos finales para la cantera al momento del cierre de la mina.
La primera propuesta será la creación de un área recreativa en el fondo de la cantera,
como pudiera ser un parque o una cancha, se debiera analizar cuáles son las necesidades
del sector.
La segunda propuesta es desarrollar un conjunto habitacional en el sector donde se
encuentran ubicadas las canteras, es un programa viable debido a que el macizo rocoso
que se encuentra en el sector es de calidad buena según la clasificación geomecánica. Para
que se pueda llevar a cabo esta propuesta es necesario que se cumplan una serie de
condiciones que se detallaran en el capítulo de cierre de mina.
Los programas sociales para las personas que laboran en la mina se desarrollaran en base
a las posibles fuentes de empleo en el sector, el potencial turístico es indudable del sector,
debido a que se encuentra en la entrada de la reserva ecológica Antisana. Los diferentes
programas y actividades con la comunidad estarán enfocados a esta posible nueva
actividad económica.
A continuación, se muestra un plan de inversión de programas sociales destinado a las
comunidades afectadas que se llevarán durante el cierre progresivo de la mina.
130
6.2 Plan de cierre final de mina
El cierre final contempla varias actividades de rehabilitación de las áreas afectadas donde
sea posible hacerlo y de no ser así, se implementará una serie de actividades que ayuden
a mitigar los efectos que causaron la actividad minera como la erosión de taludes, retiro
de capa orgánica, ruido, polución, etc. También se realizará la estabilidad física de los
taludes y de otros elementos utilizados en los años que operó la mina.
Entre las actividades que se llevarán a cabo en el cierre final se incluye la demolición de
las instalaciones que no sean necesarias para la nueva actividad económica que se
desarrollará, desmantelamiento y reciclaje de los materiales utilizados en la explotación,
la estabilidad y nivelación de los terrenos que no hayan podido ser rehabilitados durante
el cierre progresivo.
El cierre final de la mina se llevará a cabo en un periodo de 1 año y se desarrollarán varias
actividades tales como:
Liquidación de caminos de trasporte
Control del cierre progresivo
Rehabilitación de taludes y terrenos
Desarrollo de reinserción laboral-cierre social
Verificación de los trabajos del cierre progresivo
Los taludes y demás áreas alteradas por la actividad minera serán reconformadas para que
sean similares a las zonas aledañas y reducir el impacto visual. La rehabilitación en ciertos
lugares de la mina se desarrollará progresivamente durante la etapa de explotación de la
mina. Una vez finalizada la actividad de explotación de la mina serán rehabilitadas las
áreas remanentes.
131
Las instalaciones que serán cerradas al final de la actividad minera son las áreas de
depósito de mineral, área de trituradora, oficinas, caminos, servicios y otras instalaciones
auxiliares.
Parámetros técnicos
Se llevará a cabo de igual manera que en el cierre progresivo, se realizará la estabilidad
física de bancos que no hayan sido estabilizados, se realizará el desmantelamiento y
demolición, de las instalaciones mineras restantes de acuerdo al programa de cierre
progresivo.
Se llevará a cabo el franqueo de un canal de coronación que permita la circulación del
agua de escorrentía. Su función será la de no permitir que el agua filtre al interior de los
taludes y causen posibles inestabilidades.
Los canales serán revestidos con enrocados para su protección y evitar la erosión. La
pendiente de los canales se realizará de tal manera que la velocidad del agua no exceda
los 3m/s, esto se logra por lo general con una pendiente de 0.5 a 2%.
En lugares donde la topografía es muy escarpada se procederá a revertir los canales con
hormigón, esto permitirá evitar la erosión por las altas velocidades del agua.
Parámetros ambientales
La revegetación se realizará en zonas remanentes que no hayan sido posible rehabilitar
en la etapa de cierre progresivo llevando adelante con las mismas directrices.
Parámetros sociales
En la etapa de cierre final de la cantera, se realizará la elección de la propuesta de cierre
de mina entre la construcción de conjuntos habitacionales o una piscina para la recreación,
se elegirá la propuesta más factible y que menor impacto social cause en el sector, con la
finalidad de mitigar los impactos por el cese de las labores mineras. En esta etapa se
realizará la evaluación de los programas sociales implementados como son el programa
132
de reinserción laboral o el programa de capacitación para nuevas actividades económicas,
se empezará adecuar las instalaciones para la nueva actividad económica que se llevará a
cabo en las áreas que solía ocupar la mina.
6.3 Propuesta de actividad económica para del cierre de la mina
Existen dos propuestas para llevar acabo el cierre de la mina:
6.3.1 Creación de un parque recreacional
Una vez concluida las actividades mineras de todas las canteras, quedara una considerable
área útil en el fondo de la cantera “Piedras Rojas”, que pudiera ser aprovechado por la
comunidad para la construcción de zonas recreativas. Para poder llevar acabo esta
actividad es fundamental que los taludes se encuentren estables, además de que tienen
que ser monitoreados periódicamente como ya se detalló en el plan de cierre de cantera.
A continuación, se presenta una representación de cómo se deben recuperar la mina en el
plan cierre de mina.
Tabla 68: Cierre de mina (Fuente: Cristian Quispilema)
133
6.3.2 Creación de una gran área útil para conjuntos habitacionales
La cantera “Piedras Rojas”, se desarrolla en un área potencialmente edificable, debido
a la buena calidad de roca en la que se encuentra emplazado el yacimiento, el fluyo de
lava volcánico tiene alrededor de 2 Km de ancho, en donde operan varias minas.
Se propone realizar un consenso con todas las canteras que se encuentran operando
en el sector, para que todas las concesiones mineras profundicen hasta los 3100 metros,
esto traería grandes ventajas al sector y a las concesiones mineras como son:
La creación de una gran área útil después de concluir las operaciones mineras
en el sector.
Desaparición de bancos entre los límites de las concesiones mineras, que
permitiría aumentar reservas y se evitaría planes de monitoreo posteriores.
Creación de un solo talud en los límites del flujo volcánico y la montaña.
6.4 Plan de pos-cierre de la mina
Las obras del cierre final de la mina buscan asegurar que una vez finalizadas las
operaciones mineras, el medio ambiente recupere un determinado grado de calidad, la
actividad de pos-cierre busca que las medidas de recuperación y restauración se cumplan
de manera efectiva en los años posteriores al cierre de la mina. Los programas se
seguimiento y monitoreo serán las herramientas que se utilizarán para evaluar el grado de
cumplimiento y de calidad en los programas de rehabilitación desarrollados en la mina.
134
Los programas de monitoreo y control se han diseñado para poder verificar el grado de
efectividad de cada uno de las estrategias y programas desarrollados en el cierre final de
la mina.
Figura 54: Recuperación de los sistemas ecológicos
Como se observa en el gráfico, al finalizar la actividad minera, el nivel ecológico de la
cantera estará muy por debajo del nivel natural antes de la intervención. De este modo, al
aplicar medidas de rehabilitación y recuperación de las áreas afectadas el comportamiento
del sistema ira mejorando hasta alcanzar niveles ecológicos similares a los naturales.
Así la etapa del pos-cierre de la mina tendrá como finalidad la medición, observación y
evaluación periódica de los taludes finales de la mina, evaluar el grado de eficiencia de
las técnicas de revegetación y verificar el cumplimiento de los cronogramas establecidos
para la nueva actividad económica de la mina.
Parámetros técnicos
Se realizará un monitoreo periódico de la estabilidad física de los taludes según un
cronograma de actividades. El monitoreo se realizará semestralmente durante los dos
primeros años después del cierre final de la mina y en los tres años posteriores el
135
monitoreo se realizará anualmente, en caso de existir movimientos sísmicos el monitoreo
se realizará inmediatamente después de estos.
Las técnicas que se utilizara para medir el posible desplazamiento de los taludes son:
Se construirán bases de concreto cuadradas que estarán ubicadas fuera de las
áreas de posibles desplazamientos que servirán como bases para la ubicación
de teodolitos que se utilizarán para la medición de los desplazamientos de los
taludes.
Se colocarán hitos de concreto en puntos estratégicos de los taludes
rehabilitados que estarán protegidos contra la erosión y contará con una placa
metálica inoxidable en la que estará inscrita sus coordenadas iniciales. Estos
hitos ayudaran a medir posibles desplazamientos de los taludes.
Parámetros ambientales
Se realizará un monitoreo semestral del programa de revegetación realizado en los taludes
de la mina, en caso de existir complicaciones con las especies utilizadas, se creará un plan
de contingencia en donde se seleccionará nuevas especies que se consideren puedan
adaptarse mejor.
Parámetros sociales
Antes del final de las actividades mineras se empezará con una serie de programas de re-
entrenamiento laboran, que tiene como objetivo preparar a las comunidades aledañas para
el cierre de la mina, cambiando su actividad económica y permitiendo mantener las
fuentes de empleo en el sector.
Como ya se ha detallado anteriormente, la nueva actividad a desarrollarse será la
piscicultura y la construcción de una hostería.
136
No se detallará el monto a invertir en la construcción y adecuaciones debido a que aún
faltan varios años para el cierre de la mina y los precios podrían varía considerablemente
con el tiempo.
6.5 Plan de monitoreo de posible ocultación en los taludes
Como ya se ha detallado anteriormente en los planes de cierre final de la mina, se
realizará un monitoreo constantes de posibles desplazamientos de taludes que pudieren
generan un deslizamiento de estos. Para este fin ubicar puntos de control estratégicos en
las laderas de los taludes como se detalla a continuación:
Figura 55:Puntos de control para auscultación
Las coordenadas de los puntos de control deben ser precisos, para no cometer errores al
momento al momento de tomar las mediciones, dependiendo de la etapa de cierre en la
137
se encuentre la mina, las mediciones serán, semanales, mensuales o trimestrales. El punto
de control deberá ubicarse en un área alejada de la mina en donde no pueda existir
perturbación por posibles desplazamientos de los taludes.
En caso de existir posibles desplazamientos se deberá tomar medidas correctivas de
inmediato, como serial la reconformación de taludes, o la colocación de pernos de anclaje
y de mallas de seguridad para posibles caídas de roca.
El talud que más atención se tomará al momento de realizar las mediciones de
auscultación será el 2, debido a que ese talud según el análisis de estabilidad de Romana,
presentaba formación de cuñas con posibles deslazamientos.
6.6 Plan de mitigación de impactos
El impacto ambiental se presenta cuando una acción o actividad produce una alteración
favorable o desfavorable en el medio ambiente o en algunos de sus componentes, es decir,
el impacto ambiental de un proyecto sobre el medio ambiente puede definirse como la
diferencia entre la situación natural del ambiente presente y la situación evolutiva normal
del ambiente futuro, sin tal impacto. Ahora bien, los impactos pueden producirse a corto
o largo plazo, ser de corta o larga duración; bioacumulativo, reversible e irreversible
(Aguilar, 1994).
Para la mitigación de impactos se tomará como base las fichas técnicas de “Guía minero
ambiental de minería subterránea y patio de acopio 2004” (Les, 2009).
144
CAPITULO VI
7 IMPACTOS DEL PROYECTO
7.1 Estimación de impactos técnicos
En el proyecto de diseño se utilizaron recursos tecnológicos de alta precisión para el
levantamiento topográfico, se realizaron los ensayos de roca en laboratorios certificados
y el procesamiento de datos se lo realizó en softwares especializados para el diseño y
modelamiento minero, toda la información generada fue almacenada y procesada por el
estudiante de manera eficiente y correcta, motivo por el cual el diseño de explotación es
el óptimo para la mina, el cual nos permite un aprovechamiento de material pétreo muy
satisfactorio.
Por este motivo se considera que los impactos técnicos son positivos en el área de
influencia de la mina, que los recursos de la mina sean explotados de una manera técnica,
eficiente y responsable del medio ambiente. El diseño técnico también permite
salvaguardar la salud y seguridad de las comunidades aledañas a la mina, previniendo
excesos de ruido, polvo, gases, así como posibles deslizamiento de taludes.
7.2 Estimación de impactos económicos
La explotación de materiales pétreos en la cantera “Piedras Rojas” generará un impacto
económico positivo para la parroquia Pintag, debido a que generará fuentes de empleo
directas e indirectas para la población ayudando a reducir la tasa de desempleo y
generando un flujo de dinero en el sector, además la comunidad se verá beneficiada con
la construcción de vías, contribuciones de los vehículos que trasportan el material pétreo
para ayudar a mejorar las condiciones de vida en la zona.
Entre los principales beneficiarios del mayor flujo de capital, serán los sectores de
alimentación, hospedaje, trasporte y vestimenta, debido a que, al mejorar las condiciones
145
económicas de los trabajadores de la mina, mejorarán sus ingresos que contribuirán a
reactivar la economía local.
7.3 Estimación de impactos sociales
El principal impacto social generado por la explotación de material pétreo de la cantera
“Piedras Rojas”, es el desarrollo de la Parroquia de Pintag, genera empleos para la
comunidad que mejorara su condición económica, es de destacar que la explotación
minera también acarreara problemas a la parroquia, como una mayor circulación
vehicular, mayor contaminación por ruido y polvo, por este motivo la explotación de la
cantera será responsable con la comunidad y el medio ambiente para minimizar los
impactos negativos.
7.4 Estimación de impactos ambientales
La explotación de materiales pétreos generará un cambio en el paisaje de la zona, en
donde hay montañas, dará paso a taludes que serán recuperados una vez haya terminado
la explotación minera.
El ruido que genera la explotación por uso de vehículos pesados es otro problema
ambiental que se deberá mitigar mediante mantenimientos preventivos a equipos y
maquinaria colocando barreras anti ruido en la trituradora de material pétreo.
El constante movimiento de vehículos generará la producción de polvo, que puede
ocasionar molestias a los trabajadores y a la comunidad aledaña, para lo cual se rociará
constantemente agua en los sectores donde se genere mayor cantidad de polvo.
7.5 Categorización de impactos
7.5.1 Matriz de Leopoldo
La matriz de Leopold es la relación que existe entre los impactos o alteraciones que puede
provocar un proyecto en los medios físicos, químicos, sociales y económicos.
146
La matriz es una tabla de doble entrada, en donde los factores ambientales se ubican en
las filas y las acciones que vayan a tener lugar que serán causa de los posibles impactos
se ubican en las columnas.
“Al marcar las casillas, se puede evitar la replicación innecesaria al concentrarse en los
efectos de primer orden de acciones específicas. Por ejemplo, "procesamiento mineral"
no se marcaría como que afecte a la "vida acuática", incluso si los productos de desecho
son tóxicos en ambientes acuáticos. El impacto acuático se cubriría con el
"emplazamiento de relaves", "derrames y fugas" u otras operaciones de procesamiento
que puedan conducir a la degradación del hábitat acuático” (Cárdenas, 2015, p. 55).
“Dentro de cada cuadro que representa una interacción significativa entre una acción y
un factor ambiental, coloque un número del 1 al 10 en la esquina superior izquierda para
indicar la magnitud relativa del impacto; 10 representa la mayor magnitud y 1, la menor.
En la esquina inferior derecha de la caja, coloque un número del 1 al 10 para indicar la
importancia relativa del impacto; de nuevo 10 es lo mejor”. (Cárdenas, 2015, p. 55).
La calificación de los impactos ambientales (positivos y negativos), que se producirán en
el área de influencia de la mina “Piedras Rojas” se realizara de la siguiente manera:
Magnitud
Figura 56: Calificación de impacto ( Fuente: Leopold, “A Procedure for Evaluating
Environmental Impact”)
147
Importancia
Figura 57:Calificación de impacto por importancia ( Fuente: Leopold, “A Procedure for
Evaluating Environmental Impact”)
A continuación, se presenta la matriz en donde se detallan los impactos ambientales
generados por la actividad extractiva de la mina “Piedras Rojas” y su respectiva
valoración (Anexo 5).
148
Tabla 74: Matriz de Leopold
7.5.2 Análisis de impactos de la matriz de Leopold
El método de la matriz de Leopold identifico el número de impactos ambientales posibles
en la cantera “Piedras Rojas”.
A. D
esm
ont
e
B. V
ias
de a
cces
o a
la m
ina
C. V
ia in
tern
a de
la m
ina
D. A
decu
acio
n de
pat
io
E. Z
anja
s de
co
rona
cio
n
F. C
unet
as p
erim
etra
les
A. P
lata
form
as d
e ac
ceso
B. B
erm
as
C. O
pera
cio
nes
de a
rran
que
de
mat
eria
l
D. C
lasi
fica
cio
n de
mat
eria
l po
r
tam
año
po
r m
edio
de
ren
dija
s
A. C
argu
io
B. T
rasp
ort
e
C. P
atio
de
aco
pio
A. P
erfi
lado
de
talu
des
B. R
eveg
etac
ion
C. E
stab
iliza
cio
n fi
sica
de
talu
des
de e
xplo
taci
on
D. R
emo
cio
n de
mat
eria
les
y
limpi
eza
del s
itio
A. Remocion de suelo o
capa organica
(-)1 2 (-)3 1
(-)2 1
(-)1 1
(-)1 1
(-)6 1
(-)1 1
(-)2 1
(+)8 3
B. Remocion de rocas(-)1
1(-)2
1(-)1
1(-)1
1(-)1
1(-)2
1(-)2
1(-)6
1C. Cambio de
caracteristicas fisico-
(-)1 1
(-)1 1
(-)1 1
(-)4 1
(+)9 4
(+)8 2
D. Cambio del uso del
suelo
(-)4 2
(-)1 1
(-)1 1
(+)1 1
E. Movimiento del maciso
rocoso
(-)1 1
(-)1 1
(-)1 1
(-)1 1
(-)3 1
(-)4 1
(+)1 1
F. Cambio de
geomorfologia
(-)2 1
(-)1 1
(-)3 1
(-)1 1
(-)1 1
(-)6 1
(+)5 1
(+)8 1
A. Calidad (Emision de
gases y particulas)(-)1
2(-)1
2(-)1
2(-)4
2(-)4
3(-)2
1(-)2
3(-)3
2
B. Generacion de ruido(-)1
1(-)2
2(-)2
2(-)4
3(-)6
3(-)1
1(-)1
1
A. Erosion(-)5
3(-)4
2(-)2
2(+)6
4(+)6
3(+)9
4
B. Sedimentacion (-)1
1(-)1
1(+)4
3
C. Estabilidad(-)5
3(+)4
4(+)4
3(-)3
3(+)4
4(+)4
5(+)8
4
A. Arboles(-)3
3(+)4
1
B. Arbustos(-)5
3(-)1
1(-)1
1(-)1
1(+)6
5
C. Hierva(-)6
4(-)1
1(-)1
1(-)1
1(-)1
1(+)8
5(+)8
3
A. Pajaros(-)2
3(-)1
1(-)1
1(-)1
1(-)1
1(-)1
1(+)7
5B. Animales terrestres
incluso reptiles
(-)6 4
(-)7 4
(-)1 1
(-)1 1
(-)1 1
(+)9 5
A. Espacios abiertos(-)6
3
B. Pasto(-)7
5(+)8
5(+)8
4
C. Agricultura(-)1
1A. Modificacion del
paisaje
(-)7 4
(-)4 2
(-)1 1
(-)1 1
(-)7 4
(+)6 4
(+)8 5
(+)6 5
(+)6 3
B. Contrastes visuales(-)7
4(-)5
5(-)3
2(+)5
4(+)8
4(+)5
4(+)7
4
C. Espacios abiertos(-)6
4
D. Reservas forestales(-)2
1
A. Estados de vida(-)7
5(+)5
4
B. Salud y seguridad(-)4
5(-)4
5(+)5
4
C. Empleo(+)4
5(+)2
2(+)2
2(+)2
2(+)2
3(+)2
2(+)2
2(+)2
2(+)4
5(+)2
2(+)2
2
A. Campamento (+)4 2
B. Red de trasporte (+)4 5
(+)6 3
(+)6 3
A. PREPARACION B. EXPLOTACION C. TRASPORTE DE MATERIAL D. RECUPERACION, CIERRE Y ABANDONO
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Afectacion (+)
Afectacion (-)
Importancia
Impactos Beneficos 20 28 0 0 45 34 4 0 24 0 4 22 0 89 402 187 62Valor (%) 7.3 32.6 0.0 0.0 86.5 85.0 19.0 0.0 15.3 0.0 44.4 43.1 0.0 100.0 100.0 100.0 100.0
Impactos Adversos 255 58 33 18 7 6 17 9 133 32 5 29 12 0 0 0 0
Valor (%) 92.7 67.4 100.0 100.0 13.5 15.0 81.0 100.0 84.7 100.0 55.6 56.9 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0
Agregacion de impactos
149
La matriz se diseñó con 28 filas y 17 columnas, que da un total de 459 posibles impactos
ambientales que puede generar la explotación de la cantera.
Los impactos relevantes que se identificaron en la matriz de Leopold son 133, que permite
determinar el porcentaje de afectación que tiene la mina “Piedras Rojas” en el medio
ambiente, que de 29% respecto al total de posibles impactos.
Analizando la agregación de impactos podemos concluir que las actividades que más
daño causa al medio ambiente es preparación y explotación de la cantera, en donde los
efectos adversos superan en porcentaje a los beneficiosos, todo lo contrario, ocurre en el
cierre y abandono de la mina, en donde solo existen efectos beneficiosos para el medio
ambiente y la comunidad.
7.5.3 Análisis por etapas del proyecto “Piedras Rojas”
El análisis se realizará en función al medio más susceptible a alterarse identificado por la
matriz de Leopold.
Características físico-químicas
Etapa de preparación: Es una de las etapas que más factores negativos ocasiona
al medio ambiente, debido a que se debe remover la capa vegetal en vías de
acceso para poder llegar al material pétreo para explotarlo, la tierra se ve
afectada con una magnitud de -33, la atmosfera no se ve comprometida ya que
su afectación es solo de +4.
Etapa de explotación: La etapa de explotación es la que más factores negativos
ocasiona a el medio ambiente con una magnitud de -36, también ocasiona
problemas en la atmosfera, por la cantidad de polvo y ruido que genera su
explotación que tiene una magnitud de -22, los procesos de erosión y
sedimentación, la magnitud es de -3, que son daños leves al medio ambiente.
150
Trasporte de material: Es la etapa que más factores negativos ocasiona a la
atmosfera, por el ruido que genera los vehículos y el polvo que se levanta
cuando están en movimiento, su magnitud es de -9 en la atmosfera.
Recuperación, cierre y abandono: El proceso de recuperación de las
características físico químicas del área de explotación del sector son
fundamentales para poder llevar una minería responsable, la magnitud para
este caso +71, que nos dice que después de la explotación las áreas
intervenidas serán recuperadas en su totalidad.
Condiciones biológicas
Etapa de preparación: La fauna y flora en la preparación de la cantera deben
ser desplazaras lo que ocasiona la perdida de especies animales y de plantas
del área de influencia de la mina, su magnitud es de -29, en donde los más
afectados son los animales terrestres como reptiles que ya no podrán habitar
en este sector.
Etapa de explotación: Esta etapa no es tan perjudicial para la fauna y flora
debido a que en la etapa de preparación ya se realizó la mayor cantidad de
afectación, por lo tanto, su magnitud es de -12.
Trasporte de material: En esta etapa la fauna y flora casi ya no sufre un daño
adicional al de las etapas anteriores, su magnitud es de -4.
Recuperación, cierre y abandono: En esta etapa se procurará reincorporar las
especies de fauna y flora removidas por la explotación, esto generará un
impacto positivo en el medio ambiente tanto paisajístico como biológico, su
magnitud será de +42.
Factores culturales
151
Etapa de preparación: En esta etapa el uso del suelo será cambiado por lo que
tiene una afectación negativa de -14, también se afectara paisajísticamente y
los contrastes visuales de la zona con una magnitud de -22, pero también
existen beneficios en esta etapa, como es con la generación de empleo,
infraestructura, una mejor red de trasporte, con una magnitud de +16.
Etapa de explotación: En esta etapa la generación de empleo será beneficiosa
para la comunidad con una magnitud de +8.
Etapa de trasporte de material: La necesidad de personal capacitado para
manejar la maquinaria de la mina generara importantes fuentes de empleo,
tiene una magnitud de +10, un problema que surge en esta etapa es la salud y
seguridad del personal de la mina y de las comunidades aledañas por las
molestias y peligros que causa la circulación de maquinaria pesada, tiene una
magnitud de -4.
Recuperación, cierre y abandono: Es la etapa que el paisaje será recuperado y
se mejorara los contrastes visuales después de concluir con la explotación,
tendrá una magnitud de +48. El empleo y la seguridad de la mina se
mantendrán una vez finalizada la explotación como se detalla en el plan de
cierre, tiene una magnitud de +20.
152
7.5.4 Análisis de resultados.
Figura 58: Resumen de matriz de Leopold
El gráfico de sumatoria de impactos de la mina “Piedras Rojas”, muestra la sumatoria de
los diferentes impactos que genera el proyecto, y permite comparar la magnitud en las
diversas etapas de la mina, tanto magnitud negativa, positiva e importancia.
Proyecto Cantera "Piedras Rojas" Afectación Valores
de impacto
Impacto
(%)
Etapa de preparación (+) 37 22%
(-) 130 78%
Etapa de explotación (+) 10 12%
(-) 75 88%
Etapa de transporte (+) 10 33%
(-) 20 67%
Etapa de recuperación, cierre y abandono (+) 197 100%
(-) 0 0%
Tabla 75: Afectaciones a la cantera "Piedras Rojas"
0102030405060708090
Analisis de Resultados
153
La interpretación de la sumatoria de impactos permite obtener una visión clara y puntual
de la afectación del medio en cada etapa, respecto a la vida útil del proyecto.
La etapa de preparación es la más perjudicial para el medio ambiente, pero en contraste,
es la que empieza generando empleo en el sector, la actividad específica que más afecta
negativamente es el desmonte, que es la remoción de la capa vegetal para inicial la
explotación, además la importancia también es alta en el desmote debido a que genera un
gran impacto puntual en el área del desmonte.
En la etapa de recuperación, cierre y abandono es donde más afectos positivos causara el
proyecto al medio ambiente, debido a que se revegetara la zona intervenida y se
estabilizara los taludes, la importancia en esta etapa será local porque el paisaje y el
contraste será recuperado y la comunidad notara los cambios generados.
154
CAPITULO VII
8 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
8.1 Conclusiones
En el área de estudio se identificaron rocas andesíticas del volcánicos Antisana y auto
brechas que se generaron por al momento del movimiento del flujo de lava y también se
encontró cangagua, pero en una zona muy puntual, fuera de los límites de la concesión
minera, por lo que no afecta en la explotación del material pétreo.
La topografía en la cantera es irregular, la cota más elevada se encuentra a 3170
m.s.n.m y la cota inferior se encuentra a 3130 m.s.n.m.
Mediante el análisis minero geométrico, se calcularon que las reservas de material
industrialmente explotable de la mina son de 170400 metros cúbicos y no existe
sobrecarga debido a que el depósito se encuentra aflorando en su totalidad.
El material de la cantera es de buena calidad, la resistencia a la compresión simple es
de 300 a 400 Mpa, la abrasividad es del 27%, no tiene material orgánico, la absorción del
material grueso, que es de 4,75% mientras que el recomendado es del 3%, y en la
humedad que es de 3,98.
Los parámetros técnicos del diseño de la mina son:
Dirección de explotación de la cantera es S-N, con bancos de trabajo descendentes.
Profundidad de la cantera: 40m
Angulo de los taludes de trabajo: 75°
Angulo de talud de liquidación de bancos: 50°
Angulo de talud de liquidación del borde de la cantera: 40°
Altura de los bancos: 10m
Numero de bancos de liquidación: 4
Ancho de la plataforma de trabajo: 26m
155
Coeficiente de destape: 0
Se determinó que la calidad de roca en la cantera “Piedras Rojas”, es de 65, clase II
según la clasificación de Bieniawski, que es una roca de calidad buena.
Se realizó dos análisis para determinar la estabilidad de los taludes, el primero fue el
análisis de romana, en donde el talud 1 fue de clase II, que se caracteriza por la formación
de cuñas pequeñas, que pueden ser evitadas creando zanjas de coronación y colocando
malla de seguridad en caso de ser necesario, mientras que el talud 2 fue de clase III, que
se caracteriza por la creación de grades cuñas.
En el análisis de estabilidad de taludes según romana se determina que la roca se
encuentra en los rangos de estable a inestable, con unos de SRM que varían de 74 a 40
respectivamente. La clase II a la que pertenece la categoría estable con caídas esporádicas
de roca, y clase III en donde se formas cuñas de gran tamaño, mientras que, en el análisis
estereográfico, se trabajó con los dos taludes más peligrosos de la mina, el primero con
una dirección 40/0, y el segundo 40/90 y se determinó que son seguros y es improbable
que se produzca algún tipo de falla. Por lo que se decide realizar zanjas de coronación y
al pie en los taludes de liquidación, y colocar una malla para posibles deslizamientos de
roca, los pernos de anclaje se colocarán solo en caso de ser necesarios y en lugares
específicos de la mina.
El borde de liquidación de la cantera tiene un FS: 1.7, mientras que el recomendado
es de 1.5, entonces se puede concluir que la mina es segura para llevar a cabo trabajos
mineros con los parámetros geométricos descritos.
El método de explotación que mejor se adapta a las características geológicas,
geomecánicas, que brinda mayor seguridad es el Método de profundización longitudinal
por un borde.
156
La inversión para realizar el proyecto es de $214000, con un costo unitario de
extracción de 1m3 de material pétreo de $5,93.
Analizado el TIR y VAN, la rentabilidad proyectada del proyecto es de 53%, por lo
que se concluye, que es recomendable invertir en la Cantera de Material Pétreo “Piedras
Rojas”.
El plan de cierre de mina propuesto para la Cantera “Piedras Rojas”, es seguro y
económico a largo plazo, se rehabilitará las zonas intervenidas, los taludes se revegetarán,
el FS= 1.7, el plan propuesto para el pos cierre es la creación de una gran área útil que
sirva para posibles zonas urbanas en el futuro.
El análisis de impactos de la Cantera “Piedras Rojas”, se realizó con la matriz de
Leopold, en donde se encontró 459 impactos ambientales posibles y después del análisis
se concluyó que se generan 133, representando el 29% de los impactos totales posibles,
la actividad que más daño genera al medio ambiente es la preparación y la etapa que causa
más efectos positivos en la etapa de recuperación, cierre y abandono de la cantera.
157
8.2 Recomendaciones
Aplicar el sistema de explotación, que se ha diseñado en el estudio del proyecto, para
obtener la máxima rentabilidad con nomas técnicas de seguridad y cuidado ambiental.
Realizar una capacitación periódica al personal que trabaja en la mina, sobre los riesgos
en la mina, la importancia de utilizar equipo de seguridad, de las obligaciones y
responsabilidades con la cantera, para contar con personas altamente calificada que eviten
posibles accidentes laborales
Aplicar los parámetros técnicos en el cierre y pos cierre de mina para poder controlar,
mitigar y remediar los impactos ambientales que podría ocasionar la explotación de la
cantera al medio ambiente.
Realizar una reunión de todos los dueños de mina, para poder realizar estudios en
conjunto para poder delimitar el acuífero, además de quedar de acuerdo hasta que cota
van a explotar al yacimiento.
CAPITULO VIII
9 BIBLIOGRAFÍA Y ANEXOS
9.1 Bibliografía
9.1.1 Escrita
Añazco, L. (2017). “CARACTERIZACIÓN GEOMECÁNICA Y DISEÑO DE TALUDES
EN LA CANTERA "CALIZAS HUAYCO". Guayaquil.
Cardenas, G. (2015). IMPLEMENTACIÓN DE MEDIDAS DE MITIGACIÓN DE
IMPACTOS AMBIENTALES, DEL ÁREA DE INFLUENCIA DIRECTA DE LA
MINA A CIELO ABIERTO “SAN JOSÉ”. Colombia.
Gaibor, D. (2016). “DISEÑO DE EXPLOTACIÓN DEL CAOLÍN EXISTENTE EN EL
ÁREA SINABAMBA, UBICADA EN LA PARROQUIA LA ASUNCION,
CANTÓN SAN JOSÉ DE CHIMBO, PROVINCIA DE BOLIVAR. Quito.
158
Hustrulid, W. (1998). OPEN PIT MINE PLANNING AND DESIGN. EEUU.
Leopolb, B. (1971). A procedure for Evaluating Environmental Impact. EEUU.
Les, H. (2009). Creating Lakes from Open Pit Mines: Processes and Considerations.
Canada.
Llumitaxi, D. (2018). “DISEÑO DE EXPLOTACIÓN DE LAS ARCILLAS
EXISTENTES EN EL ÁREA MINERA “ÁNGELES” ADJUDICADA A LA
EMPRESA FUENLABRADA CIA. Quito.
MECÁNICA-DE-ROCAS-I, E. D.-U. (2008). Catedra mecanica de rocas I. Quito.
MineraYanacocha. (2011). Plan de cierre de mina Proyecto Conga. Peru.
Parra, H. (2016). DESARROLLOS METODOLÓGICOS Y APLICACIONES HACIA EL
CÁLCULO DE LA PELIGROSIDAD SÍSMICA EN EL ECUADOR
CONTINENTAL Y ESTUDIO DE RIESGO SÍSMICO EN LA CIUDAD DE
QUITO. Madrid.
Proyecto Gramalote. (2010). PLAN DE CIERRE DE MINA GRAMALOTE. Peru.
Sosa, H. (1989). Tecnologia de la explotacion de minerales duros por el metodo cielo
abierto. Quito.
Toapanta, I. (2017). DISEÑO DE EXPLOTACIÓN DE LA CANTERA “LA
YUNGUILLA”. Quito.
Apuntes de Economía Minera-Ing. Adán Guzmán . (s.f.)
9.1.2 Digital
https://www.contextoganadero.com/ganaderia-sostenible/como-puede-contribuir-un-
ryegrass-hibrido-al-rendimiento-forrajero
http://www.picasso.com.ar/descripcion_pasto_ovillo.html
http://www.edumine.com/xtoolkit/xmethod/miningmethodgraphic.htm
169
9.2.5 Anexo 5: Estaciones geomecánicas para el cálculo del RMR
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Cerrada
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Mod. Meteorizada
Altamente Meteorizada
Completamente Meteorizada
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Muy Alta
Baja
Baja
Media
Alta
Muy Alta
Baja
Baja
176
9.2.8 Anexo 8 Matriz de Leopold
A. Desmonte
B. Vias de acceso a la mina
C. Via interna de la mina
D. Adecuacion de patio
E. Zanjas de coronacion
F. Cunetas perimetrales
A. Plataformas de acceso
B. Bermas
C. Operaciones de arranque de
material
D. Clasificacion de material por
tamaño por medio de rendijas
A. Carguio
B. Trasporte
C. Patio de acopio
A. Perfilado de taludes
B. Revegetacion
C. Estabilizacion fisica de
taludes de explotacion
D. Remocion de materiales y
limpieza del sitio
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