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DIMENSIONAMIENTO PRDIMENSIONAMIENTO PRÁÁCTICO DE LOS ELEMENTOS CTICO DE LOS ELEMENTOS DE EVACUACIDE EVACUACIÓÓN: ALIVIADEROS Y DESAGN: ALIVIADEROS Y DESAGÜÜES DE ES DE
FONDOFONDO
JosJoséé MMªª GonzGonzáález Ortegalez OrtegaTragsatecTragsatec
JORNADAS TJORNADAS TÉÉCNICAS SOBRE CONSTRUCCICNICAS SOBRE CONSTRUCCIÓÓN DE BALSAS N DE BALSAS CON GEOMEMBRANASCON GEOMEMBRANAS
CENTRO INTEGRADO DE FORMACICENTRO INTEGRADO DE FORMACIÓÓN Y EXPERIENCIAS AGRARIASN Y EXPERIENCIAS AGRARIAS--CIFEACIFEAMolina de SeguraMolina de Segura
1616--18 febrero de 201018 febrero de 2010
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PRESAS Y BALSAS
- Se ubican en ríos o barrancos (Se busca el vaso)
- El vaso se comprueba
- Se “fabrica” el cierre (Presa)
- El vaso se acepta normalmente en condiciones naturales
- Los materiales se seleccionan y aportan
- Se abastecen de agua de escorrentía (no controlada)
- Tienen avenidas
- Órganos de desagüe amplios que en general NO dan
problemas de integración
- Aliviaderos constituyen un elemento fundamental de
seguridad
- 1.300 Grandes Presas en España
- Usos diversos
- Se ubican en zonas de dominio de cota (Se elige el
emplazamiento en función de otros parámetros)
- El vaso se excava
- Se compensan los volúmenes
- Hay que impermeabilizar (salvo casos particulares)
- láminas (casi siempre)
- arcilla, asfalto, hormigón….
- El vaso se recrece con los productos de excavación
- Se alimentan de caudales de pozos o acequias (controlados)
- NO tienen avenidas (salvo casos excepcionales)
- Órganos de desagüe pequeños que suelen dar problemas de
integración
- Aliviadero es un elemento secundario frente a la seguridad
- Más de 60.000 Balsas en España
- Pilar fundamental modernización de regadíos en España
PRESAS BALSAS
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PRESAS: TIPOLOGÍA DE LOS ELEMENTOS DE EVACUACIÓN (I)
A) TOMAS DE AGUA
• DESAGÜES DE EXPLOTACIÓN (USO DEL EMBALSE) Derivan caudales medios, normales (abastecimiento, regadío, uso hidroeléctrico)
B) ALIVIADEROS
• DESTINADOS A LA EVACUACIÓN DE CAUDALES SOBRANTES Derivan caudales muy grandes (Avenidas)
• ELEMENTO FUNDAMENTAL, DADA LA ENVERGADURA DE LOS CAUDALES A DERIVAR Y LA
ENERGÍA A AMORTIGUAR
• LA TIPOLOGÍA DE MUCHAS PRESAS VIENE CONDICIONADA AL TIPO DE ALIVIADERO
• SITUACIÓN DE LOS ALIVIADEROS
1. ALIVIADEROS DE SUPERFICIE (30-50 veces Qm)
2. ALIVIADEROS O DESAGÜES DE MEDIO FONDO O PROFUNDOS (10-20 veces
Qm)
3. DESAGÜES DE FONDO
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PRESAS: TIPOLOGÍA DE LOS ELEMENTOS DE EVACUACIÓN (II) A) TIPOS DE TOMAS DE AGUA
SEGÚN SU POSICIÓN Y RÉGIMEN HIDRÁULICO
• SUPERFICIALES (REGIMEN LIBRE)
• SUMERGIDAS (EN PRESIÓN)
B) TIPOS DE ALIVIADEROS A) SEGÚN EL RÉGIMEN HIDRÁULICO
• EN LÁMINA LIBRE (LA MAYORÍA)
• EN PRESIÓN
• MIXTO (TRAMO LIBRE + TRAMO EN PRESIÓN)
B) SEGÚN EL CONTROL
• DE LABIO FIJO
• CON COMPUERTAS
C) SEGÚN LA SITUACIÓN
• SOBRE LA MISMA PRESA (PRESA VERTEDERO)
• INDEPENDIENTE DE ESTA
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PRESAS: ALIVIADEROS MISIÓN :
Derivar y transportar el agua sobrante y amortiguar su energía al reintegrarla al cauce
IMPORTANCIA:
Obra más propiamente hidráulica de la presa PROBLEMÁTICA DE PROYECTO:
• Evaluar la avenida máxima previsible
• Características adecuadas del conjunto embalse-aliviadero-cauce aguas abajo para hacer frente a esta avenida y a otras mas frecuentes
• Selección del tipo idóneo de aliviadero
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AVENIDAS DE DISEÑO • INSTRUCCIÓN DE 1967 (I.P.C.E.G.P.)
- AVENIDA MÁXIMA: T = 500 AÑOS
- AVENIDA NORMAL: T = 50 AÑOS • REGLAMENTO TÉCNICO DE SEGURIDAD DE PRESAS Y EMBALSES (1996)
CATEGORÍA AVENIDA AVENIDA PRESA PROYECTO EXTREMA
A 1.000 5.000 -10.000
B 500 1.000 - 5.000
C 100 100 - 500
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BALSAS: TIPOLOGÍA DE LOS ELEMENTOS DE EVACUACIÓN (I)
A) TOMAS DE AGUA
• Dispositivos que permiten la utilización del agua almacenada
Deben ser capaces de derivar el caudal punta demandado por la zona regable
B) ALIVIADEROS
• Dispositivo de seguridad destinado a evacuar caudales sobrantes para que la estructura no
sea desbordada
Obra mucho menos importante y de menor envergadura que en presas, salvo en los
denominados embalses-balsas
Si no existen avenidas, los caudales a derivar son pequeños
C) DESAGÜES DE FONDO
• Dispositivo de seguridad y mantenimiento, con las siguientes funciones:
• Poder vaciar y limpiar la balsa en situación normal
• Mantener operativas las tomas inferiores frente a los sedimentos
• Poder vaciar la balsa con rapidez ante una emergencia (función de los daños
potenciales)
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BALSAS: ALIVIADEROS MISIÓN :
Cumple una función de seguridad: evitar que la estructura sea desbordada
IMPORTANCIA:
Menor que en embalses y en embalses-balsas PROBLEMÁTICA DE PROYECTO:
• Fijar el caudal de cálculo
• Seleccionar el tipo más adecuado
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CAUDAL DE DISEÑO DEL ALIVIADERO (I)
Partes del hidrograma de entrada:
- La debida a la lluvia caída directamente sobre la superficie del embalse
- La debida a la lluvia caída sobre el resto de la cuenca
A) Caso de balsas
i) Alimentación mediante una estación de bombeo
Suma de:
• Caudal máximo correspondiente a la precipitación máxima caída sobre la balsa para
t= 500 - 1000 años (función de los daños potenciales en caso de rotura)
• Caudal máximo de bombeo
ii) Alimentación mediante una derivación en un cauce ó canal
Suma de:
• Caudal máximo correspondiente a la precipitación máxima caída sobre la balsa para
t= 500 - 1000 años (función de los daños potenciales en caso de rotura)
• Caudal máximo que se puede derivar y transportar
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CAUDAL DE DISEÑO DEL ALIVIADERO (II)
B) Caso de embalses-balsas: existencia de cuenca aportante
Suma de:
- Caudal máximo correspondiente al hidrograma de escorrentía de la cuenca (igual que
en presas) - Caudal de alimentación
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TIPOS DE ALIVIADEROS (I)
A) ALIVIADEROS EN TUBOS- Consta de uno o varios tubos que traviesan la coronación
- Embocadura en “pico de flauta” o circular
- “Peligroso”, porque puede ser tapado
B) ALIVIADEROS EN MARCO Ó CANAL- Para caudales de derivación mayores
- Soluciones análogas a las utilizadas en presas
C) ALIVIADEROS EN BADÉN- Suponen una discontinuidad en la coronación de la balsa
- Más económico que disponer un marco
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TIPOS DE ALIVIADEROS (II)
D) ALIVIADEROS TORRE, TIPO “MORNING GLORY”- No hay zona de contacto desmonte-terraplén para colocar un canal
- Caudales grandes para el caso de tubos
- No recomendables en caso de embalses-balsas
E) ALIVIADEROS EN LABERINTO- Casos especiales
- Consiguen máxima capacidad de evacuación con mínima carga
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ELEMENTOS DE UN ALIVIADERO
A) TOMA DE AGUA
• LABIO O UMBRAL DE VERTIDO
Forma y dimensiones adecuadas para derivar el caudal de proyecto
− Longitud (L) − Perfil hidráulico (Co) − Altura de vertido (H)
Ecuación de Rehbock:
2/30LHCQ=
• CUENCO DE RECEPCIÓN
Recibe las aguas, las concentra y las dirige al canal de descarga Gobierna el caudal que puede entrar en cada momento por el labio
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B) CANAL DE DESCARGA (CONDUCCIÓN)
FUNCIÓN: TRANSPORTE DESDE EL CUENCO DE RECEPCIÓN A LA ESTRUCTURA DE DISIPACIÓN
SE PROYECTA EN RÉGIMEN RÁPIDO POR RAZONES ECONÓMICAS
LA PÉRDIDA DE CARGA JUEGA A NUESTRO FAVOR
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35
C) OBRA DE RESTITUCIÓN (REINTEGRO AL CAUCE)
DEVOLVER AL CAUCE, BARRANCO, ETC. EL CAUDAL DERIVADO POR LA TOMA EN CONDICIONES ADECUADAS - CUENCO AMORTIGUADOR
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FUNCIONAMIENTO DE UN ALIVIADERO EN LÁMINA LIBRE
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FUNCIONAMIENTO DE UN ALIVIADERO EN LÁMINA LIBRE
TOMA: VERTEDERO Y SECCIÓN CRITICA
LO MAS PRÓXIMA POSIBLE AL EMBALSE
TRAMO DE ACELERACION CON FUERTE PENDIENTE
AUMENTA RÁPIDAMENTE LA VELOCIDAD Y LA ALEJA DE LA CRÍTICA
TRAMO DE VELOCIDAD CONSTANTE
A VECES NO EXISTE
OBRA DE REINTEGRO
TRAMPOLÍN Ó CUENCO AMORTIGUADOR
ENERGÍA RESIDUAL EN F
gVYZE FFF 2
2
++=
SE CONSUME CAUSANDO EROSIONES: TRAMPOLÍN SE AMORTIGUA: CUENCO AMORTIGUADOR
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EJEMPLO Nº 1CÁLCULO DEL CAUDAL A EVACUAR POR EL ALIVIADERO
Balsa complementaria en Laguardia (Rioja)
• DATOS DE PARTIDA
Volumen de la balsa ...................193.484 m3
Cota de N.M.N. ..........................656,00 m.
Superficie a N.M.N. .......................2,53 Ha.
Superficie a coronación..................2,68 Ha.
• CAUDAL MÁXIMO DE PROYECTO
• PRECIPITACIÓN MÁXIMA T = 1000 AÑOS
• BALSA LLENA
• FALLO DE PARADA EN EL SISTEMA DE LLENADO
40
• CAUDAL DEBIDO A LA PRECIPITACIÓN
• DATOS DE PARTIDA
Pmáxima en 24 h para T = 1.000 años....................... 125,70 mm
(“Máximas lluvias diarias en la España Peninsular” de la D.G. de Carreteras
del Ministerio de Fomento)
• INTENSIDAD HORARIA
hmmxIIh /51,4870,125386,0386,0 24 ===
• CAUDAL
sgmmhxmmaSláIhQp /36,0875.26/51,48min. 32 ===
• CAUDAL APORTADO POR LA TUBERÍA DE LLENADO
sgmQB /10,0 3=
• CAUDAL TOTAL A EVACUAR POR EL ALIVIADERO
sgmQQQ BpT /46,010,036,0 3=+=+=
EJEMPLO Nº 1CÁLCULO DEL CAUDAL A EVACUAR POR EL ALIVIADERO
Balsa complementaria en Laguardia (Rioja)
41
• CAUDAL QUE PUEDE ENTRAR POR EL LABIO VERTIENTE ( Rehbock):
Q = Co · L · H3/2
Valor del coeficiente de desagüe (Co):
Co = m 2g con m = 0,40
Co = 0,40 2 1 77g = , ~ 1,80
• DATOS DE PARTIDA:
- Caudal de cálculo ....................... 0,46 m3/sg
- Altura de vertido.............................0,40 m
- Coeficiente de desagüe ........................1,80
- Disposición ................................... Frontal
- Cota de labio vertiente………………….. 656,00 m.
EJEMPLO Nº 1CÁLCULO DEL CAUDAL A EVACUAR POR EL ALIVIADERO
Balsa complementaria en Laguardia (Rioja)
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• LONGITUD NECESARIA DE VERTEDERO
mHCo
QL 10,140,080,1
46,02/32/3 =
×=
⋅=
Se adopta L = 2,00 m, y se proyecta un aliviadero de un marco prefabricado de 2,00 x 1,00
m..
mxLC
QH 25,000,280,1
46,0 323
2
0
=⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛=
EJEMPLO Nº 1CÁLCULO DEL CAUDAL A EVACUAR POR EL ALIVIADERO
Balsa complementaria en Laguardia (Rioja)
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EJEMPLO Nº 2: CASO DE UN EMBALSE-BALSADIMENSIONAMIENTO ALIVIADERO BALSA DE HOYOS DEL ESPINO (AVILA)
RESUMEN DE RESULTADOS ESTUDIO HIDROLÓGICOMETODO Q100
(m3/sg)
Q500
(m3/sg)
FORMULAS EMPIRICAS
- G.Quijano
- Zapata
- Fanning
- Dickens
30,05
35,06
3,09
13,09
METODO RACIONAL 3,42 6,49
MODELO HEC-1
- Hipótesis I
- Hipótesis II
- Hipótesis III
5,90
6,63
13,24
9,94
9,01
20,22
MODELO CAUDAL 3
- Hipótesis I
- Hipótesis II
- Hipótesis III
5,79
6,64
13,31
9,70
9,01
20,03
MODELO HYMO
- Hipótesis I
- Hipótesis II
9,93
11,02
13,49
18,55
VALOR ADOPTADO Q500 = 20,00 m3/sg
46
CURVA ALTURA-SUPERFICIE
CURVA ALTURA - SUPERFICIE
0.00
2.000.00
4.000.00
6.000.00
8.000.00
10.000.00
12.000.00
14.000.00
16.000.00
18.000.00
1 2 3 4 5 6 7 8 9
ALTURA (m)
SUPE
RFIC
IE (m
2)
47
CURVA DE EMBALSE
CURVA DE EMBALSE
0.00
10.000.00
20.000.00
30.000.00
40.000.00
50.000.00
60.000.00
70.000.00
1 2 3 4 5 6 7 8 9
ALTURA (m)
VO
LUM
EN (m
3)
48
CALCULO DE LA ANCHURA DE CORONACIÓN Y RESGUARDO (I)
A) ANCHURA DE CORONACIÓN
Art. 55.2 Instrucción proyecto, construcción y explotación de grandes
presas (IPCEGP)
C : Anchura de coronación (m)
A: Altura máxima presa (m)
En el ejemplo
A = 12,00 m
C = 3,00 m; Valor adoptado C = 4,00 m
3 15A5.13 −+=C
49
CALCULO DE LA ANCHURA DE CORONACIÓN Y RESGUARDO (II)
B) RESGUARDO
Art. 55.6 IPCEGP
21 5,1 rrR +=
r1: altura de carga sobre el labio (m)
r2: altura de la ola (m) 4
2 6,0 Fr =
F: Fetch (Km)
En el ejemplo:
r1= 1,25 m
F = 0,20 Km
R = 1,85 m ; Se adopta R = 2,00 m
50
CÁLCULO DEL ALIVIADERO (I)
• CAUDAL QUE PUEDE ENTRAR POR EL LABIO VERTIENTE ( Rehbock):
Q = Co · L · H3/2
Valor del coeficiente de desagüe (Co):
Co = m 2 g con m = 0,40
Co = 0,40 2 1 77g = , ~ 1,80
• DATOS DE PARTIDA:
- Caudal de cálculo ...................... 20,00 m3/sg
- Altura de vertido ............................ 1,25 m
- Coeficiente de desagüe ........................ 1,80
- Disposición....................................Frontal
- Cota de labio vertiente ................. 498,00 m.
51
CÁLCULO DEL ALIVIADERO (II)
• LONGITUD NECESARIA DE VERTEDERO
L QCo H
m=⋅
=×
=3 2 3 2
201 80 1 25
7 95/ /, ,,
Se adopta L = 8,00 m.
52
CÁLCULO DEL ALIVIADERO (III)
• ARRANQUE DEL CANAL DE DESCARGA
SECCIÓN DE CONTROL = SECCIÓN DE ARRANQUE DEL CANAL DE DESCARGA
(PRO+000)
CALCULO DE LA COTA DE SOLERA
Energía en el embalse = Energía en el arranque + pérdidas
Nivel en el embalse = Cota arranque + y + g
V2
2+ pérdidas
POR SER SECCIÓN CRÍTICA:
V = gy ; V
gy2
2 2=
y evaluando las pérdidas en un 20 % de la energía cinética:
499,25 = C + Vg
Vg
Vg
2 2 20 5 0 1+ +
, ,
53
CÁLCULO DEL ALIVIADERO (IV)
SE FIJA COTA ARRANQUE CANAL DE DESCARGA C = 495,00 m
(499,25-495,00) x 9,81 = 1,60 V2 ; V2 = 26,06
V = 5,10 m/sg
y = .65,281,910,5 22
mg
V==
Q = S x V = B · y · V
Q = 8 x 2,65 x 5,10 = 108,12 m3/sg
> 500 % DE MARGEN DE SEGURIDAD
54
0.50 0.50
8.00
2.00
0.50
2.50
0.20
8.00
1.001.00
5.50
0.20
5.00
0.50
ALIVIADERO. SECCIONES TIPO.
ESCALA 1:200
SECCION B-B'SECCION A-A'
55
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A) DEFINICIÓN Y FUNCIÓN
- CONDUCCIÓN POR LA QUE CIRCULA EL AGUA UNA VEZ SOBREPASADO EL CUENCO DE RECEPCIÓN
- SU ÚNICA FUNCIÓN ES LA DE TRANSPORTE DEL AGUA DESDE EL CUENCO HASTA LA OBRA DEREINTEGRO EN LAS DEBIDAS CONDICIONES HIDRÁULICAS, SIN OBSTRUCCIONES NIDESBORDAMIENTOS QUE PUDIERAN AFECTAR A SU FUNCIONAMIENTO O A LA SEGURIDAD DELEMBALSE
CÁLCULO DEL CANAL DE DESCARGA (I)
57
B) FUNCIONAMIENTO HIDRÁULICO EN LÁMINA LIBRE
ENERGÍA EN EL EMBALSE = H
ENERGÍA EN UNA SECCIÓN = H-∆H = z + y + g
V2
2
= h + z
ENERGÍA ESPECÍFICA = h = g
V2
2
+ y = 2
2
2gSQ
+ y
CAUDAL : Q = S )(2 yhg − ........................ Q = f (y) ; S = f (y) CONDICIONES CRÍTICAS:
hyC 32
=
21556.232 hghVC =⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛= 23
23
704.132 ahgh
gaQC =⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛=
58
ΔΔ
α
Δα
C) PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO (STANDARD STEP METHOD)
gVZH2
21
111 α+= gVZH2
22
222 α+=
ef hhHH ++= 21
( ) XSSXSh ff Δ+=Δ= 2121
34
22
R
vnS f =
59
CÁLCULO DEL CANAL DE DESCARGA (II)
• DATOS DE PARTIDA
Caudal de cálculo ........................ 20 m3/sg
Longitud...................................50,00 m.
Anchura .................................... 8,00 m.
Pendiente .............................. 0,170 m/m
• MÉTODO DE COMPROBACIÓN
STANDARD STEP METHOD
• CONDICIONES HIDRÁULICAS DE PARTIDA (SECCIÓN PR0 + 000)
- Caudal específico: q = QB
m sg ml= =208
2 5 3, / .
- Calado : Yc = qg
m2
3 0 86= ,
- Velocidad : Vc =qyc
m sg= 2 91, /
- Altura de velocidad: hvc = V
gmc
2
20 43= ,
60
CÁLCULO DEL CANAL DE DESCARGA (III)• PENDIENTE DEL CANAL
J = 0,170 m/m > Jc = 0,0026 m/m PENDIENTE SUPERCRÍTICA
• CÁLCULO DE LOS NIVELES DE AGUA
H1 = H2 + hf + he
H1 y H2 : alturas totales de energía en las secciones tomadas:
H1 = Z1 + α 1 gV2
21
H2 = Z2 + α 2 V
g22
2
hf y he : pérdidas debidas a fricción y a remolinos
EL CÁLCULO SE REALIZA POR TRAMOS DE 10 m. DE LONGITUD
61
CANAL DE DESCARGA: CÁLCULO DE LA LÍNEA DE AGUA
SECCION PR COTA DISTANCIA CALADO BASE TALUD AREA PERIMETRO R. HIDRAUL. VELOCIDAD
C X Y Z B T A P R R^4/3 V
1 0+000 495.00 - 0.860 495.860 8.00 0 6.880 9.720 0.708 0.631 2.91
2 0+010 493.30 10.00 0.363 493.663 8.00 0 2.907 8.727 0.333 0.231 6.88
3 0+020 491.60 10.00 0.298 491.898 8.00 0 2.381 8.595 0.277 0.181 8.40
4 0+030 489.90 10.00 0.269 490.169 8.00 0 2.150 8.538 0.252 0.159 9.30
5 0+040 488.20 10.00 0.254 488.454 8.00 0 2.030 8.507 0.239 0.148 9.85
6 0+050 486.50 10.00 0.245 486.745 8.00 0 1.962 8.491 0.231 0.142 10.19
Q= 20 m3/sg
So = 0.170 m/m n = 0.014
HV H1 hf H2
V^2/2g Sf Med Sf Z1+HV1 Sf * X H1- Sf
0.43 0.00263 - 496.291 - -
2.41 0.04020 0.02141 496.077 0.21412 496.077
3.60 0.07655 0.05837 495.493 0.58375 495.493
4.41 0.10658 0.09157 494.577 0.91567 494.577
4.95 0.12857 0.11757 493.402 1.17574 493.402
5.30 0.14360 0.13608 492.041 1.36082 492.041
62
FUNCIONAMIENTO
- LA CORRIENTE DE AGUA EN RÉGIMEN RÁPIDO PROCEDENTE DEL CANAL DE DESCARGAINGRESA EN UN CUENCO EN EL QUE SE LE OBLIGA A PASAR A RÉGIMEN LENTO MEDIANTELA FORMACIÓN DE UN RESALTO HIDRÁULICO
- PÉRDIDA DE ENERGÍA - NO SE CUMPLE LA ECUACIÓN DE BERNOULLI
Nº DE FROUDE CORRIENTE DE LLEGADA: 1
11
gyVF =
CALADO DESPUÉS DEL RESALTO: )181(2
21
1 −+= FyyR
CÁLCULO DEL ESTANQUE AMORTIGUADOR (I)
63
CALADO DESPUES DEL RESALTO
64
FORMAS DEL RESALTO
F1 < 1.70 Resalto Ondulado. Ondas superficiales que no constituyen un verdadero resalto
A) 1.7 < F1 < 2.5 Resalto de débil intensidad. Escasa disipación de energía. Cuenco con longitud suficientepara contener el cambio de régimen. No dientes ni bordillos terminales
B) 2.5 < F1 < 4.5 Resalto oscilante, inestable, de transición. Se originan ondas superficiales e intensas que pueden transmitirse a gran distancia hacia aguas abajo. Debe evitarse
C) 4.5 < F1 < 9.0 Resalto bien desarrollado, completo y estable. La pérdida de energía alcanza entre el45 y el 70 %. Se disponen cuencos tipo II y tipo III
D) 9.0 < F1 Velocidades de entrada muy altas. Buen resalto pero muy brusco, con superficie del agua muy inestable y rugosa. La pérdida de energía puede alcanzar el 85 %. Se puede disponer cuenco tipo II con gran refuerzo en los dientes de choque frontal
65
RESUMEN
F < 1.70 NO DISPONER CUENCO
PROTECCIÓN DE ESCOLLERA Ó CANAL CON L > 4. Y2
1.70 < F < 2.50 CUENCO SUFICIENTEMENTE LARGO
NO SON NECESARIOS NI DIENTES AMORTIGUADORES NI UMBRALES
2.50 < F < 4.50 MEJOR EVITARLO. CUENCO TIPO I
F > 4.50 V < 15 m/sg. CUENCO TIPO II
V > 15 m/sg o no se quieren disponer dientes intermedios
CUENCO TIPO III
66
LONGITUD DEL RESALTO (Bureau of Reclamation)
67
CÁLCULO DEL ESTANQUE AMORTIGUADOR (II)
• DATOS DE PARTIDA (SECCIÓN PR0 + 050)
y1 = 0,245 m.
v1 = 10,19 m/sg
• NÚMERO DE FROUDE EN SECCIÓN DE ARRANQUE
F1 = 50,457,61
1 >=gyv
VALOR QUE ASEGURA VERDADERO RESALTO HIDRÁULICO
• CALADO DESPUES DEL RESALTO
mFyyR 16,2)181(2
21
1 =−++=
68
CUENCO TIPO I (USBR) 2.5 < F < 4.5
69
CUENCO TIPO II (USBR) F > 4.5 V =< 15 m/sg
70
CUENCO TIPO III (USBR) F > 4.5 V > 15 m/sg
71
CÁLCULO DEL ESTANQUE AMORTIGUADOR (III)
ESTANQUE A COLOCAR
TIPO II ( U.S. BUREAU OF RECLAMATION) (III PETERKA)
LONGITUD NECESARIA
F = 6,57 => Ly2
= 2,60 => L = 2,60 x 2,16 = 5,62 m
LONGITUD ADOPTADA
L = 7,00 m
ALTURA DE CAJEROS
H = y2 + 0,10 [y2 + y1] = 2,40 m
adoptándose H = 3,00 m.
72
73
DIMENSIONAMIENTO DE LOS DIENTES INTERMEDIOS Y SOLERA TERMINAL
74
DIMENSIONES ADOPTADAS PARA LOS DIENTES DE ENTRADA, INTERMEDIOS Y SOLERA TERMINAL
75
0,50 0,30
5,15
0,301,00
1,90
3,20
0,80
11
12
11
11
11
7,00
0,50
0,50
0,15
0,70
0,30
0,90
2,00
0,85
0,15
0,65
PLANTA
ALZADO-SECCION
7.00
2,00
8,00
0.50
ESTANQUE AMORTIGUADOR
ESCALA 1:100
8.35
6.90
8.60
0.50
6.00
7.25
2.00
0.50
0.50
0,900.50
0.32
5
0.35
0.32
5
0,85
0,15
0,50
0,25
0,15
0.35
0.50
PERSPECTIVA
76
77
78
79
80