PROYECTO BÁSICO Y EJECUCIÓN DE
APARCAMIENTO SECTOR SUNC-O-LO.17 “REPSOL” (FASE 2)
MÁLAGA.
ESTUDIO GEOTÉCNICO
PROMOTOR:
ÁRQURA HOMES
P R O Y E C T I S T A S:
HCP ARQUITECTOS URBANISTAS S.L.P.
A R Q U I T E C T O S:
MARIO ROMERO GONZÁLEZ
JAVIER HIGUERA MATA JUNIO 2020
Exp H-2313-14
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GEOTÉCNICO EDIFICIO PARKING BAJO RASANTE SECTOR SUNC-O-LO 17, R129B .MÁLAGA, 12 MARZO 2015
GEOTÉCNICO PARA EDIFICIO APARCAMIENTOS BAJO RASANTE SECTOR SUNC-O-LO 17 (MÁLAGA).
REF.: R129B - 2015 CLIENTE: HCP ARQUITECTURA; FECHA: 12 MARZO 2015
GEOSPHERA CONSULTORES SL. TEL 600 – 58 79 63 WWW.GEOSPHERA.ES [email protected]
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INDICE
1.- INTRODUCCIÓN, ANTECEDENTES, OBJETO DEL INFORME Y TRABAJOS REALIZADOS .................................... 3 1.1.- ANTECEDENTES ............................................................................................................................................................. 3 1.2.- OBJETO Y ALCANCE DEL INFORME ......................................................................................................................... 3 1.3.- DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS. METODOLOGÍAS. ................................................................ 4
1.3.1.- TRABAJOS DE CAMPO ................................................................................................................................................. 4 1.3.2.- ENSAYOS DE LABORATORIO .................................................................................................................................... 4
2.- RESULTADO DE LOS TRABAJOS REALIZADOS .............................................................................................................. 5 2.1.- INSPECCIÓN DE CAMPO. .............................................................................................................................................. 5
2.1.1- EMPLAZAMIENTO GEOGRÁFICO Y FISIOGRAFICO DEL ÁREA INVESTIGADA ........................................... 5 2.1.2- INFORMACIÓN TÉCNICA PREVIA .............................................................................................................................. 5 2.1.3.GEOLOGIA DEL EMPLAZAMIENTO ............................................................................................................................ 6
2.2- REPLANTEO PROSPECCIONES ..................................................................................................................................... 7 2.3.- RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE CAMPO Y PRUEBAS IN SITU .................................................................... 7
2.3.1.- COLUMNA ESTRATIGRÁFICA TIPO. ......................................................................................................................... 7 2.3.2.- ENSAYOS ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT). ................................................................................................... 8 2.3.5.- HIDROGEOLOGÍA Y PROFUNDIDAD DEL NIVEL DE AGUA. .............................................................................. 9
2.4.- RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO .................................................................................................. 10 3.- INTERPRETACIÓN GLOBAL DE LOS NIVELES GEOTÉCNICOS ................................................................................. 10 4.- SISMICIDAD .......................................................................................................................................................................... 18 5.- CIMENTACIÓN ...................................................................................................................................................................... 22
5.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA CONSTRUCCIÓN ......................................................................................................... 22 5.2. CONDICIONANTES GEOTÉCNICOS. .......................................................................................................................... 22 5.3. PROPUESTA DE CIMENTACIÓN ................................................................................................................................. 24 5.4. INFLUENCIA DEL NIVEL FREÁTICO EN LA EXCAVACIÓN ................................................................................. 26 5.5. ESTABILIDAD DEL FONDO DE EXCAVACIÓN A ROTURA .................................................................................. 27 5.6 CONSIDERACIONES FRENTE A ESFUERZOS HORIZONTALES ............................................................................ 28
6.- CONCLUSIONES ................................................................................................................................................................... 32 6.0. TIPO DE TERRENO RECONOCIDO ............................................................................................................................. 32 6.1.- TIPO DE CONSTRUCCIÓN Y ELECCIÓN DE CIMENTACIÓN ............................................................................... 32 6.2.- NIVEL DE AGUA E INTERFERENCIAS ..................................................................................................................... 32 6.3.- AGRESIVIDAD DEL MEDIO ........................................................................................................................................ 33 6.4.- SISMICIDAD .................................................................................................................................................................. 33
7.- RECOMENDACIONES ADICIONALES .............................................................................................................................. 33
ANEJOS
ANEJO A: PLANO DE SITUACIÓN. SECCIÓN GEOTÉCNICA.
ANEJO B: REGISTRO DE SONDEOS.
ANEJO C: ENSAYOS DE LABORATORIO.
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1.‐INTRODUCCIÓN,ANTECEDENTES,OBJETODELINFORMEYTRABAJOSREALIZADOS
1.1.- ANTECEDENTES
El presente trabajo se realiza por encargo de HCP ARQUITECTOS ASOCIADOS S.L., a quien se
trasladó presupuesto de referencia G1243 Rv3, que fue aceptado el 24 de febrero de 2015, con anterioridad
al comienzo de las prospecciones. En esta documentación se describen y analizan las condiciones que
presenta el terreno donde se proyecta la construcción de un edificio destinado a albergar aparcamientos
bajo rasante en el sector suroeste de la parcela ocupada por los antiguos depósitos de Repsol en Málaga.
Este informe constituye un resumen de los resultados obtenidos en prospecciones y ensayos de
laboratorio, incluyendo los datos, recomendaciones y conclusiones geotécnicas necesarias para la
determinación de la cimentación del edificio.
1.2.- OBJETO Y ALCANCE DEL INFORME
El presente estudio geotécnico, ha tenido por objeto la obtención de las características, condiciones
y parámetros geotécnicos del terreno en la parcela antes mencionada. Mediante observaciones en el
emplazamiento y, sobre todo, prospecciones (sondeos rotativos) se ha tratado de obtener la información
siguiente:
a.- Definición de la estratigrafía y litología de las diferentes formaciones detectadas en las
prospecciones de campo.
b.- Determinación de la profundidad del nivel piezométrico.
c.- Comportamiento geomecánico de los diferentes materiales y capacidad portante del terreno.
d.- Propuesta de cimentación
Tipo de cimentación Profundidad y terreno de apoyo Carga admisible Parámetros para cálculo.
e.- Recomendaciones adicionales.
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1.3.- DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS. METODOLOGÍAS. 1.3.1.- TRABAJOS DE CAMPO
En esta campaña según la programación prevista y el avance de los trabajos se ejecutaron las
prospecciones siguientes:
Inspección geológico-geotécnica.
Replanteo de las prospecciones.
2 Sondeos mecánicos a rotación con extracción de testigo continuo. Se perforaron un total de
53.8 metros lineales.
16 Ensayos SPT.
3 Testigos protegidos.
Instalación de 54 m de tubería de PVC.
Medida y seguimiento de la profundidad del nivel freático.
1.3.2.- ENSAYOS DE LABORATORIO
En este informe se recoge el resultado de los ensayos de laboratorio realizados en la campaña.
Con las distintas muestras y testigos obtenidos en los sondeos de reconocimiento se procedió a la
ejecución de los ensayos, y normas de los mismos, indicados a continuación:
5 Ensayos de granulometría por tamizado (S/UNE 103.101)
5 Ensayos de Límites de Atterberg (S/UNE 103.103 Y 103.104)
1 Determinación de sulfatos solubles ( S/EHE).
Para la elección de las muestras y de los ensayos a realizar a éstas se ha seguido los criterios de
calidad y tamaño de la muestra, máxima representatividad del material y cota de la muestra. También se ha
tenido en cuenta la amplia experiencia de la que se dispone en dichas formaciones en el entorno inmediato
de la parcela de estudio.
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2.‐RESULTADODELOSTRABAJOSREALIZADOS
2.1.- INSPECCIÓN DE CAMPO. 2.1.1- EMPLAZAMIENTO GEOGRÁFICO Y FISIOGRAFICO DEL ÁREA INVESTIGADA
El sector estudiado se localiza en el sector suroeste de la Ciudad de Málaga, a unos 1000 m de la
línea de costa. Al norte limita con un acopio de rellenos antrópicos posiblemente generados en las obras de
las líneas férreas soterradas que discurren hacia la Estación María Zambrano, las cuales se sitúan un poco
más al Norte del emplazamiento; al Sur el futuro edificio limita con la Avenida Europa, mientras que al Oeste
está limitado por la Calle Sillita de la Reina, y al Este por el resto de la parcela que da a la Avda Juan XXIII.
La zona es prácticamente llana con una ligera pendiente hacia el sur. Hace escasos años en la zona
existieron instalaciones industriales dedicadas, entre otras, al acopio de hidrocarburos (antiguos depósitos
de REPSOL). Hoy en día la mayor parte de la superficie está ocupada por acúmulos de rellenos más o
menos dispersos por la superficie. Gran parte de la mitad Sur-suroeste se encuentra pavimentada, siendo
aprovechada para el mercadillo de la zona.
2.1.2- INFORMACIÓN TÉCNICA PREVIA
Geológicamente (aparte de los
depósitos de rellenos sean o no
recientes) el subsuelo natural de la zona
de estudio está formado por una
formación geológica cuaternaria, de
origen aluvial y naturaleza arenolimosa
con proporciones variables (a veces
relevantes) de arcilla. Ver figura del
plano geológico adjunto.
Desde el punto de vista
geotécnico los materiales cuaternarios
que conforman el subsuelo prospectado se corresponden con terrenos en general de
consistencia/compacidad muy baja a baja, carácter que se corresponde con su reciente deposición.
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Se trata de materiales normalmente consolidados, con escasa capacidad portante. Sobre estos
materiales naturales se disponen distintas capas de rellenos de variable composición y edad, pero de
carácter en general suelto.
2.1.3.GEOLOGIA DEL EMPLAZAMIENTO
La zona a tratar se encuentra situada en una depresión terciaria, conocida como Hoya de Málaga,
rodeada al Norte y Este por los relieves Maláguides, y al oeste por los relieves Alpujárrides de la Sierra de
Mijas. La parcela, en concreto, está situada entre las cuencas bajas del río Guadalhorce al W y
Guadalmedina al E, constituidas por formaciones postorogénicas procedentes de la denudación de los
relieves metamórficos.
Los materiales reconocidos en superficie, son de carácter aluvial y de edad Cuaternaria, ya que
constituyen la llanura de inundación de los ríos Guadalhorce y Guadalmedina (y de otros arroyos de menor
entidad ubicados entre ambos ríos), generada como consecuencia de su propia dinámica fluvial. Dicho
paquete Cuaternario está constituido por arenas limoarcillosas con indicios de gravas filíticas y algunos
bolos, con una potencia variable entre 6 y 8 m.
Bajo el Cuaternario y dispuesto de forma discordante, se presentan las arcillas Pliocenas, cuyas
tonalidades son grises, exceptuando su franja más superficial (cuya potencia oscila en torno a los 9 metros),
donde las tonalidades son marrones-beiges debido al mayor grado de meteorización que sufren con
respecto a las grises, consecuencia del estado de exposición ante los agentes atmosféricos que poseyeron
antes de la deposición de los materiales cuaternarios, y debido también al contacto con el agua procedente
del acuífero aluvial.
Sobre la bolsada aluvial, se ha detectado suelos recientes y coluviones compuestos de arcillas
arenosas de tonos rojizos con algo de grava poligénica. Su potencia varía entre 4 y 6 metros.
La superficie de la parcela está tapizada por un paquete de relleno antrópico, alcanzando una
potencia máxima de casi 3 metros en el sondeo 2.
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2.2- REPLANTEO PROSPECCIONES
La situación aproximada de las prospecciones queda recogida en el plano topográfico del anejo A.
2.3.- RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE CAMPO Y PRUEBAS IN SITU
2.3.1.- COLUMNA ESTRATIGRÁFICA TIPO.
Mediante la utilización de una Sonda autónoma de avance hidráulico, se realizaron las labores de
perforación, extrayéndose testigos continuos de diámetro 86-75 mm.
A lo largo de la ejecución se identificó la litología, estructura, potencia y la resistencia al golpeo
mediante ensayos SPT.
Para impedir que el testigo recuperado se deteriorara más de lo debido, y conseguir porcentajes de
recuperación superiores al 80% de cada maniobra, el avance en suelos se realizó inyectando una mínima
cantidad de agua por las paredes interiores del varillaje.
En anexo B se adjuntan los registros obtenidos en estas prospecciones.
DESCRIPCIÓN DE LAS COLUMNAS DE LOS SONDEOS. CORTE ESTRATIGRÁFICO TIPO
En los sondeos se han diferenciado los siguientes niveles geotécnicos de similares características.
NG-0: Rellenos. Arena limosa marrón con eventuales subniveles arcillosos (flojo),
NG-1: Arcilla marrón rojiza algo arenosa y con indicios de bolos a muro. Compacidad
floja a media
NG-2: Arenas medias grises (NG-2a) y depositos granulares mixtos con presencia
de gravas y bolos, medianamente densas NG-2b). Nivel de unos 15 cm de arenisca
recristalizada muy dura a muro (en la base del nivel).
NG-3: Sustrato Plioceno: Arcilla limosa beige (NG-3a) a gris (NG-3b). con nódulos
de yeso, firme a muy firme.
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En el cuadro siguiente, de arriba abajo, se localizan los siguientes niveles geotécnicos a las
profundidades indicadas:
SONDEOS
NIVELES GEOTÉCNICOS.
NG-0 NG-1 NG-2 NG-3
NG-2 a NG-2 b NG-3 a NG-3 b
S-1 De 0.00 a 1.60
(1.60 m) De 1.60 a 7.80
(6.20 m) De 7.80 a
9.50 (1.70 m)
De 9.50 a 14.00 (4.50 m)
De 14.00-23.00
(9.00 m)
De 23.00 a 27.00*
(4.00 m)
S-2 De 0.00 a 2.80
(2.80 m) De 2.80 a 6.90
(4.10 m) De 6.90 a
9.00 (2.10 m)
De 9.00 a 15.15 (6.15 m)
De 15.15 a 24.40
(9.25 m)
De 24.40 a 26.80*
(2.40 m)
(*) Profundidad alcanzada.; (2.30 m) Espesor del nivel.
2.3.2.- ENSAYOS ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT).
El ensayo SPT (según UNE 103.800) consiste en la introducción de tubo bipartido de dimensiones
normalizadas hincándose en el terreno mediante golpeos sucesivos.
La suma de los golpes necesarios para conseguir una penetración de 30 cm, en los 2 tramos
centrales de golpeo (de los 4 que componen el ensayo) se define como N30. Si los 15 cm de una tanda de
penetración no pueden lograrse con 50 golpes, el ensayo de hinca se dará por terminado (rechazo). La
maza utilizada en la percusión pesa 63,5 Kg, y la altura de caída de la misma es de 76 cm.
RESULTADOS PRUEBAS SPT DE SONDEOS
En el cuadro siguiente, se indican los resultados de las pruebas de golpeo realizadas durante la
ejecución de los sondeos rotativos, señalando el nivel geotécnico correspondiente a cada ensayo.
SONDEO ENSAYO PROFUNDIDAD GOLPEO INIDICE N30 NIVEL
(m) EN SPT Y MI GEOTECNICO
S-1 SPT 1.20 1.80 5 4 4 4 8 0
S-1 SPT 3.70 4.30 5 4 8 11 12 1
S-1 SPT 6.70 7.30 3 5 8 4 13 1
S-1 SPT 9.40 10.00 7 11 11 12 22 2b
S-1 SPT 12.00 12.60 8 10 13 20 23 2b
S-1 SPT 15.00 15.60 10 13 16 19 29 3s
S-1 SPT 18.60 19.20 8 12 14 15 26 3s
S-1 SPT 22.60 23.20 8 11 14 15 25 3b
S-1 SPT 26.40 27.00 11 16 22 29 38 3b
S-2 SPT 1.80 2.40 4 4 7 9 11 0
S-2 SPT 5.60 6.20 4 3 3 3 6 1
S-2 SPT 9.00 9.60 7 9 9 13 18 2b
S-2 SPT 12.00 12.60 9 11 10 12 21 2b
S-2 SPT 17.40 18.00 8 10 13 13 23 3a
S-2 SPT 21.70 22.30 0 11 13 15 34 3b
S-2 SPT 26.20 26.80 11 16 21 23 37 3b
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En el siguiente gráfico se ilustra la evolución de los ensayos de golpeo con la profundidad.
Evolución de SPT con la profundidad
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
0 10 20 30 40
SPT
pro
fun
did
ad (
m)
sondeo 1 sondeo 2
2.3.5.- HIDROGEOLOGÍA Y PROFUNDIDAD DEL NIVEL DE AGUA.
Para el seguimiento de la profundidad y oscilaciones del nivel freático, se ha instalado tubería
piezométrica en los dos sondeos realizados.
En el cuadro siguiente se reflejan las medidas efectuadas a partir de la boca de sondeo:
FECHA S-1 (cota de inicio aprox: 6,8)
S-2 (cota de inicio aprox: 6,25)
27/02/2015 5.20 m 7.20 m
03/03/2015 5.10 m 4.30 m
El nivel detectado se encuentra asociado al depósito aluvial, que conforma un gran acuífero libre
de carácter granular, y que alberga considerables volúmenes de agua procedentes de las corrientes del
entorno y de las lluvias. Tal como es característico de este tipo de acuíferos, su nivel freático se mantiene
relativamente estable a lo largo del año. Las arcillas pliocenas constituyen la barrera impermeable inferior
del dicho acuífero. No obstante, el nivel medido el 3-3-15 puede fluctuar en virtud de la pluviometría y
estación.
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2.4.- RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO
En el anejo C se incluyen las actas de resultados de los ensayos de laboratorio realizados por
laboratorio acreditado. Fueron seleccionadas las muestras más representativas de cada nivel geotécnico.
En el siguiente cuadro se resumen los parámetros geotécnicos obtenidos de los ensayos. Se han
incluido ensayos de estudios geotécnicos cercanos facilitados por el cliente. Todos se han clasificado y
agrupado según resultados afines de los niveles visualizados:
N,G SOND PROFUNDIDAD USCS GRANULOMETRIA (% PASE) LIMITES ATTERBERG
QUIMICOS
Nº (m) FINOS ARENA GRAVA LL LP IP Sulf (MG/KG) Acd.
1 1 3.7-4.3 CL 56.1 37.9 6.0 34.6 16.0 18.6
2B 1 9.4-10.0 SP 4.6 58.4 37.0 NP NP NP
3A 1 15.0-15.6 CH 98.9 1.1 0.0 51.9 20.5 31.4
3B 1 26.4-27.0 CH 98.2 1.8 0.0 52.6 20.1 32.5
2B 2 12.0-12.6 SM 33.1 66.9 0.0 NP NP NP 193 *LL: Límite líquido LP: Límite plástico, IP: Índice de plasticidad, NP No presenta
Las muestras ensayadas se clasifican según el sistema unificado de clasificación de suelos como
suelos (USCS) tipo:
CH: Arcilla de alta plasticidad.
CL: Arcilla arenosa de plasticidad media.
SC: Arena arcillosa.
SM: Arena limosas
SP: Arenas pobremente graduadas.
SW-SM: Arena ben graduada con limo.
3.‐INTERPRETACIÓNGLOBALDELOSNIVELESGEOTÉCNICOS
Dado el limitado número de ensayos de laboratorio específicamente realizados para este trabajo,
se ha recurrido a la experiencia recopilada en parcelas contiguas, principalmente el proyecto de la nueva
avenida sobre el soterramiento del pasillo ferroviario, suministrado por el Estudio de Arquitectura que ha
encargado el presente informe.
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NIVEL 0. Rellenos
Este nivel lo constituyen gravas arenosas con eventuales subniveles arcillosos (flojo). Se han
reconocido restos de obras, vertidos y material cerámico.
Este primer nivel se ha detectado en los dos sondeos con un espesor entre 1.60 y 2.80 m. Se
trata pues de un material de deficientes cualidades geotécnicas por su escasa consistencia y
heterogeneidad.
Teniendo en cuenta tanto la compacidad del nivel definida por NSPT y las características
granulométricas, podemos estimar siguientes parámetros:
NIVEL LITOLOGÍA D. SECA*
(g/cm3)
D. SAT*
(g/cm3)
C´ (t/m2)*
ÁNGULO DE
ROZ. INTERNO*
0 Rellenos: gravas
arenosas 1.60 1.95 0.00 28º
*valores deducidos de documentación suministrada por cliente y otros colindantes
NIVEL 1. Arcilla arenosa marrón rojiza con indicios de bolos a muro, flojas a medianamente densas
Es el primer nivel natural detectado en las pruebas efectuadas en la mayor parte de los sondeos,
Corresponde a un suelo cuaternario de carácter coluvial-aluvial.
Geotécnicamente, se trata de un material relativamente homogéneo. Aunque el único ensayo
realizado en este nivel arroja un contenido en finos en torno al 55%, otros ensayos consultados elevan
dicho contenido al 60-70%. Las plasticidades son, en todo caso, moderadas: 30-35 límite líquido y 15.0
para el índice de plasticidad, siendo su humedad natural del orden del 17-20%.
Los ensayos SPT muestran valores entre 6 y 13, que son valores del mismo orden de los
obtenidos en los estudios colindantes a los que se ha tenido acceso.
SONDEO ENSAYO PROFUNDIDAD GOLPEO INIDICE N30 NIVEL
(m) EN SPT Y MI GEOTECNICO
S-1 SPT 3.70 4.30 5 4 8 11 12 1
S-1 SPT 6.70 7.30 3 5 8 4 13 1
S-2 SPT 5.60 6.20 4 3 3 3 6 1
Los ensayos realizados arrojan valores para una clasificación dentro del grupo de las CL, Arcillas
de baja plasticidad. El contenido en finos oscila ostensiblemente, con valores de entre el 50% hasta el 70-
80%. La plasticidad se mantiene dentro de valores moderados.
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Puede adoptarse valores contrastados de 1.75 y 2.10 t/m3 para la densidad seca y húmeda
respectivamente
Valores de la resistencia a compresión simple obtenidas en geotécnicos cercanos oscilan en
torno al valor de unos 2 kp/cm2, o incluso algo más, pero, por precaución, conviene no adoptar más del
expuesto. Este valor parece ajustarse bastante bien a la correlación con los valores de SPT mediante la
expresión incluida en el manual DM 7.1 (NAVFAC, 1971).
Los resultados de resistencia (cortes directos y triaxiales) a los que se han tenido acceso,
permiten adoptar como parámetros de cálculo 26º para el ángulo de rozamiento interno efectivo, y 10
kPa para la cohesión efectiva.
Para el estudio de la deformabilidad también se ha consultado un ensayo edométrico.
A partir de este ensayo) se han determinado un índice de compresión CC de 0.117- 0.190 y un
índice de hinchamiento CS de 0.027-0.040; el índice de huecos inicial es de 0.497, pudiendo estimarse un
OCR del orden de 3-4. Con estos valores pueden estimarse módulos de deformación edométricos (sin
deformación lateral) mediante la expresión:
Obteniendo de esta forma un módulo en carga de 8-10 MPa y de 38-60 MPa en recarga en
función del escalón de tensión considerado.
El mismo CTE recoge una relación entre el módulo de deformación elástica sin drenaje, la
plasticidad y el grado de sobreconsolidación:
En nuestro caso el valor de la relación Eu/Su se situaría en 600. Si consideramos suficientemente
representativa del nivel la compresión simple obtenida de 2 kg/cm2, así como el hecho de que la
resistencia al corte sin drenaje es la mitad de la compresión simple, tendríamos un valor para EU de 600
kp/cm2 . No obstante, por la escasez de ensayos específicos de este tipo en la parcela que nos ocupa,
podríamos, por seguridad, proponer valores relativamente menores: Eu=400 Kp/cm2, y E´=250 kp/cm2
NIVEL LITOLOGÍA D. SECA*
(g/cm3)
D. SAT*
(g/cm3)
C´ (t/m2)* ÁNGULO DE
ROZ. INTERNO*
1 Arcillas arenosas rojizas 1.75 2.10 1 26º
*valores deducidos de los ensayos realizados, de documentación suministrada por cliente y otros colindantes
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NIVEL 2 Arenas medias grises (NG-2a) y depósitos granulares mixtos con presencia de gravas y bolos,
medianamente densas NG-2b).
Este nivel se evidencia en los dos sondeos realizados a partir de los 6.90-7.80 m bajo rasante
actual. Dentro de esta capa, puede distinguirse entre una zona más superficial de unos 1.5-2.0 m
caracterizada por una granulometría más homogénea de carácter arenoso y una zona subyacente de
mayor potencia (4.0-5.0 m) de naturaleza mixta y granulométricamente más heterogénea, con presencia
de bolos y bloques a muro. El estrato finaliza con un nivel muy delgado (unos 15-20 cm) de areniscas muy
duras que pueden causar problemas puntuales de excavación.
La práctica imposibilidad de la toma de muestras inalteradas en este tipo de materiales hace que
la principal herramienta de caracterización geotécnica sean los ensayos de penetración SPT y las
correlaciones propias de la literatura geotécnica en base a los ensayos de identificación básicos.
Los dos ensayos de identificación realizados han arrojado resultados propios de suelos
eminentemente arenosos (porcentajes de arenas entre 58 y 67%) con una proporción en finos con
bastante variabilidad (4.6 - 33.1%). La fracción fina ensayada, en ambos casos, ha resultado ser no
plástica. Por tanto la clasificación unificada resultante obtenida ha sido de SP (arenas pobremente
graduadas) y SM (arenas limosas).
Los golpeos N30 obtenidos en este nivel (en el subnivel 2b) arrojan compacidades
moderadamente densas (18-23 golpes, sin corrección por freático).
SONDEO ENSAYO PROFUNDIDAD GOLPEO INIDICE N30 NIVEL
(m) EN SPT Y MI GEOTECNICO
S-1 SPT 9.40 10.00 7 11 11 12 22 2b
S-1 SPT 12.00 12.60 8 10 13 20 23 2b
S-2 SPT 9.00 9.60 7 9 9 13 18 2b
S-2 SPT 12.00 12.60 9 11 10 12 21 2b
Con los valores anteriores, podemos igualmente estimar la densidad relativa de las arenas (DR)
que sirve igualmente para predecir los valores de resistencia y deformabilidad. Para ello emplearemos la
expresión (Yoshida, 1988):
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donde los valores de p´o ( presión vertical efectiva) y N corresponden a la media para todos los
suelos empleados en la correlación. Los resultados obtenidos para las DR se mueven en general entre el
40 y el 60% con una media bastante representativa en torno al 50%.
Con los valores de la DR, existen numerosas propuestas de distintos autores para relacionar este
valor con el ángulo de rozamiento interno. Una de las más clásicas es la debida a Meyerhof (1959)
aplicable a suelos con contenidos inferiores al % de arena fina y limo:
Con esta expresión obtendríamos valores en torno a 37º que pueden resultar bastante elevados
en los casos arenolimosos. Conviene adoptar un valor más conservador de 33º. La cohesión, habida
cuenta del carácter heterométrico y también, por seguridad, puede reducirse a 0.5 ton/m2.
En este tipo de materiales, arenas y gravas sueltas a medianamente densas, los módulos medios
de deformación suelen moverse entre 50 y 100 MPa (Bowles, 1995). A partir de los SPT podemos emplear
la expresión recogida por el mismo autor:
E´ =1200(N + 6)
Por lo que E se situará alrededor de 32 MPa.
NIVEL LITOLOGÍA D. SECA*
(g/cm3)
D. SAT*
(g/cm3)
C´ (t/m2)* ÁNGULO DE
ROZ. INTERNO*
2 Depósitos granulares 1.75 2.10 0.50 33º
*valores deducidos de los ensayos realizados, de documentación suministrada por cliente y otros colindantes
NIVEL 3. Sustrato Plioceno: Arcilla limosa beige (NG-3a) a gris (NG-3b) con nódulos de yeso, firme a duro
Corresponde al sustrato geotécnico de la zona, constituido por arcillas limosas donde puede
distinguirse una franja inicial correspondiente a la zona más alterada del sustrato, con un espesor en torno
a los 9 metros, donde las arcillas adoptan una tonalidad beige. Eventualmente pueden aparecer algunas
zonas en el contacto con el nivel 2 donde el contenido en arena es apreciable.
Los ensayos SPT, aunque no son el medio óptimo para caracterizar a estos materiales, muestran
golpeos bastante homogéneos con una franja inicial algo menos competente (correspondiente a las
arcillas beige) que aumenta con la profundidad al alcanzar la zona de tonalidades grises dentro de las
arcillas (ver cuadro siguiente):
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SONDEO ENSAYO PROFUNDIDAD GOLPEO INIDICE N30 NIVEL
(m) EN SPT Y MI GEOTECNICO
S-1 SPT 15.00 15.60 10 13 16 19 29 3s
S-1 SPT 18.60 19.20 8 12 14 15 26 3s
S-1 SPT 22.60 23.20 8 11 14 15 25 3b
S-1 SPT 26.40 27.00 11 16 22 29 38 3b
S-2 SPT 17.40 18.00 8 10 13 13 23 3a
S-2 SPT 21.70 22.30 0 11 13 15 34 3b
S-2 SPT 26.20 26.80 11 16 21 23 37 3b
Aunque se han realizado escasos ensayos específicos para esta parcela, esta formación está
ampliamente estudiada y se dispone de una caracterización bastante completa tanto en lo que se refiere a
la resistencia al corte sin drenaje como en condiciones drenadas así como la deformabilidad.
Los ensayos realizados clasifican al material como CH, arcillas de alta plasticidad, si bien los
limites liquidos obtenidos, en torno a 50, realmente lo sitúan mas correctamente como de media a alta
plasticidad. De hecho, ensayos de identificación realizados en esta formación lo clasifican muy
frecuentemente como CL. Los contenidos en finos son superiores al 98 %, con carácter bastante
homogéneo.
Esta formación incorpora nódulos de yeso, por lo que, en función de la porción de muestra
ensayada, puede resaltar la presencia de sulfatos y su eventual afección al hormigón.
La densidad seca medida en ensayos cercanos es de 1.65-1.73 g/cm3 para con densidades
húmedas de 2.03-2.13 g/cm3.
NIVEL LITOLOGÍA D. SECA*
(g/cm3)
D. SAT*
(g/cm3)
C´ (t/m2)* ÁNGULO DE
ROZ. INTERNO*
3 Arcillas beiges a grises 1.70 2.07 1.5/4.0 25º
*valores deducidos de los ensayos realizados, de documentación suministrada por cliente y otros colindantes
Ensayos de compresión simple en parcelas contiguas ofrecen valores de 5.5 kg/cm2 y superiores
para los niveles grises más profundos, lo que claramente clasificaría a la arcilla como dura. Para los
niveles beiges superiores puede adoptarse un valor de 3.5 kg/cm2 .
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En este caso, y debido a la inevitable alteración de las muestras, es más conveniente considerar
la información de parcelas contiguas, donde existen valores obtenidos en los ensayos presiométricos
referentes a la presión límite, parámetro que puede resultar más insensible a las alteraciones durante la
perforación.
Ensayos realizados en parcelas cercanas
Pueden adoptarse como valores conservadores unos módulos presiométricos de 15 y 40 MPa
para las arcillas beiges y grises respectivamente, así como presiones limites de 2.0 y 3.5 MPa para los
subtipos mencionados. Puede comprobarse que el cociente Epm / Plm es superior a 12, lo que es típico
de materiales arcillosos sobreconsolidados.
Los módulos medidos en ciclos de carga-descarga son del orden de 2.5-3 veces superiores a los
medidos durante el ciclo inicial de carga.
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Los valores de cu, resistencia al corte sin drenaje, adoptando el valor de la mitad de la compresión
simple sería de 2.75 y 1.75 kg/cm2, para las arcillas grises y beiges respectivamente, valores parecidos a
los que cabría obtener de la formula de Amar y Jezequel:
Módulos de elasticidad: se van a estimar por correlaciones de la literatura geotécnica en base al
valor de la resistencia al corte sin drenaje.
Modulo sin drenaje:
Correlación de Duncan y Buchignani (1976) y NAVFAC DM 7.1 (1982).
Eu = 150-400 cu
Podemos adoptar un valor medio para las arcillas beiges de Eu =435 Y para las arcillas
grises de Eu =685 kg/cm2
Modulo drenado
Correlación de Butler (1974). E = 100 cu Podemos adoptar un valor para las arcillas
beiges de E´=175 kg/cm2 y para las arcillas grises de E´= 275 kg/cm2
Los parámetros de resistencia al corte a largo plazo, obtenidos a través de ensayos triaxiales en
parcelas contiguas, ofrecen unos valores conservadores siguientes:
Subnivel 3 a: c´= 1.5 t/m2 ; φ’ = 25
Subnivel 3 b: c´= 4.0 t/m2 ; φ’ = 25
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4.‐SISMICIDAD
Para la consideración de la acción sísmica en las futuras construcciones de esta zona, es de
aplicación la Norma de Construcción Sismorresistente (Parte General y Edificación) NCSE-02 publicada
en el B.O.E. (Boletín Oficial del Estado) el 11 de Octubre de 2002 y posteriores actualizaciones.
El cálculo de las acciones sísmicas según la citada norma se realizará en base a los siguientes
parámetros:
Importancia de las construcciones
Las construcciones se clasifican de acuerdo con el uso a que se destinan. Para este caso se
considera que la construcción es de normal importancia.
Aceleración sísmica básica (ab)
Parámetro que depende de la localización geográfica de la parcela dentro del territorio nacional.
La aceleración sísmica básica se expresa en función de la aceleración de la gravedad (g = 9.81 m/s2).
Para el caso de la parcela objeto de este estudio:
ab = 0,11g ( Valor para el municipio de Málaga)
Coeficiente de riesgo (ρ)
Coeficiente que depende de las características de la construcción y del periodo de vida para el
que se proyecta. Para el caso de construcciones de normal importancia (Periodo de vida t = 50 años):
ρ = 1,0
Tipo de terreno
El terreno se clasifica según su naturaleza, su compacidad y su consistencia. Se consideran los
30.0 primeros metros de terreno situados bajo la superficie de la zona de actuación objeto de estudio.
Aunque las prospecciones realizadas no alcanzaron la profundidad de 30.0 metros bajo
cimentación, se conoce que el sustrato de arcillas grises pliocenas constituye el sustrato local en las
profundidades suficientes a nuestros efecto.
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Coeficiente de suelo (C )
Coeficiente que también depende del tipo de terreno existente. Para el caso que nos ocupa el
parámetro C se ha estimado a partir de los datos del siguiente cuadro y fórmula :
C = ∑ Ci ei / ∑ ei
UNIDAD GEOTÉCNICA
(Espesor máx aprox en m)
TIPO DE TERRENO
Ci
COEFICIENTE
ESTIMADO DEL
TERRENO C
0 (3) Rellenos 2.0
1.51 1 (6) Arcillas rojizas 1,6
2 (8) Arenas y granular mixto 1.6
3 (13) Arcillas pliocenas 1.3
** A efecto de la Norma antes referida dicho coeficiente se obtiene de la tabla siguiente en una profundidad
no menor a 30 m bajo el cimiento o nivel de rasante de terreno (si el edificio lleva sótano), con muros perimetrales
rígidos.
TIPO DE TERRENO COEFICIENTE C
TIPO I (roca compacta, suelo cementado o granular muy denso) 1.0
TIPO II (roca muy fracturada, suelo granular denso o cohesivo duro) 1.3
TIPO III (suelo granular de compacidad media o suelo cohesivo de
consistencia firme a muy firme) 1.6
TIPO IV (suelo granular suelto o suelo cohesivo blando) 2.0
Coeficiente de contribución (K)
Coeficiente que tiene en cuenta la distinta contribución a la sismicidad de cada punto de la
Península y la sismicidad de la falla Azores-Gibraltar. En este lugar la Norma asigna el valor siguiente:
K = 1.0
Coeficiente de amplificación del terreno (S).
Dependiendo de cada caso toma valores diferentes:
Para el caso que nos ocupa se confirma la segunda condición, con lo que S = 1.201
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Aceleración sísmica de cálculo (ac)
Es la aceleración sísmica a utilizar en todos los cálculos. Se define como el producto de la
aceleración sísmica básica ab (valor tabulado por la norma y que para nuestra zona es 0,11) por el
coeficiente de amplificación del terreno (S) antes hallado, y por el coeficiente de riesgo ( para nuestro caso
ρ = 1,0):
ac = S x ρ x ab, por tanto
ac = 0.133g
Dado que supera el valor de 0,04, la norma NCSR es de obligado cumplimiento.
POTENCIAL DE LICUEFACCIÓN DE LOS SUELOS PRESENTES
La vibración producida durante un terremoto de cierta importancia puede inducir una densificación
en suelos arenosos que, si están saturados, se traduce en un aumento de la presión intersticial y en una
pérdida de capacidad de resistir solicitaciones de corte al disminuir las tensiones efectivas. En este punto,
el suelo fluye hasta alcanzar una configuración de equilibrio compatible con su escasa resistencia,
recibiendo este fenómeno el nombre de licuefacción. Este riesgo depende de la resistencia del suelo así
como de la intensidad del sismo.
Según el artículo 4.3.1 de la Norma NCSE-02 deberá analizarse la posibilidad de licuefacción
cuando el terreno contenga en los primeros 20 metros bajo la superficie del terreno, capas o lentejones de
arenas sueltas situadas, total o parcialmente, bajo el nivel freático. Por ello, la evaluación de este riesgo
está justificada en nuestro caso al existir niveles de arenas flojas a medianamente densas dentro de la
capa 2 situándose bajo un nivel freático alto. Para determinar en una primera aproximación el riesgo de
licuefacción del suelo, partiremos del método simplificado propuesto por el Eurocódigo 8 en su parte 5 en
el que se compara en distintos gráficos empíricos en función del contenido en finos del suelo la relación
entre tensión cortante y efectiva que produce la licuefacción τe/σ´v y la que produce el terremoto en el
suelo τ/σ´v en función de su magnitud.
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RIESGO DE LICUEFACCIÓN EN EL NIVEL 2
Podemos adoptar un N30 de 21 a unos 12 metros de profundidad que debe ser corregido para
poder entrar en el ábaco correspondiente. Como expresión de corrección emplearemos la que aparece en
el EC-8 en su parte 5 según la cual:
Donde σ´v es el valor de la tensión efectiva en kg/cm2 a la profundidad considerada y N30 el valor
obtenido en el ensayo SPT.
Para nuestras condiciones:
σ´v =12.00 x 2.0 – 8.0 = 16.0 T/m2
de donde el valor de N1 resulta finalmente igual a:
N1 (corr)= 10 x (1/1.6) 0.5 = 7.9 (tomamos 8)
Según Seed podemos estimar que el nivel de excitación máxima producido en un terremoto viene
dado por la expresión aproximada:
τ/σ´v = 0.65 x (amax/g) x σv / σ´v x rd
Donde: amax es la aceleración de cálculo
σv / σ´v es la relación entre tensión total y efectiva
rd es un factor de corrección que varía con la profundidad
En las condiciones establecidas anteriormente la fórmula anterior adopta el valor:
τ/ σ´v = 0.65 x (0133) x (24/16) x 0.85 = 0.11
Según la grafica de Youd e Idriss (2001), puede ser susceptible de licuefacción para un sismo de
magnitud 7.5 para las condiciones de nuestro estudio para un contenido de finos de15-35%
Para un edificio de importancia especial se ha estimado una aceleración sísmica de cálculo de
0.133g, por lo que mediante las expresiones recogidas en NCSE-02 puede estimarse que a esa
aceleración le corresponde una intensidad I de 8. Puesto que las expresiones anteriores se relacionan con
la magnitud, podemos emplear la correlación propuesta por el IGN aplicable a la Península Ibérica entre
magnitud e intensidad, obteniendo un valor de Magnitud M inferior a 6.
En estas condiciones no son esperables fenómenos de licuefacción para el terremoto de cálculo.
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5.‐CIMENTACIÓN
5.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA CONSTRUCCIÓN
En la parcela estudiada se proyecta una construcción con un total de 4 niveles bajo rasante, sin
ninguna planta sobre ella. Se estima que la profundidad aproximada de implantación del nivel inferior es
de -12 m bajo cota de comienzo de los sondeos (ver plano de situación en imagen reducida adjunta
tomada del ANEJO A):
5.2. CONDICIONANTES GEOTÉCNICOS.
Las prospecciones realizadas ponen de manifiesto un modelo geotécnico caracterizado por las
siguientes unidades geotécnicas:
- Presencia de un nivel inicial de rellenos antrópicos (nivel 0) detectado en los dos sondeos con un espesor variable que puede llegar hasta los 3 m Se trata, en general ,de gravas arenosas con restos de ladrillos y raíces. Constituye por tanto un material muy flojo de deficientes cualidades geotécnicas.
- El nivel designado como 1 está constituido por un suelo aluvial-coluvial cuaternario de naturaleza arcillosa, con una potencia verificada de entre 4-6 m.
- El nivel 2 está formado por una serie cuaternaria aluvial donde puede distinguirse entre una zona más superficial caracterizada por una granulometría eminentemente arenosa de 1.5-2.0 m de potencia y una zona más profunda (y de mayor desarrollo), de carácter mixto, y que en ocasiones incorpora un contenido importante de bolos y gravas en zonas cercanas al contacto con las arcillas del sustrato. Este nivel, en su base, presenta un nivel areniscoso recristalizado de unos 15 cm bastante duro (a 15 m de profundidad). Este subnivel seudorocoso presentó problemas de perforación, sobre todo en el sondeo S1.
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- El nivel 3 constituye el sustrato de la zona y está formado por unas arcillas limosas de edad pliocena. En éstas, puede distinguirse una franja inicial correspondiente a la zona más alterada del sustrato, con un espesor de unos 9 metros, donde las arcillas adoptan una tonalidad beige y compacidad firme (3a), y el sustrato gris más inalterado con compacidades muy firmes a duras (3b). Ver sección geotécnica esquemática en anejo A, cuya imagen reducida se reproduce a continuación:
Aparte de estos niveles, el modelo geotécnico presenta estas otras características:
El nivel freático se sitúa a una profundidad de 5.10 m en el sondeo 1, que viene a coincidir con la
cota del nivel medido en el sondeo 2 (profundidad de 4,30m), habida cuenta de la diferencia de
cota de la boca de ambas pruebas. Se trata de medidas efectuadas el día 3-3-2015. Estos niveles
pueden oscilar al alza o ligeramente a la baja, en función del régimen pluviométrico y estación en
curso.
El medio sólido -principalmente los niveles 1 y 3- puede ser agresivo al hormigón de cimentación
en grado débil debido a su concentración en sulfatos(S/EHE). El agua freática también puede
arrojar dicho tipo de agresividad, por disolución de los yesos que presenta la formación arcillosa
pliocena. No obstante, este dato se ha recogido de la experiencia en parcelas contiguas, ya que
no se ha efectuado ningún análisis específico para este proyecto.
La topografía de la parcela es prácticamente plana, con una ligera pendiente hacia el Sur. Del
plano topográfico facilitado se ha cuantificado una diferencia de cotas del orden de 0,60 m.
A pesar de la aceleración sísmica de la zona y de la naturaleza granular que presenta el nivel de
apoyo de la cimentación bajo el freático, no se ha estimado riesgo de licuefacción en el nivel 2.
Nivel freático 3‐3‐15
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5.3. PROPUESTA DE CIMENTACIÓN
La cimentación más adecuada para las condiciones del terreno y el uso de la construcción, es la
de losa armada sobre el nivel 2, deposito granular mixto, a la cota prevista de -12 m bajo rasante
actual.
Para la tipología de cimentación como la expuesta, el condicionante principal es la limitación por
asientos producidos, siendo la carga admisible por hundimiento más elevada, debido a la gran
cuña de suelo que una rotura involucraría. No obstante, se ofrece una orientación sobre dicha
carga por hundimiento:
Para el apoyo de la cimentación sobre el suelo aluvial del nivel 2, la determinación de la tensión
admisible frente al hundimiento se hace aplicando la siguiente expresión (recogida en Bowles,
1995), aplicable a un sistema multicapa compuesta por suelo granular sobre cohesivo::
Donde, ・q´ult : capacidad portante del sistema multicapa
・q´´ult : capacidad portante de la capa inferior (Nivel 3) considerada de manera aislada
y calculada mediante la expresión de Hansen para suelos cohesivos (sin drenaje)
・p: perímetro del punzonamiento (se usa 2 x (B + L)).
・Pv : presión total vertical desde la base de la cimentación hasta la capa inferior.
・KS: coeficiente de empuje lateral de la capa superior, que puede variar lógicamente
entre ka y kp. Se adopta finalmente un valor medio igual al coeficiente de empuje al
reposo estimado con la clásica ecuación de Jaky (1 – sen φ´)
・Tan φ´ : coeficiente de fricción de la capa superior (Nivel 2).
・pd1c : contribución de la cohesión de la capa superior (Nivel 2), siendo p el perímetro
de la cimentación y d1 la distancia entre la base de la cimentación y el nivel inferior.
・Af : área de cimentación.
Con los parámetros recogidos en el informe y unas dimensiones máximas de 40 x 130 metros, la
expresión anterior muestra que la influencia de la capa granular es mínima obteniéndose por tanto
una carga de hundimiento prácticamente correspondiente al del nivel 3, (1285 kPa, para un valor
promediado de cu de 250 KPa)
La estimación de asientos producidos podría suponerse inicialmente que son insignificantes,
habida cuenta de la gran descarga de tierras que se produce en relación con las nuevas
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solicitaciones (4 sótanos de aparcamiento). No obstante, y de forma muy conservadora, no se va a
tener en cuenta dicha descarga de tierras y los módulos de elasticidad a emplear van a ser los
drenados, y en carga noval (no se van a emplear módulos de recarga).
Para estimar los asientos se va a emplear el método de Steinbrenner:
CÁLCULO DE LOS ASIENTOS MÉTODO STEINBRENNER
Se calcula el asiento producido por la cimentación colocada sobre un suelo multicapa y base rígida, siendo el asiento
para cada capa: Si=So‐Sz
Donde So y Sz son, respectivamente, los asientos al comienzo y al final de cada capa, calculados mediante la
ecuación:
Sz=(P x b/E) x 0.85 x [(A x 1)‐ (B x 2)]
Donde:
B= ancho de la cimentación
E= Módulo de elasticidad calculado a partir del valor N30 o N20 equivalente
P= carga total aplicada
A= 1– ()2 B= 1 ‐ ‐ 2()2
Siendo el coeficiente de Poisson.
Para =0.3; A=0.91 y B=0.52
1 y 2 = coeficientes en función de a, b y z, dimensiones de la cimentación y profundidad de las capas.
El asiento total, “S” se obtiene sumando los asientos correspondientes a cada capa.
Según el método analítico expuesto con anterioridad se evaluará la tensión admisible por
limitación de asientos para una losa de 130x40 m, con el perfil resistente bajo dicha losa resumido
en tabla siguiente y con una carga de 5 ton/m2)
*suponemos una profundidad de influencia igual al ancho de la losa y, posteriormente, un sustrato indeformable, más que suficiente para nuestro modelo
Los asientos así estimados resultan ser de 3.67 cm, que se consideran compatibles con la obra
prevista, máxime con las simplificaciones del lado de la seguridad que se han adoptado.
Profundidad Tipo de suelo E’ ( Kg/cm2) Asientos (cm)
De 12 a 15 m Granular 320 0,17
De 15 a 24 m Arcilloso 175 0.78
De 24 a 52 m*
Arcilloso 275 2.71
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MODULO DE BALASTO RECOMENDADO PARA LA LOSA
El módulo balasto no es más que la relación entre la presión considerada y el asiento
estimado. Así, en nuestro caso, el módulo de balasto global (es decir, para las dimensiones
reales consideradas y los asientos estimados en el epígrafe anterior):
K = (0.5 kg/cm2)/3.67 cm = 0.136 kg/cm3
Si se quiere emplear el valor correspondiente al K30, puede adoptarse un valor del orden 8
kg/cm3, (ver tabla D.29 del documento DB-SE-C del CTE).
5.4. INFLUENCIA DEL NIVEL FREÁTICO EN LA EXCAVACIÓN
Las excavaciones previstas situarán la cota de vaciado por debajo del nivel freático en un suelo
granular, por lo que resulta imprescindible realizar los vaciados al abrigo de muros pantalla; si
estos muros no alcanzan (empotrando) en el sustrato plioceno será inevitable una filtración
continua de agua hacia la excavación y la disminución del coeficiente de seguridad al
sifonamiento.
ir el gradiente real en sentido vertical, en un determinado punto;
icr el gradiente que anula la tensión efectiva vertical en dicho punto, con icr=(ρsat-ρ)/ ρ=1.1
Si suponemos un empotramiento de 5 m en el NG.3, tendríamos 8 m de pantalla bajo cota de
excavación, y un ΔH=8 m; como icr==ΔH / ΔL = 8/8 =1.0, luego tendremos, aproximadamente,
un factor de seguridad γM cercano a 1 (factor de seguridad “medio”); no obstante, toda la perdida
de carga se produciría en el nivel 3 de arcillas, y sería casi nulo para el nivel 2 mucho más
permeable (la relación de permeabilidad NG3/NG2 es 5 x 10-9 / 10-5 = 5 x 10-4 ).
Una vez establecido el flujo permanente, se podría hacer una rápida estimación del caudal
aflorante en el fondo de excavación, usando la permeabilidad equivalente del conjunto,
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con lo que Keq= 8 / (3/10-5+5/5 x 10-9) ≃ 8 x 10-9 m/s. y que para un gradiente de 1, supondría una
velocidad de filtración de 8 x 10-9 m/s, y para una fondo de excavación de 130 x 40 m= 5200 m2,
supondría un caudal de 0.04 l/seg.
El problema de la subpresión, una vez establecido ya el régimen permanente, podría, pues,
soslayarse mediante la eliminación de los caudales de agua que pudieran aparecer por medio de
las bombas necesarias adecuadamente embutidas bajo cota de la losa. Aunque el nivel a la cota
de excavación ha sido descrito como granular mixto, cabría pensar en la interposición de una capa
de granulometría más homogénea y permeable (gravas) que condujeran las aguas a dichos
bombeos.
Como valores orientativos, por tanto, a priori puede pensarse en un empotramiento de 5 m en las
arcillas beiges.
Se ofrecen a continuación unos valores de permeabilidad para cada una de las formaciones. Se
ha tenido en cuenta la información de varios sondeos adicionales (incluyendo ensayos Lefranc y
de bombeo) realizados en parcelas vecinas:
Nivel 1 (arcillas arenosas): k = 5 x 10-7 m/s Nivel 2 (arenas con gravas): k = 10-5 m/s Nivel 3 (arcillas pliocenas): k = 5 x 10-9 m/s
5.5. ESTABILIDAD DEL FONDO DE EXCAVACIÓN A ROTURA
En suelos cohesivos puede producirse la rotura del fondo de la excavación debida al descenso de
la tensión vertical por efecto de la excavación . Según CTE, deberá comprobarse la seguridad
respecto a un levantamiento del fondo de la excavación por agotamiento de la resistencia a
esfuerzo cortante por efecto de las presiones verticales del terreno.
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La seguridad frente a este tipo de rotura, en suelos coherentes, puede evaluarse mediante la
siguiente expresión:
siendo
σ la tensión vertical total a nivel del fondo de la excavación.
Cu la resistencia al corte sin drenaje del terreno existente bajo el fondo de la excavación y
Ncb un factor de capacidad de carga que se define en la Figura siguienteen función de la
anchura, B, la longitud, L, y la profundidad, H, de la excavación.
γM en situaciones persistente o transitoria, 2,0 si no existen edificios o servicios sensibles a
los movimientos en las proximidades de la pantalla, y a 2,5 en caso contrario.
Tomando σ=25.2 ton /m2, Cu=20 ton/m2, γM=2 y Ncb=6, se cumple la igualdad antes
transcrita, no existiendo por tanto riesgo de rotura del fondo de excavación
5.6 CONSIDERACIONES FRENTE A ESFUERZOS HORIZONTALES
El modelo de cálculo habitual en la determinación de empujes sobre las pantallas parte de
determinar inicialmente las tensiones verticales efectivas del terreno según los estratos para
obtener el empuje correspondiente al terreno y añadirles posteriormente las correspondientes al
empuje del agua.
e= K σ´v +u
La variable K dependerá del tipo de empuje que se desarrolle, si es de naturaleza activa o pasiva.
En general, los empujes desestabilizadores vienen definidos por el empuje activo del terreno, cuya
definición es función de las características geotécnicas del terreno así como el empuje hidrostático
del agua freática.
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El estado de empuje activo existe cuando el elemento de contención gira o se desplaza hacia el
exterior bajo las presiones del relleno o la deformación de su cimentación hasta alcanzar unas
condiciones de empuje mínimo.
Se pueden estimar los parámetros unitarios de empujes a partir de las expresiones tradicionales
del modelo de Rankine con suelos del tipo Mohr-Coulomb:
Valores para el empuje en reposo
´sin10 k
Empuje unitario activo para suelos con cohesión:
donde KA es
Los empujes estabilizadores son los aportados por el empuje pasivo del terreno y por el empuje
hidrostático en el intradós así como por las reacciones de aquellos apoyos provisionales, anclajes
provisionales y permanentes y forjados.
El estado de empuje pasivo se crea cuando el elemento de contención es comprimido contra el
terreno por las cargas transmitidas por una estructura u otro efecto similar hasta alcanzar unas
condiciones de máximo empuje.
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GEOTÉCNICO EDIFICIO PARKING BAJO RASANTE SECTOR SUNC-O-LO 17, R129B .MÁLAGA, 12 MARZO 2015
El Empuje unitario pasivo para suelos con cohesión se determina:
donde KP es
Suponiendo que i=0, β=90, δ=φ´/3, se obtienen los siguientes valores para los distintos
coeficientes de empuje para cada uno de los niveles descritos:
φ ´ Ko Ka Kp
Nivel 0 28 0.53 0.33 3.69 Nivel 1 26 0.56 0.36 3.30 Nivel 2 33 0.46 0.27 4.98 Nivel 3 25 0.58 0.38 3.12
MÓDULOS DE BALASTO HORIZONTALES
El modelo de cálculo empleado en el dimensionamiento de las pantallas modeliza el terreno como
una serie de muelles de constante elástica k y parte de la distribución tensional del suelo en
reposo. A partir de esa situación inicial va iterando obteniendo el valor de los empujes según la
deformada de la pantalla siendo según el caso empujes activos o pasivos hasta que alcanza una
situación de equilibrio.
Para la determinación del coeficiente de balasto se ha adoptado la formulación de Menard (1964),
mediante la utilización de ensayos presiométricos en las distintas litologías:
Pág31
GEOTÉCNICO EDIFICIO PARKING BAJO RASANTE SECTOR SUNC-O-LO 17, R129B .MÁLAGA, 12 MARZO 2015
siendo:
EM = Módulo presiométrico
a= 2h/3 siendo h la longitud enterrada del lado pasivo
α= 0.50 ó 0.35 dependiendo del tipo de suelo (cohesivo/granular)
Al no haberse realizado exprofeso ensayos de esta índole para la parcela del presente estudio, se
recoge resumida información proveniente de geotécnicos hechos en parcelas colindantes,
principalmente el correspondiente al proyecto de la nueva avenida sobre soterramiento del pasillo
ferroviario.
Nivel 0.- Rellenos 1.- Arcillas rojizas 2. Depositos granulares 3.- Arcillas beiges/ grises
Kh (ton/m3) 200 600 2000 2000/3000
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GEOTÉCNICO EDIFICIO PARKING BAJO RASANTE SECTOR SUNC-O-LO 17, R129B .MÁLAGA, 12 MARZO 2015
6.‐CONCLUSIONES
6.0. TIPO DE TERRENO RECONOCIDO
Las prospecciones llevadas a cabo han puesto de manifiesto un subsuelo compuesto por los
siguientes niveles geotécnicos:
NG-0: Rellenos. Arena limosa marrón con eventuales subniveles arcillosos (flojo). Nivel
despreciable a nivel geotécnico
NG-1: Arcilla marrón rojiza algo arenosa y con indicios de grava y bolos a muro. Compacidad
floja a media.
NG-2: Arenas medias grises (NG-2a) y depósitos granulares mixtos con presencia de gravas
y bolos, medianamente densas NG-2b). Nivel de unos 15 cm de arenisca recristalizada muy
dura a muro.
NG-3: Sustrato Plioceno: Arcilla limosa beige (NG-3a) a gris (NG-3b). con nódulos de yeso,
firme a muy firme.
6.1.- TIPO DE CONSTRUCCIÓN Y ELECCIÓN DE CIMENTACIÓN
El edificio a proyectar consta de 4 plantas bajo rasante y ninguna sobre ella. Se recomienda una
solución de cimentación tipo losa armada que –de situarse el apoyo a la cota -12 bajo rasante actual- se
situaría sobre el nivel NG-2 de depósitos granulares mixtos.
6.2.- NIVEL DE AGUA E INTERFERENCIAS
El nivel freático el día 03.03.2015 se sitúa a unos 4,3 m de profundidad (cota absoluta de +1,95 m
aproximadamente) en el entorno del sondeo S2.
El nivel geotécnico 2 es de tipo granular mixto y constituye un acuífero estable, con lo cual interferirá
notablemente con las labores de excavación.
Se recomienda la ejecución de una pantalla perimetral que empotre suficientemente en el nivel 3 de
arcilla en torno a 5-7 m bajo ella; este nivel arcilloso comienza a partir de los 14 m y 16 m de profundidad en
los sondeos S1 y S2, respectivamente.
Pág33
GEOTÉCNICO EDIFICIO PARKING BAJO RASANTE SECTOR SUNC-O-LO 17, R129B .MÁLAGA, 12 MARZO 2015
6.3.- AGRESIVIDAD DEL MEDIO
Aunque el único ensayo realizado en esta parcela ha arrojado un resultado negativo, por la
experiencia en prospecciones colindantes, los niveles 1 y 3 pueden ser considerados de agresividad débil
por sulfatos. Igual consideración cabe realizar del agua freática.
6.4.- SISMICIDAD
- Aceleración sísmica básica de la zona (ab/g).-0.11 - Aceleración de cálculo (ab/g).-0.133 - Coeficiente de contribución k.- 1.0 - Coeficiente estimado del suelo 1.51
7.‐RECOMENDACIONESADICIONALESAdemás de las recomendaciones señaladas en apartados anteriores, se sugieren a continuación otras
adicionales.
1.-Deberá verificarse la profundidad del nivel de apoyo competente, durante las labores de cimentación. 2.- Se comprobará en la etapa de excavación y cimentación, la profundidad y homogeneidad de los niveles propuestos para cimentación. La profundidad dada es la resultante de las observaciones y prospecciones realizadas, las cuales constituyen unidades puntuales de información que se estiman extrapolables al resto del área de estudio, no descartándose variaciones locales. 3.- Se recomienda la inspección ocular de la excavación para comprobar que no aparece algún nivel o zona con distintas características a las contempladas en este informe. 4.- Se recomienda la protección de los piezómetros instalados, así como el seguimiento de la profundidad del nivel de agua en los mismos hasta antes del comienzo de las obras. Posibles adiciones de origen no natural al medio estudiado puedan afectar a las recomendaciones de cimentación y estimación de estabilidad indicadas en este informe. 5.- Las recomendaciones de cimentación y de índole afín contenidas en este informe están orientadas al tipo de construcción proyectada, de acuerdo a la información que ha sido facilitada a GEOSPHERA CONSULTORES S.L. Determinadas variaciones ulteriores en el proyecto o en la construcción deben ser ponderadas en la solución de cimentación por si ésta precisara de importantes consideraciones ocasionadas por los referidos cambios como pueden ser la variación en el número de sótanos, mayor número de alturas, rellenos importantes adyacentes, excavaciones, otras condiciones de contorno de relevancia, etc.
Pág34
GEOTÉCNICO EDIFICIO PARKING BAJO RASANTE SECTOR SUNC-O-LO 17, R129B .MÁLAGA, 12 MARZO 2015
Nota: Deberá comprobarse en la etapa de excavación la homogeneidad y el tipo de terreno que han aportado las
prospecciones realizadas, ya que estas constituyen unidades puntuales de observación consideradas
extrapolables al área de estudio. No obstante no se descartan variaciones locales.
Queda prohibida la reproducción parcial del presente informe sin la autorización por escrito de
GEOSPHERA CONSULTORES SL.
Los datos expresados en el presente informe afectan a las muestras ensayadas y zonas prospectadas.
Este informe consta de 34 páginas numeradas y 3 anejos.
Torremolinos 12 de marzo de 2015
EL DIRECTOR TÉCNICO
Claudio Jiménez Rodríguez
Geólogo colegiado 151 ICOGA
ANEJO A
PLANO DE SITUACIÓN DE PROSPECCIONES SECCIONES GEOTÉCNICAS ESQUEMÁTICAS
ANEJO B
REGISTRO DE SONDEOS ROTATIVOS CON EXTRACCIÓN DE TESTIGO CONTINUO
X
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20%
40%
60%
80%
100%
TR
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6,8
5,8
1,20 5
4CONSISTENCIA MUY FLOJA 4 8
44,8 1,80
3,8
COMPACIDAD FLOJA A MEDIA 3,70 5
42,8 8 12
11
4,30
1,8
0,8
6,70 3
5-0,2 8 13
4
7,30
-1,2
-2,2
9,40 7
11
11 2210,0 -3,2 12
10,0
REG Nº 1 RV2
FOTO DCHA EMPLAZAMTO SONDEO
INSCRITO EN EL REG DE LABORATORIOS DE
ENSAYOS DE CONTROL DE CALIDAD DE LA
CONSTRUCCIÓN.JUNTA DE ANDALUCIA. AND-L-162
DE 9,50 A 13,90 m: DEPÓSITO
GRANULAR MIXTO:
DE 0,00 A 1,60 m: RELLENOS
ANTRÓPICOS.
De 0,0 a 0,9 m: grava arenosa con
vertidos y restos de obra.
De 0,90 a 1,60m: relleno arcillo arenoso
con restos de ladrillo antiguos.
DE 1,60 A 7,80 M: ARCILLA ARENOSA
MARRON ROJIZA OSCURA CON
INDICIOS DE BOLOS ANGULOSOS.
LA PROPORCION DE BOLOS
AUMENTA HACIA LA BASE
DE 7,80 A 9,50 m: DEPÓSITO
ARENOSO
De 7,80 a 8,40 m: Arena arcilloarenosa
gris.
De 8,40 a 9,50 : Arena gris con casi
total ausencia de finos.
SONDA EMPLEADA:
PROFUND. NIVEL DE AGUA
FECHA PROF (M)
5,2027/02/2015
% testigo
recuperado
Pro
fundid
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m) MUESTRAS
0,0
1,0
7,0
2,0
3,0
5,0
4,0
8,0
9,0
BW
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11
3 M
M
UNE EN-ISO 22475 - 1 ; 2010; UNE EN-ISO 22476 - 3 ; 2006
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63, 18360, H
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. B
18563437. L
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-162 .
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8360 H
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NIC
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.CO
M
REGISTRO DE SONDEO GEOTÉCNICO ROTATIVO REF G15/036-S1EXP. CLIENTE R129
PETICIONARIO GEOSPHERA CONSULTORES, SLU
OBRA/ ACTUACIÓN EDIF PARA PARKING EN SECTOR SUNC-O-LO-17
LOCALIDAD
03/03/2015 5,10
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)
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fica
MÁLAGA
FECHA INICIO / FIN 26 FEBRERO 2015 / 27 FEBRERO 2015
ROLATEC RL 48 L
S-1SONDEO
6,0
PAG 1 DE 1
GO
LP
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REGISTRO DE SONDEO Y PRUEBAS IN SITU REALIZADAS
Descripción litológica
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(m
m)
/
AV
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S
CO
TA
COORDENADAS
NOTAS FOTOS DE TESTIGOSNsp
t / N
m.i.
SONDISTA JUAN FRANCISCO MARTÍN GORDO 6,80
PROF: 27,0 MSUPERVISOR CLAUDIO JIMÉNEZ RODRÍGUEZ
NORMAS ENSAYO
EL DTOR TÉCNICO LABORATORIO Y RESPONSABLE DE ENSAYOS FÍSICOS Fdo. Claudio Jiménez Rodríguez. Geólogo colegiado 151 ICOGA
X
Y
Z
20%
40%
60%
80%
100%
TR
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Inaltera
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SP
T
-3,2
-4,2
-5,2 12,0 81013 2320
12,6
-6,2
-7,2 14,0
14,7
-8,2 15,0 101316 2919
15,6
-9,2
-10,2
-11,2
18,6 812
-12,2 14 2615
19,2
10,0 -13,2
REGISTRO DE SONDEO GEOTÉCNICO ROTATIVO
UNE EN-ISO 22475 - 1; UNE EN-ISO 22476 - 3
Pro
fundid
ad (
m) % testigo
recuperado
INSCRITO EN EL REG DE LABORATORIOS DE
ENSAYOS DE CONTROL DE CALIDAD DE LA
CONSTRUCCIÓN.JUNTA DE ANDALUCIA. AND-L-162
De 9,50 a 11,80 m: Arena y grava gris
con algo de bolos.
De 11,80 a 13,90 m: Grava
arcilloarenosa con algo de bolos y
bloques.
COMPACIDAD MEDIANAMENTE
DENSA
DE 13,9 A 14 M:ARENISCA
RECRISTALIZADA GRIS OSCURA
DE 14,0 A 27,0 m: SUSTRATO
PLIOCENO:
DE 14,0 A 23,50 m: ARCILLA LIMOSA
MARRÓN CLARO A GRIS VERDOSA
CON VETEADO GRIS Y PRESENCIA
DE NÓDULOS DE YESO
NORMAS ENSAYO
FOTO DCHA EMPLAZAMTO SONDEO
REG Nº 1 RV1
BW
SE
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11
3 M
MB
W 8
6 S
EC
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PROFUND. NIVEL DE AGUA
FECHA PROF (M)
27/02/2015 5,20
03/03/2015 5,10
Colu
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1a)
Descripción litológica
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63, 18360, H
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18563437. L
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-162 .
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108 1
8360 H
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GM
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.CO
M
EXP. CLIENTE R129PAG 2 DE 2PETICIONARIO GEOSPHERA CONSULTORES S.L.
OBRA/ ACTUACIÓN EDIF PARA PARKING EN SECTOR SUNC-O-LO-17 COORDENADASLOCALIDAD MÁLAGA
FECHA INICIO / FIN 26 FEBRERO 2015 / 27 FEBRERO 2015 SONDA EMPLEADA:SONDISTA JUAN FRANCISCO MARTÍN GORDO ROLATEC RL 48 L 6,80
SUPERVISOR CLAUDIO JIMÉNEZ RODRÍGUEZPROF:27,0 M
REF G15/036-S1 SONDEO
S-1
NOTAS FOTOS DE TESTIGOS
0,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
9,0
REGISTRO DE SONDEO Y PRUEBAS IN SITU REALIZADAS
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vances
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MUESTRAS
Nsp
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EL DTOR TÉCNICO LABORATORIO Fdo. Claudio Jiménez Rodríguez. Geólogo
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40%
60%
80%
100%
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-13,2
-14,2
-15,2
22,6 811
-16,2 14 2515
23,2
-17,2
-18,2
25,4
-19,2 25,7
26,4 111622 38
-20,2 29FIN DE SONDEO 27 M 27,0
-21,2
-22,2
10,0 -23,2
INSCRITO EN EL REG DE LABORATORIOS DE
ENSAYOS DE CONTROL DE CALIDAD DE LA
CONSTRUCCIÓN.JUNTA DE ANDALUCIA. AND-L-162
Nsp
t / N
m.i.
NOTAS FOTOS DE TESTIGOS
FOTO DCHA EMPLAZAMTO SONDEO
REG Nº 1 RV1
PROFUND. NIVEL DE AGUA
FECHA PROF (M)
27/02/2015 5,20
03/03/2015 5,10
0,0
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2,0
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6,0
7,0
8,0
9,0
DE 23,0 A 27,0 m: ARCILLA GRIS MÁS
OSCURA DE TEXTURA MÁS
FRAGMENTOIDE Y MÁS COMPACTA.
BW
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NORMAS ENSAYO
Pro
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REGISTRO DE SONDEO Y PRUEBAS IN SITU REALIZADAS
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Descripción litológica
% testigo
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UNE EN-ISO 22475 - 1; UNE EN-ISO 22476 - 3
S-1
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M
EXP. CLIENTE R129PAG 3 DE 3PETICIONARIO GEOSPHERA CONSULTORES S.L.
OBRA/ ACTUACIÓN EDIF PARA PARKING EN SECTOR SUNC-O-LO-17 COORDENADASLOCALIDAD MÁLAGA
FECHA INICIO / FIN 26 FEBRERO 2015 / 27 FEBRERO 2015 SONDA EMPLEADA:SONDISTA JUAN FRANCISCO MARTÍN GORDO ROLATEC RL 48 L 6,80
SUPERVISOR CLAUDIO JIMÉNEZ RODRÍGUEZPROF: 27,0 M
REGISTRO DE SONDEO GEOTÉCNICO ROTATIVO REF G15/036-S1 SONDEO
FOTO ARRIBA EMPLAZAMIENTO SONDEO S-1 EL DTOR TÉCNICO LABORATORIO Fdo. Claudio Jiménez Rodríguez. Geólogo
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40%
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6,3
5,3
CONSISTENCIA MUY FLOJA
1,80 44,3 4
7 119
2,40
3,3
2,3 COMPACIDAD FLOJA A MEDIA
1,3
5,60 4
3
0,3 3 63
6,20
-0,8
-1,8
-2,8 9,00 7
9
9 1813
9,60
10,0 -3,8
S-2SONDEO
6,0
PAG 1 DE 1
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REGISTRO DE SONDEO Y PRUEBAS IN SITU REALIZADAS
Descripción litológica
BA
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(m
m)
/
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COORDENADAS
NOTAS FOTOS DE TESTIGOSNsp
t / N
m.i.
SONDISTA JUAN FRANCISCO MARTÍN GORDO 6,25
PROF: 26,80 MSUPERVISOR CLAUDIO JIMÉNEZ RODRÍGUEZ
NORMAS ENSAYO
INV
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18563437. L
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M
REGISTRO DE SONDEO GEOTÉCNICO ROTATIVO REF G15/036-S2EXP. CLIENTE R129
PETICIONARIO GEOSPHERA CONSULTORES, SLU
OBRA/ ACTUACIÓN EDIF PARA PARKING EN SECTOR SUNC-O-LO-17
LOCALIDAD
03/03/2015 4,30
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MÁLAGA
FECHA INICIO / FIN 27 FEBRERO 2015 / 02 MARZO 2015
ROLATEC RL 48 L
SONDA EMPLEADA:
Pro
fundid
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m) MUESTRAS
0,0
1,0
7,0
2,0
3,0
5,0
4,0
BW
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3 M
M
UNE EN-ISO 22475 - 1 ; 2010; UNE EN-ISO 22476 - 3 ; 2006
DE 2,80 A 6,90 M: ALUVIAL: ARCILLA
MARRON ROJIZA OSCURA CON
SUBNIVELES ARENOSOS DE 2-3 CM
INSCRITO EN EL REG DE LABORATORIOS DE
ENSAYOS DE CONTROL DE CALIDAD DE LA
CONSTRUCCIÓN.JUNTA DE ANDALUCIA. AND-L-162
DE 9,0 A 15,0 m: DEPÓSITO
GRANULAR MIXTO:
DE 0,00 A 2,80 m: RELLENOS
ANTRÓPICOS.
De 0,0 a 1,5 m: grava arenosa con
vertidos y restos de obra.
De 1,50 a 2,80m: relleno arcillo arenoso
con restos de ladrillo antiguos.
DE 6,90 A 9,00 m: DEPÓSITO
ARENOSO
PROFUND. NIVEL DE AGUA
FECHA PROF (M)
7,2002/03/2015
% testigo
recuperado
ARENA MEDIA GRIS CON INDICIOS DE
GRAVA MUY RODADA
REG Nº 1 RV2
FOTO DCHA EMPLAZAMTO SONDEO
8,0
9,0
EL DTOR TÉCNICO LABORATORIO Y RESPONSABLE DE ENSAYOS FÍSICOS Fdo. Claudio Jiménez Rodríguez. Geólogo colegiado 151 ICOGA
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40%
60%
80%
100%
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-5,8 12,0 91110 2112
12,6
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-7,8
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15,2
15,6
-9,8
-10,8
17,4 81013 23
-11,8 13
18,0
-12,8
10,0 -13,8
SONDEO
S-2
NOTAS FOTOS DE TESTIGOS
0,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
9,0
REGISTRO DE SONDEO Y PRUEBAS IN SITU REALIZADAS
CO
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Bate
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vances
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MUESTRAS
Nsp
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REF G15/036-S2
INV
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M
EXP. CLIENTE R129PAG 2 DE 2PETICIONARIO GEOSPHERA CONSULTORES S.L.
OBRA/ ACTUACIÓN EDIF PARA PARKING EN SECTOR SUNC-O-LO-17 COORDENADASLOCALIDAD MÁLAGA
FECHA INICIO / FIN 27 FEBRERO 2015 / 02 MARZO 2015 SONDA EMPLEADA:SONDISTA JUAN FRANCISCO MARTÍN GORDO ROLATEC RL 48 L 6,25
SUPERVISOR CLAUDIO JIMÉNEZ RODRÍGUEZ
FOTO DCHA EMPLAZAMTO SONDEO
REG Nº 1 RV1
BW
SE
CO
11
3 M
MB
W 8
6 S
EC
O
PROFUND. NIVEL DE AGUA
FECHA PROF (M)
27/02/2015 5,20
03/03/2015 4,30
De 15,15 a 24,40 m: ARCILLA LIMOSA
MARRÓN CON VETEADO VERDOSO.
PRESENCIA DE NÓDULOS DE YESO.
Descripción litológica
REGISTRO DE SONDEO GEOTÉCNICO ROTATIVO
UNE EN-ISO 22475 - 1; UNE EN-ISO 22476 - 3
Pro
fundid
ad (
m) % testigo
recuperado
INSCRITO EN EL REG DE LABORATORIOS DE
ENSAYOS DE CONTROL DE CALIDAD DE LA
CONSTRUCCIÓN.JUNTA DE ANDALUCIA. AND-L-162
COMPACIDAD MEDIANAMENTE
DENSA
DE 15,0 A 15,15 M:ARENISCA
RECRISTALIZADA GRIS OSCURA
DE 15,15 A 26,8,0 m: SUSTRATO
PLIOCENO ARCILLOSO:
PROF:26,80 M
Colu
mna
estr
atigrá
fica (
1a)
DE 9,0 A 15,0 m: DEPÓSITO
GRANULAR MIXTO:
ARENA MARRON CLARO CON ALGO
DE GRAVA E INDICIOS DE BOLOS
BOLOS SILICEOS REDONDEADOS
De 12,0 a 14,80 m: Arena limosa con
subniveles de limo
NORMAS ENSAYO
EL DTOR TÉCNICO LABORATORIO Fdo. Claudio Jiménez Rodríguez. Geólogo
X
Y
Z
20%
40%
60%
80%
100%
TR
AM
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Inaltera
da
TP
SP
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-13,8
-14,8
21,7 011
-15,8 13 2415
22,3
-16,8
-17,8
-18,8
-19,8
26,2 111621 3723
-20,8 FIN DE SONDEO 26,80 M 26,8
-21,8
-22,8
10,0 -23,8
FOTO ARRIBA EMPLAZAMIENTO SONDEO S-2
REGISTRO DE SONDEO GEOTÉCNICO ROTATIVO REF G15/ 036-S1 SONDEO
0,0
S-2
INV
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63, 18360, H
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EXP. CLIENTE R129PAG 3 DE 3PETICIONARIO GEOSPHERA CONSULTORES S.L.
OBRA/ ACTUACIÓN EDIF PARA PARKING EN SECTOR SUNC-O-LO-17 COORDENADASLOCALIDAD MÁLAGA
FECHA INICIO / FIN 27 FEBRERO 2015 / 02 MARZO 2015 SONDA EMPLEADA:SONDISTA JUAN FRANCISCO MARTÍN GORDO ROLATEC RL 48 L 6,25
SUPERVISOR
Bate
ría/A
vances
RE
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ST
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NT
O (
MM
)
Colu
mna
estr
atigrá
fica (
1a)
Descripción litológica
% testigo
recuperadoMUESTRAS
GO
LP
EO
UNE EN-ISO 22475 - 1; UNE EN-ISO 22476 - 3
BW
SE
CO
86
MM
DE 24,40 A 26,80 m: ARCILLA LIMOSA
GRIS MÁS OSCURA DE TEXTURA MÁS
FRAGMENTOIDE Y MÁS COMPACTA.
PRESENCIA DE NÓDULOS DE YESO
CRISTALINO.
REG Nº 1 RV1
PROFUND. NIVEL DE AGUA
FECHA PROF (M)
27/02/2015 5,20
03/03/2015 4,30
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
PROF: 26,80 M
6,0
7,0
8,0
9,0
NORMAS ENSAYO
Pro
fundid
ad (
m)
REGISTRO DE SONDEO Y PRUEBAS IN SITU REALIZADAS
CO
TA
INSCRITO EN EL REG DE LABORATORIOS DE
ENSAYOS DE CONTROL DE CALIDAD DE LA
CONSTRUCCIÓN.JUNTA DE ANDALUCIA. AND-L-162
Nsp
t / N
m.i.
NOTAS FOTOS DE TESTIGOS
CLAUDIO JIMÉNEZ RODRÍGUEZ
EL DTOR TÉCNICO LABORATORIO Fdo. Claudio Jiménez Rodríguez. Geólogo
ANEJO C
ACTAS DE ENSAYOS DE LABORATORIO
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