E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
CLIENTE: EMVISMESA
FECHA: 28 de Enero de 2013
INFORME GEOTECNICO
Edificio de viviendas en Parcela P-8 Sector 10, Jardín Valenciano
Ciudad Autónoma de Melilla
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INDICE GENERAL
1. INTRODUCCIÓN ........................................................................1
2. ANTECEDENTES ........................................................................2
2.1. Cronología de los trabajos .....................................................2
2.2. Correcciones sobre conclusiones anteriores..............................4
3. INFORMACIÓN PREVIA ...............................................................6
3.1. Contenido el estudio.............................................................6
3.2. Proyecto .............................................................................7
3.3. Situación geográfica y descripción de la parcela .......................7
3.4. Geología de Melilla ...............................................................8
3.5. Geología local del Jardín Valenciano......................................10
3.6. Sismicidad ........................................................................11
4. TRABAJOS REALIZADOS. .........................................................16
4.1. Sondeos mecánicos a rotación .............................................16
4.2. Ensayos de penetración dinámica contínua tipo DPSH .............21
4.3. Calicatas de investigación ...................................................23
4.4. Ensayos de laboratorio .......................................................24
4.5. Levantamiento topográfico ..................................................25
5. COMENTARIO GEOTÉCNICO......................................................26
5.1. Interpretación ensayos DPSH...............................................26
5.2. Ensayos de laboratorio .......................................................27
5.3. Niveles Geotécnicos............................................................28
5.4. Nivel freático.....................................................................33
5.5. Agresividad .......................................................................33
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6. ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN..................................................34
6.1. Tipo de edificación .............................................................34
6.2. Características del terreno...................................................34
6.3. Consideraciones geotécnicas................................................35
6.4. Cimentación del edificio ......................................................36
6.5. Cimentación mediante losa..................................................37
6.6. Cimentación mediante losa apoyada sobre capa de
aportación compactada por tongadas ...................................43
6.7. Excavación y contención .....................................................47
6.8. Estabilidad del Talud a Ejecutar (junto al vial de entrada) ........48
7. CONCLUSIONES ......................................................................51 8. INSPECCIÓN EN OBRA .............................................................55
9. ANEJOS
9.1. MAPA DE SITUACIÓN
9.2. MAPA GEOLÓGICO
9.3. SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS
9.4. REPORTAJE FOTOGRÁFICO
9.5. CORTE GRÁFICO DE LOS SONDEOS
9.6. FOTOGRAFÍAS DE LAS CAJAS DE TESTIGO CONTINUO
9.7. CALICATAS
9.8. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA
9.9. ENSAYOS DE LABORATORIO
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9.10. DOCUMENTOS EMITIDOS ANTERIORMENTE
- Estudio Geotécnico (24/05/2010)
- 1ª Adenda al Estudio Inicial (15/09/2010)
- 2ª Adenda al Estudio Inicial (18/09/2010)
- Informe Recopilatorio (12/09/2012)
- 3ª Adenda al Estudio Inicial (03/12/2012)
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MEMORIA
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1. INTRODUCCIÓN
Se tiene prevista la construcción de un edificio para viviendas de
protección oficial en parte de la parcela P-8 del Sector S-10 conocido
como Jardín Valenciano, sito en el interior del territorio de la Ciudad
Autónoma de Melilla.
A fin de determinar las características del subsuelo EMVISMESA ha
encargado a GEOTÉCNIA MELILLA, S.L. la realización de un
reconocimiento del terreno, en el cual se proyecta la construcción del
edificio.
Este trabajo trata de determinar las propiedades geotécnicas del
subsuelo, deducibles a partir de pruebas de reconocimiento y ensayos de
laboratorio, así como la naturaleza del mismo.
En el presente informe geotécnico se detallan los trabajos realizados, se
analizan los resultados obtenidos, se hace un comentario de las
características del subsuelo y se dan las conclusiones geotécnicas
necesarias para determinar las características de la cimentación de la
estructura proyectada.
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2. ANTECEDENTES
El presente documento trata de recoger las conclusiones finales
acerca de los diferentes reconocimientos geotécnicos que se han llevado
a cabo en la parcela P-8.
Es objetivo principal de esta memoria, establecer unas conclusiones
definitivas acerca del escenario geotécnico de la obra. Para ello se va a
llevar a cabo un análisis exhaustivo de los reconocimientos geotécnicos
realizados, a fin de llegar a unas condiciones geotécnicas acertadas.
2.1. Cronología de los trabajos
De cara a presentar un estudio geotécnico adecuado para el
proyecto previsto, GEOTECNIA MELILLA ha emitido tres documentos. La
cronología ha sido la siguiente:
- Estudio Geotécnico para Edificio de Viviendas en Parcela P-8 del
Jardín Valenciano, Ciudad Autónoma de Melilla (24 de mayo de
2010).
- 1ª Adenda al Estudio Inicial (15 de Septiembre de 2010).
- 2ª Adenda al Estudio Inicial (18 de Septiembre de 2010).
- Informe recopilatorio (12 de Septiembre de 2012).
- 3ª Adenda al Estudio Inicial (03 de Diciembre de 2012).
Para la elaboración del primer estudio geotécnico (24/05/10) se
ejecutaron dos sondeos hasta una profundidad de 15 metros y tres
ensayos de penetración dinámica continua.
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De cara a la realización de la 2ª adenda se llevaron a cabo dos calicatas
y tres nuevos ensayos de penetración dinámica continua.
La segunda adenda recoge las coordenadas topográficas de cada uno de
los reconocimientos geotécnicos realizados.
Entre la 2ª y 3ª adenda, se realizaron tres nuevos sondeos a rotación de
menor profundidad ≈ 3 metros.
Por último, de cara a elaborar la 3ª adenda (03/12/12), se ejecutaron
dos nuevos sondeos (S4’ y S5’), los cuales alcanzaron una profundidad
de 12 metros.
La totalidad de exploraciones geotécnicas y su correspondencia
cronológica es la siguiente:
DOCUMENTO RECONOCIMIENTOS
Estudio Geotécnico 24-05-10 S1 (15 m) / S2 (15 m) / P1 / P2 / P3
1ª Adenda 15-09-10 C1 / C2 / P4 / P5 / P6
2ª Adenda 18-09-10 LEVANTAMIENTO TOPOGRÁFICO
Informe Final 12-09-12
3ª Adenda 03-12-12
S3 / S4 / S5
S4’ / S5’
*Nomenclatura: S ≈ sondeo, P ≈ DPSH y C ≈ calicata.
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2.2. Correcciones sobre conclusiones anteriores
A la vista del escenario geotécnico deducido a partir del primer
informe geotécnico emitido (24-05-10) y a medida que avanzaba el
proyecto, se decidió junto al peticionario del trabajo, llevar a cabo
nuevas exploraciones geotécnicas y un levantamiento topográfico de
todos los puntos de reconocimientos de la parcela. Estos hechos se
detallan en las dos adendas emitidas.
La memoria correspondiente al primer informe geotécnico emitido (24-
05-10) recomendaba llevar a cabo para el sustento del edificio, una
cimentación profunda.
El personal técnico de la empresa encargado del informe, tomo esta
decisión, a tenor de la columna estratigráfica que mostraba el sondeo
S2.
Posteriormente, una vez se conocieron más datos acerca del proyecto y
tras girar varias visitas a la obra se optó por la realización de dos
calicatas y la toma de coordenadas de los puntos de investigación.
De este modo se pudo comprobar que el sondeo S2 quedaba fuera de la
implantación prevista para el edificio. Además, se constató que la
naturaleza del terreno descubierto en las calicatas coincidía con el
observado en el sondeo S1 y con los cortes de los taludes cercanos.
Los tres sondeos realizados en Septiembre de 2012, en el borde de la
huella de la construcción más próxima al sondeo S2, están en
consonancia con el resto de trabajos. Así como, los sondeos S4’ y S5’.
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Por tanto, se puede concluir que el sondeo S2 se realizó fuera de la
huella prevista para el edificio. Por tanto, no se deben considerar los
datos aportados por esta exploración de cara a determinar las
condiciones de cimentación.
Las conclusiones que en este informe se plasmen obedecen a los
resultados obtenidos en el sondeo S1 (24/05/10), los ensayos de
penetración P1, P2 y P3 (24/05/10), las calicatas C1 y C2 (15/09/10), los
sondeos S3, S4 y S5 (Septiembre de 2012) y los sondeos S4’ y S5’
(03/12/12).
Los resultados obtenidos corroboran la idoneidad de las conclusiones
recogidas en la memoria del informe geotécnico realizado para el
proyecto de construcción de un edificio para viviendas de protección
oficial en parte de la parcela P-8 del Sector S-10 conocido como Jardín
Valenciano de la Ciudad Autónoma de Melilla (12 de Septiembre de
2012).
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3. INFORMACIÓN PREVIA
3.1. Contenido el estudio
Este estudio recoge los aspectos relativos a la geotecnia que son
necesarios para el proyecto del edificio para viviendas de protección
oficial en el Jardín Valenciano. Los apartados principales son los
siguientes:
- Enumeración de antecedentes y recopilación de información del
proyecto relativa al estudio geotécnico.
- Encuadre geológico general y local de la zona de estudio.
- Parámetros sísmicos relativos a la cimentación.
- Trabajos geotécnicos realizados (campo y laboratorio).
- Estratigrafía del terreno.
- Posición del nivel freático.
- Agresividad del terreno frente a los hormigones de los elementos
estructurales soterrados.
- Análisis de resultados.
- Escenario geotécnico del proyecto.
- Tipología de cimentación más adecuada y variantes si las hubiese.
- Condiciones de cimentación: presión de hundimientos, profundidad
de apoyo o empotramiento y asientos.
- Conclusiones.
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3.2. Proyecto
El edificio previsto consta de una planta trapezoidal. La superficie
del mismo será de de 1048,15 m2, siendo sus lados mayores de 42 m x
27 metros de ancho.
La sección del mismo alberga una planta sótano semienterrada, planta
baja, cinco alturas y ático.
La fachada principal corresponde con la del vial de acceso (Sur). Al estar
este vial más elevado que el fondo de la parcela, no será visible la planta
sótano. En el caso de las fachadas Este, Norte y Oeste, el sótano queda
al descubierto, pues se trata de una planta semienterrada.
La carga aproximada a transmitir por el edificio sobre el terreno será de
unas 10 Tn/m2 (8 tn/m2 cada forjado + 2 tn/m2 losa).
3.3. Situación geográfica y descripción de la parcela
La parcela objeto de reconocimiento se localiza en una zona
conocida como Jardín Valenciano, próxima a la carretera de La Purísima,
la carretera de Farhana y junto a la urbanización La Hacienda.
Desde el punto de vista de planificación a este sector se le conoce como
S-10. Esta zona ha sido urbanizada en los últimos años.
En la actualidad la superficie de la parcela se encuentra desbrozada y
transitable. Se halla delimitada por el vial que dota de acceso a la
parcela P8 y por el curso de un arroyo en la parte posterior.
Su topografía es horizontal y se encuentra unos 3 metros por debajo de
la cota de rasante del vial. Esta consta de un área de 1048,15 m2 y un
perímetro de 127,5 metros.
En el apartado de anejos se adjunta la localización geográfica del área de
estudio.
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3.4. Geología de Melilla
La Ciudad Autónoma de Melilla se encuentra en el arranque este
del Cabo Tres Forcas. En la parte sur del cabo, adentrándose
parcialmente en el territorio de la ciudad, se encuentra el complejo
volcánico del Gurugú, cuyo edificio principal está formado por un estrato
volcán complejo que alcanza los 900 metros de altura.
La parte central del cabo, incluyendo la práctica totalidad de Melilla, está
cubierta por sedimentos marinos someros de edad Tortoniense y más
recientes. El extremo norte está constituido por otro complejo volcánico
de domos con cantidades subordinadas de tobas, formadas por riolitas
de la serie calcoalcalina potásica. Al sur de este complejo volcánico se
encuentra un asomo de forma triangular de unos 5 km2 de rocas
metamórficas fuertemente tectonizadas.
Tres unidades metamórficas, claramente diferenciadas, se disponen
separadas por fallas de bajo ángulo. El despegue se ve afectado por
pliegues de gran radio cuyo eje hunde 10° hacia N 240. Los pliegues
involucran a los sedimentos circundantes que permiten datarlos como
Tortoniense superior. La unidad inferior (Unidad de Tarita), que aparece
penetrativamente foliada, está formada a muro con filitas grises con
cloritoide y a techo cuarcitas y carbonatos. Sobre ella se encuentra la
Unidad de Taidant, que en las partes mejor preservadas muestra
pizarras verdes oscuras y conglomerados con cantos de cuarzo y algunos
restos de areniscas rojas micáceas.
Entre estas dos unidades tectónicas existe un cuerpo fusiforme de
serpentinitas que está incluido, al igual que la mayor parte de las otras
unidades, en una zona ancha de cizalla frágil con gran desarrollo de
cataclasitas y estructuras indicativas de sentido de desplazamiento hacia
el SO.
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Discordante sobre estas rocas y sobre las rocas volcánicas se deposita un
conjunto de sedimentos que comienza en el Tortoniense medio-superior
en los que se ha llamado cuenca de Melilla. La sedimentación comienza
siendo silicataclástica, con un nivel de conglomerados recubiertos por
margas marinas, todo ello en la actualidad plegado y tectonizado.
Sobre estos sedimentos y el basamento se dispone el Tortoniense
Superior-Messiniense formado por calcarenitas depositadas en ambientes
de plataforma somera con intercalaciones de carbonatos arrecifales
coralinos. La secuencia estratigráfica es compleja, con alternancia de
calcarenitas, calizas arrecifales y areniscas en los bordes de la cuenca,
que hacia el centro pasan a ser dominantemente margas de cuenca
pelágica.
El territorio de Melilla está constituido por materiales más propios de
borde, observándose una secuencia de carbonatos arrecifales y
calcarenitas a muro, una unidad detrítica intermedia depositada en
ambientes deltáicos, y a techo calcarenitas oolíticas y calizas
estromatolíticas.
La sedimentación es contemporánea con el vulcanismo del Gurugú,
instalándose algunos de los arrecifes en las laderas del volcán.
Constituyendo el cuaternario de esta área se detectan depósitos
travertínicos, aluviales, coluviales y marinos de playa.
Los travertinos afloran al norte, estando constituidos por un paquete de
potencia variable, de costras calcáreas que se sitúan sobre las areniscas
infrayacentes. Estos depósitos travertínicos no afloran al sur,
apareciendo en este caso un conjunto de arcillas, arenas y gravas de
naturaleza calcárea que forman parte de los depósitos coluviales.
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Asociados a los cursos de agua de mayor entidad, aparece una
alternancia de arenas, gravas y arcillas correspondientes a los depósitos
aluviales. Los depósitos coluviales están formados por cantos y arenas
de mineralogía volcánica, procedentes de la erosión de los montes
situados en los alrededores de Melilla.
Por último aparecen sedimentos cuaternarios de clara influencia marina,
formados por las típicas arenas de playa.
En el Plioceno se destaca una serie estratigráfica constituida, de más
antigua a más moderna, por margas, calizas y areniscas. Las margas
forman la base del Plioceno y sobre ellas se sitúan calizas arenosas con
algunas intercalaciones arcillosas. Hacia el sur se reduce su espesor,
aumentando la proporción de arcillas y arenas. Sobre estas calizas aflora
un paquete de areniscas silíceas de color amarillento que terminan como
calcarenitas. Hacia el sur cambian lateralmente a arcillas.
También cabe destacar que la gran mayoría de los depósitos coluviales
del cuaternario de la zona, proceden de la denudación de estos montes
de origen volcánico.
3.5. Geología local del Jardín Valenciano
Los materiales aflorantes en la parcela objeto de estudio están
formados principalmente por sedimentos volcánicos procedentes de las
diferentes erupciones que han afectado al territorio melillense y en
menor medida por los sedimentos aluviales derivados del curso de agua
que delimita la parcela en su parte posterior.
Depósitos Volcánicos. Están constituidos por basaltos, traquitas y
andesitas, que aparecen interestratificadas en los sedimentos pliocenos
como consecuencia de continuadas emisiones de coladas volcánicas a
partir del monte Gurugú.
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Estas coladas presentan distintas relaciones laterales acuñándose hacía
el norte entre margas y el Este entre margas y areniscas.
En los taludes próximos a la parcelo que nos ocupa se pueden observar
claramente estas coladas volcánicas y su relación con los depósitos
pliocenos (margas y areniscas).
Depósitos Cuaternarios. Estos depósitos están ligados al curso del
arroyo que delimita la parcela en su parte posterior. Se trata de los
depósitos volcánicos retrabajados por el arrastre del agua. Por tanto, los
cantos son de menor tamaño.
En el apartado correspondiente a Anejos se adjunta la localización
geológica del área de estudio.
3.6. Sismicidad
Para la consideración de la acción sísmica en las futuras
construcciones de esta zona es de aplicación la Norma de Construcción
Sismorresistente (Parte General y Edificación) NCSE-02 publicada en el
B.O.E. el 11 de Octubre de 2002.
El cálculo de las acciones sísmicas según la citada norma se realizará en
base a los siguientes parámetros:
Importancia de las construcciones
Las construcciones se clasifican de acuerdo con el uso a que se
destinan. Para este caso se considera que esta construcción es de
normal importancia.
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Aceleración sísmica básica (ab)
Parámetro que depende de la localización geográfica de la parcela
dentro del territorio nacional. La aceleración sísmica básica se expresa en
función de la aceleración de la gravedad (g = 9.81 m/s2). Para el caso de
la parcela objeto de este estudio: ab = 0.08g (Ciudad Autónoma de
Melilla).
Coeficiente de riesgo (ρ)
Coeficiente que depende de las características de la construcción y
del periodo de vida para el que se proyecta. Para el caso de
construcciones de normal importancia (Periodo de vida t = 50 años): ρ =
1.00.
Coeficiente de contribución (K)
Coeficiente que tiene en cuenta la distinta contribución a la
sismicidad de cada punto de la sismicidad de la Península y la sismicidad
de la falla Azores-Gibraltar. En este lugar: K = 1.0.
Tipo de terreno
El terreno se clasifica según su naturaleza, su compacidad y su
consistencia. Se consideran los 30.00 primeros metros de terreno
situados bajo la superficie del solar objeto de estudio considerando la
cota 0.00 la cota de ejecución del sondeo. Terreno Tipo IV de 0.00 a
1.00 m / Terreno Tipo III de 1.00 a 5.00 m / Terreno Tipo II de 5.00 a
30.00 m.
ESPESOR TIPO DE TERRENO COMPACIDAD-CONSISTENCIA
0.00-1.00 m TIPO IV RESISTENCIA BAJA
1.00-5.00 m TIPO III RESISTENCIA MEDIA
5.00-30.00 m TIPO II RESISTENCIA ALTA
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Dado que las prospecciones realizadas no alcanzaron la profundidad de
30.00 metros, se hace una estimación del tipo de terreno existente a
cotas profundas, basándose en criterios de geología regional. Así, el
terreno situado por debajo de la profundidad de investigación (15 m) se
considera de Tipo II.
Velocidad de propagación de las ondas elásticas
transversales (Vs)
Depende del tipo de terreno existente; A continuación se detalla la
velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales en el caso
que nos ocupa: TIPO IV → Vs ≤ 200 m/s / TIPO III → 400 ≥ Vs > 200
m/s / TIPO II → 750 ≥ Vs > 400 m/s.
Coeficiente de suelo (C)
Coeficiente que también depende del tipo de terreno existente.
Para el caso que nos ocupa: TIPO IV → 2.00 / TIPO III → 1.60 /
TIPO II → 1.30.
Para obtener el valor del coeficiente C de cálculo, se determinarán los
espesores e1, e2, e3 y e4 de terrenos de los tipos I, II, III, IV
respectivamente, existentes en los 30.00 primeros metros bajo la
superficie.
Se adoptará como valor de C el valor medio obtenido al ponderar los
coeficientes CI de cada estrato con su espesor eI, en metros, mediante la
expresión:
Entonces, C = Coeficiente del terreno = [((1.00 m x 2.00) + (4.00 m x
1.60) + (25.00 m x 1.30) / 30.00 m] = 1.36.
Σ Ci × ei C = -------------------- 30
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Coeficiente de amplificación del terreno (S)
Este coeficiente toma el valor de:
Para ρ × ab ≤ 0.1g 25.1CS =
Por tanto, S = 1.36 / 1.25 = 1.09.
Aceleración sísmica de cálculo (ac)
Es la aceleración sísmica a utilizar en todos los cálculos. Consiste
en el producto de la aceleración sísmica básica (ab), por S y por ρ,
coeficiente adimensional de riesgo, para nuestro caso igual a 1.0:
ac = S x ρ x ab = 1.09 x 1.00 x 0.08g = 0.087g
Para construcciones de normal importancia o especial importancia si la
aceleración sísmica de cálculo (ac) es igual o superior a 0.04g, como es
nuestro caso, la norma NCS-02 es de obligado cumplimiento.
Reglas de diseño y prescripciones constructivas de la NCSR-02
Debe evitarse la coexistencia, en una misma unidad estructural, de
sistemas de cimentación superficiales y profundos.
Es recomendable que la cimentación se disponga sobre un terreno de
características geotécnicas homogéneas. Si el terreno de apoyo presenta
discontinuidades o cambios sustanciales en sus características, se
fraccionará el conjunto de la construcción de manera que las partes
situadas a uno y otro lado de la discontinuidad constituyan unidades
independientes.
Es también recomendable que los elementos de cimentación estén
enlazados entre sí en dos direcciones perpendiculares mediante vigas de
atado, para evitar desplazamientos horizontales diferenciales.
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Estas vigas tendrán que dimensionarse de forma que sean capaces de
resistir un esfuerzo axial de valor de ac veces la carga vertical
transmitida en cada punto.
Otro aspecto importante de la sismicidad es la posible influencia de los
seísmos sobre el comportamiento del conjunto cimentación-terreno, bien
por las sobretensiones que se pueden originar, bien por los incrementos
de presiones intersticiales y los cambios de resistencia y deformabilidad
a que pueden dar lugar.
En general se aplicarán las reglas de diseño especificadas en el apartado
4.3 referente a la cimentación de estructuras de la citada Norma.
En la siguiente tabla se resumen los valores obtenidos para los diferentes
parámetros sísmicos.
PARÁMETRO VALOR
IMPORTANCIA DE LA CONSTRUCCIÓN Normal
ACELERACIÓN SÍSMICA BÁSICA (ab) 0.08g
COEFICIENTE DE RIESGO (ρ) 1.00
COEFICIENTE DE CONTRIBUCIÓN (k) 1.00
TIPO IV 0.00-1.00 m
TIPO III 1.00-5.00 m TIPO DE TERRENO
TIPO II 5.00-30.00 m
COEFICIENTE DE SUELO (C) 1.36
COEF. AMPLIF. DEL TERRENO (S) 1.09
ACEL. SÍSMICO DE CÁLCULO (ac) 0.087g
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4. TRABAJOS REALIZADOS
El reconocimiento del emplazamiento previsto se ha efectuado
mediante un sondeo mecánico a rotación hasta 15 metros de
profundidad, dos sondeos a rotación hasta 12 metros de profundidad,
tres sondeos a rotación de 3 metros de profundidad, seis ensayos de
penetración dinámica continua DPSH, dos calicatas y los
correspondientes ensayos de laboratorio.
Estos reconocimientos se ejecutaron sobre la futura huella del edificio.
La cota de inicio del sondeo S1 coincide con la cota del acerado que
discurre junto a la parcela. Este se encuentra a una altura de + 1 m
sobre el resto de trabajos.
4.1. Sondeos mecánicos a rotación
Los sondeos consisten en perforaciones en el terreno para
reconocer la naturaleza de los niveles del subsuelo a diferentes
profundidades. Para ello se introduce un tubo hueco en cuyo extremo
inferior va enroscada una corona que va efectuando la perforación
mediante rotación. El terreno perforado se aloja en este tubo hueco
permitiendo así extraerlo y obtener un testigo continuo hasta la
profundidad deseada, para su posterior análisis en laboratorio. En el
transcurso de la perforación se procede a la toma de muestras
inalteradas del terreno y a la ejecución de ensayos de penetración
estándar.
Los sondeos se han realizado con batería simple tipo B con diámetro de
perforación de 98 y 86 mm, revestimiento de 101 mm y equipada con
corona de widia de perfil aserrado hasta el final de la profundidad
investigada (15 y 3 metros).
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Con la técnica de extracción utilizada se obtuvo un testigo continuo con
un porcentaje de recuperación medio-alto. Este testigo obtenido de la
perforación fue debidamente colocado en cajas con las profundidades
acotadas.
El corte gráfico de estos sondeos se ha realizado con la descripción del
testigo continuo efectuado por personal especializado, el cual se incluye
en los anejos junto a un croquis con la situación y las fotografías a color
de las cajas de testigo continuo.
Durante la ejecución de los sondeos se procedió a la realización de
ensayos de penetración estándar (SPT) según la norma UNE 103800 y la
toma de muestras inalteradas (norma XP-P94-202).
Los ensayos SPT determinan la resistencia de los suelos a la penetración
de un toma-muestras y permiten obtener muestras alteradas de suelo
dentro de un sondeo para su identificación en laboratorio.
El equipo necesario para la realización de esta prueba consta de un
toma-muestras bipartido de pared gruesa de 51 mm de sección acoplado
a un varillaje rígido, en cuyo extremo se coloca la cabeza de golpe y
contragolpe, sobre la que impacta una maza de 63.6 Kg en caída libre,
desde una altura de 76.2 cm.
En el procedimiento de realización del ensayo se distinguen dos fases.
Una primera o hinca de colocación de 15 cm, incluyendo la penetración
inicial del toma-muestras bajo su propio peso y la segunda fase o ensayo
de hinca propiamente dicho, en la cual se anota el número de golpes
necesarios para penetrar adicionalmente 30 cm. Este número obtenido
se denomina resistencia a la penetración N (índice SPT). Si los 30 cm de
penetración no pueden lograrse con 100 golpes, el ensayo de hinca se
dará por terminado, considerándose un valor de N = rechazo.
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Las tandas de golpeos registradas durante los ensayos SPT efectuados y
la muestra inalterada obtenida han sido los siguientes:
SPT GOLPEOS
S1 SPT 2.00-2.60 m 21/8/5/12
S1 SPT 4.00-4.60 m 3/7/8/10
S1 SPT 6.00-6.10 m 50/R
S1 SPT 8.30-8.44 m 50/R
S1 SPT 11.00-11.05 m 50/R
S1 SPT 12.30-12.34m 40/50/R
S1 SPT 14.40-15.00 m 13/18/23/31
S4 SPT 3.00-3.60 m 10/16/25/25
S5 SPT 2.70-3.30 m 13/26/33/48
S4’ SPT 3.00-3.60 m 32/22/26/17
S4’ SPT 6.00-6.60 m 15/32/45/50R
S4’ SPT 9.00-9.60 m 3/3/7/14
S4’ SPT 11.40-12.00 m 3/7/8/9
S5’ SPT 3.00-3.60 m 13/19/41/38
S5’ SPT 6.00-6.60 m 28/26/50R
S5’ SPT 9.00-9.60 m 6/4/4/5
S5’ SPT 12.00-12.60 m 2/4/5/12
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Los rangos adoptados para definir la compacidad y consistencia del
material según el CTE, a partir del N30 son los siguientes:
COMPACIDAD SUELOS GRANULARES
CLASIFICACIÓN N30
MUY FLOJA < 4
FLOJA 4-10
MEDIA 11-30
DENSA 31-50
MUY DENSA > 50
CONSISTENCIA SUELOS COHESIVOS
CLASIFICACIÓN N30
MUY BLANDA < 2
BLANDA 2-5
MEDIA 6-10
FIRME 11-20
MUY FIRME 21-40
DURA > 40
A continuación se resumen las columnas descritas a partir de los
sondeos realizados:
COTA TECHO COTA MURO LITOLOGÍA
SONDEO S1
0.00 metros 1.20 metros Relleno Antrópico
1.20 metros 11.00 metros Arena limosa con tramos arcilloso
marrón oscura con bolos
11.00 metros 15.00 metros Arena marrón anaranjado con bolos
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SONDEO S3
0.00 metros 1.30 metros Relleno Antrópico
1.30 metros 3.00 metros Arena limosa con tramos arcillosos
marrón con algún bolo
SONDEO S4
0.00 metros 1.00 metro Relleno Antrópico
1.00 metros 3.60 metros Arena limosa con tramos arcillosos
marrón con algún bolo
SONDEO S5
0.00 metros 1.70 metros Relleno Antrópico
1.70 metros 3.30 metros Arena limosa con tramos arcillosos
marrón con algún bolo
SONDEO S4’
0.00 metros 1.90 metros Relleno Antrópico
1.90 metros 2.60 metros Arena arcillosa de tono rojizo
2.60 metros 3.00 metros Bolos de naturaleza Basáltica
3.00 metros 9.60 metros Alternancia de bolos basálticos y
limo arcilloso de tono rojizo
9.60 metros 12.00 metros Limo arcilloso de tono blanco con
pasadas anaranjadas
SONDEO S5’
0.00 metros 0.30 metros Relleno Antrópico
0.30 metros 4.00 metros Arena arcillosa de tono rojizo
4.00 metros 9.00 metros Alternancia de bolos basálticos y
limo arcilloso de tono rojizo
9.00 metros 12.00 metros Limo arcilloso de tono blanco con
pasadas anaranjadas
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4.2. Ensayos de penetración dinámica continúa tipo DPSH
Los ensayo de penetración dinámica continua se ha realizado con
un penetrómetro de accionamiento automático tipo DPSH.
Consisten en hacer penetrar en el terreno una puntaza de dimensiones
normalizadas (20 cm2) por aplicación de una energía de impacto fija,
mediante el golpeo de una maza de 63.5 kg, que se deja caer desde una
altura de 75 cm. En este ensayo se contabiliza el número de golpes cada
20 cm de penetración (N20). El ensayo se da por finalizado cuando se
necesitan más de 100 golpes para el avance de los 20 cm, considerando
que se ha obtenido el rechazo.
Para definir los rangos de compacidad y/o consistencia del suelo se debe
referir al ensayo DPSH con respecto al penetrómetro dinámico tipo
borros, cuya equivalencia es Nborros = 1.22 x Ndpsh.
Los rangos adoptados para definir la compacidad y consistencia del
material a partir del N20 (borros) son los siguientes:
COMPACIDAD SUELOS GRANULARES
CLASIFICACIÓN N20
MUY FLOJA 1-4
FLOJA 5-10
MEDIA 11-30
DENSA 31-50
MUY DENSA > 50
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CONSISTENCIA SUELOS COHESIVOS
CLASIFICACIÓN N20
MUY BLANDA < 2
BLANDA 2-5
FIRME 5-10
RÍGIDA 11-20
DURA 21-40
MUY DURA > 40
Del mismo modo los valores de penetración dinámica borros y DPSH se
pueden relacionar con los del ensayo de penetración estático SPT
mediante la siguiente formulación:
- En arenas:
Nspt = 25 x log Nborros
Nspt = 25 x log (1.22 x Ndpsh) – 15.16
- En arcillas:
Nspt = (13 x log Ndpsh) - 2
La profundidad a la cual se alcanzó la condición de rechazo ha sido la
siguiente:
ENSAYO DPSH PROFUNDIDAD RECHAZO
DPSH P1 6.00 metros
DPSH P2 6.00 metros
DPSH P3 4.00 metros
DPSH P4 6.60 metros
DPSH P5 7.00 metros
DPSH P6 8.60 metros
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En los anejos se encuentra el croquis de situación de los reconocimientos
donde se puede apreciar la distribución en planta de estos ensayos, así
como la representación gráfica del golpeo.
4.3. Calicatas de investigación
Son excavaciones en pozos o zanjas, realizadas mediante medios
mecánicos convencionales, que permiten la inspección visual y el acceso
directo al terreno a cierta profundidad, así como la toma de muestras y la
realización de ensayos in situ. Tienen la ventaja de permitir acceder
directamente al terreno, pudiéndose observar las variaciones litológicas,
de estructura, discontinuidades, etc.
Durante la excavación de las mismas (2 unidades), se tomaron datos de
la naturaleza del terreno, espesores de la capa de tierra vegetal y/o
relleno, y de los diferentes niveles, condiciones de excavabilidad y
estabilidad de las paredes y situación del nivel freático.
La estratigrafía de la pared de la cata C1, efectuada próxima al vial, es
la siguiente:
- Desde la superficie (0.00 m) a 0.50 metros de profundidad se
detecta una cobertera de relleno.
- A partir de 0.50 m y hasta el final de la cata (-3.00 metros): una
arena de tono marrón rojizo con frecuentes bolos y bloques de
naturaleza volcánica intercalados.
La estratigrafía de la pared de la cata C2 evidencia la existencia de un
material con un porcentaje de gruesos (bolos y bloques) minoritario. Se
puede catalogar como una arena algo limosa de tono marrón rojizo con
alguna grava de naturaleza poligénica.
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La información obtenida en esta calicata, así como el corte estratigráfico
de la misma se detalla en el apartado correspondiente a los anejos. Hay
que destacar que no se ha detectado nivel freático. La estabilidad del
tramo superficial de relleno es deficiente y su excavación sencilla.
4.4 Ensayos de laboratorio
Según los criterios de representatividad del material y cota, se
eligieron las diferentes muestras y la tipología de los ensayos a realizar.
A continuación se detallan los ensayos realizados:
Ensayos de identificación:
Preparación de muestras para ensayos (UNE 103100:95).
Granulometría por tamizado (UNE 103100:95).
Límites de Atterberg (UNE 103100:95 y 103104:95).
Ensayos químicos:
Contenido en sulfatos solubles en suelo (UNE 103201:96).
En el apartado Anejos se adjuntan los resultados obtenidos de la
realización de los ensayos anteriores.
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4.5. Levantamiento topográfico
Una vez efectuados los diferentes reconocimientos se realizó un
levantamiento topográfico de los diferentes puntos de reconocimientos (a
excepción de los sondeos S3, S4 y S5). Para ello se ha utilizado el
taquimétrico facilitado por el peticionario.
PUNTO COORDENADA X COORDENADA Y COORDENADA Z
SONDEO S1 4961.61 9984.38 46.49
SONDEO S2 4926.20 1001.57 45.70
SONDEO S3 -- -- --
SONDEO S4 -- -- --
SONDEO S5 -- -- --
CALICATA C1 4938.51 9994.72 45.37
CALICATA C2 4948.65 9987.51 45.58
DPSH P1 4952.59 9982.93 46.40
DPSH P2 4954.13 9992.70 45.72
DPSH P3 4941.25 10004.52 45.39
DPSH P4 4934.90 9996.91 45.40
DPSH P5 4940.84 9984.53 45.60
DPSH P6 4954.79 10001.42 45.58
En el apartado de Anejos se adjunta un croquis con las coordenadas de
estos puntos.
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5. COMENTARIO GEOTÉCNICO
En este apartado se describen las características y condiciones
geotécnicas de los materiales existentes en el terreno, indicando los
resultados de los ensayos de laboratorio realizados a partir de las
muestras tomadas durante la ejecución de los sondeos a rotación, así
como el análisis e interpretación de los diferentes ensayos de campo
realizados.
5.1. Interpretación ensayos DPSH
Las diagrafías obtenidas a partir de los ensayos de penetración
dinámica P1, P2 y P3 (mayo 2010) describen resultados dispares y
directamente relacionados con el carácter fuertemente granular de los
materiales descritos.
A partir de la gráfica del ensayo P1 se puede describir una potencia de
relleno de 2.00 metros bajo el acerado. El ensayo P2 ejecutado en el
centro de la parcela describe un espesor de relleno de 1.00 metro. Por
último, el ensayo P3 efectuado en la zona de máximo espesor de relleno
describe una gráfica anómala derivado de la tipología de relleno (arena
con bolos, etc.).
Los valores de golpeos obtenidos en este primer intervalo varían entre
N20 = 8-12, lo cual otorga una compacidad floja a media.
Las diagrafías obtenidas en los ensayos de penetración P1 y P2
muestran, una vez se atraviesa el nivel I de relleno (2.00m en P1 y
1.00m en P2), un ascenso continuo de los valores de golpeos hasta
alcanzar la condición de rechazo.
Se puede diferenciar un tramo de compacidad media (N30 = 15-20) hasta
una profundidad de 3.00 y 4.00 metros, un tramo de compacidad densa
(N30 = 30-50) hasta 5.50 m y muy densa en profundidad.
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Las diagrafías obtenidas a partir de los ensayos de penetración dinámica
P4, P5 y P6 realizados el 11 de septiembre de 2010 muestran una
evolución similar.
La gráfica P4 y P5 describen un primer tramo de golpeos en torno a N20 =
5-10, lo cual clasifica la compacidad como floja hasta unos 0.60-0.80
metros. Se puede asociar con la capa de relleno descrita en las calicatas.
A partir de 0.60-0.80 metros los valores de golpeos aumentan
progresivamente caracterizando un tramo de compacidad media hasta
una profundidad entre 1.50 y 3.00 metros. Este tramo caracteriza un
rango de valores de golpeos medios en torno a N20 = 15-25.
En adelante los valores de golpeos registrados son superiores a N30 = 30,
por lo que la compacidad del terreno se puede definir como densa a muy
densa.
La condición de rechazo se obtuvo a una profundidad de 6.20 metros en
el ensayo P4, 6.80 m en P5 y 8.20 m en P6.
5.2. Ensayos de laboratorio
Los ensayos de laboratorio clasifican el material ensayado como
arena arcillosa (SC). El porcentaje de material que pasa por el tamiz UNE
0.08 oscila es entre 29.5 y 30.5 %. Los finos plásticos indican un límite
líquido que varía entre 23.8 y 27.3 %, un límite plástico de 8.0 y 16.8 %
y un índice de plasticidad de 15.8 y 20.5 %.
En el siguiente cuadro se exponen los resultados obtenidos:
MUESTRA-PROF. PASA TAMIZ 0.08 LL LP IP CLAS.
S1 SPT 2.0-2.6 m 30.5 % 27.3 % 16.8 % 20.5 % SC
S1 SPT 14.4-15.0 m 29.5 % 23.8 % 8.0 % 15.8 % SC
MEDIA 30.0 % 25.55 % 12.4 % 36.3 % SC
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5.3. Niveles Geotécnicos
Tras el análisis de los resultados del sondeo, el ensayo de
penetración dinámica continua, los ensayos de laboratorio, y teniendo en
cuenta la geología de la zona, podemos distinguir dos niveles u
horizontes geotécnicos principales en la profundidad investigada:
NIVEL GEOTÉCNICO I: RELLENO ANTRÓPICO.
NIVEL GEOTÉCNICO II: COLADAS VOLCÁNICAS.
La superficie de la parcela donde se proyecta el edificio que nos ocupa se
encuentra tapizada por material de relleno vertido sobre la superficie
original de la misma.
NIVEL GEOTÉCNICO I. RELLENO ANTRÓPICO.
Tapizando los puntos sobre los que se han realizado los
reconocimientos se encuentra una cobertera suprayacente constituida
por un relleno de naturaleza antrópica.
Las exploraciones geotécnicas realizadas ponen de manifiesto la
existencia de una potencia de relleno que varía entre 1.00 m y 1.70
metros.
Es importante tener en cuenta que debido al carácter puntual de los
reconocimientos no se descartan espesores mayores, pudiendo existir
zonas donde este nivel alcance mayores potencias.
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Los espesores descritos en cada uno de los ensayos son estos:
SONDEO RELLENO DPSH P1 RELLENO
SONDEO S1 1.20 m DPSH P1 1.60 m
SONDEO S3 1.30 m DPSH P2 1.00 m
SONDEO S4 1.00 m DPSH P3 --
SONDEO S5 1.70 m DPSH P4 0.80 m
SONDEO S4’ 1.90 m DPSH P5 0.60 m
SONDEO S5’ 0.30 m DPSH P6 --
A partir de las diagrafías correspondientes a los ensayos P3 y P6 resulta
complicado interpretar una potencia de relleno.
Este primer nivel está constituido por bloquees, bolos, grava, gravilla y
arena de naturaleza predominantemente volcánica. Presenta una matriz
de tonalidad marrón oscura. Presenta frecuentes restos antrópicos como
plásticos, maderas, hormigón. Se describe una cierta concentración de
cantos gruesos en la zona más superficial de este nivel I.
De modo general, la capacidad portante de esta capa es muy baja y su
deformabilidad es grande y errática por su heterogeneidad, por lo que
no se considera viable utilizarla como capa portante para cualquier
elemento de responsabilidad.
Por tanto, deberá ser desmantelada o atravesada por los elementos de
cimentación. Además, por su estructura floja son susceptibles de
experimentar asientos de colapso en condiciones de inundación bajo
carga.
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Por su naturaleza y génesis este nivel se considera no apto para el apoyo
de ningún tipo de cimentación.
Se deberá prestar especial atención a la eliminación de cualquier resto
de material perteneciente a esta capa que pueda existir a la hora de
cimentar.
Para este nivel geotécnico I, recomendamos los siguientes parámetros:
PARÁMETROS VALORES
ÍNDICE SPT N30 = 5-10
DENSIDAD APARENTE γap = 1.65-1.70 t/m3
ANGULO DE ROZAMIENTO Φ = 12-14°
COHESIÓN EFECTIVA C = 0.10-0.20 t/m2
Una vez se atraviesa el primer nivel geotécnico perteneciente al relleno
antrópico vertido sobre la superficie original de la zona, se describe el
terreno natural de la zona de estudio ≈ nivel geotécnico II. Este está
constituido por sedimentos derivados de las erupciones volcánicas del
Monte Gurugú y su erosión.
NIVEL GEOTÉCNICO II. COLADAS VOLCÁNICAS.
Bajo la cobertera de relleno descrita y prolongándose por debajo
de la profundidad investigada (15.00 m) se describe este nivel II, el cual
constituye el terreno natural de la zona de estudio.
Está constituido por arena limosa de tono marrón negruzco con
frecuentes niveles arcillosos intercalados. Presenta abundantes bloques,
bolos y grava de canto subanguloso y naturaleza volcánica.
A partir de 11.00 metros la litología varia ligeramente y se describe
como una arena media a fina de tono marrón anaranjado con bolos de
naturaleza volcánica.
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En el siguiente cuadro se exponen las tandas de golpeos obtenidas en los
diferentes ensayos realizados a lo largo de este nivel II:
ENSAYO / PROF. (m) GOLPEO SPT EQUIVALENTE COMPACIDAD
S1 SPT 2.00-2.60 m 21/8/5/12 13 MEDIA
S1 SPT 4.00-4.60 m 3/7/8/10 15 MEDIA
S1 SPT 6.00-6.10 m 50/R R MUY DENSA
S1 SPT 8.30-8.44 m 50/R R MUY DENSA
S1 SPT 11-11.05 m 50/R R MUY DENSA
S1 SPT 12.3-12.34m 40/50/R R MUY DENSA
S4 SPT 3.00-3.60 m 10/16/25/25 41 DENSA
S5 SPT 2.70-3.30 m 13/26/33/48 59 MUY DENSA
S4’ SPT 3.00-3.60 m 32/22/26/17 48 DENSA
S4’ SPT 6.00-6.60 m 15/32/45/50R 77 MUY DENSA
S4’ SPT 9.00-9.60 m 3/3/7/14 10 MEDIA
S4’ SPT 11.40-12.00 m 3/7/8/9 15 MEDIA
S5’ SPT 3.00-3.60 m 13/19/41/38 60 MUY DENSA
S5’ SPT 6.00-6.60 m 28/26/50R R MUY DENSA
S5’ SPT 9.00-9.60 m 6/4/4/5 8 FLOJA
S5’ SPT 12.00-12.60 m 2/4/5/12 9 FLOJA
Estos valores muestran una compacidad media de este nivel geotécnico
II en la zona de techo (hasta 5 m) y densa a muy densa en profundidad
(a partir de 6 m). En el caso del S5’ se describen valores anormalmente
bajos en profundidad.
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Por tanto, se podría resumir que en este caso (nivel geotécnico II) los
resultados obtenidos en los ensayos de penetración (SPT y penetros)
están en consonancia. Los resultados interpretan una zona de techo de
compacidad media hasta una profundidad de unos 5 metros y densa a
muy densa en profundidad.
En función de los resultados obtenidos, se proponen los siguientes
valores para los diferentes parámetros georesistentes de este nivel II,
considerando los resultados obtenidos en los ensayos realizados a lo
largo del mismo:
PARÁMETROS VALORES
ZONA DE MURO (HASTA 5 m)
ÍNDICE SPT N30 = 15-20
DENSIDAD APARENTE γap = 2.05-2.10 t/m3
ANGULO DE ROZAMIENTO Φ = 32-34°
COHESIÓN EFECTIVA C = 0.35-0.45 t/m2
MÓDULO DE DEFORMACIÓN Σ = 75-100
COEFICIENTE DE POISSON ν = 0.30
ZONA DE TECHO (A PARTIR DE 5 m)
ÍNDICE SPT N30 = 30-50
DENSIDAD APARENTE γap = 2.10-2.15 t/m3
ANGULO DE ROZAMIENTO Φ = 35-37°
COHESIÓN EFECTIVA C = 0.50-0.75 t/m2
MÓDULO DE DEFORMACIÓN Σ = 175-200
COEFICIENTE DE POISSON ν = 0.30
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5.4. Nivel freático
Se procedió unos días después de la terminación de los sondeos a
la medida de dicho nivel no detectándose la presencia del mismo en el
interior de la tubería de PVC instalada.
La modificación de los cauces de los cursos de agua que llegan a la
ciudad y su encauzamiento ha modificado las líneas naturales del agua
en el subsuelo. La existencia de agua en el subsuelo de la parcela puede
estar asociada con el régimen de precipitaciones locales.
5.5. Agresividad
Se han analizado varias muestras de suelo para determinar el
contenido de sulfatos solubles, resultando ser nulo el contenido en
sulfatos.
De acuerdo con la Instrucción de Hormigón Estructural (EHE), para
definir la agresividad a la que va a estar sometido cada elemento
estructural se considera una clase general de exposición IIa. No hay
clase específica de exposición, así el tipo de ambiente es IIa, por lo que
según esta norma no es necesario el uso de cemento sulforresistente en
la elaboración del hormigón de los elementos de cimentación.
Por otro lado, para garantizar la durabilidad del hormigón, según la EHE
el contenido de cemento debe ser como mínimo de 275 Kg/m3 y la
relación máxima agua / cemento será 0.60. En un ambiente tipo IIa es
necesario prever las del peso del cemento.
Las recomendaciones anteriores se han dado siguiendo los criterios de la
norma de Hormigón Estructural EHE y de la NTE de Acondicionamiento
del terreno y Cimentaciones.
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6. ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN
Los dos condicionantes fundamentales a la hora de definir la
cimentación a utilizar son: el tipo de edificación y el tipo de terreno
existente en el solar.
6.1. Tipo de edificación
Se tiene prevista la construcción de un edificio cuya sección
constará una planta de sótano semienterrada, planta baja, cinco alturas
y ático.
La carga aproximada a transmitir por el edificio sobre el terreno será de
unas 10 Tn/m2 (8 tn/m2 cada forjado + 2 tn/m2 losa).
La superficie del mismo será de de 1048,15 m2, siendo sus lados
mayores de 42 m x 27 metros de ancho.
La obra presenta una medianera en la linde Este de reciente
construcción. La sección de este edificio es similar a la prevista. Se
desconoce el tipo de cimentación de esta estructura, por lo cual sería
necesario valorar como puede influir la construcción de una nueva
estructura en el entorno.
Es recomendable el seguimiento de las estructuras vecinas así como los
elementos de infraestructura que existan, durante el tiempo de
construcción del edificio proyectado.
6.2. Características del terreno
El terreno aflorante en la parcela objeto de este estudio está
constituido por dos niveles geotécnicos:
- El nivel geotécnico I correspondiente a una capa de relleno
vertida sobre la topografía original.
Se han descrito espesor de relleno que van desde 1.00 m hasta
1.70 metros.
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- El nivel geotécnico II corresponde con el terreno natural de la
zona de estudio. Se describe bajo la capa de relleno y se
prolonga por debajo de la profundidad máxima investigada (15
metros).
Desde un punto de vista litológico se trata de arena limosa de
tono marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos
intercalados. Presenta abundantes bloques, bolos y grava de
canto subanguloso y naturaleza volcánica.
Su compacidad es media en la zona de techo (hasta unos 5 m de
profundidad) y densa a muy densa en adelante.
No se ha detectado la presencia de nivel freático a lo largo de la tubería
de PVC instalada en los sondeos.
Según la EHE el ambiente de exposición es IIa.
6.3. Consideraciones geotécnicas
El escenario geotécnico que determina las condiciones de
cimentación del proyecto que nos ocupa está dominado por dos factores
principales:
- La existencia de una capa de relleno tapizando el terreno
natural.
- La heterogeneidad del terreno natural. Presenta bolos y bloques
distribuidos de modo aleatorio y tramos arcillosos.
El apoyo de cualquier elemento de cimentación sobre la capa de relleno y
no sobre el terreno natural puede derivar en lesiones sobre la estructura.
Estas se asociarían a asientos diferencial, colapsos del relleno, lavado de
finos, huecos, etc.
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Una vez se alcancé el terreno natural, la cimentación a adoptar debe ser
capaz de absorber el carácter heterogéneo del mismo y evitar asientos
diferenciales.
6.4. Cimentación del edificio
A la vista de estas consideraciones resulta imprescindible, de cara
a cimentar el edificio, superar por completo la capa de relleno y empotrar
la cimentación en el terreno natural (nivel geotécnico II). Para ello se
debe excavar, eliminar o sustituir por completo el relleno.
Se recomienda cimentar el edificio mediante losa de hormigón armado
apoyada sobre el nivel geotécnico II de terreno natural. Para ello será
completamente superar el nivel I de relleno identificado en los diferentes
trabajos realizados.
Se ha descrito un espesor de relleno que oscila entre 1.00 m y 1.70 m
tapizando la superficie actual de la parcela. Será necesario atravesar,
eliminar o sustituir esta franja superficial y empotrar al menos una
profundidad equivalente al canto de la losa en el terreno natural
subyacente (nivel geotécnico II).
El terreno natural se puede identificar como una arena limosa de tono
marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos intercalados. Presenta
abundantes bloques, bolos y grava de canto subanguloso y naturaleza
volcánica.
Las leyes que gobiernan la seguridad frente al hundimiento por rotura
del suelo son muy similares en el caso de zapatas y en el de losas. Sin
embargo, la distribución de los asientos producidos es muy diferente en
estos dos tipos de cimentaciones.
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Las zapatas aisladas generalmente están separadas entre sí a distancias
grandes comparadas con sus dimensiones. En este caso, cada una de
ellas asienta como si las otras no existieran. Si el suelo fuera
homogéneo, las zapatas aisladas asentarían prácticamente lo mismo.
En la realidad asientan en forma asimétrica debido a que ningún estrato
de suelo es homogéneo. El subsuelo siempre presenta variaciones
erráticas de compresibilidad que no pueden predecirse con ningún
método práctico.
En una cimentación con losa, como los puntos débiles del terreno están
distribuidos al azar sus efectos sobre el asiento del área cargada se
contrarrestan parcialmente unos con otros. Por este motivo y debido
también a la rigidez de la losa de cimentación, la estructura asienta
como si el subsuelo cargado fuera más o menos homogéneo. El asiento
no es necesariamente uniforme, pero adquiere una forma bastante
definida en lugar de la errática que se obtiene en las zapatas aisladas.
En terrenos con acusada heterogeneidad una cimentación mediante losa
de hormigón armado ofrecería más garantías de uso de cara a posibles
problemas de asentamiento diferencial ocasionados por zonas
especialmente duras alternantes con zonas más blandas.
6.5. Cimentación mediante losa
Este tipo de cimentación es indicado para reducir los asientos
diferenciales en terrenos heterogéneos, con inclusiones o con defectos
erráticos, ya que, por su propia rigidez y de la estructura del propio
edificio, tienden a uniformar asientos. Además de participar de un
coeficiente de seguridad mucho mayor que la solución por zapatas.
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En una cimentación con placa, la profundidad activa se extiende a una
mayor distancia y, dentro de la misma, los puntos débiles que están
distribuidos al azar, de modo que sus efectos sobre el asiento del área
cargada se contrarrestan parcialmente unos con otros.
Por ello, la estructura asienta como si el subsuelo fuese más o menos
homogéneo, cargado aunque no necesariamente uniforme, pero
adquiere una forma bastante más definida en lugar de la errática que
se observaría en una solución con zapatas.
Además este tipo de cimentación se suele utilizar para terrenos con
escasa capacidad portante (< 1.50 Kg./cm2) y/o para impermeabilizar
la planta sótano.
6.5.1. Profundidad de cimentación
Para que una cimentación como la propuesta (losa) sea viable es
necesario proceder a empotrar la placa al menos a un canto de
profundidad en el terreno natural formado por una arena limosa de tono
marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos intercalados y bolos de
naturaleza poligénica (sobretodo volcánica).
Según los diferentes trabajos ejecutados la potencia de la cobertera de
relleno oscila entre 1.00 m y 1.70 m bajo la rasante del ejecución de los
reconocimientos.
De acuerdo con estos espesores de relleno la profundidad mínima para
cimentar la placa de cimentación estaría en torno a 2.00 metros
(excavación del relleno ≈ 1.00-1.50 m + el canto de la cimentación
prevista ≈ 0.50-0.70 m).
Es posible que una vez descubierta la excavación para la losa en el interior
del solar esta cota sea inferior, debido a que el relleno encontrado bajo la
misma sea de mayor entidad. En cualquier caso es fundamental eliminar
todo este primer manto antrópico de parámetros geotécnicos deficientes.
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6.5.2. Acondicionamiento del terreno
Para ejecutar la cimentación mediante losa de cimentación, es
importante conseguir que la superficie del terreno sobre la que se apoye
la losa sea compacta y no tenga zonas blandas para evitar asientos bajo
la losa.
Por tanto, se recomienda recompactar la superficie de desplante en la
que asiente la losa, ya que siempre puede quedar esponjada y algo
alterada debido a las operaciones de movimientos de tierras.
Estas recomendaciones suponen que la distribución de cargas sobre la
losa es bastante uniforme. Si la estructura soportada por la losa consta
de varias partes con alturas muy distintas, resulta aconsejable prever
juntas de construcción en los límites entre dichas partes.
6.5.3. Consideraciones de tensión admisible
El material estudiado presenta variaciones en la proporción de
elementos finos (limosos). Predominan los niveles granulares respecto de
los niveles arcillosos, así, se podría abordar el cálculo de la tensión
admisible mediante formulación en material granular.
Según el nuevo Código Técnico de la Edificación, en estos suelos
granulares la presión admisible para las cimentaciones viene dada, a
excepción de cimentaciones angostas en suelos flojos, por condiciones de
asientos más que por la carga límite de hundimiento, según Meyerhof
(1965).
Cuando la superficie del terreno sea marcadamente horizontal (pendiente
inferior al 10%), la inclinación con la vertical de la resultante de las
acciones sea menor del 10% y se admita la producción de asientos de
hasta 25 mm, la presión vertical admisible de servicio podrá evaluarse
mediante las siguientes expresiones basadas en el golpeo NSPT obtenido
en el ensayo SPT:
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Para B* ≥ 1.20 m:
qadm = 8 N SPT (1+(D/3B*)) (St/25) ((B*+0.3)/B*)2
St = asiento total admisible, en mm = 25 / NSPT = valor medio de los
resultados, obtenidos en una zona de influencia de la cimentación comprendida
entre un plano situado a una distancia 0,5B* por encima de su base y otro
situado a una distancia mínima 2B* por debajo de la misma. Para el cálculo se
considera un golpeo N30 = 20-21 / D = profundidad de empotramiento = 1.50
m / B* = ancho equivalente de la cimentación = 27 m.
Operando correctamente, se obtiene una tensión admisible igual a:
qadm = 8 N SPT (1+(D/3B*)) (St/25) ((B*+0.3)/B*)2= [(8 x 20-21) x
(1.02) x (1) x (1.002)] = 163.5 – 171.7 kN/m2 ≈ 1.65-1.70 kp/cm2,
para un asiento de 25 mm.
De acuerdo con esto se recomienda tomar como valor referencia para la
presión admisible, para un valor máximo de asiento de 1 pulgada,
empotrando la cimentación al menos un canto en el nivel II: qadm =
1.65-1.70 Kp/cm2.
Por otra parte, la naturaleza esencialmente granular del mismo supone
que el asentamiento se produciría a corto plazo, por la disipación de las
presiones intersticiales, es decir, la carga se aplica con drenaje,
alcanzando el asentamiento máximo con carácter inmediato a la
terminación de la obra de construcción.
La carga neta a la cota de cimentación de una losa es igual a la carga
total de lo construido menos el peso efectivo del suelo excavado hasta la
cota de cimentación.
Qedificio = 10 Tn/m2
Qtierras = [(1.50 m x 1.75 tn/m2) + (0.50 m x 1.90 tn/m2)] = 3.575 Tn/m2
Qneta = Qtotal – Qtierras = 10.00 – 3.575 Tn/m2 = 6.425 Tn/m2 ≈ 0.65 Kg/cm2
Qneta< Padm
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Las cargas netas que actuarían a nivel de cota de desplante de la
cimentación, satisface la anterior condición, por lo que la solución
geotécnica por placa es viable.
6.5.4. Cálculo de asientos
Procedemos a continuación a la realización de una comprobación
de asientos cuyo cálculo se abordará con el modelo matemático de
multicapa elástica sobre base rígida.
Supone que el suelo se comporta como un semiespacio estratificado
en capas, donde cada una presenta un comportamiento elástico lineal,
isótropo y homogéneo diferente, bajo una capa rígida que supone la
desaparición del asiento que corresponde al semiespacio que ocupa y
que altera la distribución de tensiones en las capas compresibles.
Un cálculo aproximado del módulo de deformación elástica de las
diferentes capas deformables, se puede estimar a partir de los valores
del número de penetración N30 (S.P.T.) o en su defecto por N20, según
las correlaciones realizadas por Schmertmann, entre aquellos y la
resistencia a la penetración estática con cono.
Así tenemos:
E (Kg/cm2) = 5 x N30 ó N20 (arcilla/limo/marga)
E (Kg/cm2) = 7.5 x N30 ó N20 (arenas)
Para el cálculo de asientos empleamos el método aproximado de
Steinbrenner. El asiento de cada capa es: Si = So – Sz.
Siendo: So y Sz el asiento a techo y muro de la capa, calculado mediante
la siguiente ecuación (para el asiento medio de la cimentación);
Sz = K x q x B 2E
(M Ø1 - N Ø2) 003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
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Siendo: Q = presión neta de la cimentación / B = ancho de la cimentación (m)
/ E = módulo de deformación elástica (Tn/m2) / Ca = 1- μ2 (μ = Coef. Poisson) /
Cb = 1 - μ - 2μ2 / φ1 y φ2 = coeficientes que dependen de las dimensiones de la
cimentación y de la profundidad de cada capa.
El asiento total, S, se obtiene sumando los asientos de cada capa. El
asiento en el centro se obtiene por combinación del asiento en la esquina
de cuatro rectángulos iguales cuya superficie total coincide con la de la
superficie cargada.
El asiento medio, con una distribución parabólica del asiento bajo la
cimentación es aproximadamente:
Smedio = Sesquina + 0.66 × (Scentro – Sesquina). (Este asiento no incluye la
influencia de cimentaciones cercanas).
En el siguiente cuadro figuran los datos del terreno tenidos en cuenta
para este cálculo de asientos, considerando que una cota de desplante
de la placa de cimentación a una profundidad de 2.00 metros,
considerando una profundidad de influencia de 10.00 metros y una
carga neta transmitida de 0.65 kg/cm2:
DATOS DEL TERRENO (HIPÓTESIS DE CÁLCULO)
CAPA COTA DE INICIO MÓDULO DE DEFORMACIÓN E (kg/cm2) POISSON ν
1 2.00-3.00 m 50 0.30
2 3.00-5.00 m 75 0.30
3 5.00-7.50 m 150 0.30
4 7.50-10.00 m 175 0.30
Realizando los cálculos con la formulación establecida por Steinbrenner,
se obtiene un asiento medio total de 3.80 cm, un asiento en el centro de
la placa de 4.70 cm y un asiento en la esquina de 1.10 cm.
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Según NBE/AE/88, el asiento general máximo admisible que pueden
tolerar una estructura de hormigón armado de gran rigidez, cimentado
sobre losa es de 50 mm (2 pulgadas).
6.5.5. Coeficiente de Balasto
El coeficiente de balasto; no es una constante del terreno, sino que
depende del nivel de tensiones alcanzado y de las dimensiones del área
cargada.
Para conocer este valor con exactitud es necesario efectuar ensayos de
placa de carga en el material sobre el que se apoye la cimentación.
Como referencia para el coeficiente de balasto (K30), para una arena de
compacidad media, el nuevo Código Técnico de la Edificación (CTE Libro 3
Cimientos) propone un valor orientativo de 30-60 MN/m3.
6.6. Cimentación mediante losa apoyada sobre capa de
aportación compactada por tongadas
En caso que por necesidad de proyecto, bien porque carga
admisible del terreno propuesta a una profundidad de 2.00 m, sea
reducida (1.70 kp/cm2) o porque la cota de desplante de la placa de
cimentación sea demasiado profunda, se podría disponer una capa de
aportación compactada por tongadas (≈ mejora de terreno).
Esta opción proporciona una cota de desplante para la planta inferior a
elegir, variando la potencia de la capa de mejora. Además, proporciona
unos valores de tensión admisible y balasto algo superiores a los que se
obtendrían cimentando directamente sobre el terreno natural.
En este caso se puede optar por la ejecución de una mejora constituida
por una capa de aportación compactada por tongadas sobre la cual
apoyar la losa de hormigón armado.
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Para la realización del relleno se aconseja la utilización de suelo
seleccionado de acuerdo con las prescripciones recogidas en el artículo
330 del PG3 (Orden Circular 326/00 del Ministerio de Fomento). La
puesta en obra del material se cuidará y controlará de acuerdo con las
siguientes recomendaciones:
- El material deberá estar exento de terrones de arcilla, material
vegetal, marga u otras materias extrañas.
- Se controlarán las características del material, mediante ensayos de
laboratorio, al menos una vez cada 2000 m3.
- El material se extenderá en tongadas sucesivas de 30 cm de espesor
cada una. Una vez extendida la tongada se procederá a su
humectación, de forma uniforme, hasta que el material alcance su
contenido óptimo de humedad.
- Las tongadas se compactarán individualmente hasta alcanzar una
densidad del 100 % de la densidad máxima obtenida en el ensayo
Proctor Modificado.
- Posteriormente a la mejora por densificación o incrustación del
fondo de excavación se colocará un geotextil con función de
refuerzo mecánico y lámina impermeabilizante, y entre alguna de
las tongadas a realizar.
- El relleno se realizará dejando siempre una ligera pendiente a favor
del talud con objeto de permitir la evacuación del agua y evitar la
formación de charcos en caso de lluvia durante la ejecución de la
obra.
- Se efectuará un control de la ejecución del relleno que comprenda al
menos una determinación de la densidad "in situ" por cada 500 m2
de superficie y tongada. Se aconseja la ejecución de placas de carga
al objeto de comprobar los asientos generados.
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En la medida que se garantice la correcta puesta en obra de este
material mejorado por tongadas, aumentará el grado de funcionamiento
de la cimentación. En cualquier caso será necesario controlar de forma
efectiva la puesta en obra del material de aportación mediante los
ensayos recomendados.
Estudiamos este caso como una capa granular compacta sobre una
arcillosa más blanda. Para calcular la presión de hundimiento del
conjunto, nos basamos en la expresión de Hanna y Meyerhof (1980):
qh = [(qbh) + ((γ H2 (1+2D / H)) (Ks tgφ / B)) – (γ H)]
Donde: qh = presión de hundimiento del conjunto / qbh = presión de
hundimiento del nivel II = 1.00 kg/cm2 / γap = densidad de la capa arenosa
compacta = 2.00 T/m3 / H = distancia entre la base de la cimentación y el
límite entre las dos capas = 2.00-2.50 m / D = profundidad de apoyo de la
cimentación = 0.50 m. Ks = coeficiente de resistencia al punzonamiento = 2.00
/ φ = ángulo de rozamiento de la capa arenosa compacta = 30° / B = ancho de
la cimentación = 10 m.
El valor de la tensión admisible del terreno una vez se efectúe la mejora
dependerá de la cota de partido (qadm inicial propia del terreno) y del
espesor de mejora.
En el caso de que el espesor de mejora sea de 1.00 metro se recomienda
tomar como referencia para la tensión admisible de la cimentación
propuesta un valor en torno a 2.00 kp/cm2.
La elección del espesor de mejora será decisión de la dirección
facultativa, en función de las directrices marcadas por el proyecto.
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La carga neta a la cota de cimentación de una losa es igual a la carga
total de lo construido menos el peso efectivo del suelo excavado hasta la
cota de cimentación. En este caso sería:
Qtotal = Qmejora + Qedificio = [(2.00 m x 2.00 tn/m3) + (10.00
tn/m2)] = 12.00 Tn/m2.
Qtierras = [(1.50 m x 1.75 tn/m3) + (1.50 m x 1.90 tn/m3)]] = 5.475
Tn/m2.
Qneta = Qtotal – Qtierras = 12.00 – 5.475 Tn/m2 = 6.525 Tn/m2 ≈ 0.65
Kg/cm2.
Por tanto, Qneta< Padm, por lo que la carga neta que actuarían a nivel de
cota de desplante de la cimentación, satisface la anterior condición, por
lo que la solución geotécnica por placa es viable.
En el caso de efectuar un relleno material seleccionado (arena limosa de
compacidad media) se recomienda tomar de referencia para el
coeficiente de balasto un valor (K30) = 7.50 Kp/cm3.
La toma de un valor exacto de este coeficiente requiere de la realización
de ensayas de placa de carga una vez finalizada la compactación del
material en obra.
Siguiendo el modelo de cálculo expuesto (Steinbrenner), para una cota
de arranque de cimentación de – 2.00 m, un espesor de mejora de 1.00
m, una carga neta a transmitir de 0.65 kp/cm2, se obtiene un asiento en
el centro de la placa de 3.90 cm, en la esquina de 0.90 cm, resultando
un asiento medio de 3.20 cm.
El asiento general máximo admisible que pueden tolerar una estructura
de hormigón armado de gran rigidez, cimentado sobre losa es de 50 mm
(5.00 cm).
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Para la determinación de los asientos previstos se han tenido en cuenta
la siguiente hipótesis de cálculo:
DATOS DEL TERRENO (HIPÓTESIS DE CÁLCULO)
CAPA COTAS (m) MÓDULO DE DEFORMACIÓN E (kg/cm2) POISSON ν
1 1.00-2.00 150 0.30
2 2.00-3.00 50 0.30
3 3.00-5.00 75 0.30
4 5.00-7.50 150 0.30
5 7.50-10.00 175 0.30
Será necesario controlar la puesta en obra de esta capa compactada
mediante los mecánismos de control habituales (proctor, densidad in situ,
penetros, etc).
6.7. Excavación y contención
De cara a la ejecución del talud previsto contra la calle de acceso y
en la parte del perímetro que corresponda se recomienda construir un
muro de hormigón armado.
Esta medida dotará de estabilidad a las paredes de excavación, evitando
caídas, daños en las edificaciones vecinas y peligro a los trabajadores.
Además de impermeabilizar la parte enterrada del edificio antes futuras
filtraciones.
Según CTE (Apartado 7.2.1 Libro 3): la realización de una excavación
debe asegurar que las actividades constructivas previstas en el entorno
de la misma pueden llevarse a cabo sin llegar a las condiciones de los
estados límite último ni de servicio. 003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
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De cara al diseño de este muro se recomienda tomar como referencia los
parámetros expuestos en el apartado 5.3, correspondientes al relleno
(desde 0.00 m a 2.00 m) y al terreno natural (nivel geotécnico II).
6.8. Estabilidad del Talud a Ejecutar (junto al vial de entrada)
De cara a valorar la estabilidad del frente de excavación, linde Sur
del edificio, se ha realizado un cálculo del factor de seguridad del talud
correspondiente a la sección Sur-Norte del proyecto.
El perfil considerado contempla un talud de 90° y una altura de 4-5
metros (diferencia de cota entre la calle de acceso y el fondo de
excavación).
Los cálculos se han realizado mediante el programa informático para Pc y
compatibles, Slide. Versión 5.0”, diseñado por la empresa ROCSCIENCE.
Esta herramienta sirva para valorar la estabilidad de taludes existentes,
taludes futuros y para la propuesta de elementos de contención.
El cálculo del coeficiente de seguridad frente al deslizamiento global
consiste en tantear varias líneas de posible rotura y estimar, para cada
una de ellas, el valor de su coeficiente de seguridad particular. El valor
mínimo de todos los coeficientes de seguridad obtenidos, será el
coeficiente de seguridad propiamente dicho frente al mecanismo de fallo
investigado. La teoría sobre la que se basa este tipo de cálculos es la
teoría del equilibrio límite.
El coeficiente de seguridad (Fs) que corresponde a una determinada línea
se obtiene comparando la resistencia real del terreno a lo largo de esa
línea con la resistencia mínima necesaria para el equilibrio estricto del
conjunto. Habitualmente se suele expresar como el cociente entre estas
dos magnitudes.
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Para el análisis se ha utilizado el método de las rebanadas. Este método
consiste en dividir la masa deslizante en el suficiente número de
rebanadas verticales, de manera que en su base pueda suponerse un
terreno homogéneo y se pueda, además, representar su fondo curvo por
una línea recta.
En él se satisface tanto el equilibrio de fuerzas como el de momentos,
pero la resultante de los esfuerzos entre rebanadas se define utilizando
una función arbitraria lambda que hay que resolver para que se
satisfagan los equilibrios de fuerzas y momentos.
En la siguiente figura se expone el círculo de rotura estimado y el
correspondiente factor de seguridad:
Figura 1: superficie con menor Fs (nivel geotécnico I).
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Figura 2: superficies de rotura más probable en nivel geotécnico II.
Los valores para los parámetros resistentes considerados en el cálculo
son los siguientes:
Relleno → densidad: 17 Kn/m3, cohesión: 10 KPa y ángulo de rozamiento
interno: 16˚.
Arena arcillosa con bolos → densidad: 21 Kn/m3, cohesión: 20 KPa y
ángulo de rozamiento interno: 32˚.
El cálculo realizado estima un factor de seguridad de:
- Un Fs de 1.152 para una posible caída en el manto de relleno.
- Unos valores de Fs entre 1.35-1.65 para una posible rotura en el
terreno natural (arena arcillosa rojiza con bolos).
A la vista de estos resultados se recomienda seguir las indicaciones
establecidas en el apartado 6.7 anterior de esta memoria.
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7. CONCLUSIONES
El proyecto que suscita la elaboración de este estudio es la
construcción de un edificio para viviendas de protección oficial en la
parcela P8 del sector S-10 conocido como Jardín Valenciano, sito en el
interior del territorio de la Ciudad Autónoma de Melilla.
Esta estructura ocupará en planta la totalidad de la superficie disponible,
unos 1050 m2 y constará de planta sótano, planta baja, cinco alturas y
ático → carga ≈10 Tn/m2 (8 tn/m2 cada forjado + 2 tn/m2 losa).
Para la exploración del terreno subyacente se ha ejecutado un sondeo
mecánico a rotación hasta 15 metros de profundidad, tres sondeos a
rotación de 3 metros de profundidad, seis ensayos de penetración
dinámica continua DPSH, dos calicatas y los correspondientes ensayos de
laboratorio.
El terreno aflorante en la parcela objeto de este estudio está constituido
por dos niveles geotécnicos:
- El nivel geotécnico I correspondiente a una capa de relleno
vertida sobre la topografía original.
Se han descrito espesor de relleno que van desde 1.00 m hasta
1.70 metros.
- El nivel geotécnico II corresponde con el terreno natural de la
zona de estudio. Se describe bajo la capa de relleno y se
prolonga por debajo de la profundidad máxima investigada (15
metros).
Desde un punto de vista litológico se trata de arena limosa de
tono marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos
intercalados. Presenta abundantes bloques, bolos y grava de
canto subanguloso y naturaleza volcánica.
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Su compacidad es media en la zona de techo (hasta unos 5 m de
profundidad) y densa a muy densa en adelante.
No se ha detectado la presencia de nivel freático a lo largo de la tubería
de PVC instalada en los sondeos.
Según la EHE el ambiente de exposición es IIa.
Los valores obtenidos para los diferentes parámetros sísmicos son:
PARÁMETRO VALOR
IMPORTANCIA DE LA CONSTRUCCIÓN
Normal
ACELERACIÓN SÍSMICA BÁSICA (ab)
0.08g
COEFICIENTE DE RIESGO (ρ) 1.00
COEFICIENTE DE CONTRIBUCIÓN (k)
1.00
TIPO IV 0.00-1.00 m
TIPO III 1.00-5.00 m TIPO DE TERRENO
TIPO II 5.00-30.00 m
COEFICIENTE DE SUELO (C) 1.36
COEF. AMPLIF. DEL TERRENO (S) 1.09
ACEL. SÍSMICO DE CÁLCULO (ac) 0.087g
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E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
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A la vista de las condiciones geotécnicas que presenta el terreno y las
necesidades estructurales del proyecto se recomienda optar por una
cimentación mediante losa de hormigón armado empotrada sobre el
terreno natural (nivel II).
De cara a cimentar se aconseja empotrar la placa de cimentación en el
terreno natural (a una profundidad de 2.00 m aproximadamente, según los
reconocimientos). Para ello se debe atravesar completamente la capa de
relleno existente y empotrar sobre el terreno natural ≈ arena limosa de
tono marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos intercalados y
bolos.
Se recomienda tomar como valor de referencia para la tensión admisible
del terreno a la cota de apoyo prevista y sobre el terreno natural (NG II)
de qadm = 1.65-1.70 kp/cm2.
Se recomienda tomar como referencia, para placa de 0.30 x 0.30 m2, un
valor de K30 = 30-60 MN/m3.
En el apartado 6.6 se detallan las condiciones geotécnicas para llevar a
cabo una aportación de terreno mejorado y cimentar a una cota superficial
(1.00 m), a partir de una tensión admisible mayor (2.00 kp/cm2).
En el apartado 6.7. se exponen una serie de recomendaciones a seguir de
cara a la excavación y contención de taludes.
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E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
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De cara al proyecto de la vivienda que nos ocupa se recogen en el
siguiente cuadro los principales geotécnicos estimados:
PARÁMETRO GEOTÉCNICO VALOR ESTIMADO
TIPOLOGÍA DE CIMENTACIÓN LOSA
PROFUNDIDAD APOYO 1.50 – 2.50 m
TIPO DE TERRENO TIPO III y II
ACELERACIÓN SÍMICA BÁSICA 0.08g
COEFIFICENTE DE SUELO 1.36
COEFICIENTE DE AMPLIFICACIÓN 1.09
ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO 0.087
TENSIÓN ADMISIBLE / Z = 2.00 m 1.65-1.70 kp/cm2
TENSIÓN ADMISIBLE MEJORA 2.00 kp/cm3
COEFICIENTE BALASTO/ Z = 2.00 m 30-60 MN/m3
COEFICIENTE BALASTO MEJORA 7.50 kp/cm3
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E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
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8. INSPECCIÓN EN OBRA
Dado el carácter puntual de los reconocimientos realizados
(sondeos, calicatas y ensayos de penetración) y la ejecución de los
mismos sobre el acerado, se recomienda que al inicio de la obra algún
técnico competente confirme que el subsuelo hallado está en
consonancia con las conclusiones anteriores. Debido a que la información
suministrada por la campaña de reconocimientos, es solo totalmente
fidedigna en los puntos explorados y en la fecha de su ejecución, de
modo que su extrapolación al resto del terreno objeto de estudio no es
más que una interpretación razonable según el estado actual de la
técnica.
Melilla, 28 de Enero de 2013
Técnico Autor del Informe
Xavier Artero Orellana
Geólogo
Colegiado nº 439 ICOGA
Este documento consta de una memoria de cincuenta y cinco (55)
páginas numeradas correlativamente y una serie de anejos adjuntos.
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E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
9. ANEJOS
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E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
9.1. MAPA DE SITUACIÓN
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003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
9.2. MAPA GEOLÓGICO
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
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9.3. SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS
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003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
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Emplazamiento Sondeo S4’
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Emplazamiento Sondeo S5’
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
9.4. REPORTAJE FOTOGRÁFICO
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E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Estado del solar (Sept. 2012)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Estado del solar Mayo 2010
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E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Emplazamiento Sondeo 3 (Sept. 2012)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
9.5. CORTE GRÁFICO DE LOS SONDEOS
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05
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003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
OBRA: EDIFICIO DE VIVIENDAS EN PARCELA P-8
SEC
TOR
10, JARDIN VALENCIANO,
MEL
ILLA
.SONDEO: S 3
CLIENTE: EMVISMESA
FECHA: 09/2012
MUESTRAS
SPT
Clasif.
SO4=
Inalt.
LL
LP
IP5
0,4
0,08
USCS
(%)
1,30
Relleno Antrópico.
0.0
1.0
No se ha detectado nivel
freático a lo largo de la
tubería de PVC
instalada en el sondeo.
DESCRIPCION DEL
ATTERBERG
GRANULOMETRIA
20406080100
Geológico
TERRENO
Profundidad
Perforación
Recuper.
NF
Corte
TESTIGOS
LIMITES DE
OBSERVACIONES
(%)
3,0
2,80
3,00
Arena limosa con arcilla de tono marrón a rojizas .Presenta
algún bolo y gravillas esporádicas. Abundantes bolos a la
base.
86 mm.(W, tipo B)
2.0
FIN DE SONDEO A 3,00 m
Arena limosa de tono marrón, algo rojiza, con gravilla. Se
observan tonalidades amarillentos de carbonatos.
Xavier Artero Orellana
Geólogo
Colegiado nº 439 ICOGA
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
OBRA: EDIFICIO DE VIVIENDAS EN PARCELA P-8
SEC
TOR
10, JARDIN VALENCIANO,
MEL
ILLA
.SONDEO: S 4
CLIENTE: EMVISMESA
FECHA: 09/2012
MUESTRAS
SPT
Clasif.
SO4=
Inalt.
LL
LP
IP5
0,4
0,08
USCS
(%)
0.0
No se ha detectado nivel
freático a lo largo de la
tubería de PVC
instalada en el sondeo.
1.0
DESCRIPCION DEL
ATTERBERG
GRANULOMETRIA
20406080100
Geológico
Profundidad
Perforación
Recuper.
NF
Corte
TESTIGOS
LIMITES DE
OBSERVACIONES
(%)
1,00
Relleno Antrópico.
TERRENO
3,00
3,60
10/16/25/25
FIN DE SONDEO A 3,00 m
86 mm.(W, tipo B)
2.0
3,0
3,60
Arena limosa de tono marrón, algo rojiza, con gravilla. Se
observan tonalidades amarillentos de carbonatos.
2,40
Arena limosa con arcilla de tono marrón a rojizas .Presenta
algún bolo y gravillas esporádicas. Abundantes bolos a la
base.
Xavier Artero Orellana
Geólogo
Colegiado nº 439 ICOGA
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
OBRA: EDIFICIO DE VIVIENDAS EN PARCELA P-8 S
ECTO
R 1
0, JARDIN VALENCIANO, M
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SONDEO: S 5
CLIENTE: EMVISMESA
FECHA: 09/2012
MUESTRAS
SPT
Clasif.
SO4=
Inalt.
LL
LP
IP5
0,4
0,08
USCS
(%)
Relleno Antrópico.
Geológico
0.0
No se ha detectado nivel
freático a lo largo de la
tubería de PVC
instalada en el sondeo.
1.0
OBSERVACIONES
DESCRIPCION DEL
ATTERBERG
GRANULOMETRIA
20406080100
(%)
TERRENO
Profundidad
Perforación
Recuper.
NF
Corte
TESTIGOS
LIMITES DE
2.0
2,70
3,00
13/26/33/48
1,70
3,30
Arena limosa de tono marrón, algo rojiza, con gravilla. Se
observan tonalidades amarillentos de carbonatos.
FIN DE SONDEO A 3,00 m
Xavier Artero Orellana
86 mm.(W, tipo B)
3,0
Xavier Artero Orellana
Geólogo
Colegiado nº 439 ICOGA
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
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003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
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E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
9.6. FOTOGRAFÍAS DE LAS CAJAS DE
TESTIGO CONTINUO
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Sondeo S1
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Sondeo 3
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E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Sondeo 4
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E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Sondeo 5
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Sondeo S4’
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Sondeo S5’
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
9.7. CALICATAS
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Calicata 1
Calicata 2
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
9.8. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-1 FECHA 17-abr-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0910
2718
1310
1213
1113
10021
1620
1919
1816
19
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
1920
2228
3340
4552
4957
80120
200
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
PROFUNDIDAD
EN
mts
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-2 FECHA 17-abr-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
010
12111212
1519
2127
3536
3230
3531
2940
4348
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
4840
5570
200
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
PROFUNDIDAD
EN
mts
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-3 FECHA 17-abr-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
033
4636
2616
1822
1924
2019
2324
2863
8373
77
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
7792
100200
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
PROFUNDIDAD
EN
mts
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-4 FECHA 11-sep-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
05
767
1211
1316
1924
1817
2249
3641
3943
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
4340
3837
424546
454748
5049
5160
200
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
PROFUNDIDAD
EN
mts
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-5 FECHA 11-sep-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
013
1011
3946
3125
3640
454950
6570
6859
6475
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
7580
8284
9086
7968
7560
8172
8083
8689
70200
4
5
6
7
8
9
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11
12
13
14
15
PROFUNDIDAD
EN
mts
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-6 FECHA 11-sep-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
020
2536
4022
2936
4618
374142
5644
8629
3637
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
373940
4245
4146
5052
5156
5156
596061
4546
4950
6168
7580
200
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
PROFUNDIDAD
EN
mts
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
9.9. ENSAYOS DE LABORATORIO
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE
MUESTRA DE SUELOMLG 10026 OBRA:
(ENSAYOS ACREDITADOS POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
Edificio de Viviendas
CLIENTE:
REFERENCIA:
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
EMVISMESA
MUESTRA Testigo de S elo S 1 2 00 2 60 m
MUESTRA DE SUELO
Clasificación ASTM-D 2478/00
FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%)
UNE 103-101-1995
Límite plástico UNE 103-103-1994
Límite líquido UNE 103-104-1993
ENSAYO SOLICITADOGranulometría por tamizado
NORMA APLICADA
MUESTRA: Testigo de Suelo S-1.- 2,00-2,60 m
100 0
FRACCIÓN QUE PASA 1” ASTM (%)
FRACCIÓN QUE PASA N.4 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N.10 ASTM (%) 79,8
96,5
FRACCIÓN QUE PASA N 80 ASTM (%)41,0
FRACCIÓN QUE PASA N.16 ASTM (%) 62,8FRACCIÓN QUE PASA N. 40 ASTM (%)
30 5GR
AN
ULO
MET
RÍA
FRACCIÓN QUE PASA 1,5” ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA 3 ASTM (%)
97,6
100,0100,0100,0
FRACCIÓN QUE PASA 3/4” ASTM (%)
88,6FRACCIÓN QUE PASA 3/8” ASTM (%)
FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%) 30,5
30,5
70
80
90
100CURVA GRANULOMÉTRICA
0
10
20
30
40
50
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0,010,1110
% Q
UE
PASA
ABERTURA en mm
LÍMITES DE ATTERBERG (Según UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993)
LÍMITE LÍQUIDO (%)LÍMITE PLASTICO (%) 16,8ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%) 10,5
27,3
ABERTURA en mm
CLASIFICACIÓN SEGÚN S.U.C.S. (Según ASTM-D 2487/00)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS FÍSICOS GTL
SC
Fdo.: Vicente Torres Muñoz Fdo.: Salvador Alarcón Vicente
Ingeniero Tecnico Industrial Licenciado en C. Geológicas
ICC CONTROL DE CALIDAD S.L. Laboratorio acreditado por la J.A., en las áreas EHA, EHC, GTC, GTL, VSF Y VSFPolígono Industrial "Sector 20", c/ Estaño, Nave 44-2, 04009 ALMERÍA Nº de inscripción en el registro: LE059-AL05 (BOJA nº 122 de fecha 24-Junio-2005)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO
MLG 10026 OBRA:
MUESTRA: Testigo de Suelo S-1.- 2,00-2,60 m
REFERENCIA: Edificio de Viviendas
CLIENTE: EMVISMESA
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
Contenido en sulfatos solubles Anejo 5 de E.H.E.ENSAYO SOLICITADO NORMA APLICADA
(ENSAYO ACREDITADO POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
(Según anejo 5 de E.H.E)
(mg./Kg)
CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES
SULFATOS SOLUBLES No contiene( g g)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS QUÍMICOS
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Juan M. Rodríguez Manzano (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en Químicas)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE
MUESTRA DE SUELOMLG 10026 OBRA: Edificio de Viviendas
CLIENTE:
REFERENCIA:
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
EMVISMESA
(ENSAYOS ACREDITADOS POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
MUESTRA DE SUELO
100 0
NORMA APLICADA
MUESTRA: Testigo de Suelo S-1.- 14,40-15,00 m
ENSAYO SOLICITADOGranulometría por tamizado UNE 103-101-1995
Límite plástico UNE 103-103-1994
Límite líquido UNE 103-104-1993
Clasificación ASTM-D 2478/00
FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%) 100,0100,0100,0
FRACCIÓN QUE PASA 3/4” ASTM (%)
95,3FRACCIÓN QUE PASA 3/8” ASTM (%)
98,2
FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%)
GR
AN
ULO
MET
RÍA
FRACCIÓN QUE PASA 1,5” ASTM (%)
FRACCIÓN QUE PASA N 80 ASTM (%)72,1
FRACCIÓN QUE PASA N.16 ASTM (%) 89,1FRACCIÓN QUE PASA N. 40 ASTM (%)
29 5
FRACCIÓN QUE PASA 1” ASTM (%)
FRACCIÓN QUE PASA N.4 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N.10 ASTM (%) 93,5
97,8
G FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%) 29,5FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%) 29,5
70
80
90
100CURVA GRANULOMÉTRICA
0
10
20
30
40
50
60
0 010 1110
% Q
UE
PASA
ABERTURA
LÍMITES DE ATTERBERG (Según UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993)
LÍMITE LÍQUIDO (%)LÍMITE PLASTICO (%)ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%) 15,8
23,88,0
0,010,1110ABERTURA en mm
CLASIFICACIÓN SEGÚN S.U.C.S. (Según ASTM-D 2487/00)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS FÍSICOS GTL
SC
Fdo.: Vicente Torres Muñoz Fdo.: Salvador Alarcón Vicente
Ingeniero Tecnico Industrial Licenciado en C. Geológicas
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO
MLG 10026 OBRA:REFERENCIA: Edificio de Viviendas
CLIENTE: EMVISMESA
MUESTRA: Testigo de Suelo S-1.- 14,40-15,00 m
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
(ENSAYO ACREDITADO POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
Contenido en sulfatos solubles Anejo 5 de E.H.E.ENSAYO SOLICITADO NORMA APLICADA
(Según anejo 5 de E.H.E)
(mg./Kg)
CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES
SULFATOS SOLUBLES No contiene( g g)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS QUÍMICOS
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Juan M. Rodríguez Manzano (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en Químicas)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
9.10. DOCUMENTOS EMITIDOS ANTERIORMENTE
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Estudio Geotécnico (24/05/2010)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CLIENTE: EMVISMESA
FECHA: 24 de Mayo de 2010
I N F O R M E G E O T E C N I C O
Edificio de viviendas en parcela P-8 del Jardín Valenciano
Ciudad Autónoma de Melilla
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INDICE GENERAL
1. INTRODUCCIÓN ........................................................................1
2. INFORMACIÓN PREVIA ...............................................................2
2.1. Situación geográfica y antecedentes de la parcela ....................2
2.2. Geología Regional ................................................................2
2.3. Geología local del Jardín Valenciano........................................5
2.4. Sismicidad ..........................................................................6
3. TRABAJOS REALIZADOS. .........................................................10
3.1. Sondeo mecánico a rotación ................................................10
3.2. Ensayos de penetración dinámica continua tipo DPSH .............13
3.3. Ensayos de laboratorio .......................................................15
4. COMENTARIO GEOTÉCNICO......................................................16
4.1. Niveles Geotécnicos............................................................16
4.2. Nivel freático.....................................................................24
4.3. Agresividad .......................................................................24
5. ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN..................................................25
5.1. Tipo de edificación .............................................................25
5.2. Características del terreno...................................................25
5.3. Consideraciones geotécnicas ...............................................26
5.4. Cimentación del edificio ......................................................27
5.5. Cimentación mediante pilotes ..............................................28
5.6. Cimentación mediante micropilotes ......................................32
6. CONCLUSIONES ......................................................................34
7. INSPECCIÓN EN OBRA .............................................................35
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8. ANEJOS
8.1. MAPA DE SITUACIÓN DE LA PARCELA
8.2. MAPA GEOLÓGICO DEL ÁREA
8.3. CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS
8.4. FOTOGRAFÍAS DEL SOLAR
8.5. CORTE GRÁFICO DE LOS SONDEOS
8.6. FOTOGRAFÍAS DE LAS CAJAS DE TESTIGO CONTINUO
8.7. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA
8.8. PERFIL GEOTÉCNICO
8.9. ENSAYOS DE LABORATORIO
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E.G. EDIFICIO EN PARCELA JARDIN VALENCIANO
MEMORIA
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E.G. EDIFICIO PARCELA JARDIN VALENCIANO Página 1 de 35
1. INTRODUCCIÓN
Se tiene prevista la construcción de un edificio de viviendas en
parte de la parcela P-8 del Sector S-10 conocido como Jardín Valenciano,
sito en el interior del territorio de la Ciudad Autónoma de Melilla.
A fin de determinar las características del subsuelo EMVISMESA ha
encargado a GEOTÉCNIA MELILLA, CB. la realización de un
reconocimiento del terreno, en el cual se proyecta la construcción del
edificio.
El reconocimiento en este caso ha consistido en la realización de dos
sondeos a rotación, tres ensayos de penetración dinámica continua y
toma de muestras y ensayos de laboratorio.
En el presente informe geotécnico se detallan los trabajos realizados, se
analizan los resultados obtenidos, se hace un comentario de las
características del subsuelo y se dan las conclusiones geotécnicas
necesarias para determinar las características de la cimentación de la
estructura proyectada.
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E.G. EDIFICIO PARCELA JARDIN VALENCIANO Página 2 de 35
2. INFORMACIÓN PREVIA
2.1. Situación geográfica y antecedentes de la parcela
La parcela objeto de reconocimiento se localiza en una zona
conocida como Jardín Valenciano, próxima a la carretera de La Purísima,
la carretera de Farhana y junto a la urbanización La Hacienda.
Desde el punto de vista de planificación a este sector se le conoce como
S-10. Esta zona ha sido urbanizada recientemente.
En la actualidad la superficie de la parcela se encuentra cubierta por
abundante vegetación. Se halla delimitada por el vial que dota de acceso
a la parcela P8 y por el curso de un arroyo en la parte posterior.
Su topografía es horizontal y se encuentra unos 3 metros por debajo de
la cota de rasante del vial. Esta consta de un área de 1048,15 m2 y un
perímetro de 127,5 metros.
En el apartado de anejos se adjunta la localización geográfica del área de
estudio.
2.2. Geología Regional
La Ciudad Autónoma de Melilla se encuentra en el arranque este
del Cabo Tres Forcas. En la parte sur del cabo, adentrándose
parcialmente en el territorio de la ciudad, se encuentra el complejo
volcánico del Gurugú, cuyo edificio principal está formado por un estrato
volcán complejo que alcanza los 900 metros de altura. La parte central
del cabo, incluyendo la práctica totalidad de Melilla, está cubierta por
sedimentos marinos someros de edad Tortoniense y más recientes.
El extremo norte está constituido por otro complejo volcánico de domos
con cantidades subordinadas de tobas, formadas por riolitas de la serie
calcoalcalina potásica.
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Al sur de este complejo volcánico se encuentra un asomo de forma
triangular de unos 5 km2 de rocas metamórficas fuertemente
tectonizadas.
Tres unidades metamórficas, claramente diferenciadas, se disponen
separadas por fallas de bajo ángulo. El despegue se ve afectado por
pliegues de gran radio cuyo eje hunde 10° hacia N 240. Los pliegues
involucran a los sedimentos circundantes que permiten datarlos como
Tortoniense superior. La unidad inferior (Unidad de Tarita), que aparece
penetrativamente foliada, está formada a muro con filitas grises con
cloritoide y a techo cuarcitas y carbonatos. Sobre ella se encuentra la
Unidad de Taidant, que en las partes mejor preservadas muestra
pizarras verdes oscuras y conglomerados con cantos de cuarzo y algunos
restos de areniscas rojas micáceas. Entre estas dos unidades tectónicas
existe un cuerpo fusiforme de serpentinitas que está incluido, al igual
que la mayor parte de las otras unidades, en una zona ancha de cizalla
frágil con gran desarrollo de cataclasitas y estructuras indicativas de
sentido de desplazamiento hacia el SO.
Discordante sobre estas rocas y sobre las rocas volcánicas se deposita un
conjunto de sedimentos que comienza en el Tortoniense medio-superior
en los que se ha llamado cuenca de Melilla. La sedimentación comienza
siendo silicataclástica, con un nivel de conglomerados recubiertos por
margas marinas, todo ello en la actualidad plegado y tectonizado. Sobre
estos sedimentos y el basamento se dispone el Tortoniense Superior-
Messiniense formado por calcarenitas depositadas en ambientes de
plataforma somera con intercalaciones de carbonatos arrecifales
coralinos. La secuencia estratigráfica es compleja, con alternancia de
calcarenitas, calizas arrecifales y areniscas en los bordes de la cuenca,
que hacia el centro pasan a ser dominantemente margas de cuenca
pelágica.
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El territorio de Melilla está constituido por materiales más propios de
borde, observándose una secuencia de carbonatos arrecifales y
calcarenitas a muro, una unidad detrítica intermedia depositada en
ambientes deltáicos, y a techo calcarenitas oolíticas y calizas
estromatolíticas.
La sedimentación es contemporánea con el vulcanismo del Gurugú,
instalándose algunos de los arrecifes en las laderas del volcán.
Constituyendo el cuaternario de esta área se detectan depósitos
travertínicos, aluviales, coluviales y marinos de playa. Los travertinos
afloran al norte, estando constituidos por un paquete de potencia
variable, de costras calcáreas que se sitúan sobre las areniscas
infrayacentes. Estos depósitos travertínicos no afloran al sur,
apareciendo en este caso un conjunto de arcillas, arenas y gravas de
naturaleza calcárea que forman parte de los depósitos coluviales.
Asociados a los cursos de agua de mayor entidad, aparece una
alternancia de arenas, gravas y arcillas correspondientes a los depósitos
aluviales. Los depósitos coluviales están formados por cantos y arenas
de mineralogía volcánica, procedentes de la erosión de los montes
situados en los alrededores de Melilla.
Por último aparecen sedimentos cuaternarios de clara influencia marina,
formados por las típicas arenas de playa.
En el Plioceno se destaca una serie estratigráfica constituida, de más
antigua a más moderna, por margas, calizas y areniscas. Las margas
forman la base del Plioceno y sobre ellas se sitúan calizas arenosas con
algunas intercalaciones arcillosas. Hacia el sur se reduce su espesor,
aumentando la proporción de arcillas y arenas.
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Sobre estas calizas aflora un paquete de areniscas silíceas de color
amarillento que terminan como calcarenitas. Hacia el sur cambian
lateralmente a arcillas.
También cabe destacar que la gran mayoría de los depósitos coluviales
del cuaternario de la zona, proceden de la denudación de estos montes
de origen volcánico.
2.3. Geología local del Jardín Valenciano
Los materiales aflorantes en la parcela objeto de estudio están
formados principalmente por sedimentos volcánicos procedentes de las
diferentes erupciones que han afectado al territorio melillense y en
menor medida por los sedimentos aluviales derivados del curso de agua
que delimita la parcela en su parte posterior.
Depósitos Volcánicos. Están constituidos por basaltos, traquitas y
andesitas, que aparecen interestratificadas en los sedimentos pliocenos
como consecuencia de continuadas emisiones de coladas volcánicas a
partir del monte Gurugú.
Estas coladas presentan distintas relaciones laterales acuñándose hacía
el norte entre margas y el Este entre margas y areniscas.
En los taludes próximos a la parcelo que nos ocupa se pueden observar
claramente estas coladas volcánicas y su relación con los depósitos
pliocenos (margas y areniscas).
Depósitos Cuaternarios. Estos depósitos están ligados al curso del
arroyo que delimita la parcela en su parte posterior. Se trata de los
depósitos volcánicos retrabajados por el arrastre del agua. Por tanto, los
cantos son de menor tamaño.
En el apartado correspondiente a Anejos se adjunta la localización
geológica del área de estudio.
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2.4. Sismicidad
Para la consideración de la acción sísmica en las futuras
construcciones de esta zona es de aplicación la Norma de Construcción
Sismorresistente (Parte General y Edificación) NCSE-02 publicada en el
B.O.E. el 11 de Octubre de 2002.
El cálculo de las acciones sísmicas según la citada norma se realizará en
base a los siguientes parámetros:
Importancia de las construcciones
Las construcciones se clasifican de acuerdo con el uso a que se
destinan. Para este caso se considera que esta construcción es de
normal importancia.
Aceleración sísmica básica (ab)
Parámetro que depende de la localización geográfica de la parcela
dentro del territorio nacional. La aceleración sísmica básica se expresa en
función de la aceleración de la gravedad (g = 9.81 m/s2). Para el caso de
la parcela objeto de este estudio: ab = 0.08g (Ciudad Autónoma de
Melilla).
Coeficiente de riesgo (ρ)
Coeficiente que depende de las características de la construcción y
del periodo de vida para el que se proyecta. Para el caso de
construcciones de normal importancia (Periodo de vida t = 50 años): ρ =
1.00.
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Coeficiente de contribución (K)
Coeficiente que tiene en cuenta la distinta contribución a la
sismicidad de cada punto de la sismicidad de la Península y la sismicidad
de la falla Azores-Gibraltar. En este lugar: K = 1.0.
Tipo de terreno
El terreno se clasifica según su naturaleza, su compacidad y su
consistencia. Se consideran los 30.00 primeros metros de terreno
situados bajo la superficie del solar objeto de estudio considerando la
cota 0.00 la cota de ejecución del sondeo. Terreno Tipo IV de 0.00 a
11.00 m / Terreno Tipo III de 11.00 a 20.00 m / Terreno Tipo II
de 20.00 a 30.00 m.
Dado que las prospecciones realizadas no alcanzaron la profundidad de
30.00 metros, se hace una estimación del tipo de terreno existente a
cotas profundas, basándose en criterios de geología regional. Así, el
terreno situado por debajo de la profundidad de investigación (15 m) se
considera de Tipo II.
Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales
(Vs)
Depende del tipo de terreno existente; A continuación se detalla la
velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales en el caso
que nos ocupa: TIPO IV → Vs ≤ 200 m/s / TIPO III → 400 ≥ Vs > 200
m/s / TIPO II → 750 ≥ Vs > 400 m/s.
Coeficiente de suelo (C)
Coeficiente que también depende del tipo de terreno existente.
Para el caso que nos ocupa: TIPO IV → 2.00 / TIPO III → 1.60 / TIPO II
→ 1.30.
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Para obtener el valor del coeficiente C de cálculo, se determinarán los
espesores e1, e2, e3 y e4 de terrenos de los tipos I, II, III, IV
respectivamente, existentes en los 30.00 primeros metros bajo la
superficie.
Se adoptará como valor de C el valor medio obtenido al ponderar los
coeficientes CI de cada estrato con su espesor eI, en metros, mediante la
expresión:
Entonces, C = Coeficiente del terreno = [((11 m x 2.00) + (9 m x 1.60)
+ (10 m x 1.30) / 30.00 m] = 1.65.
Coeficiente de amplificación del terreno (S)
Este coeficiente toma el valor de:
Para ρ × ab ≤ 0.1g 25.1CS =
Por tanto, S = 1.65 / 1.25 = 1.32.
Aceleración sísmica de cálculo (ac)
Es la aceleración sísmica a utilizar en todos los cálculos. Consiste
en el producto de la aceleración sísmica básica (ab), por S y por ρ,
coeficiente adimensional de riesgo, para nuestro caso igual a 1.0:
ac = S x ρ x ab = 1.32 x 1.00 x 0.08g = 0.1056g
Para construcciones de normal importancia o especial importancia si la
aceleración sísmica de cálculo (ac) es igual o superior a 0.04g, como es
nuestro caso, la norma NCS-02 es de obligado cumplimiento.
Σ Ci × ei C = -------------------- 30
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Reglas de diseño y prescripciones constructivas de la NCSR-02
Debe evitarse la coexistencia, en una misma unidad estructural, de
sistemas de cimentación superficiales y profundos.
Es recomendable que la cimentación se disponga sobre un terreno de
características geotécnicas homogéneas. Si el terreno de apoyo presenta
discontinuidades o cambios sustanciales en sus características, se
fraccionará el conjunto de la construcción de manera que las partes
situadas a uno y otro lado de la discontinuidad constituyan unidades
independientes.
Es también recomendable que los elementos de cimentación estén
enlazados entre sí en dos direcciones perpendiculares mediante vigas de
atado, para evitar desplazamientos horizontales diferenciales. Estas
vigas tendrán que dimensionarse de forma que sean capaces de resistir
un esfuerzo axial de valor de ac veces la carga vertical transmitida en
cada punto.
Otro aspecto importante de la sismicidad es la posible influencia de los
seísmos sobre el comportamiento del conjunto cimentación-terreno, bien
por las sobretensiones que se pueden originar, bien por los incrementos
de presiones intersticiales y los cambios de resistencia y deformabilidad
a que pueden dar lugar.
En general se aplicarán las reglas de diseño especificadas en el apartado
4.3 referente a la cimentación de estructuras de la citada Norma.
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3. TRABAJOS REALIZADOS
El reconocimiento del emplazamiento previsto se ha efectuado
mediante dos sondeos mecánico a rotación, tres ensayos de penetración
dinámica continua DPSH y ensayos de laboratorio.
La distribución de estas exploraciones se realizó en base a una primera
apreciación de la geología, constituida por coladas volcánicas y los
materiales aluviales del arroyo existente.
La cota de inicio del sondeo S1 coincide con la cota del acerado que
discurre junto a la parcela y la cota de boca del sondeo S2 con la cota
del interior de la parcela (- 2.50 m bajo S1).
3.1. Sondeo mecánico a rotación
Los sondeos consisten en perforaciones en el terreno para
reconocer la naturaleza de los niveles del subsuelo a diferentes
profundidades. Para ello se introduce un tubo hueco en cuyo extremo
inferior va enroscada una corona que va efectuando la perforación
mediante rotación. El terreno perforado se aloja en este tubo hueco
permitiendo así extraerlo y obtener un testigo continuo hasta la
profundidad deseada, para su posterior análisis en laboratorio. En el
transcurso de la perforación se procede a la toma de muestras
inalteradas del terreno y a la ejecución de ensayos de penetración
estándar.
Los sondeos se han realizado con batería simple tipo B con diámetro de
perforación de 98 y 86 mm, revestimiento de 101 mm y equipada con
corona de widia de perfil aserrado hasta el final de la profundidad
investigada (15.6 m).
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Con la técnica de extracción utilizada se obtuvo un testigo continuo con
un porcentaje de recuperación medio-alto. Este testigo obtenido de la
perforación fue debidamente colocado en cajas con las profundidades
acotadas.
Los cortes gráficos de estos sondeos se han realizado con la descripción
del testigo continuo efectuado por personal especializado, el cual se
incluye en los anejos junto a un croquis con la situación y las fotografías
a color de las cajas de testigo continuo.
Durante la ejecución de los sondeos se procedió a la realización de
ensayos de penetración estándar (SPT) según la norma UNE 103800,
toma de muestras inalteradas (norma XP-P94-202).
Los ensayos SPT determinan la resistencia de los suelos a la penetración
de un tomamuestras y permiten obtener muestras alteradas de suelo
dentro de un sondeo para su identificación en laboratorio.
El equipo necesario para la realización de esta prueba consta de un
tomamuestras bipartido de pared gruesa de 51 mm de sección acoplado
a un varillaje rígido, en cuyo extremo se coloca la cabeza de golpe y
contragolpe, sobre la que impacta una maza de 63.6 Kg en caída libre,
desde una altura de 76.2 cm.
En el procedimiento de realización del ensayo se distinguen dos fases.
Una primera o hinca de colocación de 15 cm, incluyendo la penetración
inicial del tomamuestras bajo su propio peso y la segunda fase o ensayo
de hinca propiamente dicho, en la cual se anota el número de golpes
necesarios para penetrar adicionalmente 30 cm. Este número obtenido
se denomina resistencia a la penetración N (índice SPT). Si los 30 cm de
penetración no pueden lograrse con 100 golpes, el ensayo de hinca se
dará por terminado, considerándose un valor de N = rechazo.
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En el siguiente cuadro se exponen las profundidades y las tandas de
golpeos obtenidas:
ENSAYO / PROF. (m) GOLPEO
SONDEO S1
SPT 2.00-2.60 m 21/8/5/12
SPT 4.00-4.60 m 3/7/8/10
SPT 6.00-6.10 m 50/R
SPT 8.30-8.44 m 50/R
SPT 11.00-11.05 m 50/R
SPT 12.30-12.34m 40/50/R
SPT 14.40-15.00 m 13/18/23/31
SONDEO S2
SPT 2.00-2.60 m 2/2/1/3
SPT 8.00-8.60 m 3/1/1/2
SPT 11.00-11.60 m 16/5/12/7
SPT 15.00-15.60 m 5/12/10/9
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Los rangos adoptados para definir la compacidad y consistencia del
material según el CTE, a partir del N30 son los siguientes:
COMPACIDAD SUELOS GRANULARES
CLASIFICACIÓN N30
MUY FLOJA < 4
FLOJA 4-10
MEDIA 11-30
DENSA 31-50
MUY DENSA > 50
CONSISTENCIA SUELOS COHESIVOS
CLASIFICACIÓN N30
MUY BLANDA < 2
BLANDA 2-5
MEDIA 6-10
FIRME 11-20
MUY FIRME 21-40
DURA > 40
3.2. Ensayos de penetración dinámica continua tipo DPSH
El ensayo de penetración dinámica continua se ha realizado con un
penetrómetro de accionamiento automático tipo DPSH.
Consisten en hacer penetrar en el terreno una puntaza de dimensiones
normalizadas (20 cm2) por aplicación de una energía de impacto fija,
mediante el golpeo de una maza de 63.5 kg, que se deja caer desde una
altura de 75 cm. En este ensayo se contabiliza el número de golpes cada
20 cm de penetración (N20). El ensayo se da por finalizado cuando se
necesitan más de 100 golpes para el avance de los 20 cm,
considerando que se ha obtenido el rechazo.
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Para definir los rangos de compacidad y/o consistencia del suelo se debe
referir al ensayo DPSH con respecto al penetrómetro dinámico tipo
borros, cuya equivalencia es Nborros = 1.22 x Ndpsh.
Los rangos adoptados para definir la compacidad y consistencia del
material a partir del N20 (borros) son los siguientes:
COMPACIDAD SUELOS GRANULARES
CLASIFICACIÓN N20
MUY FLOJA 1-4
FLOJA 5-10
MEDIA 11-30
DENSA 31-50
MUY DENSA > 50
CONSISTENCIA SUELOS COHESIVOS
CLASIFICACIÓN N20
MUY BLANDA < 2
BLANDA 2-5
FIRME 5-10
RÍGIDA 11-20
DURA 21-40
MUY DURA > 40
Del mismo modo los valores de penetración dinámica borros y DPSH se
pueden relacionar con los del ensayo de penetración estático SPT
mediante la siguiente formulación:
- En arenas:
Nspt = 25 x log Nborros
Nspt = 25 x log (1.22 x Ndpsh) – 15.16
- En arcillas:
Nspt = (13 x log Ndpsh) - 2
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En el siguiente cuadro se exponen las profundidades de rechazo
alcanzada en cada uno de los ensayos de penetración dinámica continua
realizados y una localización aproximada:
ENSAYO LOCALIZACIÓN PROFUNDIDAD RECHAZO
ENSAYO P1 JUNTO VIAL – COTA ACERADO 6.00 m
ENSAYO P2 CENTRO – COTA PARCELA 6.00 m
ENSAYO P3 BORDE ARROYO – COTA PARCELA 4.00 m
En los anejos se encuentra el croquis de situación de los reconocimientos
donde se puede apreciar la distribución en planta de estos ensayos, así
como la representación gráfica del golpeo.
3.3 Ensayos de laboratorio
Según los criterios de representatividad del material y cota, se
eligieron las diferentes muestras y la tipología de los ensayos a realizar.
A continuación se detallan los ensayos realizados:
Ensayos de identificación:
Preparación de muestras para ensayos (UNE 103100:95).
Granulometría por tamizado (UNE 103100:95).
Límites de Atterberg (UNE 103100:95 y 103104:95).
Ensayos químicos:
Contenido en sulfatos solubles en suelo (UNE 103201:96).
En el apartado Anejos se adjuntan los resultados obtenidos de la
realización de los ensayos anteriores.
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4. COMENTARIO GEOTÉCNICO
En este apartado se describen las características y condiciones
geotécnicas de los materiales existentes en el terreno, indicando los
resultados de los ensayos de laboratorio realizados a partir de las
muestras tomadas durante la ejecución de los sondeos a rotación, así
como el análisis e interpretación de los diferentes ensayos de campo
realizados.
4.1. Niveles Geotécnicos
Tras el análisis de los resultados del sondeo, el ensayo de
penetración dinámica continua, los ensayos de laboratorio, y teniendo en
cuenta la geología de la zona, podemos distinguir tres niveles u
horizontes geotécnicos principales en la profundidad investigada:
NIVEL I: RELLENO ANTRÓPICO.
NIVEL II: COLADAS VOLCÁNICAS.
NIVEL III: ALUVIAL.
La superficie de la parcela donde se proyecta el edificio que nos ocupa se
encuentra tapizada material de relleno vertido sobre la superficie original
de la misma.
En la sección adjunta en el apartado de Anejos se puede observar
claramente como el espesor de este primer nivel presenta una
morfología de cuña, aumentando su espesor considerablemente hacia la
parte posterior de la parcela (junto arroyo).
En la parte delantera de la parcela este nivel I se encuentra tapizando el
nivel II correspondientes a las coladas volcánicas y su origen se debe a
la construcción del vial y acerado.
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En la parte posterior está cubriendo el nivel III de naturaleza aluvial,
siendo su potencia mucho mayor (11 metros), debido a la diferencia de
cota existente entre la topografía natural y la superficie alcanzada para
la construcción prevista.
NIVEL I. RELLENO ANTRÓPICO (S1 0.00-1.20 m).
Tapizando los puntos sobre los que se han realizado los
reconocimientos se encuentra una cobertera suprayacente constituida
por un relleno de naturaleza antrópica.
Las exploraciones geotécnicas realizadas ponen de manifiesto la
existencia de una potencia de relleno de 1.20 metros en el sondeo S1
(parte anterior a cota del acerado) y de 11.00 metros en el sondeo S2
(parte posterior junto al arroyo).
Es importante tener en cuenta que debido al carácter puntual de los
reconocimientos no se descartan espesores mayores, pudiendo existir
zonas donde este nivel alcance mayores potencias.
Este primer nivel está constituido por bloquees, bolos, grava, gravilla y
arena de naturaleza predominantemente volcánica. Presenta una matriz
de tonalidad marrón oscura. Presenta frecuentes restos antrópicos como
plásticos, maderas, hormigón. Se describe una cierta concentración de
cantos gruesos en la zona más superficial de este nivel I.
Hay que destacar la existencia en el sondeo S2 a muro de este nivel (10
a 11 metros) de plásticos y maderas. Además, durante la perforación de
este sondeo, entre 3.20 y 6.40 metros se detectó la existencia de un
posible hueco en el terreno. Los útiles de perforación se introdujeron por
su propio peso sin avance alguno por parte del equipo de sondeo.
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Los ensayos de laboratorio clasifican el material ensayado como arena
arcillosa (SC) y como grava mal graduada (GP). El porcentaje de
material que pasa por el tamiz UNE 0.08 oscila entre 3.3 y 30.5 %. La
muestra clasificada como arena arcillosa (SC), presenta un límite líquido
de 27.3 %, un límite plástico de 16.8 % y un índice de plasticidad de
10.5 %. La muestra del sondeo S2 clasificada como GP presenta unos
finos no plásticos.
Durante la perforación del sondeo S2 se han realizado dos ensayos de
penetración estándar resultando las siguientes tandas de golpes: SPT
2.00-2.60 m = 2/2/1/3 y SPT 8.00-8.60 m = 3/1/1/2. Por tanto, se
obtiene un índice SPT equivalente N30 = 2-3, lo cual cataloga una
compacidad muy floja de este relleno.
Las diagrafías obtenidas a partir de los ensayos de penetración dinámica
P1, P2 y P3 describen resultados dispares y directamente relacionados
con el carácter fuertemente granular de los materiales descritos.
En el caso de este primer nivel, a partir de la gráfica del ensayo P1 se
puede describir una potencia de relleno de 2.00 metros bajo el acerado.
El ensayo P2 ejecutado en el centro de la parcela describe un espesor de
relleno de 1.00 metro. Por último, el ensayo P3 efectuado en la zona de
máximo espesor de relleno describe una gráfica anómala derivado de la
tipología de relleno (arena con bolos, etc.).
Los valores de golpeos obtenidos varían entre N20 = 8-12, lo cual otorga
una compacidad floja a media.
Se han obtenido dispares en los ensayos de penetración estándar
realizados durante la perforación de los sondeos (sobre todo S2) y las
diagrafías resultante de los ensayos de penetración dinámica continua.
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Esto se debe al proceder de cada uno de los ensayos y a la oportunidad
que brinda el sondeo sobre la elección de la profundidad a la cual realizar
el trabajo (SPT). Esta decisión se toma a partir de la litología del testigo
extraído y la resistencia que ofrece el terreno al avance de la
perforación. Los penetros tienen un carácter indirecto sobre el terreno,
pues una vez elegido el emplazamiento simplemente se debe contabilizar
el golpeo cada 20 cm. Estos se han visto influenciados por la existencia
de numerosos bolos en la parte superficial del terreno.
De modo general, la capacidad portante de esta capa es muy baja y su
deformabilidad es grande y errática por su heterogeneidad, por lo que
no se considera viable utilizarla como capa portante para cualquier
elemento de responsabilidad.
Por tanto, deberá ser desmantelada o atravesada por los elementos de
cimentación. Además, por su estructura floja son susceptibles de
experimentar asientos de colapso en condiciones de inundación bajo
carga. Por su naturaleza y génesis este nivel se considera no apto para el
apoyo de ningún tipo de cimentación.
Se deberá prestar especial atención a la eliminación de cualquier resto
de material perteneciente a esta capa que pueda existir a la hora de
cimentar.
Para este nivel geotécnico I, recomendamos los siguientes parámetros:
PARÁMETROS VALORES
ÍNDICE SPT N30 = 8-12
DENSIDAD APARENTE γap = 1.65-1.70 t/m3
ANGULO DE ROZAMIENTO Φ = 12-14°
COHESIÓN EFECTIVA C = 0.10-0.20 t/m2
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Una vez se atraviesa el primer nivel geotécnico perteneciente al relleno
antrópico vertido sobre la superficie original de la zona, se describen dos
niveles geotécnicos de diferente naturaleza. El nivel II asociado con las
erupciones volcánicas del Monte Gurugú (sondeo S1) y el nivel III
derivado de la sedimentación aluvial del arroyo existente (sondeo S2).
NIVEL II. COLADAS VOLCÁNICAS (S1 1.20 m a > 15.00 metros).
Este nivel II se ha descrito en el sondeo S1 a partir de 1.20 metros
y se prolonga por debajo de la profundidad máxima investigada (15
metros).
Esta constituido por arena limosa de tono marrón negruzco con
frecuentes niveles arcillosos intercalados. Presenta abundantes bloques,
bolos y grava de canto subanguloso y naturaleza volcánica.
A partir de 11.00 metros la litología varia ligeramente y se describe
como una arena media a fina de tono marrón anaranjado con bolos de
naturaleza volcánica.
Los ensayos de laboratorio clasifican el material ensayado como arena
arcillosa (SC). El porcentaje de material que pasa por el tamiz UNE 0.08
oscila es de 29.5 %. Los finos plásticos indican un límite líquido de 23.8
%, un límite plástico de 8.0 % y un índice de plasticidad de 15.8 %.
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En el siguiente cuadro se exponen las tandas de golpeos obtenidas en los
diferentes ensayos realizados a lo largo de este nivel II:
ENSAYO / PROF. (m) GOLPEO SPT EQUIVALENTE COMPACIDAD
SPT 2.00-2.60 m 21/8/5/12 13 MEDIA
SPT 4.00-4.60 m 3/7/8/10 15 MEDIA
SPT 6.00-6.10 m 50/R R MUY DENSA
SPT 8.30-8.44 m 50/R R MUY DENSA
SPT 11.00-11.05 m 50/R R MUY DENSA
SPT 12.30-12.34m 40/50/R R MUY DENSA
Estos valores muestran una compacidad media de este nivel II en la
zona de techo (hasta 5 m) y muy densa en profundidad (a partir de 6
m).
Las diagrafías obtenidas en los ensayos de penetración P1 y P2
muestran, una vez se atraviesa el nivel I de relleno (2.00m en P1 y
1.00m en P2), un ascenso continuo de los valores de golpeos hasta
alcanzar la condición de rechazo.
Se puede diferenciar un tramo de compacidad media (N30 = 15-20) hasta
una profundidad de 3.00 y 4.00 metros, un tramo de compacidad densa
(N30 = 30-50) hasta 5.50 m y muy densa en profundidad.
Por tanto, en este caso (nivel II) los resultados obtenidos en los ensayos
de penetración (SPT y penetros) están en consonancia. Los resultados
interpretan una zona de techo de compacidad media hasta una
profundidad de unos 5 metros y densa a muy densa en profundidad.
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En función de los resultados obtenidos, se proponen los siguientes
valores para los diferentes parámetros georesistentes de este nivel II,
considerando los resultados obtenidos en los ensayos realizados a lo
largo del mismo:
PARÁMETROS VALORES
ZONA DE MURO (HASTA 5 m)
ÍNDICE SPT N30 = 15-20
DENSIDAD APARENTE γap = 2.05-2.10 t/m3
ANGULO DE ROZAMIENTO Φ = 32-34°
COHESIÓN EFECTIVA C = 0.35-0.45 t/m2
MÓDULO DE DEFORMACIÓN Σ = 75-100
COEFICIENTE DE POISSON ν = 0.30
ZONA DE TECHO (A PARTIR DE 5 m)
ÍNDICE SPT N30 = 30-50
DENSIDAD APARENTE γap = 2.10-2.15 t/m3
ANGULO DE ROZAMIENTO Φ = 35-37°
COHESIÓN EFECTIVA C = 0.50-0.75 t/m2
MÓDULO DE DEFORMACIÓN Σ = 175-200
COEFICIENTE DE POISSON ν = 0.30
NIVEL III. ALUVIAL (S2 11.00 m a > 15.60 metros).
Este nivel III se ha descrito en el corte estratigráfico del sondeo S2
a partir de 11.00 metros, prolongándose por debajo de la profundidad
máxima investigada (15.60 m).
Bajo este epígrafe se describe una arena de tamaño de grano grueso con
abundante grava y algún bolo aislado de canto redondeado y naturaleza
predominantemente volcánica.
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Los ensayos de laboratorio clasifican el material de ese tercer nivel como
grava mal graduada (GP). El porcentaje de material que pasa por el
tamiz UNE 0.08 es de 4.0 %. Los finos detectados resultaron ser no
plásticos.
En el siguiente cuadro se exponen las tandas de golpeos obtenidas en los
diferentes ensayos realizados a lo largo de este nivel III:
ENSAYO / PROF. (m) GOLPEO SPT EQUIVALENTE COMPACIDAD
SPT 11.00-11.60 16/5/12/7 17 MEDIA
SPT 15.00-15.60 5/12/10/9 22 MEDIA
Estos valores otorgan una compacidad media a este nivel III.
La diagrafía resultante del ensayo de penetración dinámica continua P3
identifica un primer tramo de compacidad media hasta 2.60 m. A partir
de esta profundidad los valores de golpeos ascienden bruscamente
alcanzando de inmediato el rechazo (4.00 m). Por tanto, el resultado
obtenido en este ensayo resulta difícil de asociar con la columna
estratigráfica del sondeo S2.
Se proponen los siguientes valores para los diferentes parámetros
georesistentes de este nivel III, considerando los resultados obtenidos en
los diferentes ensayos realizados a lo largo del mismo:
PARÁMETROS VALORES
ÍNDICE SPT N30 = 20-25
DENSIDAD APARENTE γap = 1.95-2.00 t/m3
ANGULO DE ROZAMIENTO Φ = 28-30°
COHESIÓN EFECTIVA C = 0.75-1.00 t/m2
MÓDULO DE DEFORMACIÓN Σ = 125-150
COEFICIENTE DE POISSON ν = 0.30
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4.3. Nivel freático
En ocasiones el agua utilizada en la perforación puede afectar a la
medida del nivel freático, por lo que se ha dejado introducida tubería
piezométrica en los sondeos, para realizar un seguimiento de la
evolución de este nivel si fuera necesario, así como para poder tomar
muestras de agua.
Se procedió unos días después de la terminación de los sondeos a la
medida de dicho nivel no detectándose la presencia del mismo en el
interior de la tubería de PVC instalada.
La modificación de los cauces de los cursos de agua que llegan a la
ciudad y su encauzamiento ha modificado las líneas naturales del agua
en el subsuelo. La existencia de agua en el subsuelo de la parcela puede
estar asociada con el régimen de precipitaciones locales.
4.4. Agresividad
Se ha analizado una muestra de suelo para determinar el contenido
de sulfatos solubles, resultando ser nulo el contenido en sulfatos.
De acuerdo con la Instrucción de Hormigón Estructural (EHE), para
definir la agresividad a la que va a estar sometido cada elemento
estructural se considera una clase general de exposición IIa. No hay
clase específica de exposición, así el tipo de ambiente es IIa, por lo que
según esta norma no es necesario el uso de cemento sulforresistente en
la elaboración del hormigón de los elementos de cimentación.
Por otro lado, para garantizar la durabilidad del hormigón, según la EHE
el contenido de cemento debe ser como mínimo de 275 Kg/m3 y la
relación máxima agua / cemento será 0.60. En un ambiente tipo IIa es
necesario prever las del peso del cemento.
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Las recomendaciones anteriores se han dado siguiendo los criterios de la
norma de Hormigón Estructural EHE y de la NTE de Acondicionamiento
del terreno y Cimentaciones.
5. ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN
Los dos condicionantes fundamentales a la hora de definir la
cimentación a utilizar son: el tipo de edificación y el tipo de terreno
existente en el solar.
5.1. Tipo de edificación
Se tiene prevista la construcción de un edificio de viviendas que
ocupe la totalidad de la superficie disponible (1050 m2).
La sección de la estructura constará de cinco alturas, una planta bajo la
rasante del vial (sótano), la planta baja a cota de calle destinada al uso
de garajes y tres alturas sobre la misma.
5.2. Características del terreno
El terreno aflorante en la parcela es bastante heterogéneo, está
formado por un primer nivel de relleno que alcanza una potencia máxima
descrita de 11.00 metros en la parte posterior y dos niveles geotécnicos
de granulometría muy variada.
El nivel geotécnico II está asociado con las coladas de material volcánico
procedentes de las erupciones del Monte Gurugú. Este nivel se ha
descrito a partir del sondeo S1 ejecutado junto al acerado existente.
Se describe como una arena limosa de tono marrón negruzco con
frecuentes niveles arcillosos intercalados. Presenta abundantes bloques,
bolos y grava de canto subanguloso y naturaleza volcánica.
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Según su resistencia, se han diferenciado dos subniveles. Una zona de
techo que se prolonga hasta unos 5.00 metros de compacidad media
(N30 = 15-20) y una zona de muro que se prolonga por debajo de la
profundidad máxima investigada (15 m) y que muestra una compacidad
densa a muy densa.
A partir de la columna estratigráfica del sondeo S2 efectuado en la parte
posterior de la parcela se ha identificado un nivel III de naturaleza
aluvial bajo el nivel I de relleno.
Se trata una arena de tamaño de grano grueso con abundante grava y
algún bolo aislado de canto redondeado y naturaleza predominantemente
volcánica.
La compacidad descrita en los ensayos realizados ha sido media.
No se ha detectado la presencia de nivel freático a lo largo de la tubería
de PVC instalada en los sondeos.
Según la EHE el ambiente de exposición es IIa.
5.3. Consideraciones geotécnicas
Existe un condicionante principal a la hora de diseñar la
cimentación idónea para la estructura prevista. Se trata de la existencia
de un potente nivel de relleno que se acuña lateralmente, alcanzado 11
metros de potencia en la parte posterior de la parcela (S2).
Es importante tener en cuenta que debido al carácter puntual de los
reconocimientos no se descartan espesores mayores, pudiendo existir
zonas donde este nivel alcance mayores potencias.
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Por su naturaleza y génesis este nivel no se considera apto para el apoyo
de ningún elemento de responsabilidad, debiendo en todo caso proceder
a su eliminación, atravesar o a la sustitución del mismo.
A la vista de los resultados obtenidos y en base a un balance razonado
entre la seguridad y la economía se aconseja cimentar el edificio
proyectado mediante un sistema de cimentación profunda (pilotes
y/o micropilotes).
Se desconoce el comportamiento hidráulico del arroyo existente y si
existen datos al respecto. Este aspecto puede condicionar la vida normal
de la obra, por lo que se recomienda realizar un estudio de avenidas, en
caso de no existir.
5.4. Cimentación del edificio
Se aconseja abordar la cimentación del edificio proyectado
mediante pilotes y/o micropilotes con encepados arriostrados que se
empotren una longitud adecuada en el nivel II y/o III de esta memoria,
donde el terreno presenta una mayor resistencia.
Mediante esta solución de cimentación se conseguiría atravesar los
materiales más flojos superficiales y empotrar la cimentación en un nivel
competente sobre el cual se transmitirán las cargas de la estructura, sin
necesidad de excavar para eliminar los suelos blandos.
El objetivo a cubrir es lograr una entrega de las puntas de los pilotes en
un material de suficiente capacidad portante hasta que queden
estructural y geotécnicamente bien aprovechados, soportando las cargas
transmitidas por la estructura sin problemas de asientos.
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5.5. Cimentación mediante pilotes
Los pilotes son elementos de cimentación de gran longitud,
comparada con su sección transversal, que se hincan o se construyen en
una cavidad previamente abierta en el terreno.
Los posibles tipos de pilotes se clasifican en dos grupos: pilotes hincados
prefabricados y pilotes hormigonados “in situ”.
El objetivo anterior será fácilmente aplicado al utilizar pilotes perforados,
hormigonados "in situ", que entre sus ventajas figura la de conocer, con
suficiente precisión, los terrenos encontrados durante la perforación, y
particularmente la capa en la que se apoya la punta del pilotaje.
En la elección del tipo de pilotaje adecuado al terreno subyacente
existente la clave es la estabilidad del terreno a perforar. El avance a lo
largo del nivel II puede verse condicionado por la existencia de bloques y
bolos de naturaleza volcánica. El nivel I y III se caracterizan por una
cohesión reducida y alta inestabilidad.
Por tanto, entre el tipo de pilotaje que puede resultar adecuado se
encuentran: CPI 4, CPI 6 y CPI 8.
La escasa estabilidad que presenta el nivel I suprayacente, la existencia
de bloques y bolos volcánicos embebidos en el terreno , así como los
posible huecos que puedan existir (como el descrito en el sondeo S2);
son factores que condicionarán la ejecución de los pilotes.
Se ha de considerar el efecto negativo que pueda tener el nivel I de
relleno sobre el rozamiento de estos elementos longitudinales, sobre
todo donde este alcanza su máxima potencia.
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5.5.1. Resistencia del terreno
A continuación se realiza el cálculo de la carga admisible de pilotes
hormigonados “in situ” para los distintos diámetros comerciales
disponibles.
La carga admisible de los pilotes viene limitada por dos condiciones, la
primera el tope estructural de los mismos y la segunda, la capacidad
portante del terreno.
El tope estructural de los pilotes viene fijado por las difíciles condiciones
de puesta en obra de hormigón y así se limita a un máximo de 35
Kg/cm2 (condiciones en seco), lo que supone para los distintos diámetros
los siguientes topes estructurales, según la tabla 16 de NTE-CPI:
DIÁMETRO (mm) TOPE ESTRUCTURAL (Tn)
450 63.6
550 95.0
650 132.7
850 227.0
Mediante las siguientes expresiones, contenidas en el Código Técnico de
la Edificación se estiman los valores de resistencia al fuste y punta del
terreno:
Resistencia unitaria de hundimiento por fuste:
- Materiales granulares Qf = fp σ’vp Nq ≤ 20 MPa
- Materiales cohesivos Qf = [(100 Cu) / (100 + Cu)]
Resistencia unitaria de hundimiento por punta:
- Cohesivos: 45 x qu
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Se exponen en este apartado los parámetros del terreno necesarios para
el cálculo de los pilotes, según el perfil geotécnico establecido:
NIVEL II
PROF. NSPT RPUNTA RFUSTE
1.50-5.00 m 15-20 300-350 Tn/m2 1.50-1.75 Tn/m2
5.00-10.00 30-50 600-650 Tn/m2 2.50-2.75 Tn/m2
10.00-15 m R 800-900 Tn/m2 3.00-3.50 Tn/m2
NIVEL III
PROF. NSPT RPUNTA RFUSTE
11.00-15 m 20-25 350-450 Tn/m2 1.75-2.25 Tn/m2
Para obtener los valores admisibles el Código Técnico de la Edificación
recomienda adoptar un factor de seguridad para la resistencia en punta
de Fp = 3 y para la resistencia en fuste de Ff = 2.
5.5.2. Consideraciones constructivas
Hay que destacar el valor negativo de la resistencia en fuste que
presenta tanto la cobertera de relleno existente, hecho a tener en cuenta
a la hora de realizar el cálculo de los pilotes.
Se considera como “efecto parásito”; el rozamiento negativo. Por el cual
el asiento del terreno circundante al pilote es superior al de la cabeza del
mismo, consecuencia de la propia consolidación de los materiales
blandos. Como consecuencia, el rozamiento negativo hace que la carga
total de compresión que el pilote ha de soportar aumente.
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Para la buena puesta en obra de esta solución se recomienda seguir las
siguientes indicaciones generales:
En todo el pilotaje deben controlarse las dimensiones, armaduras y
calidades de los materiales empleados así, como el ajuste de la
ejecución de las tolerancias especificadas.
Se debe prestar atención a la limpieza de la perforación antes de
colocar las armaduras y hormigonar el pilotaje.
Las armaduras longitudinales deben colgarse a una cota que
asegure su recubrimiento por el extremo inferior del pilote y
disponerlas bien centradas y sujetas con ayuda de separadores a
varias alturas si fuera necesario para garantizar su situación en
planta.
La sujeción en cabeza debe ser tal que garantice que las
armaduras no se levanten durante el hormigonado.
En el hormigonado de los pilotes debe ponerse cuidado en
conseguir que el pilote quede en toda su longitud, con su sección
completa, sin huecos, bolsadas de aire o de agua, coqueras, cortes ni
estrangulamientos.
Se incluye en el siguiente apartado los aspectos geotécnicos a tener en
cuenta para una solución de cimentación mediante micropilotes, por si
fuese requerida por la dirección facultativa de la obra. La maquinaria
encargada ofrece algunas ventajas frente a la de pilotes, sobre todo por
el escaso espacio que ocupa, aunque esta técnica resulta de mayor coste
que la de pilotes.
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5.6. Cimentación mediante micropilotes
El micropilotaje recomendable sería el “convencional” u
“hormigonado” por gravedad (perforación + colocación de armadura
tubular + inyección de lechada de cemento, mortero o incluso
microhormigón, de abajo a arriba).
Suele ser consustancial a los micropilotes la posibilidad de ejecutarlos
desde espacios muy reducidos, atravesando cimentaciones existentes de
cualquier material y reduciendo al mínimo las alteraciones ocasionadas al
terreno sobre el que descansan. Igualmente no afectaría a las
cimentaciones medianeras.
Para el diseño de una cimentación mediante micropilotes, se exponen a
continuación los valores de rozamiento unitario límite por fuste del
terreno según el Método de Bustamante para una inyección tipo IU. Para
esto se ha considerado el perfil geotécnico establecido en esta memoria:
NIVEL II
PROF. NSPT RESISTENCIA FUSTE rf.lim
1.50-5.00 m 15-20 10-12 Tn/m2
5.00-10.00 30-50 15-16 Tn/m2
10.00-15 m R 18-19 Tn/m2
NIVEL III
PROF. NSPT RESISTENCIA FUSTE rf.lim
11.00-15 m 20-25 12-13 Tn/m2
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Los valores de resistencia por fuste descritos en la tabla anterior se
obtienen a partir de los gráficos de aplicación de la Guía para el Proyecto
y la Ejecución de Micropilotes en Obras de Carretera (MINISTERIO DE
FOMENTO).
Los gráficos correlacionan la resistencia a compresión simple y el número
de golpes obtenido en los ensayos de penetración estándar con la
resistencia unitaria por fuste (en MPa).
Según esta guía para obtener el valor de rozamiento unitario por fuste
(rfc,d) frente a esfuerzos de compresión se debe tener en cuenta un
coeficiente de minoración (Fr) que tiene en cuenta la duración de la
función estructural de los micropilotes. Para el caso de obras donde la
duración sea superior a 6 meses, este factor Fr = 1.65.
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6. CONCLUSIONES
El proyecto que suscita la elaboración de este estudio es la
construcción de un edificio de viviendas en la parcela P8 del sector S-10
conocido como Jardín Valenciano, sito en el interior del territorio de la
Ciudad Autónoma de Melilla.
Esta estructura ocupará en planta la totalidad de la superficie disponible,
unos 1050 m2 y constará de planta sótano, planta baja destinada a
garajes y tres alturas.
Para la exploración del terreno subyacente se han ejecutado dos sondeos
mecánicos a rotación hasta una profundidad de 15 metros y tres ensayos
de penetración dinámica continua. Se ha obtenido un valor de ac =
0.1056g por lo que la norma NCS-02 es de obligado cumplimiento.
Las exploraciones geotécnicas realizadas han puesto en relieve la
existencia de un nivel de relleno que se acuña lateralmente hasta
alcanzar una potencia máxima detectada de 11 metros en la parte
posterior de la parcela. En una posición infrayacente se ha descrito el
nivel geotécnico II derivado de las erupciones volcánicas de la zona y
cuya compacidad se ha catalogado como media (hasta 5 m) y densa-
muy densa en profundidad. Por último, el nivel III de naturaleza aluvial
procedente del curso del arroyo existente. Se ha determinado una
compacidad media para este tercer nivel, hasta la profundidad
investigada (15.60 m).
A la vista de las condiciones geotécnicas que presenta el terreno y las
necesidades estructurales del proyecto se recomienda optar por una
cimentación profunda mediante pilotes y/o micropilotes. Estos elementos
deben atravesar el nivel I de relleno de nula capacidad portante y
empotrarse una longitud adecuada en el nivel II y III.
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7. INSPECCIÓN EN OBRA
Dado el carácter puntual de los reconocimientos realizados
(sondeos y ensayos de penetración) y la ejecución de los mismos sobre
el acerado, se recomienda que al inicio de la obra algún técnico
competente confirme que el subsuelo hallado está en consonancia con
las conclusiones anteriores. Debido a que la información suministrada
por la campaña de reconocimientos, es solo totalmente fidedigna en los
puntos explorados y en la fecha de su ejecución, de modo que su
extrapolación al resto del terreno objeto de estudio no es más que una
interpretación razonable según el estado actual de la técnica.
Málaga, 24 de Mayo de 2010
Técnico Autor del Informe
Xavier Artero Orellana
Geólogo
Colegiado nº 439 ICOGA
Este documento consta de una memoria de treinta y cinco (35) páginas
numeradas correlativamente.
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8. ANEJOS
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8.1. MAPA DE SITUACIÓN DE LA PARCELA
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8.2. MAPA GEOLÓGICO DEL ÁREA
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8.3. CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS
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8.4. FOTOGRAFÍAS DEL SOLAR
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Vistas del solar
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8.5. CORTE GRÁFICO DE LOS SONDEOS
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8.6. FOTOGRAFÍAS DE LAS CAJAS DE TESTIGO CONTINUO
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Sondeo 2
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E.G. EDIFICIO EN PARCELA JARDIN VALENCIANO
8.7. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA
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CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-1 FECHA 17-abr-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
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PROFUNDIDAD EN
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ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950) 101410
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CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-2 FECHA 17-abr-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
VALORES DE N20
010
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PROFUNDIDAD EN
mts
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950) 101410
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CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-3 FECHA 17-abr-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0,67
6,1
VALORES DE N20
033
4636
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1822
1924
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2324
2863
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PROFUNDIDAD EN
mts
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950) 101410
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8.8. PERFIL GEOTÉCNICO
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E.G. EDIFICIO EN PARCELA JARDIN VALENCIANO
8.9. ENSAYOS DE LABORATORIO
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CONTROL DE CALIDAD S.L.
MLG 10026 OBRA:
LÍMITES DE ATTERBERG (Según UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993)
LÍMITE LÍQUIDO (%)LÍMITE PLASTICO (%)
CLASIFICACIÓN SEGÚN S.U.C.S. (Según ASTM-D 2487/00)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS FÍSICOS GTL
Fdo.: Vicente Torres Muñoz Fdo.: Salvador Alarcón Vicente
Ingeniero Tecnico Industrial Licenciado en C. Geológicas
SC
FRACCIÓN QUE PASA 1” ASTM (%)
FRACCIÓN QUE PASA N.4 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N.10 ASTM (%) 79,8
96,5
27,3
ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%)16,810,5
FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%)
41,0FRACCIÓN QUE PASA N.16 ASTM (%) 62,8FRACCIÓN QUE PASA N. 40 ASTM (%)
30,5
FRACCIÓN QUE PASA 1,5” ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%)
GR
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Límite líquido UNE 103-104-1993
Clasificación ASTM-D 2478/00
Granulometría por tamizado UNE 103-101-1995
Límite plástico UNE 103-103-1994
ENSAYO SOLICITADO
(ENSAYOS ACREDITADOS POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
97,6
Edificio de Viviendas
CLIENTE:
REFERENCIA:
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
EMVISMESA
NORMA APLICADA
MUESTRA: Testigo de Suelo S-1.- 2,00-2,60 m
30,5
100,0100,0100,0
FRACCIÓN QUE PASA 3/4” ASTM (%)
88,6FRACCIÓN QUE PASA 3/8” ASTM (%)
0
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30
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80
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100
0,010,1110100
% Q
UE
PASA
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO
ICC CONTROL DE CALIDAD S.L. Laboratorio acreditado por la J.A., en las áreas EHA, EHC, GTC, GTL, VSF Y VSFPolígono Industrial "Sector 20", c/ Estaño, Nave 44-2, 04009 ALMERÍA Nº de inscripción en el registro: LE059-AL05 (BOJA nº 122 de fecha 24-Junio-2005)
ABERTURA en mm
CURVA GRANULOMÉTRICA
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CONTROL DE CALIDAD S.L.
MLG 10026 OBRA:
(Según anejo 5 de E.H.E)
(mg./Kg)
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Juan M. Rodríguez Manzano (Ingeniero Técnico Industrial)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS QUÍMICOS
(Licenciado en Químicas)
CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES
SULFATOS SOLUBLES No contiene
Contenido en sulfatos solubles Anejo 5 de E.H.E.ENSAYO SOLICITADO NORMA APLICADA
(ENSAYO ACREDITADO POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
MUESTRA: Testigo de Suelo S-1.- 2,00-2,60 m
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
REFERENCIA: Edificio de Viviendas
CLIENTE: EMVISMESA
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO
ICC CONTROL DE CALIDAD S.L. Laboratorio acreditado por la J.A., en las áreas EHA, EHC, GTC, GTL, VSF Y VSFPolígono Industrial "Sector 20", c/ Estaño, Nave 44-2, 04009 ALMERÍA Nº de inscripción en el registro: LE059-AL05 (BOJA nº 122 de fecha 24-Junio-2005)
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CONTROL DE CALIDAD S.L.
MLG 10026 OBRA:
LÍMITES DE ATTERBERG (Según UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993)
LÍMITE LÍQUIDO (%)LÍMITE PLASTICO (%)
CLASIFICACIÓN SEGÚN S.U.C.S. (Según ASTM-D 2487/00)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS FÍSICOS GTL
Fdo.: Vicente Torres Muñoz Fdo.: Salvador Alarcón Vicente
Ingeniero Tecnico Industrial Licenciado en C. Geológicas
SC
29,5
100,0100,0100,0
FRACCIÓN QUE PASA 3/4” ASTM (%)
95,3FRACCIÓN QUE PASA 3/8” ASTM (%)
98,2
Edificio de Viviendas
CLIENTE:
REFERENCIA:
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
EMVISMESA
NORMA APLICADA
MUESTRA: Testigo de Suelo S-1.- 14,40-15,00 m
(ENSAYOS ACREDITADOS POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
ENSAYO SOLICITADOGranulometría por tamizado UNE 103-101-1995
Límite plástico UNE 103-103-1994
Límite líquido UNE 103-104-1993
Clasificación ASTM-D 2478/00
FRACCIÓN QUE PASA 1,5” ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%)
GR
AN
ULO
MET
RÍA
FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%)72,1
FRACCIÓN QUE PASA N.16 ASTM (%) 89,1FRACCIÓN QUE PASA N. 40 ASTM (%)
29,5FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%)
ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%)8,0
15,8
23,8
FRACCIÓN QUE PASA 1” ASTM (%)
FRACCIÓN QUE PASA N.4 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N.10 ASTM (%) 93,5
97,8
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110100
% Q
UE
PASA
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO
ICC CONTROL DE CALIDAD S.L. Laboratorio acreditado por la J.A., en las áreas EHA, EHC, GTC, GTL, VSF Y VSFPolígono Industrial "Sector 20", c/ Estaño, Nave 44-2, 04009 ALMERÍA Nº de inscripción en el registro: LE059-AL05 (BOJA nº 122 de fecha 24-Junio-2005)
ABERTURA en mm
CURVA GRANULOMÉTRICA
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003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.
MLG 10026 OBRA:
(Según anejo 5 de E.H.E)
(mg./Kg)
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Juan M. Rodríguez Manzano (Ingeniero Técnico Industrial)
REFERENCIA: Edificio de Viviendas
CLIENTE: EMVISMESA
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
MUESTRA: Testigo de Suelo S-1.- 14,40-15,00 m
ENSAYO SOLICITADO NORMA APLICADA(ENSAYO ACREDITADO POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
Contenido en sulfatos solubles Anejo 5 de E.H.E.
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS QUÍMICOS
(Licenciado en Químicas)
CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES
SULFATOS SOLUBLES No contiene
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO
ICC CONTROL DE CALIDAD S.L. Laboratorio acreditado por la J.A., en las áreas EHA, EHC, GTC, GTL, VSF Y VSFPolígono Industrial "Sector 20", c/ Estaño, Nave 44-2, 04009 ALMERÍA Nº de inscripción en el registro: LE059-AL05 (BOJA nº 122 de fecha 24-Junio-2005)
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CONTROL DE CALIDAD S.L.
MLG 10026 OBRA:
LÍMITES DE ATTERBERG (Según UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993)
LÍMITE LÍQUIDO (%)LÍMITE PLASTICO (%)
CLASIFICACIÓN SEGÚN S.U.C.S. (Según ASTM-D 2487/00)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS FÍSICOS GTL
Fdo.: Vicente Torres Muñoz Fdo.: Salvador Alarcón Vicente
Ingeniero Tecnico Industrial Licenciado en C. Geológicas
GP
FRACCIÓN QUE PASA 1” ASTM (%)
FRACCIÓN QUE PASA N.4 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N.10 ASTM (%) 54,0
95,4
NP
ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%)NPNP
FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%)
14,7FRACCIÓN QUE PASA N.16 ASTM (%) 43,4FRACCIÓN QUE PASA N. 40 ASTM (%)
9,2
FRACCIÓN QUE PASA 1,5” ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%)
GR
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Límite líquido UNE 103-104-1993
Clasificación ASTM-D 2478/00
Granulometría por tamizado UNE 103-101-1995
Límite plástico UNE 103-103-1994
ENSAYO SOLICITADO
(ENSAYOS ACREDITADOS POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
98,6
Edificio de Viviendas
CLIENTE:
REFERENCIA:
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
EMVISMESA
NORMA APLICADA
MUESTRA: Testigo de Suelo S-2.- 15,00-15,60 m
4,0
100,0100,099,3
FRACCIÓN QUE PASA 3/4” ASTM (%)
76,1FRACCIÓN QUE PASA 3/8” ASTM (%)
0
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20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110100
% Q
UE
PASA
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO
ICC CONTROL DE CALIDAD S.L. Laboratorio acreditado por la J.A., en las áreas EHA, EHC, GTC, GTL, VSF Y VSFPolígono Industrial "Sector 20", c/ Estaño, Nave 44-2, 04009 ALMERÍA Nº de inscripción en el registro: LE059-AL05 (BOJA nº 122 de fecha 24-Junio-2005)
ABERTURA en mm
CURVA GRANULOMÉTRICA
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CONTROL DE CALIDAD S.L.
MLG 10026 OBRA:
(Según anejo 5 de E.H.E)
(mg./Kg)
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Juan M. Rodríguez Manzano (Ingeniero Técnico Industrial)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS QUÍMICOS
(Licenciado en Químicas)
CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES
SULFATOS SOLUBLES No contiene
Contenido en sulfatos solubles Anejo 5 de E.H.E.ENSAYO SOLICITADO NORMA APLICADA
(ENSAYO ACREDITADO POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
MUESTRA: Testigo de Suelo S-2.- 15,00-15,60 m
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
REFERENCIA: Edificio de Viviendas
CLIENTE: EMVISMESA
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO
ICC CONTROL DE CALIDAD S.L. Laboratorio acreditado por la J.A., en las áreas EHA, EHC, GTC, GTL, VSF Y VSFPolígono Industrial "Sector 20", c/ Estaño, Nave 44-2, 04009 ALMERÍA Nº de inscripción en el registro: LE059-AL05 (BOJA nº 122 de fecha 24-Junio-2005)
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003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.
MLG 10026 OBRA:
LÍMITES DE ATTERBERG (Según UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993)
LÍMITE LÍQUIDO (%)LÍMITE PLASTICO (%)
CLASIFICACIÓN SEGÚN S.U.C.S. (Según ASTM-D 2487/00)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS FÍSICOS GTL
Fdo.: Vicente Torres Muñoz Fdo.: Salvador Alarcón Vicente
Ingeniero Tecnico Industrial Licenciado en C. Geológicas
GP
3,3
100,075,461,9
FRACCIÓN QUE PASA 3/4” ASTM (%)
42,3FRACCIÓN QUE PASA 3/8” ASTM (%)
48,4
Edificio de Viviendas
CLIENTE:
REFERENCIA:
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
EMVISMESA
NORMA APLICADA
MUESTRA: Testigo de Suelo S-2.- 2,00-2,60 m
(ENSAYOS ACREDITADOS POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
ENSAYO SOLICITADOGranulometría por tamizado UNE 103-101-1995
Límite plástico UNE 103-103-1994
Límite líquido UNE 103-104-1993
Clasificación ASTM-D 2478/00
FRACCIÓN QUE PASA 1,5” ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%)
GR
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FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%)22,0
FRACCIÓN QUE PASA N.16 ASTM (%) 40,3FRACCIÓN QUE PASA N. 40 ASTM (%)
7,8FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%)
ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%)NPNP
NP
FRACCIÓN QUE PASA 1” ASTM (%)
FRACCIÓN QUE PASA N.4 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N.10 ASTM (%) 40,8
42,3
0
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30
40
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0,010,1110100
% Q
UE
PASA
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO
ICC CONTROL DE CALIDAD S.L. Laboratorio acreditado por la J.A., en las áreas EHA, EHC, GTC, GTL, VSF Y VSFPolígono Industrial "Sector 20", c/ Estaño, Nave 44-2, 04009 ALMERÍA Nº de inscripción en el registro: LE059-AL05 (BOJA nº 122 de fecha 24-Junio-2005)
ABERTURA en mm
CURVA GRANULOMÉTRICA
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CONTROL DE CALIDAD S.L.
MLG 10026 OBRA:
(Según anejo 5 de E.H.E)
(mg./Kg)
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Juan M. Rodríguez Manzano (Ingeniero Técnico Industrial)
REFERENCIA: Edificio de Viviendas
CLIENTE: EMVISMESA
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
MUESTRA: Testigo de Suelo S-2.- 2,00-2,60 m
ENSAYO SOLICITADO NORMA APLICADA(ENSAYO ACREDITADO POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
Contenido en sulfatos solubles Anejo 5 de E.H.E.
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS QUÍMICOS
(Licenciado en Químicas)
CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES
SULFATOS SOLUBLES No contiene
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO
ICC CONTROL DE CALIDAD S.L. Laboratorio acreditado por la J.A., en las áreas EHA, EHC, GTC, GTL, VSF Y VSFPolígono Industrial "Sector 20", c/ Estaño, Nave 44-2, 04009 ALMERÍA Nº de inscripción en el registro: LE059-AL05 (BOJA nº 122 de fecha 24-Junio-2005)
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E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
1ª Adenda al Estudio Inicial (15/09/2010)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CLIENTE: EMVISMESA
FECHA: 15 de Septiembre de 2010
ADENDA INFORME GEOTECNICO
Edificio de viviendas en Parcela P-8, Sector 10, Jardín Valenciano
Ciudad Autónoma de Melilla
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ADENDA E.G. PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO Página 1 de 7
ADENDA INFORME GEOTÉCNICO
EDIFICIO DE VIVIENDAS PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
CIUDAD AUTÓNOMA DE MELILLA
EMVISESA
Se emite esta adenda a fin de contemplar los nuevos
reconocimientos realizados de cara a ampliar el informe geotécnico para
el edificio de viviendas previsto en la parcela P-8 del sector 10 de Jardín
Valenciano, Ciudad Autónoma de Melilla.
Antecedentes
Con fecha de 20 de mayo de 2010 se emite dicho estudio. Para la
elaboración del mismo se realizaron dos sondeos mecánicos a rotación
hasta alcanzar una profundidad de investigación de 15 metros y tres
ensayos de penetración dinámica tipo DPSH.
El sondeo S2 se realizó fuera de la implantación prevista para el edificio.
La columna estratigráfica de esta perforación (S2) indicaba la existencia
de una capa de relleno cubriendo el terreno natural de la parcela. La
relevancia de este dato supuso aconsejar una solución de cimentación
profunda frente a una de tipo superficial.
No obstante, el resto de reconocimientos efectuados (sondeo S1 y
penetros) indicaban un terreno de buena calidad. Por tanto, a medida
que el proyecto ha seguido su curso se ha decidido ampliar la campaña
de reconocimientos y llevar a cabo tres nuevos penetros y dos calicatas
que confirmen la naturaleza del subsuelo. Estos nuevos ensayos se han
realizado bajo la implantación prevista para el edificio.
Dichos trabajos se llevaron a cabo el pasado 11 de Septiembre de 2010.
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ADENDA E.G. PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO Página 2 de 7
Interpretación nuevos trabajos
La apertura de las dos calicatas realizadas pone de manifiesto la
existencia una material algo heterogéneo y de carácter
predominantemente granular.
En el caso de la calicata C1 ejecutada próxima al vial y S1 se ha descrito
una cobertera de relleno hasta unos 0.50 metros y un terreno natural
descrito como una arena de tono marrón rojizo con frecuentes bolos y
bloques de naturaleza volcánica intercalados.
La calicata C2 evidencia la existencia de un material con un porcentaje
de gruesos (bolos y bloques) minoritario. Se puede catalogar como una
arena algo limosa de tono marrón rojizo con alguna grava de naturaleza
poligénica.
Las diagrafías obtenidas a partir de los ensayos de penetración dinámica
P4, P5 y P6 realizados el 11 de septiembre de 2010 muestran una
evolución similar.
La gráfica P4 y P5 describen un primer tramo de golpeos en torno a N20 =
5-10, lo cual clasifica la compacidad como floja hasta unos 0.60-0.80
metros. Se puede asociar con la capa de relleno descrita en las calicatas.
A partir de 0.60-0.80 metros los valores de golpeos aumentan
progresivamente caracterizando un tramo de compacidad media hasta
una profundidad entre 1.50 y 3.00 metros. Este tramo caracteriza un
rango de valores de golpeos medios en torno a N20 = 15-25.
En adelante los valores de golpeos registrados son superiores a N30 = 30,
por lo que la compacidad del terreno se puede definir como densa a muy
densa.
La condición de rechazo se obtuvo a una profundidad de 6.20 metros en
el ensayo P4, 6.80 m en P5 y 8.20 m en P6.
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Consideraciones Geotécnicas
Los resultados obtenidos evidencian un escenario geotécnico más
favorable de cara al proyecto que nos ocupa.
En cuanto al corte estratigráfico establecido para el sondeo S2 se
interpreta con una información de carácter puntual y aislado, la cual se
ha comprobado se encuentra fuera de la implantación prevista para la
estructura que nos ocupa-
Los nuevos trabajos y su correlación con los anteriores ponen de relieve
la existencia de una capa de relleno tapizando parcialmente la superficie
de la parcela. Se ha definido una potencia para este relleno variable
entre 0.50 y 1.00 metro.
El primer tramo de golpeos identificado en las diagrafías P4 y P5
resultantes de los ensayos de penetración dinámica continua se puede
asociar con este material.
Hay que dejar constancia de la nula capacidad portante de este nivel I de
relleno y la necesidad de atravesar, eliminar o sustituir este material a
fin de garantizar una cimentación segura.
Una vez se atraviesa este primer nivel geotécnico se ha descrito un nivel
II derivado de la actividad volcánica del Monte Gurugú y los procesos
asociados al mismo.
La zona de techo de este NG II se caracteriza por una compacidad media
con valores de N30 representativos en torno a 15-25.
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ADENDA E.G. PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO Página 4 de 7
Condiciones de Cimentación
A la vista de las consideraciones geotécnicas establecidas se
recomienda optar por una cimentación por losa de hormigón armado
apoyada sobre el nivel II de terreno natural. Para ello será
completamente superar el nivel I de relleno identificado en los diferentes
trabajos realizados.
Se ha descrito un espesor de relleno que oscila entre 0.50 y 1.00 m
tapizando la superficie actual de la parcela. Será necesario atravesar,
eliminar o sustituir esta franja superficial y empotrar al menos una
profundidad equivalente al canto de la losa en el terreno natural
subyacente (nivel II).
La sección definitiva del edificio consta de siete altura. Por tanto la carga
aproximada a transmitir por el edificio sobre el terreno será de unas 9
Tn/m2 (7 tn/m2 cada forjado + 2 tn/m2 losa).
Dado que para el encaje de la placa en el terreno se efectuará un
vaciado mínimo de 1.50 metros (Qtierras ≈ 1.00 m x 1.75 tn/m2 + 0.50 m
x 1.85 tn/m2), la carga neta bajo el plano de apoyo de cimentación será
de 6.325 tn/m2 (9.00 tn/m2 – 2.675 tn/m2).
La edificación consta en planta de un área de 1042.5 m2, siendo sus
lados mayores de 42 m x 27 metros de ancho.
Según el nuevo Código Técnico de la Edificación, en estos suelos
granulares la presión admisible para las cimentaciones viene dada, a
excepción de cimentaciones angostas en suelos flojos, por condiciones de
asientos más que por la carga límite de hundimiento, según Meyerhof
(1965).
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Cuando la superficie del terreno sea marcadamente horizontal (pendiente
inferior al 10%), la inclinación con la vertical de la resultante de las
acciones sea menor del 10% y se admita la producción de asientos de
hasta 25 mm, la presión vertical admisible de servicio podrá evaluarse
mediante las siguientes expresiones basadas en el golpeo NSPT obtenido
en el ensayo SPT:
Para B* = 1.20 m:
qadm = 8 N SPT (1+(D/3B*)) (St/25) ((B*+0.3)/B*)2
St = asiento total admisible, en mm = 25 / NSPT = valor medio de los
resultados, obtenidos en una zona de influencia de la cimentación comprendida
entre un plano situado a una distancia 0,5B* por encima de su base y otro
situado a una distancia mínima 2B* por debajo de la misma. Para el cálculo se
considera un golpeo N30 = 20-21 / D = profundidad de empotramiento = 1.50
m / B* = ancho equivalente de la cimentación = 27 m.
Operando correctamente, se obtiene una tensión admisible igual a:
qadm = 8 N SPT (1+(D/3B*)) (St/25) ((B*+0.3)/B*)2= [(8 x 20-21) x
(1.02) x (1) x (1.002)] = 163.5 – 171.7 kN/m2 ≈ 1.65-1.70 kp/cm2,
para un asiento de 25 mm.
De acuerdo con esto se recomienda tomar como valor referencia para la
presión admisible , para un valor máximo de asiento de 1 pulgada,
empotrando la cimentación al menos un canto en el nivel II: qadm =
1.65-1.70 Kp/cm2.
Por otra parte, la naturaleza esencialmente granular del mismo supone
que el asentamiento se produciría a corto plazo, por la disipación de las
presiones intersticiales, es decir, la carga se apl ica con drenaje,
alcanzando el asentamiento máximo con carácter inmediato a la
terminación de la obra de construcción.
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ADENDA E.G. PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO Página 6 de 7
Siguiendo el modelo matemático de multicapa elástica sobre base
rígida se estiman los asientos que se producirían con la puesta en
carga de la edificación. Los datos del terreno tenidos en cuenta son los
siguientes:
DATOS DEL TERRENO (HIPÓTESIS DE CÁLCULO)
CAPA COTA DE INICIO MÓDULO DE DEFORMACIÓN E (kg/cm2) POISSON ν
1 1.50 m 5 0.30
2 3.00 m 75 0.30
3 5.00 m 150 0.30
4 7.00 m 250 0.30
Realizando los cálculos con la formulación establecida por Steinbrenner,
se obtiene un asiento medio total de 3.70 cm, un asiento en el centro de
la placa de 4.50 cm y un asiento en la esquina de 1.10 cm.
Según NBE/AE/88, el asiento general máximo admisible que pueden
tolerar una estructura de hormigón armado de gran rigidez, cimentado
sobre losa es de 50 mm (5.00 cm).
Como referencia para el coeficiente de balasto (K30), para una arena de
compacidad media, el nuevo Código Técnico de la Edificación (CTE Libro 3
Cimientos) propone un valor orientativo de 30-60 MN/m3.
En caso de que por cuestiones de proyecto la cota de desplante de la
edificación sea demasiado profunda se puede subir dicha altura mediante
unas capas de aportación compactadas por tongadas.
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Para ello se recomienda utilizar un suelo seleccionado y seguir las
indicaciones establecidas en el Artículo 330 del PG3 y la Orden Circular
326/00 del Ministerio de Fomento.
Por último, únicamente recordar que esta Nota Técnica es una
ampliación del citado Informe Geotécnico, por lo que se recomienda que
se lean ambos de forma conjunta.
Manteniéndonos a su entera disposición para cuantas aclaraciones
estimen oportunas, aprovechamos la ocasión para saludarles muy
atentamente.
Melilla, 15 de Septiembre de 2010
Técnico Autor del Informe
Xavier Artero Orellana
Geólogo
Colegiado nº 439 ICOGA
Este documento consta de de siete (7) páginas numeradas
correlativamente.
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ANEJOS
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1. CALICATAS
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EADENDA E.G. PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
Calicata 1
Calicata 2
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003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
2. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA
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003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-4 FECHA 11-sep-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
05
767
1211
1316
1924
1817
2249
3641
3943
4038
3742
4546
45
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
4
5
PRO
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950) 101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
454748
5049
5160
200
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
OFUNDIDAD
EN
mts
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950) 101410
Nº
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003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-5 FECHA 11-sep-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
013
1011
3946
3125
3640
454950
6570
6859
6475
8082
8490
8679
6875
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
4
5
PRO
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950) 101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
7560
8172
8083
8689
70200
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
OFUNDIDAD
EN
mts
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950) 101410
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003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-6 FECHA 11-sep-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
020
2536
4022
2936
4618
374142
5644
8629
3637
3940
4245
4146
5052
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
4
5
PRO
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950) 101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
5251
5651
56596061
4546
4950
6168
7580
200
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
OFUNDIDAD
EN
mts
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950) 101410
Nº
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El S
ecre
tario
,
Nº
visa
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E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
2ª Adenda al Estudio Inicial (19/09/2010)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CLIENTE: EMVISMESA
FECHA: 18 de Septiembre de 2010
ADENDA INFORME GEOTECNICO
Edificio de viviendas en Parcela P-8, Sector 10, Jardín Valenciano
Ciudad Autónoma de Melilla
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO Página 1 de 3
ADENDA INFORME GEOTÉCNICO
EDIFICIO DE VIVIENDAS PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO CIUDAD AUTÓNOMA DE MELILLA
EMVISMESA
Se emite esta adenda a fin de contemplar el levantamiento
topográfico de los reconocimientos geotécnicos ejecutados para la
realización de informe geotécnico para el edificio de viviendas previsto en
la parcela P-8 del sector 10 de Jardín Valenciano, Ciudad Autónoma de
Melilla.
Antecedentes
Con fecha de 20 de mayo de 2010 se emite por parte de
GEOTECNIA MELILLA, CB. dicho estudio.
Para la elaboración del mismo se realizaron dos sondeos mecánicos a
rotación hasta alcanzar una profundidad de investigación de 15 metros y
tres ensayos de penetración dinámica tipo DPSH.
El sondeo S2 se realizó fuera de la implantación prevista para el edificio.
Posteriormente se ha decidido ampliar la campaña de reconocimientos y
llevar a cabo tres nuevos penetros y dos calicatas que confirmen la
naturaleza del subsuelo. Estos nuevos ensayos se han realizado bajo la
implantación prevista para el edificio.
Dichos trabajos se llevaron a cabo el pasado 11 de Septiembre de 2010.
De cara a localizar exactamente la situación del S2 y despejar dudas
acerca de su posición, se procedió a la toma de sus coordenadas
topográficas. Así como las del resto de exploraciones geotécnicas. Estos
se han referenciado con respecto al plano topográfico del proyecto.
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ADENDA E.G. PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO Página 2 de 3
Levantamiento Topográfico
Las coordenadas de los reconocimientos geotécnicos son las
siguientes:
PUNTO COOR. X COOR. Y COOR. Z
SONDEO S1 4961.61 9984.38 46.49
SONDEO S2 4926.20 10001.57 45.70
CATA C1 4938.51 9994.72 45.37
CATA C2 4948.65 9987.51 45.58
PENETRO P1 4952.59 9982.93 46.40
PENETRO P2 4954.13 9992.70 45.72
PENETRO P3 4941.25 10004.52 45.39
PENETRO P4 4934.90 9996.91 45.40
PENETRO P5 4940.84 9984.53 45.60
PENETRO P6 4954.79 10001.42 45.58
Por tanto, el emplazamiento del sondeo S2, queda a una distancia de
unos metros con respecto a la huella prevista del edificio.
Se adjunta un croquis con la distribución de estos puntos en la parcela.
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO Página 3 de 3
Manteniéndonos a su entera disposición para cuantas aclaraciones
estimen oportunas, aprovechamos la ocasión para saludarles muy
atentamente.
Melilla, 18 de Septiembre de 2010
Técnico Autor del Informe
Xavier Artero Orellana
Geólogo
Colegiado nº 439 ICOGA
Este documento consta de tres (3) páginas numeradas correlativamente.
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
ANEXO
PLANO DE SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS
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003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Informe Recopilatorio (12/09/2012)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
CLIENTE: EMVISMESA
FECHA: 14 de Septiembre de 2012
I N F O R M E G E O T E C N I C O
Edificio de viviendas en parcela P-8 del Jardín Valenciano
Ciudad Autónoma de Melilla
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
INDICE GENERAL
1. INTRODUCCIÓN......................................................................... 1
2. ANTECEDENTES ......................................................................... 2
2.1. Cronología de los trabajos ..................................................... 2
2.2. Correcciones sobre conclusiones anteriores ............................. 3
3. INFORMACIÓN PREVIA ............................................................... 5
3.1. Contenido del estudio ........................................................... 5
3.2. Proyecto ............................................................................. 6
3.3. Situación geográfica y descripción de la parcela ....................... 6
3.4. Geología de Melilla ............................................................... 7
3.5. Geología local del Jardín Valenciano ........................................ 9
3.6. Sismicidad ......................................................................... 10
4. TRABAJOS REALIZADOS. ......................................................... 15
4.1. Sondeos mecánicos a rotación ............................................. 15
4.2. Ensayos de penetración dinámica continua tipo DPSH ............. 19
4.3. Calicatas ........................................................................... 21
4.4. Ensayos de laboratorio ........................................................ 22
4.5. Levantamiento topográfico .................................................. 23
5. COMENTARIO GEOTÉCNICO ...................................................... 24
5.1. Interpretación ensayos DPSH ............................................... 24
5.2. Interpretación ensayos de laboratorio ................................... 25
5.3. Niveles Geotécnicos ............................................................ 26
5.4. Nivel freático ..................................................................... 30
5.5. Agresividad ....................................................................... 31
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E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
6. ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN .................................................. 32
6.1. Tipo de edificación .............................................................. 32
6.2. Características del terreno ................................................... 32
6.3. Consideraciones geotécnicas ................................................ 33
6.4. Cimentación del edificio ...................................................... 34
6.5. Cimentación mediante losa .................................................. 36
6.6. Cimentación mediante losa sobre mejora .............................. 42
6.7. Excavación y contención ..................................................... 46
7. CONCLUSIONES ...................................................................... 47
8. INSPECCIÓN EN OBRA ............................................................. 51
9. ANEJOS
9.1. MAPA DE SITUACIÓN DE LA PARCELA
9.2. MAPA GEOLÓGICO DEL ÁREA
9.3. CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS
9.4. REPORTAJE FOTOGRÁFICO
9.5. CORTE GRÁFICO DE LOS SONDEOS
9.6. FOTOGRAFÍAS DE LAS CAJAS DE TESTIGO CONTINUO
9.7. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA
9.8. ENSAYOS DE LABORATORIO
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E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
MEMORIA
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
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1. INTRODUCCIÓN
Se tiene prevista la construcción de un edificio para 35 viviendas
de protección oficial en parte de la parcela P-8 del Sector S-10 conocido
como Jardín Valenciano, sito en el interior del territorio de la Ciudad
Autónoma de Melilla.
A fin de determinar las características del subsuelo EMVISMESA ha
encargado a GEOTÉCNIA MELILLA, SL. la realización de un
reconocimiento del terreno, en el cual se proyecta la construcción del
edificio.
Este trabajo trata de determinar las propiedades geotécnicas del
subsuelo, deducibles a partir de pruebas de reconocimiento y ensayos de
laboratorio, así como la naturaleza del mismo.
En el presente informe geotécnico se detallan los trabajos realizados, se
analizan los resultados obtenidos, se hace un comentario de las
características del subsuelo y se dan las conclusiones geotécnicas
necesarias para determinar las características de la cimentación de la
estructura proyectada.
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
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2. ANTECEDENTES
El presente documento trata de recoger las conclusiones finales
acerca de los diferentes reconocimientos geotécnicos que se han llevado
a cabo en la parcela P-8.
Es objetivo principal de esta memoria, establecer unas conclusiones
definitivas acerca del escenario geotécnico de la obra. Para ello se va a
llevar a cabo un análisis exhaustivo de los reconocimientos geotécnicos
realizados, a fin de llegar a unas condiciones geotécnicas acertadas.
2.1. Cronología de los trabajos
De cara a presentar un estudio geotécnico adecuado para el
proyecto previsto, GEOTECNIA MELILLA ha emitido tres documentos. La
cronología ha sido la siguiente:
- Estudio Geotécnico para Edificio de Viviendas en Parcela P-8 del
Jardín Valenciano, Ciudad Autónoma de Melilla (24 de mayo de
2010).
- 1ª Adenda al Estudio Inicial (15 de septiembre de 2010).
- 2ª Adenda al Estudio Inicial (18 de septiembre de 2010).
Para la elaboración del primer estudio geotécnico (24/05/10) se
ejecutaron dos sondeos hasta una profundidad de 15 metros y tres
ensayos de penetración dinámica continua.
De cara a la realización de la 2ª adenda se llevaron a cabo dos calicatas
y tres nuevos ensayos de penetración dinámica continua. 003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
Página 3 de 51
La segunda adenda recoge las coordenadas topográficas de cada uno de
los reconocimientos geotécnicos realizados.
Por último, para la emisión de este informe se han realizado tres nuevos
sondeos a rotación de menor profundidad ≈ 3 metros.
La totalidad de exploraciones geotécnicas y su correspondencia
cronológica es la siguiente:
DOCUMENTO RECONOCIMIENTOS
Estudio Geotécnico 24-05-10 S1 (15 m) / S2 (15 m) / P1 / P2 / P3
1ª Adenda 15-09-10 C1 / C2 / P4 / P5 / P6
2ª Adenda 18-09-10 LEVANTAMIENTO TOPOGRÁFICO
Informe Final 12-09-10 S3 / S4 / S5
*Nomenclatura: S ≈ sondeo, P ≈ DPSH y C ≈ calicata.
2.2. Correcciones sobre conclusiones anteriores
A la vista del escenario geotécnico deducido a partir del primer
informe geotécnico emitido (24-05-10) y a medida que avanzaba el
proyecto, se decidió junto al peticionario del trabajo, llevar a cabo
nuevas exploraciones geotécnicas y un levantamiento topográfico de
todos los puntos de reconocimientos de la parcela. Estos hechos se
detallan en las dos adendas emitidas.
La memoria correspondiente al primer informe geotécnico emitido (24-
05-10) recomendaba llevar a cabo para el sustento del edificio, una
cimentación profunda.
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
Página 4 de 51
El personal técnico de la empresa encargado del informe, tomo esta
decisión, a tenor de la columna estratigráfica que mostraba el sondeo
S2.
Posteriormente, una vez se conocieron más datos acerca del proyecto y
tras girar varias visitas a la obra se optó por la realización de dos
calicatas y la toma de coordenadas de los puntos de investigación.
De este modo se pudo comprobar que el sondeo S2 quedaba fuera de la
implantación prevista para el edificio. Además, se constató que la
naturaleza del terreno descubierto en las calicatas coincidía con el
observado en el sondeo S1 y con los cortes de los taludes cercanos.
Los tres sondeos realizados esta semana (septiembre 2012) en el borde
de la huella de la construcción más próxima al sondeo S2, están en
consonancia con el resto de trabajos.
Por tanto, se puede concluir que el sondeo S2 se realizó fuera de la
huella prevista para el edificio. Por tanto, no se deben considerar los
datos aportados por esta exploración de cara a determinar las
condiciones de cimentación.
Las conclusiones que en este informe se plasmen obedecen a los
resultados obtenidos en el sondeo S1 (24/05/10), los ensayos de
penetración P1, P2 y P3 (24/05/10), las calicatas C1 y C2 (15/09/10) y
los sondeos S3, S4 y S5 (septiembre de 2012).
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E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
Página 5 de 51
3. INFORMACIÓN PREVIA
3.1. Contenido el estudio
Este estudio recoge los aspectos relativos a la geotecnia que son
necesarios para el proyecto del edificio para 35 VPO en el Jardín
Valenciano. Los apartados principales son los siguientes:
- Enumeración de antecedentes y recopilación de información del
proyecto relativa al estudio geotécnico.
- Encuadre geológico general y local de la zona de estudio.
- Parámetros sísmicos relativos a la cimentación.
- Trabajos geotécnicos realizados (campo y laboratorio).
- Estratigrafía del terreno.
- Posición del nivel freático.
- Agresividad del terreno frente a los hormigones de los elementos
estructurales soterrados.
- Análisis de resultados.
- Escenario geotécnico del proyecto.
- Tipología de cimentación más adecuada y variantes si las hubiese.
- Condiciones de cimentación: presión de hundimientos, profundidad
de apoyo o empotramiento y asientos.
- Conclusiones.
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
Página 6 de 51
3.2. Proyecto
El edificio previsto consta de una planta trapezoidal. La superficie
del mismo será de de 1048,15 m2, siendo sus lados mayores de 42 m x
27 metros de ancho.
La sección del mismo alberga una planta sótano semienterrada, planta
baja, cinco alturas y ático.
La fachada principal corresponde con la del vial de acceso (Sur). Al estar
este vial más elevado que el fondo de la parcela, no será visible la planta
sótano. En el caso de las fachadas Este, Norte y Oeste, el sótano queda
al descubierto, pues se trata de una planta semienterrada.
La carga aproximada a transmitir por el edificio sobre el terreno será de
unas 10 Tn/m2 (8 tn/m2 cada forjado + 2 tn/m2 losa).
3.3. Situación geográfica y descripción de la parcela
La parcela objeto de reconocimiento se localiza en una zona
conocida como Jardín Valenciano, próxima a la carretera de La Purísima,
la carretera de Farhana y junto a la urbanización La Hacienda.
Desde el punto de vista de planificación a este sector se le conoce como
S-10. Esta zona ha sido urbanizada en los últimos años.
En la actualidad la superficie de la parcela se encuentra desbrozada y
transitable. Se halla delimitada por el vial que dota de acceso a la
parcela P8 y por el curso de un arroyo en la parte posterior.
Su topografía es horizontal y se encuentra unos 3 metros por debajo de
la cota de rasante del vial. Esta consta de un área de 1048,15 m2 y un
perímetro de 127,5 metros.
En el apartado de anejos se adjunta la localización geográfica del área de
estudio.
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
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3.4. Geología de Melilla
La Ciudad Autónoma de Melilla se encuentra en el arranque este
del Cabo Tres Forcas. En la parte sur del cabo, adentrándose
parcialmente en el territorio de la ciudad, se encuentra el complejo
volcánico del Gurugú, cuyo edificio principal está formado por un estrato
volcán complejo que alcanza los 900 metros de altura.
La parte central del cabo, incluyendo la práctica totalidad de Melilla, está
cubierta por sedimentos marinos someros de edad Tortoniense y más
recientes. El extremo norte está constituido por otro complejo volcánico
de domos con cantidades subordinadas de tobas, formadas por riolitas
de la serie calcoalcalina potásica. Al sur de este complejo volcánico se
encuentra un asomo de forma triangular de unos 5 km2 de rocas
metamórficas fuertemente tectonizadas.
Tres unidades metamórficas, claramente diferenciadas, se disponen
separadas por fallas de bajo ángulo. El despegue se ve afectado por
pliegues de gran radio cuyo eje hunde 10° hacia N 240. Los pliegues
involucran a los sedimentos circundantes que permiten datarlos como
Tortoniense superior. La unidad inferior (Unidad de Tarita), que aparece
penetrativamente foliada, está formada a muro con filitas grises con
cloritoide y a techo cuarcitas y carbonatos. Sobre ella se encuentra la
Unidad de Taidant, que en las partes mejor preservadas muestra
pizarras verdes oscuras y conglomerados con cantos de cuarzo y algunos
restos de areniscas rojas micáceas. Entre estas dos unidades tectónicas
existe un cuerpo fusiforme de serpentinitas que está incluido, al igual
que la mayor parte de las otras unidades, en una zona ancha de cizalla
frágil con gran desarrollo de cataclasitas y estructuras indicativas de
sentido de desplazamiento hacia el SO.
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Discordante sobre estas rocas y sobre las rocas volcánicas se deposita un
conjunto de sedimentos que comienza en el Tortoniense medio-superior
en los que se ha llamado cuenca de Melilla. La sedimentación comienza
siendo silicataclástica, con un nivel de conglomerados recubiertos por
margas marinas, todo ello en la actualidad plegado y tectonizado.
Sobre estos sedimentos y el basamento se dispone el Tortoniense
Superior-Messiniense formado por calcarenitas depositadas en ambientes
de plataforma somera con intercalaciones de carbonatos arrecifales
coralinos. La secuencia estratigráfica es compleja, con alternancia de
calcarenitas, calizas arrecifales y areniscas en los bordes de la cuenca,
que hacia el centro pasan a ser dominantemente margas de cuenca
pelágica.
El territorio de Melilla está constituido por materiales más propios de
borde, observándose una secuencia de carbonatos arrecifales y
calcarenitas a muro, una unidad detrítica intermedia depositada en
ambientes deltáicos, y a techo calcarenitas oolíticas y calizas
estromatolíticas.
La sedimentación es contemporánea con el vulcanismo del Gurugú,
instalándose algunos de los arrecifes en las laderas del volcán.
Constituyendo el cuaternario de esta área se detectan depósitos
travertínicos, aluviales, coluviales y marinos de playa. Los travertinos
afloran al norte, estando constituidos por un paquete de potencia
variable, de costras calcáreas que se sitúan sobre las areniscas
infrayacentes. Estos depósitos travertínicos no afloran al sur,
apareciendo en este caso un conjunto de arcillas, arenas y gravas de
naturaleza calcárea que forman parte de los depósitos coluviales.
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Asociados a los cursos de agua de mayor entidad, aparece una
alternancia de arenas, gravas y arcillas correspondientes a los depósitos
aluviales. Los depósitos coluviales están formados por cantos y arenas
de mineralogía volcánica, procedentes de la erosión de los montes
situados en los alrededores de Melilla.
Por último aparecen sedimentos cuaternarios de clara influencia marina,
formados por las típicas arenas de playa.
En el Plioceno se destaca una serie estratigráfica constituida, de más
antigua a más moderna, por margas, calizas y areniscas. Las margas
forman la base del Plioceno y sobre ellas se sitúan calizas arenosas con
algunas intercalaciones arcillosas. Hacia el sur se reduce su espesor,
aumentando la proporción de arcillas y arenas. Sobre estas calizas aflora
un paquete de areniscas silíceas de color amarillento que terminan como
calcarenitas. Hacia el sur cambian lateralmente a arcillas.
También cabe destacar que la gran mayoría de los depósitos coluviales
del cuaternario de la zona, proceden de la denudación de estos montes
de origen volcánico.
3.5. Geología local del Jardín Valenciano
Los materiales aflorantes en la parcela objeto de estudio están
formados principalmente por sedimentos volcánicos procedentes de las
diferentes erupciones que han afectado al territorio melillense y en
menor medida por los sedimentos aluviales derivados del curso de agua
que delimita la parcela en su parte posterior.
Depósitos Volcánicos. Están constituidos por basaltos, traquitas y
andesitas, que aparecen interestratificadas en los sedimentos pliocenos
como consecuencia de continuadas emisiones de coladas volcánicas a
partir del monte Gurugú.
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Estas coladas presentan distintas relaciones laterales acuñándose hacía
el norte entre margas y el Este entre margas y areniscas.
En los taludes próximos a la parcelo que nos ocupa se pueden observar
claramente estas coladas volcánicas y su relación con los depósitos
pliocenos (margas y areniscas).
Depósitos Cuaternarios. Estos depósitos están ligados al curso del
arroyo que delimita la parcela en su parte posterior. Se trata de los
depósitos volcánicos retrabajados por el arrastre del agua. Por tanto, los
cantos son de menor tamaño.
En el apartado correspondiente a Anejos se adjunta la localización
geológica del área de estudio.
3.6. Sismicidad
Para la consideración de la acción sísmica en las futuras
construcciones de esta zona es de aplicación la Norma de Construcción
Sismorresistente (Parte General y Edificación) NCSE-02 publicada en el
B.O.E. el 11 de Octubre de 2002.
El cálculo de las acciones sísmicas según la citada norma se realizará en
base a los siguientes parámetros:
Importancia de las construcciones
Las construcciones se clasifican de acuerdo con el uso a que se
destinan. Para este caso se considera que esta construcción es de
normal importancia.
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Aceleración sísmica básica (ab)
Parámetro que depende de la localización geográfica de la parcela
dentro del territorio nacional. La aceleración sísmica básica se expresa en
función de la aceleración de la gravedad (g = 9.81 m/s2). Para el caso de
la parcela objeto de este estudio: ab = 0.08g (Ciudad Autónoma de
Melilla).
Coeficiente de riesgo (ρρρρ)
Coeficiente que depende de las características de la construcción y
del periodo de vida para el que se proyecta. Para el caso de
construcciones de normal importancia (Periodo de vida t = 50 años): ρ =
1.00.
Coeficiente de contribución (K)
Coeficiente que tiene en cuenta la distinta contribución a la
sismicidad de cada punto de la sismicidad de la Península y la sismicidad
de la falla Azores-Gibraltar. En este lugar: K = 1.0.
Tipo de terreno
El terreno se clasifica según su naturaleza, su compacidad y su
consistencia. Se consideran los 30.00 primeros metros de terreno
situados bajo la superficie del solar objeto de estudio considerando la
cota 0.00 la cota de ejecución del sondeo. Terreno Tipo IV de 0.00 a
1.00 m / Terreno Tipo III de 1.00 a 5.00 m / Terreno Tipo II de 5.00 a
30.00 m.
ESPESOR TIPO DE TERRENO COMPACIDAD-CONSISTENCIA
0.00-1.00 m TIPO IV RESISTENCIA BAJA
1.00-5.00 m TIPO III RESISTENCIA MEDIA
5.00-30.00 m TIPO II RESISTENCIA ALTA
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Dado que las prospecciones realizadas no alcanzaron la profundidad de
30.00 metros, se hace una estimación del tipo de terreno existente a
cotas profundas, basándose en criterios de geología regional. Así, el
terreno situado por debajo de la profundidad de investigación (15 m) se
considera de Tipo II.
Velocidad de propagación de las ondas elásticas
transversales (Vs)
Depende del tipo de terreno existente; A continuación se detalla la
velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales en el caso
que nos ocupa: TIPO IV → Vs ≤ 200 m/s / TIPO III → 400 ≥ Vs > 200
m/s / TIPO II → 750 ≥ Vs > 400 m/s.
Coeficiente de suelo (C)
Coeficiente que también depende del tipo de terreno existente.
Para el caso que nos ocupa: TIPO IV → 2.00 / TIPO III → 1.60 /
TIPO II → 1.30.
Para obtener el valor del coeficiente C de cálculo, se determinarán los
espesores e1, e2, e3 y e4 de terrenos de los tipos I, II, III, IV
respectivamente, existentes en los 30.00 primeros metros bajo la
superficie.
Se adoptará como valor de C el valor medio obtenido al ponderar los
coeficientes CI de cada estrato con su espesor eI, en metros, mediante la
expresión:
Entonces, C = Coeficiente del terreno = [((1.00 m x 2.00) + (4.00 m x
1.60) + (25.00 m x 1.30) / 30.00 m] = 1.36.
Σ Ci × ei C = -------------------- 30
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Coeficiente de amplificación del terreno (S)
Este coeficiente toma el valor de:
Para ρ × ab ≤ 0.1g 25.1
CS =
Por tanto, S = 1.36 / 1.25 = 1.09.
Aceleración sísmica de cálculo (ac)
Es la aceleración sísmica a utilizar en todos los cálculos. Consiste
en el producto de la aceleración sísmica básica (ab), por S y por ρ,
coeficiente adimensional de riesgo, para nuestro caso igual a 1.0:
ac = S x ρρρρ x ab = 1.09 x 1.00 x 0.08g = 0.087g
Para construcciones de normal importancia o especial importancia si la
aceleración sísmica de cálculo (ac) es igual o superior a 0.04g, como es
nuestro caso, la norma NCS-02 es de obligado cumplimiento.
Reglas de diseño y prescripciones constructivas de la NCSR-02
Debe evitarse la coexistencia, en una misma unidad estructural, de
sistemas de cimentación superficiales y profundos.
Es recomendable que la cimentación se disponga sobre un terreno de
características geotécnicas homogéneas. Si el terreno de apoyo presenta
discontinuidades o cambios sustanciales en sus características, se
fraccionará el conjunto de la construcción de manera que las partes
situadas a uno y otro lado de la discontinuidad constituyan unidades
independientes.
Es también recomendable que los elementos de cimentación estén
enlazados entre sí en dos direcciones perpendiculares mediante vigas de
atado, para evitar desplazamientos horizontales diferenciales.
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Estas vigas tendrán que dimensionarse de forma que sean capaces de
resistir un esfuerzo axial de valor de ac veces la carga vertical
transmitida en cada punto.
Otro aspecto importante de la sismicidad es la posible influencia de los
seísmos sobre el comportamiento del conjunto cimentación-terreno, bien
por las sobretensiones que se pueden originar, bien por los incrementos
de presiones intersticiales y los cambios de resistencia y deformabilidad
a que pueden dar lugar.
En general se aplicarán las reglas de diseño especificadas en el apartado
4.3 referente a la cimentación de estructuras de la citada Norma.
En la siguiente tabla se resumen los valores obtenidos para los diferentes
parámetros sísmicos.
PARÁMETRO VALOR
IMPORTANCIA DE LA CONSTRUCCIÓN
Normal
ACELERACIÓN SÍSMICA BÁSICA (ab)
0.08g
COEFICIENTE DE RIESGO (ρ) 1.00
COEFICIENTE DE CONTRIBUCIÓN (k)
1.00
TIPO IV 0.00-1.00 m
TIPO DE TERRENO TIPO III 1.00-5.00 m
TIPO II 5.00-30.00 m
COEFICIENTE DE SUELO (C) 1.36
COEF. AMPLIF. DEL TERRENO (S) 1.09
ACEL. SÍSMICO DE CÁLCULO (ac) 0.087g
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4. TRABAJOS REALIZADOS
El reconocimiento del emplazamiento previsto se ha efectuado
mediante un sondeo mecánico a rotación hasta 15 metros de
profundidad, tres sondeos a rotación de 3 metros de profundidad, seis
ensayos de penetración dinámica continua DPSH, dos calicatas y los
correspondientes ensayos de laboratorio.
Estos reconocimientos se ejecutaron sobre la futura huella del edificio.
La cota de inicio del sondeo S1 coincide con la cota del acerado que
discurre junto a la parcela. Este se encuentra a una altura de + 1 m
sobre el resto de trabajos.
4.1. Sondeos mecánicos a rotación
Los sondeos consisten en perforaciones en el terreno para
reconocer la naturaleza de los niveles del subsuelo a diferentes
profundidades. Para ello se introduce un tubo hueco en cuyo extremo
inferior va enroscada una corona que va efectuando la perforación
mediante rotación. El terreno perforado se aloja en este tubo hueco
permitiendo así extraerlo y obtener un testigo continuo hasta la
profundidad deseada, para su posterior análisis en laboratorio. En el
transcurso de la perforación se procede a la toma de muestras
inalteradas del terreno y a la ejecución de ensayos de penetración
estándar.
Los sondeos se han realizado con batería simple tipo B con diámetro de
perforación de 98 y 86 mm, revestimiento de 101 mm y equipada con
corona de widia de perfil aserrado hasta el final de la profundidad
investigada (15 y 3 metros).
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Con la técnica de extracción utilizada se obtuvo un testigo continuo con
un porcentaje de recuperación medio-alto. Este testigo obtenido de la
perforación fue debidamente colocado en cajas con las profundidades
acotadas.
El corte gráfico de estos sondeos se ha realizado con la descripción del
testigo continuo efectuado por personal especializado, el cual se incluye
en los anejos junto a un croquis con la situación y las fotografías a color
de las cajas de testigo continuo.
Durante la ejecución de los sondeos se procedió a la realización de
ensayos de penetración estándar (SPT) según la norma UNE 103800 y la
toma de muestras inalteradas (norma XP-P94-202).
Los ensayos SPT determinan la resistencia de los suelos a la penetración
de un toma-muestras y permiten obtener muestras alteradas de suelo
dentro de un sondeo para su identificación en laboratorio.
El equipo necesario para la realización de esta prueba consta de un
toma-muestras bipartido de pared gruesa de 51 mm de sección acoplado
a un varillaje rígido, en cuyo extremo se coloca la cabeza de golpe y
contragolpe, sobre la que impacta una maza de 63.6 Kg en caída libre,
desde una altura de 76.2 cm.
En el procedimiento de realización del ensayo se distinguen dos fases.
Una primera o hinca de colocación de 15 cm, incluyendo la penetración
inicial del toma-muestras bajo su propio peso y la segunda fase o ensayo
de hinca propiamente dicho, en la cual se anota el número de golpes
necesarios para penetrar adicionalmente 30 cm. Este número obtenido
se denomina resistencia a la penetración N (índice SPT). Si los 30 cm de
penetración no pueden lograrse con 100 golpes, el ensayo de hinca se
dará por terminado, considerándose un valor de N = rechazo.
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Las tandas de golpeos registradas durante los ensayos SPT efectuados y
la muestra inalterada obtenida han sido los siguientes:
SPT GOLPEOS
S1 SPT 2.00-2.60 m 21/8/5/12
S1 SPT 4.00-4.60 m 3/7/8/10
S1 SPT 6.00-6.10 m 50/R
S1 SPT 8.30-8.44 m 50/R
S1 SPT 11.00-11.05 m 50/R
S1 SPT 12.30-12.34m 40/50/R
S1 SPT 14.40-15.00 m 13/18/23/31
S4 SPT 3.00-3.60 m 10/16/25/25
S5 SPT 2.70-3.30 m 13/26/33/48
Los rangos adoptados para definir la compacidad y consistencia del
material según el CTE, a partir del N30 son los siguientes:
COMPACIDAD SUELOS GRANULARES
CLASIFICACIÓN N30
MUY FLOJA < 4
FLOJA 4-10
MEDIA 11-30
DENSA 31-50
MUY DENSA > 50
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CONSISTENCIA SUELOS COHESIVOS
CLASIFICACIÓN N30
MUY BLANDA < 2
BLANDA 2-5
MEDIA 6-10
FIRME 11-20
MUY FIRME 21-40
DURA > 40
A continuación se resumen las columnas descritas a partir de los
sondeos realizados:
COTA TECHO COTA MURO LITOLOGÍA
SONDEO S1
0.00 metros 1.20 metros Relleno Antrópico
1.20 metros 11.00 metros Arena limosa con tramos arcilloso
marrón oscura con bolos
11.00 metros 15.00 metros Arena marrón anaranjado con bolos
SONDEO S3
0.00 metros 1.30 metros Relleno Antrópico
1.30 metros 3.00 metros Arena limosa con tramos arcillosos
marrón con algún bolo
SONDEO S4
0.00 metros 1.00 metro Relleno Antrópico
1.00 metros 3.60 metros Arena limosa con tramos arcillosos
marrón con algún bolo
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SONDEO S5
0.00 metros 1.70 metros Relleno Antrópico
1.70 metros 3.30 metros Arena limosa con tramos arcillosos
marrón con algún bolo
4.2. Ensayos de penetración dinámica continúa tipo DPSH
Los ensayo de penetración dinámica continua se ha realizado con
un penetrómetro de accionamiento automático tipo DPSH.
Consisten en hacer penetrar en el terreno una puntaza de dimensiones
normalizadas (20 cm2) por aplicación de una energía de impacto fija,
mediante el golpeo de una maza de 63.5 kg, que se deja caer desde una
altura de 75 cm. En este ensayo se contabiliza el número de golpes cada
20 cm de penetración (N20). El ensayo se da por finalizado cuando se
necesitan más de 100 golpes para el avance de los 20 cm, considerando
que se ha obtenido el rechazo.
Para definir los rangos de compacidad y/o consistencia del suelo se debe
referir al ensayo DPSH con respecto al penetrómetro dinámico tipo
borros, cuya equivalencia es Nborros = 1.22 x Ndpsh.
Los rangos adoptados para definir la compacidad y consistencia del
material a partir del N20 (borros) son los siguientes:
COMPACIDAD SUELOS GRANULARES
CLASIFICACIÓN N20
MUY FLOJA 1-4
FLOJA 5-10
MEDIA 11-30
DENSA 31-50
MUY DENSA > 50
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CONSISTENCIA SUELOS COHESIVOS
CLASIFICACIÓN N20
MUY BLANDA < 2
BLANDA 2-5
FIRME 5-10
RÍGIDA 11-20
DURA 21-40
MUY DURA > 40
Del mismo modo los valores de penetración dinámica borros y DPSH se
pueden relacionar con los del ensayo de penetración estático SPT
mediante la siguiente formulación:
- En arenas:
Nspt = 25 x log Nborros
Nspt = 25 x log (1.22 x Ndpsh) – 15.16
- En arcillas:
Nspt = (13 x log Ndpsh) - 2
La profundidad a la cual se alcanzó la condición de rechazo ha sido la
siguiente:
ENSAYO DPSH PROFUNDIDAD RECHAZO
DPSH P1 6.00 metros
DPSH P2 6.00 metros
DPSH P3 4.00 metros
DPSH P4 6.60 metros
DPSH P5 7.00 metros
DPSH P6 8.60 metros
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En los anejos se encuentra el croquis de situación de los reconocimientos
donde se puede apreciar la distribución en planta de estos ensayos, así
como la representación gráfica del golpeo.
4.3. Calicatas de investigación
Son excavaciones en pozos o zanjas, realizadas mediante medios
mecánicos convencionales, que permiten la inspección visual y el acceso
directo al terreno a cierta profundidad, así como la toma de muestras y la
realización de ensayos in situ. Tienen la ventaja de permitir acceder
directamente al terreno, pudiéndose observar las variaciones litológicas,
de estructura, discontinuidades, etc.
Durante la excavación de las mismas (2 unidades), se tomaron datos de
la naturaleza del terreno, espesores de la capa de tierra vegetal y/o
relleno, y de los diferentes niveles, condiciones de excavabilidad y
estabilidad de las paredes y situación del nivel freático.
La estratigrafía de la pared de la cata C1, efectuada próxima al vial, es
la siguiente:
- Desde la superficie (0.00 m) a 0.50 metros de profundidad se
detecta una cobertera de relleno.
- A partir de 0.50 m y hasta el final de la cata (-3.00 metros): una
arena de tono marrón rojizo con frecuentes bolos y bloques de
naturaleza volcánica intercalados.
La estratigrafía de la pared de la cata C2 evidencia la existencia de un
material con un porcentaje de gruesos (bolos y bloques) minoritario. Se
puede catalogar como una arena algo limosa de tono marrón rojizo con
alguna grava de naturaleza poligénica.
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La información obtenida en esta calicata, así como el corte estratigráfico
de la misma se detalla en el apartado correspondiente a los anejos. Hay
que destacar que no se ha detectado nivel freático. La estabilidad del
tramo superficial de relleno es deficiente y su excavación sencilla.
4.4 Ensayos de laboratorio
Según los criterios de representatividad del material y cota, se
eligieron las diferentes muestras y la tipología de los ensayos a realizar.
A continuación se detallan los ensayos realizados:
Ensayos de identificación:
� Preparación de muestras para ensayos (UNE 103100:95).
� Granulometría por tamizado (UNE 103100:95).
� Límites de Atterberg (UNE 103100:95 y 103104:95).
Ensayos químicos:
� Contenido en sulfatos solubles en suelo (UNE 103201:96).
En el apartado Anejos se adjuntan los resultados obtenidos de la
realización de los ensayos anteriores.
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4.5. Levantamiento topográfico
Una vez efectuados los diferentes reconocimientos se realizó un
levantamiento topográfico de los diferentes puntos de reconocimientos (a
excepción de los sondeos S3, S4 y S5). Para ello se ha utilizado el
taquimétrico facilitado por el peticionario.
PUNTO COORDENADA X COORDENADA Y COORDENADA Z
SONDEO S1 4961.61 9984.38 46.49
SONDEO S2 4926.20 1001.57 45.70
SONDEO S3 ── ── ──
SONDEO S4 ── ── ──
SONDEO S5 ── ── ──
CALICATA C1 4938.51 9994.72 45.37
CALICATA C2 4948.65 9987.51 45.58
DPSH P1 4952.59 9982.93 46.40
DPSH P2 4954.13 9992.70 45.72
DPSH P3 4941.25 10004.52 45.39
DPSH P4 4934.90 9996.91 45.40
DPSH P5 4940.84 9984.53 45.60
DPSH P6 4954.79 10001.42 45.58
En el apartado de Anejos se adjunta un croquis con las coordenadas de
estos puntos.
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5. COMENTARIO GEOTÉCNICO
En este apartado se describen las características y condiciones
geotécnicas de los materiales existentes en el terreno, indicando los
resultados de los ensayos de laboratorio realizados a partir de las
muestras tomadas durante la ejecución de los sondeos a rotación, así
como el análisis e interpretación de los diferentes ensayos de campo
realizados.
5.1. Interpretación ensayos DPSH
Las diagrafías obtenidas a partir de los ensayos de penetración
dinámica P1, P2 y P3 (mayo 2010) describen resultados dispares y
directamente relacionados con el carácter fuertemente granular de los
materiales descritos.
A partir de la gráfica del ensayo P1 se puede describir una potencia de
relleno de 2.00 metros bajo el acerado. El ensayo P2 ejecutado en el
centro de la parcela describe un espesor de relleno de 1.00 metro. Por
último, el ensayo P3 efectuado en la zona de máximo espesor de relleno
describe una gráfica anómala derivado de la tipología de relleno (arena
con bolos, etc.).
Los valores de golpeos obtenidos en este primer intervalo varían entre
N20 = 8-12, lo cual otorga una compacidad floja a media.
Las diagrafías obtenidas en los ensayos de penetración P1 y P2
muestran, una vez se atraviesa el nivel I de relleno (2.00m en P1 y
1.00m en P2), un ascenso continuo de los valores de golpeos hasta
alcanzar la condición de rechazo.
Se puede diferenciar un tramo de compacidad media (N30 = 15-20) hasta
una profundidad de 3.00 y 4.00 metros, un tramo de compacidad densa
(N30 = 30-50) hasta 5.50 m y muy densa en profundidad.
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Las diagrafías obtenidas a partir de los ensayos de penetración dinámica
P4, P5 y P6 realizados el 11 de septiembre de 2010 muestran una
evolución similar.
La gráfica P4 y P5 describen un primer tramo de golpeos en torno a N20 =
5-10, lo cual clasifica la compacidad como floja hasta unos 0.60-0.80
metros. Se puede asociar con la capa de relleno descrita en las calicatas.
A partir de 0.60-0.80 metros los valores de golpeos aumentan
progresivamente caracterizando un tramo de compacidad media hasta
una profundidad entre 1.50 y 3.00 metros. Este tramo caracteriza un
rango de valores de golpeos medios en torno a N20 = 15-25.
En adelante los valores de golpeos registrados son superiores a N30 = 30,
por lo que la compacidad del terreno se puede definir como densa a muy
densa.
La condición de rechazo se obtuvo a una profundidad de 6.20 metros en
el ensayo P4, 6.80 m en P5 y 8.20 m en P6.
5.2. Ensayos de laboratorio
Los ensayos de laboratorio clasifican el material ensayado como
arena arcillosa (SC). El porcentaje de material que pasa por el tamiz UNE
0.08 oscila es entre 29.5 y 30.5 %. Los finos plásticos indican un límite
líquido que varía entre 23.8 y 27.3 %, un límite plástico de 8.0 y 16.8 %
y un índice de plasticidad de 15.8 y 20.5 %.
En el siguiente cuadro se exponen los resultados obtenidos:
MUESTRA-PROF. PASA TAMIZ 0.08 LL LP IP CLAS.
S1 SPT 2.0-2.6 m 30.5 % 27.3 % 16.8 % 20.5 % SC
S1 SPT 14.4-15.0 m 29.5 % 23.8 % 8.0 % 15.8 % SC
MEDIA 30.0 % 25.55 % 12.4 % 36.3 % SC
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5.3. Niveles Geotécnicos
Tras el análisis de los resultados del sondeo, el ensayo de
penetración dinámica continua, los ensayos de laboratorio, y teniendo en
cuenta la geología de la zona, podemos distinguir dos niveles u
horizontes geotécnicos principales en la profundidad investigada:
NIVEL GEOTÉCNICO I: RELLENO ANTRÓPICO.
NIVEL GEOTÉCNICO II: COLADAS VOLCÁNICAS.
La superficie de la parcela donde se proyecta el edificio que nos ocupa se
encuentra tapizada por material de relleno vertido sobre la superficie
original de la misma.
NIVEL GEOTÉCNICO I. RELLENO ANTRÓPICO.
Tapizando los puntos sobre los que se han realizado los
reconocimientos se encuentra una cobertera suprayacente constituida
por un relleno de naturaleza antrópica.
Las exploraciones geotécnicas realizadas ponen de manifiesto la
existencia de una potencia de relleno que varía entre 1.00 m y 1.70
metros.
Es importante tener en cuenta que debido al carácter puntual de los
reconocimientos no se descartan espesores mayores, pudiendo existir
zonas donde este nivel alcance mayores potencias.
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Los espesores descritos en cada uno de los ensayos son estos:
SONDEO RELLENO DPSH P1 RELLENO
SONDEO S1 1.20 m DPSH P1 1.60 m
SONDEO S3 1.30 m DPSH P2 1.00 m
SONDEO S4 1.00 m DPSH P3 ──
SONDEO S5 1.70 m DPSH P4 0.80 m
── ── DPSH P5 0.60 m
── ── DPSH P6 ──
A partir de las diagrafías correspondientes a los ensayos P3 y P6 resulta
complicado interpretar una potencia de relleno.
Este primer nivel está constituido por bloquees, bolos, grava, gravilla y
arena de naturaleza predominantemente volcánica. Presenta una matriz
de tonalidad marrón oscura. Presenta frecuentes restos antrópicos como
plásticos, maderas, hormigón. Se describe una cierta concentración de
cantos gruesos en la zona más superficial de este nivel I.
De modo general, la capacidad portante de esta capa es muy baja y su
deformabilidad es grande y errática por su heterogeneidad, por lo que
no se considera viable utilizarla como capa portante para cualquier
elemento de responsabilidad.
Por tanto, deberá ser desmantelada o atravesada por los elementos de
cimentación. Además, por su estructura floja son susceptibles de
experimentar asientos de colapso en condiciones de inundación bajo
carga.
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Por su naturaleza y génesis este nivel se considera no apto para el apoyo
de ningún tipo de cimentación.
Se deberá prestar especial atención a la eliminación de cualquier resto
de material perteneciente a esta capa que pueda existir a la hora de
cimentar.
Para este nivel geotécnico I, recomendamos los siguientes parámetros:
PARÁMETROS VALORES
ÍNDICE SPT N30 = 5-10
DENSIDAD APARENTE γap = 1.65-1.70 t/m3
COHESIÓN EFECTIVA C = 0.10-0.20 t/m2
Una vez se atraviesa el primer nivel geotécnico perteneciente al relleno
antrópico vertido sobre la superficie original de la zona, se describe el
terreno natural de la zona de estudio ≈ nivel geotécnico II. Este está
constituido por sedimentos derivados de las erupciones volcánicas del
Monte Gurugú y su erosión.
NIVEL GEOTÉCNICO II. COLADAS VOLCÁNICAS.
Bajo la cobertera de relleno descrita y prolongándose por debajo
de la profundidad investigada (15.00 m) se describe este nivel II, el cual
constituye el terreno natural de la zona de estudio.
Está constituido por arena limosa de tono marrón negruzco con
frecuentes niveles arcillosos intercalados. Presenta abundantes bloques,
bolos y grava de canto subanguloso y naturaleza volcánica.
A partir de 11.00 metros la litología varia ligeramente y se describe
como una arena media a fina de tono marrón anaranjado con bolos de
naturaleza volcánica.
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En el siguiente cuadro se exponen las tandas de golpeos obtenidas en los
diferentes ensayos realizados a lo largo de este nivel II:
ENSAYO / PROF. (m) GOLPEO SPT EQUIVALENTE COMPACIDAD
S1 SPT 2.00-2.60 m 21/8/5/12 13 MEDIA
S1 SPT 4.00-4.60 m 3/7/8/10 15 MEDIA
S1 SPT 6.00-6.10 m 50/R R MUY DENSA
S1 SPT 8.30-8.44 m 50/R R MUY DENSA
S1 SPT 11-11.05 m 50/R R MUY DENSA
S1 SPT 12.3-12.34m 40/50/R R MUY DENSA
S4 SPT 3.00-3.60 m 10/16/25/25 41 DENSA
S5 SPT 2.70-3.30 m 13/26/33/48 59 MUY DENSA
Estos valores muestran una compacidad media de este nivel geotécnico
II en la zona de techo (hasta 5 m) y densa a muy densa en profundidad
(a partir de 6 m).
Por tanto, en este caso (nivel geotécnico II) los resultados obtenidos en
los ensayos de penetración (SPT y penetros) están en consonancia. Los
resultados interpretan una zona de techo de compacidad media hasta
una profundidad de unos 5 metros y densa a muy densa en profundidad.
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En función de los resultados obtenidos, se proponen los siguientes
valores para los diferentes parámetros georesistentes de este nivel II,
considerando los resultados obtenidos en los ensayos realizados a lo
largo del mismo:
PARÁMETROS VALORES
ZONA DE MURO (HASTA 5 m)
ÍNDICE SPT N30 = 15-20
DENSIDAD APARENTE γγγγap = 2.05-2.10 t/m3
ANGULO DE ROZAMIENTO Φ = 32-34°
COHESIÓN EFECTIVA C = 0.35-0.45 t/m2
MÓDULO DE DEFORMACIÓN ΣΣΣΣ = 75-100
COEFICIENTE DE POISSON νννν = 0.30
ZONA DE TECHO (A PARTIR DE 5 m)
ÍNDICE SPT N30 = 30-50
DENSIDAD APARENTE γγγγap = 2.10-2.15 t/m3
ANGULO DE ROZAMIENTO Φ = 35-37°
COHESIÓN EFECTIVA C = 0.50-0.75 t/m2
MÓDULO DE DEFORMACIÓN ΣΣΣΣ = 175-200
COEFICIENTE DE POISSON νννν = 0.30
5.4. Nivel freático
Se procedió unos días después de la terminación de los sondeos a
la medida de dicho nivel no detectándose la presencia del mismo en el
interior de la tubería de PVC instalada.
La modificación de los cauces de los cursos de agua que llegan a la
ciudad y su encauzamiento ha modificado las líneas naturales del agua
en el subsuelo. La existencia de agua en el subsuelo de la parcela puede
estar asociada con el régimen de precipitaciones locales.
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5.5. Agresividad
Se han analizado varias muestras de suelo para determinar el
contenido de sulfatos solubles, resultando ser nulo el contenido en
sulfatos.
De acuerdo con la Instrucción de Hormigón Estructural (EHE), para
definir la agresividad a la que va a estar sometido cada elemento
estructural se considera una clase general de exposición IIa. No hay
clase específica de exposición, así el tipo de ambiente es IIa, por lo que
según esta norma no es necesario el uso de cemento sulforresistente en
la elaboración del hormigón de los elementos de cimentación.
Por otro lado, para garantizar la durabilidad del hormigón, según la EHE
el contenido de cemento debe ser como mínimo de 275 Kg/m3 y la
relación máxima agua / cemento será 0.60. En un ambiente tipo IIa es
necesario prever las del peso del cemento.
Las recomendaciones anteriores se han dado siguiendo los criterios de la
norma de Hormigón Estructural EHE y de la NTE de Acondicionamiento
del terreno y Cimentaciones.
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6. ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN
Los dos condicionantes fundamentales a la hora de definir la
cimentación a utilizar son: el tipo de edificación y el tipo de terreno
existente en el solar.
6.1. Tipo de edificación
Se tiene prevista la construcción de un edificio cuya sección
constará una planta de sótano semienterrada, planta baja, cinco alturas
y ático.
La carga aproximada a transmitir por el edificio sobre el terreno será de
unas 10 Tn/m2 (8 tn/m2 cada forjado + 2 tn/m2 losa).
La superficie del mismo será de de 1048,15 m2, siendo sus lados
mayores de 42 m x 27 metros de ancho.
La obra presenta una medianera en la linde Este de reciente
construcción. La sección de este edificio es similar a la prevista. Se
desconoce el tipo de cimentación de esta estructura, por lo cual sería
necesario valorar como puede influir la construcción de una nueva
estructura en el entorno.
Es recomendable el seguimiento de las estructuras vecinas así como los
elementos de infraestructura que existan, durante el tiempo de
construcción del edificio proyectado.
6.2. Características del terreno
El terreno aflorante en la parcela objeto de este estudio está
constituido por dos niveles geotécnicos:
- El nivel geotécnico I correspondiente a una capa de relleno
vertida sobre la topografía original.
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Se han descrito espesor de relleno que van desde 1.00 m hasta
1.70 metros.
- El nivel geotécnico II corresponde con el terreno natural de la
zona de estudio. Se describe bajo la capa de relleno y se
prolonga por debajo de la profundidad máxima investigada (15
metros).
Desde un punto de vista litológico se trata de arena limosa de
tono marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos
intercalados. Presenta abundantes bloques, bolos y grava de
canto subanguloso y naturaleza volcánica.
Su compacidad es media en la zona de techo (hasta unos 5 m de
profundidad) y densa a muy densa en adelante.
No se ha detectado la presencia de nivel freático a lo largo de la tubería
de PVC instalada en los sondeos.
Según la EHE el ambiente de exposición es IIa.
6.3. Consideraciones geotécnicas
El escenario geotécnico que determina las condiciones de
cimentación del proyecto que nos ocupa está dominado por dos factores
principales:
- La existencia de una capa de relleno tapizando el terreno
natural.
- La heterogeneidad del terreno natural. Presenta bolos y bloques
distribuidos de modo aleatorio y tramos arcillosos.
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El apoyo de cualquier elemento de cimentación sobre la capa de relleno y
no sobre el terreno natural puede derivar en lesiones sobre la estructura.
Estas se asociarían a asientos diferencial, colapsos del relleno, lavado de
finos, huecos, etc.
Una vez se alcancé el terreno natural, la cimentación a adoptar debe ser
capaz de absorber el carácter heterogéneo del mismo y evitar asientos
diferenciales.
6.4. Cimentación del edificio
A la vista de estas consideraciones resulta imprescindible, de cara
a cimentar el edificio, superar por completo la capa de relleno y empotrar
la cimentación en el terreno natural (nivel geotécnico II). Para ello se
debe excavar, eliminar o sustituir por completo el relleno.
Se recomienda cimentar el edificio mediante losa de hormigón armado
apoyada sobre el nivel geotécnico II de terreno natural. Para ello será
completamente superar el nivel I de relleno identificado en los diferentes
trabajos realizados.
Se ha descrito un espesor de relleno que oscila entre 1.00 m y 1.70 m
tapizando la superficie actual de la parcela. Será necesario atravesar,
eliminar o sustituir esta franja superficial y empotrar al menos una
profundidad equivalente al canto de la losa en el terreno natural
subyacente (nivel geotécnico II).
El terreno natural se puede identificar como una arena limosa de tono
marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos intercalados. Presenta
abundantes bloques, bolos y grava de canto subanguloso y naturaleza
volcánica.
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Las leyes que gobiernan la seguridad frente al hundimiento por rotura
del suelo son muy similares en el caso de zapatas y en el de losas. Sin
embargo, la distribución de los asientos producidos es muy diferente en
estos dos tipos de cimentaciones.
Las zapatas aisladas generalmente están separadas entre sí a distancias
grandes comparadas con sus dimensiones. En este caso, cada una de
ellas asienta como si las otras no existieran. Si el suelo fuera
homogéneo, las zapatas aisladas asentarían prácticamente lo mismo.
En la realidad asientan en forma asimétrica debido a que ningún estrato
de suelo es homogéneo. El subsuelo siempre presenta variaciones
erráticas de compresibilidad que no pueden predecirse con ningún
método práctico.
En una cimentación con losa, como los puntos débiles del terreno están
distribuidos al azar sus efectos sobre el asiento del área cargada se
contrarrestan parcialmente unos con otros. Por este motivo y debido
también a la rigidez de la losa de cimentación, la estructura asienta
como si el subsuelo cargado fuera más o menos homogéneo. El asiento
no es necesariamente uniforme, pero adquiere una forma bastante
definida en lugar de la errática que se obtiene en las zapatas aisladas.
En terrenos con acusada heterogeneidad una cimentación mediante losa
de hormigón armado ofrecería más garantías de uso de cara a posibles
problemas de asentamiento diferencial ocasionados por zonas
especialmente duras alternantes con zonas más blandas.
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6.5. Cimentación mediante losa
Este tipo de cimentación es indicado para reducir los asientos
diferenciales en terrenos heterogéneos, con inclusiones o con defectos
erráticos, ya que, por su propia rigidez y de la estructura del propio
edificio, tienden a uniformar asientos. Además de participar de un
coeficiente de seguridad mucho mayor que la solución por zapatas.
En una cimentación con placa, la profundidad activa se extiende a una
mayor distancia y, dentro de la misma, los puntos débiles que están
distribuidos al azar, de modo que sus efectos sobre el asiento del área
cargada se contrarrestan parcialmente unos con otros.
Por ello, la estructura asienta como si el subsuelo fuese más o menos
homogéneo, cargado aunque no necesariamente uniforme, pero
adquiere una forma bastante más definida en lugar de la errática que
se observaría en una solución con zapatas.
Además este tipo de cimentación se suele utilizar para terrenos con
escasa capacidad portante (< 1.50 Kg./cm2) y/o para impermeabilizar
la planta sótano.
6.5.1. Profundidad de cimentación
Para que una cimentación como la propuesta (losa) sea viable es
necesario proceder a empotrar la placa al menos a un canto de
profundidad en el terreno natural formado por una arena limosa de tono
marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos intercalados y bolos de
naturaleza poligénica (sobretodo volcánica).
Según los diferentes trabajos ejecutados la potencia de la cobertera de
relleno oscila entre 1.00 m y 1.70 m bajo la rasante del ejecución de los
reconocimientos.
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De acuerdo con estos espesores de relleno la profundidad mínima para
cimentar la placa de cimentación estaría en torno a 2.00 metros
(excavación del relleno ≈ 1.00-1.50 m + el canto de la cimentación
prevista ≈ 0.50-0.70 m).
Es posible que una vez descubierta la excavación para la losa en el interior
del solar esta cota sea inferior, debido a que el relleno encontrado bajo la
misma sea de mayor entidad. En cualquier caso es fundamental eliminar
todo este primer manto antrópico de parámetros geotécnicos deficientes.
6.5.2. Acondicionamiento del terreno
Para ejecutar la cimentación mediante losa de cimentación, es
importante conseguir que la superficie del terreno sobre la que se apoye
la losa sea compacta y no tenga zonas blandas para evitar asientos bajo
la losa.
Por tanto, se recomienda recompactar la superficie de desplante en la
que asiente la losa, ya que siempre puede quedar esponjada y algo
alterada debido a las operaciones de movimientos de tierras.
Estas recomendaciones suponen que la distribución de cargas sobre la
losa es bastante uniforme. Si la estructura soportada por la losa consta
de varias partes con alturas muy distintas, resulta aconsejable prever
juntas de construcción en los límites entre dichas partes.
6.5.3. Consideraciones de tensión admisible
El material estudiado presenta variaciones en la proporción de
elementos finos (limosos). Predominan los niveles granulares respecto de
los niveles arcillosos, así, se podría abordar el cálculo de la tensión
admisible mediante formulación en material granular.
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Según el nuevo Código Técnico de la Edificación, en estos suelos
granulares la presión admisible para las cimentaciones viene dada, a
excepción de cimentaciones angostas en suelos flojos, por condiciones de
asientos más que por la carga límite de hundimiento, según Meyerhof
(1965).
Cuando la superficie del terreno sea marcadamente horizontal (pendiente
inferior al 10%), la inclinación con la vertical de la resultante de las
acciones sea menor del 10% y se admita la producción de asientos de
hasta 25 mm, la presión vertical admisible de servicio podrá evaluarse
mediante las siguientes expresiones basadas en el golpeo NSPT obtenido
en el ensayo SPT:
Para B* ≥ 1.20 m:
qadm = 8 N SPT (1+(D/3B*)) (St/25) ((B*+0.3)/B*)2
St = asiento total admisible, en mm = 25 / NSPT = valor medio de los
resultados, obtenidos en una zona de influencia de la cimentación comprendida
entre un plano situado a una distancia 0,5B* por encima de su base y otro
situado a una distancia mínima 2B* por debajo de la misma. Para el cálculo se
considera un golpeo N30 = 20-21 / D = profundidad de empotramiento = 1.50
m / B* = ancho equivalente de la cimentación = 27 m.
Operando correctamente, se obtiene una tensión admisible igual a:
qadm = 8 N SPT (1+(D/3B*)) (St/25) ((B*+0.3)/B*)2= [(8 x 20-21) x
(1.02) x (1) x (1.002)] = 163.5 – 171.7 kN/m2 ≈ 1.65-1.70 kp/cm2,
para un asiento de 25 mm.
De acuerdo con esto se recomienda tomar como valor referencia para la
presión admisible, para un valor máximo de asiento de 1 pulgada,
empotrando la cimentación al menos un canto en el nivel II: qadm =
1.65-1.70 Kp/cm2.
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Por otra parte, la naturaleza esencialmente granular del mismo supone
que el asentamiento se produciría a corto plazo, por la disipación de las
presiones intersticiales, es decir, la carga se aplica con drenaje,
alcanzando el asentamiento máximo con carácter inmediato a la
terminación de la obra de construcción.
La carga neta a la cota de cimentación de una losa es igual a la carga
total de lo construido menos el peso efectivo del suelo excavado hasta la
cota de cimentación.
Qedificio = 10 Tn/m2
Qtierras = [(1.50 m x 1.75 tn/m2) + (0.50 m x 1.90 tn/m2)] = 3.575 Tn/m2
Qneta = Qtotal – Qtierras = 10.00 – 3.575 Tn/m2 = 6.425 Tn/m2 ≈ 0.65 Kg/cm2
Qneta< Padm
Las cargas netas que actuarían a nivel de cota de desplante de la
cimentación, satisface la anterior condición, por lo que la solución
geotécnica por placa es viable.
6.5.4. Cálculo de asientos
Procedemos a continuación a la realización de una comprobación
de asientos cuyo cálculo se abordará con el modelo matemático de
multicapa elástica sobre base rígida.
Supone que el suelo se comporta como un semiespacio estratificado
en capas, donde cada una presenta un comportamiento elástico lineal,
isótropo y homogéneo diferente, bajo una capa rígida que supone la
desaparición del asiento que corresponde al semiespacio que ocupa y
que altera la distribución de tensiones en las capas compresibles.
Un cálculo aproximado del módulo de deformación elástica de las
diferentes capas deformables, se puede estimar a partir de los valores
del número de penetración N30 (S.P.T.) o en su defecto por N20, según
las correlaciones realizadas por Schmertmann, entre aquellos y la
resistencia a la penetración estática con cono.
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Así tenemos:
E (Kg/cm2) = 5 x N30 ó N20 (arcilla/limo/marga)
E (Kg/cm2) = 7.5 x N30 ó N20 (arenas)
Para el cálculo de asientos empleamos el método aproximado de
Steinbrenner. El asiento de cada capa es: Si = So – Sz.
Siendo: So y Sz el asiento a techo y muro de la capa, calculado mediante
la siguiente ecuación (para el asiento medio de la cimentación);
Siendo: Q = presión neta de la cimentación / B = ancho de la cimentación (m)
/ E = módulo de deformación elástica (Tn/m2) / Ca = 1- µ2 (µ = Coef. Poisson) /
Cb = 1 - µ - 2µ2 / φφφφ1 y φφφφ2 = coeficientes que dependen de las dimensiones de la
cimentación y de la profundidad de cada capa.
El asiento total, S, se obtiene sumando los asientos de cada capa. El
asiento en el centro se obtiene por combinación del asiento en la esquina
de cuatro rectángulos iguales cuya superficie total coincide con la de la
superficie cargada.
El asiento medio, con una distribución parabólica del asiento bajo la
cimentación es aproximadamente:
Smedio = Sesquina + 0.66 × (Scentro – Sesquina). (Este asiento no incluye la
influencia de cimentaciones cercanas).
Sz = K x q x B
2E
(M Ø1 - N Ø2)
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En el siguiente cuadro figuran los datos del terreno tenidos en cuenta
para este cálculo de asientos, considerando que una cota de desplante
de la placa de cimentación a una profundidad de 2.00 metros,
considerando una profundidad de influencia de 10.00 metros y una
carga neta transmitida de 0.65 kg/cm2:
DATOS DEL TERRENO (HIPÓTESIS DE CÁLCULO)
CAPA COTA DE INICIO MÓDULO DE DEFORMACIÓN E (kg/cm2) POISSON νννν
1 2.00-3.00 m 50 0.30
2 3.00-5.00 m 75 0.30
3 5.00-7.50 m 150 0.30
4 7.50-10.00 m 175 0.30
Realizando los cálculos con la formulación establecida por Steinbrenner,
se obtiene un asiento medio total de 3.80 cm, un asiento en el centro de
la placa de 4.70 cm y un asiento en la esquina de 1.10 cm.
Según NBE/AE/88, el asiento general máximo admisible que pueden
tolerar una estructura de hormigón armado de gran rigidez, cimentado
sobre losa es de 50 mm (2 pulgadas).
6.5.5. Coeficiente de Balasto
El coeficiente de balasto; no es una constante del terreno, sino que
depende del nivel de tensiones alcanzado y de las dimensiones del área
cargada.
Para conocer este valor con exactitud es necesario efectuar ensayos de
placa de carga en el material sobre el que se apoye la cimentación.
Como referencia para el coeficiente de balasto (K30), para una arena de
compacidad media, el nuevo Código Técnico de la Edificación (CTE Libro 3
Cimientos) propone un valor orientativo de 30-60 MN/m3.
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6.6. Cimentación mediante losa apoyada sobre capa de
aportación compactada por tongadas
En caso que por necesidad de proyecto, bien porque carga
admisible del terreno propuesta a una profundidad de 2.00 m, sea
reducida (1.70 kp/cm2) o porque la cota de desplante de la placa de
cimentación sea demasiado profunda, se podría disponer una capa de
aportación compactada por tongadas (≈ mejora de terreno).
Esta opción proporciona una cota de desplante para la planta inferior a
elegir, variando la potencia de la capa de mejora. Además, proporciona
unos valores de tensión admisible y balasto algo superiores a los que se
obtendrían cimentando directamente sobre el terreno natural.
En este caso se puede optar por la ejecución de una mejora constituida
por una capa de aportación compactada por tongadas sobre la cual
apoyar la losa de hormigón armado.
Para la realización del relleno se aconseja la utilización de suelo
seleccionado de acuerdo con las prescripciones recogidas en el artículo
330 del PG3 (Orden Circular 326/00 del Ministerio de Fomento). La
puesta en obra del material se cuidará y controlará de acuerdo con las
siguientes recomendaciones:
- El material deberá estar exento de terrones de arcilla, material
vegetal, marga u otras materias extrañas.
- Se controlarán las características del material, mediante ensayos de
laboratorio, al menos una vez cada 2000 m3.
- El material se extenderá en tongadas sucesivas de 30 cm de espesor
cada una. Una vez extendida la tongada se procederá a su
humectación, de forma uniforme, hasta que el material alcance su
contenido óptimo de humedad.
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E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
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- Las tongadas se compactarán individualmente hasta alcanzar una
densidad del 100 % de la densidad máxima obtenida en el ensayo
Proctor Modificado.
- Posteriormente a la mejora por densificación o incrustación del
fondo de excavación se colocará un geotextil con función de
refuerzo mecánico y lámina impermeabilizante, y entre alguna de
las tongadas a realizar.
- El relleno se realizará dejando siempre una ligera pendiente a favor
del talud con objeto de permitir la evacuación del agua y evitar la
formación de charcos en caso de lluvia durante la ejecución de la
obra.
- Se efectuará un control de la ejecución del relleno que comprenda al
menos una determinación de la densidad "in situ" por cada 500 m2
de superficie y tongada. Se aconseja la ejecución de placas de carga
al objeto de comprobar los asientos generados.
En la medida que se garantice la correcta puesta en obra de este
material mejorado por tongadas, aumentará el grado de funcionamiento
de la cimentación. En cualquier caso será necesario controlar de forma
efectiva la puesta en obra del material de aportación mediante los
ensayos recomendados.
Estudiamos este caso como una capa granular compacta sobre una
arcillosa más blanda. Para calcular la presión de hundimiento del
conjunto, nos basamos en la expresión de Hanna y Meyerhof (1980):
qh = [(qbh) + ((γγγγ H2 (1+2D / H)) (Ks tgφφφφ / B)) – (γγγγ H)]
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E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
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Donde: qh = presión de hundimiento del conjunto / qbh = presión de
hundimiento del nivel II = 1.00 kg/cm2 / γγγγap = densidad de la capa arenosa
compacta = 2.00 T/m3 / H = distancia entre la base de la cimentación y el
límite entre las dos capas = 2.00-2.50 m / D = profundidad de apoyo de la
cimentación = 0.50 m. Ks = coeficiente de resistencia al punzonamiento = 2.00
/ φφφφ = ángulo de rozamiento de la capa arenosa compacta = 30° / B = ancho de
la cimentación = 10 m.
El valor de la tensión admisible del terreno una vez se efectúe la mejora
dependerá de la cota de partido (qadm inicial propia del terreno) y del
espesor de mejora.
En el caso de que el espesor de mejora sea de 1.00 metro se recomienda
tomar como referencia para la tensión admisible de la cimentación
propuesta un valor en torno a 2.00 kp/cm2.
La elección del espesor de mejora será decisión de la dirección
facultativa, en función de las directrices marcadas por el proyecto.
La carga neta a la cota de cimentación de una losa es igual a la carga
total de lo construido menos el peso efectivo del suelo excavado hasta la
cota de cimentación. En este caso sería:
Qtotal = Qmejora + Qedificio = [(2.00 m x 2.00 tn/m3) + (10.00
tn/m2)] = 12.00 Tn/m2.
Qtierras = [(1.50 m x 1.75 tn/m3) + (1.50 m x 1.90 tn/m3)]] = 5.475
Tn/m2.
Qneta = Qtotal – Qtierras = 12.00 – 5.475 Tn/m2 = 6.525 Tn/m2 ≈ 0.65
Kg/cm2.
Por tanto, Qneta< Padm, por lo que la carga neta que actuarían a nivel de
cota de desplante de la cimentación, satisface la anterior condición, por
lo que la solución geotécnica por placa es viable.
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E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
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En el caso de efectuar un relleno material seleccionado (arena limosa de
compacidad media) se recomienda tomar de referencia para el
coeficiente de balasto un valor (K30) = 7.50 Kp/cm3.
La toma de un valor exacto de este coeficiente requiere de la realización
de ensayas de placa de carga una vez finalizada la compactación del
material en obra.
Siguiendo el modelo de cálculo expuesto (Steinbrenner), para una cota
de arranque de cimentación de – 2.00 m, un espesor de mejora de 1.00
m, una carga neta a transmitir de 0.65 kp/cm2, se obtiene un asiento en
el centro de la placa de 3.90 cm, en la esquina de 0.90 cm, resultando
un asiento medio de 3.20 cm.
El asiento general máximo admisible que pueden tolerar una estructura
de hormigón armado de gran rigidez, cimentado sobre losa es de 50 mm
(5.00 cm).
Para la determinación de los asientos previstos se han tenido en cuenta
la siguiente hipótesis de cálculo:
DATOS DEL TERRENO (HIPÓTESIS DE CÁLCULO)
CAPA COTAS (m) MÓDULO DE DEFORMACIÓN E (kg/cm2) POISSON νννν
1 1.00-2.00 150 0.30
2 2.00-3.00 50 0.30
3 3.00-5.00 75 0.30
4 5.00-7.50 150 0.30
5 7.50-10.00 175 0.30
Será necesario controlar la puesta en obra de esta capa compactada
mediante los mecánismos de control habituales (proctor, densidad in situ,
penetros, etc).
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E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
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6.7. Excavación y contención
De cara a la ejecución del talud previsto contra la calle de acceso y
en la parte del perímetro que corresponda se recomienda construir un
muro de hormigón armado.
Esta medida dotará de estabilidad a las paredes de excavación, evitando
caídas, daños en las edificaciones vecinas y peligro a los trabajadores.
Además de impermeabilizar la parte enterrada del edificio antes futuras
filtraciones.
Según CTE (Apartado 7.2.1 Libro 3): la realización de una excavación
debe asegurar que las actividades constructivas previstas en el entorno
de la misma pueden llevarse a cabo sin llegar a las condiciones de los
estados límite último ni de servicio.
De cara al diseño de este muro se recomienda tomar como referencia los
parámetros expuestos en el apartado 5.3, correspondientes al relleno
(desde 0.00 m a 2.00 m) y al terreno natural (nivel geotécnico II).
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E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
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7. CONCLUSIONES
El proyecto que suscita la elaboración de este estudio es la
construcción de un edificio para 35 viviendas VPO en la parcela P8 del
sector S-10 conocido como Jardín Valenciano, sito en el interior del
territorio de la Ciudad Autónoma de Melilla.
Esta estructura ocupará en planta la totalidad de la superficie disponible,
unos 1050 m2 y constará de planta sótano, planta baja, cinco alturas y
ático → carga ≈10 Tn/m2 (8 tn/m2 cada forjado + 2 tn/m2 losa).
Para la exploración del terreno subyacente se ha ejecutado un sondeo
mecánico a rotación hasta 15 metros de profundidad, tres sondeos a
rotación de 3 metros de profundidad, seis ensayos de penetración
dinámica continua DPSH, dos calicatas y los correspondientes ensayos de
laboratorio.
El terreno aflorante en la parcela objeto de este estudio está
constituido por dos niveles geotécnicos:
- El nivel geotécnico I correspondiente a una capa de relleno
vertida sobre la topografía original.
Se han descrito espesor de relleno que van desde 1.00 m hasta
1.70 metros.
- El nivel geotécnico II corresponde con el terreno natural de la
zona de estudio. Se describe bajo la capa de relleno y se
prolonga por debajo de la profundidad máxima investigada (15
metros).
Desde un punto de vista litológico se trata de arena limosa de
tono marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos
intercalados. Presenta abundantes bloques, bolos y grava de
canto subanguloso y naturaleza volcánica.
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
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Su compacidad es media en la zona de techo (hasta unos 5 m de
profundidad) y densa a muy densa en adelante.
No se ha detectado la presencia de nivel freático a lo largo de la tubería
de PVC instalada en los sondeos.
Según la EHE el ambiente de exposición es IIa.
Los valores obtenidos para los diferentes parámetros sísmicos son:
PARÁMETRO VALOR
IMPORTANCIA DE LA CONSTRUCCIÓN
Normal
ACELERACIÓN SÍSMICA BÁSICA (ab)
0.08g
COEFICIENTE DE RIESGO (ρ) 1.00
COEFICIENTE DE CONTRIBUCIÓN (k) 1.00
TIPO IV 0.00-1.00 m
TIPO DE TERRENO TIPO III 1.00-5.00 m
TIPO II 5.00-30.00 m
COEFICIENTE DE SUELO (C) 1.36
COEF. AMPLIF. DEL TERRENO (S) 1.09
ACEL. SÍSMICO DE CÁLCULO (ac) 0.087g
A la vista de las condiciones geotécnicas que presenta el terreno y las
necesidades estructurales del proyecto se recomienda optar por una
cimentación mediante losa de hormigón armado empotrada sobre el
terreno natural (nivel II).
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E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
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De cara a cimentar se aconseja empotrar la placa de cimentación en el
terreno natural (a una profundidad de 2.00 m aproximadamente, según los
reconocimientos). Para ello se debe atravesar completamente la capa de
relleno existente y empotrar sobre el terreno natural ≈ arena limosa de
tono marrón negruzco con frecuentes niveles arcillosos intercalados y
bolos.
Se recomienda tomar como valor de referencia para la tensión admisible
del terreno a la cota de apoyo prevista y sobre el terreno natural (NG II)
de qadm = 1.65-1.70 kp/cm2.
Se recomienda tomar como referencia, para placa de 0.30 x 0.30 m2, un
valor de K30 = 30-60 MN/m3.
En el apartado 5.6 se detallan las condiciones geotécnicas para llevar a
cabo una aportación de terreno mejorado y cimentar a una cota superficial
(1.00 m), a partir de una tensión admisible mayor (2.00 kp/cm2).
En el apartado 5.7. se exponen una serie de recomendaciones a seguir de
cara a la excavación y contención de taludes.
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E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
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De cara al proyecto de la vivienda que nos ocupa se recogen en el
siguiente cuadro los principales geotécnicos estimados:
PARÁMETRO GEOTÉCNICO VALOR ESTIMADO
TIPOLOGÍA DE CIMENTACIÓN LOSA
PROFUNDIDAD APOYO 1.50 – 2.50 m
TIPO DE TERRENO TIPO III y II
ACELERACIÓN SÍMICA BÁSICA 0.08g
COEFIFICENTE DE SUELO 1.36
COEFICIENTE DE AMPLIFICACIÓN 1.09
ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO 0.087
TENSIÓN ADMISIBLE / Z = 2.00 m 1.65-1.70 kp/cm2
TENSIÓN ADMISIBLE MEJORA 2.00 kp/cm3
COEFICIENTE BALASTO/ Z = 2.00 m 30-60 MN/m3
COEFICIENTE BALASTO MEJORA 7.50 kp/cm3
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8. INSPECCIÓN EN OBRA
Dado el carácter puntual de los reconocimientos realizados
(sondeos, calicatas y ensayos de penetración) y la ejecución de los
mismos sobre el acerado, se recomienda que al inicio de la obra algún
técnico competente confirme que el subsuelo hallado está en
consonancia con las conclusiones anteriores. Debido a que la información
suministrada por la campaña de reconocimientos, es solo totalmente
fidedigna en los puntos explorados y en la fecha de su ejecución, de
modo que su extrapolación al resto del terreno objeto de estudio no es
más que una interpretación razonable según el estado actual de la
técnica.
Melilla, 12 de Septiembre de 2012
Técnico Autor del Informe
Xavier Artero Orellana
Geólogo
Colegiado nº 439 ICOGA
Este documento consta de una memoria de cincuenta y una (51) páginas
numeradas correlativamente. 003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
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9. ANEJOS
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
9.1. MAPA DE SITUACIÓN DE LA PARCELA
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
9.2. MAPA GEOLÓGICO DEL ÁREA
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
M A
P A
G
E O
L Ó
G I
C O
D
E
M E
L I
L LA
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
9.3. CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS RECONOCIMIENTOS
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
9.4. REPORTAJE FOTOGRÁFICO
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
Estado actual del solar (Sept. 2012)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
Estado del solar Mayo 2010
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
Calicata 1 (Sept. 2010)
Calicata 2 (Sept. 2010)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
Emplazamiento Sondeo 3 (Sept. 2012)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
9.5. CORTE GRÁFICO DE LOS SONDEOS
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
OBRA: EDIFICIO DE VIVIENDAS EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO, CIUDAD AUTÓNOMA DE M
ELILLA.
SONDEO: S 1
CLIENTE: EMVISMESA
FECHA: 10/03/2010
MUESTRAS
SPT
Clasif.
SO4=
Inalt.
LL
LP
IP5
0,4
0,08
USCS
(%)
No se ha detectado nivel
freático a lo largo de la
tubería de PVC
instalada en el sondeo.
1,20
Arena limosa de tono marrón negruzco con frecuentes niveles
Material de Relleno.
Perforación
DESCRIPCION DEL
TERRENO
Geológico
Corte
2,00
4,0
3,0
27,3
16,8
20,5
60
20Recuper.
21/8/5/12
2,60
4,00
88,6
62,8
Profundidad
0.0
NF
80100
TESTIGOS
SC
0,00
(%)
40
2.0
1.0
3/7/8/ 10
4,60
6,00
5,0
30,5
LIMITES DE
OBSERVACIONES
GRANULOMETRIA
ATTERBERG
14,40
13/18/23/31
23,8
8,0
72,1
29,5
SC
0,00
15,00
15,8
89,1
50/R
8,44
11,00
40/50/R
50/R
50/R
6,10
8,30
15,0
11,00
15,00
Arena media a fina de tono marrón anaranjado con bolos de
naturaleza volcánica.
Arena limosa de tono marrón negruzco con frecuentes niveles
arcillosos intercalados. Presenta bolos, bloques y grava de
canto anguloso y naturaleza basáltica.
9,0
10,0
11,0
FIN DE SONDEO A 15,00 m
12,34
11,05
12,30
86 mm.(W, tipo B)
12,0
13,0
14,0
6,0
7,0
8,0
Xavier Artero Orellana
6,00
Colegiado nº 439 ICOGA
Geólogo
Xavier Artero Orellana
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
OBRA: EDIFICIO DE VIVIENDAS EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO, CIUDAD AUTÓNOMA DE M
ELILLA.
SONDEO: S 3
CLIENTE: EMVISMESA
FECHA: 09/2012
MUESTRAS
SPT
Clasif.
SO4=
Inalt.
LL
LP
IP5
0,4
0,08
USCS
(%)
1,30
Relleno Antrópico.
0.0
1.0
No se ha detectado nivel
freático a lo largo de la
tubería de PVC
instalada en el sondeo.
DESCRIPCION DEL
ATTERBERG
GRANULOMETRIA
20406080100
Geológico
TERRENO
Profundidad
Perforación
Recuper.
NF
Corte
TESTIGOS
LIMITES DE
OBSERVACIONES
(%)
3,0
2,80
3,00
Arena limosa con arcilla de tono marrón a rojizas .Presenta
algún bolo y gravillas esporádicas. Abundantes bolos a la
base.
86 mm.(W, tipo B)
2.0
FIN DE SONDEO A 3,00 m
Arena limosa de tono marrón, algo rojiza, con gravilla. Se
observan tonalidades amarillentos de carbonatos.
Xavier Artero Orellana
Geólogo
Colegiado nº 439 ICOGA
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
OBRA: EDIFICIO DE VIVIENDAS EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO, CIUDAD AUTÓNOMA DE M
ELILLA.
SONDEO: S 4
CLIENTE: EMVISMESA
FECHA: 09/2012
MUESTRAS
SPT
Clasif.
SO4=
Inalt.
LL
LP
IP5
0,4
0,08
USCS
(%)
0.0
No se ha detectado nivel
freático a lo largo de la
tubería de PVC
instalada en el sondeo.
1.0
DESCRIPCION DEL
ATTERBERG
GRANULOMETRIA
20406080100
Geológico
Profundidad
Perforación
Recuper.
NF
Corte
TESTIGOS
LIMITES DE
OBSERVACIONES
(%)
1,00
Relleno Antrópico.
TERRENO
3,00
3,60
10/16/25/25
FIN DE SONDEO A 3,00 m
86 mm.(W, tipo B)
2.0
3,0
3,60
Arena limosa de tono marrón, algo rojiza, con gravilla. Se
observan tonalidades amarillentos de carbonatos.
2,40
Arena limosa con arcilla de tono marrón a rojizas .Presenta
algún bolo y gravillas esporádicas. Abundantes bolos a la
base.
Xavier Artero Orellana
Geólogo
Colegiado nº 439 ICOGA
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
OBRA: EDIFICIO DE VIVIENDAS EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO, CIUDAD AUTÓNOMA DE M
ELILLA.
SONDEO: S 5
CLIENTE: EMVISMESA
FECHA: 09/2012
MUESTRAS
SPT
Clasif.
SO4=
Inalt.
LL
LP
IP5
0,4
0,08
USCS
(%)
Relleno Antrópico.
Geológico
0.0
No se ha detectado nivel
freático a lo largo de la
tubería de PVC
instalada en el sondeo.
1.0
OBSERVACIONES
DESCRIPCION DEL
ATTERBERG
GRANULOMETRIA
20406080100
(%)
TERRENO
Profundidad
Perforación
Recuper.
NF
Corte
TESTIGOS
LIMITES DE
2.0
2,70
3,00
13/26/33/48
1,70
3,30
Arena limosa de tono marrón, algo rojiza, con gravilla. Se
observan tonalidades amarillentos de carbonatos.
FIN DE SONDEO A 3,00 m
Xavier Artero Orellana
86 mm.(W, tipo B)
3,0
Xavier Artero Orellana
Geólogo
Colegiado nº 439 ICOGA
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
9.6. FOTOGRAFÍAS DE LAS CAJAS DE
TESTIGO CONTINUO
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
Sondeo 1
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
Sondeo 3
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
Sondeo 4
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
Sondeo 5
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
9.7. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-1 FECHA 17-abr-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0910
2718
1310
1213
1113
10021
1620
1919
1816
19
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
1920
2228
3340
4552
4957
80120
200
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
PROFUNDIDAD
EN
mts
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-2 FECHA 17-abr-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
010
12111212
1519
2127
3536
3230
3531
2940
4348
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
4840
5570
200
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
PROFUNDIDAD
EN
mts
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-3 FECHA 17-abr-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
033
4636
2616
1822
1924
2019
2324
2863
8373
77
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
7792
100200
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
PROFUNDIDAD
EN
mts
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-4 FECHA 11-sep-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
05
767
1211
1316
1924
1817
2249
3641
3943
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
4340
3837
424546
454748
5049
5160
200
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
PROFUNDIDAD
EN
mts
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-5 FECHA 11-sep-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
013
1011
3946
3125
3640
454950
6570
6859
6475
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
7580
8284
9086
7968
7560
8172
8083
8689
70200
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
PROFUNDIDAD
EN
mts
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.REFERENCIA MLG 10026 EMVISMESA
OBRA Edificio de Viviendas en Melilla
SITUACIÓN Jardin valenciano en MelillaPUNTO DE ENSAYO P-6 FECHA 11-sep-10
RecuperablePerdido xDiámetro (cm) 3,2Longitud (m) 1,0
63,550,0
PETICIONARIO
Masa (Kg)
Masa (Kg/m)
0,67
6,1
ALTURA CAIDA MAZA (cm)MASA MAZA GOLPEO (Kg)
TIPO DE CONO
VARILLAJE
020
2536
4022
2936
4618
374142
5644
8629
3637
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
0
1
2
3
VALORES DE N20
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOPRUEBA DE PENETRACIÓN DINÁMICA
TIPO "BORROS"
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
373940
4245
4146
5052
5156
5156
596061
4546
4950
6168
7580
200
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
PROFUNDIDAD
EN
mts
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Salvador Alarcón Vicente (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en C. Geológicas)
I.C.C. CONTROL DE CALIDAD S.L. Pol. In. "Sector 20", C/ Estaño, Nave 44-2 04009-ALMERÍALABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES Y CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN Teléf.: (950) 101400 / Fax.: (950)
101410
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO EN PARCELA P-8 JARDIN VALENCIANO
9.8. ENSAYOS DE LABORATORIO
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE
MUESTRA DE SUELOMLG 10026 OBRA:
(ENSAYOS ACREDITADOS POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
Edificio de Viviendas
CLIENTE:
REFERENCIA:
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
EMVISMESA
MUESTRA Testigo de S elo S 1 2 00 2 60 m
MUESTRA DE SUELO
Clasificación ASTM-D 2478/00
FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%)
UNE 103-101-1995
Límite plástico UNE 103-103-1994
Límite líquido UNE 103-104-1993
ENSAYO SOLICITADOGranulometría por tamizado
NORMA APLICADA
MUESTRA: Testigo de Suelo S-1.- 2,00-2,60 m
100 0
FRACCIÓN QUE PASA 1” ASTM (%)
FRACCIÓN QUE PASA N.4 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N.10 ASTM (%) 79,8
96,5
FRACCIÓN QUE PASA N 80 ASTM (%)41,0
FRACCIÓN QUE PASA N.16 ASTM (%) 62,8FRACCIÓN QUE PASA N. 40 ASTM (%)
30 5GR
AN
ULO
MET
RÍA
FRACCIÓN QUE PASA 1,5” ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA 3 ASTM (%)
97,6
100,0100,0100,0
FRACCIÓN QUE PASA 3/4” ASTM (%)
88,6FRACCIÓN QUE PASA 3/8” ASTM (%)
FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%) 30,5
30,5
70
80
90
100CURVA GRANULOMÉTRICA
0
10
20
30
40
50
60
0,010,1110
% Q
UE
PASA
ABERTURA en mm
LÍMITES DE ATTERBERG (Según UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993)
LÍMITE LÍQUIDO (%)LÍMITE PLASTICO (%) 16,8ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%) 10,5
27,3
ABERTURA en mm
CLASIFICACIÓN SEGÚN S.U.C.S. (Según ASTM-D 2487/00)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS FÍSICOS GTL
SC
Fdo.: Vicente Torres Muñoz Fdo.: Salvador Alarcón Vicente
Ingeniero Tecnico Industrial Licenciado en C. Geológicas
ICC CONTROL DE CALIDAD S.L. Laboratorio acreditado por la J.A., en las áreas EHA, EHC, GTC, GTL, VSF Y VSFPolígono Industrial "Sector 20", c/ Estaño, Nave 44-2, 04009 ALMERÍA Nº de inscripción en el registro: LE059-AL05 (BOJA nº 122 de fecha 24-Junio-2005)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO
MLG 10026 OBRA:
MUESTRA: Testigo de Suelo S-1.- 2,00-2,60 m
REFERENCIA: Edificio de Viviendas
CLIENTE: EMVISMESA
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
Contenido en sulfatos solubles Anejo 5 de E.H.E.ENSAYO SOLICITADO NORMA APLICADA
(ENSAYO ACREDITADO POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
(Según anejo 5 de E.H.E)
(mg./Kg)
CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES
SULFATOS SOLUBLES No contiene( g g)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS QUÍMICOS
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Juan M. Rodríguez Manzano (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en Químicas)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE
MUESTRA DE SUELOMLG 10026 OBRA: Edificio de Viviendas
CLIENTE:
REFERENCIA:
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
EMVISMESA
(ENSAYOS ACREDITADOS POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
MUESTRA DE SUELO
100 0
NORMA APLICADA
MUESTRA: Testigo de Suelo S-1.- 14,40-15,00 m
ENSAYO SOLICITADOGranulometría por tamizado UNE 103-101-1995
Límite plástico UNE 103-103-1994
Límite líquido UNE 103-104-1993
Clasificación ASTM-D 2478/00
FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%) 100,0100,0100,0
FRACCIÓN QUE PASA 3/4” ASTM (%)
95,3FRACCIÓN QUE PASA 3/8” ASTM (%)
98,2
FRACCIÓN QUE PASA 3” ASTM (%)
GR
AN
ULO
MET
RÍA
FRACCIÓN QUE PASA 1,5” ASTM (%)
FRACCIÓN QUE PASA N 80 ASTM (%)72,1
FRACCIÓN QUE PASA N.16 ASTM (%) 89,1FRACCIÓN QUE PASA N. 40 ASTM (%)
29 5
FRACCIÓN QUE PASA 1” ASTM (%)
FRACCIÓN QUE PASA N.4 ASTM (%)FRACCIÓN QUE PASA N.10 ASTM (%) 93,5
97,8
G FRACCIÓN QUE PASA N. 80 ASTM (%) 29,5FRACCIÓN QUE PASA N. 200 ASTM (%) 29,5
70
80
90
100CURVA GRANULOMÉTRICA
0
10
20
30
40
50
60
0 010 1110
% Q
UE
PASA
ABERTURA
LÍMITES DE ATTERBERG (Según UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993)
LÍMITE LÍQUIDO (%)LÍMITE PLASTICO (%)ÍNDICE DE PLASTICIDAD (%) 15,8
23,88,0
0,010,1110ABERTURA en mm
CLASIFICACIÓN SEGÚN S.U.C.S. (Según ASTM-D 2487/00)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS FÍSICOS GTL
SC
Fdo.: Vicente Torres Muñoz Fdo.: Salvador Alarcón Vicente
Ingeniero Tecnico Industrial Licenciado en C. Geológicas
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
CONTROL DE CALIDAD S.L.
ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO SOBRE MUESTRA DE SUELO
MLG 10026 OBRA:REFERENCIA: Edificio de Viviendas
CLIENTE: EMVISMESA
MUESTRA: Testigo de Suelo S-1.- 14,40-15,00 m
SITUACIÓN: Jardin Valenciano (Melilla)
(ENSAYO ACREDITADO POR LA JUNTA DE ANDALUCÍA)
Contenido en sulfatos solubles Anejo 5 de E.H.E.ENSAYO SOLICITADO NORMA APLICADA
(Según anejo 5 de E.H.E)
(mg./Kg)
CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES
SULFATOS SOLUBLES No contiene( g g)
DIRECTOR DEL LABORATORIO RESPONSABLE ENSAYOS QUÍMICOS
Fdo: Vicente Torres Muñoz Fdo: Juan M. Rodríguez Manzano (Ingeniero Técnico Industrial) (Licenciado en Químicas)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
E.G. EDIFICIO PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
3ª Adenda al Estudio Inicial (03/12/2012)
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
CLIENTE: EMVISMESA
FECHA: 3 de Diciembre de 2012
ADENDA INFORME GEOTÉCNICO
Edificio de viviendas en Parcela P-8 Sector 10, Jardín Valenciano
Ciudad Autónoma de Melilla
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Página 1 de 5
ADENDA INFORME GEOTÉCNICO
EDIFICIO DE VIVIENDAS PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO CIUDAD AUTÓNOMA DE MELILLA
EMVISMESA
Se emite esta adenda a fin de contemplar la columna estratigráfica
obtenida a partir de los sondeos S4’ y S5’ realizados en la Parcela P-8 del
Sector S10 (Jardín Valenciano) de la Ciudad Autónoma de Melilla.
La profundidad alcanzada mediante estas perforaciones ha sido de 12
metros.
Los emplazamientos de estos nuevos sondeos coinciden con los indicados
como S4 y S5 del informe originario. Por lo que se han referenciado
como S4’ y S5’.
A modo de Anejos se adjuntan las fotos de los emplazamientos y las
cajas contenedoras de los testigos de sondeo.
La columna estratigráfica de los sondeos realizados pone en relieve los
siguientes niveles geotécnicos:
Sondeo S4’
De 0.00 m a 1.90 m Relleno antrópico.
De 1.90 m a 2.60 m Arena arcillosa de tono rojizo.
De 2.60 m a 3.00 m Bolos de naturaleza basáltica.
De 3.00 m a 9.60 m Alternancia de bolos basálticos y limo
arcilloso de tono rojizo.
A partir de 9.60 m y hasta 12.00 m limo arcilloso de tono
blanco con pasadas anaranjadas.
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Página 2 de 5
Sondeo S5’
De 0.00 m a 0.30 m Relleno antrópico.
De 0.30 m a 4.00 m Arena arcillosa de tono rojizo.
De 4.00 m a 9.00 m Alternancia de bolos basálticos y limo
arcilloso de tono rojizo.
A partir de 9.60 m y hasta 12.00 m limo arcilloso de tono
blanco con pasadas anaranjadas.
Las tandas de golpeos registradas durante los ensayos SPT han sido los
siguientes:
SPT GOLPEOS SPT GOLPEOS
S4 SPT 3.00-3.60 m 32/22/26/17 S5 SPT 3.00-3.60 m 13/19/41/38
S4 SPT 6.00-6.60 m 15/32/45/50R S5 SPT 6.00-6.40 m 28/26/50R
S4 SPT 9.00-9.60 m 3/3/7/14 S5 SPT 9.00-9.60 m 6/4/4/5
S4 SPT 11.40-12.00 m 3/7/8/9 S5 SPT 12.00-12.60 m 2/4/5/12
De cara a valorar la estabilidad del frente de excavación, linde Sur del
edificio, se ha realizado un cálculo del factor de seguridad del talud
correspondiente a la sección Sur-Norte del proyecto.
El perfil considerado contempla un talud de 90° y una altura de 4-5
metros (diferencia de cota entre la calle de acceso y el fondo de
excavación).
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Página 3 de 5
Los cálculos se han realizado mediante el programa informático para Pc y
compatibles, Slide. Versión 5.0”, diseñado por la empresa ROCSCIENCE.
Esta herramienta sirva para valorar la estabilidad de taludes existentes,
taludes futuros y para la propuesta de elementos de contención.
El cálculo del coeficiente de seguridad frente al deslizamiento global
consiste en tantear varias líneas de posible rotura y estimar, para cada
una de ellas, el valor de su coeficiente de seguridad particular. El valor
mínimo de todos los coeficientes de seguridad obtenidos, será el
coeficiente de seguridad propiamente dicho frente al mecanismo de fallo
investigado. La teoría sobre la que se basa este tipo de cálculos es la
teoría del equilibrio límite.
El coeficiente de seguridad (Fs) que corresponde a una determinada línea
se obtiene comparando la resistencia real del terreno a lo largo de esa
línea con la resistencia mínima necesaria para el equilibrio estricto del
conjunto. Habitualmente se suele expresar como el cociente entre estas
dos magnitudes.
Para el análisis se ha utilizado el método de las rebanadas. Este método
consiste en dividir la masa deslizante en el suficiente número de
rebanadas verticales, de manera que en su base pueda suponerse un
terreno homogéneo y se pueda, además, representar su fondo curvo por
una línea recta.
En él se satisface tanto el equilibrio de fuerzas como el de momentos,
pero la resultante de los esfuerzos entre rebanadas se define utilizando
una función arbitraria lambda que hay que resolver para que se
satisfagan los equilibrios de fuerzas y momentos.
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Página 4 de 5
En la siguiente figura se expone el círculo de rotura estimado y el
correspondiente factor de seguridad:
Figura 1: superficie con menor Fs (nivel geotécnico I).
Figura 2: superficies de rotura más probable en nivel geotécnico II.
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Página 5 de 5
Los valores para los parámetros resistentes considerados en el cálculo
son los siguientes:
Relleno → densidad: 17 Kn/m3, cohesión: 10 KPa y ángulo de rozamiento
interno: 16 .
Arena arcillosa con bolos → densidad: 21 Kn/m3, cohesión: 20 KPa y
ángulo de rozamiento interno: 32 .
El cálculo realizado estima un factor de seguridad de:
- Un Fs de 1.152 para una posible caída en el manto de relleno.
- Unos valores de Fs entre 1.35-1.65 para una posible rotura en el
terreno natural (arena arcillosa rojiza con bolos).
A la vista de estos resultados se recomienda seguir las indicaciones
establecidas en el apartado 6.7 del informe geotécnico de partida.
Manteniéndonos a su entera disposición para cuantas aclaraciones
estimen oportunas, aprovechamos la ocasión para saludarles muy
atentamente.
Melilla, 3 de Diciembre de 2012
Xavier Artero Orellana
Geólogo
Colegiado nº 439 ICOGA
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
ANEJOS
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
1. EMPLAZAMIENTO DE LOS SONDEOS
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Emplazamiento Sondeo S4’
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Emplazamiento Sondeo S5’
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
2. CORTE GRÁFICO DE LOS SONDEOS
003040 26/04/2013 Xavier Artero Orellana 439
OB
RA
: E.G
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VIEN
DA
S EN
PA
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ELA
P-8
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10,
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50,
40,
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SC
SM
O (
%)
(%)
ml/K
g
8,0
9,0
10,0
12,0
0
9,60
SU
LFA
TOS
S
O3
FIN
DE
SO
ND
EO
A 1
2,00
m
Perforación
DE
SC
RIP
CIO
N D
EL
TER
RE
NO
Geo
lógi
co
Cor
te
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ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
3. FOTOGRAFÍAS DE LAS CAJAS DE
TESTIGO CONTINUO
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ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Sondeo S4’
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ADENDA E.G. PARC. P-8 SECTOR 10 JARDIN VALENCIANO
Sondeo S5’
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