JESUS DAVID ALVAREZ E. ESTUDIO DE SUELO
GEOLOGO, ESPECIALISTA EN GEOTECNIA I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO, SEDE
CEL: 3116381148. BUENA VISTA, DOSQUEBRADAS
INGENIERIA Y GEOTECNIA
ESTUDIO DE SUELOS I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO SEDE BUENA VISTA
SOLICITADO POR: MAURICIO CASTRO SORIANO
LOCALIZACION: VEREDA BUENA VISTA-DOSQUEBRADAS, RISARALDA
FECHA:
NVOEIMBRE DE 2018
REALIZADO POR:
_________________________ JESUS DAVID ALVAREZ E.
ESPECIALISTA EN GEOTECNIA T.P 3890 Manizales
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CONTENIDO
INTRODUCCION ............................................................................. 3
NOTAS .......................................................................................... 3
OBJETIVO GENERAL ........................................................................ 4
ALCANCES DEL ESTUDIO ................................................................. 4
LOCALIZACIÓN Y DESCRIPCIÓN GENERAL DEL MUNICIPIO .................. 5
GEOLOGIA ..................................................................................... 7
GEOLOGÍA ESTRUCTURAL ............................................................... 8
FORMACIONES SUPERFICIALES ...................................................... 10
ASPECTOS GENERALES DEL LUGAR. ............................................... 11
CARACTERISTICAS DEL TERRENO .................................................. 12
SONDEOS Y TOMA DE MUESTRAS ................................................... 12
RESULTADOS DE CAMPO Y ANALISIS ESTRATIGRAFICO .................... 12
LOCALIZACION DE LOS SONDEOS .................................................. 13
REGISTRO FOTOGRÁFICO .............................................................. 14
DESCRIPCION DETALLADA Y PARAMETROS GEOTECNICOS DE LAS 3
PERFORACIONES .......................................................................... 16
PARAMETROS GEOTECNICOS DEL SUELO ........................................ 16
COLUMNA ESTRATIGRAFICA DEL SECTOR ....................................... 18
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES ........................................ 19
ANÁLISIS SEUDOESTÁTICO ............................................................. 24
CONCLUSIONES ........................................................................... 29
ANEXOS ...................................................................................... 32
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INTRODUCCION A partir de este estudio de suelo para la construcción de aulas de 2 pisos en la I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO SEDE BUENA VISTA, se pretende conocer las propiedades físicas y mecánicas del subsuelo para garantizar que las obras de infraestructuras desarrolladas en el sector cumplan con los parámetros dados para tal fin por el código colombiano de construcciones sismo-resistentes NSR-10. Este informe presenta una descripción general del trabajo de campo, los resultados de los ensayos de laboratorio obtenidos y los cálculos de capacidad admisible del suelo de la zona de estudio. Además se relacionara una gráfica en el cual se podrá apreciar los diferentes valores de capacidades según las cimentaciones y profundidades escogidas.
NOTAS
• Si en el proceso constructivo se encuentran suelos diferentes y de menor
capacidad portante (llenos) a los contemplados en el presente informe, es
necesario llamar o enviar observaciones para realizar un análisis detallado
de lo encontrado.
• El presente estudio obedece a los requerimientos H.3.1.1 y H.3.2.3 de la
NSR-10 para este tipo de estudios.
• El Geotecnista no se hace responsable por cualquier tipo de daño y/o
sanción derivados de modificaciones efectuadas al proyecto sin la
respectiva consulta, o bien por no tener en cuenta las recomendaciones
hechas en el presente estudio de geotécnico.
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OBJETIVO GENERAL Adelantar el estudio de suelo de la I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO SEDE BUENA VISTA, Ubicado en la zona rural del municipio de Dosquebradas, Risaralda.
OBJETIVOS ESPECIFICOS
• Determinar las condiciones estratigráficas y los parámetros geotécnicos de
los suelos analizados.
• Levantar la columna estratigráfica representativa del lugar.
• Conocer las condiciones físicas y mecánicas del subsuelo para la
estabilidad de lo que se pretende implementar en este lugar.
• Conocer la capacidad de carga admisible del suelo.
• Caracterizar el comportamiento de los suelos mediante la realización de los
límites de Atterberg o límites de consistencia se utilizan para caracterizar el
comportamiento de los suelos finos.
• Se realiza un análisis de estabilidad de taludes, con sus respectivas
recomendaciones.
ALCANCES DEL ESTUDIO El alcance de este informe está enfocado en determinar con base en las condiciones del terreno encontradas los parámetros intrínsecos para asegurar la estabilidad de las adecuaciones y/o infraestructuras que se pretende realizar en este sector. Los factores a medir son humedad natural, resistencia al corte no drenado, peso unitario del suelo drenado y no drenado, límite plástico, límite líquido, granulometría, para determinar el comportamiento y capacidad de carga admisible del suelo.
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LOCALIZACIÓN Y DESCRIPCIÓN GENERAL
DEL MUNICIPIO El Municipio de Dosquebradas está localizado al sur oriente del Departamento de Risaralda, su cabecera municipal limita con la de la Ciudad de Pereira conformando una conurbación. El área del municipio es de 70.81 km2 (7,081 Ha), de los cuales 13 km2, aproximadamente, corresponden a la zona urbana. Dosquebradas conforma el Área Metropolitana Centro Occidente con los municipios de Pereira y La Virginia, además pertenece a la Subregión 1 (ver Figura 1), con los municipios de Pereira, Santa Rosa de Cabal y Marsella; de acuerdo al proceso de Planificación Ambiental del Territorio realizado por la CARDER; ya que estos cuatro municipios presentan características biofísicas, socioeconómicas y culturales similares, además de concentrarse allí la mayoría de la población y los procesos económicos y sociales más significativos del departamento.
Dosquebradas limita por el norte y el oriente con el Municipio de Santa Rosa de Cabal, por el occidente con los municipios de Marsella y Pereira, al sur con el Municipio de Pereira. Según el Documento Técnico de Soporte del Plan de Ordenamiento Territorial “el municipio está localizado altimétricamente entre las cotas 1.350 y 2.150 m.s.n.m., presentando una apreciable diferenciación entre zonas planas, de piedemonte y de laderas largas con pendientes fuertes”.
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FUENTE: DIAGNÓSTICO DE RIESGOS AMBIENTALES CARDER
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GEOLOGIA
FUENTE: DIAGNÓSTICO DE RIESGOS AMBIENTALES CARDER
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GEOLOGÍA ESTRUCTURAL En la Evaluación Neotectónica realizada en el marco del Proyecto para la Mitigación del Riesgo Sísmico de Pereira, Dosquebradas y Santa Rosa de Cabal se identificaron las siguientes fallas activas en el municipio.
FUENTE: DIAGNÓSTICO DE RIESGOS AMBIENTALES CARDER
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FORMACIONES SUPERFICIALES
FUENTE: DIAGNÓSTICO DE RIESGOS AMBIENTALES CARDER
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ASPECTOS GENERALES DEL LUGAR. El terreno a analizar está ubicado en el municipio de Dosquebradas vereda Buena Vista, están representados en la parte superior de un lleno, textura limosa y color café, seguido de capas de ceniza volcánicas color pardo amarillento, textura limo-arcillosa, presenta una buena compactación y humedad media. En general presenta unas condiciones óptimas para el desarrollo de la infraestructura que se pretende realizar en el sector. No se observan condiciones que indiquen a hoy la inestabilidad de los terrenos, los sectores analizados NO se encuentran afectados por fallas, afluentes o taludes que puedan generar movimientos en masa.
Ubicación del Lote.
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CARACTERISTICAS DEL TERRENO El terreno encontrado en todas las perforaciones consta básicamente, en la parte superior de un lleno antropico de aproximadamente 1,60 metros de profundidad, seguido de cenizas volcánicas de textura limo-arcillosa, color pardo amarillento, buena compactación, se observa que el terreno presenta una condición estable y optima para la construcción de las aulas en este sector.
SONDEOS Y TOMA DE MUESTRAS Para la zona de exploración del suelo se realizaron 4 apiques de 1 a 6 metros respectivamente en cada uno de los 4 puntos analizados, se encontraron cenizas volcánicas de textura limo-arcillosas de buena compactación.
RESULTADOS DE CAMPO Y ANALISIS
ESTRATIGRAFICO Se determinó las condiciones estratigráficas y los parámetros físico-mecánicos de los suelos de las 4 perforaciones realizadas. El trabajo de campo involucro el reconocimiento general del sitio, búsqueda de factores de inestabilidad (fallas, subsidencias, afloramiento de aguas anormales, cargas de servicio, posible ocurrencia de fenómenos de remoción en masa) morfología del sector, entre otras. En las zonas estudiadas no se encontró ninguno de los factores de inestabilidad antes mencionados. Una vez realizado el reconocimiento y la distribución de los puntos a estudiar, se inicia la investigación del subsuelo mediante la ejecución de 4 Apiques en los diferentes puntos donde se pretende realizar la adecuación del sector. En la exploración de los suelos se encontraron básicamente suelos de textura limo-arcillosa, con colores que varían desde el gris al pardo, teniendo una compactación buena.
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LOCALIZACION DE LOS SONDEOS
Ubicación de las Perforaciones
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REGISTRO FOTOGRÁFICO
SONDEO 1
SONDEO 2
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SONDEO 3
SONDEO 4
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DESCRIPCION DETALLADA Y PARAMETROS
GEOTECNICOS DE LAS 3 PERFORACIONES
SONDEO TIPO PROFUNDIDAD SONDEO(Mtrs)
NFA OBSERVACIONES Y CLASIFICACION
S1 BARRENO MANUAL
6 NO
Se encontró en la parte superior (1,60 m) un lleno antropico, de color café y textura limosa, humedad baja, seguido de cenizas volcánicas de color pardo-amarillento, textura limo-arcillosa, humedad baja, presenta una buena compactación.
S2 BARRENO MANUAL
6 NO
Se encontró en la parte superior (1,60 m) un lleno antropico, de color café y textura limosa, Seguido por capas de cenizas volcánicas de color pardo, textura limo-arcillosa, presenta una buena compactación, humedad media.
S3 BARRENO MANUAL
4 NO
Se encontró en la parte superior (1m) un lleno antropico, de color café y textura limosa, humedad baja, seguido de cenizas volcánicas de color pardo-amarillento, textura limo-arcillosa, presenta una buena compactación
S4 BARRENO MANUAL
5 NO
Se encontró en la parte superior (1m) un lleno antropico, de color café y textura limosa, humedad baja, seguido de cenizas volcánicas de color pardo-amarillento, textura limo-arcillosa, presenta una buena compactación
PARAMETROS GEOTECNICOS DEL SUELO
COHESION (Su) 70 KN/M2 PESO UNITARIO 14 KN/M3 EL CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE SE DETERMINO POR EL METODO DE TEORÍA AASHTO, 2004
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HUMEDAD: 38% LIMITE LIQUIDO: 48% LIMITE PLASTICO: 34% IP: 14 EXPANSION: BAJO
Lo anterior fundamentado en la Norma invias e-132
LEGENDA:
B = Ancho de la cimentación
L = Longitud de la cimentación
D = Profundidad de la cimentación
ASENTAMIENTO INMEDIATO
(Schmertmann’s Modified)
B L B' L' Prof. Nq Nc Ng q sc sg sq bc bg bq Cwq Cwg qult
m m m m Df (m) kN/m2
kN/m2 FSICP = 3.0 FSICP = 2.5
1.00 1.00 1.00 1.00 2.00 1.00 5.14 0.00 28.00 1.2 1.000 1 1 1 1 0.5 0.5 445.76 148.59 178.30
1.50 1.00 1.50 1.00 2.00 1.00 5.14 0.00 28.00 1.3 1.000 1 1 1 1 0.5 0.5 481.74 160.58 192.70
2.00 1.00 2.00 1.00 2.00 1.00 5.14 0.00 28.00 1.4 1.000 1 1 1 1 0.5 0.5 517.72 172.57 207.09
2.00 1.50 2.00 1.50 2.00 1.00 5.14 0.00 28.00 1.2667 1.000 1 1 1 1 0.5 0.5 469.75 156.58 187.90
2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 1.00 5.14 0.00 28.00 1.2 1.000 1 1 1 1 0.5 0.5 445.76 148.59 178.30
3.00 1.00 3.00 1.00 2.00 1.00 5.14 0.00 28.00 1.6 1.000 1 1 1 1 0.5 0.5 589.68 196.56 235.87
3.00 2.00 3.00 2.00 2.00 1.00 5.14 0.00 28.00 1.3 1.000 1 1 1 1 0.5 0.5 481.74 160.58 192.70
3.00 3.00 3.00 3.00 2.00 1.00 5.14 0.00 28.00 1.2 1.000 1 1 1 1 0.5 0.5 445.76 148.59 178.30
qadm (kPa)
1 Años: Si = 1.48 cmAsentamiento a
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COLUMNA ESTRATIGRAFICA DEL SECTOR
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ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES DEFINICIÓN Por talud se entiende una porción de vertiente natural cuyo perfil original ha sido modificado con intervenciones artificiales relevantes con respecto a la estabilidad. Por derrumbe se entiende una situación de inestabilidad que concierne vertientes naturales y comprende considerables espacios de terreno. MÉTODO DEL EQUILIBRIO LÍMITE (LEM) El método del equilibrio límite consiste en estudiar el equilibrio de un cuerpo rígido, constituido por el talud y por una superficie de deslizamiento de cualquier forma (línea recta, arco circular, espiral logarítmica). Con tal equilibrio se calculan las tensiones de corte ( ) y se comparan con la resistencia disponible ( f), calculada
según el criterio de rotura de Coulomb: De tal comparación deriva la primera indicación de estabilidad, con el coeficiente de seguridad:
= fF
Entre los métodos del equilibrio último hay algunos que consideran el equilibrio global del cuerpo rígido (Culman) mientras que otros, por falta de homogeneidad, dividen el cuerpo en rebanadas y consideran el equilibrio de cada una (Fellenius, Bishop, Janbu, etc.). A continuación se discuten los métodos del equilibrio último de las rebanadas.
MÉTODO DE LAS REBANADAS
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MÉTODO DE LAS REBANADAS La masa susceptible al deslizamiento se subdivide en un número conveniente de rebanadas. Si el número de rebanadas es igual a n, el problema presenta las siguientes incógnitas:
• n valores de las fuerzas normales Ni en la base de cada rebanada
• n valores de las fuerzas de corte en la base de la rebanada T
• (n-1) fuerzas normales Ei en la conexión de las rebanadas
• (n-1) fuerzas tangenciales Xi en la conexión de las rebanadas
• n valores de la coordenada del punto de aplicación de las Ei
• (n-1) valores de la coordenada del punto de aplicación de las Xi
• una incógnita constituida por el factor de seguridad F.
En total las incógnitas son (6n-2). Mientras las ecuaciones a disposición son:
• ecuaciones de equilibrio de momentos n
• ecuaciones de equilibrio en la traslación vertical n
• ecuaciones de equilibrio en la traslación horizontal n
• ecuaciones del criterio de rotura n
Total número de ecuaciones 4n
El problema es estáticamente indeterminado y el grado de indeterminación es igual a:
( ) ( ) 2n2n42n6i −=−−= El grado de indeterminación se reduce a (n-2). Al asumir que Ni se aplica en el
punto medio de la franja, esto equivale a crear la hipótesis de que las tensiones normales totales están distribuidas uniformemente. Los diferentes métodos que se basan en la teoría del equilibrio límite se diferencian por el modo en que se eliminan las (n-2) indeterminaciones. Método de bishop (1955) Con este método se toman en cuenta todas las fuerzas actuantes en los bloques. Fue el primero en describir los problemas relacionados con los métodos convencionales. Las ecuaciones usadas para resolver el problema son:
rotura de Criterio 0 ,0 0 == MFy
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( )
ii
ii
iiiiiiii
sinW
F/tantan1
sectanXbuWbc
=F
+
+−+
Los valores de F y de X que satisfacen esta ecuación dan una solución rigurosa al problema. Como primer aproximación conviene plantear X= 0 e iterar para el cálculo del factor de seguridad. Este procedimiento se conoce como método de Bishop ordinario y los errores con respecto al método completo son de alrededor de un 1 %. Método de janbu (1967) Janbu extendió el método de Bishop a superficies de deslizamiento de cualquier forma. Cuando se tratan superficies de deslizamiento de cualquier forma el brazo de las fuerzas cambia (en el caso de las superficies circulares queda constante e igual al radio), por este motivo es mejor valorar la ecuación del momento respecto al ángulo de cada bloque.
ii
ii
i2
iiiiii
αtanΣW
F/tantan1
sectan)X+bu- (W +bc
=F
+
ACCIONES EN LA I-ÉSIMA REBANADA SEGÚN LAS HIPÓTESIS DE JANBU Y REPRESENTACIÓN DE
LA TOTALIDAD DE LA MASA
Asumiendo X= 0 se obtiene el método ordinario.
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Janbu propuso además un método para la corrección del factor de seguridad obtenido con el método ordinario según lo siguiente:
FfF 0corregido =
Donde f0 depende de la geometría y de los parámetros geotécnicos y esto se
puede encontrar en tablas y gráficos. Esta corrección es muy confiable para taludes poco inclinados.
sfsm FF =
Método de morgenstern y price (1965) Se establece una relación entre los componentes de las fuerzas de interconexión de tipo X = λ f(x)E, donde λ es un factor de escala y f(x) es la función de la posición de E y de X que define una relación entre las variaciones de la fuerza X y de la fuerza E dentro la masa deslizante. La función f(x) se escoge arbitrariamente (constante, sinusoide, semisinusoide, trapecio, fraccionada) e influye poco sobre el resultado, pero se debe verificar que los valores obtenidos de las incógnitas sean físicamente aceptables. La particularidad del método es que la masa se subdivide en franjas infinitesimales, a las cuales se aplican las ecuaciones de equilibrio en la traslación horizontal y vertical y de rotura en la base de las franjas. Se llega a una primer ecuación diferencial que une las fuerzas de conexión incógnitas E, X, el coeficiente de seguridad Fs, el peso de la franja infinitésima dW y el resultado de las presiones neutras en la base dU. Se obtiene la llamada “ecuación de las fuerzas”:
=
−−−+
dx
dUsec
dx
dEtg
dx
dX
dx
dW'tg
Fsec'c
s
2
−−=
dx
dW
dx
dXtg
dx
dE
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ACCIONES EN LA I-ÉSIMA REBANADA SEGÚN LAS HIPÓTESIS DE MONGESTER Y PRICE Y
REPRESENTACIÓN DEL CONJUNTO
Una segunda ecuación, llamada “ecuación de los momentos”, se escribe imponiendo la condición de equilibrio a la rotación respecto a la base:
( )dx
dE
dx
EdX g−=
g
Estas dos ecuaciones se extienden por integración a toda la masa deslizante. El método de cálculo satisface todas las ecuaciones de equilibrio y se aplica a superficies de cualquier forma, pero implica necesariamente el uso de computador.
Búsqueda de la superficie de deslizamiento crítica En presencia de suelos homogéneos no se dispone de métodos para individuar la superficie de deslizamiento crítica y se debe examinar un elevado número de superficies potenciales. En caso de superficies de forma circular la búsqueda se hace más sencilla, ya que después de haber colocado una malla centros de m líneas y n columnas, se examinan todas las superficies cuyo centro sea el nudo genérico de la malla m n con radio variable dentro un determinado rango de valores, de forma tal que se examinan superficies cinemáticamente admisibles. Mediante el análisis de estabilidad; se modelan sobre el terreno, las líneas de falla, más probables para cada uno de los taludes en estudio. Esta línea de falla más probable, que se distribuyen sobre el sector del talud a analizar; es decir, se
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contempla inicialmente el factor de seguridad ante una falla de la ladera completa de tipo traslacional o rotacional y luego a partir de allí, se modelan las fallas de corona, media ladera y pie de talud. Se tuvieron en cuenta para el estudio cuatro alternativas de chequeo, de tal forma que se pudieran contrastar los resultados; estas consideraciones abarcan los estados más probables por los que podría pasar el talud durante la vida de servicio.
• Estático-Seco: Representa una condición ideal del talud donde no se presentan acciones sísmicas y además la presión de agua en los poros es nula. Generalmente en esta situación se presentan los mayores factores de seguridad.
• Estático. La saturación de las capas se analizó mediante la inclusión del nivel de agua al máximo de los estratos existentes, aumentando al máximo la presión de poros del terreno estudiado.
• Sismo. Involucra la acción pseudoestática de la aceleración recomendada
en la región para el sismo de diseño el coeficiente de aceleración horizontal usado será Aa, el valor del coeficiente que representa la aceleración pico efectiva se tomó de la NSR – 10 (Norma Sismo Resistente) del Título A, apéndice A-4 – Valores de Aa, Av, Ae y Ad y definición de la zona de amenaza sísmica de los municipios colombianos. Para el municipio de Dosquebradas se obtiene a partir de este documento, un coeficiente de aceleración de 0.25g ubicándose este municipio en una zona de amenaza Sísmica Alta.
• Sismo – Carga: Modela la acción crítica de los tres agentes detonantes de deslizamiento como sismo de diseño, elevación de presión y de carga, actuando simultáneamente.
ANÁLISIS SEUDOESTÁTICO El método utiliza el mismo procedimiento general de cualquiera de los métodos de equilibrio límite, con la diferencia de que se incluyen fuerzas seudoestáticas horizontales y verticales, debidas al evento sísmico. Estas fuerzas sísmicas se asumen, que son proporcionales al peso de la masa de deslizamiento potencial y de los coeficientes sísmicos kh y kv expresada en términos de veces la aceleración g, producida por el sismo.
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Se analiza cada superficie potencial de falla con carga sísmica seudoestática identificada en el análisis estático. La magnitud del coeficiente sísmico simula la naturaleza de la fuerza del evento que depende de la intensidad o aceleración del sismo, duración del movimiento y frecuencia. El coeficiente sísmico de diseño para análisis seudoestático de taludes KST tiene valor inferior o igual al de amax y se admiten los siguientes valores mínimos de KST/amax, dependiendo del tipo de material térreo (reforzado o no) y del tipo de análisis.
VALORES DE KST AMAX MÍNIMOS PARA ANÁLISIS SEUDOESTÁTICO DE TALUDES
Material KST/amax Análisis de Amplificación
Mínimo
Suelos, enrocados y macizos rocosos muy fracturados (RQD<50%)
0.80 Ninguno
Macizos rocosos(RQD>50%) 1.00 Ninguno
Todos los materiales térreos 0.67 Amplificación de onda
unidimensional en dos columnas y promediar
Todos los materiales térreos 0.50 Amplificación de onda
bidimensional
De acuerdo a la NSR-10 titulo H, los parámetros sísmicos para construcción serán el 50% de los de diseño.
DETERMINACIÓN DE KST
Tipo de perfil Tipo D tabla
Fa 1.3 TablaA.2.4-1NSR-10
I 3 TablaA.2.4-3NSR-10
Aa 0.25
amáx.(g) 0.325
KST/amax 0.80
KST(g) 0.26
Ah 0.26
Av 0.13
A continuación se ilustran y comentan algunas de los resultados más relevantes, de la modelación de taludes y a partir de estos resultados se presentan las posibilidades de mejoramiento y manejo de su condición de inestabilidad.
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Parámetros Geomecanicos del Suelo Parámetros Símbolo Valor Unidad
Angulo de Fricción Interna ’ 21 º
Cohesión C’ 23 kPa
Peso Unitario Húmedo g 12 kN/m³
MODELO CONDICIÓN ESTÁTICA
MODELO CONDICIÓN SOBRECARGA
JESUS DAVID ALVAREZ E. ESTUDIO DE SUELO
GEOLOGO, ESPECIALISTA EN GEOTECNIA I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO, SEDE
CEL: 3116381148. BUENA VISTA, DOSQUEBRADAS
INGENIERIA Y GEOTECNIA
MODELO CONDICIÓN SATURADO Y CON
SOBRECARGA
MODELO CONDICIÓN PSEUDESTATICA
SATURADO
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GEOLOGO, ESPECIALISTA EN GEOTECNIA I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO, SEDE
CEL: 3116381148. BUENA VISTA, DOSQUEBRADAS
INGENIERIA Y GEOTECNIA
Se observa que el terreno en condiciones estáticas-saturado y seudo-estatica -saturado es estable, por consiguiente no se requiere de una obra ingenieril para garantizar la estabilidad del mismo, no obstante se recomienda realizar unas acciones para mejorar el comportamiento y estabilidad del terreno previniendo así erosión e inestabilidad a futuro. Recomendaciones. Se recomienda realizar unos buenos manejos de aguas lluvias y de escorrentía tanto en las cubiertas (techos) como en la parte superior, media y baja del terreno, evitando que todas estas aguas lluvias y de escorrentía se viertan directamente sobre el talud generando surcos e inestabilidad en el talud. Se recomienda realizar una reforestación en el talud, Con plantas de bajo y medio porte, tales como Vetiver, Mata Ratón, Quiebra Barrigo, Maní Forrajero, Caña Brava, esto con el fin de reducir la erosión hídrica natural producida por la escorrentía y aumentar el amarre y cohesión del suelo.
Método de Análisis Sobre Carga AGUA Sismo Ah & Av. F.S. CRITERIOCondición de
EstabilidadObservación
MORGERSTEN 2.622 FS>1.5 ESTABLE!!!
JANBU SIMPLIFICADO 2.378 FS>1.5 ESTABLE!!!
SPENCER 2.622 FS>1.5 ESTABLE!!!
BISHOP 2.628 FS>1.5 ESTABLE!!!
CONCLUSIÓN 2.563 FS>1.5 ESTABLE!!!
MORGERSTEN 1.824 FS>1.5 ESTABLE!!!
JANBU SIMPLIFICADO 1.626 FS>1.5 ESTABLE!!!
SPENCER 1.824 FS>1.5 ESTABLE!!!
BISHOP 1.826 FS>1.5 ESTABLE!!!
CONCLUSIÓN 1.775 FS>1.5 ESTABLE!!!
MORGERSTEN 1.134 FS>1.05 ESTABLE!!!
JANBU SIMPLIFICADO 0.970 FS<1.05 INESTABLE!!!
SPENCER 1.137 FS>1.05 ESTABLE!!!
BISHOP 1.126 FS>1.05 ESTABLE!!!
CONCLUSIÓN 1.092 FS>1.05 ESTABLE!!!
Análisis de Estabilidad de Talud
Sw= 20 KN/m²
NO Ah: 0.00g Av: 0.00g
Condición
Estática sin
agua
SI Ah: 0.00g Av: 0.00g
Condición
Estática con
agua
SI Ah: 0.26g Av: 0.13g
Condición
pseudestática
con agua
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GEOLOGO, ESPECIALISTA EN GEOTECNIA I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO, SEDE
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INGENIERIA Y GEOTECNIA
CONCLUSIONES 1. El presente estudio obedece a los requerimientos H.3.1.1 y H.3.2.3 de la
NSR-10 para este tipo de estudios.
2. El Geotecnista no se hace responsable por cualquier tipo de daño y/o
sanción derivados de modificaciones efectuadas al proyecto sin la
respectiva consulta, o bien por no tener en cuenta las recomendaciones
hechas en el presente estudio de geotécnico.
3. La capacidad admisible se realizo para cimentaciones superficiales a una
profundidad de 2 metros, para garantizar que se supere el lleno y se
desplante sobre el terreno más apto; se debe utilizar la capacidad calculada
con un factor de seguridad de 3 (columna en amarillo) Se calcula con la
variabilidad (b, l) según el tipo de cimentación elegida por el ingeniero
calculista.
4. Los recubrimientos para los elementos en contacto con el suelo deben ser
mínimo de 0,10 m, con material de cantera debidamente compactado al
90% del proctor modificado.
5. No se deberán dejar las excavaciones abiertas más del tiempo necesario,
esto con el objeto de evitar derrumbes que desestabilicen las paredes de
la excavación, principalmente en épocas o periodo de lluvias.
6. En el caso que se necesiten realizar rellenos, se deberá utilizar como material de relleno, el material granular arenoso a utilizar como apoyo de las diferentes cimentaciones. Dicho material deberá tener las mismas características de composición y compactación.
7. Si durante la etapa de excavación se encuentran sitios de fallos
(hundimientos o bolsas de material blando u orgánico), se removerá el
material alterado y húmedo. La zona se estabilizará con rajón grueso o
piedra media zonja. También se podrá estabilizar el sitio con geotextil del
tipo no tejido tipo PAVCO 1400 o similar.
8. El contratista es el responsable de la estabilidad de los taludes temporales y
permanentes, debido a que las excavaciones para realizar las obras afectan
la estabilidad del terreno hasta el momento de construida la alternativa y
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INGENIERIA Y GEOTECNIA
debe soportar y proteger a satisfacción del interventor todas las superficies
expuestas por las excavaciones hasta la terminación de la obra.
9. Así mismo, debe evitar la contaminación del material de fundación antes de
la colocación de los respectivos concretos y rellenos. La protección de los
taludes incluye el suministro y remoción de soportes, incluyendo los
entibados y acodalamientos que sean necesarios, la desviación de aguas
superficiales, el retiro de aguas subterráneas en las excavaciones, el
suministro y mantenimiento de un sistema de drenaje y bombeo que sea
requerido para estabilización de los taludes y la obra.
10. Las recomendaciones contenidas en el presente informe se basan en los
datos obtenidos del plan exploratorio realizado, y en la información
suministrada por la empresa contratante. Teniendo en cuenta
adicionalmente las disposiciones del estudio de microzonificación sísmica
del municipio y las disposiciones específicas que para este tipo de
proyectos estime el Plan de Ordenamiento Territorial. Es de destacar, que
el perfil estratigráfico utilizado para diseño es producto de una interpolación
de los registros de perforación obtenidos del plan exploratorio.
11. Si durante la construcción se presentan situaciones o condiciones no
previstas en este informe, deberá darse aviso oportuno al geotecnista para
estudiar la solución más adecuada. Esto también incluye cambios
significativos en el diseño del proyecto final, que puedan generar una
variación en la localización, uso, niveles y cargas utilizados para este
informe.
12. Este documento no podrá ser alterado o modificado sin autorización
explícita de esta compañía.
13. Como el Municipio de Dosquebradas no tiene vigente la Microzonificación
sísmica, los parámetros sísmicos de diseño se tomaran a partir de la norma
NSR10.
El perfil de suelo del corredor en estudio clasifica como un tipo D de
acuerdo con la clasificación presentada en la Tabla A.2.4-1 de la NSR-10.
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INGENIERIA Y GEOTECNIA
Fa. 1.3
Fv. 1.8
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ANEXOS
FECHA PERFORACION No. 1
INTERESADO MUESTRA No. S1
OBRA PROFUNDIDAD (Mts) 3.00
LOCALIZACION
DESCRIPCION DE LA MUESTRA:
*Constante anillo (Kg/0.0001") : 0.14002632
Deformación Deform. Long. Deform. Unitaria Area Corregida Carga Carga Axial Esfuerzo Normal
0.001" % 1-E Cm2 0.0001" Kg Kg/Cm2
20 0.0049 0.9951 17.7336 10.000 5.62000 0.3169 Diámetro promedio (cm) 4.74
40 0.0099 0.9901 17.8220 21.000 11.45000 0.6425 Longitud promedio (cm) 10.29
60 0.0148 0.9852 17.9113 30.000 17.64000 0.9849 Area de la muestra (cm2) 17.65
80 0.0197 0.9803 18.0015 39.000 23.45000 1.3027 Volum. de la muestra (cm3) 181.6
100 0.0247 0.9753 18.0927 47.000 28.90000 1.5973 Peso Humed (gr) 276.00
120 0.0296 0.9704 18.1847 54.000 31.76000 1.7465 Peso Seco (gr) 155.50
140 0.0346 0.9654 18.2777 60.000 30.46000 1.6665 w 77.49
Peso Unit Humed (gr/cm3) 1.520
Peso Unit Seco (gr/cm3) 0.856
Deformacion promedio a la falla
ε a la Falla: 2.96%
COMPRESIÓN INCONFINADA DE SUELOS
11-nov-18
MAURICIO CASTRO SORIANO
ESTUDIO D SUELO
I.E ESCUELA MILLAN RUBIO SEDE BUENA VISTA
COMPRESION INCONFINADA
MEDIDAS INICIALES DE LA MUESTRA
PESO UNITARIO
0.0000
0.2000
0.4000
0.6000
0.8000
1.0000
1.2000
1.4000
1.6000
1.8000
2.0000
0.0000 0.0050 0.0100 0.0150 0.0200 0.0250 0.0300 0.0350 0.0400
Esfu
erz
o N
orm
al
Deformación Unitaria
Curva de compresión Inconfinada
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GEOLOGO, ESPECIALISTA EN GEOTECNIA I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO, SEDE
CEL: 3116381148. BUENA VISTA, DOSQUEBRADAS
INGENIERIA Y GEOTECNIA
MAURICIO CASTRO SORIANO
ESTUDIO DE SUELO Perforación No 1
I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO SEDE BUENA VISTA Muestra No 1
Profundidad (m) 3.00
nov-18
Peso suelo humedo + tara (g) 49.30 60.40 294.00 297.33
peso suelo seco + tara (g) 47.40 58.55 209.80 206.30
Ww Peso del agua (g) 1.90 1.85 84.20 91.03
Peso de la tara (g) 42.50 53.60 0.00 0.00
Ws Peso del suelo seco (g) 4.90 4.95 209.80 206.30
W Humedo 100 x Ww/Ws (%) 38.8 37.4 40.1 44.1
1 2 3 4
No de golpes 39 30 15 22
Peso suelo humedo + tara (g) 61.00 60.20 67.40 75.39
peso suelo seco + tara (g) 54.60 53.00 57.50 65.80
Ww Peso del agua (g) 6.40 7.20 9.90 9.59
Peso de la tara (g) 39.40 37.50 38.60 46.59
Ws Peso del suelo seco (g) 15.20 15.50 18.90 19.21
W Humedo 100 x Ww/Ws (%) 42.1 46.5 52.4 49.9
203Peso
material
despues
36.8
Retenido
(g)Retenido (%)
Pasa
(%)
15.0 40.8 59.2
5.0 13.6 45.6
1.3 3.5 42.1
15.4 41.8 0.3
0.1 0.3 0.0
Humedad (%) 42.1
Límite Líquido (%) 47.7
Límite Plástico (%) 38.1
Índice de Plásticidad (%) 9.6
Clasificación U.S.C.E MH
Observaciones: Estudio de suelo NORMA
No plástico
≤ 6.0 %
≤ 9.0 %
No plástico
No plástico
No plástico
Límite Líquido
LIMITES DE ATTERBERG
NTC 1493-1494
Cliente:
Obra :
Ubicación
Material:
Fecha:
Límite Plástico Límite Plástico (%) Humedad Natural (%)
Sub Base granular
Granulometría Tamiz N° 200
Peso material
Antes
tamiz
No 4
No 10
No 40
No 200
Pasa 200
ESPECIFICACIONES INVIAS 2007
Base granular
Afirmados
Mezcla Asfáltica
Agregado fino para concreto
Agregado fino soporte adoquines
20
30
40
y = -10.6ln(x) + 81.82
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
10 100
% D
E H
UM
ED
AD
No DE GOLPES
LIMITE DE ATTERBERG
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GEOLOGO, ESPECIALISTA EN GEOTECNIA I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO, SEDE
CEL: 3116381148. BUENA VISTA, DOSQUEBRADAS
INGENIERIA Y GEOTECNIA
FECHA PERFORACION No. 2
INTERESADO MUESTRA No. S2
OBRA PROFUNDIDAD (Mts) 4.00
LOCALIZACION
DESCRIPCION DE LA MUESTRA:
*Constante anillo (Kg/0.0001") : 0.14002632
Deformación Deform. Long. Deform. Unitaria Area Corregida Carga Carga Axial Esfuerzo Normal
0.001" % 1-E Cm2 0.0001" Kg Kg/Cm2
20 0.0049 0.9951 17.4355 10.000 3.10000 0.1778 Diámetro promedio (cm) 4.70
40 0.0099 0.9901 17.5223 21.000 7.80000 0.4451 Longitud promedio (cm) 10.30
60 0.0148 0.9852 17.6100 30.000 13.01000 0.7388 Area de la muestra (cm2) 17.35
80 0.0197 0.9803 17.6986 39.000 18.88000 1.0667 Volum. de la muestra (cm3) 178.7
100 0.0247 0.9753 17.7881 47.000 22.40000 1.2593 Peso Humed (gr) 279.50
120 0.0296 0.9704 17.8786 54.000 21.50000 1.2026 Peso Seco (gr) 159.90
140 0.0345 0.9655 17.9699 60.000 20.42000 1.1363 w 74.80
Peso Unit Humed (gr/cm3) 1.564
Peso Unit Seco (gr/cm3) 0.895
Deformacion promedio a la falla
ε a la Falla: 2.47%
COMPRESION INCONFINADA
MEDIDAS INICIALES DE LA MUESTRA
PESO UNITARIO
COMPRESIÓN INCONFINADA DE SUELOS
11-nov-18
MAURICIO CASTRO SORIANO
ESTUDIO D SUELO
I.E ESCUELA MILLAN RUBIO SEDE BUENA VISTA
0.0000
0.2000
0.4000
0.6000
0.8000
1.0000
1.2000
1.4000
0.0000 0.0050 0.0100 0.0150 0.0200 0.0250 0.0300 0.0350 0.0400
Esfu
erz
o N
orm
al
Deformación Unitaria
Curva de compresión Inconfinada
JESUS DAVID ALVAREZ E. ESTUDIO DE SUELO
GEOLOGO, ESPECIALISTA EN GEOTECNIA I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO, SEDE
CEL: 3116381148. BUENA VISTA, DOSQUEBRADAS
INGENIERIA Y GEOTECNIA
MAURICIO CASTRO SORIANO
ESTUDIO DE SUELO Perforación No 2
I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO SEDE BUENA VISTA Muestra No 2
Profundidad (m) 4.00
nov-18
Peso suelo humedo + tara (g) 44.10 54.09 336.50 344.27
peso suelo seco + tara (g) 42.70 52.60 244.90 252.67
Ww Peso del agua (g) 1.40 1.49 91.60 91.60
Peso de la tara (g) 38.70 48.69 0.00 0.00
Ws Peso del suelo seco (g) 4.00 3.91 244.90 252.67
W Humedo 100 x Ww/Ws (%) 35.0 38.1 37.4 36.3
1 2 3 4
No de golpes 30 28 19 23
Peso suelo humedo + tara (g) 59.90 56.80 63.10 59.77
peso suelo seco + tara (g) 53.30 51.10 54.60 51.50
Ww Peso del agua (g) 6.60 5.70 8.50 8.27
Peso de la tara (g) 38.70 39.30 38.10 34.77
Ws Peso del suelo seco (g) 14.60 11.80 16.50 16.73
W Humedo 100 x Ww/Ws (%) 45.2 48.3 51.5 49.4
265Peso
material
despues
39.8
Retenido
(g)Retenido (%)
Pasa
(%)
10.3 25.9 74.1
7.5 18.9 55.2
1.5 3.8 51.5
20.4 51.2 0.3
0.1 0.3 0.0
Humedad (%) 36.8
Límite Líquido (%) 48.4
Límite Plástico (%) 36.6
Índice de Plásticidad (%) 11.9
Clasificación U.S.C.E MH
Observaciones: Estudio de suelo NORMA
No plástico
≤ 6.0 %
≤ 9.0 %
No plástico
No plástico
No plástico
Afirmados
Mezcla Asfáltica
Agregado fino para concreto
Agregado fino soporte adoquines
Sub Base granular
Granulometría Tamiz N° 200
Peso material
Antes
tamiz
No 4
No 10
No 40
No 200
Pasa 200
ESPECIFICACIONES INVIAS 2007
Base granular
Límite Líquido
LIMITES DE ATTERBERG
NTC 1493-1494
Cliente:
Obra :
Ubicación
Material:
Fecha:
Límite Plástico Límite Plástico (%) Humedad Natural (%)
20
30
40
y = -11.9ln(x) + 86.85
44.0
45.0
46.0
47.0
48.0
49.0
50.0
51.0
52.0
53.0
10 100
% D
E H
UM
ED
AD
No DE GOLPES
LIMITE DE ATTERBERG
JESUS DAVID ALVAREZ E. ESTUDIO DE SUELO
GEOLOGO, ESPECIALISTA EN GEOTECNIA I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO, SEDE
CEL: 3116381148. BUENA VISTA, DOSQUEBRADAS
INGENIERIA Y GEOTECNIA
FECHA PERFORACION No. 3
INTERESADO MUESTRA No. 3
OBRA PROFUNDIDAD (Mts) 3.00
LOCALIZACION
DESCRIPCION DE LA MUESTRA:
*Constante anillo (Kg/0.0001") : 0.14002632
Deformación Deform. Long. Deform. Unitaria Area Corregida Carga Carga Axial Esfuerzo Normal
0.001" % 1-E Cm2 0.0001" Kg Kg/Cm2
20 0.0049 0.9951 18.1856 10.000 9.40000 0.5169 Diámetro promedio (cm) 4.80
40 0.0099 0.9901 18.2764 21.000 15.10000 0.8262 Longitud promedio (cm) 10.27
60 0.0148 0.9852 18.3682 30.000 19.30000 1.0507 Area de la muestra (cm2) 18.10
80 0.0198 0.9802 18.4609 39.000 22.40000 1.2134 Volum. de la muestra (cm3) 185.8
100 0.0247 0.9753 18.5545 47.000 26.32000 1.4185 Peso Humed (gr) 263.50
120 0.0297 0.9703 18.6491 54.000 29.31000 1.5717 Peso Seco (gr) 164.20
140 0.0346 0.9654 18.7447 60.000 30.40000 1.6218 w 60.48
160 0.0396 0.9604 18.8412 67.000 28.40000 1.5073
180 0.0445 0.9555 18.9387 74.000 25.10000 1.3253
Peso Unit Humed (gr/cm3) 1.418
Peso Unit Seco (gr/cm3) 0.884
Deformacion promedio a la falla
ε a la Falla: 3.46%
COMPRESIÓN INCONFINADA DE SUELOS
11-nov-18
MAURICIO CASTRO SORIANO
ESTUDIO D SUELO
I.E ESCUELA MILLAN RUBIO SEDE BUENA VISTA
S3
COMPRESION INCONFINADA
MEDIDAS INICIALES DE LA MUESTRA
PESO UNITARIO
0.0000
0.2000
0.4000
0.6000
0.8000
1.0000
1.2000
1.4000
1.6000
1.8000
0.0000 0.0050 0.0100 0.0150 0.0200 0.0250 0.0300 0.0350 0.0400 0.0450 0.0500
Esfu
erz
o N
orm
al
Deformación Unitaria
Curva de compresión Inconfinada
JESUS DAVID ALVAREZ E. ESTUDIO DE SUELO
GEOLOGO, ESPECIALISTA EN GEOTECNIA I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO, SEDE
CEL: 3116381148. BUENA VISTA, DOSQUEBRADAS
INGENIERIA Y GEOTECNIA
MAURICIO CASTRO SORIANO
ESTUDIO DE SUELO Perforación No 3
I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO SEDE BUENA VISTA Muestra No 3
Profundidad (m) 3.00
nov-18
Peso suelo humedo + tara (g) 50.60 40.83 336.50 224.20
peso suelo seco + tara (g) 48.80 39.08 244.90 160.00
Ww Peso del agua (g) 1.80 1.75 91.60 64.20
Peso de la tara (g) 43.00 33.23 0.00 0.00
Ws Peso del suelo seco (g) 5.80 5.85 244.90 160.00
W Humedo 100 x Ww/Ws (%) 31.0 29.9 37.4 40.1
1 2 3 4
No de golpes 23 40 25 19
Peso suelo humedo + tara (g) 55.80 58.20 59.30 70.40
peso suelo seco + tara (g) 49.50 51.80 51.90 62.70
Ww Peso del agua (g) 6.30 6.40 7.40 7.70
Peso de la tara (g) 37.80 38.70 37.80 48.90
Ws Peso del suelo seco (g) 11.70 13.10 14.10 13.80
W Humedo 100 x Ww/Ws (%) 53.8 48.9 52.5 55.8
214.9Peso
material
despues
31.5
Retenido
(g)Retenido (%)
Pasa
(%)
12.6 40.1 59.9
4.9 15.6 44.4
3.2 10.2 34.2
10.6 33.6 0.6
0.2 0.6 0.0
Humedad (%) 38.8
Límite Líquido (%) 53.0
Límite Plástico (%) 30.5
Índice de Plásticidad (%) 22.5
Clasificación U.S.C.E MH
Observaciones: Estudio de suelo NORMA
No plástico
≤ 6.0 %
≤ 9.0 %
No plástico
No plástico
No plástico
Afirmados
Mezcla Asfáltica
Agregado fino para concreto
Agregado fino soporte adoquines
Sub Base granular
Granulometría Tamiz N° 200
Peso material
Antes
tamiz
No 4
No 10
No 40
No 200
Pasa 200
ESPECIFICACIONES INVIAS 2007
Base granular
Límite Líquido
LIMITES DE ATTERBERG
NTC 1493-1494
Cliente:
Obra :
Ubicación
Material:
Fecha:
Límite Plástico Límite Plástico (%) Humedad Natural (%)
20 30
40
y = -9.19ln(x) + 82.59
48.0
49.0
50.0
51.0
52.0
53.0
54.0
55.0
56.0
57.0
10 100
% D
E H
UM
ED
AD
No DE GOLPES
LIMITE DE ATTERBERG
JESUS DAVID ALVAREZ E. ESTUDIO DE SUELO
GEOLOGO, ESPECIALISTA EN GEOTECNIA I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO, SEDE
CEL: 3116381148. BUENA VISTA, DOSQUEBRADAS
INGENIERIA Y GEOTECNIA
FECHA PERFORACION No. 4
INTERESADO MUESTRA No. 4
OBRA PROFUNDIDAD (Mts) 3.00
LOCALIZACION
DESCRIPCION DE LA MUESTRA:
*Constante anillo (Kg/0.0001") : 0.14002632
Deformación Deform. Long. Deform. Unitaria Area Corregida Carga Carga Axial Esfuerzo Normal
0.001" % 1-E Cm2 0.0001" Kg Kg/Cm2
20 0.0049 0.9951 18.1098 10.000 4.90000 0.2706 Diámetro promedio (cm) 4.79
40 0.0099 0.9901 18.2002 21.000 9.42000 0.5176 Longitud promedio (cm) 10.28
60 0.0148 0.9852 18.2915 30.000 13.58000 0.7424 Area de la muestra (cm2) 18.02
80 0.0198 0.9802 18.3837 39.000 16.41000 0.8926 Volum. de la muestra (cm3) 185.2
100 0.0247 0.9753 18.4768 47.000 20.65000 1.1176 Peso Humed (gr) 262.00
120 0.0296 0.9704 18.5709 54.000 23.98000 1.2913 Peso Seco (gr) 148.40
140 0.0346 0.9654 18.6660 60.000 27.14000 1.4540 w 76.55
160 0.0395 0.9605 18.7620 67.000 30.12000 1.6054
180 0.0445 0.9555 18.8590 74.000 32.54000 1.7254
200 0.0494 0.9506 18.9571 80.000 33.90000 1.7882
220 0.0544 0.9456 19.0561 87.000 35.60000 1.8682 Peso Unit Humed (gr/cm3) 1.414
240 0.0593 0.9407 19.1563 94.000 33.12000 1.7289 Peso Unit Seco (gr/cm3) 0.801
260 0.0642 0.9358 19.2574 102.000 30.15000 1.5656
Deformacion promedio a la falla
ε a la Falla: 5.44%
COMPRESIÓN INCONFINADA DE SUELOS
01-nov-18
MAURICIO CASTRO SORIANO
ESTUDIO D SUELO
I.E ESCUELA MILLAN RUBIO SEDE BUENA VISTA
COMPRESION INCONFINADA
MEDIDAS INICIALES DE LA MUESTRA
PESO UNITARIO
0.0000
0.2000
0.4000
0.6000
0.8000
1.0000
1.2000
1.4000
1.6000
1.8000
2.0000
0.0000 0.0100 0.0200 0.0300 0.0400 0.0500 0.0600 0.0700
Esfu
erz
o N
orm
al
Deformación Unitaria
Curva de compresión Inconfinada
JESUS DAVID ALVAREZ E. ESTUDIO DE SUELO
GEOLOGO, ESPECIALISTA EN GEOTECNIA I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO, SEDE
CEL: 3116381148. BUENA VISTA, DOSQUEBRADAS
INGENIERIA Y GEOTECNIA
4
######
24 0.72
nov-18
DATOS DE LA MUESTRA
0.60P. Unitario seco (gr/cc)1.20 101.04
Ángulo de fricción pico (Grados)
P. Unitario Húmedo (gr/cc) Humedad Natural. (%)
Fecha:
Cohesión pico (Kg/cm2)
I.E ENRIQUE MILLAN RUBIO SEDE BUENA VISTA Ubicación: 2
Profundidad (Mtr)
Perforación No 2
Muestra No
ENSAYO DE CORTE DIRECTO
NO CONSOLIDADO - NO DRENADO (UU)GRAFICAS
MAURICIO CASTRO SORIANO
ESTUDIO DE SUELO
Cliente:
Obra :
0.00
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
1.20
1.40
1.60
1.80
0.0000 1.0000 2.0000 3.0000 4.0000 5.0000 6.0000
Esfu
erz
o c
ort
an
te (
Kg
/cm
2)
Deformación unitaria (mm)
DEFORMACION UNITARIA Vs ESFUERZO CORTANTE
2.037
1.019
0.509
y = 0.453x + 0.721R² = 0.952
0.00
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
1.20
1.40
1.60
1.80
0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70 1.80 1.90 2.00 2.10 2.20
Esfu
erz
o H
ori
zo
nta
l (K
g/c
m2)
Esfuerzo vertical (Kg/cm2)
GRAFICA COHESION Y FRICCION
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