M 4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
Práctica: Proyecto de ampliación de cubierta por medio de Steel Framing
20 mayo 2018
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
2
Índice 1. BASES DE PARTIDA .................................................................................................................................. 4
1.1 OBJETO DEL PROYECTO.................................................................................................................... 4
1.2 MATERIALES........................................................................................................................................ 5
1.3 BASES DE CÁLCULO .......................................................................................................................... 5
1.4 CÁLCULO DE UNIONES ..................................................................................................................... 6
1.5 ACCIONES ......................................................................................................................................... 8
1.5.1 Cálculo de viento de presión y succión .................................................................................. 8
1.5.2 Hipótesis de combinaciones ELU ............................................................................................ 10
1.5.3 Hipótesis de combinaciones ELS ............................................................................................. 10
1.6 PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO ................................................................................................. 11
1.7 PROTECCIÓN FRENTE AL RUIDO ..................................................................................................... 13
1.8 PROPIEDADES DE LOS PERFILES ELEGIDOS..................................................................................... 14
1.8.1 Cordones inferior/superior de cercha con una longitud de 1,20 m .................................... 15
1.8.2 Diagonales de cercha con una longitud de 1,28 m............................................................. 17
1.8.3 Montantes de cercha con una longitud de 1,00 m .............................................................. 18
1.8.4 Soportes de fachada con una longitud de 3,20 m............................................................... 20
1.8.5 Soportes de fachada con una longitud de 1,00 m (montantes de la cercha inferior) ..... 23
2. ESQUEMA DE LA SOLUCIÓN PROPUESTA ............................................................................................ 24
2.1 ESQUEMA GENERAL ........................................................................................................................ 24
3. SECCIONES CON DISPOSICIÓN DE PERFILES....................................................................................... 25
3.1 DIMENSIONADO DE CERCHA TRANSVERSAL (ELU) ....................................................................... 25
3.1.1 Cercha transversal lateral ....................................................................................................... 25
3.1.2 Cercha transversal sin soporte ................................................................................................ 26
3.1.3 Cercha transversal con soporte.............................................................................................. 26
3.2 DIMENSIONADO DE CERCHA LONGITUDINAL (ELU) ..................................................................... 27
3.2.1 Cercha longitudinal delantera ............................................................................................... 27
3.2.2 Cercha longitudinal trasera .................................................................................................... 28
3.3 COMPROBACIÓN DE DEFORMACIONES (ELS) .............................................................................. 28
3.3.1 Cercha transversal lateral ....................................................................................................... 29
3.3.2 Cercha transversal sin soporte ................................................................................................ 29
3.3.3 Cercha transversal con soporte.............................................................................................. 30
3.3.4 Cercha longitudinal delantera ............................................................................................... 30
3.3.5 Cercha longitudinal trasera .................................................................................................... 30
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
3
4. CÁLCULO Y DIBUJO DE DETALLES DE UNIÓN ENTRE PERFILES ............................................................ 31
4.1 UNIÓN TIPO DE ENCUENTRO CERCHA TRANSVERSAL CON LONGITUDINAL ............................... 32
4.1.1 Cálculo de la unión.................................................................................................................. 32
4.1.2 Dibujo de la unión .................................................................................................................... 34
4.2 UNIÓN TIPO DE CORDÓN, MONTANTE Y DIAGONALES ............................................................... 35
4.2.1 Cálculo de la unión para cercha transversal ........................................................................ 35
4.2.2 Dibujo de la unión para cercha transversal .......................................................................... 36
4.2.3 Cálculo de la unión para cercha longitudinal ...................................................................... 37
4.2.4 Dibujo de la unión para cercha longitudinal ........................................................................ 38
5. PLANO DE PLANTAS, ALZADOS Y DETALLES………………………………………………………………....39
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
4
1. BASES DE PARTIDA
1.1 OBJETO DEL PROYECTO
El objeto de este proyecto consiste en resolver una ampliación de la cubierta de un edificio
existente. Para ello se utilizará una estructura de perfiles de pequeño espesor, también conocido
como Steel Framing. El forjado de cubierta se resolverá con un tablero de madera con las fibras
orientadas OSB. Se desglosarán los perfiles escogidos y los diferentes detalles de las uniones
correspondientes, de acuerdo con el modelo de cálculo realizado con SAP2000.
Diferenciando así tres hitos dentro del proyecto a presentar:
- Esquema de la solución propuesta
- Planta y secciones indicando los perfiles elegidos
- Detalles de unión entre perfiles
Teniendo los siguientes esquemas como referencia de la estructura existente:
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
5
1.2 MATERIALES
El material utilizado para los perfiles conformados en frío será un acero estructural galvanizado
S280GD con las siguientes propiedades mecánicas:
- Límite elástico, fy 280 N/mm2
- Tensión de rotura, fu 360 N/mm2
- Alargamiento mín., A80 18 %
- Coef. Seguridad, γs 1,25
Tableros estructurales de madera con fibras orientadas (OSB) empleados como ayuda de
rigidización colocados mediante tornillos sobre los perfiles omega transversales a los montantes.
Tornillos autorroscantes ST 6.3 de métrica M6 inoxidable con punta de acero templado, para
conexión entre tableros y perfiles y entre perfiles.
Tornillos de anclaje de 10 cm de largo de clase 8.8 y métrica M10 alojado dentro del
correspondiente taco de nylon para los anclajes en las bases que servirán de apoyo de la
estructura nueva sobre la existente; siendo válidos también los tacos de expansión mecánica de
la misma métrica y clase.
1.3 BASES DE CÁLCULO
El proyecto planteado tiene unas luces a cubrir de 9,75 m en la dirección corta y de 35,10 m en
la dirección larga, salvando una altura total de 5,50 m, dejando una altura libre de 3,00 m.
Para ello, se dispondrán una serie de cerchas en la dirección corta tanto en forjado como en
cubierta, atadas mediante dos cerchas longitudinales transversales a las susodichas sobre las
cuales descansarán los soportes laterales.
Los perfiles propuestos cumplen las relaciones geométricas máximas, establecidas en la tabla 5.1
de la UNE-EN-1993-1-3:2006. Son de sección esbelta, lo cual se considera clase 4.
Habiendo obtenido sus propiedades mediante el sistema americano (AISI) y según la normativa
LFRD 2001 w/2005 suplement. El cual consiste en un diseño por factor de carga y resistencia;
teniendo en cuenta los diversos grados de incertidumbre y variabilidad en la estimación de
resistencias y cargas, así como la incorporación de modelos probabilísticos.
Se realizará un análisis límite de la estructura por medio de barras modelizadas en el programa
de cálculo SAP2000 para valorar las solicitaciones axiles máximas según tipología para reducir la
variabilidad de perfiles y agilizar la producción y montaje de la estructura.
En el modelo de cálculo se obviarán los elementos arriostrantes, como puedan ser tableros,
omegas transversales o tirantes en cruz; diseñando los perfiles en función de su capacidad
resistente para las solicitaciones dadas, resultando ésta una praxis del lado de la seguridad.
Los tornillos roscachapa de cabeza hexagonal se regirán por la normativa UNE-EN ISO:10666
aplicable en tornillos autotaladrantes y autorroscantes.
Las uniones deberán ser capaces de asumir una rotura dúctil. Lo cual implica que la capacidad
a cortante del tornillo sea superior a cualquier otro modo de fallo en un 20%.
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
6
1.4 CÁLCULO DE UNIONES
Las uniones para estructuras tipo Steel Framing transmiten las cargas por cortante,
considerándose todas articuladas lo que implica la nula transmisión de momentos; pero los
tornillos, según su disposición respecto a la solicitación, estarán trabajando por cortante o por
tracción. Según normativa UNE-EN-1993-1-3:2006 este tipo de uniones sometidas a una
combinación de cortante y tracción se pueden verificar mediante la siguiente expresión:
Siendo:
- FT, Ed Solicitación de tracción
- FV, Ed Solicitación de cortante
- Fp,Rd, Fo,Rd, Fb,Rd, Fn,Rd Resistencia de la unión obtenidos a partir de la siguiente tabla
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
7
Siendo necesario respetar una serie de condiciones geométricas para evitar el desgarro de las
chapas en función del diámetro y la dirección de la transmisión de la carga.
Asumiendo que el tamaño de los tornillos autorroscantes será de métrica M6, y suponiendo que
el perfil trabajará por axil de compresión o tracción, la dirección del cortante seguirá la del eje
longitudinal del perfil.
Por tanto, se pueden establecer estas distancias mínimas permitiéndonos la licencia de hacerlo
para una hipotética métrica superior que, en caso de ser necesaria, no hiciera falta
redimensionar la unión ni sus separaciones a los bordes cargados:
e1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm
p1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm
e2 ≥ 1,5d = 9 mm ≈ 15 mm
p2 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm
En el apartado 4 sobre el dibujo y análisis de las uniones tipo, se detallarán dichas separaciones y
se desarrollará el cálculo en referencia al cortante o tracción a los que estén sometidos los
tornillos.
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
8
1.5 ACCIONES
Para el cálculo se han considerado las siguientes acciones:
CUBIERTA
Carga Característica
Carga de Cálculo
Ancho tributario Carga lineal
PESO PROPIO
Perfiles delgados conformados en frío 1,00 kN/m2 1,35 kN/m2 1,20 m 1,62 kN/m
CARGA MUERTA
Solado con tableros OSD 1,50 kN/m2 2,03 kN/m2 1,20 m 2,44 kN/m
USO
Mantenimiento 1,00 kN/m2 1,50 kN/m2 1,20 m 1,80 kN/m
NIEVE
Las palmas de gran canaria 0,20 kN/m2 0,30 kN/m2 1,20 m 0,36 kN/m
FORJADO INTERIOR
Carga Característica
Carga de Cálculo
Ancho tributario Carga lineal
PESO PROPIO
Perfiles delgados conformados en frío 1,00 kN/m2 1,35 kN/m2 1,20 m 1,62 kN/m
CARGA MUERTA
Solado con tableros OSD 1,50 kN/m2 2,03 kN/m2 1,20 m 2,44 kN/m
USO
Oficinas 3,00 kN/m2 4,50 kN/m2 1,20 m 5,40 kN/m
*Nótese que el ancho tributario es de 1,20 m a pesar de que existan diferentes modulaciones en
la disposición final de los perfiles, pero por homogeneizar del lado de la seguridad se asume el
mayor ancho tributario para obtener las cargas.
1.5.1 Cálculo de viento de presión y succión
Calculado en base al DB-SE-AE Anejo D para marquesinas a un agua. Tratándose de un edificio
situado en Las Palmas de Gran Canaria, cuya presión dinámica es 0,52 kN/m2 y el coeficiente de
exposición 2,20.
Por medio del esquema siguiente propuesto en el Documento Básico obtenemos los esfuerzos de
presión y succión generados por el viento.
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
9
Los siguientes valores de la tabla se obtienen a partir de la expresión qe = qb · ce · cp.
Siendo:
- qb = 0,52 kN/m2
- ce = 2,20
SUCCIÓN PRESIÓN
A B C A B C
cp -1,50 -1,80 -2,20 0,50 1,80 1,10
qe -1,72 kN/m2 -2,06 kN/m2 -2,52 kN/m2 0,57 kN/m2 2,06 kN/m2 1,26 kN/m2
Ancho tributario 1,20 m 1,20 m 1,20 m 1,20 m 1,20 m 1,20 m
Fuerza -2,06 kN/m -2,47 kN/m -3,02 kN/m 0,69 kN/m 2,47 kN/m 1,51 kN/m
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
10
1.5.2 Hipótesis de combinaciones ELU
Coeficiente seguridad γ
Permanente Uso Viento P Viento S Nieve
HIPÓTESIS 1 1,35 1,50 1,50 0,00 1,50
HIPÓTESIS 2 1,35 1,50 1,50 0,00 1,50
HIPÓTESIS 3 0,80 0,00 0,00 1,50 0,00
HIPÓTESIS 4 1,35 1,50 1,50 0,00 1,50
Coeficiente de simultaneidad Ψ
Permanente Uso Viento P Viento S Nieve
HIPÓTESIS 1 1,00 1,00 0,60 0,60 0,50
HIPÓTESIS 2 1,00 0,70 1,00 0,60 0,50
HIPÓTESIS 3 1,00 0,70 0,60 1,00 0,50
HIPÓTESIS 4 1,00 0,70 0,60 0,60 1,00
Coeficientes aplicados ELU
Permanente Uso Viento P Viento S Nieve
HIPÓTESIS 1 1,35 1,50 0,90 0,00 0,75
HIPÓTESIS 2 1,35 1,05 1,50 0,00 0,75
HIPÓTESIS 3 0,80 0,00 0,00 1,50 0,00
HIPÓTESIS 4 1,35 1,05 0,90 0,00 1,50
1.5.3 Hipótesis de combinaciones ELS
Coeficiente seguridad γ
Permanente Uso Viento P Viento S Nieve
HIPÓTESIS 1 1,00 1,00 1,00 0,00 1,00
HIPÓTESIS 2 1,00 1,00 1,00 0,00 1,00
HIPÓTESIS 3 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00
HIPÓTESIS 4 1,00 1,00 1,00 0,00 1,00
Coeficiente de simultaneidad Ψ
Permanente Uso Viento P Viento S Nieve
HIPÓTESIS 1 1,00 1,00 0,60 0,60 0,50
HIPÓTESIS 2 1,00 0,70 1,00 0,60 0,50
HIPÓTESIS 3 1,00 0,70 0,60 1,00 0,50
HIPÓTESIS 4 1,00 0,70 0,60 0,60 1,00
Coeficiente aplicados ELS
Permanente Uso Viento P Viento S Nieve
HIPÓTESIS 1 1,00 1,00 0,60 0,00 0,50
HIPÓTESIS 2 1,00 0,70 1,00 0,00 0,50
HIPÓTESIS 3 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00
HIPÓTESIS 4 1,00 0,70 0,60 0,00 1,00
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
11
1.6 PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO
Se estimará la resistencia al fuego suficiente de los elementos estructurales según establece el
CTE en su DB-SI para plantas sobre rasante con una altura de evacuación inferior a los 15 m,
considerando su uso dentro del rango de pública concurrencia, lo cual implica un R90.
Dentro del mismo documento, en el anejo D referente a los elementos de acero, se especifica
que para las secciones de pared delgada (clase 4), la temperatura del acero en todas las
secciones transversales no debe superar los 350 ºC. Por tanto, será de vital importancia revestir y
proteger los elementos metálicos para que, en caso de incendio, no se alcance la temperatura
indicada.
Para ello se dispondrán los equipos e instalaciones adecuados para hacer posible la detección,
el control y la extinción del incendio, así como la transmisión de la alarma a los ocupantes por un
lado; por el otro, se emplearán los siguientes materiales para proteger del fuego a los perfiles.
Existen diferentes medios de protección pasiva contra incendios para salvaguardar la integridad
de los elementos metálicos frente al fuego y las altas temperaturas, a saber:
- Separar los revestimientos mediante omegas estructurales transversales a los montantes.
- Colocar paneles de yeso laminado resistentes al fuego.
- Revestir con elementos ignífugos los huecos entre perfiles.
Podemos tomar de referencia el documento European Lightweight Steel Frame Construction, el
cual aporta, en base a los ensayos realizados, algunos ejemplos constructivos para la protección
pasiva frente a incendio y gráficas en función de la resistencia necesaria y el espesor del panel.
Estableciendo configuraciones en función de la separación del perfil y el material del panel.
Siendo necesario, en este caso, la colocación de dos placas de yeso laminado resistentes al
fuego de las marcas comerciales disponibles en España que mencionaremos a continuación.
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
12
Podemos observar cómo los paneles de yeso laminado resistentes frente al fuego (Fireproof
plasterboard) son los que requieren menor espesor para cubrir el mayor tiempo en minutos.
Placas de yeso laminado de las marcas comerciales más importantes en España que podrían ser
válidas para este proyecto:
Teniendo la opción de Pladur por un lado:
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
13
Y la opción de Placo por el otro:
1.7 PROTECCIÓN FRENTE AL RUIDO
Nos centraremos, de manera simplificada, en el índice global de reducción acústica Rw, en dB,
que contempla el CTE en su DB-HR. Al igual que en incendio, el documento European
Lightweight Steel Frame Construction, aporta ejemplos constructivos en base a los ensayos
realizados que nos pueden servir de referencia para la protección frente al ruido aéreo.
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
14
En este caso, debido a la exigencia de R90 la protección contra incendio podría ir de la mano
de la protección acústica, por tanto, podríamos emplear un método similar al expuesto en la
segunda línea.
Otra manera de atenuar los efectos podría ser incrementando la masa del aislamiento,
duplicándola o mezclando densidades diferentes para poder oponer resistencia a diferentes
ondas sonoras.
1.8 PROPIEDADES DE LOS PERFILES ELEGIDOS
Dentro de la gama de perfiles normalizados que existen en el mercado para edificación
residencial, hemos optado por simplificar al máximo la tipología y así agilizar los procesos de
mecanizado y construcción empleando únicamente cuatro perfiles diferentes: dos en forma de
C y otros dos en forma de U. De alturas y anchos combinables entre sí, puesto que en muchos
casos se ensamblarán en forma de cajón simple o doble, atado con otro perfil U extraordinario.
Vemos la geometría tipo de los perfiles empleados en forma de U y C para conformar las cerchas
y soportes; y en forma de Ω para los transversales. El resto de los perfiles no serán considerados.
A continuación, podremos ver los valores de los perfiles en función de su longitud y geometría,
obtenidos mediante el programa AISIWIN. Para cada tipo, se han obtenido los valores por
separado y en cajón.
Estableciendo unos datos previos comunes para todos, a saber:
- Longitudes de apoyo en los bordes igual a 80 mm.
- No consideramos posibles aberturas de huecos en las almas, definiendo ancho y longitud
igual a 0 mm.
- Propiedades del material ya definidas fy = 280 MPa y fu = 360 MPa.
- Normativa aplicada ya definida LRFD 2004.
- La capacidad resistente que nos interesa es el axil concéntrico sin arriostramiento.
- Arriostramiento, cuando proceda, colocado a 610 mm.
- Se usa la luz más desfavorable dentro de la misma tipología de elemento.
- Las propiedades de salida de la sección son en función de la geometría, sin influir la
longitud; se mostrarán dichas características en el primer perfil de cada tipología.
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
15
1.8.1 Cordones inferior/superior de cercha con una longitud de 1,20 m
Se ha optado por una sección en cajón de doble C con la siguiente geometría.
La nomenclatura empleada para definir este perfil será CC-100.50.2,5.
*Nótese que la nomenclatura de los perfiles será la misma, aunque cambie su longitud, puesto
que al colocarse sobre las barras se sobreentiende que la longitud queda definida en el dibujo.
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
16
Las propiedades pormenorizado de la sección considerada (CC-100.50.2,5) obtenidas por medio
del programa AISIWIN serían las siguientes:
*Recuérdese la anotación anterior respecto a las características de la sección, independientes a
su longitud de pandeo (influyente en su capacidad resistente que podemos observar en la
imagen que muestra la geometría).
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
17
1.8.2 Diagonales de cercha con una longitud de 1,28 m
Se ha optado por una sección en cajón de doble C con la siguiente geometría.
La terminología empleada para definir este perfil será CC-100.50.2,5.
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
18
1.8.3 Montantes de cercha con una longitud de 1,00 m
Se ha optado por una sección simple en C con la siguiente geometría.
La terminología empleada para definir este perfil será C-100.50.1,5.
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
19
Las propiedades pormenorizado de la sección considerada (C-100.50.1,5) obtenidas por medio
del programa AISIWIN serían las siguientes:
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
20
1.8.4 Soportes de fachada con una longitud de 3,20 m
Se ha optado por una sección en un doble cajón de doble C con la siguiente geometría.
La terminología empleada para definir este perfil será 2xCC-100.50.2,5. Abrazado por un perfil en
U del doble de altura con nomenclatura U-203.50.2,5 definido en la página siguiente.
*Apréciese que se muestran únicamente los valores del cajón, siendo el doble en el caso de
duplicar el perfil reforzado por el perfil en U que abraza y conecta ambos cajones.
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
21
El perfil que sirve de conector entre ambos cajones de nomenclatura U-203.50.2,5 tendría la
siguiente disposición geométrica:
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
22
Las propiedades pormenorizado de la sección considerada (U-203.50.2,5) obtenidas por medio
del programa AISIWIN serían las siguientes:
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
23
1.8.5 Soportes de fachada con una longitud de 1,00 m (montantes de la cercha inferior)
Estos soportes son la prolongación de los anteriores que forman parte como montante de la
cercha longitudinal inferior; con la diferencia de que reciben adicionalmente la carga del
forjado. Por tanto, la sección empleada es la misma 2xCC-100.50.2,5 + U-203.50.2,5.
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
24
2. ESQUEMA DE LA SOLUCIÓN PROPUESTA
2.1 ESQUEMA GENERAL
Como primera toma de contacto del modelo 3D nos puede servir la siguiente imagen de
manera conceptual. Donde se muestran las cerchas longitudinales y transversales, tanto inferior
como superior. Para una mejor comprensión del modelo se han suprimido las barras que
componen las cerchas transversales que se repiten tanto arriba como abajo cada 1,20 m en la
dirección larga. De lo contrario, todo el modelo de barras se convertiría en una masa ininteligible.
Se aportan planos totalmente definidos para la perfecta comprensión del modelo analizado.
Los parámetros básicos que se han establecido en SAP2000 son los siguientes:
- Todos los montantes y diagonales están articulados para no transmitir momentos.
- Los apoyos también están articulados para no restringir giros y evitar generar momentos.
- Los cordones superiores e inferiores y los pilares son continuos.
- Las inercias de los perfiles en cajón doble han sido interpretadas como si trabajasen los
cajones por separado, considerando una menor inercia a la real del lado del a seguridad.
A continuación, se irán desglosando las cerchas para analizar los esfuerzos solicitados y el
dimensionado adecuado de perfiles en función de sus capacidades mecánicas expuestas con
anterioridad.
La dinámica será mostrar los máximos axiles que sufre la sección correspondiente y el perfil
designado para resistir tal esfuerzo. Para simplificar el proceso constructivo, se han designado los
perfiles por tipología tal y como se explicó en el apartado anterior. Lo cual implica que habrá
secciones sobredimensionadas del lado de la seguridad.
Cerchas transversales
(repetidas cada 1,20 m)
Voladizo
Apoyos Cerchas longitudinales
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
25
3. SECCIONES CON DISPOSICIÓN DE PERFILES
3.1 DIMENSIONADO DE CERCHA TRANSVERSAL (ELU)
Se muestran los valores máximos de las solicitaciones axiles bajo las cargas descritas en este
documento. Siendo el color rojo el designado a la compresión y el azul a la tracción. Las cerchas
transversales, aunque sean iguales y se sucedan cada 1,20 m no están sometidas a los mismos
esfuerzos; hay unas que descansan sobre soportes y otras sobre las cerchas longitudinales, las
cuales sufren un descenso por flecha que implica una mayor solicitación en las cerchas
transversales conectadas a ella.
3.1.1 Cercha transversal lateral
Perfiles empleados (Con su capacidad resistente por axil entre paréntesis):
- Cordones: CC-100.50.2,5 (238,5 kN) Aprovechamiento = 0,13 < 1
- Montantes: C-100.50.1,5 (53,0 kN) Aprovechamiento = 0,13 < 1
- Diagonales: CC-100.50.2,5 (236,8 kN) Aprovechamiento = 0,15 < 1
*Nótese que las solicitaciones en esta cercha están muy por debajo de las resistencias de los
perfiles porque, se recuerda, han sido diseñados por tipología dentro de todo el conjunto.
31,6 kN
(Cordón)
35,5 kN
(Diagonal)
6,7 kN
(Montante)
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
26
3.1.2 Cercha transversal sin soporte
Perfiles empleados (Con su capacidad resistente por axil entre paréntesis):
- Cordones: CC-100.50.2,5 (238,5 kN) Aprovechamiento = 0,41 < 1
- Montantes: C-100.50.1,5 (53,0 kN) Aprovechamiento = 0,14 < 1
- Diagonales: CC-100.50.2,5 (236,8 kN) Aprovechamiento = 0,21 < 1
*Nótese que las solicitaciones en esta cercha están muy por debajo de las resistencias de los
perfiles porque, se recuerda, han sido diseñados por tipología dentro de todo el conjunto.
3.1.3 Cercha transversal con soporte
92,1 kN
(Cordón) 45,5 kN
(Diagonal)
7,5 kN
(Montante)
98,2 kN
(Cordón) 50 kN
(Diagonal)
7,5 kN
(Montante)
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
27
Perfiles empleados (Con su capacidad resistente por axil entre paréntesis):
- Cordones: CC-100.50.2,5 (238,5 kN) Aprovechamiento = 0,39 < 1
- Montantes: C-100.50.1,5 (53,0 kN) Aprovechamiento = 0,14 < 1
- Diagonales: CC-100.50.2,5 (236,8 kN) Aprovechamiento = 0,19 < 1
*Nótese que las solicitaciones en esta cercha están muy por debajo de las resistencias de los
perfiles porque, se recuerda, han sido diseñados por tipología dentro de todo el conjunto.
3.2 DIMENSIONADO DE CERCHA LONGITUDINAL (ELU)
De igual manera se continúa con la dinámica de convenios para analizar las cerchas
longitudinales que, esta vez sí, serán las que determinen el dimensionado de los perfiles, puesto
que es donde se dan las mayores solicitaciones de todo el conjunto. Se mostrarán los valores
tanto de la cercha longitudinal trasera (que descansa en un muro y tiene el lateral ciego) como
de la cercha longitudinal delantera (que estará descubierta y permitirá la ventilación).
3.2.1 Cercha longitudinal delantera
Perfiles empleados (Con su capacidad resistente por axil entre paréntesis):
- Cordones: CC-100.50.2,5 (238,5 kN) Aprovechamiento = 0,87 < 1
- Montantes: C-100.50.1,5 (53,0 kN) Aprovechamiento = 0,72 < 1
- Diagonales: CC-100.50.2,5 (236,8 kN) Aprovechamiento = 0,82 < 1
- Soportes: 2xCC-100.50.2,5 (333,0 kN) Aprovechamiento = 0,44 < 1
U-203.50.2,5 (180,0 kN)
- Bajo soportes: 2xCC-100.50.2,5 (484,8 kN) Aprovechamiento = 0,69 < 1
U-203.50.2,5 (180,0 kN)
*La resistencia de los soportes es mayor que la indicada, porque se han considerado los
diferentes elementos de la sección (doble cajón abrazado por un perfil en U) por separado, sin
contemplar toda la capacidad e inercia que tendría el conjunto en realidad.
460,0 kN
(Bajo soporte)
(Montante
228,2 kN
(Soporte)
(Montant
e
208,5 kN
(Cordón)
(Montant
e
38,8 kN
(Montante)
(Montante
193,2 kN
(Diagonal)
(Montante
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
28
3.2.2 Cercha longitudinal trasera
Perfiles empleados (Con su capacidad resistente por axil entre paréntesis):
- Cordones: CC-100.50.2,5 (238,5 kN) Aprovechamiento = 0,87 < 1
- Montantes: C-100.50.1,5 (53,0 kN) Aprovechamiento = 0,72 < 1
- Diagonales: CC-100.50.2,5 (236,8 kN) Aprovechamiento = 0,82 < 1
- Soportes: 2xCC-100.50.2,5 (333,0 kN) Aprovechamiento = 0,43 < 1
U-203.50.2,5 (180,0 kN)
- Bajo soportes: 2xCC-100.50.2,5 (484,8 kN) Aprovechamiento = 0,79 < 1
U-203.50.2,5 (180,0 kN)
3.3 COMPROBACIÓN DE DEFORMACIONES (ELS)
Una vez dimensionada la estructura por resistencia, comprobaremos que se cumplen los límites
establecidos para Estados Límites de Servicio por flecha.
Solo se mostrarán los valores máximos de las deformaciones. El dibujo está escalado con relación
a las deformaciones existentes en ese plano. Una mayor deformación gráfica entre diferentes
secciones del modelo no implica que en la realidad sea mayor.
Flecha cubierta
Luz 1/300 1/400 1/500
Transversales 9,75 m 32,50 mm 24,38 mm 19,50 mm
Longitudinal 7,80 m 26,00 mm 19,50 mm 15,60 mm
Voladizo 7,20 m 24,00 mm 18,00 mm 14,40 mm
Tras observar los diferentes límites de flecha, se ha estipulado como límite el más restrictivo de
L/500 para las flechas por servicio.
220,5 kN
(Soporte)
(Montant
e
208,3 kN
(Cordón)
(Montant
e
194,1 kN
(Diagonal)
(Montante
528,1 kN
(Bajo soporte)
(Montante
38,5 kN
(Montante)
(Montante
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
29
3.3.1 Cercha transversal lateral
Flecha de 1,6 mm en el punto más desfavorable de toda la sección.
Flecha máxima permitida: 9,75 m / 500 = 19,5 mm > 1,6 mm Cumple
3.3.2 Cercha transversal sin soporte
Flecha de 15 mm en el punto más desfavorable del vano.
Flecha máxima permitida: 9,75 m / 500 = 19,5 mm > 17,8 mm Cumple
Flecha de 15 mm en el punto más desfavorable del voladizo.
Flecha máxima permitida: 7,20 m / 500 = 14,40 mm > 13,6 mm Cumple
1,6 mm
(Flecha)
(Montante
17,8 mm
(Flecha)
(Montante 13,6 mm
(Flecha)
(Montante
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
30
3.3.3 Cercha transversal con soporte
Flecha de 6,6 mm en el punto más desfavorable de toda la sección.
Flecha máxima permitida: 9,75 m / 500 = 19,5 mm > 6,6 mm Cumple
3.3.4 Cercha longitudinal delantera
Flecha de 8,8 mm en el punto más desfavorable de toda la sección.
Flecha máxima permitida: 7,8 m / 500 = 15,6 mm > 8,8 mm Cumple
3.3.5 Cercha longitudinal trasera
Flecha de 8,2 mm en el punto más desfavorable de toda la sección.
Flecha máxima permitida: 7,8 m / 500 = 15,6 mm > 8,2 mm Cumple
6,6 mm
(Flecha)
(Montante
8,8 mm
(Flecha)
(Montante
8,2 mm
(Flecha)
(Montante
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
31
4. CÁLCULO Y DIBUJO DE DETALLES DE UNIÓN ENTRE PERFILES
Tal y como se comentó en el apartado 1.4 respecto al cálculo de uniones, los tornillos trabajarán
exclusivamente a cortante o tracción, según su disposición frente a la dirección del esfuerzo
solicitado.
Dado que muchas uniones se han realizado mediante perfiles en L, cuando éstas conectan dos
planos de trabajo perpendiculares, los tornillos colocados transversalmente a la dirección del
esfuerzo trabajarán a cortante y los colocados en paralelo al esfuerzo lo harán a tracción.
Las uniones calculadas han sido las más representativas dentro del proyecto, habiendo sido éste
modulado de manera muy secuencial, equidistante y simétrica, esto se traduce en una
reproducción casi idéntica de uniones en la mayoría de las conexiones entre perfiles.
Por tanto, por un lado, analizaremos la unión entre la cercha transversal y longitudinal por medio
de dos angulares en L colocados en los laterales de los cordones que acometen entre sí; y por el
otro se analizará la unión tipo entre cordón, montante y diagonales repetida a lo largo de todas
las cerchas de igual manera. Ésta última se calculará de independientemente para la cercha
transversal y longitudinal, dado que las solicitaciones se cuadruplican de una respecto a la otra.
Las solicitaciones axiles tomadas en el cálculo han sido las máximas observadas para que,
durante el proceso constructivo, se reduzca al máximo el error de colocación de tornillos, ya que
todas las uniones habrán sido diseñadas para resistir el máximo axil posible. Indistintamente de si
favorecen a la unión estando comprimidos o la someten estando traccionados.
Los tornillos autorroscantes ST 6.3 de métrica M6 tiene las siguientes características:
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
32
4.1 UNIÓN TIPO DE ENCUENTRO CERCHA TRANSVERSAL CON LONGITUDINAL
4.1.1 Cálculo de la unión
TORNILLOS SOMETIDOS A CORTANTE
Esfuerzo axil solicitado, Fv, Ed 50,00 kN (Diagonal)
Capacidades del tornillo ST 6.3 Espesores de las chapas
Resistencia a cortante, Fv,Rk 6,66 kN Cordón 2,50 mm
Resistencia a tracción, Ft, Rk 11,54 kN Montante 1,50 mm
Coef. Seguridad, γm2 1,25 Diagonal 2,50 mm
Soporte 2,50 mm
Resistencia a cortante, Fv, Rd 5,33 kN Bajo soporte 2,50 mm
Resistencia a tracción, Ft, Rd 9,23 kN
Resistencia a aplastamiento, Fb, Rd 8,92 kN
Diámetro del tornillo, d 6,00 mm
Espesor de la chapa más delgada, t 2,50 mm
Espesor de la chapa más gruesa, t1 2,50 mm
Coef. alfa 2,07
Tensión de rotura, fu 360,00 N/mm2
Coef. Seguridad, γm2 1,25
Resistencia de la sección neta, Fn, Rd 21,55 kN
Diámetro interior de la rosca, d 4,88 mm
Área neta, Anet 74,82 mm2
Tensión de rotura, fu 360,00 N/mm2
Coef. Seguridad, γm2 1,25
Número de tornillos mín, ntor 6 tornillos (Por resistencia a aplastamiento)
Número de tornillos mín, ntor 6 tornillos (Por resistencia de la sección neta)
Capacidad resistente total por Fb, Rd 53,54 kN > 33,40 kN
Capacidad resistente total por Fn, Rd 129,28 kN
Aprovechamiento, Fv,Ed / Fb, Rd 0,78 < 1,00
CONDICIONES (ΣFv, Rd) 31,97 kN > 25,86 kN
Fv, Rd > 1,2 Fb, Rd 10,71 kN
ΣFv, Rd > 1,2 Fn, Rd 25,86 kN
Será suficiente colocar 6 tornillos ST 6.3 a cortante en el angular conectado a la cercha
transversal (transversales a la dirección del axil).
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
33
TORNILLOS SOMETIDOS A TRACCIÓN
Esfuerzo axil solicitado, Ft, Ed 50,00 kN
Capacidades del tornillo ST 6.3 Espesores de las chapas
Resistencia a cortante, Fv,Rk 6,66 kN Cordón 2,50 mm
Resistencia a tracción, Ft, Rk 11,54 kN Montante 1,50 mm
Coef. Seguridad, γm2 1,25 Diagonal 2,50 mm
Soporte 2,50 mm
Resistencia a cortante, Fv, Rd 5,33 kN Bajo soporte 2,50 mm
Resistencia a tracción, Ft, Rd 9,23 kN
Resistencia a perforación, Fp, Rd 9,07 kN
Diámetro del tornillo, d 6,00 mm
Diámetro de la arandela, dw 12,60 mm
Espesor de la chapa más delgada, t 2,50 mm
Coef. alfa 2,10
Tensión de rotura, fu 360,00 N/mm2
Coef. Seguridad, γm2 1,25
Resistencia a extracción, Fo, Rd 6,74 kN
Diámetro del tornillo, d 6,00 mm
Paso de rosca, s 1,80 mm
Espesor a atravesar, tsup 6,00 mm (2 x 2,5 mm perfiles + 1 mm angular)
Tensión de rotura, fu 360,00 N/mm2
Coef. Seguridad, γm2 1,25
Número de tornillos mín, ntor 8 tornillos (Por resistencia a perforación)
Número de tornillos mín, ntor 8 tornillos (Por resistencia a extracción)
Capacidad resistente total por Fp, Rd 72,58 kN
Capacidad resistente total por Fo, Rd 53,91 kN > 50,00 kN
Aprovechamiento, Ft,Ed / Fo, Rd 0,93 < 1,00
CONDICIONES (Ft, Rd) 9,23 kN > 6,74 kN
Ft, Rd > Σ Fp, Rd 72,58 kN
Ft, Rd > Fo, Rd 6,74 kN
Será suficiente colocar 8 tornillos ST 6.3 a tracción en el angular conectado a la cercha
longitudinal (transversales a la dirección del axil).
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
34
4.1.2 Dibujo de la unión
Se puede ver que se cumplen las distancias mínimas estipuladas en el esquema inferior:
e1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm
p1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm
e2 ≥ 1,5d = 9 mm ≈ 15 mm
p2 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm
Tornillo ST 6.3
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
35
4.2 UNIÓN TIPO DE CORDÓN, MONTANTE Y DIAGONALES
4.2.1 Cálculo de la unión para cercha transversal
TORNILLOS SOMETIDOS A CORTANTE
Esfuerzo axil solicitado, Fv, Ed 50,00 kN
Capacidades del tornillo ST 6.3 Espesores de las chapas
Resistencia a cortante, Fv,Rk 6,66 kN Cordón 2,50 mm
Resistencia a tracción, Ft, Rk 11,54 kN Montante 1,50 mm
Coef. Seguridad, γm2 1,25 Diagonal 2,50 mm
Soporte 2,50 mm
Resistencia a cortante, Fv, Rd 5,33 kN Bajo soporte 2,50 mm
Resistencia a tracción, Ft, Rd 9,23 kN
Resistencia a aplastamiento, Fb, Rd 8,92 kN
Diámetro del tornillo, d 6,00 mm
Espesor de la chapa más delgada, t 2,50 mm
Espesor de la chapa más gruesa, t1 2,50 mm
Coef. alfa 2,07
Tensión de rotura, fu 360,00 N/mm2
Coef. Seguridad, γm2 1,25
Resistencia de la sección neta, Fn, Rd 21,55 kN
Diámetro interior de la rosca, d 4,88 mm
Área neta, Anet 74,82 mm2
Tensión de rotura, fu 360,00 N/mm2
Coef. Seguridad, γm2 1,25
Número de tornillos mín, ntor 6 tornillos (Por resistencia a aplastamiento)
Número de tornillos mín, ntor 6 tornillos (Por resistencia de la sección neta)
Capacidad resistente total por Fb, Rd 53,54 kN > 50,00 kN
Capacidad resistente total por Fn, Rd 129,28 kN
Aprovechamiento, Fv,Ed / Fb, Rd 0,93 < 1,00
CONDICIONES (ΣFv, Rd) 31,97 kN > 25,86 kN
Fv, Rd > 1,2 Fb, Rd 10,71 kN
ΣFv, Rd > 1,2 Fn, Rd 25,86 kN
Será suficiente colocar 6 tornillos ST 6.3 a cortante en la chapa que conecta el cordón con
montante y diagonales (transversales a la dirección del axil). De las dos diagonales, una siempre
estará comprimida (favorable para la unión) y la otra traccionada (sometiendo a la unión).
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
36
4.2.2 Dibujo de la unión para cercha transversal
Se puede ver que se cumplen las distancias mínimas estipuladas en el esquema inferior:
e1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm
p1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm
e2 ≥ 1,5d = 9 mm ≈ 15 mm
p2 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm
Tornillo ST 6.3
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
37
4.2.3 Cálculo de la unión para cercha longitudinal
TORNILLOS SOMETIDOS A CORTANTE
Esfuerzo axil solicitado, Fv, Ed 194,10 kN
Capacidades del tornillo ST 6.3 Espesores de las chapas
Resistencia a cortante, Fv,Rk 6,66 kN Cordón 2,50 mm
Resistencia a tracción, Ft, Rk 11,54 kN Montante 1,50 mm
Coef. Seguridad, γm2 1,25 Diagonal 2,50 mm
Soporte 2,50 mm
Resistencia a cortante, Fv, Rd 5,33 kN Bajo soporte 2,50 mm
Resistencia a tracción, Ft, Rd 9,23 kN
Resistencia a aplastamiento, Fb, Rd 8,92 kN
Diámetro del tornillo, d 6,00 mm
Espesor de la chapa más delgada, t 2,50 mm
Espesor de la chapa más gruesa, t1 2,50 mm
Coef. alfa 2,07
Tensión de rotura, fu 360,00 N/mm2
Coef. Seguridad, γm2 1,25
Resistencia de la sección neta, Fn, Rd 21,55 kN
Diámetro interior de la rosca, d 4,88 mm
Área neta, Anet 74,82 mm2
Tensión de rotura, fu 360,00 N/mm2
Coef. Seguridad, γm2 1,25
Número de tornillos mín, ntor 22 tornillos (Por resistencia a aplastamiento)
Número de tornillos mín, ntor 22 tornillos (Por resistencia de la sección neta)
Capacidad resistente total por Fb, Rd 196,31 kN > 194,10 kN
Capacidad resistente total por Fn, Rd 474,03 kN
Aprovechamiento, Fv,Ed / Fb, Rd 0,99 < 1,00
CONDICIONES (ΣFv, Rd) 117,22 kN > 25,86 kN
Fv, Rd > 1,2 Fb, Rd 10,71 kN
ΣFv, Rd > 1,2 Fn, Rd 25,86 kN
Será suficiente colocar 22 tornillos ST 6.3 a cortante en la chapa que conecta el cordón con
montante y diagonales (transversales a la dirección del axil). De las dos diagonales, una siempre
estará comprimida (favorable para la unión) y la otra traccionada (sometiendo a la unión).
M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
38
4.2.4 Dibujo de la unión para cercha longitudinal
Se puede ver que se cumplen las distancias mínimas estipuladas en el esquema inferior:
e1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm
p1 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm
e2 ≥ 1,5d = 9 mm ≈ 15 mm
p2 ≥ 3d = 18 mm ≈ 25 mm
Tornillo ST 6.3
01 02 03 04 05 06 07
A
B
C
3,65 3,90 7,80 7,80 7,80 7,80
5,90
3,90
1,25 1,20 1,20 0,90 1,05 1,05 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90
01 02 03 04 05 06 07
01 02 03 04 05 06 07
3,65 3,90 7,80 7,80 7,80 7,80
3,65 3,90 7,80 7,80 7,80 7,80
0,80
3,20
1,00
0,80
3,20
1,00
Cara superior del cordón
Cara inferior del cordón
Cara superior del cordón
Cara inferior del cordón
Cara superior del cordón
Cara inferior del cordón
Cara superior del cordón
Cara inferior del cordón
1,25 1,20 1,20 0,90 1,05 1,05 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90
1,25 1,20 1,20 0,90 1,05 1,05 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 0,90 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90
0,80
3,20
1,00
0,80
3,20
1,00
5,903,90
5,903,90
5,903,90
ABC
ABC
ABC
Cara superior del cordón
Cara inferior del cordón
Cara superior del cordón
Cara inferior del cordón
Cara superior del cordón
Cara inferior del cordón
Cara superior del cordón
Cara inferior del cordón
0,95 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,85
0,95 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,85
0,95 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,85
5,903,90
0,95 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,85ABC
arriostrC-100.50.1,5 CC-100.50.2,5 2XCC-100.50.2,5
2XU-203.50.2,5
M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesorPLANO Nº DE PLANO
M4 ACEROESCALA
KN/m
KN/mKN/m
NIEVE:SOBRECARGA DE USO
0.201.00
CARGA PERMANENTE (SIN ESTRUCTURA) 1.502
2
2
CARGAS CUBIERTA
CARGAS PLANTA BAJA
VIENTO (qe):PRESIÓN
ZONA A ZONA B ZONA C0.57 2.06 1.26 KN/m 2KN/m 2KN/m 2
SUCCIÓNZONA A ZONA B ZONA C
-1.72 -2.06 -2.52 KN/m 2KN/m 2KN/m 2
KN/mKN/mSOBRECARGA DE USO 3.00
CARGA PERMANENTE (SIN ESTRUCTURA) 1.502
2
Planta, alzados, secciones y uniones 1/1
1/100 , 1/10
*El número de tornillos y su posición en los dibujos de unionesson aproximados. En los dibujos se representan los tipos deperfiles y de uniones. El cálculo detallado de los tornillos quedadefinido en la memoria.
PLANTA
ALZADO DELANTERO
ALZADO TRASERO
SECCIÓN TRANSVERSAL TIPOALZADO LATERAL INTERIOR
SECCIÓN JUNTO A PILAR ALZADO LATERAL EXTERIOR
A-A'
B-B'
D-D'C-C'
E-E' F-F'
A A'
B B'
C'
C
D'
D
E'
E
F'
F
1/100
1/100
1/100
1/1001/100
1/100 1/100
SECCIONES PRINCIPALES1/10
DET 1Unión cercha longitudinal-Cercha transversal
DET 2Unión pilar (arriba)-Cercha transversal
DET 3Unión pilar (abajo)-Cercha transversal
DET 4Arriostramiento vertical
DET 5Visera frontal
DET 6Triangulación en cubierta
DET 7Encuentro en esquina de cerchas
1. Cordón de cercha. CC-100.50.2,5 (Soldados) + U-103.50.2,5 (Atornillado)2. Montantes cerchas. C-100.50.1,5 (Soldados)3. Diagonales cerchas. CC-100.50.2,54. Angular de anclaje.5. Pilares. 2XCC-100.50.2,5 (Soldados)+Presillas 2x(U-203.50.2,5)
6. Angular rígido de arranque de pilar.7. Canal inferior de anclaje. U-103.50.2,58. Omegas 50.2,59. Perfil C-100.50.1,5
LEYENDA
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2 22
22
3 33
3 3
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
44
4
4
44
4
6
5
5 5
2
7
8
8
8
8
8
8
99
9
9
999
9
9
Det 1 Det 2
Det 3
Det 4
Det 4
Det 4
Det 5
Det 6
Det 7
M4_2_ESTRUCTURA DE PERFILES
DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
PRACTICA GENERAL
M4_ACERO
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE ARQUITECTURA DE MADRID
UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID
PRIMAVERA 2018
ÍNDICE
1. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO ............................................................................................... 3
2. SISTEMA ESTRUCTURAL........................................................................................................ 4
3. MATERIALES Y NORMATIVA................................................................................................. 4
3.1. Materiales ......................................................................................................................... 4
3.2. Normativa de referencia .................................................................................................. 4
4. ACCIONES Y COMBINACIONES DE CARGA ........................................................................... 5
4.1. Peso propio ....................................................................................................................... 5
4.2. Cargas permanentes ......................................................................................................... 5
4.3. Sobrecargas ....................................................................................................................... 6
4.4. Nieve ................................................................................................................................. 7
4.5. Viento ................................................................................................................................ 8
4.6. Combinaciones de carga ................................................................................................... 9
4.7. Resumen de cargas ........................................................................................................... 9
5. CERCHAS LONGITUDINALES ............................................................................................... 11
6. RESISTENCIA AL FUEGO ...................................................................................................... 15
7. PLANTEAMIENTO ESTRUCTURAL (MODELO) ..................................................................... 15
8. ESTRUCTURA ....................................................................................................................... 16
8.1. Cerchas transversales. .................................................................................................... 16
8.2. Cerchas longitudinales. .................................................................................................. 17
8.3. Soportes .......................................................................................................................... 18
9. PERFILES (DIMENSIONADO) ............................................................................................... 19
10. UNIONES ......................................................................................................................... 22
11. RESULTADOS DE MODELO .............................................................................................. 22
ANEJO. PLANOS
1- DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO
El proyecto consiste en la ampliación de un edificio existente, dotándolo de una planta cubierta más, empleando una estructura de perfiles de pequeño espesor, sobre la cual se colocará un forjado de chapa plegada con una losa de hormigón sobre la misma. A continuación, se adjuntan planta y sección del espacio a cubrir.
El objetivo del proyecto es estudiar la manera de proceder a la hora de abordar una estructura ligera con este tipo de perfiles, y analizar las ventajas y posibilidades que nos ofrece sobretodo en proyectos de rehabilitación en los que se aumentan plantas respecto a la estructura existente, debido a la poca repercusión del peso de esta nueva estructura sobre la que ya hay.
1. SISTEMA ESTRUCTURALSe ha planteado una estructura de acero galvanizado en frío sobre el forjado de una vivienda existente. El sistema estructural está basado en pórticos constituidos por celosías y pilares dispuestos tanto en dirección longitudinal como en dirección transversal.
El empleo de perfiles de pequeño espesor obliga a disponer cerchas transversales separadas unas distancias relativamente pequeñas, debido a que la capacidad resistente de ésta tipología de perfiles es menor a la de otra tipología de perfiles comerciales. Además, el empleo de elementos de cubrición ligeros exige distribuir correas a distancias máximas de 1,30 metros.
El sistema estructural se resume en cerchas en dirección transversal cada 3,9 metros y dos cerchas en dirección longitudinal coincidentes con las dos fachadas. Las cerchas longitudinales y transversales se repiten en los dos niveles para materializar el forjado de entreplanta y el de cubierta.
El proyecto se trata de una remonta de una estructura existe. La ubicación de los soportes de la estructura existente ha sido condicionante en la disposición de soportes para la nueva estructura. Buscando la continuidad de estos soportes existentes, la disposición de cerchas cada 3,90metros obliga a que la cercha longitudinal de una de las fachadas sirva también de cercha de apeo.
2. MATERIALES Y NORMATIVA
2.1. MaterialesPerfiles de acero conformados en frío:
Fyk: 280N/mm2 Fu: 310N/mm2
2.2. Normativa de referencia CTE DB-SE_ Seguridad Estructural CTE DB SE-AE_ Seguridad Estructural. Acciones en la edificación
3. ACCIONES Y COMBINACIONES DE CARGA
3.1. Peso propioPerfiles de pequeño espesor
0,5KN/m2
pp
3.2. Cargas permanentes
Cubierta con faldones de chapa plegada: 2,00 KN/m2 Forjado de Chapa grecada con capa de hormigón; grueso total < 0,12 m:
2,00KN/m2
Cargas permanentes
3.3. Sobrecargas
Sobrecarga de uso
3.4. Nieve La estructura está ubicada en las Palmas según el código técnico CTE DB SE-AE_ en su apartado 3.5.2 el valor de la sobrecarga es sk 0,2KN/m2
Sobrecarga de nieve
3.5. Viento El viento sólo afectará a la cubierta. Para el cálculo se ha empleado la tabla D4 del CTE DB SE-AE_ de manera simplificadora se ha supuesto que toda la superficie de la cubierta es zona H e I y se ha obtenido un valor medio.
Carga de viento
3.6. Combinaciones de carga Las combinaciones de carga más restrictivas son las siguientes:
ELU: 1,35PP+1,35CP+1,50SU+1,05NW ELU2: 1,35PP+1,35CP+1,50WIND+0,75NV+1,05SU
ELS: PP+CP+SU+NW
3.7. Resumen de cargas CARGAS CUBIERTA
CARGAS (kN/m2)
CARGA CARACTERISTICA (kN/m2)
ANCHO TRIBUTARIO (kN)
CARGA LINEAL (kN/m)
CARGA ELS (kNm)
COEFICIENTE DE SEGURIDAD
CARGA ELU (kN/m)
PESO PROPIO 0,50 3,90 1,95 1,95 1,35 2,65 CARGA MUERTA
2,00 3,90 7,80 7,80 1,35 10,53
USO 1,00 3,90 3,90 3,90 1,50 5,85
NIEVE 0,20 3,90 0,78 0,78 1,50 1,17 VIENTO (SUCCION)
-0,47 3,90 -1,83 -1,83 1,50 -2,75
TOTAL (kN/m2) 12,60 17,43
CARGAS FORJADO INFERIOR
CARGAS (kN/m2)
CARGA CARACTERISTICA (kN/m2)
ANCHO TRIBUTARIO (kN)
CARGA LINEAL (kN/m)
CARGA ELS (kNm)
COEFICIENTE DE SEGURIDAD
CARGA ELU (kN/m)
PESO PROPIO 0,50 3,90 1,95 1,95 1,35 2,65 CARGA MUERTA
2,00 3,90 7,80 7,80 1,35 10,53
USO 3,00 3,90 11,70 11,70 1,50 17,55 TOTAL (kN/m2) 21,45 30,71
PREDIMENSIONADO PILAR (PESO DE LOS DOS FORJADOS)
PILAR AREA (m2)
CARGA TOTAL
AXIL PILAR kN
PILAR MAS RESTRICTIVO
25,4 12,35 313,563
CARGAS PARA CORREAS
CARGAS (kN/m2)
CARGA CARACTERISTICA (kN/m2)
ANCHO TRIBUTARIO (kN)
CARGA LINEAL (kN/m)
CARGA ELS (kNm)
COEFICIENTE DE SEGURIDAD
CARGA ELU (kN/m)
PESO PROPIO 0,50 1,20 0,60 0,60 1,35 0,81 CARGA MUERTA
2,00 1,20 2,40 2,40 1,35 3,24
USO 1,00 1,20 1,20 1,20 1,50 1,80 NIEVE 0,20 1,20 0,24 0,24 1,50 0,36 VIENTO (SUCCION) -0,47 1,20 -0,56 -0,56 1,50 -0,85
TOTAL (kN/m2) 3,88 5,36
1. PERFILES EMPLEADOS:1.1. Pilares
103x50x20x1,5
200x50x20x2,5 boxed
4. CERCHAS LONGITUDINALES 200x50x20x2,5
200x50x20x2,5 boxed
100x50x25x2
1.2. Cerchas transversales
200x50x25x2.5
205x50x2.5
100x50x30x2 boxed
100x50x20x1,5
1.3. Correas 150x50x20x1.5boxed
5. RESISTENCIA AL FUEGOEn el sistema de construcción mediante perfiles de pequeño espesor la resistencia al fuego se consigue mediante el revestimiento. Todos los perfiles irán protegidos.
6. PLANTEAMIENTO ESTRUCTURAL (MODELO)A partir de un pre-dimensionado de los perfiles, hemos modelado la estructura mediante el programa de cálculo SAP2000
Las premisas básicas son: Las barras son elementos tipo FRAME Los apoyos de los soportes son tipo “apoyo” en el que se liberan los giros, de
manera que se evita trasmitir esfuerzos de flexión a la estructura existente. Las cargas se aplican directamente sobre las barras, evitando dispersiones de
cargas en los elementos superficiales. Todas las barras tienen enlaces que liberan los giros (releases), ya que la
tipología de perfiles empleados condiciona a que la estructura trabajeprincipalmente a esfuerzos axiles evitando que de esta manera que aparezcanesfuerzos representativos de flexión.
A partir de las anteriores premisas, el modelo está constituido por cerchas transversales, cerchas longitudinales en dos niveles de la estructura y soportes.
APOYOS
BARRAS ARTICULADAS
CERCHAS TRANSVERSALES
CERCHAS LONGITUDINALES
7. ESTRUCTURA
7.1. Cerchas transversales.Estas cerchas reciben directamente las cargas de las correas. Debido a la limitada capacidad resistente de los perfiles de pequeño espesor, se distribuyen a lo largo de la planta cerchas cada 3,9metros coincidiendo además, con la ubicación de los pilares existentes en una de las fachadas. La cercha de cubierta tiene un canto de 0,8 metros aprovechando el canto de forjado de cubierta disponible
La celosía empleada es tipo Warren, con el cordón superior comprimido y el inferior traccionado. Como decisión de diseño adoptada se ha decidido emplear la misma solución de celosía para todos los pórticos transversales de cubierta. De esta manera, la celosía con mayores esfuerzos es la que condiciona el dimensionamiento de perfiles. Evitando también el empleo de muchas tipologías de perfiles y facilidad en fase de ejecución. En este caso, la celosía más solicitada es la cercana a los extremos.
Cabe comentar que para materializar la visera de la cubierta es necesario dar continuidad al cordón inferior de las cerchas transversales, debido a que son perfiles sin rigidez a torsión y cuenta con un vuelo importante para trabajar en ménsula.
Diagrama de axiles cercha transversal cubierta
Diagrama de momentos cercha transversal cubierta
La cercha transversal de forjado de entraplanta tiene 1 metro de canto. Esta celosía está más solicitada que la cercha de cubierta debido a que la sobrecarga de uso que debe soportar es superior al de cubierta.
Diagrama de axiles cercha transversal forjado entreplanta
7.2. Cerchas longitudinales. Las cerchas longitudinales reciben los esfuerzos de las cerchas transversales, trabajando como vigas de gran canto que trasmiten esfuerzos a los soportes.
Al igual que para el caso de la celosía transversal, estas celosías son tipo de Warren con nudos articulados, pudiéndose comprobar que el máximo esfuerzo de flexión obtenido oscila en torno a los 5,5mKN
Diagrama de axiles cercha longitudinal cubierta
La celosía longitudinal que soporta el forjado de entreplanta, además de soportar los esfuerzos del forjado, sirve para apear cinco de los soportes.
Diagrama de axiles cercha longitudinal entreplanta
Diagrama de momentos cerchas longitudinales
7.3. Soportes Como decisión de diseño, al igual que la adoptada con las celosías, se ha empleado la misma tipología de perfil para todos los soportes. Siendo los soportes que están distantes entre sí los que están más solicitados debido a que su área tributaria es mayor y cuyo esfuerzo axil a soportar es el esfuerzo de diseño.
Axiles de los soportes
8. PERFILES (DIMENSIONADO)Los perfiles se dimensionan con los esfuerzos comentados en los apartados anteriores. Los esfuerzos se han obtenido con los del modelo de cálculo, se han dimensionado los perfiles acorde con esos esfuerzos y se han comprobado con el programa AISWIN que a partir de la definición de la geometría de los perfiles devuelve la carga última del perfil a compresión . Buscando un índice de aprovechamiento en torno a 1.
CUBIERTA ELEMENTO ESTRUCTURAL BARRA
TIPO DE ESFUERZO
ESFUERZO (kN o mkN) PERFILES
RESISTENCIA POR PERFIL (kN o mkN)
NUMERO DE PERFILES
RESISTENCIA TOTAL (kN o mkN)
INDICE APROVECHAMIENTO
CERCHA TRANSVERSAL
CORDONES AXIL 321.00
C200.50.25.2,5 123.00 2 330.66 0.97
C205.50.2,5 84.66 1
MOMENTO 15.00 C200.50.30.2,5 14.51 2
38.07 0.39 C205.50.2,5 9.05 1
DIAGONALES AXIL 168.00 C100.50.20.2 (BOXED)
188.00 1 188.00 0.89
MONTANTES AXIL 27.00 C100.50.20.1,5 52.35 1 52.35 0.52
CERCHA LONGITUDINAL
CORDONES AXIL 135.00 C150.50.30.2 69.65 2 139.30 0.97 MOMENTO 3.00 C150.50.30.2 6.92 2 13.84 0.22
DIAGONALES AXIL 145.00 C100.50.20.2 (BOXED)
171.14 1 171.14 0.85
MONTANTES AXIL 87.60 C100.50.30.2 92.82 1 92.82 0.94
VOLADIZO
PERFIL HORIZONTAL
AXIL 2.25 C150.50.20.2 (BOXED)
182.92 1 182.92 0.01
MOMENTO 12.00 C150.50.20.2 (BOXED)
14.59 1 14.59 0.82
PERFIL INCLINADO
AXIL 20.00 C100.50.2 29.54 1 29.54 0.68 MOMENTO 1.20 C100.50.2 2.39 1 2.39 0.50
FORJADO CORREAS MOMENTO 8.00
C150.50.20.1,5 (BOXED) 10.04 1 10.04 0.80
ARRIOSTRAMIENTOS AXIL
11.00 C100.50.30.1,5 13.13 1
13.13 0.84
FORJADO INFERIOR ELEMENTO ESTRUCTURAL BARRA
TIPO DE ESFUERZO
ESFUERZO (kN o mkN) PERFILES
RESISTENCIA POR PERFIL (kN o mkN)
NUMERO DE PERFILES
RESISTENCIA TOTAL (kN o mkN)
INDICE APROVECHAMIENTO
CERCHA TRANSVERSAL
CORDONES
AXIL 420.00
C200.50.20.2,5 (BOXED)
254.00 1 458.00 0.92
C105.100.2,5 (BOXED)
204.00 1
MOMENTO 4.80
C200.50.20.2,5 (BOXED) 27.33 1
35.37 0.14 C105.100.2,5 (BOXED)
8.04 1
DIAGONALES
AXIL 241.00 C100.50.30.2,5 (BOXED)
267.41 1 267.41 0.90
MONTANTES
AXIL 37.00 C100.50.20.1.5 52.35 1 52.35 0.71
CERCHA LONGITUDINAL
CORDONES
AXIL 223.00 C200.50.20.2,5 (BOXED)
254.02 1 254.02 0.88
MOMENTO 7.80 C200.50.20.2,5 27.33 1 27.33 0.29 DIAGONALES
AXIL 225.00 C200.50.20.2,5 (BOXED)
254.02 1 254.02 0.89
MONTANTES
AXIL 83.00 C100.50.30.2 92.82 1 92.82 0.89
FORJADO CORREAS MOMENTO
15.00 C150.50.20.2,5 (BOXED) 18.27 1
18.27 0.82
PILARES
PILARES PILARES AXIL 241.00 C200.50.20.2,5 (BOXED) 220 1 242.56 0.99 C103.50.1,5 11.28 2
9. UNIONESSe emplean tornillos rosca chapa auto roscantes de Ø 5,5 mm para los perfiles que trasmiten esfuerzos pequeños.
Cordón inferior/superior - montante 27KN Fb,rd=3,97 7 tornillos
Para los perfiles de más solicitados emplearemos diámetros mayores.
10. RESULTADOS DE MODELO
Comprobación cercha transversal cubierta ELS d=24,63mm <L/300=32,33mm cumple
Comprobación cercha transversal forjado entreplanta ELS d=28,89mm <L/300=32,33mm cumple
Diagrama de axiles ELU
Diagrama de momentos ELU
PLANOS
E-00. PLANO DE PROPUESTA (E=1:100)
E-01. FORJADO INFERIOR (E=1:75/1:25)
E-02. CUBIERTA (E=1:75/1:25)
E-03. DETALLES (E=1:10)
CUADRO DE CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES
HORMIGON
ACERO CONFORMADO EN FRIO
ACERO ARMADURAS
MATERIALES TIPO RESISTENCIA CARACTERISTICA
HA-25
B-500S
S280-GC
25 N/mm2
500 N/mm2
280 N/mm2
CARACTERISTICAS DE LOS TORNILLOS
DIAMETRO (d) mm 5.5
SEPARACION AL BORDE FRONTAL (e1) mm 3d
SEPARACION AL BORDE LATERAL (e2) mm
SEPARACION ENTRE TORNILLOS (p1/p2) mm
1.5d
3d
TORNILLOS S280 (Fyk=280 N/mm2)
p2
e2
e1
p1
e2
p1
e1
COEFICIENTES SEGURIDAD
CARGASMATERIALES
HORMIGON
ACERO CONFORMADO EN FRIO
UNIONES
1.50
ACERO ARMADURAS 1.15
1.05
1.251.50
1.35CARGAS PERMANENTES
(PESO PROPIO Y CARGA MUERTA)
CARGAS VARIABLES
(USO, NIEVE, VIENTO, ETC)
KN/m
KN/m
KN/mSOBRECARGA DE USO: 1.00
CARGA MUERTA:
PESO PROPIO:
2.00
0.50
2
2
2
CARGAS CUBIERTA
KN/m
KN/m
KN/mSOBRECARGA DE USO: 3.00
CARGA MUERTA:
PESO PROPIO:
2.00
0.50
2
2
2
CARGAS FORJADO INFERIOR
KN/mNIEVE: 0.202
KN/mVIENTO (SUCCION): -0.472
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
A
B
A
B
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
CUBIERTA: CERCHA LONGITUDINALFORJADO INFERIOR: CERCHA LONGITUDINAL DE APEO DE PILARES
PILAR (APOYOSOBRE FORJADO)
CUBIERTA: CERCHA LONGITUDINAL + VOLADIZOFORJADO INFERIOR: CERCHA LONGITUDINAL
PILAR (APEASOBRE CERCHA)
PILAR (APOYOSOBRE FORJADO)
PILAR (APOYOSOBRE FORJADO)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L
PILAR (APOYOSOBRE FORJADO)
CORREAS CORREASCORREASCORREAS
CORREAS CORREASCORREASCORREAS
9,75
0,80
0,60
0,65
FORJADO DE CHAPA NO COLABORANTE +LOSA DE HORMIGON
0,65
FORJADO EXISTENTECONEXION DE PILAR CON FORJADO EXISTENTE
B A
CERCHA TRANSVERSAL CUBIERTA
CERCHA TRANSVERSAL FORJADO INFERIOR
VOLADIZO
PIL
AR
PIL
AR
AP
EA
DO
SO
BR
E C
ER
CH
A
FORJADO DE CHAPA NO COLABORANTE +LOSA DE HORMIGON
CORREA
CORREA
HORMIGON SOBRE CHAPA NO COLABORANTE
ACABADO
CHAPA NO COLABORANTE
LOSA HORMIGON
ACABADO
CHAPA NO COLABORANTE CHAPA NO COLABORANTE
Perfiles de acero de pequeño espesorENTREGA
PROYECTO
PLANO Nº DE PLANO
COMPONENTES
M 4_2 PRACTICA GENERAL
M4 ACERO
Rehabilitación edificio existente. Nueva cubierta metálica
ESCALA
PLANO DE PROPUESTA ESTRUCTURAL (PLANTA). E=1:100
PROPUESTA
ESTRUCTURAL
E-00
1:100
PLANO DE PROPUESTA ESTRUCTURAL (SECCION). E=1:50
PLANO DE PROPUESTA ESTRUCTURAL (COLUMETRÍA).
E=1:50
SECCION TRANSVERSAL FORJADO
CHAPA NO COLABORANTE
SECCION LONGITUDINAL FORJADO
CHAPA NO COLABORANTE
CUADRO DE CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES
HORMIGON
ACERO CONFORMADO EN FRIO
ACERO ARMADURAS
MATERIALES TIPO RESISTENCIA CARACTERISTICA
HA-25
B-500S
S280-GC
25 N/mm2
500 N/mm2
280 N/mm2
CARACTERISTICAS DE LOS TORNILLOS
DIAMETRO (d) mm 5.5
SEPARACION AL BORDE FRONTAL (e1) mm 3d
SEPARACION AL BORDE LATERAL (e2) mm
SEPARACION ENTRE TORNILLOS (p1/p2) mm
1.5d
3d
TORNILLOS S280 (Fyk=280 N/mm2)
p2
e2
e1
p1
e2
p1
e1
COEFICIENTES SEGURIDAD
CARGASMATERIALES
HORMIGON
ACERO CONFORMADO EN FRIO
UNIONES
1.50
ACERO ARMADURAS 1.15
1.05
1.251.50
1.35CARGAS PERMANENTES
(PESO PROPIO Y CARGA MUERTA)
CARGAS VARIABLES
(USO, NIEVE, VIENTO, ETC)
KN/m
KN/m
KN/mSOBRECARGA DE USO: 1.00
CARGA MUERTA:
PESO PROPIO:
2.00
0.50
2
2
2
CARGAS CUBIERTA
KN/m
KN/m
KN/mSOBRECARGA DE USO: 3.00
CARGA MUERTA:
PESO PROPIO:
2.00
0.50
2
2
2
CARGAS FORJADO INFERIOR
KN/mNIEVE: 0.202
KN/mVIENTO (SUCCION): -0.472
9,75
3,65 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CORREA: 2 x C150.50.20.2,5
CERCHA LONGITUDINAL (VER ALZADO)CERCHA LONGITUDINAL (VER ALZADO)
CERCHA LONGITUDINAL (VER ALZADO)CERCHA LONGITUDINAL (VER ALZADO)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
A
B
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
MONTANTE CERCHA2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
MONTANTE CERCHA2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
MONTANTE CERCHA2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
MONTANTE CERCHA2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
MONTANTE CERCHA2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
VER DETALLE 3
EN PLANO E-03
VER DETALLE 3
EN PLANO E-03
VER DETALLE 4
EN PLANO E-03
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
3,65 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90
CONEXION DE PILAR CONFORJADO EXISTENTE
CONEXION DE PILAR CONFORJADO EXISTENTE
CONEXION DE PILAR CONFORJADO EXISTENTE
CONEXION DE PILAR CONFORJADO EXISTENTE
CONEXION DE PILAR CONFORJADO EXISTENTE
CONEXION DE PILAR CONFORJADO EXISTENTE
1,80 1,80 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
CORDON INFERIOR2 x (C150.50.30.2)
CORDON INFERIOR2 x (C150.50.30.2)
CORDON INFERIOR2 x (C150.50.30.2)
MONTANTESC100.50.30.2)
DIAGONALES2 x C100.50.30.2,5)
DIAGONALES2 x C100.50.30.2,5)
DIAGONALES2 x C100.50.30.2,5)
DIAGONALES2 x C100.50.30.2,5)
DIAGONALES2 x C100.50.30.2,5)
DIAGONALES2 x C100.50.30.2,5)
DIAGONALES2 x C100.50.30.2,5)
DIAGONALES2 x C100.50.30.2,5)
DIAGONALES2 x C100.50.30.2,5)
DIAGONALES2 x C100.50.30.2,5)
CORDON INFERIOR2 x (C200.50.20.2,5)
CORDON SUPERIOR2 x (C200.50.20.2,5)
CORDON INFERIOR: 2 x (C200.50.25.2,5) + 1 x (U205.50.2,5)
ALZADO CERCHA TIPO. E=1:25
CORDON SUPERIOR: 2 x (C200.50.25.2,5) + 1 x (U205.50.2,5)
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
2 x (C100.50.20.2
2 x (C
100.50.20.2) 2 x (C100.50.20.2) 2 x (C
100.50.20.22 x (C100.50.20.2)
2 x (C100.50.20.2)
9,75
12,75 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 1,27
0,8
0
0,6
0
1,0
0
0,8
0
CORDON INFERIOR: 2 x (C200.50.20.2,5) + 2 x (U105.100.2,5)
2 x (C100.50.30.2,5) 2 x (C100.50.30.2,5) 2 x (C
100.50.30.2,5)
2 x (C100.50.30.2,5)
2 x (C100.50.20.2)
PIL
AR
2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5) +
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5) +
2 x
(U
103.
50.1
.5)
C10
0.50
.20.
1,5
CONTINUA CORDON INFERIOR2 x (C200.50.25.2,5)
9,75
12,75 1,20 1,20
0,6
5
0,8
5
FORJADO DE CHAPA NO COLABORANTE +LOSA DE HORMIGON (VER SECCION TIPO)
2 x (C100.50.30.2,5)
CORDON SUPERIOR: 2 x (C200.50.20.2,5) + 2 x (U105.100.2,5)
C10
0.50
.20.
1,5
2 x (C100.50.30.2,5)
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,52 x (C100.50.30.2,5) 2 x (C
100.50.30.2,5)
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
2 x (C150.50.20.2)
1,20
0,6
5
1,20
U100.50.2
1,20
0,8
5
1,271,20
FORJADO DE CHAPA NO COLABORANTE +LOSA DE HORMIGON (VER SECCION TIPO)
FORJADO EXISTENTE
3,0
5
CONEXION DE PILAR CONFORJADO EXISTENTE(VER DETALLE 5 EN PLANO E-03)
CONEXION DE PILAR CONFORJADO EXISTENTE(VER DETALLE 5 EN PLANO E-03)
VER DETALLE 1
EN PLANO E-03
VER DETALLE 3
EN PLANO E-03
VER DETALLE 2
EN PLANO E-03
2 x (U105.100.2,5)
0,65
0,65
2 x (C200.50.20.2,5)
CORDON SUPERIOR
2 x (C200.50.20.2,5)2 x (U105.100.2,5)
2 x (C200.50.20.2,5)
CORDON INFERIOR
SECCION CERCHA TIPO FORJADO
MONTANTE
C100.50.20.1,5
SECCION A-A (POR MONTANTE)
SECCION CERCHA TIPO FORJADO
DIAGONALES
SECCION B-B (POR DIAGONAL)
2 x (C100.50.30.2,5)
CORDON SUPERIOR
2 x (C200.50.20.2,5)
CORDON INFERIOR
0,20
0,20
0,20
0,20
E=1:25 E=1:25
2 x (U105.100.2,5)
2 x (U105.100.2,5)
CORREA
CORREA
HORMIGON SOBRE CHAPA NO COLABORANTE
ACABADO
CHAPA NO COLABORANTE
LOSA HORMIGON
ACABADO
SECCION LONGITUDINAL FORJADO SECCION TRANSVERSAL FORJADOCHAPA NO COLABORANTE CHAPA NO COLABORANTE
Perfiles de acero de pequeño espesorENTREGA
PROYECTO
PLANO Nº DE PLANO
COMPONENTES
M4 ACERO M 4_2 PRACTICA GENERAL
Rehabilitación edificio existente. Nueva cubierta metálica
ESCALA
FORJADO INFERIOR. PLANTA. E=1:75
FORJADO INFERIOR. ALZADO CERCHA LONGITUDINAL. E=1:75
FORJADO INFERIOR. ALZADO CERCHA TRANSVERSAL. E=1:25 FORJADO INFERIOR. SECCIONES CERCHA TRANSVERSAL. E=1:25
FORJADO INFERIOR
E-01
1:75/ 1:25
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
A
B
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
A
B
9,75
3,65 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90
CERCHA LONGITUDINAL (VER ALZADO)
CERCHA LONGITUDINAL(VER ALZADO)
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CORREA: 2 x C150.50.20.1,5
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
CERCHA LONGITUDINAL (VER ALZADO)
CERCHA LONGITUDINAL(VER ALZADO)
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
PILAR2 x C200.50.20.2,52 x U103.50.1,5
CE
RC
HA
TR
AN
SV
ER
SA
L (V
ER
ALZ
AD
O)
VER DETALLE 1
EN PLANO E-03
VER DETALLE 1
EN PLANO E-03
VER DETALLE 2
EN PLANO E-03
VER DETALLE 4
EN PLANO E-03
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
CORDON INFERIOR2 x (C150.50.30.2)
CORDON INFERIOR2 x (C150.50.30.2)
CORDON INFERIOR2 x (C150.50.30.2)
CORDON INFERIOR2 x (C150.50.30.2)
CORDON SUPERIOR2 x (C150.50.30.2)
CORDON SUPERIOR2 x (C150.50.30.2)
CORDON SUPERIOR2 x (C150.50.30.2)
CORDON SUPERIOR2 x (C150.50.30.2)
MONTANTESC100.50.30.2)
DIAGONALES2 x C100.50.20.2)
CORDON INFERIORCERCHA TRANSVERSAL2 x (C200.50.25.2,5) +1 x (U205.50.2,5)
CORDON SUPERIORCERCHA TRANSVERSAL2 x (C200.50.25.2,5) +1 x (U205.50.2,5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
: 2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5)+
2 x
(U
103.
50.1
.5)
3,65 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90
0,80
0,95
1,80 1,80 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95 1,95
VER DETALLE 2EN PLANO E-03
CORDON INFERIOR: 2 x (C200.50.25.2,5) + 1 x (U205.50.2,5)
ALZADO CERCHA TIPO. E=1:25
CORDON SUPERIOR: 2 x (C200.50.25.2,5) + 1 x (U205.50.2,5)
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
2 x (C100.50.20.2
2 x (C
100.50.20.2) 2 x (C100.50.20.2) 2 x (C
100.50.20.22 x (C100.50.20.2)
2 x (C100.50.20.2)
9,75
12,75 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 1,27
0,8
0
0,6
0
1,0
0
0,8
0
CORDON INFERIOR: 2 x (C200.50.20.2,5) + 2 x (U105.100.2,5)
2 x (C100.50.30.2,5) 2 x (C100.50.30.2,5) 2 x (C
100.50.30.2,5)
2 x (C100.50.30.2,5)
2 x (C100.50.20.2)
PIL
AR
2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5) +
2 x
(U
103.
50.1
.5)
PIL
AR
2 x
(C
200.
50.2
0.2,
5) +
2 x
(U
103.
50.1
.5)
C10
0.50
.20.
1,5
CONTINUA CORDON INFERIOR2 x (C200.50.25.2,5)
9,75
12,75 1,20 1,20
0,6
5
0,8
5
FORJADO DE CHAPA NO COLABORANTE +LOSA DE HORMIGON (VER SECCION TIPO)
2 x (C100.50.30.2,5)
CORDON SUPERIOR: 2 x (C200.50.20.2,5) + 2 x (U105.100.2,5)
C10
0.50
.20.
1,5
2 x (C100.50.30.2,5)
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,52 x (C100.50.30.2,5) 2 x (C
100.50.30.2,5)
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
C10
0.50
.20.
1,5
2 x (C150.50.20.2)
1,20
0,6
5
1,20
U100.50.2
1,20
0,8
5
1,271,20
FORJADO DE CHAPA NO COLABORANTE +LOSA DE HORMIGON (VER SECCION TIPO)
FORJADO EXISTENTE
3,0
5
CONEXION DE PILAR CONFORJADO EXISTENTE(VER DETALLE 5 EN PLANO E-03)
CONEXION DE PILAR CONFORJADO EXISTENTE(VER DETALLE 5 EN PLANO E-03)
VER DETALLE 1
EN PLANO E-03
VER DETALLE 3
EN PLANO E-03
VER DETALLE 2
EN PLANO E-03
CUADRO DE CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES
HORMIGON
ACERO CONFORMADO EN FRIO
ACERO ARMADURAS
MATERIALES TIPO RESISTENCIA CARACTERISTICA
HA-25
B-500S
S280-GC
25 N/mm2
500 N/mm2
280 N/mm2
CARACTERISTICAS DE LOS TORNILLOS
DIAMETRO (d) mm 5.5
SEPARACION AL BORDE FRONTAL (e1) mm 3d
SEPARACION AL BORDE LATERAL (e2) mm
SEPARACION ENTRE TORNILLOS (p1/p2) mm
1.5d
3d
TORNILLOS S280 (Fyk=280 N/mm2)
p2
e2
e1
p1
e2
p1
e1
COEFICIENTES SEGURIDAD
CARGASMATERIALES
HORMIGON
ACERO CONFORMADO EN FRIO
UNIONES
1.50
ACERO ARMADURAS 1.15
1.05
1.251.50
1.35CARGAS PERMANENTES
(PESO PROPIO Y CARGA MUERTA)
CARGAS VARIABLES
(USO, NIEVE, VIENTO, ETC)
KN/m
KN/m
KN/mSOBRECARGA DE USO: 1.00
CARGA MUERTA:
PESO PROPIO:
2.00
0.50
2
2
2
CARGAS CUBIERTA
KN/m
KN/m
KN/mSOBRECARGA DE USO: 3.00
CARGA MUERTA:
PESO PROPIO:
2.00
0.50
2
2
2
CARGAS FORJADO INFERIOR
KN/mNIEVE: 0.202
KN/mVIENTO (SUCCION): -0.472
SECCION CERCHA TIPO CUBIERTA
MONTANTE
C100.50.20.1,5
CORDON SUPERIOR
C200.50.25.2,5
CORDON SUPERIOR
U205.50.2,5
CORDON INFERIOR
C200.50.25.2,5
CORDON INFERIOR
U205.50.2,5
SECCION A-A (POR MONTANTE)
SECCION CERCHA TIPO CUBIERTA
DIAGONALES
2 x (C100.50.20.2)
CORDON SUPERIOR
C200.50.25.2,5
CORDON SUPERIOR
U205.50.2,5
CORDON INFERIOR
C200.50.25.2,5
CORDON INFERIOR
U203.50.2,5
SECCION B-B (POR DIAGONAL)
0,2
00
,2
0
0,2
0
CA
NT
O D
E 0
.6
A
0
.8
m
0,2
0
CA
NT
O D
E 0
.6
A
0
.8
m
E=1:25 E=1:25
CORREA
CORREA
HORMIGON SOBRE CHAPA NO COLABORANTE
ACABADO
CHAPA NO COLABORANTE
LOSA HORMIGON
ACABADO
SECCION LONGITUDINAL FORJADO SECCION TRANSVERSAL FORJADOCHAPA NO COLABORANTE CHAPA NO COLABORANTE
Perfiles de acero de pequeño espesorENTREGA
PROYECTO
PLANO Nº DE PLANO
COMPONENTES
M4 ACERO M 4_2 PRACTICA GENERAL
Rehabilitación edificio existente. Nueva cubierta metálica
ESCALA
CUBIERTA. PLANTA. E=1:75
CUBIERTA. ALZADO CERCHA LONGITUDINAL. E=1:75
CUBIERTA. ALZADO CERCHA TRANSVERSAL. E=1:25 CUBIERTA. SECCIONES CERCHA TRANSVERSAL. E=1:25
CUBIERTA
E-02
1:75/ 1:25
CUADRO DE CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES
HORMIGON
ACERO CONFORMADO EN FRIO
ACERO ARMADURAS
MATERIALES TIPO RESISTENCIA CARACTERISTICA
HA-25
B-500S
S280-GC
25 N/mm2
500 N/mm2
280 N/mm2
CARACTERISTICAS DE LOS TORNILLOS
DIAMETRO (d) mm 5.5
SEPARACION AL BORDE FRONTAL (e1) mm 3d
SEPARACION AL BORDE LATERAL (e2) mm
SEPARACION ENTRE TORNILLOS (p1/p2) mm
1.5d
3d
TORNILLOS S280 (Fyk=280 N/mm2)
p2
e2
e1
p1
e2
p1
e1
COEFICIENTES SEGURIDAD
CARGASMATERIALES
HORMIGON
ACERO CONFORMADO EN FRIO
UNIONES
1.50
ACERO ARMADURAS 1.15
1.05
1.251.50
1.35CARGAS PERMANENTES
(PESO PROPIO Y CARGA MUERTA)
CARGAS VARIABLES
(USO, NIEVE, VIENTO, ETC)
Perfiles de acero de pequeño espesorENTREGA
PROYECTO
PLANO Nº DE PLANO
COMPONENTES
M4 ACERO M 4_2 PRACTICA GENERAL
Rehabilitación edificio existente. Nueva cubierta metálica
ESCALADETALLES
E-03
1:10
M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesorPRACTICA 4.2 // PROYECTO DE AMPLIACIÓN DE EDIFICIO EXISTENTE
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
ÍNDICEMEMORIA
1//Enunciado2//Normativa de Referencia 3//Materiales4//Acciones5//Combinaciones6//Coeficientes7//Resistencia al fuego8//Configuración estructural9//Dimensionado de Forjados10//Dimensionado de Arrostriamentos de Fachada
PLANOS
MEMORIA
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
1//Enunciado
1.1//Objeto de la práctica
El objeto de esta práctica es resolver un proyecto de la cubierta de la ampliación de un edificio existente. Para ello se utilizará una estructura de perfiles de pequeño espesor. El forjado de cubierta se puede resolver con un una losa de hormigón sobre una chapa plegada. Para resolver el proyecto es necesario decidir la organización de los perfiles y los detalles de unión que se correspondan con el modelo de análisis empleado. Se deberá preparar la siguiente documentación:
• Esquema de la solución propuesta.• Planta y secciones indicando los perfiles elegidos en el faldón y en los soportes.• Dibujo de detalles de unión entre perfiles.
1.2//Descripción del Edificio
El edificio original sobre el que se pretende levantar la ampliación presenta estructura de hormigón y tiene forma de L en planta. El ala de pabellón donde se apoyará la actuación presenta dos alineaciones de pilares correspondientes a las fachadas. El acceso al nuevo edificio se realizara desde el núcleo de escalera exterior.
Se ejecutarán los forjado con una losa de 5 cm sobre chapa grecada, lo que entra dentro de la clasificación de cubierta pesada (>1 kN/m2) y no presentará succiones. Los cerramientos se realizarán con tableros de madera fijados a los montantes de la estructura, tanto por el exterior como por el interior, creando un conjunto rígido. El aislante se dispondrá entre estos tableros, y sobre ellos los respectivos acabados interiores y exteriores.
2//Normativa de Referencia
Normas Española• CTE DB -SE_Seguredad Estructural• CTE DB -SE-AE_Seguredad Estructural.
Normas Europeas• Eurocodigo 1_ Acciones en estructuras• Eurocodigo 3_ Proyecto de estructuras de acero (Parte 1.3_ Reglas adicionales para perfiles chapas de pare-
des delgadas conformadas en frio)
3.1//Resistencia y Estabilidad
El cálculo de resistencia y estabilidad de la estructura se realiza por Estados Límite Últimos (ELU) entendidos como aquellas situaciones que de ser superadas, existiese un riesgo para las personas, ya sea por una puesta fuera de servicio o por colapso parcial o total de la estructura.
3.2//Aptitud al Servicio
Se tienen en consideración los Estados Límite de Servicio (ELS), situaciones que de ser superadas afectarías al nivel de confort y bienestar de los usuarios, el correcto funcionamiento del edificio y la apariencia de la construc-ción.
3//Materiales
La estructura esta completamente formada por perfiles de pequeño espesor de Acero S235
• Restencia de Calculo Fyk=235 N/mm2
• Resistencia Ultima Fu=360 N/mm2
4//Acciones
4.1 Cargas Permanentes
Peso Proprio- Forjados compuesto colabortante : 2 kN/m (hormigon) + 0,5 kN/m (estructura metalica) = 2,5 kN/m2
Cargas permanentes adicionales:- Solados y falso techos : 1 kN/m2
- Cubierta, accesible solo por mantenimiento : 1 kN/m2
Cierramentos- Paquete de fachada= 0,5 kN/m
4.2 Cargas Variables
Sobrecarga de usoLa tabla 3.1 del CTE-SE-AE define las siguientes sobrecargas de uso:
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
4.3 Viento
El apartado 3.3.2 del CTE-SE-AE “Acción del viento” define la presion qe puede expresarse como: q
e = q
b · c
e · c
p
qb = puede adoptarse 0,5 kN/m2. ce = el coeficiente de exposición, variable con la altura del punto considerado, en función del grado de aspereza del entorno donde se encuentra ubicada la construcción
cp = el coeficiente eólico o de presión, dependiente de la forma y orientación de la superficie respecto al viento, y en su caso, de la situación del punto respecto a los bordes de esa superficie; un valor negativo indica succión. Como primera aproximacion se aplica a cp y cs los valor corispondientes a un edificio de pisos con esbeltez >5.
Esbeltez lato corto = 4,4m/40 m= 0,11cp = 0,7 cs =-0,3Esbeltez lato largo = 4,4m/10,9m = 0,4cp = 0,7 cs =-0,4
Carga de Viento consideradaLado CortoForjado inferior qp=0,5*1,7* 0,7=0,595 qs=0,5*1,7* 0,3 = 0,255 s=2,5m qw=2,1 kN/mForjado superio qp=0,5*1,9* 0,7=0,665 qs=0,5*1,9* 0,3 = 0,285 s= 2,5m qw=2,4 kN/m
Lado LargoForjado inferior qp=0,5*1,7* 0,7=0,595 qs=0,5*1,7* 0,4 = 0,34 s=2,5m qw=2,3 kN/mForjado superio qp=0,5*1,9* 0,7=0,665 qs=0,5*1,9* 0,4 = 0,285 s= 2,5m qw=2,6 kN/m
5//Combinaciones
Para el dimensionado posterior de la estructura, deben considerarse las siguientes combinaciones de ac-ciones:
Situación persistente o transitoria
Considerando la actuación simultánea de:a) todas las acciones permanentes, en valor de cálculo (γG ·Gk), incluido el pretensado (γP ·P);b) una acción variable cualquiera, en valor de cálculo (γQ · Qk), debiendo adoptarse como tal una trasotra suce-sivamente en distintos análisis;c) el resto de las acciones variables, en valor de cálculo de combinación (γQ · ψ0 · Qk).En CTE-DB-SE se establecen: los valores de los coeficientes de seguridad, γ, en la tabla 4.1; y los valores de los coeficientes de simultaneidad, ψ, en la tabla 4.2.
Situación extraordinaria
Considerando la actuación simultánea de:a) todas las acciones permanentes, en valor de cálculo (γG Gk), incluido el pretensado (γP P);b) una acción accidental cualquiera, en valor de cálculo (Ad), debiendo analizarse sucesivamente concada una de ellas.c) una acción variable, en valor de cálculo frecuente (γQ · ψ1 · Qk), debiendo adoptarse como tal, unatras otra sucesivamente en distintos análisis con cada acción accidental considerada.d) El resto de las acciones variables, en valor de cálculo casi permanente (γQ · ψ2 · Qk).
En situación extraordinaria, todos los coeficientes de seguridad (γG, γP, γQ), son iguales a cero si su efecto es favorable, o a la unidad si es desfavorable, en los términos anteriores.No se tendrán en cuenta las acciones accidentales de tipo sísmico dada la ubicación del edificio en zona no sísmica.Consideraremos como la más desfavorable la situación persistente/transitoria.
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
246
3520
60123
60
240
20
246
241,5
Perfil A
Perfil BPerfil C
Perfil D
6.//Coeficientes
6.1//Coeficientes parciales de seguredad para las acciones
6.2//Coeficientes de simultaneidad
7//Resistencia al fuego
Tratandose de una estructura compuesta por perfiles de acero de pequeño espesor, la resistencia al fuego req-uerida se consigue a través del revestimiento. Todos los perfiles irán protegidos, y los elementos estructurales tendrán que quedarse a una temperatura inferior de los 350 °C. Los elementos de forjado, inferiormente se recubren de paneles de yeso ignífugos.
8//Configuración estructural
8.2// Perfiles empleados
Se opta por una paleta reducida de perfiles, 4 tipos en total, con los cuales se resuelve toda la es-tructura. Las dimensiones de estos se ha elegido minuciosamente considerando la posibilidad de ensamblaje entre ellos con el fin de conseguir secciones de distintos rangos en función de los es-fuerzos solicitados para cada elemento de la estructura.
C-stud 240x60 Channel 246x35h 240 mm h 246 mm
b 60 mm b 35 mm
c 20 mm c mm
t 1,5 mm t 1,5 mm
r 2 mm r 2 mm
fy 235 Mpa fy 235 Mpa
fu 360 Mpa fu 360 Mpa
A 583,9 mm2A 466 mm2
Nrd (tracción) 137217 N Nrd (tracción) 109510 N
Nrd (compresión) Depende Longitud Nrd (compresión) Depende Longitud
C-stud 120x60 Channel 123x60h 120 mm h 123 mm
b 60 mm b 60 mm
c 20 mm c mm
t 1,5 mm t 1,5 mm
r 2 mm r 2 mm
fy 235 Mpa fy 235 Mpa
fu 360 Mpa fu 360 Mpa
A 403,9 mm2A 356,5 mm2
Nrd (tracción) 94917 N Nrd (tracción) 83778 N
Nrd (compresión) Depende Longitud Nrd (compresión) Depende Longitud
246
3520
60123
60
240
20
246
241,5
Perfil A
Perfil BPerfil C
Perfil D
246
3520
60123
60
240
20
246
241,5
Perfil A
Perfil BPerfil C
Perfil D
246
3520
60 123 60
240
20
246
241,
5
Perfil A
Perfil BPerfil C Perfil D
C-stud 240x60 Channel 246x35h 240 mm h 246 mm
b 60 mm b 35 mm
c 20 mm c mm
t 1,5 mm t 1,5 mm
r 2 mm r 2 mm
fy 235 Mpa fy 235 Mpa
fu 360 Mpa fu 360 Mpa
A 583,9 mm2A 466 mm2
Nrd (tracción) 137217 N Nrd (tracción) 109510 N
Nrd (compresión) Depende Longitud Nrd (compresión) Depende Longitud
C-stud 120x60 Channel 123x60h 120 mm h 123 mm
b 60 mm b 60 mm
c 20 mm c mm
t 1,5 mm t 1,5 mm
r 2 mm r 2 mm
fy 235 Mpa fy 235 Mpa
fu 360 Mpa fu 360 Mpa
A 403,9 mm2A 356,5 mm2
Nrd (tracción) 94917 N Nrd (tracción) 83778 N
Nrd (compresión) Depende Longitud Nrd (compresión) Depende Longitud
60
120
2020
240
246
123
60
120
2020
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
Apoyos existentes
8.2// Esquema
960
100
qed= 11,8 kN/m
ved= 56,8 kN59
°ved= 56,8 kN
9//Dimensionado de Forjados
9.1//Cercha interior de cubierta (transversal)
-52.23-52.23 -45.84 -40.55 -34.69 -28.55 -22.27 -15.85 -9.33 -6.06 -9.33 -15.85 -22.27 -28.55 -34.69 -40.55 -45.8451.7646.61
39.8932.79
25.5418.23
10.852.56
51.7646.61
39.8932.79
25.5418.23
10.852.56
-26.
63
-50.
61
-71.
13
-88.
-101
.14
-110
.52
-116
.1
-117
.42
-117
.42
-116
.1
-110
.52
-101
.14
-88.
-71.
13
-50.
61
-26.
63
26.6
3
50.6
1
71.1
3
88.
101.
14
110.
52
116.
1
116.
1
110.
52
101.
14
88.
71.1
3
50.6
1
26.6
3
X
Z
Los forjados de piso y de cubierta son totalmente nuevos e independientes de la estructura original, únicamente trans-mitirán cargas axiles en los soportes existentes en las facha-das (6 en la norte y 10 en la sur, más los 2 interiores del pa-bellón oeste, donde se embrochala la estructura de fachada para evitar el vuelo en la esquina).
Se define el siguiente sistema estructural con 4 tipologías de cerchas (las cerchas trasversales de cubierta y planta tipo de consideran de la misma tipologia aunque tengas cargas y dimensionado distintos) y 2 tipologías principales de pilares.
960
100
qed= 11,8 kN/m
ved= 56,8 kN
59°
ved= 56,8 kN
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
9.1.1//CORDÓN SUPERIOR
• Longitud: 9,6 m• Arrostriamento cada 0,6 m• N
ed max= 111,8 kN
Solución propuesta
Resistencia Perfil A
Resistencia Perfil B
246
3520
60 123 60
240
20
246
241,
5
Perfil A
Perfil BPerfil C Perfil D
WCwww.clarkwestern.com
2001 North American Specification w/2004 Supplement LRFDDATE: 18/05/2018
SECTION DESIGNATION: Single
INPUT PROPERTIES:Web Height = 246,00 mm Steel Thickness = 1,500 mmTop Flange = 35,00 mm Inside Corner Radius = 2,000 mmBottom Flange = 35,00 mm Yield Stress, Fy = 235 Mpa
Fy With Cold-Work, Fya = 235 Mpa
OUTPUT PROPERTIES:
Effective Section Properties, Strong AxisNeutral Axis from Top Fiber (Ycg) 138,0 mmMoment of Inertia for Deflection (Ixx) 3165226 mm^4Section Modulus (Sxx) 20177 mm^ 3Nominal Flexural Strength * Phi (Phi*Mnx) 4267,90 N-m
Gross Section Properties of Full Section, Strong AxisNeutral Axis from Top Fiber (Ycg) 123,0 mmMoment of Inertia (Ixx) 3309321 mm^4Cross Sectional Area (A) 466,0 mm^2Radius of Gyration (Rx) 84,2744 mm
Section Properties, Weak AxisGross Neutral Axis (Xcg) From Web Face 4,5297 mmGross Moment of Inertia (Iyy) 33513 mm^4Radius of Gyration (Ry) 8,4807 mmEffective Section Modulus (Syy) 749 mm^3Effective Neutral Axis (Xcg) from Web Face 3,4029 mmNominal Flexural Strength * Phi (Phi*Mny) 158,39 N-m
Other Section Property DataMember Weight per Foot of Length 35,8662 N/mNominal Web Shear Capacity * Phi (Unpunched) 13171 NPno * Phi for use in Interaction Equation C5-2 39099 N
Torsional PropertiesDist. from Shear Center to Neutral Axis (Xo) -11,7261 mmSt. Venant torsion Constant (J x 1000) 349469 mm^4Warping Constant (Cw) 394401166 mm^6Radii of Gyration (Ro) 85,5079 mmTorsional Flexural Constant (Beta) 0,9812
Nominal Web Crippling Loads * Phi (N)80,00mm END BRNG 88,00mm INT BRNG
Cond 1 Cond 3 Cond 2 Cond 4Single Member 3235 2240 5684 3629
WCwww.clarkwestern.com
2001 North American Specification w/2004 Supplement LRFDDATE: 18/05/2018
SECTION DESIGNATION: Single
INPUT PROPERTIES:Web Height = 123,00 mm Steel Thickness = 1,500 mmTop Flange = 60,00 mm Inside Corner Radius = 2,000 mmBottom Flange = 60,00 mm Yield Stress, Fy = 235 Mpa
Fy With Cold-Work, Fya = 235 Mpa
OUTPUT PROPERTIES:
Effective Section Properties, Strong AxisNeutral Axis from Top Fiber (Ycg) 70,9 mmMoment of Inertia for Deflection (Ixx) 716435 mm^4Section Modulus (Sxx) 9342 mm^ 3Nominal Flexural Strength * Phi (Phi*Mnx) 1976,08 N-m
Gross Section Properties of Full Section, Strong AxisNeutral Axis from Top Fiber (Ycg) 61,5 mmMoment of Inertia (Ixx) 866930 mm^4Cross Sectional Area (A) 356,5 mm^2Radius of Gyration (Rx) 49,3159 mm
Section Properties, Weak AxisGross Neutral Axis (Xcg) From Web Face 15,5271 mmGross Moment of Inertia (Iyy) 130155 mm^4Radius of Gyration (Ry) 19,1085 mmEffective Section Modulus (Syy) 1277 mm^3Effective Neutral Axis (Xcg) from Web Face 8,1948 mmNominal Flexural Strength * Phi (Phi*Mny) 270,03 N-m
Other Section Property DataMember Weight per Foot of Length 27,4377 N/mNominal Web Shear Capacity * Phi (Unpunched) 20488 NPno * Phi for use in Interaction Equation C5-2 38442 N
Torsional PropertiesDist. from Shear Center to Neutral Axis (Xo) -37,1941 mmSt. Venant torsion Constant (J x 1000) 267344 mm^4Warping Constant (Cw) 337580213 mm^6Radii of Gyration (Ro) 64,6575 mmTorsional Flexural Constant (Beta) 0,6691
Nominal Web Crippling Loads * Phi (N)80,00mm END BRNG 88,00mm INT BRNG
Cond 1 Cond 3 Cond 2 Cond 4Single Member 3833 2338 5933 4751
*Se han estudiado distintas longitudes de ar-riostramiento en función de las posibiliades de modulación de los montantes de la cercha (L=960 con 10 módulos, o L=600 con 16 mód-ulos)
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
Resistencia Perfiles C+DWC
www.clarkwestern.com2001 North American Specification w/2004 Supplement LRFD
DATE: 18/05/2018
SECTION DESIGNATION: Single
INPUT PROPERTIES:Web Height = 240,00 mm Steel Thickness = 1,500 mmTop Flange = 60,00 mm Inside Corner Radius = 2,000 mmBottom Flange = 60,00 mm Yield Stress, Fy = 235 MpaStiffening Lip = 20,00 mm Fy With Cold-Work, Fya = 235 Mpa
OUTPUT PROPERTIES:
Effective Section Properties, Strong AxisNeutral Axis from Top Fiber (Ycg) 120,2 mmMoment of Inertia for Deflection (Ixx) 4785828 mm^4Section Modulus (Sxx) 39704 mm^ 3Nominal Flexural Strength * Phi (Phi*Mnx) 8864,80 N-m
Gross Section Properties of Full Section, Strong AxisNeutral Axis from Top Fiber (Ycg) 120,0 mmMoment of Inertia (Ixx) 4785828 mm^4Cross Sectional Area (A) 583,9 mm^2Radius of Gyration (Rx) 90,5321 mm
Section Properties, Weak AxisGross Neutral Axis (Xcg) From Web Face 14,9722 mmGross Moment of Inertia (Iyy) 267407 mm^4Radius of Gyration (Ry) 21,3998 mmEffective Section Modulus (Syy) 5455 mm^3Effective Neutral Axis (Xcg) from Web Face 22,6094 mmNominal Flexural Strength * Phi (Phi*Mny) 1217,91 N-m
Other Section Property DataMember Weight per Foot of Length 44,9458 N/mNominal Web Shear Capacity * Phi (Unpunched) 13510 NPno * Phi for use in Interaction Equation C5-2 69584 N
Torsional PropertiesDist. from Shear Center to Neutral Axis (Xo) -39,4267 mmSt. Venant torsion Constant (J x 1000) 437939 mm^4Warping Constant (Cw) 3130872041 mm^6Radii of Gyration (Ro) 101,0370 mmTorsional Flexural Constant (Beta) 0,8477
Nominal Web Crippling Loads * Phi (N)80,00mm END BRNG 88,00mm INT BRNG
Cond 1 Cond 3 Cond 2 Cond 4Single Member 4023 2306 8241 7868
RESISTENCIA TOTAL CORDÓN SUPERIOR
NRd Tot
: NRd A
+NRd B
+ NRd C+D
NRd Tot
: 26,48+6,8+88,16 = 121,4 kN > 111,8 kN
9.1.2//MONTANTE
• Longitud: 1 m• N
ed max= 45,9 kN
Solución propuestaWC
www.clarkwestern.com2001 North American Specification w/2004 Supplement LRFD
DATE: 18/05/2018
SECTION DESIGNATION: Single
INPUT PROPERTIES:Web Height = 120,00 mm Steel Thickness = 1,500 mmTop Flange = 60,00 mm Inside Corner Radius = 2,000 mmBottom Flange = 60,00 mm Yield Stress, Fy = 235 MpaStiffening Lip = 20,00 mm Fy With Cold-Work, Fya = 235 Mpa
OUTPUT PROPERTIES:
Effective Section Properties, Strong AxisNeutral Axis from Top Fiber (Ycg) 60,1 mmMoment of Inertia for Deflection (Ixx) 942851 mm^4Section Modulus (Sxx) 15622 mm^ 3Nominal Flexural Strength * Phi (Phi*Mnx) 3487,89 N-m
Gross Section Properties of Full Section, Strong AxisNeutral Axis from Top Fiber (Ycg) 60,0 mmMoment of Inertia (Ixx) 942851 mm^4Cross Sectional Area (A) 403,9 mm^2Radius of Gyration (Rx) 48,3142 mm
Section Properties, Weak AxisGross Neutral Axis (Xcg) From Web Face 21,3101 mmGross Moment of Inertia (Iyy) 214773 mm^4Radius of Gyration (Ry) 23,0591 mmEffective Section Modulus (Syy) 5349 mm^3Effective Neutral Axis (Xcg) from Web Face 23,9324 mmNominal Flexural Strength * Phi (Phi*Mny) 1194,37 N-m
Other Section Property DataMember Weight per Foot of Length 31,0907 N/mNominal Web Shear Capacity * Phi (Unpunched) 20488 NPno * Phi for use in Interaction Equation C5-2 67470 N
Torsional PropertiesDist. from Shear Center to Neutral Axis (Xo) -51,8097 mmSt. Venant torsion Constant (J x 1000) 302939 mm^4Warping Constant (Cw) 741796024 mm^6Radii of Gyration (Ro) 74,4999 mmTorsional Flexural Constant (Beta) 0,5164
Nominal Web Crippling Loads * Phi (N)80,00mm END BRNG 88,00mm INT BRNG
Cond 1 Cond 3 Cond 2 Cond 4Single Member 4429 3349 8597 9372
RESISTENCIA MONTANTE
NRd
: 59 kN > 45,9 kN
60
120
2020
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
9.1.3//DIAGONAL
• Ned max
= 45,9 kN• A
S min= N
ed/ F
yd= 45,9/23,5= 1,95 cm2
Solución propuesta
• AS=4,66 cm2> 1,95 cm2
9.1.4//CORDÓN INFERIOR
• Ned max
= 116,1 kN• A
S min= N
ed/ F
yd= 45,9/23,5= 4,9 cm2
Solución propuesta
• AS= 2 X 4,66 = 9,3 cm2> 1,95 cm2
60
120
2020
Qed= 56,8 kN
390
150
Qed= 56,8 kN Qed= 56,8 kN
CERCHA SUPERIOR DE FACHADA SUR Y NORTE
15.5
15.5
-15.
5
-26.
97
-26.
97
-15.
5
-25.21 -40.79 -25.21 -81.09-81.09 28.4521.04 21.04
28.45
X
Z
60
120
2020
60
120
20
20
9.2//Cercha superior de Fachada Sur y Norte
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
9.2.1//CORDÓN SUPERIOR
• Longitud: 3,9 m• Arrostriamento cada 0,975 m• N
ed max= 27 kN
Solución propuesta
RESISTENCIA CORDÓN SUPERIOR
NRd
: 102 kN > 27 kN
WCwww.clarkwestern.com
2001 North American Specification w/2004 Supplement LRFDDATE: 18/05/2018
SECTION DESIGNATION: (2) Back-to-Back
INPUT PROPERTIES:Web Height = 120,00 mm Steel Thickness = 1,500 mmTop Flange = 60,00 mm Inside Corner Radius = 2,000 mmBottom Flange = 60,00 mm Yield Stress, Fy = 235 MpaStiffening Lip = 20,00 mm Fy With Cold-Work, Fya = 235 Mpa
OUTPUT PROPERTIES:
Effective Section Properties, Strong AxisNeutral Axis from Top Fiber (Ycg) 60,1 mmMoment of Inertia for Deflection (Ixx) 1885702 mm^4Section Modulus (Sxx) 31243 mm^ 3Nominal Flexural Strength * Phi (Phi*Mnx) 6975,78 N-m
Gross Section Properties of Full Section, Strong AxisNeutral Axis from Top Fiber (Ycg) 60,0 mmMoment of Inertia (Ixx) 1885702 mm^4Cross Sectional Area (A) 807,8 mm^2Radius of Gyration (Rx) 48,3142 mm
Section Properties, Weak AxisGross Moment of Inertia (Iyy) 796401 mm^4Radius of Gyration (Ry) 31,3982 mm
Other Section Property DataMember Weight per Foot of Length 62,1815 N/mNominal Web Shear Capacity * Phi (Unpunched) 40976 NPno * Phi for use in Interaction Equation C5-2 67470 N
Lateral Buckling Properties for FlexureMoment of Inertia of Compression Portion (Iyc) 398201 mm^4
Nominal Web Crippling Loads * Phi (N) Total for (2) Members80,00mm END BRNG 88,00mm INT BRNG
Cond 1 Cond 3 Cond 2 Cond 4(2) Back-to-Back 20068 21197
60
120
2020
60
120
20
20
9.2.2//MONTANTE
• Longitud: 1,5 m• N
ed max= 40,8 kN
Solución propuesta:
Se utiliza la misma solución del montante de cercha de cubierta, es decir un C-stud 120x60 simple. Aunque sería suficiente con este perfil para todos los montantes, por razones constructivas para el encuentro con la cercha perpendicular del forjado de cubierta se recurre a un perfil doble en cajón, lo que por su parte mejora notablemente la resistencia.
RESISTENCIA MONTANTE (simple)N
Rd : 50,1 kN > 40,8 kN
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
960
100
qed= 23,2 kN/m
ved= 111,3 kN
59°
ved= 111,3 kN
9.2.3//DIAGONAL
• Ned max
= 28,5 kN• A
S min= N
ed/ F
yd= 45,9/23,5= 1,21 cm2
Solución propuestaSe utiliza la misma solución de la diagonal de cercha de cubierta con un C-stud 120x60 simple.
• AS=4 cm2> 1,21 cm2
9.2.4//CORDÓN INFERIOR
• Ned max
= 15,5 kN• A
S min= N
ed/ F
yd= 45,9/23,5= 0,65 cm2
Solución propuestaSe utiliza un cordón con C-stud 120x60 dobles “back to back” con un espaciado de 120 que permita albergar las diagonales y montantes.
• AS= 2 X 4 =8 cm2> 0,65 cm2
9.3//Cercha de forjado inferior
-102.69-102.69 -90.12 -79.73 -68.21 -56.13 -43.79 -31.16 -18.33 -11.91 -18.33 -31.16 -43.79 -56.13 -68.21 -79.73 -90.12101.7691.65
78.4264.46
50.2135.83
21.345.04
101.7691.65
78.4264.46
50.2135.83
21.345.04
-52.
36
-99.
51
-139
.86
-173
.02
-198
.85
-217
.29
-228
.27
-230
.86
-230
.86
-228
.27
-217
.29
-198
.85
-173
.02
-139
.86
-99.
51
-52.
36
52.3
6
99.5
1
139.
86
173.
02
198.
85
217.
29
228.
27
228.
27
217.
29
198.
85
173.
02
139.
86
99.5
1
52.3
6
X
Z
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
9.3.1//CORDÓN SUPERIOR
• Longitud: 9,6 m• Arrostriamento cada 0,6 m• N
ed max= 230,9 kN
Solución propuesta
Se propone utilizar la misma solución utilizada en cercha del forjado de cubierta pero doblada.
246
3520
60 123 60
240
20
489
241,
5
Perfil A
Perfil BPerfil C Perfil D
246
3520
60 123 60
240
20
Perfil A
Perfil BPerfil C Perfil D
RESISTENCIA TORAL CORDÓN SUPERIOR
NRd Tot
: 2 x (NRd A
+NRd B
+ NRd C+D
)
NRd Tot
: 2x(26,48+6,8+88,16 )= 2x 121,4 = 242,8 kN >230,9 kN
9.3.2//MONTANTE
• Longitud: 1 m• N
ed max= 90,1 kN
Solución propuesta:
Se propone utilizar la misma solución utilizada en cercha del forjado de cubierta pero doblada.
RESISTENCIA MONTANTEN
Rd : 2 x 59 = 118 kN > 90,1 kN
9.3.3//DIAGONAL
• Ned max
= 101,8 kN• A
S min= N
ed/ F
yd= 45,9/23,5= 4,33 cm2
Solución propuestaSe utiliza la misma solución de la diagonal de cercha de cubierta, igualmente doblada.
• AS=4,66 > 4,33 cm2
9.3.4//CORDÓN INFERIOR
• Ned max
= 228,3 kN• A
S min= N
ed/ F
yd= 228,3/23,5= 9,71 cm2
Solución propuesta
• AS= 2 x (2 X 4) = 16 cm2> 9,71 cm2
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
9.4//Cercha inferior de fachada Sur
Qed= 111,3 kN
390
110
Qed= 111,3 kN Qed= 111,3 kN
qed= 1,35 kN/m
42.0
9
42.0
9
-42.
09
-73.
28
-73.
28
-42.
09
63.46-161.69 -48.88 -83.37 -48.88 -161.6947
.0147.01
63.46
X
Z
9.4.1//CORDÓN SUPERIOR
• Longitud: 3,9 m• Arrostriamento cada 0,975 m• N
ed max= 73,3 kN
Solución propuesta
Se propone utilizar la misma solución utilizada en cercha superior de fachada.
RESISTENCIA CORDÓN SUPERIOR
NRd
: 102 kN > 73,3 kN
9.4.2//MONTANTE
MONTANTE CENTRAL
• Longitud: 1,1 m• N
ed max= 83,4 kN
Solución propuesta
Se utiliza la misma solución del montante de cercha superior de fachada, pero en este caso los montantes C-stud 120x60 se doblan en cajón debido al encuentro con las cerchas dobles del forjado inferior (mirar detalle en axonometría), llegando a triplicarse en los apoyos por razones constructivas a la hora de ejecutar el nudo de los pilares pasantes con las estas cerchas.
RESISTENCIA MONTANTE CENTRALN
Rd : 132 > 83,4 kN
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
MONTANTES LATERALES
• Longitud: 1,1 m• N
ed max= 48,9 kN
Solución propuestaSe utiliza la misma solución del montante de cercha superior de fachada con C-stud 120x60 simple.
RESISTENCIA MONTANTE LATERALN
Rd : 57,5 > 48,9 kN
9.4.3//DIAGONAL
• Ned max
= 63,5 kN• A
S min= N
ed/ F
yd= 63,5/23,5= 2,7 cm2
Solución propuestaSe utiliza la misma solución de la diagonal de cercha de cubierta
• AS= 4,66 cm2> 2,7 cm2
9.2.4//CORDÓN INFERIOR
• Ned max
= 42,1 kN• A
S min= N
ed/ F
yd= 42,1/23,5= 1,8 cm2
Solución propuesta
• AS= 2 X 4,66 = 9,3 cm2> 1,8 cm2
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
9.5//Cercha inferior de fachada Norte 9.5.1//CORDÓN SUPERIOR
• Longitud: 7,8 m• Arrostriamento cada 1,95 m• N
ed max= 187,3 kN
Solución propuesta
Se utiliza un cordón doble con C-stud 240x60 dobles “back to back” con un espaciado de 123 que permita al-bergar las diagonales y montantes.
RESISTENCIA CORDÓN SUPERIOR
NRd
: 2x103=206 kN > 187,3 kN
Qed= 111,3 kN
220
Qed= 111,3 kN Qed= 111,3 kN
qed= 1,35 kN/m
780
Qed= 111,3 kN Qed= 111,3 kN
141.
54
141.
54
-141
.54
-187
.34
-187
.34
-141
.54
213.3
8
69.05
69.05
213.38-277.49 -162.8 -162.8 -277.49-109.17
X
Z
Qed= 111,3 kN
220
Qed= 111,3 kN Qed= 111,3 kN
qed= 1,35 kN/m
780
Qed= 111,3 kN Qed= 111,3 kN
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
9.5.2//MONTANTE
• Longitud: 2,2 m• N
ed max= 162,8 kN
Tanto para los montantes como para los soportes se utiliza un perfil combinado de 2 C-stud 120x60 en cajon dentro de 2 Channel 123x60 en cajón.
En la zona donde las cerchas dobles acometen la cercha inferior de fachada (donde se tiene un axil de compresión de 277,5 kN derivado de la suma de la compresión de los soportes + el cortante de las cerchas de forjado inferior), se disponen 3 de estos montantes.
RESISTENCIA MONTANTE CENTRALN
Rd :124,5 + 72 = 118 kN > 196,5 kN
9.5.3//DIAGONAL
• Ned max
= 63,5 kN• A
S min= N
ed/ F
yd= 213,4/23,5= 9,1 cm2
Solución propuesta
Se utiliza la misma solución de la diagonal de cercha del forjado de cubierta pero doblada.
• AS= 4,66 x 2 = 9,32 cm2 > 9,1 cm2
9.5.4//CORDÓN INFERIOR
• Ned max
= 141,5 kN• A
S min= N
ed/ F
yd= 141,5 /23,5= 6 cm2
Solución propuesta
Se utiliza la misma solución de la diagonal de cercha del forjado de cubierta
• AS= 2 X 4,66 = 9,3 cm2> 6 cm2
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
10//Dimensionado de Arrostriamentos de Fachada
Para que la estructura pueda resistir a las acciones horizontales, se disponen en los 4 lados del edificio diagonales de arriostramento. Con el soporte del programa de cálculo SAP 2000, se han obtenido las solicitaciones que tienen que resistir las diagonales para cada direción de presion de viento. Las diagonales, dispuestas en cruzes de San Andrés, solo se dimensionarán por resistencia a tracción.Se nota también que,al introducir las fuerzas de viento, se produce inversion de momento en las cercha de fachada Este y Oeste: con lo cual se la cercha de cubierta en este punto tendrá una singu-laridad respecto a las demás en el nudo del cordón inferior con el pilar de fachada consistente en la adición de dos perfiles C-stud 240x60 que se prolongará en los 3 primeros módulos de cada lado de la cercha (ver detalle).
10.1// Viento en dirección Sur-Norte
DIAGONALES EXTERIORES
• Ned max
= 125,5 kN• A
S min= N
ed/ F
yd= 125,5/23,5= 5,34 cm2
Solución propuesta
AS=3,5x 2=7cm2 > 5,34 cm
DIAGONALES INTERIORES• N
ed max= 125,5 kN
• AS min
= Ned
/ Fyd
= 125,5/23,5= 5,34 cm2
Solución propuesta
AS=3,5cm2 < 5,34 cm
125.5
3
-35.
85
-43.
57
91.11
-46.
9
-71.
71-3
5.85
-43.
57-8
7.15
-95.
95
-95.
86
-29.
48
-47.
28
-57.
4
-57.
4
-58.
66
-38.
09
-28.
9
-11.
43
-41.
95
-43.
5
-32.
09
-96.
61
-49.
73
-24.
94
-9.5
-0.7
-0.7
9
27.5
3
45.3
3
56.7
1
49.7
8
40.5
9
23.1
2
-2.6
2
-1.0
8
-12.
5
-44.
61
48.230.01
17.11-0.18 55.04
34.619.66
62.4222.18-3.
50.0433.95
17.8613.48
-2.46
-49.
87
-55.
92
-62.
4
-78.
03
-89.
42
-96.
56
-100
.55
-100
.2
-100
.2
-96.
19
-87.
33
-76.
46
-66.
96
-53.
84
-34.
82
-12.
63
24.5543.12
36.9725.51
18.4621.12
17.227.81 -4.14
11.7512.59
30.3922.14
13.887.75
-0.67
-56.
29
-58.
42
-52.
38
-45.
9
-30.
27
-18.
88
-11.
74
-7.7
5
-12.
11
-20.
97
-31.
84
-27.
7
-40.
83
-59.
85
-82.
03
-94.
67
99.15
18.08
Y
Z
246
3520
60 123 60
240
20
489
241,
5
Perfil A
Perfil BPerfil C Perfil D
246
3520
60 123 60
240
20
Perfil A
Perfil BPerfil C Perfil D
246
3520
60 123 60
240
20
489
241,
5
Perfil A
Perfil BPerfil C Perfil D
246
3520
60 123 60
240
20Perfil A
Perfil BPerfil C Perfil D
246
3520
6012360
240
20
489
241,5
Perfil A
Perfil B Perfil CPerfil D
246
3520
6012360
240
20
Perfil A
Perfil B Perfil CPerfil D
10.1// Viento en dirección Este-Oeste
Visto que las dimensiones de las fachada que se oponen al viento en esta dirección son pequeñas, y dado que la fachada Norte esta ya fuertemente arriostrada por las cerchas que las componen, tanto la inferior como la superior, unidas al efecto diafragma que supondrán los tableros de madera con los que se configurarán los cerramientos, se entiende innecesario añadir elementos de arriostra-miento addicionales en esta dirección.
DETALLE UNIÓN CERCHA FACHADA Esc. 1:25
PLANOS
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
PLANTA FORJADO PRINCIPAL Esc. 1:150
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
PLANTA FORJADO CUBIERTAEsc. 1:150
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
ALZADO SUREsc. 1:100
ALZADO NORTEEsc. 1:100
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
AXONOMETRÍAMÓDULO TIPO
Esc. 1:75
ALZADO ESTEEsc. 1:50
ALZADO OESTEEsc. 1:50
MÓDULO M4.2// ESTRUCTURAS DE PERFILES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR
AXONOMETRÍAMÓDULO TIPO
Esc. 1:50
Práctica M4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR
ALUMNOS:
UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID ESCUELA TECNICA SUPERIOR DE ARQUITECTURA
MÁSTER EN ESTRUCTURAS DE EDIFICACIÓN
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
1
Índice 1. OBJETO DE LA PRACTICA ................................................................................................................................. 2
2. MATERIALES ..................................................................................................................................................... 3
2.1. ACERO ....................................................................................................................................................... 3
2.2. HORMIGÓN ................................................................................................................................................ 3
3. ACCIONES ......................................................................................................................................................... 3
3.1. FORJADO ................................................................................................................................................... 3
3.2. CUBIERTA .................................................................................................................................................. 3
4. COEFICIENTES DE SEGURIDAD ......................................................................................................................... 5
5. COMBINACIONES .............................................................................................................................................. 6
6. CRITERIOS PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO .............................................................................................. 6
7. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA .................................................................................................................. 7
8. ANALISIS .......................................................................................................................................................... 9
8.1. MODELADO ............................................................................................................................................ 9
8.2. RESULTADOS ........................................................................................................................................ 9
9. DIMENSIONADO Y COMPROBACIÓN DE LOS PERFILES ................................................................................... 11
9.1.PILARES FRONTALES ............................................................................................................................ 11
9.2. PILARES POSTERIORES ....................................................................................................................... 12
9.3. CELOSÍAS TRANSVERSALES ................................................................................................................ 12
9.4. VUELO DEL FORJADO .......................................................................................................................... 16
9.5. CORREAS _ FORJADO Y CUBIERTA ...................................................................................................... 16
9.6. CELOSÍAS LONGITUDINALES ............................................................................................................... 17
10. CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS Y MECÁNICAS DE LOS PERFILES ........................................................... 23
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
2
1. OBJETO DE LA PRACTICA
El objeto de esta práctica es resolver un proyecto de la cubierta de la ampliación de un edificio existente. Para ellose utilizará una estructura de perfiles de pequeño espesor.
El forjado de cubierta se resolverá con una losa de hormigón sobre una chapa plegada.
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
3
2. MATERIALES
2.1. ACERO
ACERO GALVANIZADO BRAUSA
2.2. HORMIGÓN
HA‐25/B/20/I
Fck = 25 N/mm2
3. ACCIONES
3.1. FORJADO
Cargas permanentes (G):
- Peso Propio de la estructura 0,70 kN/m2 - Cargas Muertas 1,00 kN/m2 - Total Gk 1,70 kN/m2
Cargas variables (Q):
- Sobrecarga de uso, público 3,00 kN/m2
3.2. CUBIERTA Cargas permanentes (G):
- Peso Propio de la estructura 0,70 kN/m2 - Cargas Muertas 1,00 kN/m2
- Chapa ondulada - Capa de hormigón 0,75 kN/m2 - Solado
- Total Gk 1,70 kN/m2
Cargas variables (Q):
- Sobrecarga de uso, cubierta (G1) 1,00 kN/m2 - Nieve (Lanzarote) 0,20 kN/m2 - Acción del viento
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
4
Coeficiente eólico de pisos, fachada paralela al viento
18,00
10,00 cp2 0,80
1,80 cs2 -0,70
18,00
39,00 cp1 0,7
0,46 cs1 -0,40
Altura del edificio h (m)
Ancho del edificio b2 (m)
Esbeltez
Altura del edificio h (m)
Ancho del edificio b1 (m)
Esbeltez
h [m] Ce Cp Cs qe [kN/m2] qs [kN/m
2]
18,00 2,20 0,80 -0,70 0,93 -0,82
VIENTO Y
h [m] Ce Cp Cs qe [kN/m2] qs [kN/m2]
18,00 2,20 0,72 -0,63 0,84 -0,73
VIENTO Z
h [m] Ce Cp Cs qe [kN/m2] qs [kN/m
2]
18,00 2,20 0,70 -0,40 0,82 -0,47
VIENTO X
Cargas de viento aplicadas:
Viento en X Alto de banda: 2,45m qe = 0,82 · 2,45 = 2,00 kN/m
qs = -0,47 · 2,45 = -1,14 kN/m
Viento en Y Alto de banda: 2,45m qe = 0,93 · 2,45 = 2,29 kN/m
qs = -0,82 · 2,45 = -2,00 kN/m
Viento en Z Cuando el área de las aberturas de una fachada sea el doble de las aberturas en el resto de las fachadas del edificio, se tomará cpi = 0,75cpe; si es el triple cpi = 0,9cpe siendo cpe el coeficiente eólico de presión exterior.
En nuestro caso cpi = 0,9 * cpe
Intermedio Ancho de banda = 1,30m qe = (0,84 · 1,30) + (0,73*1,30) = 2,04 kN/m
Borde Ancho de banda = 0,65m qs = (0,84 · 0,65) + (0,73*0,65) = 1,02 kN/m
C
0,53 kN/m2
29,00 m/s
ZONA DE VIENTO
PRESIÓN DINÁMICA
VELOCIDAD BÁSICA DEL VIENTO
GRADO DE ASPEREZA DEL ENTORNO IV Zona urbana en general, industrial o forestal
qe=qb *ce*cpPRESIÓN ESTÁTICA
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
5
4. COEFICIENTES DE SEGURIDAD
Para las combinaciones de acciones se toman los coeficientes de combinación del CTE-DB-SE, tabla 4.2; loscoeficientes parciales de seguridad de acciones se toman de la tabla 4.1, excepto para el hormigón, donde se toman de EHE.
- COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURIDAD
Coeficientes parciales de seguridad definidos por EHE para ELU:
Coeficientes parciales de seguridad definidos por CTE para ELU:
- COEFICIENTES DE COMBINACIÓN
- COEFICIENTES PARCIALES DE LAS ACCIONES, ELS
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
6
5. COMBINACIONES
- ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS (RESISTENCIA, ESTABILIDAD)
- Estados Límites Últimos, situaciones permanentes o transitorias:
- Estados Límites Últimos, situaciones extraordinarias (accidentales):
- ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO (DEFLEXIONES, VIBRACIONES)
- Estados Límites Servicio, combinaciones características (acciones de corta duración con efectos irreversibles):
- Estados Límites Servicio, combinaciones frecuentes (acciones de corta duración con efectos reversibles):
- Estados Límites Servicio, combinaciones casi permanentes (acciones de larga duración):
6. CRITERIOS PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO
- DEFORMACIONES VERTICALES
La deformación se limita a la más restrictiva de las siguientes (CTE):
- Flecha total: L(m)/300. - Flecha en voladizos: L(m)/150
- DEFORMACIONES HORIZONTALES.
Se admiten deformaciones horizontales de h(m)/250 de la altura total.
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
7
7. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA
Para el diseño de la estructura, en un primer momento se planteó realizar un diseño bidireccional con una parrilla
por cada módulo. Se utilizaba como base las aspas entre pilares de cada uno de los cinco módulos básicos de forjado.
Cabía la posibilidad de analizar la estructura con el método de diferencias finitas pero dado lo engorroso del proceso
se optó por utilizar una estructura unidireccional convencional.
- Primer planteamiento _ Módulo básico forjado bidireccional
- Segundo planteamiento _ Modulo básico forjado unidireccional
Dimensiones del módulo : 9,75m x 7,8m
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
8
- FORJADO
La estructura está formada por una serie de vigas transversales en celosía, las cuales se sitúan cada 1,30m con
un canto de 1,20m, las mismas están arriostradas por una serie de correas que discurren transversales a las mismas.
El vuelo de 2m se resuelve mediante una cercha triangulada en dos de sus planos y arriostrada por correas en el
superior.
En el perímetro a su vez se encuentran unas vigas longitudinales en celosía, las cuales se encargan de cerrar el
conjunto y a su vez realizar la transmisión de los esfuerzos a los soportes.
En la fachada frontal sólo se mantienen los pilares de la planta inferior, para respetar el diseño arquitectónico
de cerramiento de vidrio, mientras que en la fachada posterior y laterales se diseña un muro con entramado de perfiles
y diagonales en los puntos necesarios para arriostrar, soportar la cubierta y cerrar el conjunto.
- CUBIERTA
Al igual que el forjado la cubierta se realiza con vigas en celosía cada 1,3m y de canto 0,7m; el vuelo de la misma
se cuelga de la estructura mediante cables con el fin de respetar el diseño arquitectónico.
- DISEÑO DE LA ESTRUCTURA
Alzado frontal
Alzado posterior _ Muro posterior
Alzado lateral _ Muro lateral Alzado lateral _ Celosías
(*)En el modelo de Sap2000, sólo se disponen las diagonales de las cruces de san Andrés que trabajan a tracción en la dirección de la acción del viento estudiada.
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
9
8. ANALISIS
8.1. MODELADO
Se realiza el modelado y análisis de la estructura mediante SAP2000, en 3 dimensiones, con elementos tipo
frame y aplicando cargas mediante áreas.
8.2. RESULTADOS
- Deformaciones _ Combinación ELU-Envolvente _ Unidades expresadas en mm
En el modelado en sap2000, para simular el efecto causado por el forjado húmedo de chapa ondulada y hormigón
se realizan unas vigas de hormigón sin masa ni peso con el fin de simular el efecto arriostrante.
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
10
- Diagrama de momentos _ Combinación ELU-Envolvente
- Diagrama de axiles _ Combinación ELU-Envolvente
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
11
Alzado frontal
Alzado posterior
9. DIMENSIONADO Y COMPROBACIÓN DE LOS PERFILES
9.1.PILARES FRONTALES
Los pilares frontales están compuestos por 2x2C100 (caja) abrazados por 1x2U103 (caja).
La longitud de los mismos es de 4,6m y su solicitación NCD = 86,40 kN, con la sección elegida obtenemos un
NCR=119,72 kN, por lo que la sección Cumple.
2x2C100 (caja)
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
12
1x2U103 (caja)
9.2. PILARES POSTERIORES
Los pilares posteriores están compuestos por 2U203 (caja).
La longitud de los mismos es de 4,60m y su solicitación NCD = 57 kN, con la sección elegida obtenemos un
NCR= 39,28 kN, por lo que la sección Cumple.
2U203 (caja)
9.3. CELOSÍAS TRANSVERSALES FORJADO Y CUBIERTA
- FORJADO
Cordón superior / Comprimido Cordón inferior / Traccionado
- CUBIERTA
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
13
Cordón superior / Comprimido Cordón inferior / Traccionado
A. CORDÓN SUPERIOR _ COMPRIMIDO
- Forjado Restaurante
El cordón superior está compuesto por 2x2C200 +1x 2U203 + 1xU103
La longitud de los mismos es de 9,75m y su solicitación a compresión es NCD = 87,54 kN, con la sección elegida
obtenemos un NCR=(2*40,48)+32,72+4,88 = 118,55 kN, por lo que la sección Cumple.
Dimensionamos para la compresión, debido a que este tipo de perfiles no son muy resistentes a la misma,
pudiendo pandear o abollarse con facilidad.
Además del modelo de SAP2000, se dimensionan y comprueban a mano los perfiles.
M =qL2/8 = (6,8*1,3*9,752)/8 = 105 kNm luego, Ncd = 105 kNm/1,20m = 87,54 kN
2x2C200 (caja)
1x2U203 (caja)
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
14
(*)Las características geométricas y mecánicas de los perfiles vienen dadas en el apartado 10, de la presente memoria.
1xU103
- Cubierta
Cálculo manual de la solicitación:
M =qL2/8 = (4*1,3*9,752)/8 = 61,79 kNm luego, Ncd = 105 kNm/0,70m = 88,27 kN
Resistencia axil de la sección diseñada NCR=(2*40,48)+32,72+4,88 = 118,55 kN
El cordón superior comprimido CUMPLE. Se emplea el mismo que para la viga en celosía del forjado del restaurante.
B. CORDÓN INFERIOR _ TRACCIONADO
- Forjado Restaurante
El cordón inferior está compuesto por 2C200 + 1U103
- Cálculo manual de la solicitación:
M =qL2/8 = (6,8*1,3*9,752)/8 = 105 kNm luego, Ncd = 105 kNm/1,20m = 87,54 kN
La longitud de los mismos es de 9,75m y su solicitación NCD = 87,54 kN, con la sección elegida obtenemos un
NCR= 952,7 · (250/1,05) + 292,6 · (250/1,05) = 296,5 kN, por lo que la sección Cumple, sobradamente a tracción,
en su caso podríamos haber optado por emplear 2C100, pero por facilidad de montaje y necesidad de comprobación
se ha decidido emplear 2C200.
Al tratarse de un cordón traccionado no hay que tener en cuenta los efectos de pandeo, por lo tanto
dimensionaremos en cuanto a la sección bruta de acero y criterios constructivos.
2C200 (caja)
1U103
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
15
- Cubierta _ influencia de la acción del viento
Gd = 1,70*0,8 = 1,36
q = 1,36 - 1,49 = -0,13kN/m2 Afección del viento en la cubierta
M =qL2/8 = (-0,13*1,30*9,75)/8 = 2,02 kNm luego, Ncd = 2,02 kNm/0,70m = 2,88 kN
Resistencia axil de la sección diseñada NCR= 952,7 · (250/1,05) + 292,6 · (250/1,05) = 296,5 kN
El cordón inferior traccionado CUMPLE. Se emplea el mismo que para la viga en celosía del forjado del restaurante.
C. MONTANTES _ COMPRIMIDOS
Los montantes serán un perfil C100.
La longitud mayor de los mismos es de 1,20m y su solicitación NCD = 24,87 kN, con la sección elegida obtenemos
un NCR= 29,40 kN, por lo que la sección Cumple.
Al tratarse de un montante comprimido lo dimensionamos teniendo en cuenta los efectos de pandeo, para ello
nos valemos del programa AISIWIN.
C100
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
16
D. DIAGONALES _ TRACCIONADAS
Las diagonales serán un perfil C100.
La longitud mayor de los mismos es de 1,20m y su solicitación NCD = 32,39 kN, con la sección elegida obtenemos
un NCR= 328,9 · (250/1,05) = 78,31 kN, por lo que la sección Cumple.
Debido a que las diagonales trabajan a tracción, no es necesario tener en cuenta los efectos del pandeo, por lo
que se dimensionará en cuanto a la sección bruta de acero y criterios constructivos.
C100
(*)Las características geométricas y mecánicas de los perfiles vienen dadas en el apartado 10, de la presente memoria.
9.4. VUELO DEL FORJADO
Los montantes serán un perfil 2U103.
La longitud mayor de los mismos es de 2,3m en las diagonales y 7,8m en el cordón, su solicitación a compresión
es NCD = 16 kN, con la sección elegida obtenemos un NCR= 46 kN, por lo que la sección Cumple.
9.5. CORREAS _ FORJADO Y CUBIERTA
Las correas son perfiles U103 dispuestas longitudinalmente cada metro.
MEd =qL2/8 = (6,8*1*1,32)/8 = 1,44 kNm luego, MRd = 1,58 kNm Cumple
U103
(*)Las características geométricas y mecánicas de los perfiles vienen dadas en el apartado 10, de la presente memoria.
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
17
9.6. CELOSÍAS LONGITUDINALES
Cordón superior / Comprimido Cordón inferior / Traccionado
A. CORDÓN SUPERIOR _ COMPRIMIDO
El cordón superior está compuesto por 2x2C200 +1x 2U203 + 1xU103
La longitud de los mismos es de 9,75m y su solicitación a compresión es NCD = 72,9 kN, con la sección elegida
obtenemos un NCR=(2*40,48)+32,72+4,88 = 118,55 kN, por lo que la sección Cumple.
Dimensionamos para la compresión, debido a que este tipo de perfiles no son muy resistentes a la misma,
pudiendo pandear o abollarse con facilidad.
2x2C200 (caja)
1x2U203 (caja)
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
18
(*)Las características geométricas y mecánicas de los perfiles vienen dadas en el apartado 10, de la presente memoria.
1xU103
B. CORDÓN INFERIOR _ TRACCIONADO
- Forjado Restaurante
El cordón inferior está compuesto por 2C200 + 1U103
- Cálculo manual de la solicitación:
La longitud de los mismos es de 9,75m y su solicitación NCD = 45 kN, con la sección elegida obtenemos un
NCR= 952,7 · (250/1,05) + 292,6 · (250/1,05) = 296,5 kN, por lo que la sección Cumple, sobradamente a tracción,
en su caso podríamos haber optado por emplear 2C100, pero por facilidad de montaje y necesidad de comprobación
se ha decidido emplear 2C200.
Al tratarse de un cordón traccionado no hay que tener en cuenta los efectos de pandeo, por lo tanto
dimensionaremos en cuanto a la sección bruta de acero y criterios constructivos.
2C200 (caja)
1U103
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
19
C. MONTANTES
- Montante coincidente con pilares intermedios
Perfil empleado: 4x2C200 (Cajón)
El montante intermedio más comprimido coincidente con el pilar y el apoyo, se dimensiona a compresión
mediante el empleado del programa AISIWIN, para tener en cuenta los efectos del pandeo.
Su longitud es de 1,20m y su solicitación NCD = 236 kN, con la sección elegida obtenemos un
NCR=4*77,8=311,20 kN, por lo que la sección Cumple.
- Montante extremos
Perfil empleado: 2x2C200 (Cajón)
Su longitud es de 1,20m y su solicitación NCD = 115 kN, con la sección elegida obtenemos un
NCR=2*77,8=155,6 kN, por lo que la sección Cumple.
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
20
D. DIAGONALES
Las diagonales serán un perfil C100.
La longitud de los mismos es de 1,37m y su solicitación NCD = 74,58 kN, con la sección elegida obtenemos un
NCR= 328,9 · (250/1,05) = 78,31 kN, por lo que la sección Cumple.
Debido a que las diagonales trabajan a tracción, no es necesario tener en cuenta los efectos del pandeo, por lo
que se dimensionará en cuanto a la sección bruta de acero y criterios constructivos.
C100
(*)Las características geométricas y mecánicas de los perfiles vienen dadas en el apartado 10, de la presente memoria.
- Cubierta
Cordón superior / Comprimido Cordón inferior / Traccionado
A. CORDÓN SUPERIOR _ COMPRIMIDO
El cordón superior está compuesto por 2x2C200 +1x2U203 + 1xU103
La longitud de los mismos es de 9,75m y su solicitación a compresión es NCD = 89 kN, con la sección elegida
obtenemos un NCR=(2*40,48)+32,72+4,88 = 118,55 kN, por lo que la sección Cumple.
Dimensionamos para la compresión, debido a que este tipo de perfiles no son muy resistentes a la misma,
pudiendo pandear o abollarse con facilidad.
(*)Datos AISIWIN del perfil en la celosía longitudinal de forjado.
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
21
(*)Las características geométricas y mecánicas de los perfiles vienen dadas en el apartado 10, de la presente memoria.
B. CORDÓN INFERIOR _ TRACCIONADO
- Forjado Restaurante
El cordón inferior está compuesto por 2C200 + 1U103
- Cálculo manual de la solicitación:
La longitud de los mismos es de 9,75m y su solicitación NCD = 73,7 kN, con la sección elegida obtenemos un
NCR= 952,7 · (250/1,05) + 292,6 · (250/1,05) = 296,5 kN, por lo que la sección Cumple, sobradamente a tracción.
Al tratarse de un cordón traccionado no hay que tener en cuenta los efectos de pandeo, por lo tanto
dimensionaremos en cuanto a la sección bruta de acero y criterios constructivos.
2C200 (caja)
1U103
C. MONTANTES
- Montante coincidente con pilares intermedios
Perfil empleado: 2x2C200 (Cajón)
El montante intermedio más comprimido coincidente con el pilar y el apoyo, se dimensiona a compresión
mediante el empleado del programa AISIWIN, para tener en cuenta los efectos del pandeo.
Su longitud es de 1,20m y su solicitación NCD = 89,74 kN, con la sección elegida obtenemos un
NCR=x*77,8=155,6 kN, por lo que la sección Cumple.
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
22
D. DIAGONALES
Las diagonales serán un perfil C100.
La longitud de los mismos es de 0,95m y su solicitación NCD = 57,20 kN, con la sección elegida obtenemos un
NCR= 328,9 · (250/1,05) = 78,31 kN, por lo que la sección Cumple.
Debido a que las diagonales trabajan a tracción, no es necesario tener en cuenta los efectos del pandeo, por lo
que se dimensionará en cuanto a la sección bruta de acero y criterios constructivos.
C100
(*)Las características geométricas y mecánicas de los perfiles vienen dadas en el apartado 10, de la presente memoria.
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
23
10. CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS Y MECÁNICAS DE LOS PERFILES
- PERFIL C100
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
24
- PERFIL C200
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
25
- PERFIL U103
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
26
- PERFIL U203
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
27
- PERFIL 2C100 (CAJA)
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
28
- PERFIL 2C200 (CAJA)
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
29
- PERFIL 2U103
P.M4_2 Estructuras de perfiles de acero de pequeño espesor Máster en Estructuras de la Edificación 20.05.2018
30
- PERFIL 2U203
ETSAMMáster de estructuras
P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Perspectiva general P_1
ETSAMMáster de estructuras
P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Perspectiva sistemas P_2
Cerchas principales Correas secundarias de forjado Cerchas de atado y reparto a pilares
Soportes Muro entramado Marquesina y vuelo
Planta baja+0,00 m
Planta baja+0,00 m
A
A
Extremo vuelo+8,40 m
Extremo vuelo+8,40 m
B
B
Planta primera+3,10 m
Planta primera+3,10 m
Planta comedor+6,90 m
Planta comedor+6,90 m
Cubierta+11,70 m
Cubierta+11,70 m
Cota superior cubierta+11,90 m
Cota superior cubierta+11,90 m
Cota inferior celosías cubierta+10,50 m
Cota inferior celosías cubierta+10,50 m
0,950,950,950,950,950,950,950,950,950,95
9,75
0,75
2,40
1,25
1,72
Entramado de muro
C-70
C-120
Planta baja+0,00 m
Planta baja+0,00 m
A
A
Extremo vuelo+8,40 m
Extremo vuelo+8,40 m
B
B
Planta primera+3,10 m
Planta primera+3,10 m
Planta comedor+6,90 m
Planta comedor+6,90 m
Cubierta+11,70 m
Cubierta+11,70 m
Cota superior cubierta+11,90 m
Cota superior cubierta+11,90 m
Cota inferior celosías cubierta+10,50 m
Cota inferior celosías cubierta+10,50 m
1,25
2,40
0,75
0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95
9,75
1,72
Entramado de muro
C-120
C-70
ETSAMMáster de estructuras
P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Alzs Pórticos 1-11 AP_1
1 : 150Alzado 1 1 : 150Alzado 11
Planta baja+0,00 m
Planta baja+0,00 m
1
1
Extremo vuelo+8,40 m
Extremo vuelo+8,40 m
2
2
3
3
4
4
5
5
6
6
7
7
8
8
9
9
10
10
11
11
Planta primera+3,10 m
Planta primera+3,10 m
Planta comedor+6,90 m
Planta comedor+6,90 m
Cubierta+11,70 m
Cubierta+11,70 m
Cota superior cubierta+11,90 m
Cota superior cubierta+11,90 m
3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90
39,00
7,80 7,80 7,80 7,80 7,80
Cota inferior celosías cubierta+10,50 m
Cota inferior celosías cubierta+10,50 m
1,32 1,28 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30
0,630,63
0,630,63
0,630,63
0,75
2,40
1,25
C-70C-70C-70C-70C-70C-70C-70C-70C-70C-70
C-120C-120C-120C-120C-120C-120C-120C-120C-120C-120
Arranque del vuelo
Arranque de marquesina
P1 P1P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1
ETSAMMáster de estructuras
P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Alz Pórtico A AP_A
1 : 150Alzado A
Planta baja+0,00 m
Planta baja+0,00 m
1
1
Extremo vuelo+8,40 m
Extremo vuelo+8,40 m
2
2
3
3
4
4
5
5
6
6
7
7
8
8
9
9
10
10
11
11
Planta primera+3,10 m
Planta primera+3,10 m
Planta comedor+6,90 m
Planta comedor+6,90 m
Cubierta+11,70 m
Cubierta+11,70 m
Cota superior cubierta+11,90 m
Cota superior cubierta+11,90 m
Cota inferior celosías cubierta+10,50 m
Cota inferior celosías cubierta+10,50 m
3,903,903,903,903,903,903,903,903,903,90
39,00
7,807,807,807,807,80
1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,300,65
0,65
1,25
2,40
0,75
P2 P2P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2
Entramado de muro
ETSAMMáster de estructuras
P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Alz Pórtico B AP_B
1 : 150Alzado B
Planta comedor Planta comedor
6,90 m 6,90 m
Extremo vuelo Extremo vuelo
8,40 m 8,40 m
Cota inferior celosíascubierta
Cota inferior celosíascubierta
10,50 m 10,50 m
Cubierta Cubierta
11,70 m 11,70 m
Cota superior cubierta Cota superior cubierta
11,90 m 11,90 m
Ubicaciones de pilar
A-1,A-1(-0,05 m),
A-2,A-2(-0,05 m),
A-3,A-3(-0,05 m),
A-4,A-4(-0,05 m),
A-5,A-5(-0,05 m),
A-6,A-6(-0,05 m),
A-7,A-7(-0,05 m),
A-8,A-8(-0,05 m),
A-9,A-9(-0,05 m),
A-10,A-10(-0,05m), A-11,
A-11(-0,05 m)
A(0,10 m)-1,A(-0,10 m)-1,A(0,10 m)-2,A(-0,10 m)-2,A(0,10 m)-3,A(-0,10 m)-3,A(0,10 m)-4,A(-0,10 m)-4,A(0,10 m)-5,A(-0,10 m)-5,A(0,10 m)-6,A(-0,10 m)-6,A(0,10 m)-7,A(-0,10 m)-7,A(0,10 m)-8,A(-0,10 m)-8,A(0,10 m)-9,A(-0,10 m)-9,A(0,10 m)-10,
A(-0,10m)-10, A(0,10
m)-11,A(-0,10 m)-11
B-1, B-2, B-3,B-4, B-5, B-6,B-7, B-8, B-9,B-10, B-11
B-1(1,27 m),B-1(1,33 m),B-2(1,27 m),B-2(1,33 m),B-2(-1,27 m),B-2(-1,33 m),B-3(1,27 m),B-3(1,33 m),B-3(-1,27 m),B-3(-1,33 m),B-4(1,27 m),B-4(1,33 m),B-4(-1,27 m),B-4(-1,33 m),B-5(1,27 m),B-5(1,33 m),B-5(-1,27 m),B-5(-1,33 m),B-6(1,27 m),B-6(1,33 m),B-6(-1,27 m),B-6(-1,33 m),B-7(1,27 m),B-7(1,33 m),B-7(-1,27 m),B-7(-1,33 m),B-8(1,27 m),B-8(1,33 m),B-8(-1,27 m),B-8(-1,33 m),B-9(1,27 m),B-9(1,33 m),B-9(-1,27 m),B-9(-1,33 m),B-10(1,27 m),B-10(1,33 m),B-10(-1,27 m),B-10(-1,33 m),B-11(-1,27 m),B-11(-1,33 m)
ETSAMMáster de estructuras
P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Cuadro de pilares CP_01
1
1
A A
2
2
3
3
4
4
5
5
6
6
7
7
8
8
9
9
10
10
B B
11
11
3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90
7,80 7,80 7,80 7,80 7,80
9,75
39,00
P1
P2
nace
nace
P1 naceP1 nace P1 nace P1 nace P1 nace P1 nace P1 nace P1 nace P1 nace
P2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 nace
P1 nace
P2 nace
C-12
0
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
C-70 borde 2
C-120 borde
C-70 borde 2C-70 borde 2 C-70 borde 2 C-70 borde 2 C-70 borde 2 C-70 borde 2 C-70 borde 2 C-70 borde 2 C-70 borde 2
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-12
0
C-120 bordeC-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 bordeC-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
C-120 borde
P2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 naceP2 nace
0,86
0,81
U203 U203 U203 U203 U203 U203 U203 U203 U203 U203
ETSAMMáster de estructuras
P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Est comedor EstP_01
1 : 150Planta comedor
1
1
A A
2
2
3
3
4
4
5
5
6
6
7
7
8
8
9
9
10
10
B B
11
11
39,00
3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90 3,90
7,80 7,80 7,80 7,80 7,80
9,75C-70
0,98
0,98
0,98
0,98
0,98
0,98
0,98
0,98
0,98
0,98
P1 P1P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1
P2 P2P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2
C-70 borde 2C-70 borde 2 C-70 borde 2C-70 borde 2C-70 borde 2C-70 borde 2C-70 borde 2C-70 borde 2C-70 borde 2C-70 borde 2
1,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,301,30
C-70 borde
C-70C-70
C-70
C-70 C-70
C-70
C-70 C-70
C-70
C-70 C-70
C-70
C-70 C-70
C-70
C-70 C-70
C-70
C-70 C-70
C-70
C-70 C-70
C-70
C-70 C-70
C-70
C-70 C-70
C-70
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 bordeC-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 borde
C-70 bordeP2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2 P2
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
U103
ETSAMMáster de estructuras
P_4.2 PERFILES DE PEQUEÑO ESPESOR 20/05/2018Ampliación de restaurante Est cubierta EstP_02
1 : 150Cubierta
Top Related