Berlín No. 44 Colonia del Carmen Coyoacán, C.P. 04100, México D.F. Tel/Fax: 5554-6980, 5554-7480 y 5554-2094
MEMORIA DE CÁLCULO DE LOS LOCALES COMERCIALES UBICADOS EN AV. LÁZARO
CÁRDENAS NO.70, CP. 39121, COL. LA HACIENDITA, CHILPANCINGO GUERRERO.
MÉXICO D.F. Enero 2007.
Berlín No. 44 Colonia del Carmen Coyoacán, C.P. 04100, México D.F. Tel/Fax: 5554-6980, 5554-7480 y 5554-2094
1.- ANTECEDENTES Y OBJETIVO: Office Depot de México, S.A. de C.V. desarrolló el proyecto arquitectónico de unos locales comerciales ubicados en Av. Lázaro Cárdenas No. 70, Col. La Haciendita, Chilpancingo Guerrero, por su parte Office Depot de México, S.A. de C.V. ha encomendado a Báez Santa Ana Ingenieros Consultores, S.A. de C.V. (BSIC) la ejecución del proyecto estructural de dichos locales. A principios de diciembre del 2006 se llevaron a acabo reuniones en las oficinas del departamento de Desarrollo de Office Depot, donde se discutió una primer propuesta del proyecto arquitectónico así como la solución estructural más conveniente para la construcción de dicha edificación. El objetivo de la presente memoria de cálculo es describir los lineamientos generales que se adoptaron para el análisis y diseño de los elementos estructurales del mencionado inmueble. Consideramos que la información aquí presentada es suficiente para conocer los conceptos generales y los criterios de diseño que rigieron el cálculo estructural. 2.- INFORMACIÓN DISPONIBLE: Proyecto Arquitectónico: La información que se obtuvo por parte de la dirección arquitectónica fue una propuesta arquitectónica planteando criterios generales sobre alturas de entrepisos, dimensiones de claros, tipo de cubierta y una propuesta de estructura principal para lograr el proyecto arquitectónico deseado. Se contó con la siguiente información:
• Plantas arquitectónicas. • Cortes arquitectónicos • Fachadas.
Estudio de Mecánica de Suelos: Se contó con el informe de estudio de mecánica de suelos, capacidad de carga del suelo y recomendaciones para la cimentación, realizado por “Ingenieros Cuevas Asociados, S.A. de C.V.”, elaborada en octubre de 2006. Proyectos de Instalaciones: No se contó con información específica de los proyectos de instalaciones. 3.- DESCRIPCIÓN DEL INMUEBLE: El edificio esta constituido por un solo cuerpo y cuenta con un área total de aproximadamente de 552.50 m2 distribuida en un solo nivel. El área constructiva será de 43.20 m a lo largo por 15.99 m a lo ancho. En el sentido largo se cuenta con 6 ejes principales con una separación de 9.00 m. (en los tres entre-ejes centrales), una separación de 9.20 m. en el primer entre-eje y una distancia de 6.97 m. en el último entre-eje. A lo ancho se cuenta con 3 ejes principales con separaciones entre ellos de 7.12 y 2.52 m; los dos últimos ejes se encutran esviajados. El sistema de piso de la cubierta está resuelto mediante Econotecho de 11/2” de espesor y losacero con 6 cm de capa de compresión ubicada en el área de servicios (la parte esviajada), el sistema de piso está sustentado mediante armaduras y trabes de acero. La cubierta está constituida por dos superficies inclinadas a una agua, en su parte extrema, es decir la más baja tiene una altura de 4.50 m y en la cumbrera cuenta con una altura de 5.05 m. Las plantas que integran el proyecto son:
1.- Planta de cimentación. 2.- Planta de placas base. 3.- Planta de firmes. 4.- Planta de cubierta.
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4.- ESTRUCTURACIÓN: 4.1 Superestructura.
La estructura principal se resolvió mediante columnas de acero, armaduras y trabes del mismo material. Las columnas son de sección constante formadas por tres tipos de sección transversal: columnas de sección transversal “I” de peralte de 300 mm y ancho de patín de 200 mm, con espesores de alma de 9.5mm y de patines de 15.9 mm, columnas de sección “I” con un peralte de 300 mm, ancho de patín de 250 mm y espesor de alma de 12.7 mm y 22.2 mm de patín y finalmente columnas de sección transversal “I” de 230 mm de peralte 170 mm de ancho de patín con espesor de alma de 6.4 mm y espesor de patín de 7.9 mm. Las columnas se encuentran unidas entre si por armaduras y trabes de acero a las que llegan largueros de acero de tipo monten.
Las armaduras se encuentran dispuestas normales a el eje de mayor inercia de las columnas, estas están resueltas mediante cuerdas formadas a base de ángulos espalda con espalda y diagonales del mismo tipo, las armaduras tienen un peralte total de 65 cm. Las armaduras son las que le dan sustento a los largueros que a su vez apoyan el panel de cubierta. Los largueros cuentan con contraflambeos colocados a cala 3.00 m, estos tienen la función de restringir el pandeo de los mismos en el sentido perpendicular a la sección.
Las trabes dispuestas sobre los ejes letras se constituyen como elementos de rigidez ya que su principal trabajo es acoplar el sistema estructural y trabajan en mayor medida ante cargas accidentales. Dichas trabes libran claros de 9.00 m aproximadamente, las trabes están constituidas por un tipo de sección: IR 305 x 17.9 kg/m. Todas las trabes se encuentran contraventeadas con redondos de acero que restringen su pandeo lateral.
En la parte posterior de los locales se cuenta con un desnivel en la cubierta este desnivel está resuelto mediante trabes de acero de sección tipo “I” de dos tipos: IR 305 x 44.5 kg/m e IR 305 x 17.9 kg/m, ambas secciones dan soporte al sistema de piso a base de losacero cal. 22 con 6 cm de capa de compresión.
Todos los muros interiores no son de carga por lo que se encuentran desligados de la estructura principal, dichos muros deberán ser de mampostería ligera, es decir de baja densidad.
4.2 Firmes de concreto. Los firmes, son producto del nivel de cargas que deberán de transitar sobre ellos y las dimensiones del mismo, se generaron tableros de dimensiones regulares y se colocaron juntas de construcción y aislamiento, así mismo se reforzó con malla electrosoldada, para prevenir posibles agrietamientos. (ver plano de firmes).
4.3 Cimentación.
La cimentación se revisó siguiendo las recomendaciones del estudio de mecánica de suelos elaborado por “Ingenieros Cuevas Asociados S.A. de C.V.”. La cimentación se resolvió mediante zapatas aisladas que sustentan las columnas. Toda la cimentación se encuentra desligada debido a los claros, por lo cual se deberá de garantizar el correcto desplante de la estructura en el estrato indicado por el estudio de mecánica de suelos. La presión neta considerada que la estructura ejerce en el terreno para las zapatas es de 16 ton/m2 en condiciones estáticas y de 24 ton/m2 en condiciones dinámicas.
Las dimensiones de las zapatas en las columnas del primer eje longitudinal son de 2.20 x 2.20 m con un peralte total de 30 cm y de 1.60 x 1.30 m con un peralte total de 30 cm, en la colundancia, en el segundo eje longitudinal en los extremos las zapatas de centro tienen dimensiones de 2.60 x 2.60 m con un peralte total de 35 cm, en la colindancia las zapatas son de 2.40 x 2.00 m con un peralte total de 30 cm y las zapatas de centro son de 2.50 x 2.50 m con un peralte total de 30 cm y finalmente en el
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tercer eje longitudinal las zapatas de colindancia son de esquina con dimensiones de 1.50 x 1.50 m con un peralte total de 3cm y las zapatas de conlindancia de centro tienen dimensiones de 1.80 x 1.60 m con un peralte total de 30 cm. En todo el perímetro de lla colindancia se cuenta con una zapata corrida de 1.20 m de ancho con un peralte de 15 cm. El concreto empleado para la construcción de dicha cimentación fue considerado con resistencia de 250 kg/cm2.
5.- ANÁLISIS ESTRUCTURAL
5.1 Generalidades: Para el análisis por carga vertical se consideró las cargas que se producen en la cubierta considerando distintas condiciones de carga. Estas cargas son soportadas directamente a lo largo de las armaduras y trabes, las cuales se encuentran unidas a las columnas de forma continua. Tanto las columnas como las armaduras y las trabes están trabajando ante cargas gravitacionales como sísmicas. Para efectos del análisis sísmico, se realizó análisis de tipo dinámico así como estático, considerando que la estructura se desplanta en terreno de mediana rigidez, su altura es de 6.40 m. en la parte más alta y se emplea un sistema de marcos continuos en ambos sentidos. Para el análisis por cargas gravitacionales así como accidentales se generó un modelo tridimensional de dicha edificación y se cargo de acuerdo a lo anteriormente establecido. 5.2 Códigos y Manuales Utilizados:
Se hizo uso de los siguientes Reglamentos y Recomendaciones:
«Reglamento de Construcción del Distrito Federal»; México, 2005
«Manual de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad, Diseño por Sismo»; México, D. F. 1993.
«Manual de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad, Diseño por Viento»; México, D. F. 1993.
«Normas Técnicas Complementarias para el Diseño y Construcción de Estructuras de Concreto»; México, D. F., 2005.
«Normas Técnicas Complementarias para el Diseño y Construcción de Estructuras Metálicas»; México, D. F., 2005.
5.3 Clasificación de la estructura y parámetros de diseño.
• Para diseño sísmico: La estructura está clasificada como del Grupo B según su destino, y está desplantada en la zona D de acuerdo a la zonificación del Manual de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad Diseño por Sismo, en terreno de baja rigidez , es decir tipo IIl , lo que conduce al uso del siguiente espectro de diseño sísmico: - Coeficiente Sísmico: c= 0.86 - Aceleración para T=0 s. a0= 0.86 - Factor de Amplificación: Fa= 2.00 (Estr.Gpo.B) - Factor de Comportamiento Sísmico: Q = 2.00 - Espectro de Diseño: Ta = 0.00 seg. Tb = 1.70 seg. r = 1
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Especto ZD terreno III
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0.40
0.50
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0.70
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0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0T [sec]
Acel
- Los factores de carga utilizados fueron: - Para la combinación de Sismo + Carga Vertical: Fc= 1.1 - Para la combinación de Viento + Carga Vertical: Fc= 1.1 - Para Carga Vertical: Fc= 1.4 - Los factores de reducción utilizados para los elementos estructurales fueron: Para diseño de trabes y demás elementos a flexión: - Flexión: Fr= 0.9 - Cortante: Fr= 0.8 Para diseño de elementos sujetos a flexocompresión: - Flexión: Fr= 0.9 - Cortante: Fr= 0.8 - Flexocompresión: Fr= 0.8
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5.4 Cargas y condiciones de carga. a) Cargas: Las cargas utilizadas para el proyecto estructural se resumen a continuación: Azotea:
Gravitacional Sismo Hundimientos(kg/m2) (kg/m2) (kg/m2)
1.- 7.91 7.91 7.91
2.- 40 40 403.- PoPo. Largueros 0 0 04.- 40 20 5 87.91 67.91 52.91
Cargas para carga gravitacional = 90 kg/m2
Cargas para sismo o viento = 70 kg/m2
Cargas para hundimientos diferenciales = 55 kg/m2
PoPo. Instalaciones y Acabados
Carga viva azotea (pend > 5%)T O T A L.
Sistema de piso de Econo techo de 2" cal. 26 claromáximo de 1.50 m
Concepto
Área de servicios:
Gravitacional Sismo Hundimientos(kg/m2) (kg/m2) (kg/m2)
1.- 195 195 195
2.- 30 30 303.- 40 40 404.- Relleno de tezontle 52 52 525.- 95 95 956.- Enladrillado 27 27 277.- 100 70 15 539 509 454
Cargas para carga gravitacional = 540 kg/m2
Cargas para sismo o viento = 510 kg/m2
Cargas para hundimientos diferenciales = 460 kg/m2
Instalaciones
Carga viva (Azotea pend <5%)T O T A L.
Losacero romsa Seccion 4 cal. 22 con 5 cm de capade compresión.
Concepto
Peso muerto de losas de concreto
Entortado de 5 cm
b) Condiciones de Carga: Se consideraron cinco condiciones de carga independientes:
• Condición de carga 1: Carga Vertical • Condición de carga 2: Sismo dirección X • Condición de carga 3: Sismo dirección Y
Las combinaciones de carga se realizaron durante la revisión de los elementos estructurales, considerando los factores de carga mencionados anteriormente.
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5.5 Materiales:
Mampostería:
Block arena - cemento tipo ligero, resistencia al cortante V* = 3.5 kg/cm2
Mortero tipo I
Concreto: f’c= 250 kg/cm2 Ec= 221,359.50 kg/cm2
Acero de refuerzo:
fy= 4,200 kg/cm2
Acero Estructural: fy = 2530 kg/cm2 Es= 2,038,901.9 kg/cm2
Soldadura con electrodo E-70xx 6.- DISEÑO ESTRUCTURAL A continuación se presenta un resumen de los resultados obtenidos para el análisis y la revisión de la estructura: 6.1 Análisis Sísmico Dinámico Tridimensional. El análisis sísmico realizado fue dinámico modal espectral para una estructura de 5.05 m. de altura aproximadamente, desplantado en zona D, terreno tipo IlI, según la zonificación del Manual de Obras Civiles, Diseño por Sismo de la Comisión Federal de Electricidad.
Los periodos obtenidos del modelo tridimensional de este edificio son los siguientes:
Tx = 0.465844 seg. Ty = 0.404385 seg. Se verificó que los desplazamientos máximos relativos sean menores a los indicados por el Reglamento de Construcción del Distrito Federal igual a 0.006 y 0.012 para este tipo de estructuras donde los desplazamientos laterales son importantes. En el anexo se encuentran los elementos mecánicos para cada elemento obtenidos para las cargas sísmicas correspondientes, generadas del análisis dinámico realizado. 6.2 Columnas de acero. Se diseñaron de acuerdo a sus elementos mecánicos siguiendo la filosofía de diseño planteada en las Normas Técnicas Complementarias de Diseño de Estructuras de Acero del Reglamento de Construcción del Distrito Federal. En el apéndice I se presentan algunos ejemplos.
6.3 Trabes metálicas y conexiones: Se diseñaron de acuerdo a sus elementos mecánicos siguiendo la filosofía de diseño planteada en las Normas Técnicas Complementarias de Diseño de Estructuras de Acero del Reglamento de Construcción del Distrito Federal. En el apéndice I se presentan algunos ejemplos.
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6.5 Losas de concreto. Se diseñaron haciendo uso de los coeficientes de momento que señalan las Normas Técnicas Complementarias para el Diseño de Elementos de Concreto del Reglamento de Construcción del Distrito Federal. El peralte mínimo de las losas fue fijado utilizando del criterio fijado por las mismas normas. En el apéndice I se muestran algunos ejemplos. 7.- CIMENTACIÓN Presión máxima ejercida al suelo. De acuerdo a las características mecánicas del terreno y las condiciones del proyecto arquitectónico se planteo una solución a base de zapatas aisladas de concreto con una profundidad de desplante de 1.40 metros del nivel de terreno natural más una plantilla de concreto de 5 cm aproximadamente. La capacidad del terreno será de 16 ton/m2 en condiciones estáticas y de 24 ton/m2 en condiciones dinámicas. 7.2 Revisión de los elementos estructurales de la cimentación. Para el diseño de las distintas zapatas, se consideró la fatiga que induce el edificio a dichas zapatas. Debido a lo anterior se generaron zapatas de diversas dimensiones y peraltes.En el Apéndice I se presentan algunos cálculos típicos. 8.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES. De acuerdo a los resultados de los análisis efectuados, es posible concluir lo siguiente: Conclusiones. A partir de los cálculos efectuados se desarrollaron los Planos de Ingeniería Básica. En dichos planos se incluye la información básica que el Contratista requiere para construir una estructura segura, que cumple estrictamente con las especificaciones del Reglamento de Construcciones del Estado de Guerrero, tanto para las condiciones de servicio como para las condiciones de carga última. Los planos estructurales son sólo una sección del proyecto ejecutivo y existe una interrelación importante con otros proyectos: Arquitectónico, Instalaciones, etc. que deberán ser estudiados en conjunto para lograr que se construya la estructura proyectada. Para lograr esto, es importante tener presente las siguientes recomendaciones. Recomendaciones. Es sumamente importante que el contratista general estudie y entienda todos los detalles del proyecto antes de iniciar la construcción. La relación estrecha con los proyectos Arquitectónico y de Instalaciones, implican un amplio conocimiento de todos los planos, para prever cualquier interferencia o contradicción que pueda existir en los proyectos. En caso de que esto se presentase, deberá darse aviso a los proyectistas responsables para resolver la inconsistencia de proyecto. Así mismo deberá respetarse todo lo referente a estructura y en caso de requerirse de algún cambio deberá solicitarse por escrito al proyectista de la estructura. El trazo, cotas y niveles deberán obtenerse de los planos arquitectónicos correspondientes. La contratista general deberá contar con los servicios de un laboratorio de control de calidad para garantizar las especificaciones de los materiales según lo señalado en los planos estructurales.
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NOTA FINAL: En el Apéndice I se anexan algunos de los resultados del análisis estructural y del diseño de algunos elementos estructurales representativos. Se incluyen algunos diagramas de elementos mecánicos y resultados de algunas hojas de cálculo desarrolladas para revisión de diferentes elementos. En caso de requerirse mayor información o más detalle de lo que aquí se ha presentado, favor de comunicarse a Báez Santa Ana Ingenieros Consultores, S.A. de C.V., AT´N. Ing. José I. Báez a los teléfonos 5554-6980 y 5554-7480 de la Ciudad de México. México D.F. 17 de enero de 2007 M. en I. José Ignacio Báez García.
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APÉNDICE I
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No. DE PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 10-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: PSLOBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: JIBGIDENTIFICACIÓN: Zapata eje 1'' - E'
Revisión bajo condición:
Largo de la Zapata (A)= 130 cm Concreto f'c= 250 kg/cm2
Ancho de la Zapata (B)= 160 cm Acero de Ref. fy= 4200 kg/cm2
Largo del Dado (C)= 50 cm Diámetro de la varilla (en octavos)= 4Ancho del Dado (D)= 60 cm Peso volumétrico concreto= 2.4 ton/cm3
Ampliación de la zapata (Ac)= 20 cm Peso volumétrico relleno= 1.7 ton/cm3
Peralte total de la zapata (H)= 30 cm Factor de reducción por flexión Fr= 0.9Recubrimiento (r)= 5 cm Factor de reducción por cortante Fr= 0.8
Peralte extremo de la zap. (h)= 15 cmEscarpio (k)= 15 cm Capacidad de carga (est) Qa= 16.00 ton/m2
Profundidad de Desplante (Df)= 140 cm Capacidad de carga (din) Qa= 22.60 ton/m2
Carga axial nominal P= 2.79 ton Area requerida (CVertical) S= 3,054.69 cm2
Momento Flexionante M= 2.46 t•m A y/o B = 55.27 cmFactor de carga Fc= 1.4 Notas: Se supone un 25% adicional por el peso de la zapata
f*c= 200 kg/cm2 Volumen concreto zapata y dado= 0.81 m3
f"c= 170 kg/cm2 Volumen total de la excavación= 2.91 m3
Raíz de f*c= 14.14 kg/cm2 Volumen del relleno (suelto)= 2.10 m3
Porcentaje mínimo ρ min= 0.00264 Peso de zapata y dado = 1.95 tonFrbd2f"c = 9,562,500.00 Peso relleno suelto = 3.57 ton
Ix = 0.29 m4
Área (B x A)= 2.08 m2
y = 0.65 mPu = 6.64 ton
Mu = 3.45 ton•m2
σ1 = 10.85 ton/m2
σ1 = -4.46 ton/m2
Punto de inflexión "x" = 0.92 mPara distribución lineal σcv = 14.87 ton/m2
Excentricidad calculada e = 0.52 mÁrea equivalente A' = 0.42 m2
Esfuerzo efectivo en el suelo q = 15.88 ton/m2
Mensaje sobre dimensiones = Dimensiones o.k.Mensaje sobre dimensiones σcv= Dimensiones o.k.
Cortante a ½ peralte del paño del dado Vu = 8.93 tonCortante último en el suelo Vu = 13.23 ton/m2 Peralte efectivo usado "d" = 25.00 cm
B/d = 5.20 >4 Mu = 4.23 ton•mEspesor hasta 60 cm : OK 60 máx Porcentaje de acero ρ = 0.0018
Relación M/V*d = 1.55 <2 Área de acero requerida = 6.59 cm2
Criterio = VERDADERO Área de varillas propuestas = 1.27 cm2
Cortante Resitente Vr = 14.14 ton Separación calculada = 19 cmObservaciones: Peralte o.k
Área Crítica = 8,000.00 cm2 Factor α = 0.39Mu = 4.23 ton•m α • Mu = 1.63 ton•mVu = -5.66 ton Cab = 37.50 cm
Criterio para despreciar Momento: NO se desprecian los momentos Jc = 7,929,687.50 cm4
Esfuerzo Cortante vu= Revisa M kg/cm2 Esfierzo Cortante vu = 0.07 kg/cm2
Límite para el Esfuerzo Máximo Permisible "vr" = 11.31 kg/cm2
Esfuerzo Calculado para cortante resitente "vr" : 15.64 kg/cm2
Esfuerzo Cortante de Diseño a Penetración "vr" = 11.31 kg/cm2
Altura de la trabe (h) = 0 cmBase de la trabe (b) = 0 cm
Diametro de la varilla (en octavos) = 0 cmMu = 0.00
Peralte efectivo (d) = -5Frbd2f"c = 0.00
Porcentaje de acero de la trabe ρs = 0.0026 (min)Área de acero requerido = 0.00 cm2
Área de varillas propuestas = 0.00 cm2
Número de varillas en el lecho = 0
b) Revisión por flexión en dirección del sentido largo de zapata:
CONSTANTES DE CÁLCULO VOLUMETRÍA y PESOS (excavación, zapata y dado)
a) REVISIÓN A CORTANTE COMO VIGA ANCHADIMENSIONAMIENTO
DISEÑO DE ZAPATAS AISLADAS DE COLINDANCIA
DEFINICIÓN DE LA GEOMETRÍA MATERIALES
CARACTERÍSTICAS DE APOYO DEL SUELO
ELEMENTOS MECÁNCICOS (nominales) DIMENCION PRELIMINAR DE LA ZAPATA
REVISIÓN DEL ESFUERZO ACTUANTE EN EL SUELO
DATOS PARA TRABE DE LIGA
REVISIÓN CONSIDERANDO TRANSMICIÓN DE MOMENTOS
Comentarios sobre la revisión por penetración:
PERALTE PROPUESTO o.k.
ESFUERZO CORTANTE RESISTENTE A PENETRACIÓN
c) REVISIÓN POR PENETRACIÓN
Criterio de elemento ancho (2.1.5.II) :
C. Gravitacional
Esfuerzos en el suelo a lo largo de la zapata-6
-4
-2
0
2
4
6
8
10
12
130 cm
ton/m2
Cimentación ligada (trabe de liga)
No. DE PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 10-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: PSLOBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: JIBGIDENTIFICACIÓN: Zapata eje 1'' - E'
Revisión bajo condición:
Largo de la Zapata (A)= 130 cm Concreto f'c= 250 kg/cm2
Ancho de la Zapata (B)= 160 cm Acero de Ref. fy= 4200 kg/cm2
Largo del Dado (C)= 50 cm Diámetro de la varilla (en octavos)= 4Ancho del Dado (D)= 60 cm Peso volumétrico concreto= 2.4 ton/cm3
Ampliación de la zapata (Ac)= 20 cm Peso volumétrico relleno= 1.7 ton/cm3
Peralte total de la zapata (H)= 30 cm Factor de reducción por flexión Fr= 0.9Recubrimiento (r)= 5 cm Factor de reducción por cortante Fr= 0.8
Peralte extremo de la zap. (h)= 15 cmEscarpio (k)= 15 cm Capacidad de carga (est) Qa= 16.00 ton/m2
Profundidad de Desplante (Df)= 140 cm Capacidad de carga (din) Qa= 22.60 ton/m2
Carga axial nominal P= 3.55 ton Area requerida (CVertical) S= 3,054.69 cm2
Momento Flexionante M= 3.14 t•m A y/o B = 55.27 cmFactor de carga Fc= 1.1 Notas: Se supone un 25% adicional por el peso de la zapata
f*c= 200 kg/cm2 Volumen concreto zapata y dado= 0.81 m3
f"c= 170 kg/cm2 Volumen total de la excavación= 2.91 m3
Raíz de f*c= 14.14 kg/cm2 Volumen del relleno (suelto)= 2.10 m3
Porcentaje mínimo ρ min= 0.00264 Peso de zapata y dado = 1.95 tonFrbd2f"c = 9,562,500.00 Peso relleno suelto = 3.57 ton
Ix = 0.29 m4
Área (B x A)= 2.08 m2
y = 0.65 mPu = 6.06 ton
Mu = 3.45 ton•m2
σ1 = 10.57 ton/m2
σ1 = -4.74 ton/m2
Punto de inflexión "x" = 0.90 mPara distribución lineal σcv = 14.41 ton/m2
Excentricidad calculada e = 0.57 mÁrea equivalente A' = 0.26 m2
Esfuerzo efectivo en el suelo q = 23.51 ton/m2
Mensaje sobre dimensiones = Dimensiones o.k.Mensaje sobre dimensiones σcv= Dimensiones o.k.
Cortante a ½ peralte del paño del dado Vu = 14.08 tonCortante último en el suelo Vu = 20.85 ton/m2 Peralte efectivo usado "d" = 25.00 cm
B/d = 5.20 >4 Mu = 6.67 ton•mEspesor hasta 60 cm : OK 60 máx Porcentaje de acero ρ = 0.0029
Relación M/V*d = 0.98 <2 Área de acero requerida = 7.33 cm2
Criterio = VERDADERO Área de varillas propuestas = 1.27 cm2
Cortante Resitente Vr = 14.14 ton Separación calculada = 17 cmObservaciones: Peralte o.k
Área Crítica = 8,000.00 cm2 Factor α = 0.39Mu = 6.67 ton•m α • Mu = 2.58 ton•mVu = -11.15 ton Cab = 37.50 cm
Criterio para despreciar Momento: NO se desprecian los momentos Jc = 7,929,687.50 cm4
Esfuerzo Cortante vu= Revisa M kg/cm2 Esfierzo Cortante vu = -0.17 kg/cm2
Límite para el Esfuerzo Máximo Permisible "vr" = 9.90 kg/cm2
Esfuerzo Calculado para cortante resitente "vr" : 13.68 kg/cm2
Esfuerzo Cortante de Diseño a Penetración "vr" = 9.90 kg/cm2
Altura de la trabe (h) = 0 cmBase de la trabe (b) = 0 cm
Diametro de la varilla (en octavos) = 0 cmMu = 0.00
Peralte efectivo (d) = -5Frbd2f"c = 0.00
Porcentaje de acero de la trabe ρs = 0.0026 (min)Área de acero requerido = 0.00 cm2
Área de varillas propuestas = 0.00 cm2
Número de varillas en el lecho = 0
ELEMENTOS MECÁNCICOS (nominales) DIMENCION PRELIMINAR DE LA ZAPATA
REVISIÓN DEL ESFUERZO ACTUANTE EN EL SUELO
DATOS PARA TRABE DE LIGA
REVISIÓN CONSIDERANDO TRANSMICIÓN DE MOMENTOS
Comentarios sobre la revisión por penetración:
PERALTE PROPUESTO o.k.
ESFUERZO CORTANTE RESISTENTE A PENETRACIÓN
c) REVISIÓN POR PENETRACIÓN
Criterio de elemento ancho (2.1.5.II) :
DISEÑO DE ZAPATAS AISLADAS DE COLINDANCIA
DEFINICIÓN DE LA GEOMETRÍA MATERIALES
CARACTERÍSTICAS DE APOYO DEL SUELO
b) Revisión por flexión en dirección del sentido largo de zapata:
CONSTANTES DE CÁLCULO VOLUMETRÍA y PESOS (excavación, zapata y dado)
a) REVISIÓN A CORTANTE COMO VIGA ANCHADIMENSIONAMIENTO
Sismo o Viento
Esfuerzos en el suelo a lo largo de la zapata-6
-4
-2
0
2
4
6
8
10
12
130 cm
ton/m2
Cimentación ligada (trabe de liga)
Revisión de Zapatas AisladasProyecto: Locales comerciales O.D. ChilpancingoIdentificación Zapata: Zapata eje 1' - KRevisión bajo condición: 2 C.VERTICALCalculó: JIBGRevisó: PSLFecha: 10-Ene-07
Definición preliminar de la Geometría MaterialesDescripción Dimensión unidad Descripción Valor Unidad
Ancho de la Zapata A= 260 cm Concreto f'c= 250 kg/cm2
Largo de la Zapata B= 260 cm Acero de Ref. fy= 4200 kg/cm2
Largo del Dado C= 55 cm Diámetro sugerido en octavos= 4 s/uAncho del Dado D= 60 cm Peso vol. concreto = 2.4 ton/m3
Largo de la Columna E= 20 cm Peso vol. relleno = 1.7 ton/m3
Ancho de la Columna F= 30 cmAmpliación de la zapata c= 30 cm Características suelo apoyoPeralte total de la zapata h= 35 cmRecubrimiento r= 5 cm Capacidad de carga (est) Qa= 7.26 ton/m2
Peralte extremo de la zap. i= 15 cm Capacidad de carga (din) Qa= 10.50 ton/m2
Escarpio k= 20 cm Profundidad de Desplante Df= 120 cm
Elementos Mecánicos (nominales) Dimensiones preliminares de la Zapata
Carga axial nominal P= 8.49 ton Area requerida (CVert) S= 20471.76 cm2
Momento Flexionante M= 10.79 t•m A y/o B = 143.08 cmFC (CV+CM)= 1.4 Notas: 1.- Se supone un 25% adicional por el peso de la zapata
FC(CV+CM+Sismo)= 1.1 2.- Revisar las dimensiones de las zapata
Constantes de cálculo:f*c= 200 kg/cm2 Volumen concreto zapata y dado= 2.04 m3
f"c= 170 kg/cm2 Volumen total de la excavación= 8.11 m3
Raiz de f*c= 14.14 kg/cm2 Volumen del relleno (suelto)= 6.07 m3
Porcentaje mínimo ρ min= 0.00264 Peso de zapata y dado = 4.90 tonFrbd2f"c = 13770000 Peso relleno suelto = 10.32 ton
Condición de Carga para la Revisión: 2CM+CV+Sismo ----- 1 CM+CV-----2 Excentricidad calculada e = 0.56 m
Ancho para el cálculo B' = 148.00 cmEsfuerzo efectivo en el suelo = 7.04 ton/m2
Mensaje sobre dimensiones = dimensiones OKDimensionamiento
Cortante a 1/2 peralte del paño del Dado a) Revisión a Cortante como viga ancha : Vu= 4.19 ton
Esfuerzo último en el suelo Vu = 4.79 ton/m2 Nota: Sin considerar el peso de la zapata, dado y relleno.
Criterio de elemento ancho (2.1.5.II) :B/d = 8.67 >4 Peralte efectivo usado "d" = 30 cm
Espesor hasta 60 cm : OK 60 máxRelación M/V*d = 8.57 <2
Criterio = FALSOCortante Resitente Vr = 33.94 ton
Observaciones: OKb) Revisión por flexión en dirección del sentido largo de zapata:
Mu = 2.52 ton•mPorcentaje de Acero calculado ρ = 0.00075
Area de acero requerida = 7.91 cm2
Calibre propuesto de varillas: 4Separación calculada = 16 cm
c) Revisión por penetración :Revisión considerando transmisión de Momentos :
Area Crítica = 10500 cm2 Factor "alfa"= 0.39Criterio para despreciar Momento NO se desprecian los momentos "alfa" X Mu = 5.95 ton•m
Mu = 15.1 ton•m Cab = 42.50 cmVu = 7.53 ton Jc = 1.32E+07 cm4
Esfuerzo Cortante vu= Revisa M kg/cm2 Esfierzo Cortante vu = 2.63 kg/cm2
Esfuerzo Cortante resistente a Penetración:
Límite para el Esfuerzo MáximoPermisible "vr" = 11.31 kg/cm2
Esfuerzo Calculado paracortante resitente "vr" : 17.64 kg/cm2 Comentarios sobre la revisión por penetración:
Esfuerzo Cortante Resistente deDiseño a Penetración "vr" = 11.31 kg/cm2 Peralte propuesto OK
Revisión del Esfuerzo actuante en el suelo:
Volumetría excavación, zapatas y dados (pesos)
A
B
C
D
E
F
c c
c
c
ZapataDado
Columna
Ampliación Zapata
A o B
C o D
Df
ik
Dado
PLANTA ZAPATA ELEVACION ZAPATA
h
MP
Revisión de Zapatas AisladasProyecto: Locales comerciales O.D. ChilpancingoIdentificación Zapata: Zapata eje 1' - KRevisión bajo condición: 1 SISMO o VIENTOCalculó: JIBGRevisó: PSLFecha: 10-Ene-07
Definición preliminar de la Geometría MaterialesDescripción Dimensión unidad Descripción Valor Unidad
Ancho de la Zapata A= 230 cm Concreto f'c= 250 kg/cm2
Largo de la Zapata B= 230 cm Acero de Ref. fy= 4200 kg/cm2
Largo del Dado C= 55 cm Diámetro sugerido en octavos= 4 s/uAncho del Dado D= 60 cm Peso vol. concreto = 2.4 ton/m3
Largo de la Columna E= 20 cm Peso vol. relleno = 1.7 ton/m3
Ancho de la Columna F= 30 cmAmpliación de la zapata c= 30 cm Características suelo apoyoPeralte total de la zapata h= 35 cmRecubrimiento r= 5 cm Capacidad de carga (est) Qa= 7.26 ton/m2
Peralte extremo de la zap. i= 15 cm Capacidad de carga (din) Qa= 10.50 ton/m2
Escarpio k= 20 cm Profundidad de Desplante Df= 120 cm
Elementos Mecánicos (nominales) Dimensiones preliminares de la Zapata
Carga axial nominal P= 10.81 ton Area requerida (CVert) S= 26054.97 cm2
Momento Flexionante M= 13.73 t•m A y/o B = 161.42 cmFC (CV+CM)= 1.4 Notas: 1.- Se supone un 25% adicional por el peso de la zapata
FC(CV+CM+Sismo)= 1.1 2.- Revisar las dimensiones de las zapata
Constantes de cálculo:f*c= 200 kg/cm2 Volumen concreto zapata y dado= 1.70 m3
f"c= 170 kg/cm2 Volumen total de la excavación= 6.35 m3
Raiz de f*c= 14.14 kg/cm2 Volumen del relleno (suelto)= 4.65 m3
Porcentaje mínimo ρ min= 0.00264 Peso de zapata y dado = 4.08 tonFrbd2f"c = 13770000 Peso relleno suelto = 7.90 ton
Condición de Carga para la Revisión: 1CM+CV+Sismo ----- 1 CM+CV-----2 Excentricidad calculada e = 0.63 m
Ancho para el cálculo B' = 103.00 cmEsfuerzo efectivo en el suelo = 10.08 ton/m2
Mensaje sobre dimensiones = dimensiones OKDimensionamiento
Cortante a 1/2 peralte del paño del Dado a) Revisión a Cortante como viga ancha : Vu= 5.66 ton
Esfuerzo último en el suelo Vu = 7.81 ton/m2 Nota: Sin considerar el peso de la zapata, dado y relleno.
Criterio de elemento ancho (2.1.5.II) :B/d = 7.67 >4 Peralte efectivo usado "d" = 30 cm
Espesor hasta 60 cm : OK 60 máxRelación M/V*d = 8.08 <2
Criterio = FALSOCortante Resitente Vr = 33.94 ton
Observaciones: OKb) Revisión por flexión en dirección del sentido largo de zapata:
Mu = 2.99 ton•mPorcentaje de Acero calculado ρ = 0.00089
Area de acero requerida = 7.91 cm2
Calibre propuesto de varillas: 4Separación calculada = 16 cm
c) Revisión por penetración :Revisión considerando transmisión de Momentos :
Area Crítica = 10500 cm2 Factor "alfa"= 0.39Criterio para despreciar Momento NO se desprecian los momentos "alfa" X Mu = 5.95 ton•m
Mu = 15.1 ton•m Cab = 42.50 cmVu = 5.23 ton Jc = 1.32E+07 cm4
Esfuerzo Cortante vu= Revisa M kg/cm2 Esfierzo Cortante vu = 2.41 kg/cm2
Esfuerzo Cortante resistente a Penetración:
Límite para el Esfuerzo MáximoPermisible "vr" = 9.90 kg/cm2
Esfuerzo Calculado paracortante resitente "vr" : 15.43 kg/cm2 Comentarios sobre la revisión por penetración:
Esfuerzo Cortante Resistente deDiseño a Penetración "vr" = 9.90 kg/cm2 Peralte propuesto OK
Revisión del Esfuerzo actuante en el suelo:
Volumetría excavación, zapatas y dados (pesos)
A
B
C
D
E
F
c c
c
c
ZapataDado
Columna
Ampliación Zapata
A o B
C o D
Df
ik
Dado
PLANTA ZAPATA ELEVACION ZAPATA
h
MP
No. DE PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 10-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: PSLOBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: JIBGIDENTIFICACIÓN: Zapata eje 1 - H
Revisión bajo condición:
Largo de la Zapata (A)= 160 cm Concreto f'c= 250 kg/cm2
Ancho de la Zapata (B)= 180 cm Acero de Ref. fy= 4200 kg/cm2
Largo del Dado (C)= 45 cm Diámetro de la varilla (en octavos)= 4Ancho del Dado (D)= 50 cm Peso volumétrico concreto= 2.4 ton/cm3
Ampliación de la zapata (Ac)= 20 cm Peso volumétrico relleno= 1.7 ton/cm3
Peralte total de la zapata (H)= 30 cm Factor de reducción por flexión Fr= 0.9Recubrimiento (r)= 5 cm Factor de reducción por cortante Fr= 0.8
Peralte extremo de la zap. (h)= 15 cmEscarpio (k)= 15 cm Capacidad de carga (est) Qa= 16.00 ton/m2
Profundidad de Desplante (Df)= 140 cm Capacidad de carga (din) Qa= 22.60 ton/m2
Carga axial nominal P= 6.34 ton Area requerida (CVertical) S= 6,937.50 cm2
Momento Flexionante M= 2.33 t•m A y/o B = 83.29 cmFactor de carga Fc= 1.4 Notas: Se supone un 25% adicional por el peso de la zapata
f*c= 200 kg/cm2 Volumen concreto zapata y dado= 0.90 m3
f"c= 170 kg/cm2 Volumen total de la excavación= 4.03 m3
Raíz de f*c= 14.14 kg/cm2 Volumen del relleno (suelto)= 3.13 m3
Porcentaje mínimo ρ min= 0.00264 Peso de zapata y dado = 2.16 tonFrbd2f"c = 9,562,500.00 Peso relleno suelto = 5.33 ton
Ix = 0.61 m4
Área (B x A)= 2.88 m2
y = 0.80 mPu = 11.90 ton
Mu = 5.11 ton•m2
σ1 = 10.78 ton/m2
σ1 = -2.52 ton/m2
Punto de inflexión "x" = 1.30 mPara distribución lineal σcv = 15.82 ton/m2
Excentricidad calculada e = 0.43 mÁrea equivalente A' = 1.33 m2
Esfuerzo efectivo en el suelo q = 8.91 ton/m2
Mensaje sobre dimensiones = Dimensiones o.k.Mensaje sobre dimensiones σcv= Dimensiones o.k.
Cortante a ½ peralte del paño del dado Vu = 6.47 tonCortante último en el suelo Vu = 6.31 ton/m2 Peralte efectivo usado "d" = 25.00 cm
B/d = 6.40 >4 Mu = 4.17 ton•mEspesor hasta 60 cm : OK 60 máx Porcentaje de acero ρ = 0.0018
Relación M/V*d = 3.16 <2 Área de acero requerida = 6.59 cm2
Criterio = FALSO Área de varillas propuestas = 1.27 cm2
Cortante Resitente Vr = 28.28 ton Separación calculada = 19 cmObservaciones: Peralte o.k
Área Crítica = 7,250.00 cm2 Factor α = 0.39Mu = 5.11 ton•m α • Mu = 2.01 ton•mVu = 5.09 ton Cab = 35.00 cm
Criterio para despreciar Momento: NO se desprecian los momentos Jc = 6,205,208.33 cm4
Esfuerzo Cortante vu= Revisa M kg/cm2 Esfierzo Cortante vu = 1.83 kg/cm2
Límite para el Esfuerzo Máximo Permisible "vr" = 11.31 kg/cm2
Esfuerzo Calculado para cortante resitente "vr" : 16.22 kg/cm2
Esfuerzo Cortante de Diseño a Penetración "vr" = 11.31 kg/cm2
Altura de la trabe (h) = 0 cmBase de la trabe (b) = 0 cm
Diametro de la varilla (en octavos) = 0 cmMu = 0.00
Peralte efectivo (d) = -5Frbd2f"c = 0.00
Porcentaje de acero de la trabe ρs = 0.0026 (min)Área de acero requerido = 0.00 cm2
Área de varillas propuestas = 0.00 cm2
Número de varillas en el lecho = 0
b) Revisión por flexión en dirección del sentido largo de zapata:
CONSTANTES DE CÁLCULO VOLUMETRÍA y PESOS (excavación, zapata y dado)
a) REVISIÓN A CORTANTE COMO VIGA ANCHADIMENSIONAMIENTO
DISEÑO DE ZAPATAS AISLADAS DE COLINDANCIA
DEFINICIÓN DE LA GEOMETRÍA MATERIALES
CARACTERÍSTICAS DE APOYO DEL SUELO
ELEMENTOS MECÁNCICOS (nominales) DIMENCION PRELIMINAR DE LA ZAPATA
REVISIÓN DEL ESFUERZO ACTUANTE EN EL SUELO
DATOS PARA TRABE DE LIGA
REVISIÓN CONSIDERANDO TRANSMICIÓN DE MOMENTOS
Comentarios sobre la revisión por penetración:
PERALTE PROPUESTO o.k.
ESFUERZO CORTANTE RESISTENTE A PENETRACIÓN
c) REVISIÓN POR PENETRACIÓN
Criterio de elemento ancho (2.1.5.II) :
C. Gravitacional
Esfuerzos en el suelo a lo largo de la zapata-4
-2
0
2
4
6
8
10
12
160 cm
ton/m2
Cimentación ligada (trabe de liga)
No. DE PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 10-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: PSLOBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: JIBGIDENTIFICACIÓN: Zapata eje 1 - H
Revisión bajo condición:
Largo de la Zapata (A)= 120 cm Concreto f'c= 250 kg/cm2
Ancho de la Zapata (B)= 130 cm Acero de Ref. fy= 4200 kg/cm2
Largo del Dado (C)= 45 cm Diámetro de la varilla (en octavos)= 4Ancho del Dado (D)= 50 cm Peso volumétrico concreto= 2.4 ton/cm3
Ampliación de la zapata (Ac)= 20 cm Peso volumétrico relleno= 1.7 ton/cm3
Peralte total de la zapata (H)= 30 cm Factor de reducción por flexión Fr= 0.9Recubrimiento (r)= 5 cm Factor de reducción por cortante Fr= 0.8
Peralte extremo de la zap. (h)= 15 cmEscarpio (k)= 15 cm Capacidad de carga (est) Qa= 16.00 ton/m2
Profundidad de Desplante (Df)= 140 cm Capacidad de carga (din) Qa= 22.60 ton/m2
Carga axial nominal P= 8.07 ton Area requerida (CVertical) S= 6,937.50 cm2
Momento Flexionante M= 2.96 t•m A y/o B = 83.29 cmFactor de carga Fc= 1.1 Notas: Se supone un 25% adicional por el peso de la zapata
f*c= 200 kg/cm2 Volumen concreto zapata y dado= 0.61 m3
f"c= 170 kg/cm2 Volumen total de la excavación= 2.18 m3
Raíz de f*c= 14.14 kg/cm2 Volumen del relleno (suelto)= 1.57 m3
Porcentaje mínimo ρ min= 0.00264 Peso de zapata y dado = 1.47 tonFrbd2f"c = 9,562,500.00 Peso relleno suelto = 2.67 ton
Ix = 0.19 m4
Área (B x A)= 1.56 m2
y = 0.60 mPu = 10.50 ton
Mu = 3.33 ton•m2
σ1 = 17.40 ton/m2
σ1 = -3.94 ton/m2
Punto de inflexión "x" = 0.98 mPara distribución lineal σcv = 21.40 ton/m2
Excentricidad calculada e = 0.32 mÁrea equivalente A' = 0.74 m2
Esfuerzo efectivo en el suelo q = 14.28 ton/m2
Mensaje sobre dimensiones = Dimensiones o.k.Mensaje sobre dimensiones σcv= Dimensiones o.k.
Cortante a ½ peralte del paño del dado Vu = 7.26 tonCortante último en el suelo Vu = 11.62 ton/m2 Peralte efectivo usado "d" = 25.00 cm
B/d = 4.80 >4 Mu = 3.27 ton•mEspesor hasta 60 cm : OK 60 máx Porcentaje de acero ρ = 0.0014
Relación M/V*d = 1.83 <2 Área de acero requerida = 6.59 cm2
Criterio = VERDADERO Área de varillas propuestas = 1.27 cm2
Cortante Resitente Vr = 14.14 ton Separación calculada = 19 cmObservaciones: Peralte o.k
Área Crítica = 7,250.00 cm2 Factor α = 0.39Mu = 3.33 ton•m α • Mu = 1.31 ton•mVu = 1.87 ton Cab = 35.00 cm
Criterio para despreciar Momento: NO se desprecian los momentos Jc = 6,205,208.33 cm4
Esfuerzo Cortante vu= Revisa M kg/cm2 Esfierzo Cortante vu = 1.00 kg/cm2
Límite para el Esfuerzo Máximo Permisible "vr" = 9.90 kg/cm2
Esfuerzo Calculado para cortante resitente "vr" : 14.19 kg/cm2
Esfuerzo Cortante de Diseño a Penetración "vr" = 9.90 kg/cm2
Altura de la trabe (h) = 0 cmBase de la trabe (b) = 0 cm
Diametro de la varilla (en octavos) = 0 cmMu = 0.00
Peralte efectivo (d) = -5Frbd2f"c = 0.00
Porcentaje de acero de la trabe ρs = 0.0026 (min)Área de acero requerido = 0.00 cm2
Área de varillas propuestas = 0.00 cm2
Número de varillas en el lecho = 0
ELEMENTOS MECÁNCICOS (nominales) DIMENCION PRELIMINAR DE LA ZAPATA
REVISIÓN DEL ESFUERZO ACTUANTE EN EL SUELO
DATOS PARA TRABE DE LIGA
REVISIÓN CONSIDERANDO TRANSMICIÓN DE MOMENTOS
Comentarios sobre la revisión por penetración:
PERALTE PROPUESTO o.k.
ESFUERZO CORTANTE RESISTENTE A PENETRACIÓN
c) REVISIÓN POR PENETRACIÓN
Criterio de elemento ancho (2.1.5.II) :
DISEÑO DE ZAPATAS AISLADAS DE COLINDANCIA
DEFINICIÓN DE LA GEOMETRÍA MATERIALES
CARACTERÍSTICAS DE APOYO DEL SUELO
b) Revisión por flexión en dirección del sentido largo de zapata:
CONSTANTES DE CÁLCULO VOLUMETRÍA y PESOS (excavación, zapata y dado)
a) REVISIÓN A CORTANTE COMO VIGA ANCHADIMENSIONAMIENTO
Sismo o Viento
Esfuerzos en el suelo a lo largo de la zapata-10
-5
0
5
10
15
20
120 cm
ton/m2
Cimentación ligada (trabe de liga)
DISEÑO DE PLACAS BASE PARA COLUMNAS IPR DE ACERO
PROYECTO: Locales O.D. ChilpancingoNUMERO DE PROYECTO: 56-1812-04IDENTIFICACIÓN DE LA COLMNA: Placa base eje 1' - K
GEOMETRÍA DE LA COLUMNA PROPIEDADES DE LA COLUMNA:d = 300 mm A = 143.58 cm2
tw= 12.7 mm Ix = 23,248 cm4
bf= 250 mm Iy = 5,792 cm4
tf = 22.225 mm Rx = 12.72 cmRy = 6.35 cm
DATOS DEL ACERO: Sx = 1,550 cm3
Sy = 386 cm3
Fy = 2530 kg/cm2 Zx = 1,970 cm3
Zy = 708 cm3
Myx = 39.21 ton mACCIONES DE DISEÑO Myy = 10 ton m
Mpx= 49.83 ton mMx = 15.10 ton m Mpy = 17.90 ton mMy= 9.19 ton m
P = 11.89 ton
DISEÑO PRELIMINAR DE ANCLAS (AREA EN CARA EXTERIOR)
fy = 2,530 kg/cm2 Ø= 3.175 cmfsx = 891 kg/cm2 As= 7.92 cm2
Areq.= 16.21 cm2 2 anclasfsy = 2,297 kg/cm2
Areq.= 28.10 cm2 4 anclas
GEOMETRÍA DE LA PLACA BASE
H (d) = 50.00 cmB (bf) = 45.00 cm
Espesor requerido por compresiónt = 26.20 mm
Espesor requerido por tensiónt = 20.95 mm
DATOS PARA LA ITERACIÓN
c = 18.65 cm P unbal. = 22 kg OK 22.49 < 237.8ε = 5.60E-04 M = 15.00 ton m OK 0.1042406 < 0.302
C O N C R E T O o GROUT
f'c = 250.00 kg/cm2
FIBRA PROF. [cm] ε fc [kg/cm2) Ci
[kg]Mi
[kg cm]Ci
[kg] A C E R O (ANCLAS)1 1.24 0.0005 113.59 6,356 150,986 55,6532 2.49 0.0005 106.61 5,965 134,290 44,816 fy = 2530.00 kg/cm23 3.73 0.0004 99.46 5,565 118,358 34,890
4 4.97 0.0004 92.13 5,154 103,227 25,910 LECHO PROF. [cm] As [cm2] ε fs
[kg/cm2)Ti
[kg]Mi
[kg cm]Tn [kg]
5 6.22 0.0004 84.62 4,735 88,932 17,913 1 5.00 31.76 0.0004 0.00 0 0 06 7.46 0.0003 76.94 4,305 75,510 10,935 2 18.00 15.88 0.0000 0.00 0 0 07 8.70 0.0003 69.09 3,866 62,998 5,012 3 32.00 15.88 -0.0004 -817.75 -12,986 90,901 08 9.95 0.0003 61.06 3,417 51,431 182 4 45.00 15.48 -0.0008 -1614.06 -24,986 499,713 -24,9869 11.19 0.0002 52.86 2,958 40,846 0 5 57.00 0.00 -0.0012 -2349.12 0 0 0
10 12.43 0.0002 44.49 2,489 31,280 0 6 75.25 0.00 -0.0017 -2530.00 0 0 011 13.68 0.0001 35.94 2,011 22,769 0 7 89.50 0.00 -0.0021 -2530.00 0 0 012 14.92 0.0001 27.22 1,523 15,349 0 8 103.75 0.00 -0.0026 -2530.00 0 0 013 16.16 0.0001 18.32 1,025 9,057 0 9 118.00 0.00 -0.0030 -2530.00 0 0 014 17.41 0.0000 9.25 517 3,928 0 10 75.00 0.00 -0.0017 -2530.00 0 0 015 18.65 0.0000 0.00 0 0 0 79.00 -37,972 590,614 -24,986
49,884 908,962 195,311
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DISEÑO DE PLACAS BASE PARA COLUMNAS IPR DE ACERO
PROYECTO: Locales O.D. ChilpancingoNUMERO DE PROYECTO: 56-1812-04IDENTIFICACIÓN DE LA COLMNA: Placa base eje 1'' - J
GEOMETRÍA DE LA COLUMNA PROPIEDADES DE LA COLUMNA:d = 300 mm A = 89.08 cm2
tw= 9.5 mm Ix = 14,374 cm4
bf= 200 mm Iy = 2,122 cm4
tf = 15.9 mm Rx = 12.70 cmRy = 4.88 cm
DATOS DEL ACERO: Sx = 958 cm3
Sy = 141 cm3
Fy = 2530 kg/cm2 Zx = 1,170 cm3
Zy = 324 cm3
Myx = 24.24 ton mACCIONES DE DISEÑO Myy = 4 ton m
Mpx= 29.61 ton mMx = 6.98 ton m Mpy = 8.19 ton mMy= 2.98 ton m
P = 11.95 ton
DISEÑO PRELIMINAR DE ANCLAS (AREA EN CARA EXTERIOR)
fy = 2,530 kg/cm2 Ø= 2.2225 cmfsx = 594 kg/cm2 As= 3.88 cm2
Areq.= 6.18 cm2 2 anclasfsy = 1,972 kg/cm2
Areq.= 17.63 cm2 5 anclas
GEOMETRÍA DE LA PLACA BASE
H (d) = 50.00 cmB (bf) = 40.00 cm
Espesor requerido por compresiónt = 18.84 mm
Espesor requerido por tensiónt = 15.24 mm
DATOS PARA LA ITERACIÓN
c = 21.40 cm P unbal. = -24 kg OK 24.27 < 239ε = 2.70E-04 M = 6.96 ton m OK 0.0161015 < 0.1396
C O N C R E T O o GROUT
f'c = 250.00 kg/cm2
FIBRA PROF. [cm] ε fc [kg/cm2) Ci
[kg]Mi
[kg cm]Ci
[kg] A C E R O (ANCLAS)1 1.43 0.0003 59.03 3,369 79,412 28,8812 2.85 0.0002 55.08 3,143 69,609 22,463 fy = 2530.00 kg/cm23 4.28 0.0002 51.08 2,915 60,403 16,675
4 5.71 0.0002 47.05 2,685 51,802 11,527 LECHO PROF. [cm] As [cm2] ε fs
[kg/cm2)Ti
[kg]Mi
[kg cm]Tn [kg]
5 7.13 0.0002 42.98 2,452 43,817 7,030 1 5.00 19.35 0.0002 0.00 0 0 06 8.56 0.0002 38.86 2,218 36,457 3,193 2 18.00 7.74 0.0000 0.00 0 0 07 9.99 0.0001 34.70 1,980 29,733 26 3 32.00 7.74 -0.0001 -272.83 -2,112 14,782 08 11.41 0.0001 30.51 1,741 23,654 0 4 45.00 19.35 -0.0003 -607.42 -11,754 235,073 -11,7549 12.84 0.0001 26.27 1,499 18,230 0 5 57.00 0.00 -0.0004 -916.28 0 0 0
10 14.27 0.0001 21.99 1,255 13,472 0 6 75.25 0.00 -0.0007 -1386.01 0 0 011 15.69 0.0001 17.68 1,009 9,388 0 7 89.50 0.00 -0.0009 -1752.78 0 0 012 17.12 0.0001 13.32 760 5,989 0 8 103.75 0.00 -0.0010 -2119.55 0 0 013 18.55 0.0000 8.92 509 3,285 0 9 118.00 0.00 -0.0012 -2486.32 0 0 014 19.97 0.0000 4.48 256 1,285 0 10 75.00 0.00 -0.0007 -1379.57 0 0 015 21.40 0.0000 0.00 0 0 0 54.18 -13,865 249,855 -11,754
25,791 446,535 89,796
Página 1 05/01/2007
DISEÑO DE PLACAS BASE PARA COLUMNAS IPR DE ACERO
PROYECTO: Locales O.D. ChilpancingoNUMERO DE PROYECTO: 56-1812-04IDENTIFICACIÓN DE LA COLMNA: Placa base eje 1 - I
GEOMETRÍA DE LA COLUMNA PROPIEDADES DE LA COLUMNA:d = 230 mm A = 40.57 cm2
tw= 6.4 mm Ix = 3,838 cm4
bf= 170 mm Iy = 647 cm4
tf = 7.9 mm Rx = 9.73 cmRy = 3.99 cm
DATOS DEL ACERO: Sx = 334 cm3
Sy = 56 cm3
Fy = 2530 kg/cm2 Zx = 419 cm3
Zy = 116 cm3
Myx = 8.44 ton mACCIONES DE DISEÑO Myy = 1 ton m
Mpx= 10.61 ton mMx = 3.23 ton m Mpy = 2.92 ton mMy= 0.58 ton m
P = 9.10 ton
DISEÑO PRELIMINAR DE ANCLAS (AREA EN CARA EXTERIOR)
fy = 2,530 kg/cm2 Ø= 1.59 cmfsx = 744 kg/cm2 As= 1.99 cm2
Areq.= 3.13 cm2 2 anclasfsy = 806 kg/cm2
Areq.= 3.62 cm2 2 anclas
GEOMETRÍA DE LA PLACA BASE
H (d) = 40.00 cmB (bf) = 35.00 cm
Espesor requerido por compresiónt = 15.91 mm
Espesor requerido por tensiónt = 10.11 mm
DATOS PARA LA ITERACIÓN
c = 14.50 cm P unbal. = -197 kg OK 196.72 < 182ε = 2.70E-04 M = 3.24 ton m OK 0.0069496 < 0.0646
C O N C R E T O o GROUT
f'c = 250.00 kg/cm2
FIBRA PROF. [cm] ε fc [kg/cm2) Ci
[kg]Mi
[kg cm]Ci
[kg] A C E R O (ANCLAS)1 0.97 0.0003 59.03 1,997 38,014 15,0462 1.93 0.0002 55.08 1,863 33,667 12,237 fy = 2530.00 kg/cm23 2.90 0.0002 51.08 1,728 29,555 9,679
4 3.87 0.0002 47.05 1,592 25,682 7,376 LECHO PROF. [cm] As [cm2] ε fs
[kg/cm2)Ti
[kg]Mi
[kg cm]Tn [kg]
5 4.83 0.0002 42.98 1,454 22,052 5,331 1 5.00 5.97 0.0002 0.00 0 0 06 5.80 0.0002 38.86 1,315 18,670 3,550 2 21.50 3.98 -0.0001 -265.90 -1,058 1,587 07 6.77 0.0001 34.70 1,174 15,538 2,035 3 38.00 5.97 -0.0004 -892.68 -5,329 95,927 -5,3298 7.73 0.0001 30.51 1,032 12,661 791 4 45.00 0.00 -0.0006 -1158.58 0 0 09 8.70 0.0001 26.27 889 10,044 0 5 57.00 0.00 -0.0008 -1614.41 0 0 0
10 9.67 0.0001 21.99 744 7,689 0 6 75.25 0.00 -0.0011 -2307.66 0 0 011 10.63 0.0001 17.68 598 5,602 0 7 89.50 0.00 -0.0014 -2530.00 0 0 012 11.60 0.0001 13.32 451 3,785 0 8 103.75 0.00 -0.0017 -2530.00 0 0 013 12.57 0.0000 8.92 302 2,243 0 9 118.00 0.00 -0.0019 -2530.00 0 0 014 13.53 0.0000 4.48 152 980 0 10 75.00 0.00 -0.0011 -2298.17 0 0 015 14.50 0.0000 0.00 0 0 0 15.92 -6,388 97,514 -5,329
15,291 226,181 56,044
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Proyecto: 56-1812-04 Fecha: 10/01/2007Cliente: Office Depot Hecho por: JIBG
Obra: Locales O.D. Chilpancingo Revisó: Ing. PSL
Eje X= I f'c= 250 kg/cm2
Eje Y= 1' Concreto=Elemento= 68 fy= 4,200 kg/cm2
h= 60 cm Fr= 0.9 Flexiónb= 55 cm Fr= 0.7 Cortente
rec= 5 cm Fc= 1.4 CM+CVH= 1.20 m Fc= 1.1 CAk= 1.20 Q= 1.5
Carga Loc P Vx Vy T Mx MyDEAD 0.0 -13.3482 -1.9404 -0.0374 -0.0001 -0.1621 -1.7067
3.4 -12.9710 -1.9404 -0.0374 -0.0001 -0.0369 4.7935SPECX 0.0 0.0695 1.3059 4.3482 0.0046 8.4571 3.4558
3.4 0.0695 1.3059 4.3482 0.0046 6.1095 1.0275SPECY 0.0 0.0713 2.9206 0.6592 0.0016 1.2703 6.9207
3.4 0.0713 2.9206 0.6592 0.0016 0.9398 2.8654
Dir. X= 90.31 ton
Dir. Y= 76.57 ton Dir. X= 0.017 cmβ= 0.8 Dir. Y= 0.005 cm
Peso (Wu)= 382.52 ton Dir. X= 0.0006 cmDir. Y= 0.0003 cm
DATOS CALCULADOS
H'= 1.44 m o.k.Ac= 3,300.00 cm2 o.k.Ix= 990,000 cm4
Iy= 831,875 cm4
rx= 17.32 cm f*c= 200 kg/cm2
ry= 15.88 cm f"c= 170 kg/cm2
Ec= 126,491.11 kg/cm2
Ac(f"c)= 561.00 ton
Desplazamientos de entrepisoCortante total por sismo (Vs)
Peso total del edificio
Sismo
CM+CV
B/H < 4 :Relación geométrica
B o H >= 20 :
Constantes
D A T O S
ELEMENTOS MECÁNICOS
MaterialesIdentificacion
FactoresDatos geométricos
Propiedades de la sección
Clase II
hb
H
x
y
z
Página: 1 de 4
a) Efectos de esbeltez:a.1.) Direccion X:a.1.1.) Cargas gravitacionales (CM+CV): a.1.2.) Cargas laterales (CA):
H' / r < 34 - 12 (M1 / M2) ∆ Entrepiso / H <= Vs / Σ Wu8.31 -18.75 Esbelta 0.0001 0.0172 o.k.
a.1.3.) Factor de amplicación
Cm=0.6+0.4(M1/M2)>= 0.4 EI=0.4(Ec Ig/1+β)Cm= 2.3582 2.36 rige EI=
Fabx=Cm/1-(Pu/Pc) >= 1.0 Pc=Fr π EI / H' 2
Fabx= 2.3629 2.36 rige Pc= 9,271.62 ton
R= V/δ Fasx=1+(Wu/H)/((R/Q )-1.2(Wu/H))R= 10440.35 t/cm Fasx= 1.0005 1.00 rige
a.2.) Dirección Y: a.2.1.) Carga gravitacional (CM+CV): a.2.2.) Cargas laterales (CA):
H' / r < 34 - 12 (M1 / M2) ∆ Entrepiso / H <= Vs / Σ Wu9.07 38.27 o.k. 0.0000 0.0146 o.k.
a.2.3.) Factor de amplicación
Cm=0.6+0.4(M1/M2)>= 0.4 EI=0.4(Ec Ig/1+β)Cm= 0.4576 0.45758411 rige EI=
Faby=Cm/1-(Pu/Pc) >= 1.0 Pc=Fr π EI / H' 2
Faby= 0.4587 1.0 rige Pc= 7,790.73 ton
R= V/δ Fasy=1+(Wu/H)/((R/Q )-1.2(Wu/H))R= 32580.89 t/m Fasy= 1.0002 1.000 rige
b) Dimencionamientob.1.) Combinaciones de carga de diseñob.1.1) Dirección x:
Elementos mecánicos de diseñoPu= -34.93 ton Mx= -23.39 t•m My= -7.96 t•m
b.1.2) Dirección y:
Elementos mecánicos de diseñoPu= -34.93 ton Mx= -10.32 t•m My= -10.63 t•m
27,828,043,409
23,383,286,476
Combinación de carga de diseño=
Combinación de carga de diseño= Comb: 7 Loc= 0
Comb: 13 Loc= 0
Página: 2 de 4
b.1.3) Efectos Gravitacionales
Pu= 18.68748 tonb.1.3.1) Dirección x: b.1.3.2) Dirección y:
M2b= 0.23 t•m M2b= 6.71 t•m rigeexmin= 3 cm eymin= 2.75 cm
Pu(exmin)= 0.56 t•m rige Pu(eymin)= 0.51 t•m
M2bx= 0.56 t•m M2by= 6.71 t•m
b.2.) Amplificación de momentos:
b.2.1.) Dirección principal x: b.2.2.) Dirección principal y:b.2.1.1) Dirección x: b.2.2.1) Dirección y:
Mcx=Fabx(M2bx)+Fasx(M2sx) Mcy=Faby(M2by)+Fasy(M2sy)Mcx= 23.39 t•m rige Mcy= 10.63 t•m rige
Pu(exmin)= 1.05 t•m Pu(eymin)= 0.96 t•m
Mcx= 23.39 t•m Mcy= 10.63 t•m
b.2.1.2) Dirección y: b.2.2.2) Dirección x:
Mcy=Faby(M2by)+Fasy(M2sy) Mcx=Fabx(M2bx)+Fasx(M2sx)Mcy= 7.96 t•m rige Mcx= 10.32 t•m rige
Pu(eymin)= 0.96 t•m Pu(exmin)= 1.05 t•m
Mcy= 7.96 t•m Mcx= 10.32 t•m
b.3) Elementos mecánicos ejes principalesb.3.1.) Dirección principal x:
Pu= 34.93 ton ex= 66.97 cm ey= 22.79 cm
b.3.2.) Dirección principal y:
Pu= 34.93 ton ex= 29.53 cm ey= 30.43 cm
c.1.) Dimencionamiento por flexocompresión biaxialc.1.1) Aplicación por tanteosc.1.1.1.) Dirección principal x:
ρs As=ρ(b·h)ρ = o.k. As= 66.66 cm2
PRO=Fr (Ac·f"c+As·fy) Para diagrama de interacción (d/h)PRO= 588.68 ton d/h=
q =ρ (fy / f"c) Para diagrama de interacción (ex/hx)q= ex/hx=
De diagrama de interacción PRX=K·Fr·b·h·f"cKx= PRX= 98.18 ton
Rx= De diagrama de interacciónKy=
Para diagrama de interacción (ey/hy) Ry=ey/hy= PR=1/PRX+1/PRY-1/PRO
PRY=K·Fr·b·h·f"c PR= 78.55 ton o.k.
0.0202
0.41
0.25
0.91
0.4991 1.12
0.25
0.600.24
Página: 3 de 4
PRY= 235.62 ton Mu= Fr·b·h2·f"c·RMRX= 75.74 t•m
PR/PRO>0.1 MRY= 66.65 t•m
PR/PRO= o.k. 0.42836323 o.k.
c.1.1.2.) Dirección principal y:
ρs q =ρ (fy / f"c)ρ = q=
PRO=Fr (Ac·f"c+As·fy) Para diagrama de interacción (ex/hx)PRO= 588.68 ton ex/hx=
De diagrama de interacción PRX=K·Fr·b·h·f"cKx= PRX= 196.35 ton
Rx=
Para diagrama de interacción (ey/hy) De diagrama de interaccióney/hy= Ky=
Ry=PRY=K·Fr·b·h·f"c PR=1/PRX+1/PRY-1/PRO
PRY= 176.72 ton PR= 110.46 ton o.k.Mu= Fr·b·h2·f"c·R
MRX= 69.68 t•m
PR/PRO>0.1 MRY= 69.42 t•m
PR/PRO= 0.1876 o.k. 0.30120522 o.k.
d.1.) Diseño por cortanted.2.) Elementos mecánicos:d.2.1.) Dirección principal x: d.2.2.) Dirección principal y:
Vx = -10.72 ton Vx = -13.65 ton
Vy = -5.04 ton Vy = -2.20 ton
Vdis x = 10.72 ton Vdis y = 13.65 ton
d.2.3. Cortante de diseño. d.3.1.) Cortante resistenteV dis = 13.65 ton Vcr = 14,849.24 kg
RESUMEN DE RESULTADOSRefuerzo longitudinal:
As= 66.66 cm2Ø = 8 en octavos
ρs= 0.0202 No. Varillas 14 pzas
Refuerzo transversal:Ø = 3 en octavos S1 = -175.15 cm
As(una rama)= 0.71 cm2 S2 = 19.95 cmθ = 0 ° S3 = 25.00 cm
E#3@19cm S = 19 cmEmplear estribos =
0.50
0.1334
0.0202
0.23
0.25
0.4991
0.49
0.55 0.45
Página: 4 de 4
Proyecto: 56-1812-04 Fecha: 12/01/2007Cliente: Office Depot Hecho por: JIBG
Obra: Locales O.D. Chilpancingo Revisó: Ing. PSL
Eje X= I f'c= 250 kg/cm2
Eje Y= 1 Concreto=Elemento= 80 fy= 4,200 kg/cm2
h= 50 cm Fr= 0.9 Flexiónb= 60 cm Fr= 0.7 Cortente
rec= 5 cm Fc= 1.4 CM+CVH= 1.20 m Fc= 1.1 CAk= 1.20 Q= 2
Carga Loc P Vx Vy T Mx MyDEAD 0.0 -6.4525 0.0472 0.0495 0.0000 0.0666 0.1057
3.4 -6.3458 0.0472 0.0495 0.0000 -0.0992 -0.0525SPECX 0.0 0.3296 1.5338 0.1524 0.0002 0.2584 2.7924
3.4 0.3296 1.5338 0.1524 0.0002 0.2524 2.3458SPECY 0.0 0.1446 1.0810 0.0812 0.0001 0.1406 1.9678
3.4 0.1446 1.0810 0.0812 0.0001 0.1313 1.6537
Dir. X= 33.90 ton
Dir. Y= 17.31 ton Dir. X= 0.000 cmβ= 0.8 Dir. Y= 0.000 cm
Peso (Wu)= 129.62 ton Dir. X= 0.0001 cmDir. Y= 0.0001 cm
DATOS CALCULADOS
H'= 1.44 m o.k.Ac= 3,000.00 cm2 o.k.Ix= 625,000 cm4
Iy= 900,000 cm4
rx= 14.43 cm f*c= 200 kg/cm2
ry= 17.32 cm f"c= 170 kg/cm2
Ec= 126,491.11 kg/cm2
Ac(f"c)= 510.00 ton
Propiedades de la sección
B o H >= 20 :
Constantes
D A T O S
ELEMENTOS MECÁNICOS
MaterialesIdentificacion
FactoresDatos geométricos
Desplazamientos de entrepisoCortante total por sismo (Vs)
Peso total del edificio
Sismo
CM+CV
B/H < 4 :Relación geométrica
Clase II
hb
H
x
y
z
Página: 1 de 4
a) Efectos de esbeltez:a.1.) Direccion X:a.1.1.) Cargas gravitacionales (CM+CV): a.1.2.) Cargas laterales (CA):
H' / r < 34 - 12 (M1 / M2) ∆ Entrepiso / H <= Vs / Σ Wu9.98 51.88 o.k. 0.0000 0.0190 o.k.
a.1.3.) Factor de amplicación
Cm=0.6+0.4(M1/M2)>= 0.4 EI=0.4(Ec Ig/1+β)Cm= 0.0041 0.40 rige EI=
Fabx=Cm/1-(Pu/Pc) >= 1.0 Pc=Fr π EI / H' 2
Fabx= 0.4006 1.00 rige Pc= 5,853.29 ton
R= V/δ Fasx=1+(Wu/H)/((R/Q )-1.2(Wu/H))R= 677950.00 t/cm Fasx= 1.0000 1.00 rige
a.2.) Dirección Y: a.2.1.) Carga gravitacional (CM+CV): a.2.2.) Cargas laterales (CA):
H' / r < 34 - 12 (M1 / M2) ∆ Entrepiso / H <= Vs / Σ Wu8.31 39.96 o.k. 0.0000 0.0097 o.k.
a.2.3.) Factor de amplicación
Cm=0.6+0.4(M1/M2)>= 0.4 EI=0.4(Ec Ig/1+β)Cm= 0.4014 0.40141898 rige EI=
Faby=Cm/1-(Pu/Pc) >= 1.0 Pc=Fr π EI / H' 2
Faby= 0.4018 1.0 rige Pc= 8,428.74 ton
R= V/δ Fasy=1+(Wu/H)/((R/Q )-1.2(Wu/H))R= 346270.00 t/m Fasy= 1.0000 1.000 rige
b) Dimencionamientob.1.) Combinaciones de carga de diseñob.1.1) Dirección x:
Elementos mecánicos de diseñoPu= -6.69 ton Mx= 0.40 t•m My= 3.84 t•m
b.1.2) Dirección y:
Elementos mecánicos de diseñoPu= -6.69 ton Mx= 0.40 t•m My= 3.84 t•m
Combinación de carga de diseño=
Combinación de carga de diseño=
17,568,209,223
25,298,221,281
Comb: 3 Loc= 0
Comb: 3 Loc= 0
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b.1.3) Efectos Gravitacionales
Pu= 9.0335 tonb.1.3.1) Dirección x: b.1.3.2) Dirección y:
M2b= 0.09 t•m M2b= 0.15 t•m
exmin= 2.5 cm eymin= 3 cmPu(exmin)= 0.23 t•m rige Pu(eymin)= 0.27 t•m rige
M2bx= 0.23 t•m M2by= 0.27 t•m
b.2.) Amplificación de momentos:
b.2.1.) Dirección principal x: b.2.2.) Dirección principal y:b.2.1.1) Dirección x: b.2.2.1) Dirección y:
Mcx=Fabx(M2bx)+Fasx(M2sx) Mcy=Faby(M2by)+Fasy(M2sy)Mcx= 0.40 t•m rige Mcy= 3.84 t•m rige
Pu(exmin)= 0.17 t•m Pu(eymin)= 0.20 t•m
Mcx= 0.40 t•m Mcy= 3.84 t•m
b.2.1.2) Dirección y: b.2.2.2) Dirección x:
Mcy=Faby(M2by)+Fasy(M2sy) Mcx=Fabx(M2bx)+Fasx(M2sx)Mcy= 3.84 t•m rige Mcx= 0.40 t•m rige
Pu(eymin)= 0.20 t•m Pu(exmin)= 0.17 t•m
Mcy= 3.84 t•m Mcx= 0.40 t•m
b.3) Elementos mecánicos ejes principalesb.3.1.) Dirección principal x:
Pu= 6.69 ton ex= 6.04 cm ey= 57.38 cm
b.3.2.) Dirección principal y:
Pu= 6.69 ton ex= 6.04 cm ey= 57.38 cm
c.1.) Dimencionamiento por flexocompresión biaxialc.1.1) Aplicación por tanteosc.1.1.1.) Dirección principal x:
ρs As=ρ(b·h)ρ = o.k. As= 24.30 cm2
PRO=Fr (Ac·f"c+As·fy) Para diagrama de interacción (d/h)PRO= 428.44 ton d/h=
q =ρ (fy / f"c) Para diagrama de interacción (ex/hx)q= ex/hx=
De diagrama de interacción PRX=K·Fr·b·h·f"cKx= PRX= 310.59 ton
Rx= De diagrama de interacciónKy=
Para diagrama de interacción (ey/hy) Ry=ey/hy= PR=1/PRX+1/PRY-1/PRO
PRY=K·Fr·b·h·f"c PR= 51.13 ton o.k.
0.150.11
0.92
0.2001 0.12
0.87
0.0081
0.96
0.11
Página: 3 de 4
PRY= 53.55 ton Mu= Fr·b·h2·f"c·RMRX= 24.10 t•m
PR/PRO>0.1 MRY= 30.98 t•m
PR/PRO= o.k. 0.1406154 o.k.
c.1.1.2.) Dirección principal y:
ρs q =ρ (fy / f"c)ρ = q=
PRO=Fr (Ac·f"c+As·fy) Para diagrama de interacción (ex/hx)PRO= 428.44 ton ex/hx=
De diagrama de interacción PRX=K·Fr·b·h·f"cKx= PRX= 178.50 ton
Rx=
Para diagrama de interacción (ey/hy) De diagrama de interaccióney/hy= Ky=
Ry=PRY=K·Fr·b·h·f"c PR=1/PRX+1/PRY-1/PRO
PRY= 160.65 ton PR= 105.34 ton o.k.Mu= Fr·b·h2·f"c·R
MRX= 52.79 t•m
PR/PRO>0.1 MRY= 68.85 t•m
PR/PRO= 0.2459 o.k. 0.06338624 o.k.
d.1.) Diseño por cortanted.2.) Elementos mecánicos:d.2.1.) Dirección principal x: d.2.2.) Dirección principal y:
Vx = 2.10 ton Vx = 2.10 ton
Vy = 0.25 ton Vy = 0.25 ton
Vdis x = 2.10 ton Vdis y = 2.10 ton
d.2.3. Cortante de diseño. d.3.1.) Cortante resistenteV dis = 2.10 ton Vcr = 12,060.06 kg
RESUMEN DE RESULTADOSRefuerzo longitudinal:
As= 24.30 cm2Ø = 5 en octavos
ρs= 0.0081 No. Varillas 13 pzas
Refuerzo transversal:Ø = 3 en octavos S1 = -23.13 cm
As(una rama)= 0.71 cm2 S2 = 23.94 cmθ = 0 ° S3 = 27.50 cm
E#3@23cm S = 23 cm
0.23
0.25
0.2001
0.12
0.96 0.45
0.50
0.1193
0.0081
Emplear estribos =
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No. PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 03-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: JIBGOBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: Ing. PSL
CI-AR-1 ( 2 LI 51 x 6 )
Datos de la cuerda: Datos generales:Tipo ángulo: mm Fr = 0.90
Area = 6.06 cm2 Fy = 2,530.00 kg/cm2
S xy = 4.10 cm3 Fu = 4,000.00 kg/cm2
Area total = 12.12 cm2 ( 2 ángulos ) Elementos mecánicos:Fp = 30.66 ton ( 2 ángulos ) Fu = 6.62 ton
A req = 8.19 cm2 Diseñar por:Datos del tornillo: F dis = 18,641.80 kg
Tipo de tornillo: 1.- Resistencia a cortante (deslizamiento critico)Tipo de agujero: R v = 1,230.00 kg/cm2
Aplicación:Diámetro tornillo: A tornillo = 1.979 cm2 Vr = 19.48 ton
No. Tor cortante = 4 R tornillo = 2,434.57 kg
2.- Resistencia a cortante (conexiones por aplastamiento)3.- Revisión área ángulos dobles: FR = 0.65 Vr = 39.11 ton
T res = 27.60 ton RN = 2,470.00 kg/cm2
R tornillo = 4,888.94 kg
t angulo = 0.60 cm 4.- Revisión ruptura área cortanteØ tornillo = 1.59 cm S tornillos = 5.00 cm Agv = 12.00 cm2
A efectiva = 10.02 cm2Inicio = 5.00 cm Agt = 1.26 cm2
T res = 22.83 ton Long cort = 20.00 cm Anv = 7.43 cm2
Gramil = 3.00 cm Ant = 0.69 cm2
5.-Placa de conexión: Fu nt = 2,754.00 kgL = 10.00 cm 0.6FuAnv = 17,827.20 kg
t = in 6.- Revisión por aplastamientoAg = 12.70 cm2 φ = 0.75
T res = 28,917.90 kg RN = 19,354.80 kg
No. Tor = 2.00 pzasA neta = 10.28 cm2 7.- Soldadura placa de conexión:
A efectiva = 8.74 cm2Espesor = mm
T res = 31,458.79 kg Longitud = 20.00 cm
T res = 18,790.07 kg o.k.
o.k.
o.k.
o.k.
CÁLCULO DE CONEXIONES ATRONILLADAS A TENSIÓN DE ACUERDO A NTCDEM DEL RCDF-93
IDENTIFICACIÓN DEL ELEMENTO:
.o.k.
o.k.
o.k.
o.k.
A-325
Estandar
15.88 mm (⅝")
Rosca ADENTRO de los planos de corte
LI 51 x 6
1/2
Promedio 50%+50%
Cortante doble
6
AR-1
No. PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 03-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: JIBGOBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: Ing. PSL
D-AR-1 ( 2 LI 38 x 5 )
Datos de la cuerda: Datos generales:Tipo ángulo: mm Fr = 0.90
Area = 3.43 cm2 Fy = 2,530.00 kg/cm2
S xy = 1.64 cm3 Fu = 4,000.00 kg/cm2
Area total = 6.86 cm2 ( 2 ángulos ) Elementos mecánicos:Fp = 17.36 ton ( 2 ángulos ) Fu = 2.87 ton
A req = 4.44 cm2 Diseñar por:Datos del tornillo: F dis = 10,112.90 kg
Tipo de tornillo: 1.- Resistencia a cortante (deslizamiento critico)Tipo de agujero: R v = 1,230.00 kg/cm2
Aplicación:Diámetro tornillo: A tornillo = 1.267 cm2 Vr = 9.35 ton
No. Tor cortante = 3 R tornillo = 1,558.13 kg
2.- Resistencia a cortante (conexiones por aplastamiento)3.- Revisión área ángulos dobles: FR = 0.65 Vr = 18.77 ton
T res = 15.62 ton RN = 2,470.00 kg/cm2
R tornillo = 3,128.92 kg
t angulo = 0.50 cm 4.- Revisión ruptura área cortanteØ tornillo = 1.27 cm S tornillos = 5.00 cm Agv = 7.50 cm2
A efectiva = 5.43 cm2Inicio = 5.00 cm Agt = 0.90 cm2
T res = 12.37 ton Long cort = 15.00 cm Anv = 5.12 cm2
Gramil = 2.00 cm Ant = 0.50 cm2
5.-Placa de conexión: Fu nt = 2,012.50 kgL = 6.00 cm 0.6FuAnv = 12,285.00 kg
t = in 6.- Revisión por aplastamientoAg = 7.62 cm2 φ = 0.75
T res = 17,350.74 kg RN = 15,483.84 kg
No. Tor = 1.00 pzasA neta = 5.60 cm2 7.- Soldadura placa de conexión:
A efectiva = 4.76 cm2Espesor = mm
T res = 17,147.86 kg Longitud = 12.00 cm
T res = 11,274.04 kg o.k.
o.k.
o.k.
o.k.
CÁLCULO DE CONEXIONES ATRONILLADAS A TENSIÓN DE ACUERDO A NTCDEM DEL RCDF-93
IDENTIFICACIÓN DEL ELEMENTO:
.o.k.
o.k.
o.k.
o.k.
A-325
Estandar
12.7 mm (½")
Rosca ADENTRO de los planos de corte
LI 38 x 5
1/2
Promedio 50%+50%
Cortante doble
6
AR-1
No. PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 04-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: JIBGOBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: Ing. PSL
CI-AR-3 ( 2 LI 64 x 10 )
Datos de la cuerda: Datos generales:Tipo ángulo: mm Fr = 0.90
Area = 11.16 cm2 Fy = 2,530.00 kg/cm2
S xy = 9.34 cm3 Fu = 4,000.00 kg/cm2
Area total = 22.32 cm2 ( 2 ángulos ) Elementos mecánicos:Fp = 56.47 ton ( 2 ángulos ) Fu = 17.35 ton
A req = 16.21 cm2 Diseñar por:Datos del tornillo: F dis = 36,909.80 kg
Tipo de tornillo: 1.- Resistencia a cortante (deslizamiento critico)Tipo de agujero: R v = 1,230.00 kg/cm2
Aplicación:Diámetro tornillo: A tornillo = 3.879 cm2 Vr = 38.17 ton
No. Tor cortante = 4 R tornillo = 4,771.76 kg
2.- Resistencia a cortante (conexiones por aplastamiento)3.- Revisión área ángulos dobles: FR = 0.65 Vr = 76.66 ton
T res = 50.82 ton RN = 2,470.00 kg/cm2
R tornillo = 9,582.31 kg
t angulo = 1.00 cm 4.- Revisión ruptura área cortanteØ tornillo = 2.22 cm S tornillos = 6.00 cm Agv = 25.00 cm2
A efectiva = 17.56 cm2Inicio = 7.00 cm Agt = 2.90 cm2
T res = 39.98 ton Long cort = 25.00 cm Anv = 14.84 cm2
Gramil = 3.50 cm Ant = 1.63 cm2
5.-Placa de conexión: Fu nt = 6,520.00 kgL = 11.00 cm 0.6FuAnv = 35,616.00 kg
t = in 6.- Revisión por aplastamientoAg = 17.46 cm2 φ = 0.75
T res = 39,762.11 kg RN = 33,870.90 kg
No. Tor = 2.00 pzasA neta = 13.43 cm2 7.- Soldadura placa de conexión:
A efectiva = 11.42 cm2Espesor = mm
T res = 41,096.57 kg Longitud = 22.00 cm
T res = 37,893.30 kg o.k.
o.k.
o.k.
o.k.
CÁLCULO DE CONEXIONES ATRONILLADAS A TENSIÓN DE ACUERDO A NTCDEM DEL RCDF-93
IDENTIFICACIÓN DEL ELEMENTO:
.o.k.
o.k.
o.k.
o.k.
A-325
Estandar
22.22 mm (⅞")
Rosca ADENTRO de los planos de corte
LI 64 x 10
5/8
Promedio 50%+50%
Cortante doble
11
AR-3
No. PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 04-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: JIBGOBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: Ing. PSL
D-AR-3 ( 2 LI 64 x 5 )
Datos de la cuerda: Datos generales:Tipo ángulo: mm Fr = 0.90
Area = 5.81 cm2 Fy = 2,530.00 kg/cm2
S xy = 4.92 cm3 Fu = 4,000.00 kg/cm2
Area total = 11.62 cm2 ( 2 ángulos ) Elementos mecánicos:Fp = 29.40 ton ( 2 ángulos ) Fu = 7.06 ton
A req = 8.01 cm2 Diseñar por:Datos del tornillo: F dis = 18,229.30 kg
Tipo de tornillo: 1.- Resistencia a cortante (deslizamiento critico)Tipo de agujero: R v = 1,230.00 kg/cm2
Aplicación:Diámetro tornillo: A tornillo = 2.850 cm2 Vr = 21.03 ton
No. Tor cortante = 3 R tornillo = 3,505.78 kg
2.- Resistencia a cortante (conexiones por aplastamiento)3.- Revisión área ángulos dobles: FR = 0.65 Vr = 42.24 ton
T res = 26.46 ton RN = 2,470.00 kg/cm2
R tornillo = 7,040.07 kg
t angulo = 0.50 cm 4.- Revisión ruptura área cortanteØ tornillo = 1.91 cm S tornillos = 5.00 cm Agv = 8.00 cm2
A efectiva = 9.56 cm2Inicio = 6.00 cm Agt = 1.45 cm2
T res = 21.76 ton Long cort = 16.00 cm Anv = 4.67 cm2
Gramil = 3.50 cm Ant = 0.89 cm2
5.-Placa de conexión: Fu nt = 3,577.50 kgL = 8.00 cm 0.6FuAnv = 11,199.00 kg
t = in 6.- Revisión por aplastamientoAg = 12.70 cm2 φ = 0.75
T res = 28,917.90 kg RN = 29,032.20 kg
No. Tor = 1.00 pzasA neta = 9.17 cm2 7.- Soldadura placa de conexión:
A efectiva = 7.80 cm2Espesor = mm
T res = 28,065.65 kg Longitud = 20.00 cm
T res = 18,790.07 kg o.k.
o.k.
o.k.
o.k.
CÁLCULO DE CONEXIONES ATRONILLADAS A TENSIÓN DE ACUERDO A NTCDEM DEL RCDF-93
IDENTIFICACIÓN DEL ELEMENTO:
.o.k.
o.k.
o.k.
o.k.
A-325
Estandar
19.05 mm (¾")
Rosca ADENTRO de los planos de corte
LI 64 x 5
5/8
Promedio 50%+50%
Cortante doble
6
AR-3
No. PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 11-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: JIBGOBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: Ing. PSL
CI-AR-6 ( 2 LI 89 x 13 )
Datos de la cuerda: Datos generales:Tipo ángulo: mm Fr = 0.90
Area = 20.97 cm2 Fy = 2,530.00 kg/cm2
S xy = 24.41 cm3 Fu = 4,000.00 kg/cm2
Area total = 41.94 cm2 ( 2 ángulos ) Elementos mecánicos:Fp = 106.11 ton ( 2 ángulos ) Fu = 16.52 ton
A req = 26.93 cm2 Diseñar por:Datos del tornillo: F dis = 61,314.10 kg
Tipo de tornillo: 1.- Resistencia a cortante (deslizamiento critico)Tipo de agujero: R v = 1,230.00 kg/cm2
Aplicación:Diámetro tornillo: A tornillo = 5.067 cm2 Vr = 62.33 ton
No. Tor cortante = 5 R tornillo = 6,232.50 kg
2.- Resistencia a cortante (conexiones por aplastamiento)3.- Revisión área ángulos dobles: FR = 0.65 Vr = 125.16 ton
T res = 95.50 ton RN = 2,470.00 kg/cm2
R tornillo = 12,515.67 kg
t angulo = 1.30 cm 4.- Revisión ruptura área cortanteØ tornillo = 2.54 cm S tornillos = 8.00 cm Agv = 49.40 cm2
A efectiva = 34.92 cm2Inicio = 6.00 cm Agt = 5.07 cm2
T res = 79.52 ton Long cort = 38.00 cm Anv = 30.83 cm2
Gramil = 5.00 cm Ant = 3.21 cm2
5.-Placa de conexión: Fu nt = 12,850.50 kgL = 15.00 cm 0.6FuAnv = 73,983.00 kg
t = in 6.- Revisión por aplastamientoAg = 28.58 cm2 φ = 0.75
T res = 65,065.28 kg RN = 46,451.52 kg
No. Tor = 2.00 pzasA neta = 23.13 cm2 7.- Soldadura placa de conexión:
A efectiva = 19.66 cm2Espesor = mm
T res = 70,782.28 kg Longitud = 30.00 cm
T res = 65,765.23 kg o.k.
o.k.
o.k.
o.k.
CÁLCULO DE CONEXIONES ATRONILLADAS A TENSIÓN DE ACUERDO A NTCDEM DEL RCDF-93
IDENTIFICACIÓN DEL ELEMENTO:
.o.k.
o.k.
o.k.
o.k.
A-325
Estandar
25.4 mm (1")
Rosca ADENTRO de los planos de corte
LI 89 x 13
3/4
Promedio 50%+50%
Cortante doble
14
AR-6
No. PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 11-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: JIBGOBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: Ing. PSL
D-AR-6 ( 2 LI 64 x 6 )
Datos de la cuerda: Datos generales:Tipo ángulo: mm Fr = 0.90
Area = 7.68 cm2 Fy = 2,530.00 kg/cm2
S xy = 6.39 cm3 Fu = 4,000.00 kg/cm2
Area total = 15.36 cm2 ( 2 ángulos ) Elementos mecánicos:Fp = 38.86 ton ( 2 ángulos ) Fu = 3.84 ton
A req = 9.38 cm2 Diseñar por:Datos del tornillo: F dis = 21,350.40 kg
Tipo de tornillo: 1.- Resistencia a cortante (deslizamiento critico)Tipo de agujero: R v = 1,230.00 kg/cm2
Aplicación:Diámetro tornillo: A tornillo = 2.850 cm2 Vr = 21.03 ton
No. Tor cortante = 3 R tornillo = 3,505.78 kg
2.- Resistencia a cortante (conexiones por aplastamiento)3.- Revisión área ángulos dobles: FR = 0.65 Vr = 42.24 ton
T res = 34.97 ton RN = 2,470.00 kg/cm2
R tornillo = 7,040.07 kg
t angulo = 0.60 cm 4.- Revisión ruptura área cortanteØ tornillo = 1.91 cm S tornillos = 5.00 cm Agv = 9.60 cm2
A efectiva = 12.88 cm2Inicio = 6.00 cm Agt = 1.74 cm2
T res = 29.34 ton Long cort = 16.00 cm Anv = 5.60 cm2
Gramil = 3.50 cm Ant = 1.07 cm2
5.-Placa de conexión: Fu nt = 4,293.00 kgL = 8.00 cm 0.6FuAnv = 13,438.80 kg
t = in 6.- Revisión por aplastamientoAg = 15.24 cm2 φ = 0.75
T res = 34,701.48 kg RN = 34,838.64 kg
No. Tor = 1.00 pzasA neta = 11.01 cm2 7.- Soldadura placa de conexión:
A efectiva = 9.36 cm2Espesor = mm
T res = 33,678.78 kg Longitud = 16.00 cm
T res = 22,548.08 kg o.k.
o.k.
o.k.
o.k.
CÁLCULO DE CONEXIONES ATRONILLADAS A TENSIÓN DE ACUERDO A NTCDEM DEL RCDF-93
IDENTIFICACIÓN DEL ELEMENTO:
.o.k.
o.k.
o.k.
o.k.
A-325
Estandar
19.05 mm (¾")
Rosca ADENTRO de los planos de corte
LI 64 x 6
3/4
Promedio 50%+50%
Cortante doble
9
AR-6
No. DE PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 04-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: JIBGOBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: Ing. PSLIDENTIFICACIÓN : Conexión Trabe TP-1 con C-2
d = 313 mm A = 56.70 cm2
tw = 6.60 mm Peso = 44.5 kg/mbf = 166 mm Ix = 9,906.00 cm4
tf = 11.20 mm Iy = 845.00 cm4
J = 19.10 cm4
B = 25 cm fy = 2,530.00 kg/cm2 Rx = 13.20 cmH = 30 cm E = 2,038,901.90 kg/cm3 Ry = 3.90 cm
Sx = 633.00 cm3
Fr = 0.7 Vcr Sy = 102.00 cm3
Mu = 11.55 ton•m Zx = 706.00 cm3
Vu = 5.10 ton Zy = 157.00 cm3
Myx = 16.01 ton•mo.k. Myy = 2.58 ton•mo.k. Mpx = 17.86 ton•m
Mpy = 3.97 ton•mo.k. Vy = 29.15 tono.k. Vp = 48.52 ton
bf= 16.60 cm Tdis 1= 58,797.20 kgtf= 1.12 cm Tdis 2= 36,900.96 kg
Af= 18.59 cm2 Tdis 3= 57,066.45 kgTdis= 47,849.08 kg
Diseño por :
ÁREA REQUERIDA EN LA PLACAAreq (min) = 18.91 cm2 Tipo de tornillo:
Areq (max) = 20.80 cm2 Tipo de agujero:Areq (alma) = 15.14 cm2
Diámetro tornillos patines:
b min = 17 cm Cortante:
Treq = 11.13 cm Vdis = 47,849.08 kg
T = in FR = 0.65
A min = 21.59 cm2 RN = 2,470.00 kg/cm2
b max = 25 cm A tornillo = 2.85 cm2
A max = 31.75 cm2 R tornillo = 7,040.07 kg
T min = o.k. T max = o.k. No por patin = 4 tornillos
DATOS DE LOS TORNILLOS
PROPIEDADES DEL PERFIL
TENSIÓN DE DISEÑOCARACTERÍSTICAS DEL PATÍN
PATINES
DATOS DEL ACERO
ELEMENTOS MECÁNICOS
DATOS COLUMNA
TIPO DE TRABE GOMETRIA SECCION
DISEÑO DE CONEXIONES PRINCIPALES ATORNILLADAS
DISEÑO PLÁSTICO (tipo 1)Patines (bf/2tf)
Patines (bf/2tf)Alma (d/tw)
Alma (d/tw)SECCIÓN COMPACTA (tipo 2)
PLACAS MUÑON DISEÑO TORNILLOS
bf
D
tf
tw
Perfil formado por placas
Perfil laminado
IR 305x44.5
1/2
Promedio (M. Plastico 50%+50% E. Mecanicos)
A-325
Estandar
19.05 mm (¾")
Rosca ADENTRO de los planos de corte
Doble
Hoja: 1 de: 2
No. DE PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 04-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: JIBGOBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: Ing. PSLIDENTIFICACIÓN : Conexión Trabe TP-1 con C-2
DISEÑO DE CONEXIONES PRINCIPALES ATORNILLADAS
d Total= 31 cm Diámetro tornillos alma:d Efectivo = 28.46 cm Cortante:
T req = 0.532 cm Vdis = 26,812.19 kgT alma = in Rv = 1,230.00 kg/cm2
Espesor = A tornillo = 2.85 cm2
R tornillo = 3,505.78 kgNo alma = 3 tornillos
b = 16 cm SOLDADURA E 70 xxTreq = 1.30 cm TENSIÓN
T = in Espesor = 8.00 mmo.k. A = 25.4 cm2 Longitud = 25 cm
Tres = 31,317 kgd = 26 cm Soldar a penetración
T req = 0.5823 cm CORTANTET = in Espesor = 3.00 mm
o.k. A = 16.51 cm2 Longitud = 28.00 cmV res = 13,153 kg
Soldar ambos lados
o.k.
ALMA
PLACAS DE CONEXIÓNPATINES
ALMA DESLIZAMIENTO CRÍTICO
1/4
19.05 mm (¾")
Doble
5/8
1/4
Hoja: 2 de: 2
No. DE PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 11-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: JIBG
OBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: Ing. PSLIDENTIFICACIÓN: Trabe Tp-2 con C-1
fy = 2,530.00 kg/cm2
E = 2,038,901.90 kg/cm3
d = 310 mm d = 310 mm Fr = 0.8tw = 5.80 mm tw = 5.80 mm Vu = 1.45 ton
bf = 165 mm bf = 165 mm Vy = 25.62 tontf = 9.70 mm tf = 9.70 mm Vp = 42.64 ton
Diseño por :o.k. o.k. Vdis= 22.05 tono.k. o.k.
o.k. o.k.o.k. o.k.
Placa = in Espesor de filete = mm
long = 27.06 cmArea neta = 21.48 cm2
Longitud de filete = 29.06 cmArea efe = 17.70 cm2 Tres = 22.75 ton
VRES = 35.82 ton o.k.o.k.
R n = 2,535.00 kg/cm2
Tipo de tornillo: A tornillo = 1.979 cm2
Rosca: R tornillo = 5,017.59 kgDiámetro tornillo: Tipo :
No. Tornillos = Vr = 15.05 tono.k.
PLACA DE CONEXIÓN LONGITUD DE SOLDADURA E70 XX
DATOS DE LOS TORNILLOSResistencia a cortante
(Conexión por aplastamiento)
3
DISEÑO DE CONEXIONES SECUNDARIAS
SECCIÓN A CONECTARSE
DISEÑO PLÁSTICO (tipo 1)Patines (bf/2tf)
DATOS DEL ACERO
ELEMENTOS MECÁNICOS
SECCIÓN CONECTADA
Sección conectada Sección a conectarse
DISEÑO PLÁSTICO (tipo 1)Patines (bf/2tf)
Patines (bf/2tf)Alma (d/tw)
Alma (d/tw)SECCIÓN COMPACTA (tipo 2)
Alma (d/tw)SECCIÓN COMPACTA (tipo 2)
Patines (bf/2tf)Alma (d/tw)
IR 305x38.7
5/16
Promedio
IR 305x38.7
Perfil formado por 3 placasPerfil formado por 3 placas
5
Un lado Ambos lados
A-325
ADENTRO del plano de corte
15.88 mm (⅝") SENCILLO
No. DE PROYECTO: 56-1812-04 FECHA:CLIENTE: Office Depot HECHO POR:OBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ:IDENTIFICACIÓN : Trabe Tp-3 con C-2
d = 251 mm A = 22.80 cm2
tw = 4.80 mm Peso = 17.9 kg/mbf = 101 mm Ix = 2,239.00 cm4
tf = 5.30 mm Iy = 91.00 cm4
J = 2.50 cm4
B = 25 cm fy = 2,530.00 kg/cm2 Rx = 9.90 cmH = 30 cm E = 2,038,901.90 kg/cm3 Ry = 2.00 cm
Sx = 179.00 cm3
Fr = 0.7 Vcr Sy = 18.00 cm3
Mu = 2.33 ton•m Zx = 206.00 cm3
Vu = 1.65 ton Zy = 29.00 cm3
Myx = 4.53 ton•mNO Myy = 0.46 ton•mo.k. Mpx = 5.21 ton•m
Mpy = 0.73 ton•mo.k. Vy = 17.54 tono.k. Vp = 29.19 ton
RESULTADOS DE DISEÑO
bf= 10.10 cm Tdis 1= 16,928.86 kg
tf= 0.53 cm Tdis 2= 9,282.87 kgAf= 5.35 cm2 Tdis 3= 20,764.14 kg
Tdis= 15,023.51 kgDiseño por:
Tipo de tornillo:Tipo de agujero: Areq (min) = 5.94 cm2
Areq (max) = 6.53 cm2
DISEÑO DE CONEXIÓN POR CORTANTEb min = 12 cm V dis = 15.42 tonTreq = 4.95 cm A requerida neta = 8.71 cm2
t = in (9.525mm) Longitud placa= 22.00 cmA min = 11.43 cm2 A efectiva = 11.1198 cm2
b max = 25 cm Espesor = in (6.35mm)A max = 23.813 cm2
o.k.
PROPIEDADES DEL PERFIL
TENSIÓN DE DISEÑO
ÁREA REQUERIDA EN LA PLACA
DISEÑO DE CONEXIONES PRINCIPALES04-Ene-07JIBG
DISEÑO PLÁSTICO (tipo 1)
Ing. PSL
DATOS DEL ACERO
ELEMENTOS MECÁNICOS
DATOS COLUMNA
TIPO DE TRABE GOMETRIA SECCION
DATOS GENRALES DE LOS TORNILLOS
CARACTERÍSTICAS DEL PATÍN
Patines (bf/2tf)
PLACAS DE CONEXIÓN PATINES
Alma (d/tw)SECCIÓN COMPACTA (tipo 2)
Patines (bf/2tf)Alma (d/tw)
bf
D
tf
tw
Perfil formado por placas
Perfil laminado
IR 254x17.9
3/8
Promedio (M. Plastico 50%+50% E. Mecanicos)
A-325
Estandar
Rosca ADENTRO de los planos de corte
1/4
Hoja 1 de 2
No. DE PROYECTO: 56-1812-04 FECHA:CLIENTE: Office Depot HECHO POR:OBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ:IDENTIFICACIÓN : Trabe Tp-3 con C-2
DISEÑO DE CONEXIONES PRINCIPALES04-Ene-07JIBGIng. PSL
Espesor placa = o.k.
Espesor de filete = 8 mm Espesor de filete = 1 mmLongitud de filete = 12 cm
Tres = 15 ton Longitud de filete = 22 cmTres = 21,875 kg
Diámetro tornillo :
No. Tornillos = pzas Diámetro tornillo :
Resistencia a cortante (aplastamiento) No. Tornillos = pzasFR = Resistencia a cortante (deslizamiento critico)
A tornillo = cm2 A tornillo = 2.850 cm2
RN = kg/cm2 R v = 1,230.00 kg/cm2
R tornillo = kg R tornillo = 3,505.78 kg
Vr = ton Vr = 10.52 ton
o.k.
SOLDADURA E70 XX ALMASOLDADURA E70 XX PATINES
TORILLOS PATINES
o.k.
o.k.TORNILLOS ALMA
o.k.19.56
o.k.
0.651.979
2,470.004,888.94
15.88 mm (⅝")
19.05 mm (¾")4
3
Soldadura de penetración
Hoja 2 de 2
No. DE PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 15-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: JIBGOBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: Ing. PSLIDENTIFICACIÓN : Conexión Trabe TP-4 con C-1 mensula
d = 303 mm A = 26.80 cm2
tw = 5.00 mm Peso = 21.1 kg/mbf = 101 mm Ix = 3,688.00 cm4
tf = 5.70 mm Iy = 98.00 cm4
J = 2.90 cm4
B = 30 cm fy = 2,530.00 kg/cm2 Rx = 11.70 cmH = 20 cm E = 2,038,901.90 kg/cm3 Ry = 1.90 cm
Sx = 244.00 cm3
Fr = 0.7 Vcr Sy = 20.00 cm3
Mu = 1.40 ton•m Zx = 285.00 cm3
Vu = 0.70 ton Zy = 31.00 cm3
Myx = 6.17 ton•mo.k. Myy = 0.51 ton•mo.k. Mpx = 7.21 ton•m
Mpy = 0.78 ton•mo.k. Vy = 22.16 tono.k. Vp = 36.89 ton
bf= 10.10 cm Tdis 1= 18,206.51 kgtf= 0.57 cm Tdis 2= 4,620.46 kg
Af= 5.76 cm2 Tdis 3= 23,797.03 kgTdis= 14,208.75 kg
Diseño por :
ÁREA REQUERIDA EN LA PLACAAreq (min) = 5.62 cm2 Tipo de tornillo:
Areq (max) = 6.18 cm2 Tipo de agujero:Areq (alma) = 10.61 cm2
Diámetro tornillos patines:
b min = 11 cm Cortante:
Treq = 5.11 cm Vdis = 14,208.75 kg
T = in FR = 0.65
A min = 6.985 cm2 RN = 2,470.00 kg/cm2
b max = 30 cm A tornillo = 1.98 cm2
A max = 19.05 cm2 R tornillo = 4,888.94 kg
T min = o.k. T max = o.k. No por patin = 2 tornillos
PLACAS MUÑON DISEÑO TORNILLOS
Patines (bf/2tf)Alma (d/tw)
Alma (d/tw)SECCIÓN COMPACTA (tipo 2)
GOMETRIA SECCION
DISEÑO DE CONEXIONES PRINCIPALES ATORNILLADAS
DISEÑO PLÁSTICO (tipo 1)Patines (bf/2tf)
DATOS DE LOS TORNILLOS
PROPIEDADES DEL PERFIL
TENSIÓN DE DISEÑOCARACTERÍSTICAS DEL PATÍN
PATINES
DATOS DEL ACERO
ELEMENTOS MECÁNICOS
DATOS COLUMNA
TIPO DE TRABE
bf
D
tf
tw
Perfil formado por placas
Perfil laminado
IR 305x21.1
1/4
Promedio (M. Plastico 50%+50% E. Mecanicos)
A-325
Estandar
15.88 mm (⅝")
Rosca ADENTRO de los planos de corte
Doble
Hoja: 1 de: 2
No. DE PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 15-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: JIBGOBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: Ing. PSLIDENTIFICACIÓN : Conexión Trabe TP-4 con C-1 mensula
DISEÑO DE CONEXIONES PRINCIPALES ATORNILLADAS
d Total= 30 cm Diámetro tornillos alma:d Efectivo = 28.73 cm Cortante:
T req = 0.3694 cm Vdis = 18,793.70 kgT alma = in Rv = 1,230.00 kg/cm2
Espesor = A tornillo = 1.98 cm2
R tornillo = 2,434.57 kgNo alma = 3 tornillos
b = 10 cm SOLDADURA E 70 xxTreq = 0.62 cm TENSIÓN
T = in Espesor = 2.00 mmo.k. A = 6.35 cm2 Longitud = 30 cm
Tres = 9,395 kgd = 26 cm Soldar a penetración
T req = 0.4082 cm CORTANTET = in Espesor = 1.00 mm
o.k. A = 16.51 cm2 Longitud = 28.00 cmV res = 4,384 kg
Soldar ambos lados
ALMA
PLACAS DE CONEXIÓNPATINES
ALMA DESLIZAMIENTO CRÍTICO
o.k.1/4
15.88 mm (⅝")
Doble
1/4
1/4
Hoja: 2 de: 2
No. DE PROYECTO: 56-1812-04 FECHA: 12-Ene-07CLIENTE: Office Depot HECHO POR: JIBG
OBRA: Locales O.D. Chilpancingo REVISÓ: Ing. PSLIDENTIFICACIÓN: Trabe Ts-2 con Tp-4
fy = 2,530.00 kg/cm2
E = 2,038,901.90 kg/cm3
d = 310 mm d = 303 mm Fr = 0.8tw = 5.80 mm tw = 5.00 mm Vu = 1.62 ton
bf = 165 mm bf = 101 mm Vy = 25.62 tontf = 9.70 mm tf = 5.70 mm Vp = 42.64 ton
Diseño por :o.k. o.k. Vdis= 22.13 tono.k. o.k.
o.k. o.k.o.k. o.k.
Placa = in Espesor de filete = mm
long = 27.06 cmArea neta = 17.18 cm2
Longitud de filete = 29.16 cmArea efe = 14.16 cm2 Tres = 22.83 ton
VRES = 28.66 ton o.k.o.k.
R n = 2,535.00 kg/cm2
Tipo de tornillo: A tornillo = 1.979 cm2
Rosca: R tornillo = 5,017.59 kgDiámetro tornillo: Tipo :
No. Tornillos = Vr = 15.05 tono.k.
Alma (d/tw)SECCIÓN COMPACTA (tipo 2)
Patines (bf/2tf)Alma (d/tw)
DISEÑO PLÁSTICO (tipo 1)Patines (bf/2tf)
Patines (bf/2tf)Alma (d/tw)
Alma (d/tw)SECCIÓN COMPACTA (tipo 2)
3
DISEÑO DE CONEXIONES SECUNDARIAS
SECCIÓN A CONECTARSE
DISEÑO PLÁSTICO (tipo 1)Patines (bf/2tf)
DATOS DEL ACERO
ELEMENTOS MECÁNICOS
SECCIÓN CONECTADA
Sección conectada Sección a conectarse
PLACA DE CONEXIÓN LONGITUD DE SOLDADURA E70 XX
DATOS DE LOS TORNILLOSResistencia a cortante
(Conexión por aplastamiento)
IR 305x38.7
1/4
Promedio
IR 305x21.1
Perfil formado por 3 placasPerfil formado por 3 placas
5
Un lado Ambos lados
A-325
ADENTRO del plano de corte
15.88 mm (⅝") SENCILLO
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