diseño viga losa
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DISEÑO DE ESTRIBO DERECHO - IZQUIERDO
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
DATOS
ALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 0.800 0.72TIPO DE TERRENO (Kg/m2) qadm= 1.500ANCHO DE ESTRIBO (m) A = 5.650LUZ DEL PUENTE (m) L = 6.000ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 3.500ALTURA DE ESTRIBO SIN CABEZAL (m) h= 3.035 3.035ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) f = 24.500
ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.600PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) g1 = 1.800PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) g2 = 2.400TALÓN DE LA ZAPATA (m) M = 0.500 0.40PIE DE LA ZAPATA (m) N = 0.400ANCHO DE INCLINACIÓN DEL ESTRIBO 1/10 A 1/25 (m) E = 0.400 0.30
G = 1.825ALTURA DEL CABEZAL (m) a = 0.465ANCHO DEL CABEZAL (m) b = 1.200 0.36
c = 0.625ANCHO DE LA ZAPATA (m) B = 3.125 3.01RESISTENCIA A LA COMPRENSIÓN DEL CONCRETO FC 175.000ALTURA TOTAL DEL ESTRIBO (H+D) H' = 4.300
A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A
1-Empuje de terreno,h= 0.47h'= 0.60C= TAN 2(45-f/2) 0.41
E= 0,5*W*h (h+2h")*C 0.290 TN
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO DE ESTRIBO DERECHO - IZQUIERDO
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
Ev=E*Sen (o/2)= 0.062Eh=E*Cos (o/2)= 0.283
Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.21
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.339 0.6 0.803Ev 0.062 1.20 0.074Total 1.401 0.877
Xv=Mt/Pi 0.626 mZ=Eh*Dh/Pi 0.042 m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.016 m F`c= 700 Tn/m2
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 1.26 <d CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 14.76 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 3.47 >2 CONFORME
B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 3.50h'= 0.60C= 0.41E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 6.070 TnEv=E*Sen (o/2)= 1.288 TnEh=E*Cos (o/2)= 5.932 Tn
Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.32 m
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 10.080 1.625 16.380P2 4.553 0.7125 3.244P3 1.457 0.27 0.393Ev 1.288 1.32 1.700Total 17.378 21.717
DISEÑO DE ESTRIBO DERECHO - IZQUIERDO
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
Xv=Mt/Pi 1.25 m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.45 F`c= 700 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.31 m
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 14.34 <F`c CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.77 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.05 >2 CONFORME
2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 10.6Reacción del puente debido a peso propio,R1= 1.88 tn/m P= 4.00 T
Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.208 Tn/M
Reaccion por sobrecargaR3= 6.80 Tn
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 1.880 0.7125 1.340R3 6.800 0.71 4.828P vertical tot, 17.378 1.25 21.723Total 26.058 27.891
Xv=Mt/Pi 1.070 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 5.932 1.32 7.830R2 0.208 5.30 1.102Total 6.140 8.932
Yh=Mi/Pi 1.455Z= 0.343e= 0.386
VERIFICACIONES
DISEÑO DE ESTRIBO DERECHO - IZQUIERDO
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
1-Verificacion de compresion y tracción
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 23.90 <F`c CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.12 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.97 >2 CONFORME
C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 3.125H= 4.30h'= 0.60C= 0.41E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 8.727Ev=E*Sen (o/2)= 1.852Eh=E*Cos (o/2)= 8.528
Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.59
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 10.080 2.125 21.420P2 4.553 1.2125 5.521P3 1.457 0.77 1.122P4 7.860 1.637 12.867P5 1.400 2.93 4.102Ev 1.852 3.28 6.075Total 27.202 51.107
Xv=Mt/Pi 1.879 mZ=Eh*Dh/Pi 0.498 me=b/2-(Xv-Z) 0.182 m >b/6 b/6= 0.521
e<b/6, CONFORMEVERIFICACIONES
1-Verificacion de compresion y tracción
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 11.75 <d CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.77 >2 CONFORME
DISEÑO DE ESTRIBO DERECHO - IZQUIERDO
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.23 >2 CONFORME
2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 1.880 1.2125 2.280R3 6.800 1.21 8.228P vertical tot, 27.202 1.88 51.140Total 35.882 61.648
Xv=Mt/Pi 1.718 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 8.283 1.59 13.170R2 0.208 6.10 1.269Total 8.491 14.439
Yh=Mi/Pi 1.70Z= 0.40e= 0.24 <b/6 CONFORME
VERIFICACIONES
1-Verificacion de compresion y tracción
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 16.77 <d RECALCULAR
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 4.27 >2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.96 >2 CONFORME
DIMENSIONAMIENTO DE ALA DEL ESTRIBOAltura del Estribo 4.30Talud del ala 1: 0.43
Inclinacion del estribo respecto del eje camino:Ø = 0.00 °
Inclinacion del ala izquierda respecto del estribo:bi = Grado 45
Inclinacion del ala derecha respecto del estribo:bd = 45 °
m = m 0.92
DISEÑO DE ESTRIBO DERECHO - IZQUIERDO
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
h = m 2.15
Longitud del ala izquierda:Li m 1.30
, adoptamos 3.50Longitud del ala derecha:Ld m 1.30
, adoptamos 3.50
DISEÑO DE ALETAS
UBICACIÓN: C.P. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
m 1.30, adoptamos 3.50
m 1.30, adoptamos 3.50
a.1.1 Predimensionamiento de las AletasAltura del Estribo H m 4.30Talud del ala 1:10 0.43 0.86Inclinacion del estribo respecto del eje camino: Ø = Grado 0.00
Inclinacion del ala izquierda respecto del estri bi = Grado bi =45°-Ø /2 45Inclinacion del ala derecha respecto del estribo: Grado bd = 45°+Ø/2 45
m m 0.92h m 2.15
Longitud del ala izquierda: Li m 1.30, adoptamos 3.50
Longitud del ala derecha: Ld m 1.30, adoptamos 3.50
DATOS:Altura del estribo H m 4.300Ancho del cabezal a m 0.900Altura de la Aleta h m 1.500Altura de zapata de cimentación d m 0.800Talón de la zapata M m 0.400Ancho de inclinación del estribo 1/10 a 1/25 E m 0.150
G m 0.900Pie de la zapata N m 0.400Ancho de la zapata B m 1.850d = talud de relleno sobre alas, debe verificarse que grado 19.000Peso especifico del relleno g1 Tn/m3 1.800Peso especifico del concreto g2 Tn/m3 2.400Resistencia a la comprensión del concreto F´c kg/cm2 175.00Ángulo de fricción interna f grado 24.500
Altura del estribo h m 1.50Coeficiente de empuje activo C C = (Cosd)*(Cosd-raiz(Cos²d-cos²Ø)/(Co 0.54
C adim COEFICIENTE DE ROZAMIENTOEmpuje del terreno E Tn 1.094 Albañilería sobre albañile
Albañilería sobre rocaComponente vertical de E Ev Tn Ev=E*Sen (d/2)= 0.181 Albañilería sobre cascajoComponente horizontal de E Eh Tn Eh=E*Cos (d/2)= 1.079 Albañilería sobre tierra o
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
A. ALAS DEL ESTRIBOa.1. Longitud del ala del estribo
a.2 Perfil del ala
B. ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A
b.1. Empuje de terreno
E= 0,5*W*h2*C
h
B
AA
M NE G
dB
a
B
DISEÑO DE ALETAS
UBICACIÓN: C.P. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
Punto de aplicación de empuje Dv m Dv=h/3 0.50 Albañilería sobre tierra o
Fuerzas verticales actuantesPeso propio del estribo (elemento 1) P1 Tn/m P1 = h*a*gc 3.240Punto de aplicación de la fuerza P1 X1 m X1 = E+a/2 0.60Momento resistente de P1 M1 Tn-m M1 = P1*X1 1.944
Peso propio del estribo (elemento 2) P2 Tn/m P2 = h*c*gc/2 0.270Punto de aplicación de la fuerza P2 X2 m X2 = E*2/3 0.10Momento resistente de P1 M2 Tn-m M2 = P2*X2 0.027
Peso propio del relleno Ev1 Tn/m 0.181 0.181Punto de aplicación de la fuerza XV1 m XV1 =E+a 1.05Momento resistente Mv1 Tn-m Mv1 = Ev1*Xv1 0.190
Fuerza resistente total vertical Prt1 Tn/m Prt1 = P1+P2+Ev1 3.691Momento resistente total Mrt1 Tn-m Mrt1 = M1+M2+Mv 2.161
Punto de aplicación por fuerzas resistentes Xv m Xv=Mt/Pi 0.585Punto de aplicación por fuerzas desestabil. Z m Z=Eh*Dv/Pi 0.146Excentricidad e m e=(E+G)/2-(Xv-Z) 0.086
VERIFICACIONES1-Verificacion de compresion y tracciónComprensión admisible p Tn/m2 P =Fv(1+6e/(a+b)/(a 17.13
b m 1.00Esfuerzo de comprensión del concreto f´c kg/cm2 f´c = 0,40*fc 70.00
f´c Tn/m2 700.00 > p 17.132. Chequeo al volteoFactor de seguridad al volteo FSV adim FSV=Mi/(Eh*Dh) 4.01 > F.S.V 2
3. Chequeo al DeslizamientoChequeo de fricción para deslizamiento f adim 0.70 Albañilería sobre albañileríaFactor de seguridad al deslizamiento F.Sd adim FSD=Pi*f/Eh 2.39 > F.S.D 2
1-Empuje de terreno,aAltura total del estribo h ´ m 2.30
C = (Cosd)*(Cosd-raiz(Cos²d-cos²Ø)/(Co 0.54
Empuje del terreno E Tn 2.571
Componente vertical de E Ev Tn Ev=E*Sen (Ø/2)= 0.424Componente horizontal de E Eh Tn Eh=E*Cos (Ø/2)= 2.536Punto de aplicación de empuje Dv m Dv=h/3 0.77
Fuerzas verticales actuantesPeso propio del estribo (elemento 1) P1 Tn/m P1 = h*a*gc 3.240Punto de aplicación de la fuerza P1 X1 m X1 = M+E+a/2 1.00
C. ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B
E= 0,5*W*h2*C
DISEÑO DE ALETAS
UBICACIÓN: C.P. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
Momento resistente de P1 M1 Tn-m M1 = P1*X1 3.240
Peso propio del estribo (elemento 2) P2 Tn/m P2 = h*c*gc 0.270Punto de aplicación de la fuerza P2 X2 m X2 = M+E*2/3 0.50Momento resistente de P2 M2 Tn-m M2 = P2*X2 0.135
Peso propio del estribo (elemento 3) P3 Tn/m P3 = B*d*gc 3.552Punto de aplicación de la fuerza P3 X3 m X3 = B/2 0.93Momento resistente de P3 M3 Tn-m M3 = P3*X3 3.303
Peso propio del estribo (elemento 4) P4 Tn/m P4 =B*n*g1 1.080Punto de aplicación de la fuerza P4 X4 m X4 = B-N/2 1.65Momento resistente de P4 M4 Tn-m M4 = P4*X4 1.782
Peso propio del relleno Ev1 Tn/m 0.424 0.424Punto de aplicación de la fuerza XV1 m XV1 =B 1.85Momento resistente Mv1 Tn-m Mv1 = Ev1*Xv1 0.784
Fuerza resistente total vertical Prt1 Tn/m Prt1 = P1+P2+P3+ 8.566Momento resistente total Mrt1 Tn-m Mrt1 = M1+M2+M3 9.244
Punto de aplicación por fuerzas resistentes Yh m Xv=Mt/Pi 1.079Punto de aplicación por fuerzas desestabil. Z m Z=Eh*Dv/Pi 0.228Excentricidad e m e=b/2-(Xv-Z 0.31 0.074 < b/6 0.31
VERIFICACIONES1-Verificacion de compresion y tracciónComprensión admisible p Tn/m2 P =Fv(1+6e/b)/(ab) 6.38
b m 1.00Esfuerzo de comprensión del concreto f´c kg/cm2 f´c = 0,40*fc 70.00
f´c Tn/m2 700.00 > p 6.38
2. Chequeo al volteoFactor de seguridad al volteo FSV adim FSV=Mi/(Eh*Dh) 4.73 > F.S.V. 2
3. Chequeo al DeslizamientoChequeo de fricción para deslizamiento f adim 0.60 Albañilería sobre tierra o arcilla secaFactor de seguridad al deslizamiento F.Sd adim FSD=Pi*f/Eh 2.03 > F.S.D. 2
DISEÑO DE ALETAS
COEFICIENTE DE ROZAMIENTO0.700.700.600.50
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL
DISEÑO DE ALETASOBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL
0.33
Ok
Ok
Albañilería sobre albañileríaOk
DISEÑO DE ALETASOBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL
Ok
Ok
Ok
Albañilería sobre tierra o arcilla secaOk
DISEÑO DE PUENTE TIPO LOSA
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
DATOS DE DISEÑO
Sobrecarga de diseño HS-20Luz del puente (L) = 6.00 mPeso del concreto armado (Pc) = 2.40 tn/m3Resistencia a la Compresion (f'c) = 280 kg/cm2Esfuerzo a la fluencia (f'y) = 4200 kg/cm2
SECCION TRANSVERSAL
SECCION LONGITUDINAL
1) Predimensionamiento
h= L/15 = 0.400 m Considerar: 0.40 m
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO DE PUENTE TIPO LOSA
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
2) Metrado de Cargas
Losa : Longitud x Altura de Losa x Peso de Concreto
: 1.00 x 0.42 x 2.4 = 0.96 Tn/m
0.96 Tn/m
3) Momento por Peso Propio
1.01 Tn/m
6.00 m
1.5
4.32 T-m
4.32 T-m
Este valor es el maximo momento al centro de luz debido al peso propio
4) Analisis Longitudinal
P 4P 4P
4.27 m 4.27 m
8.54 m
P = 3629 Kg.
Es evidente que sobre el puente no podra entrar el tren de cargas completo.Ante esta circunstancias se presentan solo una alternativa:
ALTERNATIVA N° 01
Entran las dos ruedas posteriores (las mas pesadas) - De acuerdo al Teorema de Baret, ubicamos la seccion critica
n n
4P R=8P 4P
WD =
MD = (WD x L x L/4)/2 =
MD =
DISEÑO DE PUENTE TIPO LOSA
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
4.27 m
3 m 3 m
Tomando Momentos:
4P(2.50-n) + 4P(2.50-n + 4.27) = 8P(2.50 + n)4.27 = 4n
n = 1.0675 metros
Entonces la seccion critica que produce el maximo momento, sera:
0.73 m 1.07 m 3.20 m 0.30 m
4P 4P
4.27 m
3 m 3 m
0.104
1.586 2.43 m 4.57 mm
M = 4P (1.586) + 4P (0.104)M = 6.76 P
Ubicando la seccion critica al centro de luz del puente tipo losa.
B = (x - 1.77) (1.25)/2.5B = 0.5x - 0.885
x - 1.77 x 2.5 - x
4P 4P
4.27 m
2.00 m 2.00 m
DISEÑO DE PUENTE TIPO LOSA
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
B C1.25
C = (2.5 - x) (1.25)/2.5C = 1.25 - 0.5x
El momento en el centro de luz seraM = 4P (0.5x - 0.885) + 4P (1.25 - 0.5x)M = 4P (1.25 - 0.885)
M = 1.46P
Al cancelar la variable x, resulta que la posicion del par de ruedas dentro del puente no afecta al valor del momento al centro de luz, siempre que se encuentren ambos ejes dentro del tramo.
ALTERNATIVA N° 01Considerando que entra una sola rueda, la mas pesada. En esta caso escogemos la central del tren de cargas como es evidente ella producira su maximo efecto cuando se encuentre al centropor ello:
3 m 3 m
P 4P 4P
4.27 m 4.27 m
1
M = 4P (1.0)M = 4P
Del valore obtenido, podemos concluir que el maximo momento se ocasionara al centrode luz cuando el eje central del tren de cargas se encuentre aplicado sobre el, siendo su valor:
Ms/c = 4P P = 3629/2 Kg/m Nota:3629 Kg., es el peso por ejeP = 1814.5 Kg/m siendo el de rueda la mitad 1814.50 Kg
Ms/c = 7258.0 Tn/m
5)
E = 1.219 + 0.06L E < 2.13 m
E = 1.579 < 2.13 OK
Entonces el valor del momento maximo por metro de losa sera:
Determinando el Ancho Efectivo (E)
DISEÑO DE PUENTE TIPO LOSA
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
4.597 Tn/m
6)
I = 15.24 I < 0.30 (30%)L + 38
I = 0.346364
Como este valor sobrepasa a 0.30; que es el maximo permitido, escogeremos este como valordel coeficiente de impacto correspondiente:
I = 0.30
Entonces el momento por impacto debido a las cargas moviles sera:
1.38 Tn/m
7) Diseño
Momento Flector (M)Peralte en Servicio
M = 10.30 Tn/m
Valor del momento por metro de ancho de losa
Esfuerzo de Comprension en el Concreto (fc)
fc = 0.4 f'c fc = 112 Kg/cm2
Esfuerzo permisile en el acero de refuerzo. (fy)
fy = 0.5 f'y f'y < 4200 Kg/cm2fy = 0.4 f'y f'y > 4200 Kg/cm2
fy = 1680 Kg/cm2
Modulo de Elasticidad del Acero de Refuerzo (Es)
ML = (P x L)/E
ML =
Determinando el Coeficiente de Impacto (I)
MI = I x Mmax
MI =
M = MD + ML + MI
DISEÑO DE PUENTE TIPO LOSA
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
Es = 2100000 Kg/cm2 Es = 2100000
Modulo de Elasticidad del Concreto (Ec)
Ec = 250998
Relacion del Modulo de Elasticidad del Acero al del Concreto (n)
n = Es/Ec n = 8.3666
Se utilizara : n = 10
Relacion entre las Tensiones del Acero y del Concreto (n)
r = fy/fc r = 15
Factor Adimensional (k)
k = n/(n + r) k = 0.4
Factor Adimensional (j)
j = 1 - k/3 j = 0.867
Ancho de la cara de compresion de un elemento en flexion (b)
b = 100 cm tomamos un metro de ancho de losa
8) Determinando el valor del peralte
d = 2Mfc x k x j x b
d = 23.03 cm = 30 cm 35
d = 0.2303 < 0.40 m OK
Se asumira d=0.28 m, para la altura de losa h=0.35 m, se obtiene un recubrimiento que excede a los 3 centimetros minimos solicitados.
d=28 cm h=35 cm Esfuerzo Inferior
d=7 cm
Ec = 1500 (f'c)1/2
1/2
DISEÑO DE PUENTE TIPO LOSA
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
9) Area del Refuerzo de Traccion (As)
As = M fy x j x d
As = 20.20 cm2
10) Diseño a la Rotura
Momento Resistente a la Rotura (Mu)
Mu = 18.59 Tn-m
ACERO PRINCIPAL
ø 0.9donde : fy 4,200
d 28.00f´c 280
b para M 100
Mu = 18.590 ton-mprimer tanteo : d-a/2 = 0.9d
a = 25.20 As = 19.51 a = 3.44a = 3.44 As = 18.71 a = 3.30
As = 18.661 cmAs mín = 9.33 cm
tomamos : As = 18.66 cm
Ø 1" @ 27 cm
Acero de Reparticion (Asr)Considerando que la losa se arma con el acero principal paralelo al trafico, se tiene
Asr = 22.5 < 50 OK
Mu = 1.3 [MD + 1.67(ML + MI)]
%Asr = 55/(L)1/2
DISEÑO DE PUENTE TIPO LOSA
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
Asr = 22.5% de AsAsr = 0.275 x As
Asr = 4.20 cm2
Acero de Temperatura (Ast)
Ast = 0.0018 x b x h
Ast = 7.20 cm2
11) Distribucion de Acero1. Acero Principal (DAs) = 18.66 cm2 Emplearemos varillas de Ø 1" (As=5.07 cm2)
DAs = 0.272 m
Se dispondra el fierro cada 0.30 x 2 = 0.60 m, de modo alterno para varillas rectas hasta el fondo del apoyo y dobladas.
2 . Acero de Reparto (DAsr) = 4.20 cm2 Emplearemos varillas de 1/2" pulgada (As=1.27 cm2)
DAsr = 0.30 m
3 . Acero de Temperatura (DAst) Emplearemos varillas de 1/2" pulgada (As=1.27 cm2)
DAst = 0.18 m
12) Diseño de la Viga Sardinel
0.300.25 0.05
0.25
0.40
Metrado de Cargas
Carga MuertaPeso Propio : a x h x Pc = 0.468 Tn/mPeso Baranda : 0.100 Tn/m
Pt = 0.568 Tn/m
DISEÑO DE PUENTE TIPO LOSA
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DISEÑO : CIIMA SAC
OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
Carga Viva
E = 1.219 + 0.06L E < 2.13 m
E = 1.579 < 2.13 OK
a = 0.5E - x
Donde:a = Ancho de la Vigax = Acercamiento permitido de la rueda al sardinel (1pie) 0.305 m
a = 0.48 m
P' = P a /E = 0.45P/1.519Donde :
P = Carga de la rueda mas pesada (Tn) 7.26
P' = 2.21 Tn
Momento por Carga Permanente :
2.56 Tn-m
ML = P' L/4
ML = 3.32 Tn-m
Momento por Impacto (MI)
MI = I x ML
MI = 1.00 Tn-m
Verificando el Peralte por Servicio
Sobrecarga de Diseño (P')
MPt = (Pt x L2)/8 Tn-m
MPt =
Momento por Sobrecarga (ML)
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M = 6.88 Tn-m
d = 2M Donde :fc x k x j x a a = 25 cm
d = 37.64 cm
d = 0.3764 < 0.60 m OK
Se asumira d=0.53 m, para tener el mismo fondo que la losa.los 3 centimetros minimos solicitados.
13) Area del Refuerzo de Traccion (As)
As = M fy x j x d
As = 8.91 cm2
14) Diseño a la Rotura
Momento Resistente a la Rotura (Mu)
Mu = 12.71 Tn-m
Area del Acero Principal (As)
Mu = Ø x As x f'y x [d - (As x f'y/1.7 x f'c x a)]
Donde :Ø = Factor de reduccion de capacidad, se considerara = 0.9
As = 4.28 cm2
Acero de Reparticion (Asr)Considerando que la losa se arma con el acero principal paralelo al trafico, se tiene
M = MPt + ML + MI
1/2
Mu = 1.3 [MD + 1.67(ML + MI)]
%Asr = 55/(L)1/2
DISEÑO DE PUENTE TIPO LOSA
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
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Asr = 24.6 < 50 OK
Asr = 24.6% de AsAsr = 0.246 x As
Asr = 1.05 cm2
Acero de Temperatura (Ast)
Ast = 0.0018 x b x h
Ast = 6.30 cm2
Emplearemos varillas de 1/2" (As=1.27 cm2)
DAs = 0.30 m
Se empleara 02 varillas de Ø 1/2"
2 . Acero de Reparto (DAsr) Emplearemos varillas de 1/2" pulgada (As=1.27 cm2) Emplearemos varillas de 3/8" pulgada (As=0.71 cm2)
DAsr = 0.68 m
3 . Acero de Temperatura (DAst) Emplearemos varillas de 3/8" pulgada (As=0.71 cm2)
DAst = 0.23 m15) Diseño de los Estribos
Amax. < d/2
Amax. 60/2 = 30 cm
S max. Av x Fy bW = 253.5 bW
Para Ø 3/8"
Av = 1.42 mm2Fy = 4200
68.16 cmS3/8" =
DISEÑO DE PUENTE TIPO LOSA
UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO
DISEÑO : CIIMA SAC
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De acuerdo a ello se empleara estribos a cada 0.45 m, con varillas de Ø 3/8"