MEMORIA DE CÁLCULO SV-1.doc

"DISEÑO SEPARADOR DE PRODUCCIÓN EPF PETROJUNÍN"

DOCUMENTO: MEMORIA DE CÁLCULO DE SEPARADOR

REV. FECHA DESCRIPCION CONSULTORA PDVSA

ELABORADO POR REVISADO POR REVISADO POR APROBADO POR

0 09/07/2015 EMISIÓN FINAL Y.GRANADOS M.BAPTISTA

ORGANIZACIÓN RESPONSABLE DEL PROYECTO

GERENCIA DE PROYECTOS PETROJUNÍN

CÓDIGO PDVSA DEL DOCUMENTO:

EMPRESA COOPERATIVA O CONSULTORA CÓDIGO CONSULTORA DEL DOCUMENTO:

MEMORIA DE CÁLCULO DE SEPARADOR

ÍNDICE

1. OBJETIVO DEL DOCUMENTO.........................................................................3

2. ALCANCE DEL DOCUMENTO.........................................................................3

3. DOCUMENTOS Y PLANOS DE REFERENCIA...............................................3

4. BASES DE DISEÑO..........................................................................................3

4.1................................................................................................Ubicación Geográfica

.........................................................................................3

4.2...........................................Condiciones Ambientales y Meteorológicas

.........................................................................................4

4.3.............................................................................Normas y Códigos Aplicables

.........................................................................................5

5. PREMISAS DE DISEÑO....................................................................................7

6. METODOLOGÍA DE CÁLCULO........................................................................7

7. CRITERIOS DE DISEÑO...................................................................................8

7.1................................................................................................................................General

.........................................................................................8

7.2..................................................................................Ecuaciones a ser aplicadas

.........................................................................................9

8. DATA DE ENTRADA.......................................................................................10

8.1................................................Separador de producción general ( SV-1)

.......................................................................................10

9. CÁLCULOS.....................................................................................................11

ORGANIZACIÓN RESPONSABLE DEL PROYECTO GERENCIA DE PROYECTOS PETROJUNÍN


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EMPRESA COOPERATIVA O CONSULTORA CÓDIGO CONSULTORA DEL DOCUMENTO: Fecha 09/07/2012 2 de 19


10.RESULTADOS.................................................................................................11

11.CONCLUSIONES.............................................................................................12

12.ANEXOS..........................................................................................................12

1. OBJETIVO DEL DOCUMENTO

Presentar los cálculos mecánicos del Separador de producción a ser instalado en

la estación de procesamiento de flujo (EPF) de la macolla MPJ-1, como parte del

desarrollo del proyecto “DISEÑO SEPARADOR DE PRODUCCIÓN EPF

PETROJUNÍN”.

2. ALCANCE DEL DOCUMENTO

El alcance del presente documento contempla el desarrollo de las siguientes

actividades de cálculo:

Determinación de los espesores y pesos, así como la máxima presión

permisible de trabajo (MAWP) del recipiente a presión: SV-01

3. DOCUMENTOS Y PLANOS DE REFERENCIA

Bases y Criterios de Diseño de la disciplina Mecánica.

DTI de Separadores.

4. BASES DE DISEÑO

4.1.Ubicación Geográfica

La estación de procesamiento de crudo MPJ-1 se encuentra ubicada al Norte del

estado Monagas, específicamente al Suroeste de la población de Aragua de

Maturín y al Noroeste del Campo Orocual. Sus coordenadas UTM están indicadas

en la Tabla 1.



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Tabla 1. Coordenadas UTM de la Estación EPF

InstalaciónCoordenadas (UTM)

Latitud Longitud

EPF (MPJ-1) 09˚53΄08” N 63˚29΄43” W

En la Figura 1, se muestra la ubicación geográfica de la estación de

procesamiento de crudo (EPF).

Figura 1. Ubicación Geográfica de la Estación de procesamiento de crudo (EPF)

4.2.Condiciones Ambientales y Meteorológicas

En la Tabla 2 se muestran las condiciones ambientales que prevalecen en las

zonas cercanas a la estación de procesamiento de crudo (EPF).

Tabla 2. Condiciones Ambientales y Meteorológicas

Variable Valor

Temperatura: Entre 60 °F y 100 °F

Humedad Relativa: Entre 13% y 100% (Promedio: 80%)

Clima: Zona Tropical con una estación de lluvia



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desde Mayo a Noviembre

Pluviosidad Media: 700-800 mm/año

Velocidad del Viento: Máx: 115 Km/h (Promedio: 15 Km/h)

Dirección del Viento: Prevaleciente ENE – OSO

Altura promedio sobre el

nivel del mar60-160 m

Fuente: Documento de soporte decisión (DSD-1)

4.3.Normas y Códigos Aplicables

Todos los equipos y materiales a ser utilizados serán diseñados y/o seleccionados

de acuerdo a la última revisión de las especificaciones PDVSA y según la última

edición de los códigos, normas y estándares nacionales e internacionales, listados

en este documento.

En caso de conflictos entre los estándares, aplicarán aquellos con mayores

exigencias. Todas las desviaciones respecto a esta especificación y/o a las

especificaciones aplicables serán sometidas al criterio del diseñador.

Seguidamente se presenta una lista de los códigos, especificaciones, normas y

estándares de diseño y/o selección, a ser utilizados.

Petróleos de Venezuela S.A. (PDVSA)

PDVSA, Manual de Ingeniería de diseño, Vol. 15, 90616.1.027,

Separadores Líquido-Vapor, 1991.

PDVSA, Manual de Ingeniería de diseño, Vol. 21, D-211, Pressure Vessel

Design and Fabrication Specification, 1998.

PDVSA, Manual de Diseño de Proceso, MDP-03-S-03, Tambores

Separadores Líquido-Vapor, 1995.



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PDVSA, Manual de Diseño de Proceso, MDP-01-DP-01, Temperatura y

Presión de Diseño, 1995.

PDVSA, Manual de Ingeniería de Diseño, Vol. 13.II, H-251, Process and

Utility Piping Design Requirements, 1998.

PDVSA, Manual de Ingeniería de Diseño, Vol. 13.I, H-221, Materiales de

Tuberías, 2013.

PDVSA, Manual de Ingeniería de Diseño, Vol. 22, 90622.1.001, Guías de

Seguridad en Diseño, 1994.

American Petroleum Institute (API)

API, SPEC 5L, Specification for Line Pipe, 2000.

American Society of Mechanical Engineers (ASME)

ASME, Section II, Boiler and Pressure Vessel Code - Material

Specifications, 2007.

ASME, Section V, Boiler and Pressure Vessel Code -Nondestructive

Examination, 2007.

ASME, Section VIII, Boiler and Pressure Vessel Code - Rules for

Construction of Pressure Vessels Boiler and Pressure Vessels Code Div. 1,

2004.

ASME, Section IX, Boiler and Pressure Vessel Code - Welding and Brazing

Qualifications, 2004.

ASME, B31.3, Process Piping, 2012.

ASME, B16.5, Pipe Flanges and Flanged Fittings NPS ½ through NPS 24

Metric/Inch Standard, 2013.



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American Society for testing materials (ASTM)

ASTM, Committee Technical A01.02, A36, Standard Specification for

Carbon Structural Steel, 2008.

ASTM, Committee Technical A01.09, A53, Standard Specification for Pipe,

Steel, Black and Hot-Dipped, Zinc Coated Welded and Seamless, 2007.


Carbon Steel Forging for Piping Applications, 2005.


Seamless Carbon-Steel Pipe for High Temperature Service, 2008.


Alloy-Steel and Stainless Steel Bolting Materials for High-Temperature Service,

2008.


Carbon and Alloy Steel Nuts for Bolts for High Pressure or High Temperature

Service, or Both, 2008.

5. PREMISAS DE DISEÑO

Se usaron como premisas de diseño las siguientes consideraciones:

La presión de diseño del recipiente a presión será 1,1 veces la presión de

operación de acuerdo a lo establecido en la norma PDVSA MDP-01-DP-01,

Temperatura y Presión de Diseño.

La temperatura de diseño del recipiente a presión será 50 °F mayor de la

temperatura de operación de acuerdo a lo establecido en la norma PDVSA

MDP-01-DP-01, Temperatura y Presión de Diseño.

El recipiente será aislado térmicamente para protección personal (PP) de

acuerdo a lo establecido en la norma PDVSA L-212, Material Aislante y



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Aplicación Servicio en Caliente.

6. METODOLOGÍA DE CÁLCULO

Para realizar el cálculo mecánico del recipiente a presión, se aplicará la siguiente

metodología:

Las condiciones de operación de los recipientes (presión y temperatura) se

obtienen de los diagramas de tuberías e instrumentación (DTI) originados por

la disciplina procesos.

Las dimensiones requeridas (diámetro interno, longitud; diámetro y

ubicación de las boquillas) se obtienen del documento “MEMORIA DE

CÁLCULO DE SEPARADORES-PROCESOS”.

Se calcula un espesor referencial de las paredes y cabezales del recipiente.

Se calculan los esfuerzos longitudinales y tangenciales.

Se calcula el peso estimado del recipiente, en operación y durante la

prueba hidrostática.

7. CRITERIOS DE DISEÑO

7.1.General

El cálculo de los espesores del recipiente está basado en los siguientes

parámetros:

- Presión de diseño.

- Temperatura de diseño.

- Especificación del material.

- Esfuerzo de fluencia.

- Diámetro interno.

- Factor de corrosión.

- Eficiencia de la junta.



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Se tomarán espesores de pared comerciales.

Las dimensiones de los equipos son las estimadas por la disciplina

procesos y los cálculos se muestran en el documento “MEMORIA DE

CÁLCULO DE SEPARADOR-PROCESOS”

Todos los cálculos serán realizados mediante el programa PV Elite.

El separador de producción será un recipiente vertical soportado por faldón.

Para la tolerancia por corrosión se considerará la que establece la

especificación de materiales para las tuberías asociadas a los equipos (0,125”).

7.2.Ecuaciones a ser aplicadas

El esfuerzo longitudinal en los cabezales se obtiene mediante la ecuación

siguiente:

(Ec. 1)

Donde:

D: Diámetro medio del recipiente (pulgadas)

P: Presión interna o externa (psi)

S1: Esfuerzo longitudinal (psi)

t : Espesor del cabezal, sin margen por corrosión (pulgadas)

El esfuerzo circunferencial en los cabezales se obtiene mediante la

ecuación siguiente:

(Ec. 2)

Donde:



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D: Diámetro medio del recipiente (pulgadas)

P: Presión interna o externa (psi)

S2: Esfuerzo circunferencial (psi)

t : Espesor del cabezal, sin margen por corrosión (pulgadas)

El espesor del cuerpo del recipiente se obtiene mediante la siguiente

ecuación:

(Ec. 3)

Donde:

P: Presión de diseño (psi)

S: Esfuerzo del material (psi)

E: Eficiencia de la junta

R: Radio interior (pulgadas)

El espesor del cabezal elipsoidal 2:1 del recipiente se obtiene mediante la

siguiente ecuación:

(Ec. 4)

Donde:

P: Presión de diseño (psi)

S: Esfuerzo del material (psi)

E: Eficiencia de la junta

D: Diámetro interior (pulgadas)

8. DATA DE ENTRADA

8.1.Separador de producción general ( SV-1)

Tipo: Vertical

Diámetro interno: 44 pulgadas



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Longitud tangente-tangente: 15,16 pie

Presión de diseño: 495 psig

Presión de operación: 450 psig

Temperatura de diseño: 250 ºF

Temperatura de operación: 200 ºF

Gravedad específica gas @ P,T: 0,715

Gravedad específica crudo @ P,T: 1,05

Eficiencia de la junta: 1

Corrosión permisible: 1/8 pulgadas

Material cuerpo/cabezales: SA-516-Gr 70

Nivel máximo de líquido: 136,44 pulgadas (11,37 pie)

9. CÁLCULOS

Una vez definidas las geometrías de los equipos por la disciplina Proceso, la

ubicación de las boquillas y seleccionado un espesor preliminar, se realizan los

cálculos con el software COADE PVElite 2005 el cual realiza una simulación de

estos equipos, con base en el Código ASME, Sección VIII, División 1.

10.RESULTADOS

En la Tabla 3 se presenta un resumen del cálculo de los espesores requeridos, a

partir de la aplicación del programa INTERGRAPH- PV Elite.



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En la Tabla 4 se muestra el resumen de los pesos de los equipos para las

diferentes condiciones de cargas estáticas a las cuales pueden estar sometidos.

Los valores de MAWP indicados son en la condición “corroído” y a la temperatura

de diseño.

Tabla 3. Resumen de cálculo Separador (SV-1)

Tabla 4. Pesos del Separador SV-1

11.CONCLUSIONES

Todos los espesores requeridos para las condiciones de diseño del equipo están

por debajo del espesor real. En tal sentido se concluye que el equipo SV-1 cumple

de manera holgada con los requerimientos mecánicos a los cuales estará

sometido durante su operación.

12.ANEXOS

Anexo 1: Reporte de salida del programa INTERGRAPH- PVElite 2010



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ANEXO 1

REPORTE DE SALIDA DEL PROGRAMA PV-ELITE



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Separador SV-1

PV Elite 2010 Licensee: PVElite Demonstration VersionFileName : SV-1 ------------------------------------------Vessel Design Summary : Step: 31 7:38p Jul 9,2015

Design Code: ASME Code Section VIII Division 1, 2007 A-09

Diameter Spec : 44.000 in. ID Vessel Design Length, Tangent to Tangent 15.16 ft.

Distance of Bottom Tangent above Grade 2.50 ft. Distance of Base above Grade 0.00 ft. Specified Datum Line Distance 0.00 ft.

Skirt Material Specification SA-516 70 Shell Material Specification SA-516 70 Nozzle Material Specification SA-105 Re-Pad Material Specification SA-516 70

Internal Design Temperature 200 F Internal Design Pressure 495.00 psig

External Design Temperature 90 F

Maximum Allowable Working Pressure 401.78 psig Hydrostatic Test Pressure 863.79 psig

Required Minimum Design Metal Temperature 50 F Warmest Computed Minimum Design Metal Temperature -109 F

Wind Design Code ASCE-98\02\05\IBC-03\06\STS-1 Earthquake Design Code ASCE 7-2002

Element Pressures and MAWP: psig

Element Desc | Design Pres. | External | M.A.W.P | Corrosion | + Stat. head | Pressure | | Allowance --------------------------------------------------------------------- Cabezal Inferior 100.917 0.000 663.534 0.1250 Cuerpo del Separador 100.635 0.000 663.816 0.1250 Cabezal Superior 100.000 0.000 664.452 0.1250

Liquid Level: 2.02 ft. Dens.: 65.352 lb./ft³ Sp. Gr.: 1.047

Element "To" Elev Length Element Thk R e q d T h k Joint Eff Type ft. ft. in. Int. Ext. Long Circ ----------------------------------------------------------------------- Skirt 2.50 2.500 1.000 No Calc No Calc 1.00 1.00 Ellipse 2.58 0.080 1.000 0.362 No Calc 1.00 1.00 Cylinder 17.58 15.000 1.000 0.362 No Calc 1.00 1.00 Ellipse 17.66 0.080 1.000 0.361 No Calc 1.00 1.00

Element thicknesses are shown as Nominal if specified, otherwise are Minimum

Wind/Earthquake Shear, Bending



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| | Distance to| Cummulative|Earthquake | Wind | Earthquake | From| To | Support| Wind Shear| Shear | Bending | Bending | | | ft. | lb. | lb. | ft.lb. | ft.lb. | --------------------------------------------------------------------------- 10| 20| 1.25000 | 442.087 | 2119.11 | 4054.17 | 22512.9 | 20| 30| 2.54000 | 378.936 | 2094.42 | 3027.89 | 17246.0 | 30| 40| 10.0800 | 377.039 | 2046.84 | 2997.65 | 17080.3 | 40| 50| 17.6200 | 21.3351 | 217.181 | 9.84573 | 100.225 |

Abs Max of the all of the Stress Ratio's : 0.2273

Total Wind Shear on Support 442. lb. Total Earthquake Shear on Support 2119. lb.

Note: Wind and Earthquake moments include the effects of user defined forces and moments if any exist in the job and were specified to act (compute loads and stresses) during these cases. Also included are moment effects due to eccentric weights if any are present in the input.

Weights: Fabricated - Bare W/O Removable Internals 13784.9 lbm Shop Test - Fabricated + Water ( Full ) 24579.1 lbm Shipping - Fab. + Rem. Intls.+ Shipping App. 13784.9 lbm Erected - Fab. + Rem. Intls.+ Insul. (etc) 13784.9 lbm Empty - Fab. + Intls. + Details + Wghts. 13784.9 lbm Operating - Empty + Operating Liquid (No CA) 15136.5 lbm Field Test - Empty Weight + Water (Full) 24579.1 lbm

PVElite is a registered trademark of COADE, Inc. [2010]

PV Elite 2010 Licensee: PVElite Demonstration VersionFileName : SV-1 ------------------------------------------Internal Pressure Calculations : Step: 3 7:38p Jul 9,2015

Element Thickness, Pressure, Diameter and Allowable Stress :

| | Int. Press | Nominal | Total Corr| Element | Allowable | From| To | + Liq. Hd | Thickness | Allowance | Diameter | Stress(SE)| | | psig | in. | in. | in. | psi | --------------------------------------------------------------------------- Faldon| 0.00000 | 1.00000 | 0.25000 | 44.0000 | 0.00000 | Cabezal In| 100.917 | 1.00000 | 0.25000 | 44.0000 | 20000.0 | Cuerpo del| 100.635 | 1.00000 | 0.25000 | 44.0000 | 20000.0 | Cabezal Su| 100.000 | 1.00000 | 0.25000 | 44.0000 | 20000.0 |

Element Required Thickness and MAWP :

| | Design | M.A.W.P. | M.A.P. | Minimum | Required | From| To | Pressure | Corroded | New & Cold | Thickness | Thickness | | | psig | psig | psig | in. | in. | ----------------------------------------------------------------------------



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Faldon| 0.00000 | No Calc | No Calc | 1.00000 | No Calc | Cabezal In| 100.000 | 663.534 | 904.977 | 1.00000 | 0.36170 | Cuerpo del| 100.000 | 663.816 | 884.956 | 1.00000 | 0.36166 | Cabezal Su| 100.000 | 664.452 | 904.977 | 1.00000 | 0.36068 | Minimum 663.816 884.955

MAWP: 663.816 psig, limited by: Cabezal Superior.

Internal Pressure Calculation Results :

ASME Code, Section VIII, Division 1, 2007 A-09

Elliptical Head From 20 To 30 SA-516 70 , UCS-66 Crv. B at 200 F

Cabezal Inferior

Required Thickness due to Internal Pressure [tr]: = (P*D*K)/(2*S*E-0.2*P) Appendix 1-4(c) = (100.917*44.2500*1.000)/(2*20000.00*1.00-0.2*100.917) = 0.1117 + 0.2500 = 0.3617 in.

Max. Allowable Working Pressure at given Thickness, corroded [MAWP]:Less Operating Hydrostatic Head Pressure of 0.917 psig = (2*S*E*t)/(K*D+0.2*t) per Appendix 1-4 (c) = (2*20000.00*1.00*0.7500)/(1.000*44.2500+0.2*0.7500) = 675.676 - 0.917 = 674.758 psig

Maximum Allowable Pressure, New and Cold [MAPNC]: = (2*S*E*t)/(K*D+0.2*t) per Appendix 1-4 (c) = (2*20000.00*1.00*1.0000)/(1.000*44.0000+0.2*1.0000) = 904.977 psig

Actual stress at given pressure and thickness, corroded [Sact]: = (P*(K*D+0.2*t))/(2*E*t) = (100.917*(1.000*44.2500+0.2*0.7500))/(2*1.00*0.7500) = 2987.158 psi

Straight Flange Required Thickness: = (P*R)/(S*E-0.6*P) + c per UG-27 (c)(1) = (100.917*22.1250)/(20000.00*1.00-0.6*100.917)+0.250 = 0.362 in.

Straight Flange Maximum Allowable Working Pressure:Less Operating Hydrostatic Head Pressure of 0.917 psig = (S*E*t)/(R+0.6*t) per UG-27 (c)(1) = (20000.00 * 1.00 * 0.7500 ) / (22.1250 + 0.6 * 0.7500 ) = 664.452 - 0.917 = 663.534 psig

Percent Elong. per UCS-79, VIII-1-01-57 (75*tnom/Rf)*(1-Rf/Ro) 9.398 %Note: Please Check Requirements of UCS-79 as Elongation is > 5%.

MDMT Calculations in the Knuckle Portion:

Govrn. thk, tg = 1.000 , tr = 0.112 , c = 0.2500 in. , E* = 1.00Stress Ratio = tr * (E*) / (tg - c) = 0.149 , Temp. Reduction = 140 F

Min Metal Temp. w/o impact per UCS-66 31 F



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Min Metal Temp. at Required thickness (UCS 66.1) -109 F Min Metal Temp. w/o impact per UG-20(f) -20 F

MDMT Calculations in the Head Straight Flange:


Min Metal Temp. w/o impact per UCS-66 31 F Min Metal Temp. at Required thickness (UCS 66.1) -109 F Min Metal Temp. w/o impact per UG-20(f) -20 F

Cylindrical Shell From 30 To 40 SA-516 70 , UCS-66 Crv. B at 200 F

Cuerpo del Separador

Required Thickness due to Internal Pressure [tr]: = (P*R)/(S*E-0.6*P) per UG-27 (c)(1) = (100.635*22.1250)/(20000.00*1.00-0.6*100.635) = 0.1117 + 0.2500 = 0.3617 in.

Max. Allowable Working Pressure at given Thickness, corroded [MAWP]:Less Operating Hydrostatic Head Pressure of 0.635 psig = (S*E*t)/(R+0.6*t) per UG-27 (c)(1) = (20000.00*1.00*0.7500)/(22.1250+0.6*0.7500) = 664.452 - 0.635 = 663.816 psig

Maximum Allowable Pressure, New and Cold [MAPNC]: = (S*E*t)/(R+0.6*t) per UG-27 (c)(1) = (20000.00*1.00*1.0000)/(22.0000+0.6*1.0000) = 884.956 psig

Actual stress at given pressure and thickness, corroded [Sact]: = (P*(R+0.6*t))/(E*t) = (100.635*(22.1250+0.6*0.7500))/(1.00*0.7500) = 3029.124 psi

Percent Elongation per UCS-79 (50*tnom/Rf)*(1-Rf/Ro) 2.222 %

Minimum Design Metal Temperature Results:



Elliptical Head From 40 To 50 SA-516 70 , UCS-66 Crv. B at 200 F

Cabezal Superior

Required Thickness due to Internal Pressure [tr]: = (P*D*K)/(2*S*E-0.2*P) Appendix 1-4(c) = (100.000*44.2500*1.000)/(2*20000.00*1.00-0.2*100.000) = 0.1107 + 0.2500 = 0.3607 in.



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Max. Allowable Working Pressure at given Thickness, corroded [MAWP]: = (2*S*E*t)/(K*D+0.2*t) per Appendix 1-4 (c) = (2*20000.00*1.00*0.7500)/(1.000*44.2500+0.2*0.7500) = 675.676 psig

Maximum Allowable Pressure, New and Cold [MAPNC]: = (2*S*E*t)/(K*D+0.2*t) per Appendix 1-4 (c) = (2*20000.00*1.00*1.0000)/(1.000*44.0000+0.2*1.0000) = 904.977 psig

Actual stress at given pressure and thickness, corroded [Sact]: = (P*(K*D+0.2*t))/(2*E*t) = (100.000*(1.000*44.2500+0.2*0.7500))/(2*1.00*0.7500) = 2960.000 psi

Straight Flange Required Thickness: = (P*R)/(S*E-0.6*P) + c per UG-27 (c)(1) = (100.000*22.1250)/(20000.00*1.00-0.6*100.000)+0.250 = 0.361 in.

Straight Flange Maximum Allowable Working Pressure: = (S*E*t)/(R+0.6*t) per UG-27 (c)(1) = (20000.00 * 1.00 * 0.7500 ) / (22.1250 + 0.6 * 0.7500 ) = 664.452 psig

Percent Elong. per UCS-79, VIII-1-01-57 (75*tnom/Rf)*(1-Rf/Ro) 9.398 %Note: Please Check Requirements of UCS-79 as Elongation is > 5%.

MDMT Calculations in the Knuckle Portion:



MDMT Calculations in the Head Straight Flange:



Note: Heads and Shells Exempted to -20F (-29C) by paragraph UG-20F

Hydrostatic Test Pressure Results:

Pressure per UG99b = 1.3 * M.A.W.P. * Sa/S 863.787 psig Pressure per UG99b[34] = 1.3 * Design Pres * Sa/S 643.500 psig Pressure per UG99c = 1.3 * M.A.P. - Head(Hyd) 1143.510 psig Pressure per UG100 = 1.1 * M.A.W.P. * Sa/S 730.897 psig Pressure per PED = 1.43 * MAWP 950.166 psig



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UG-99(b), Test Pressure Calculation: = Test Factor * MAWP * Stress Ratio = 1.3 * 664.452 * 1.000 = 863.787 psig

Vertical Test performed per: UG-99b

Stresses on Elements due to Hydrostatic Test Pressure:

From To Stress Allowable Ratio Pressure Cabezal Inferior 19252.4 34200.0 0.563 871.15 Cuerpo del Separador 19678.3 34200.0 0.575 870.72 Cabezal Superior 19099.2 34200.0 0.558 864.22

Elements Suitable for Internal Pressure.

PVElite is a registered trademark of COADE, Inc. [2010]



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